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1 2017 선급및강선규칙 제 7 편전용선박 규칙 2017 선급및강선규칙적용지침 제 7 편전용선박 적용지침

2 2017 선급및강선규칙 제 7 편 전용선박 RA-07A-K 한국선급

3 제 7 편 전용선박 의적용 1. 이규칙은별도로명시하는것을제외하고 2017 년 7 월 1 일이후건조계약되는선박에적용 한다 년판규칙에대한개정사항및그적용일자는아래와같다. 적용일자 : 2017 년 7 월 1 일 제 3 장산적화물선제 1 절일반사항 을수정함. 제 2 절조화선급부호및설계하중조건 적용을개정함. 제 4 장컨테이너선 제 7 절물결막이 (Brwakwater) 를개정함.

4 차 례 제 1 장유조선 1 제 1 절일반사항 1 제 2 절창구, 상설보행로및방수설비 3 제 3 절화물구역의종늑골및종갑판보 4 제 4 절화물구역의종거더, 트랜스버스및크로스타이 6 제 5 절화물구역의격벽 17 제 6 절현측탱크의상대변형 25 제 7 절용접 26 제 8 절중심선에만종격벽을갖는유조선에대한보완 27 제 9 절선수부현측탱크에대한특별규정 29 제 10 절유조선의관장치및벤트장치 31 제 11 절유조선의전기설비 36 제 2 장광석운반선 41 제 1 절일반사항 41 제 2 절이중저구조 41 제 3 절현측탱크또는보이드스페이스 43 제 4 절광석창내횡격벽및스툴 55 제 5 절현측탱크의상대변형 56 제 6 절갑판및기타구조 57 제 7 절광석운반선겸유조선 57 제 3 장산적화물선 59 제 1 절일반사항 59 제 2 절조화선급부호및설계하중조건 61 제 3 절이중저구조 64 제 4 절호퍼탱크 72 제 5 절톱사이드탱크 74 제 6 절횡격벽및스툴 77 제 7 절선창내늑골 79 제 8 절갑판및외판 82 제 9 절화물창의창구덮개및창구코밍 83 제 10 절산적화물선에대한침수상태에서의종강도 92 제 11 절화물창침수를고려한산적화물선에대한화물창의허용적재하중 93 제 12 절화물창침수를고려한산적화물선의파형횡수밀격벽에대한구조치수 97 제 13 절산적화물선, 광석운반선및겸용운반선에대한선수루의설치 109 제 14 절산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 110 제 15 절화물창에액체를적재하는경우에대한추가규정 111 제 16 절석탄운반선의전기설비 111 제 17 절단일선측구조산적화물선및 OBO 운반선의늑골및브래킷의강재교체기준 112

5 제 18 절창구덮개의고박장치 120 제 4 장컨테이너선 123 제 1 절일반사항 123 제 2 절종강도 123 제 3 절이중저구조 136 제 4 절이중선측구조 140 제 5 절횡격벽 144 제 6 절갑판구조 145 제 7 절물결막이 (Breakwater) 145 제 8 절예인보강구역 (tug pushing area) 147 제 9 절플레어가큰위치의강도 (strength at large flare location) 147 제 10 절컨테이너고박설비 147 제 11 절용접 148 제 5 장액화가스산적운반선 ( 별책 ) 149 제 6 장위험화학품산적운반선 ( 별책 ) 149 제 7 장카페리선및로로선 151 제 1 절일반사항 151 제 2 절종강도 151 제 3 절갑판 151 제 4 절자동차운반선의전기설비 152 제 8 장해상보급선등 153 제 1 절일반사항 153 제 2 절종강도 153 제 3 절외판 153 제 4 절갑판 153 제 5 절늑골 154 제 6 절선루및갑판실 154 제 7 절수밀격벽문 154 제 8 절기관배기구 154 제 9 장예인선 155 제 1 절일반사항 155 제 2 절종강도 155 제 3 절단저구조 155 제 4 절팬팅부및선수선저보강부 155 제 5 절기관실위벽 155 제 6 절예인장치 156 제 7 절선측방현재 156 제 10 장이중선체유조선 157 제 1 절일반사항 157 제 2 절격벽판 160 제 3 절종늑골및휨보강재 161 제 4 절거더 163

6 제 5 절구조상세 166 제 6 절부식에대한특별요건 167 제 7 절선수부현측탱크에대한특별규정 168 제 8 절중간갑판 (mid deck) 을갖는선박에대한규정 169 제 9 절창구및상설보행로에대한특별규정 169 제 10 절용접 170

7 1 장유조선 7 편 1 장 제 1 장 유조선 제 1 절 일반사항 101. 적용 지침참조 1. 이장의규정은 2006년 4월 1일이후에건조계약되는유조선으로서규칙 12편 ( 이중선체유조선공통구조규칙 ) 및규칙 7편 10장 ( 이중선체유조선 ) 의적용대상이아닌유조선에적용한다. 다만, 제10절 ( 유조선의관장치및벤트장치 ) 및제11절 ( 유조선의전기설비 ) 의규정은규칙 12편 ( 이중선체유조선공통구조규칙 ) 및규칙 7편 10장 ( 이중선체유조선 ) 의적용대상인유조선에도적용한다. 2. 유조선으로등록하고자하는선박의구조및의장에대하여는이장의규정에따른다. 여기에서유조선이란원유, 37.8 에서의증기압 ( 절대압력 ) 이 0.28 MPa 미만인석유제품또는이와유사한액상화물을산적 ( 散積 ) 하여운송하는선박을말한다. 3. 특별히이장에규정되어있지않은것에대하여는해당각편의규정에따른다. 4. 이장의규정은선미에기관을배치한 1열이상의종통격벽을갖는 1층갑판선으로서단저구조이고종식구조인선박에대하여규정한다. 5. 원유및석유정제품이외에 37.8 에서의증기압 ( 절대압력 ) 이 0.28 MPa 미만의액상화물로서독성, 부식성등의위험성이나원유및석유정제품보다높은인화성을가지지않는것을산적하여운송하는선박의구조, 배치및치수에대하여는그화물의성질에따라우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 6. 다음의요건은각요건에도불구하고해당선적국의요건에따라적용을면제할수있다. (1) 103. 의 5항 (2) 107. (3) 격벽의배치 지침참조 화물유를적재하는곳에는세로또는가로방향의유밀격벽및제수격벽을적절히배치하여야한다 코퍼댐 지침참조 1. 화물유를적재하는곳의전후부양단및화물유를적재하는곳과거주구역과의사이에는기밀로하고출입하기에충분한너비의코퍼댐 (cofferdam) 을설치하여야한다. 다만, 인화점이 60 를넘는기름을적재하는선박에대하여는적절히참작하여도좋다. 2. 전항의코퍼댐은펌프실로겸용하여도좋다. 3. 얼리지 (ullage) 용개구, 사이팅포트 (sighting ports) 및탱크청소용개구는둘러싸인구획내로설치하여서는안된다. 4. 연료유또는평형수를적재하는장소는우리선급의승인을받은경우화물유를적재하는장소와의사이에설치하여야할코퍼댐을겸용하여도좋다. 5. 총톤수 500톤이상으로서인화점이 60 이하인기름을적재하는유조선의구획의배치및격리에대하여는 8편 2장 104. 의규정에도만족하여야한다 기밀격벽 지침참조 모든화물유펌프및관계통을설치하는곳과난로, 보일러, 추진기관, 6편 1장 9절의규정에의한것이외의전기장치또는항상발화의원인을수반하는기계를설치하는곳과의사이에는기밀격벽을설치하여격리시켜야한다. 다만, 인화점이 60 를넘는기름을적재하는선박에대하여는적절히참작하여도좋다 통풍장치 1. 화물유탱크에인접한장소에는유효한통풍장치를설치하여야하며가스가모일우려가있는각구조부에는공기구멍을뚫어야한다. 2. 화물유탱크및펌프실내의위험가스를제거하기위하여인공통풍또는증기에의한유효한환기장치를설치하여야한다. 선급및강선규칙

8 1 장유조선 7 편 1 장 3. 인화점이 60 를넘는기름을적재하는선박에는 에서규정한환기회수를적절히참작하여도좋다. 4. 1항에서규정한화물유탱크와인접한장소에설치하는통풍기의구조및그배기덕트의보호스크린에대하여는 의규정에따른다 통풍용개구통풍용의흡기및배기구는발화원이있는둘러싸인구역에화물증기가침입할가능성또는발화위험성이있는갑판기기의근처에화물증기가집적될가능성을최소로할수있는위치에설치하여야한다. 특히기관구역의통풍용개구는화물구역으로부터가능한한후방에설치하여야한다 선루및갑판실의개구선루및갑판실의개구는화물증기가집적할가능성을최소로할수있는위치에설치하여야한다. 또한선미하역용의화물관을배치하는경우의선루및갑판실의개구는충분히고려하여배치하여야한다. 선미루전단격벽및이와유사한장소에설치하는현창은고정식으로하여야한다. 특히총톤수 500톤이상으로서인화점이 60 이하인기름을적재하는유조선의개구는 8편 2장 402. 에도만족하여야한다 화물유탱크의구조부재의두께화물유를적재하는곳의구조부재의두께는다음의각호에따른다. (1) 외판의두께는 3편 4장 302., 304., 305. 및 404. 의식중 1.5 대신에 2.0으로하여계산한것이상이어야한다. (2) 건현갑판의강갑판의두께는 3편 5장 301. 의식중 1.5 대신에 2.0으로하여계산한것이상이어야한다. (3) 단면계수만으로치수가규정되는늑골, 보또는휨보강재등의조립재, 특수형강또는플랜지판을사용할경우웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 강도상또는기타의이유로서특히웨브를깊게할경우에는적절히참작할수있다. mm : 웨브의깊이 (mm) : 다음식에따르며이경우 및 는 1.0 이상이어야한다. 용골상면상 0.25 이하의선저부의종통재 : 갑판하면하 0.25 이내의갑판부의종통재 : 기타의부재 : (4) 각종의세로, 가로, 수직, 수평거더, 크로스타이와이들에붙는단부브래킷및각종격벽판은그두께를선박의길이에따라표 7.1.1에정하는것이상이어야한다. (5) 종거더, 트랜스버스및격벽의보강거더에설치하는평강휨보강재및트리핑브래킷등의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 이들이붙는거더웨브의두께를넘을필요는없다. mm (6) 모든구조부재의두께는어떠한경우에도 7 mm 미만이어서는안된다. 2 선급및강선규칙 2017

9 1 장유조선 7 편 1 장 표 최소두께 선박의길이 (m ) 두께 (mm) 직접강도계산 지침참조 우리선급의승인을받은경우에는 3편 1장 206. 에서정하는직접강도계산에의하여각부재의치수를정할수있다 복원성적하지침기기 (Stability Instrument) 지침참조 1. 해양오염방지협약 (MARPOL) Annex I 적용대상의선박은손상및비손상복원성요건을만족시키고있음을검증가능케하는복원성적하지침기기 (stability instrument) 를설치하여야하며, 그러한기기는기구가권고한성능기준을고려하여우리선급이승인한것이어야한다 ; (1) 2016년 1월 1일전에건조된선박은 2016년 1월 1일이후의첫계획된정기검사시까지, 그러나늦어도 2021년 1월 1일전에이요건을충족하여야한다. (2) 상기 (1) 의요건에도불구하고 2016년 1월 1일전에건조된선박에설치된복원성적하지침기기는손상및비손상복원성요건에적합하고우리선급이인정하는경우, 교체할필요가없다. (3) 우리선급이인정하는경우, 이항의요건을면제할수있으며이러한면제는 IOPP form B에명기되어야한다. 2. 다만, 1. 항적용대상선박이아닌경우, 해당선적국의요건에적합하여야한다. 제 2 절 창구, 상설보행로및방수설비 201. 특히큰건현을갖는선박 지침참조 특히큰건현을갖는선박에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따라이규정을적절히참작할수있다 화물유탱크에설치하는창구 지침참조 1. 창구코밍의두께는 10 mm 이상으로하여야한다. 높이가 760 mm 를넘고길이가 1.25 m 를넘는측코밍또는단부코밍에는수직휨보강재를붙이고그코밍의상단을적절히보강하여야한다. 2. 창구덮개판은강또는기타의승인된재료를사용하여제작하고강재인경우의구조는다음각호에따른다. 강이외의재료를사용하는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (1) 덮개판의두께는 12 mm 이상이어야한다. 다만, 이 60 m 이하인선박에대하여는적절히참작하여도좋다. 선급및강선규칙

10 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 창구의면적이 1 m 를넘고 2.5 m 를넘지않는경우에는 610 mm 이하의간격으로배치한깊이 100 mm 의평강으로덮개판을보강하여야한다. 다만, 덮개판의두께가 15 mm 이상인경우에는보강할필요가없다. (3) 창구의면적이 2.5 m 를넘는경우에는 610 mm 이하의간격으로배치한깊이 125 mm 의평강으로덮개판을보강하여야한다. (4) 창구코밍에는원형창구인경우에는 457 mm 이하의간격으로, 사각형창구인경우에는각귀퉁이로부터 230 mm 이내의곳및그곳으로부터 380 mm 이하의간격으로배치한고정장치를설치하든가또는이와등등한효력의장치를설치하여덮개판을유밀로잠글수있는구조로하여야한다. 3. 소형유조선에서는전각항의규정을적절히참작하여도좋다. 4. 창구덮개판에는지름이 150 mm 이상의구멍을설치하고이것을나사플러그또는들여다볼수있는덮개에의하여유밀로폐쇄될수있는구조로하여야한다. 5. 창구코밍에는가스콕또는적절한배기장치를설치하여야한다 기타의창구 화물유탱크이외의장소의창구로서건현갑판, 선수루갑판및팽창트렁크정부의노출부에설치하는것에는 4편 2장 2절의규정에의한치수의강제비바람막이덮개를설치하여야한다 상설보행로및통로 지침참조 1. 선교루또는중앙갑판실과선미루또는선미갑판실과의사이에는선루갑판의높이에 4편 4장 503. 의규정에의한상설보행로를설치하든가또는이와동등이상효력의설비 ( 예 : 갑판하통로 ) 를설치하여야한다. 상기이외의장소및선교루또는중앙갑판실을갖지않는선박에있어서선박의필요한작업에사용되는모든장소상호간에선원의왕래를보호하기위한설비는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 2. 분리된선원거주구역의사이및선원거주구역과기관구역과의사이에는상설보행로로부터안전하고충분한통로를설치하여야한다 방수설비 1. 불워크를갖는선박은건현갑판의노출부길이의반이상에걸쳐보호난간을설치하든가또는기타유효한방수설비를갖추어야한다. 현측후판의상단은가능한한낮게하여야한다. 지침참조 2. 선루가트렁크에의하여연락되는경우에는그부분의건현갑판의노출부의전길이에걸쳐보호난간을설치하여야한다. 제 3 절 화물구역의종늑골및종갑판보 301. 일반전용평형수탱크또는빈공간 (void space) 및펌프실을포함하여화물유를적재하는곳에설치하는종늑골및종갑판보에대하여는이규정에따른다 치수 지침참조 1. 선저종늑골및만곡부를포함하는선측종늑골의단면계수 는표 7.1.2의식에의한것이상이어야한다. 2. 종갑판보의단면계수는 3편 10장 303. 의규정에따라계산한값의 1.1배이상으로하여야한다. 3. 전각항의규정에관계없이종늑골및종갑판보의단면계수는창구정부까지의거리를 로하여디프탱크격벽의휨보강재로간주하여정한것미만으로하여서는안된다. 4. 종갑판보및현측후판에고착되는선측종늑골은선박의중앙부에서는가능한한세장비가 60을넘지않는치수로하여야한다. 다만, 소형선박에서는적절히참작하여도좋다. 5. 종갑판보및종늑골에사용하는평강은그깊이와두께의비가 15를넘지않는것이어야한다. 6. 종갑판보및종늑골의면재의전너비 는다음식에의한것이상이어야한다. mm 4 선급및강선규칙 2017

11 1 장유조선 7 편 1 장 : 종갑판보및종늑골의웨브의깊이 (mm) : 트랜스버스의간격 (m ) 표 선저및선측종늑골의단면계수 위치 선박의중앙부및선수단에서 0.15 과선수격벽사이 선저종늑골 단면계수 (cm ) 만곡부를포함하는선측종늑골 min 선수미부 min : 트랜스버스의간격 (m ) : 늑골의간격 (m ) : 해당늑골로부터용골상면상 까지의거리 (m ), 및 : 다음표에따른다. m 선저종늑골 만곡부를포함하는선측종늑골 m 일때 : 1.0 m 일때 : 1.07 이중간에있을때는보간법에의한다. : 선박의길이 (m ). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 의값에따라다음에의한 또는. 다만, 이상이어야한다. 일때, 일때 : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 m 이하일때 : 이 m 이상일때 : : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 % 이상범위에대하여고장력강을사용하는경우에는 K 로하며, 기타의경우에는 1.0으로한다. : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의수평중성축까지의수직거리 (m ). : 3편 3장 203. (5) 호의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰것. : 용골상면으로부터해당늑골까지의수직거리 (m ) 고착 지침참조 종늑골및종갑판보는연속구조로하든가또는이들의끝에서는유효한단면적을갖도록하고굽힘에대한저항이충분하도록고착하여야한다. 선급및강선규칙

12 1 장유조선 7 편 1 장 제 4 절 화물구역의종거더, 트랜스버스및크로스타이 401. 일반 지침참조 1. 이절의규정은횡격벽사이또는횡격벽에서제수격벽까지의사이에 2조부터 5조까지의트랜스버스가대략같은간격으로배치된구조에대하여규정한것이다. 2. 동일평면내에있는거더는그강도및강성의급격한변화를피하고, 거더의단부에는적절한크기의브래킷을설치하고충분한둥금새를주어야한다. 3. 거더의깊이는늑골, 보및휨보강재의관통부슬롯깊이의 2.5배이상으로하여야한다. 4. 거더를구성하는면재의두께 는웨브의두께이상으로하고그너비 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 거더의깊이 (mm). 밸런스거더의경우에는판면으로부터면재까지의깊이 (mm). : 거더의지지점사이의거리 (m ). 다만, 유효한트리핑브래킷이있을때에는이것을지지점으로간주하여도좋다 부터 406. 부터의규정은펌프실및중앙부의전용평형수탱크또는빈공간에도준용한다 열이상의종격벽을갖는선박의중앙탱크또는내측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 지침참조 1. 선저트랜스버스및선저종거더 (1) 선저트랜스버스의깊이, 웨브의두께및단면계수와종격벽사이의중앙에설치하는선저종거더의웨브의두께및단면계수는각각표 7.1.3의식에의한것이상이어야한다. 6 선급및강선규칙 2017

13 1 장유조선 7 편 1 장 표 선저트랜스버스및선저종거더의치수 깊이 (mm) 웨브두께 (mm) 단면계수 (cm ) 선저트랜스버스 종격벽에고착하는브래킷의안쪽끝부분에있어서의두께 선저종거더 - = : 이 230 m 이하일때 이 400 m 를넘을때 이중간에있을때에는보간법에의한다. : 다음식에의한값. m : 선박의길이 (m ). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 트랜스버스의간격 (m ). : 트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 또는 ( ) 을사용한다. 는중심선격벽에설치하는트랜스버스의깊이 (m ). : 트랜스버스와종격벽을고착하는브래킷의수평암의길이 (m ). ( 그림 참조 ) : 위의브래킷의안쪽끝에있어서트랜스버스의깊이 (mm). ( 그림 참조 ) : 슬롯의깊이 (mm). 다만, 브래킷안쪽끝부근의슬롯에칼라를설치할때에는 0으로하여도좋다. : 단부트랜스버스의위치에있어서브래킷을포함한종거더의깊이 (mm). ( 그림 참조 ) : 종거더의전길이 (m ) 로서 를사용한다. 는횡격벽수직거더의깊이 (m ). ( 그림 참조 ) : 브래킷에의한수정계수로서다음식에의한값. 및 : 종거더및트랜스버스의각각의양쪽끝부분에있어서브래킷의암의길이 (m ). : 종거더및트랜스버스의전길이 (m ) 로서 또는 : 다음표에따른다. 트랜스버스의수 2 조 3 조부터 5 조까지 및 : 각각트랜스버스의깊이 (mm) 및웨브의두께 (mm). 및 : 각각종거더의깊이 (mm) 및웨브의두께 (mm). : 종격벽사이의거리 (m ). : 횡격벽사이의거리 (m ). 및 : 계수로서 에따라각각다음표에따른다 선급및강선규칙

14 1 장유조선 7 편 1 장 표 선저트랜스버스및선저종거더의치수 ( 계속 ) 트랜스버스의수 계수 종거더를설치하지아니할때 2 조 조 조 조 ( 비고 ) 1. 트랜스버스의수가 4조또는 5조로횡격벽의한쪽에만강력한수직거더가설치되는경우에는계수 의값을적절히증가시켜야한다. 2. 중심선선저종거더의깊이가특히깊은경우에는계수 의값을적절히참작하여도좋다. 8 선급및강선규칙 2017

15 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 종격벽사이의중앙에설치하는선저종거더와종격벽과의사이에 1조부터 2조까지의단절측거더를설치하여 (3) 호의규정에따라선저종거더및트랜스버스의치수를경감한것으로할경우에는측거더의웨브의단면적 및단면2차모멘트 는각각다음식에의한것이상으로하여야한다. cm cm 및 : 계수로서측거더의수에따라각각표 에따른다. : 선저트랜스버스의단면2차모멘트 (cm ).,, 및 : 표 7.1.3에따른다. 표 계수 및 측거더의수 계수 1 조 조 (3) (2) 호의규정을만족하는단절측거더를설치하는경우선저종거더및트랜스버스의소요치수는 (1) 호에있어서각식의계수,,, 및 를, 2조의트랜스버스를배치할때에는각각 10 %, 3조의트랜스버스를배치할때에는각각 5% 감소하여계산하여도좋다. (4) 선체중심선에종격벽을설치하지아니하는선박에는입거시선박이용골반목위에놓여질때에충분한강도를유지하도록중심선거더를설치하고적절한간격으로브래킷을붙여야한다. 2. 갑판종거더및트랜스버스 (1) 갑판트랜스버스의깊이 및단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. m cm 및 : 계수로서표 7.1.5에의한값. 및 : 각각트랜스버스의깊이 (mm) 및웨브의두께 (mm). 및 : 각각종거더의깊이 (mm) 및웨브의두께 (mm).,, 및 : 표 7.1.3에따른다. : 트랜스버스의전길이 (m ) 로서 또는 ( ) 을사용한다. 는중심선격벽에설치하는트랜스버스의깊이 (m ). (2) 종격벽사이의중앙에설치하는갑판거더는 (1) 호의규정과관련하여그치수를정하여도무방하나이 거더가 505. 에서규정하는횡격벽의강력한수직거더와링구조를이루는경우에는그깊이 는다음 식에의한것이상이어야한다. m 및 : 표 에따른다. 선급및강선규칙

16 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수 및 트랜스버스의수 2 조및 3 조 4 조 5 조 ( 비고 ) 의값이표의중간인경우에는보간법에의한다. 3. 중심선격벽에설치하는트랜스버스는현측탱크내의종격벽트랜스버스에대한 403. 의 2항 (2) 호에따라정한치수이상이어야한다 열이상의종격벽을갖는선박의현측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 지침참조 1. 선측트랜스버스 (1) 여기에서사용하는기호는각각다음에따른다. : 이 230 m 이하일때 : 1.0 이 400 m 를넘을때 : 1.2 이중간에있을때에는보간법에의한다. : 의중앙으로부터용골상면상 의점까지의거리 (m ) : 의중앙으로부터용골상면상 의점까지의거리 (m ) m : 선박의길이 (m ). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 선측트랜스버스의전길이 (m ) 로서선저트랜스버스및갑판트랜스버스의면재의내면사이의거리.( 그림 참조 ) : 트랜스버스의간격 (m ) : 크로스타이가결합되는부분에있어서트랜스버스의웨브의깊이방향에설치되는휨보강 재의간격 (m ) : 표 7.1.3에따른다. : 하단브래킷의암의길이 (m )( 그림 참조 ) : 크로스타이가지지하는너비 (m )( 그림 참조 ) : 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서선측트랜스버스의깊이 (mm)( 그림 참조 ) : 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서의슬롯의깊이 (mm) 다만, 슬롯에칼라를설치할때에는 0으로하여도좋다. : 크로스타이로부터축력을지지할수있는유효한단면적 (cm ) 으로서다음의규정에따른다. 10 선급및강선규칙 2017

17 1 장유조선 7 편 1 장 ( 가 ) 크로스타이의면재가원호 ( 圓弧 ) 또는이와유사한모양으로트랜스버스의면재와연속되어있는구조의경우에는그원호또는이와유사한모양에크로스타이의방향과 45 를이루는접선의접점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향의휨보강재의합계단면적에그접점의곳에있어서면재의단면적의 50 % 를더한것.( 그림 (a) 참조 ) ( 나 ) 크로스타이의면재와트랜스버스의면재가원호와직선으로연속되어있는구조의경우에는해당면재에크로스타이의방향과 45 를이루는접선이크로스타이및트랜스버스의면재의연장선과각각만나는점의중심점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향의휨보강재의합계단면적에그중심점의곳에있어서의면재의단면적의 50 % 를더한것. ( 그림 (b) 참조 ) ( 다 ) 크로스타이의면재가직각또는이것에가까운각도로트랜스버스의면재와만나고이들의면재를브래킷으로서결합하고또크로스타이의연장상에트랜스버스의웨브의휨보강재가설치되는구조인경우에는브래킷에크로스타이의방향과 45 를이루는접선이크로스타이및트랜스버스의면재와각각만나는점의중심점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향휨보강재의합계단면적.( 그림 (c) 참조 ), 및 : 계수로서크로스타이의수에따라각각표 7.1.6에의한값. 선급및강선규칙

18 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수,, 및 크로스타이의수 (2) 트랜스버스의깊이는 의중앙에있어서 m 이상이어야한다. 또한거더의깊이를테이퍼로할경우에는상단에있어서감소의비율은 의중앙에있어서의깊이의 10 % 를넘어서는아니되며, 하단에있어서의증가의비율은상단의감소의비율미만으로하여서는안된다. (3) 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서의웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 중앙탱크또는내측탱크내의선저트랜스버스와종격벽과를고착시키는브래킷을최하부크로스타이의위치까지도달하는깊이로할경우에는선측트랜스버스의웨브의두께를적절히감하여도좋다. mm (4) 크로스타이가결합하는부분에있어서웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 또한크로스타이가결합하는부분의웨브에슬롯이설치되는경우에는칼라로써유효하게막아야한다. mm (5) 스팬에있어서트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm 2. 종격벽트랜스버스 (1) 유효한크로스타이에의하여선측트랜스버스와결합하는종격벽트랜스버스는 1항의각호에서크로스타이를갖는경우의선측트랜스버스의규정에따라정한치수이상이어야한다. (2) 크로스타이를설치하지않는경우의종격벽트랜스버스는 1항의각호에서크로스타이를설치하지않는경우의선측트랜스버스의규정에따른다. 다만, 는 의중앙으로부터내측탱크또는중앙탱크의창구정부까지의거리 (m ) 로한다. 3. 선저트랜스버스 (1) 선저트랜스버스의강성은선측트랜스버스의강성에따라균형을취한것이어야한다. (2) 선저트랜스버스의스팬에있어서거더의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다., 및 : 각각 1항 (1) 호의규정에따른다. : 표 7.1.3에따른다. : 선저트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의면재의내면사이의거리. (3) 만곡부및종격벽하단부에있어서의트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한 다. 다만, 중앙탱크또는안쪽탱크내의선저트랜스버스와종격벽을고착하는브래킷을최하부크로스 타이의위치까지도달하는깊이로할경우에는, 트랜스버스의단면계수를적절히감소하여도좋다. 거 더의단면계수를계산함에있어서단면의중성축은거더의깊이 ( 그림 참조 ) 의중앙에있는것 으로한다. 12 선급및강선규칙 2017

19 1 장유조선 7 편 1 장 cm 및 : 각각 1항 (1) 호의규정에따른다. : 계수로서크로스타이의수에따라표 7.1.6에따른다. 4. 갑판트랜스버스 (1) 갑판트랜스버스의강성은선측트랜스버스의강성에따라균형을취한것이어야한다. (2) 갑판트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm 및 : 각각 1항 (1) 호의규정에따른다. : 갑판트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의면재의내면사이의거리. 5. 선측과종격벽에종거더를설치할경우의거더및트랜스버스이규정은선측과종격벽에각각 1조부터 3조까지의종거더및 3조의트랜스버스를설치하고, 중앙부트랜스버스와종거더의교차부에만선측과종격벽과를유효한크로스타이로써결합하는구조에대하여정한것이다. (1) 선측트랜스버스의소요치수및만곡부에있어서의트랜스버스의단면계수는각각 1항및 3항의식에의하여, 계수,, 및 로서표 7.1.7에의하여다음의 값에따라구한것을사용하여계산한것이상이어야한다. : 선측트랜스버스평균깊이 (mm) : 1항 (1) 호의규정에따른다. : 선측종거더의평균깊이 (mm) : 선측종거더의전길이 (m ) 로서횡격벽사이의거리로부터횡격벽에설치하는수평거더의깊이를뺀것. (2) 선측트랜스버스의단면계수 및선측종거더의끝부분과동종거더와끝부분트랜스버스와의만나는 곳과의사이의선측종거더의웨브의두께 는각각다음식에의한것이상이어야한다. 한편 3조의 종거더를설치하는경우최상부의종거더의웨브의두께는적절히감하여도좋다. mm cm 및 : 각각 1항 (1) 호의규정에따른다. 및 : 각각 (1) 호의규정에따른다. 및 : 계수로서각각표 7.1.7의 에따라구한다. 선급및강선규칙

20 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수,,,, 및 종거더의수 계수 1 조 조 조 ( 비고 ) 1. 2조의종거더를설치하는경우 및 대신에하부종거더에대하여는 1.2 및 1.2 를, 상부종거더에대하여는 0.8 및 0.8 를각각사용한다. 2. 3조의종거더를설치하는경우최하부의종거더에대하여는 대신에 1.3C4 를, 최상부종거더에대하여는 대신에 0.7 를각각사용한다. (3) 크로스타이가결합하는부분에있어서의트랜스버스및종거더의웨브의두께는 1항 (4) 호의규정에 따라정한것이상이어야한다. 다만, 규정의식에있어서, : (1) 호의규정에의한 의값의 1/2 (m ). : 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스또는선측종거더및종격벽종거더의각크로스타 이가결합하는부분에있어서각각웨브의깊이방향으로설치되는휨보강재의간격 (m ). : 크로스타이로부터축력을지지하는데유효한단면적 (cm ) 으로서, 크로스타이가트랜스버스및종거더의각면내의부재로써구성되어있는경우에는 1항 (1) 호의규정에의한 의채택방법에따라정하는이들양자를합계한것. (4) 종격벽의트랜스버스및종거더는각각 (1) 호및 (2) 호의규정에따라정한것이상이어야한다. (5) 조의종거더를설치하는경우에는종거더상호의간격, 종거더와갑판및종거더와용골상면과의간 격은가능한한 0.85 이상, 1.15 이하로하여야한다. (6) 2조이상의종거더를설치하는경우, 상부종거더의깊이는종거더의배치에따라각종거더의평균 깊이의 10 % 이내로감소한것으로하여도좋다. 14 선급및강선규칙 2017

21 1 장유조선 7 편 1 장 404. 크로스타이 지침참조 1. 2열이상의종격벽을갖는선박에서현측탱크내의선측트랜스버스와종격벽트랜스버스와를유효하게결합한경우및 403. 의 5항에서규정하는구조로할경우의크로스타이에대하여는다음각항의규정에따른다. 2. 크로스타이의간격에대하여는 403. 의 5항 (5) 호에따른다. 3. 현측탱크내의선측및종격벽의거더를결합하는크로스타이의단면적 및크로스타이를구성하는웨브의두께 는표 7.1.8의식에의한것이상이어야한다. 표 크로스타이의단면적및웨브두께 단면적 (cm ) 웨브두께 (mm) 다음 2 개의식에의한값중큰값, : 403. 의 1항 (1) 호에따른다. : 트랜스버스의간격 (m ). 다만, 403. 의 5항에규정하는구조로하는경우에는동 (1) 호의규정에의한 의값의 1/2 (m ). : 크로스타이가지지하는너비 (m ). ( 그림 참조 ) : 의중앙으로부터용골상면상 403. 의 1항 (1) 호에서규정한 의점까지의거리 (m ). : 선측트랜스버스 ( 또는종거더 ) 및종격벽트랜스버스 ( 또는종거더 ) 의내면사이에서측정한크로스타이의길이 (m ). cm : 크로스타이의최소단면 2차모멘트 (cm ). : 크로스타이의단면적 (cm ). : 웨브의깊이 (m ). 다만, 휨보강재를크로스타이의길이방향에설치할때에는이휨보강재에의하여 웨브의깊이를분할한것으로하여도좋다. 4. (1) 크로스타이의끝부분에는브래킷을설치하여트랜스버스또는종거더에고착하여야한다. (2) 크로스타이를결합하는위치에있어서트랜스버스에는트리핑브래킷을설치하여야한다. (3) 크로스타이를구성하는면재의너비가웨브의각측에서 150 mm 를넘을경우에는적절한간격으로휨보강재를설치하여면재를지지하는구조로하여야한다 웨브의최소두께및휨보강재의치수 1. (1) 용골상면상대략 0.25 이하에있는종거더의웨브의두께 는 108. 의 (4) 호에의한것및다음식에의한것중큰것이상이어야한다. mm : 거더의깊이 (m ). 다만, 거더의깊이의중간에면재에평행한휨보강재를설치할때에는해당휨보강재와판또는면재간의거리 (m ) 또는해당휨보강재사이의거리 (m ). : 계수로서거더의깊이방향에설치되는휨보강재의간격 m 와 의비에따라표 7.1.9에따른다. 선급및강선규칙

22 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수 1.0 (2) 선측에있어서갑판하면대략 0.25 이상에있는종거더의웨브의두께 는 108. 의 (4) 호에의한것및다음식에의한것중큰것이상이어야한다. mm 및 : 각각 (1) 호의규정에따른다. (3) 전각호에서규정한것이외의종거더및트랜스버스의웨브의두께 는 108. 의 (4) 호에의한것및다음식에의한것중큰것이상이어야한다. 용골상면상 또는갑판으로부터 2번째의크로스타이의하부면재의하면중낮은쪽의곳보다상부에있는거더의웨브에대하여는식의첫째항에 0.85를곱한것으로하여도좋다. 다만, 다음 ( 나 ) 의 i) 및 ii) 의각규정에따른다. mm : (1) 호의규정에따른다. : 계수로서거더의깊이방향으로설치하는휨보강재의간격 m 와 와의비및보강된패널 (panel) 의배치에따라표 에의한것. 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 계수, 및 0.2이하 이상 ( 가 ) 면재에평행한휨보강재가없을때 다만, 슬롯이있을때에는 를사용하여 i) 의규정을적용한것미만으로하여서는안된다. ( 나 ) 면재에평행한휨보강재를설치할때면재와해당휨보강재와의사이또는해당휨보강재사이의패널 다만, 면재에평행한휨보강재및슬롯이없는것으로하여계수 을사용하여정한두께를넘게할필요는없다. 16 선급및강선규칙 2017

23 1 장유조선 7 편 1 장 해당휨보강재와판면과의사이의패널 i) 웨브에보강되지않은슬롯이설치되어있을때에는식의첫째항에다음식을곱하여계산하여야한다. ( 다만, 이 0.5 이하일때에는 1.0) : 슬롯의깊이 (m ) ii) 웨브에보강되지않은개구가설치될때에는식의첫째항에다음식을곱하여계산하여야한다. : 웨브의휨보강재로서둘러싸인해당패널의긴변의길이 (m ) : 개구의지름 (m ) 개구가평행부를가지는원일때에는평행부에따른긴방향의지름 (m ) (4) 종거더및트랜스버스에설치하는평강휨보강재의깊이는 0.08 이상이어야한다. 다만, 휨보강재를거더의전깊이에걸쳐설치할때에는 는거더의깊이를, 휨보강재가거더를관통하는종늑골의상부로부터거더의면재에걸쳐설치할때에는 는거더의깊이에서종늑골의높이를뺀것을, 또휨보강재를면재에평행하게설치할때에는 는트리핑브래킷의간격을각각사용한다. (5) 트랜스버스를유효하게지지하기위하여트리핑브래킷을거더의끝부분브래킷의안쪽끝이나크로스타이가결합되는부분등에설치하는것이외에적절한간격으로설치하여야한다. 각거더의면재의너비가웨브의각측에서 180 mm 를넘을경우에는상기의트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. 2. 선저및갑판의종거더에평강의수평휨보강재를설치할때에는휨보강재의깊이는 1항 (4) 호의규정에관계없이 0.06 이상으로하여야한다. 다만, 선저트랜스버스를지지하는강력한선저종거더에대하여는수평휨보강재의깊이는 0.08 이상으로하여야한다. 여기에서 은트랜스버스의간격으로하지만 의중간에충분한깊이를가지는브래킷을거더의전깊이에걸쳐설치할경우에는 1/2로하여도좋다. 3. 1항 (4) 호및 2항의규정에있어서, 평강휨보강재의끝부분을면재또는트리핑브래킷등에고착하는구조로할경우에는휨보강재의깊이를적절히감소하여도좋다 거더의웨브및끝부분고착브래킷의특별보강중앙탱크또는내측탱크에있어서선저트랜스버스의종격벽에고착하는브래킷과그안쪽끝부분부근및선저종거더의횡격벽 ( 수밀, 유밀및제수 ) 에고착하는브래킷과그안쪽끝부분부근과, 또현측탱크에있어서의선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의하단브래킷과그안쪽끝부분부근및선측종거더의횡격벽에고착하는브래킷과그안쪽끝부분부근의웨브는특히보강하여야한다. 또이들위치에서웨브판을부득이겹쳐이을때에는좌굴방지에대하여특별히고려를하여야한다. 제 5 절 화물구역의격벽 501. 중앙탱크에있어서횡격벽판의단면적중앙탱크에있어서횡격벽판의선박의깊이방향의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 선저트랜스버스의간격 (m ) : 용골상면상중앙탱크에있어서의창구정부까지의거리 (m ) 선급및강선규칙

24 1 장유조선 7 편 1 장 : 해당격벽의전후에있어서수밀, 유밀또는제수격벽사이의거리 (m ). 다만, 화물유를적재하는장소의전후단의격벽에있어서는해당격벽으로부터각각전후의수밀, 유밀또는제수격벽까지의거리 (m )( 그림 참조 ) : 선체중심선으로부터선박의너비방향으로측정한거리 (m ) : 계수로서중앙탱크의선저구조에중심선종거더가없을때에는 0, 중심선종거더가있을때에는다음식에의한것 : 중앙탱크너비의 1/2(m ) 및 : 각각선저중심선종거더의높이 m 및갑판중심선종거더의높이 m 와 과의비. 그림 의측정방법 502. 격벽판의두께 1. 격벽판의두께는 3편 15장 202. 및 207. 의디프탱크격벽판의두께에대한식에서 를격벽판의하단으로부터창구정부까지의거리 (m ) 및 0.3 m 중에서큰것으로하여정한것이상이어야한다. 2. 종격벽의최하부및최상부의판은그너비를 0.1 이상으로하고그두께 는각각다음식에의한것이상이어야한다. 지침참조 최하부판 : 최상부판 : mm mm : 격벽휨보강재의간격 (m ) 3. 종격벽의두께는 3편 3장 302. 및 4절의규정에도적합한것이어야한다 격벽휨보강재 1. 격벽휨보강재의단면계수는 3편 15장 203. 및 207. 의디프탱크격벽의격벽휨보강재의단면계수에대한식에서 를수직격벽휨보강재일때에는 의중앙으로부터, 수평격벽휨보강재일때에는상하의격벽휨보강재사이의중앙으로부터창구정부까지의거리 (m ) 및 중큰것으로하여정한것이상이어야한다. 2. 종격벽의상부및하부에설치하는수평격벽휨보강재는그치수를전항에의한규정의치수보다적절히증가시켜야한다. 3. 종격벽의수평격벽휨보강재의면재의전너비는 302. 의 6항에의한것이상으로하여야한다. 18 선급및강선규칙 2017

25 1 장유조선 7 편 1 장 그림 각종치수및하중의측정방법 504. 강력한수직거더 지침참조 종격벽사이의중앙에있어서횡격벽에설치되는수직거더가수평거더를지지하는강력한거더일경우에는횡격벽이수직휨보강재방식또는수평휨보강재방식의어느쪽인가에의하며다음의각규정에따른다. (1) 수직휨보강재방식인경우, 수평거더를지지하는강력한수직거더의깊이, 웨브의두께 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다.( 그림 참조 ) 거더의깊이 : mm 선저종거더의면재의상면으로부터그직상의수평거더까지의사이에있어서의수직거더의웨브의두께. 이수평거더가선저종거더의면재의상면상수직거더의하부브래킷의수직암의길이의 1/3 이내에있을때에는해당수평거더로부터그바로위의수평거더까지의사이에있어서의수직거더의웨브의두께 수평거더가 1조인경우 : mm 선급및강선규칙

26 1 장유조선 7 편 1 장 수평거더가 2조인경우 : 수평거더가 3 조인경우 : mm 수평거더가 조인경우 : mm 갑판종거더의면재의하면으로부터의그직하의수평거더까지의사이에있어서의수직거더의웨브의두께 수평거더가 1조인경우 : mm 수평거더가 2조인경우 : mm 수평거더가 3조인경우 : mm 수평거더가 조인경우 : mm 거더의단면계수 : cm : 수직거더의전길이로서선저종거더와갑판종거더의면재의내면사이의거리 (m ). 또, 선저종거더의상면상, 수직거더의하부브래킷의수직암의길이의 1/3 이내에수평거더가설치될때에는해당수평거더와갑판종거더의면재의내면사이의거리 (m ) : 종격벽사이의거리 (m ) : 수평거더의평균깊이 (mm) : 수직거더하부의고려하고있는곳에있어서의거더의깊이 (mm) : 수직거더상부의고려하고있는곳에있어서의거더의깊이 (mm) : 의범위내에설치되는수평거더의수. ( = 1, 2,, ) : 의상단으로부터세어서 번째의수평거더로부터수직거더에작용 하는하중으로다음식에의한것. 수평거더가 1 조인경우 : t 20 선급및강선규칙 2017

27 7 편전용선박 1 장유조선 7 편 1 장 수평거더가 2 조인경우 : t t 수평거더가 3 조인경우 : t t t 수평거더가 조인경우 : t t ( = 2, 3..., -1) t 다만, 및 의식중, = 1 인경우에 는 로한다. ( = 1, 2,, ) : 의상단과그바로아래의수평거더와의사이의거리, 인접한수평거더사이의거리또는 의하단과그바로위의수평거더와의사이의거리 (m ). ( 는위로부터차례로번호를붙인다 ) : 종갑판보의하면과최상의수평거더와의사이의거리 (m ). : 의범위내의최하부의수평거더와그바로아래의수평거더또는선저종늑골의상면까지의거리 (m ). : 의중앙으로부터중앙탱크에있어서의창구정부까지의거리 (m ). : 종갑판보의하면으로부터중앙탱크에있어서의창구정부까지의거리 (m ). : 표 7.1.3에따른다. (2) 수평휨보강재방식으로서 1 조의수평거더를갖는경우, 수평거더를지지하는강력한수직거더의깊이, 웨브의두께 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. 거더의깊이 : mm 선저종거더의면재의상면으로부터수평거더까지의사이에있어서의수직거더의웨브의두께. mm 갑판종거더의면재의하면으로부터수평거더까지의사이에있어서의수직거더의웨브의두께. 선급및강선규칙

28 7 편전용선박 1 장유조선 7 편 1 장 거더의단면계수 : cm : 선저종거더의면재의상면으로부터상방으로측정한거리 (m ) : 갑판종거더의면재의하면으로부터하방으로측정한거리 (m ) mm t,,,,,,,,,, 및 : 각각 (1) 호의규정에따른다. : 슬롯의깊이 (mm). 다만, 슬롯이칼라로써유효하게막혀있을때에는 0 으로하여도좋다 수평거더에의하여지지되는수직거더 횡격벽에설치되는수직거더가 506. 에규정하는수평거더에의하여지지되는경우에는이수직거더의깊이, 웨브의두께 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. mm 또는 2.5 mm 중큰것 mm cm : 슬롯의깊이 (mm) : 수직거더의지지점사이의전길이 (m ) 로서, 선저종거더의면재의내면으로부터바로위의수평거더까지, 각수평거더사이또는갑판종거더의면재의내면으로부터바로아래수평거더까지의거리 : 수직거더의간격 (m ) : 의중앙으로부터해당탱크의창구정부까지의거리 (m ) 및 m 중큰것. : 고려하고있는곳에있어서의거더의깊이 (mm) : 표 7.1.3에따른다. 및 : 계수로서각각다음식에의한값, : 의하단으로부터상방으로측정한거리 (m ) 506. 수직거더를지지하는수평거더 지침참조 횡격벽에설치되는수평거더가수직거더를지지하는경우에는이수평거더의깊이, 웨브의두께및거더의단면계수는각각다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 단면계수에대하여는 의시작점을각거더의끝으로취하여식으로부터얻어지는값보다큰것이상이어야한다.( 그림 참조 ) 22 선급및강선규칙 2017

29 1 장유조선 7 편 1 장 거더의깊이 : mm 수평거더의끝과그끝부분에가까운수직거더사이의수평거더웨브의두께. 수직거더가 1조인경우 : mm 수직거더가 2조인경우 : mm 수직거더가 3 조인경우 : mm 거더의단면계수 수직거더가 1 조인경우 : cm 수직거더가 2 조인경우 : cm 수직거더가 3 조인경우 : cm : 수평거더의지지점사이의전길이 (m ) 로서, 선측외판과종격벽과의거리또는종격벽사이의거리. 다만, 선측종거더및종격벽종거더를가지는경우에는종거더의면재사이의거리, 또종격벽사이의중앙에 504. 에서규정하는강력한수직거더를설치할때에는종격벽사이의거리의 1/2로한다. ( = 1, 2, 3) : 의끝으로부터세어서 번째의수직거더로부터수평거더에작용하는하중으로다음 식에의한것. t t t 선급및강선규칙

30 1 장유조선 7 편 1 장 : 수평거더가지지하는면적의너비 (m ) : 의중앙으로부터해당탱크의창구정부까지의거리 (m ) 및 0.3 m 중큰것. ( = 1, 2, 3) : 의한쪽끝으로부터세어서 번째의수직거더사이의거리 (m ). : 표 7.1.3에따른다 수직휨보강재를지지하는수평거더횡격벽에설치되는수평거더가수직휨보강재를지지하는경우이수평거더의깊이, 웨브의두께 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. mm 및 mm 중큰것. mm : 슬롯의깊이 (mm) : 수평거더의지지점사이의전길이 (m ) 로서, 선측외판과종격벽과의거리또는종격벽사이의거리. 다만, 선측종거더및종격벽종거더를가지는경우는종거더의면재사이의거리. : 거더가지지하는면적의너비 (m ) : 의중앙으로부터해당탱크의창구정부까지의거리 (m ) 및 0.3 m 중큰것. : 고려하고있는곳의거더의깊이 (mm) : 표 7.1.3에따른다. : 계수로서다음식에의한값. : 의끝으로부터측정한거리 (m ) : 계수로서표 에따른다. 표 계수 선측종거더및종격벽종거더를 가지는경우 선측탱크 7 10 기타 중앙탱크 7 : 선측탱크의너비 (m ) 로서선측외판과종격벽과의거리. : 중앙탱크의너비 (m ) 로서종격벽사이의거리. 다만, 가 1.0을넘을때에는 1.0 으로하고, 0.7 미만일때에는 0.7 로한다 거더의웨브, 면재및휨보강재 1. 횡격벽에설치되는수직거더또는수평거더의웨브의두께는다음각호의규정에따라정한것이상이어야한다. (1) 504. 에서규정하는강력한수직거더의웨브의두께는 405. 의 1항 (1) 호에따라정한것. 다만, 이수직거더의하부브래킷의수직암끝부분부근을제외하고, 의상부 2/3에서는식의첫째항에 0.85를곱한것으로하여도좋다. (2) 505. 부터 507. 까지에서규정하는거더의웨브의두께는 405. 의 1항 (3) 호에따른다. 24 선급및강선규칙 2017

31 1 장유조선 7 편 1 장 2. 1항의거더를구성하는면재의두께및전너비는 401. 의 4항에따라정한것이상이어야한다. 다만, 파형격벽의거더의깊이는파형의깊이의중앙으로부터측정한것으로한다. 3. 1항의거더의웨브에는 405. 의규정에따라평강휨보강재를설치하여야한다 거더의웨브및단부고착브래킷의특별보강 504. 에서규정하는강력한수직거더에서는하부브래킷및선저종거더의면재의상면으로부터그바로위의수평거더사이의웨브 ( 선저종거더의바로위의수평거더가선저종거더의면재의상면상수직거더의하부브래킷의수직암의길이의 1/3 이내에있을때에는해당수평거더로부터그바로위의수평거더사이의웨브를포함 ) 는특히간격을좁혀서보강하여야하며, 506. 및 507. 에서규정하는수평거더에서는끝부분브래킷과그안쪽끝부분부근의웨브는특히간격을좁혀서보강하여야한다. 또이들위치에서웨브판을부득이겹쳐이을때에는좌굴방지에대하여특별한고려를하여야한다 큰화물유탱크격벽의보강큰화물유탱크의격벽판, 휨보강재, 수직거더및수평거더의치수는 501. 부터 507. 까지의각식중의 및 를각각각항에서규정하는값과다음식에의한것중큰값을사용하여계산한것이상이어야한다. m : 각항에서규정하는 또는 m : 3편 15장 105. 의규정에따른다 제수격벽 지침참조 1. 격벽휨보강재및거더는탱크의크기및개구율을고려하여충분한강도의것으로하여야한다. 2. 중앙탱크에있어서제수격벽판의선박의깊이방향에대한단면적은 501. 의규정에따라정하는것이상으로하여야한다. 3. 격벽판의두께 는 108. 의 (4) 호에의한것및다음식에의한것중큰것이상이어야한다. 다만, 횡제수격벽의최하부판의두께는적절히증가시켜야한다. mm : 격벽휨보강재의간격 (m ) 4. 중심선제수격벽의최하부및최상부의판의너비및두께는각각 502. 의 2항에따라정하여야한다. 5. 제수격벽의격벽판의두께에대하여는전단좌굴에대하여충분한고려를할것을권장한다. 제 6 절 현측탱크의상대변형 601. 현측탱크의상대변형 (Relative deformation) 지침참조 현측탱크에서는다음식에의한값 가 0.15를넘을경우에는현측탱크의구조에대하여특별한고려를하여야한다. : 중앙탱크의너비의 1/2 (mm) : 현측탱크의너비 (m ) : 용골상면상중앙탱크의창구정부까지의거리 (m ) : 중앙탱크에있어서의수밀, 유밀격벽사이의 1탱크의길이 (m) 선급및강선규칙

32 1 장유조선 7 편 1 장, 및 : 의범위내에있어서현측탱크내의각횡격벽, 제수격벽및트랜스버스링의수. 이경우에있어서 의전후단에있어서의것은 1/2로헤아린다. 및 : 각각제수격벽및트랜스버스링의개구율에따라표 에의하여정하여지는값. 개구율이표의중간에있을때에는보간법에의한다., 및 : 다음식에따른다. tcm : 의경우에는현측탱크내의횡격벽의격벽판의평균두께, 의경우에는현측탱크의제수격벽의격벽판의평균두께, 의경우에는현측탱크내의트랜스버스링의평균두께 (mm) : 현측탱크내의횡격벽또는제수격벽이파형인경우에는수직파형또는수평파형의어느쪽인가에따라서다음에의한것. 기타의경우에는 1.0. 수직파형인경우 : 선박의너비방향의거스길이 m 수평파형인경우 : 선박의깊이방향의거스길이 m 표 계수, 및 개구율 () 및 제 7 절 용접 701. 용접 1. 유조선의용접에대하여는화물유탱크에대하여이절의규정에특별히정하는것이외에는 3편 1장표 3.1.6의규정을적용한다. 2. 필릿용접에대하여는표 에따른다. 26 선급및강선규칙 2017

33 1 장유조선 7 편 1 장 표 필릿용접의적용 난부재명칭적용하는곳종류 1 외판, 갑판또는종격벽의격벽판 F 1 2 웨브 웨브상호 F 거더및트랜스버스 웨브의슬롯부분 면재종늑골, 종갑판보및종격벽의수평휨보강재의웨브 F 2 F 2 5 웨브에설치하는트리핑 웨브 F 3 6 브래킷및휨보강재 종늑골, 종갑판보및종격벽의수평휨보강재 F 1 7 종늑골, 종갑판보및종격벽의수평휨보강재 외판, 갑판또는종격벽격벽판 F 3 8 크로스타이를구성하는부재 ( 웨브와면재 ) F 3 크로스타이 9 트랜스버스또는거더의면재 F 1 ( 비고 ) 거더및트랜스버스의단부브래킷의내단부에있어서그둥금새가작을때에는면재와웨브와의용접을적절한범위에걸쳐서 F 1로할것을권장한다. 제 8 절 중심선에만종격벽을갖는유조선에대한보완 801. 적용이절의규정은중심선에만종격벽을갖는 이 120 m 이하인유조선에대하여보완규정한것으로서특히이절에서정하는것이외는전각절의규정을적용한다. 다만, 406. 및 509. 의적용은생략할수있다 트렁크 1. 트렁크의정판및측벽의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 종격벽휨보강재의간격 (m ) 2. 트렁크의정판및측벽에설치하는종격벽휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 보강거더의간격 (m ) : 종휨보강재의간격 (m ) 803. 화물유를적재하는곳의트랜스버스 1. 화물유를적재하는곳의트랜스버스에대하여는특히 803. 에규정하는것이외에는 401. 부터 406. 까지의규정을적용한다. 다만, 소형선박에서는트랜스버스의단부브래킷은우리선급의승인을받고생략할수있다. 2. 선저트랜스버스의깊이 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

34 1 장유조선 7 편 1 장 m cm : 거더의전길이 (m ) 로서선측트랜스버스의면재의내면으로부터중심선격벽에설치하는거더면재의내면까지의거리 (m ) : 트랜스버스의간격 (m ) : 표 7.1.3에따른다. : 선박의길이. 다만, 이 230 m 를넣을때에는 230 m 로한다. 3. 선측트랜스버스의깊이 및거더의단면계수 는각각다음식에의한것이상이어야한다. 또한거더 의깊이를테이퍼로할경우에는 403. 의 1항 (2) 호에따른다. m cm : 선측트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 선저트랜스버스및갑판트랜스버스의면재의내면사이의거리.( 그림 참조 ) : 트랜스버스의간격 (m ) : 의중앙으로부터용골상면상다음점까지의거리 (m ) m : 표 에따른다. 4. 만곡부에있어서트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거더의단면계 수를계산함에있어서단면중성축은거더의깊이 ( 그림 참조 ) 의중앙에있는것으로한다. cm, 및 : 각각 3항의규정에따른다. 5. 갑판트랜스버스 (1) 트렁크를갖지않는선박의갑판트랜스버스의깊이및거더의단면계수는각각 402. 의 2항 (1) 호에의한것이상이어야한다. (2) 트렁크를가진선박에서는트렁크내를가로질러서연속한갑판트랜스버스를설치하는구조를표준으로한다. 이경우트렁크에의하여지지된다고보이는갑판트랜스버스는그깊이를 0.03 로하여도좋다. 6. 중심선격벽에설치하는트랜스버스는 3항의선측트랜스버스의규정에따른다. 다만, 각식의계수에 0.8 을곱하여정한것이상이어야한다 횡거더갑판트랜스버스와동일평면내의트렁크에는횡거더를설치하여야하며그단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 트렁크의너비의 1/2 (m ) : 횡거더의간격 (m ) 28 선급및강선규칙 2017

35 1 장유조선 7 편 1 장 제 9 절 선수부현측탱크에대한특별규정 901. 적용 이 200 m 이상인유조선으로서선수단으로부터 0.15 의곳과선수격벽까지의사이의만재시빈화물창으로되는현측탱크내의부재에대하여는이절의규정에따르는이외에전각절의규정에적합하여야한다 선측종늑골 1. 선측종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 트랜스버스의간격 (m ) : 종늑골의간격 (m ) : 해당늑골로부터용골상면상다음식에의한점 까지의거리 (m ) m 다만, 다음식에의한것 (m ) 미만이어서는안된다. m 2. 선측종늑골을브래킷으로서트랜스버스와고착하는경우에는그단면계수를전항의식에다음에의한값을곱한것으로하여도좋다. : 다음식에의한값. 양끝에브래킷을설치하는경우 : 한쪽끝에브래킷을설치하는경우 :, 및 : 각각브래킷의종늑골방향의암의길이 (m ). 다만, 의값이 (-) 로될때에는 는 0 으로한다.( 그림 참조 ) 그림 7.1.8,, 의측정방법 선급및강선규칙

36 1 장유조선 7 편 1 장 903. 선측트랜스버스 1. 트랜스버스의단면계수는 403. 의 1항 (5) 호에따른다. 다만, 식을적용함에있어서 는 의중앙으로부터용골상면상 0.1 의점까지의거리 (m ). 2. 하단브래킷내단부에있어서의웨브의두께는 403. 의 1항 (3) 호에따른다. 다만, 식을적용함에있어서 는 의중앙으로부터용골상면상 0.1 의점까지의거리 (m ). 3. 크로스타이사이의웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 트랜스버스의간격 (m ) : 각각스팬의중앙부에있어서의웨브의깊이 (mm) : 각각스팬사이의최대슬롯의깊이 (mm). 다만, 슬롯에칼라를설치할때에는 0으로하여도좋다. : 각각트랜스버스의스팬 (m ). 다만, 크로스타이와선저트랜스버스또는갑판트랜스버스와의사이에대하여는그것들의면재와크로스타이중심과의사이의거리. 크로스타이사이에대하여는크로스타이중심사이의거리로한다.( 그림 참조 ) : 각각 의중앙으로부터용골상면상 0.1 의점까지의거리 (m ). 다만, 그거리가 0.06m 미만의경우에는 0.06m 로한다. : 다음식에의한값. : 각각스팬의양단의브래킷중작은쪽의암의길이 (m ).( 그림 참조 ) 30 선급및강선규칙 2017

37 1 장유조선 7 편 1 장 4. 크로스타이가결합되는부분에있어서의웨브의두께는 403. 의 1항 (4) 호에따른다. 다만, 식을적용함에있어서 는 의중앙으로부터용골상면상 0.1 의점까지의거리 (m ) 로한다. 다만, 그거리가 0.06 m 미만의경우에는 0.06m 로한다 거더단부의웨브의특별보강 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의상하단브래킷과그내단부근크로스타이가결합하는부분부근의웨브는특히간격을좁혀서보강하여야한다 크로스타이크로스타이의단면적및웨브의두께는 404. 의규정에따른다. 다만, 식을적용함에있어서 는 의중앙으로부터용골상면상 0.1 의점까지의거리 (m ) 로하며그거리가 0.06m 미만인경우에는 0.06m 로한다 종격벽트랜스버스종격벽트랜스버스는선측트랜스버스의규정에따라정한치수미만이어서는안된다. 제 10 절 유조선의관장치및벤트장치 일반사항 지침참조 1. 적용 (1) 이절의규정은유조선으로서등록하고자하는선박의관장치및벤트장치에적용한다. (2) 이절의규정은다음에정하는유조선에적용하며이와다른유조선의관장치및벤트장치에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 가 ) 원유, 인화점이 60 C 이하 ( 밀폐식시험방법에의한다.) 인석유제품또는이와유사한액상화물을운송하는선박 ( 나 ) 기관구역및화물유탱크 ( 슬롭탱크를포함한다. 이하이절에서는동일하다.) 가 8편 2장 4절의규정에따라배치된선박 ( 다 ) 화물을적재시에는육상설비로, 하역시에는선내펌프를이용하는선박 (3) 이절의규정에추가하여 8편 2장 4절및 8편 9장 5절의규정에도만족하여야한다. 2. 승인도면및자료제출하여야할도면및자료는다음과같다. (1) 승인용도면및자료 ( 관, 밸브등의재료, 치수, 설계압력및역화방지장치의배치등을기재할것 ) ( 가 ) 화물유제관계통도및계측장치도 ( 나 ) 화물유펌프실의빌지및통풍장치도 ( 다 ) 화물증기등의벤트관장치도 ( 라 ) 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및자료 (2) 참고용도면및자료 ( 가 ) 화물유탱크의 PV밸브및과압방지장치의용량검토계산서 ( 나 ) 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및자료 3. 특수장치선박에새로운형식의펌프및관장치등을장치하는경우에는그장치의사양및상세한도면을제출하여우리선급의승인을받아야한다. 또한, 우리선급이필요하다고인정하는경우에는상세한검토및시험을요구할수있다 화물유펌프, 화물유관장치, 화물유탱크내배관등 1. 화물유펌프 (1) 화물유펌프는다음의 ( 가 ) 부터 ( 마 ) 의규정에적합하여야한다. 선급및강선규칙

38 1 장유조선 7 편 1 장 ( 가 ) 불꽃이발생할위험이없는것으로서펌프본체의축관통부에서가능한한기름이적게새어나오도록하여야한다. ( 나 ) 축이격벽또는갑판을관통하는경우에펌프와원동기사이에는플렉시블커플링으로연결하고또한, 격벽또는갑판관통부에유효하게윤활되는기밀실또는항구적으로기밀을확보할수있는기타의장치가부착되어야한다. 벨로스피스 (bellows piece) 가사용되는경우에는설치하기전에내압시험을하여야한다. 기밀실또는기타의장치는불꽃을발생시킬위험이없는구조이어야하고, 축과접촉하는봉인부의재료는불꽃을발생시키지않는재료이어야한다. 지침참조 ( 다 ) 8편 2장 4절 의규정에도만족하여야한다. ( 라 ) 펌프의토출측에는스톱밸브를설치하여야한다. 다만, 펌프의토출측화물유관의적절한위치에스톱밸브를설치하는경우에는이스톱밸브는생략할수있다. ( 마 ) 펌프의토출측에도출밸브를설치하는경우에는도출밸브에서나온기름을펌프의흡입측에유도하도록배관하여야한다. ( 바 ) 펌프의토출측에는 1개의압력계측장치를설치하여야한다. 다만, 펌프가펌프실이외의구획에있는원동기에의하여구동되는경우에는원동기의조종위치에서도볼수있도록 1개의압력계측장치를추가로설치하여야한다. (2) 화물유펌프를구동하는원동기가화물유펌프실내에장치되고또한원동기가증기원동기또는유압모터가아닌경우에는원동기의종류, 구조, 구동방법등에대하여우리선급의승인을받아야한다. (3) 디프웰펌프 (deep well pumps) 또는서브머지드펌프 (submerged pumps) 등을장비하는경우에는구조, 구동방법등에대하여우리선급의승인을받아야한다. (4) 화물유펌프는원칙적으로화물유탱크의화물및평형수의이송, 화물유탱크세정수의이송및 의 1항 (2) 호의빌지흡입및 2항 (2) 호의평형수흡입이외의목적에사용하여서는안된다. 2. 화물유관장치의배관 (1) 화물유관은우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고는제3급관으로취급한다. (2) 선박에는원칙적으로 2대이상의화물유펌프를설치하여야하며각화물유탱크에는 1대의화물유펌프가정지한경우에도하역에지장을주지아니하도록흡입관을설치하여야한다. (3) 화물유관은화물유펌프를경유하지아니하고화물유를적재할수있도록배관하여야한다. 또한화물유적재관을갑판상에서직접탱크에배관하는경우에는정전기의발생을방지하기위하여화물유적재관의개구단을가능한한저면가까이유도하여야한다. (4) 선외에서해수를흡입하는평형수관을화물유관에연결하는경우에는해수흡입밸브와화물유관의사이에스톱밸브를설치하여야한다. (5) 화물유관에슬립조인트를사용하는경우에는 5편 6장 104. 의 5항에적합한것이어야한다. (6) 평형수전용탱크의해수흡입관및배출관은화물유탱크의해수흡입관및배출관에연결하여서는안된다. 3. 탱크용도의변경화물유관장치를전환시켜화물유탱크를평형수탱크또는연료유탱크로사용할수있도록한탱크에대하여는우리선급이인정하는전환장치를설치하여야하며, 우리선급이승인한전환작업을위한상세한작업지침을명기한도면또는서류를선내에비치하여야한다. 지침참조 4. 화물유펌프및관장치의격리 지침참조 (1) 화물유관은 2항 (2) 호, 의 1항및 2항에규정된것을제외하고는다른관과는별개로배관하여야한다. (2) 화물유관은연료유탱크및기관실, 거주구역등발화될위험이있는구획을통과하여서는아니되며, 선수격벽보다앞쪽및기관실전단격벽보다뒷쪽의구획에유도되어서는안된다. (3) 노출갑판상의화물유관은거주구역등에서충분한거리를두고배관하여야한다. (4) 화물지역이외의장소에선수미하역을하는선박에는화물호스접속부로유도되는화물유관의연결부는밸브연결부를제외하고용접이음이어야하며해당화물유관은명백히식별되어야하고화물지역내에위치한 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의하여격리되어야한다. 또한선수미접속부의화물유관개구단에는맹판을설치하여야한다. ( 가 ) 폐쇄상태에서고정할수있고, 격리의효과를확인할수있는장치를갖는 2개의스톱밸브 ( 나 ) 분리할수있는스풀피스 (spool piece) 또는스펙터클플랜지 (spectacle flange) 등과동등한격리수단을가진다른폐쇄장치와 1개의스톱밸브 32 선급및강선규칙 2017

39 1 장유조선 7 편 1 장 (5) 화물유관및화물유탱크에연결된유사한관은평형수탱크를통과할수없다. 다만, 해당관의길이가짧고또한관의이음이용접구조또는누설의우려가없는플랜지이음형식의배관일경우에는평형수탱크를관통할수있다. (6) (5) 호의규정에불구하고이중선체구조이외의유조선의경우화물유관은관의이음이용접구조이거나누설되지아니하는플랜지이음형식일경우평형수탱크를관통할수있다. 다만, 관의신축대책으로서는팽창곡관 (expansion bends) 을사용하여야한다. 5. 화물유관의격벽밸브 지침참조 (1) 화물유관이화물유탱크와펌프실사이의유밀격벽을관통하는곳에는격벽에되도록접근하여스톱밸브를설치하여야한다. (2) (1) 호에규정하는밸브가펌프실쪽에있을때에는강재또는연신율이 12 이상인주철재의것으로서직접폐쇄할수있어야하며그구획이외의쉽게접근할수있는곳에서도폐쇄할수있는원격조작의것이어야한다. 다만, 화물유관의각지관에갑판상으로부터조작할수있는밸브를설치한경우에는펌프실쪽에있는밸브는연신율이 12 미만인주철재의것이라도무방하며원격조작구조의것이아니라도좋다. (3) (1) 호에규정하는밸브가탱크의안쪽에있는경우에는주철제의것이라도무방하며직접폐쇄될수있는것일필요는없으나원격조작의것이어야하며또한펌프실내에별도의밸브를설치하여야한다. (4) (2) 호및 (3) 호의규정에따라밸브를원격조작구조의것으로할경우에는밸브의조작위치에서밸브가개폐되어있는것을확인할수있도록하여야한다. 6. 밸브조작봉의갑판관통부화물유탱크내의밸브의조작봉이가스밀또는유밀의갑판을관통하는경우에는스터핑박스를설치하여야한다. 7. 화물유탱크내의배관 지침참조 (1) 화물유탱크내에는화물유관, 화물유의가열관, 화물유탱크의평형수관및다음각호의규정에따라설치가인정된관이외의관을설치하거나관통하여서는안된다. (2) 화물유관장치의원격제어용관, 화물유탱크의증발가스배출관, 세정용관, 측심장치용관및계측장치용관은화물유탱크내에설치할수있다. (3) 우리선급이승인하는경우에는화물유탱크를관통하는배수관, 위생수관등을설치할수있다. (4) 평형수관과평형수탱크의측심관및공기관등은화물유탱크를통과할수없다. 다만, 해당관의길이가짧고관의이음이용접구조또는누설의우려가없는플랜지이음형식의배관일경우에는화물유탱크를통과할수있다. (5) (4) 호의규정에불구하고이중선체구조이외의유조선에대하여는화물유탱크에인접한평형수탱크의평형수관은관의이음이용접구조이거나누설되지아니하는플랜지이음형식으로하는경우에는화물유탱크를관통할수있다. 또한관의신축대책으로서는팽창곡관을사용하여야한다. 8. 화물유탱크의측심장치 지침참조 모든화물유탱크에는우리선급이승인한측심장치를설치하여야한다. 이측심장치는기관실, 거주구역등발화원이있는구획에인화성가스를유입하지아니하는구조또는배치이어야한다. 9. 증기관 (1) 화물유탱크가열용증기공급관및회송관은탱크정부이외의탱크벽을관통하여서는안된다. 또한증기공급주관은노출갑판상에설치하여야한다. (2) 화물유탱크가열용증기공급관에는각탱크의증기입구및출구에스톱밸브또는콕을설치하여야한다. (3) 화물유탱크가열용증기회송관은증기드레인중에기름이들어있는가검사할수있도록검유탱크또는검유장치에유도하여야한다. 검유탱크또는검유장치는보일러와같은고열부분및발화원에서가능한한멀리떨어져있는밝고통풍이잘되는곳에있어야한다. (4) 화물유펌프실내의증기관및화물유탱크가열용증기관의증기온도는 220 를넘어서는안된다. (5) 화물유펌프실내에있는증기공급관또는증기배기관의드레인관, 또는펌프의증기실린더드레인관은빌지웰위쪽으로충분히떨어져서개구되어야한다. (6) 화물유탱크또는화물유관에연결되는탱크의청소용지관에는나사조임체크밸브또는 2개의스톱밸브를설치하여야한다. 선급및강선규칙

40 1 장유조선 7 편 1 장 10. 열매체유관 (1) 화물유탱크가열용열매체유관장치는다음규정에적합하여야한다. ( 가 ) 화물유탱크내의모든이음은맞대기용접형식이어야한다. ( 나 ) 화물유탱크에연결되는입 출구에는차단밸브또는콕이설치되어야한다. 열매체유관이화물유탱크와펌프실사이의유밀격벽을관통하는경우, 차단밸브또는콕은그격벽에가능한한근접하여설치할수있다. ( 다 ) 순환펌프가정지하고있을때, 가열관내의압력이적어도화물의정압수두보다수두 3m 이상높게되도록배치하여야한다. ( 라 ) 인화점 60 이하의화물을가열하는경우에는 5편 6장 의규정에적합하여야한다. (2) 화물지역에서의열매체유온도는 220 를넘어서는안된다. 11. 아스팔트화물의가열설비등 (1) 아스팔트화물용가열설비를설치하여야한다. (2) 아스팔트화물탱크에설치하는가열관은충분히두꺼운관을사용하여전용접이음으로하여야한다. (3) 펌프및밸브등은운송되는화물의종류에적합하여야한다. (4) 화물펌프및화물관을가열하기위한설비를설치하여야한다. (5) 각화물탱크에는탱크의바닥, 바닥과탱크정부의중간및탱크정부의온도를나타낼수있도록온도계측장치를설치하여야한다. 12. 화물유및평형수통합구동장치제어장치및안전장치를포함하여, 화물유및평형수펌프양쪽을구동하기위하여사용되는통합된유압및 / 또는전기장치 ( 이하, 통합구동장치 라한다 ) 의비상정지장치및제어장치는다음에적합하여야한다. (1) 통합구동장치의비상정지장치는제어장치로부터독립되어야한다. 비상정지장치또는제어장치중한장치의고장으로통합구동장치가운전불능이되어서는안된다. (2) 화물유펌프의수동비상정지장치는평형수펌프의유압원이정지되지않도록배치하여야한다. (3) 제어장치에는백업전원이공급되어야하며, 백업전원은주배전반으로부터 2중회로로급전할수있다. 어느한동력공급이정지된경우제어반이설치된각장소에가시ㆍ가청의경보를발하여야한다. (4) 자동또는원격제어장치의고장시에도통합구동장치의운전이가능하도록제어장치내에수동오버라이딩장치또는 2중의제어장치가설치되어야한다 화물유펌프실및화물유탱크에인접한코퍼댐및탱크의관장치 1. 화물유펌프실및화물유탱크에인접한코퍼댐의빌지관장치등 (1) 화물유펌프실및화물유탱크에인접한코퍼댐에는동력구동의펌프또는에덕터로이루어진빌지관장치를설치하여야하며이러한구역의빌지는기관실로유도되어서는안된다. (2) 화물유펌프는 (1) 호의빌지배출펌프로사용할수있다. 이경우빌지흡입구에는나사조임체크밸브를, 펌프의흡입측에는스톱밸브또는콕을각각설치하여야하며선외배출밸브와화물유관의사이에 1개의스톱밸브를설치하여야한다. (3) 화물유탱크에인접한코퍼댐의빌지관과화물유탱크에인접하지아니한구획의빌지관은별도로배관하여야한다. 다만, 우리선급이특별히인정하는경우에는이들구획의빌지펌프 ( 화물유펌프와겸용의것은제외 ) 를공통으로하여도좋으나화물유탱크에인접하지아니한구획의빌지흡입관에는체크밸브를설치하여야한다. (4) 화물유탱크에인접하는코퍼댐에설치하는측심관은안지름을 38 mm 이상으로하고, 특히우리선급이인정하는경우를제외하고는노출갑판상으로유도하여야한다. 지침참조 (5) 화물유펌프실용빌지배출장치는화물펌프실밖에서조작될수있어야한다. (6) 화물유펌프실의빌지웰 (bilge well) 에는화물제어실및선교에가시가청의경보를발하는본질안전형의액면경보장치를설치하여야한다. (7) 8편 2장 4절 410. 의 3의규정에도만족하여야한다. 2. 화물유탱크에인접하는평형수탱크 (1) 이항의규정은 103. 의 4항에따라화물유탱크전후단에설치하는코퍼댐과겸용하는평형수탱크에도적용한다. 34 선급및강선규칙 2017

41 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 화물유탱크에인접하는평형수탱크의평형수관은다른관과별도로배관하여야하며또한기관실에유도하여서는안된다. 따라서펌프실에평형수주배수용펌프를설치하는것을원칙으로한다. 다만, 우리선급이특별히인정하는경우에는비상용으로서평형수흡입만을목적으로화물유펌프를사용하여도좋다. 화물유탱크에인접하지않아가스안전구역으로간주되는평형수탱크에대해서는우리선급이별도로정하는바에따른다. 지침참조 (3) 화물유탱크에인접하는평형수탱크의공기관의개구부에는수시로바꿀수있는플레임스크린을부착하여야하며우리선급이인정할경우공기관의치수는 5편 6장 201. 의 4항 (1) 호의규정을적절히참작할수있다. 지침참조 (4) 화물유탱크에인접하는평형수탱크에설치하는측심관은우리선급이특별히인정하는경우를제외하고는노출갑판상으로유도하여야한다. 지침참조 3. 선수평형수탱크화물지역내의다른평형수탱크에사용하는관장치에의해평형수가주입되는선수평형수탱크는다음의조건을만족하여야한다. (1) 벤트관의개구단은발화원으로부터다음을고려한적절한거리의개방갑판상에위치하여야한다. ( 가 ) 선수평형수탱크벤트관의개구단으로부터 1.5 m 이내에있는개방갑판상의구역또는반폐위구역 : 위험구역 1(zone 1) ( 나 ) 상기 ( 가 ) 구역의외측 1.5 m 이내의개방갑판상의구역또는반폐위구역 : 위험구역 2(zone 2) (2) 적절한휴대식계측장치로선수평형수탱크내의가연성가스농도를측정할수있는수단이개방갑판상에구비되어야한다. (3) 선수평형수탱크는개방갑판으로부터직접측심할수있어야한다. (4) 선수평형수탱크는개방갑판으로부터직접접근할수있어야한다. 다만, 다음조건에만족될경우개방갑판으로부터폐위구역을통하여선수평형수탱크로간접접근하는것을허용할수있다. ( 가 ) 코퍼댐에의하여폐위구역이화물유탱크로부터분리된경우에는, 폐위구역내에위치하는볼트로체결되는기밀의맨홀을통하고맨홀에다음조치를취한후에만선수평형수탱크를개방할수있다는취지를나타내는경고판을부착하여야한다. (a) 가스프리 (gas free) 가된것을입증 ; 또는 (b) 폐위구역내에있는안전이증명되지않은전기기기의전원이차단된것을확인. ( 나 ) 폐위구역이화물유탱크와공통경계로되어서위험구역일경우, 그폐위구역은충분히통풍될수있어야한다. 4. 화물유탱크에인접하는연료유탱크화물유탱크에인접하는연료유탱크에설치하는측심관은우리선급이특별히인정하는것을제외하고는노출갑판상으로유도하여야한다. 지침참조 5. 선수부의펌프장치화물유탱크의전부에는그부분의빌지배출또는평형수나연료유의이송에사용되는펌프는전용으로하여야하며또한우리선급이승인하는경우를제외하고는선수부에설치하여야한다. 다만, 우리선급의승인을받은경우에는빌지배출및평형수의이송에사용하는펌프는다른적절한펌프와겸용할수있다 화물유펌프실의통풍장치 1. 통풍장치의용량및구조등에대하여는 8편 2장 4절 410. 의 1의규정에적합하여야한다. 2. 펌프실에서빌지가고이는장소의주위에는배기가유효하게행하여질수있도록선저의늑판또는종늑골의직상부근에배기덕트를설치하여야한다. 또한하부그레이팅상방 2 m 부근의위치에비상용개구를배기덕트에설치하여그개구에는노출갑판및하부그레이팅에서개폐할수있는댐퍼를설치하여야한다. 3. 그레이팅은공기의유동이자유로운개방격자형식이어야한다 화물유탱크에인접하는코퍼댐의벤트장치화물유탱크에인접하는코퍼댐에는유효한벤트장치를설치하여야한다. 공기관을설치하는경우에는안지름 50 mm 이상의것으로대기로개구시켜야하며개구부에는수시로교환가능한플레임스크린을부착하여 선급및강선규칙

42 1 장유조선 7 편 1 장 야한다. 통풍장치를설치한경우에는통풍기의구조및그배기덕트보호망은 의규정에적합하여야한다. 또한가스가체류할염려가있는구조각부에는배기구를설치하여야한다. 지침참조 기관구역, 갑판실의개구및전기설비등의설치위치 지침참조 모든통풍장치의공기흡입구, 배기구및갑판실등의개구부의배치는 8편 2장 4절 403. 의규정에따라야한다. 특히기관구역의통풍구는가능한한후방에배치하여야하며선미하역을행하는선박에있어서는특별한고려를하여야한다. 또한전기설비등의발화원은폭발위험을피할수있도록배치하여야한다 인화점이 60 C를넘는기름만을운반하는선박인화점이 60 를넘는기름만을운반하는선박에대해서는이절의규정을다음과같이적용한다 의 2항내지 의 9항, 의 1항 (3) 호내지 (7) 호, 의 2항 (1) 호, 의 3항및 5항, 내지 의규정을적절히참작할수있다 의 11항, 12항및 의 1항 (2) 호의규정에만족하여야한다. 3. 화물유펌프실및화물유탱크에인접한코퍼댐의빌지를기관실로유도할수있다.(1003. 의 1항 (1) 호참조 ) 4. 화물유탱크에인접한평형수탱크의평형수관을기관실로유도할수있으며 (1003. 의 2항 (2) 호참조 ) 그평형수탱크공기관의개구단에는화염방지용철망을생략하여도좋다.(1003. 의 2항 (3) 호참조 ) 이들탱크의측심관은노출갑판이외의장소에서측심하도록배관할수있다.(1003. 의 2항 (4) 호참조 ) 5. 화물유탱크에인접한연료유탱크의측심관은노출갑판상으로유도하지않아도좋다.(1003. 의 4항참조 ) 의규정에만족하여야한다. 다만, 팬의용량및구조는우리선급이정하는지침에따른다. 지침참조 시험및검사관장치및벤트관장치의시험및검사는 5편 6장 14절의규정에따르는외에다음각호의규정에만족하여야한다. 1. 선내설치후의시험 (1) 화물유관은설치완료후설계압력의 1.5배이상의압력으로누설시험을하여야한다. (2) 화물유탱크내의가열관은설계압력의 1.5배이상의압력으로누설시험을하여야한다. 2. 보기및관장치는설치완료후다음의시험을하여야한다. (1) 화물유펌프의작동시험 (2) 통풍장치의작동시험 (3) 이절에서규정하는안전조치에관한각종장치의작동시험 제 11 절 유조선의전기설비 일반 1. 적용원유, 석유제품또는이와유사한액상화물을운송하는선박의전기설비는 6편 1장의관련규정이외에 (KS C)IEC 및이절의규정에도적합하여야한다. 2. 위험구역 지침참조 (1) 인화점이 60 C 이하 ( 밀폐식시험방법에의한다.) 의인화성액체화물을운송하는유조선에있어서다음구획및구역은위험구역으로한다. ( 가 ) 구역 0 (zone 0) (a) 화물탱크 (b) 슬롭탱크 (c) 화물탱크와슬롭탱크의압력도출관또는환기관내부 (d) 화물관내부 ( 나 ) 구역 1 (zone 1) 36 선급및강선규칙 2017

43 1 장유조선 7 편 1 장 (a) 일체형화물탱크에인접하는보이드스페이스 (b) 독립형화물탱크를포함하는화물창구역 (c) 화물탱크에인접하는코퍼댐과평형수탱크 (d) 화물펌프실 (e) 화물탱크직상의폐위구역또는반폐위구역 ( 예를들면갑판사이 ) 혹은화물탱크격벽상에서그일직선상으로격벽을갖는폐위구역또는반폐위구역 (f) 화물탱크에인접하는갑판하에있는코퍼댐이외의구역 ( 예를들면트렁크, 통로및화물창 ) (g) 온도변화에의해생기는화물탱크내압력을조절하기위해서소량의가스또는증기를방출하는화물탱크벤트출구, 가스또는증기배출구 ( 예를들면화물탱크해치, 관찰용개구, 탱크세정용개구, 유면측정용개구, 측심관, 화물증기출구 3m 이내의모든구역 ), 화물메니폴드밸브, 화물밸브, 화물관플렌지, 화물펌프실통풍배출구및화물탱크개구로부터 3m 이내에있는개방갑판상의구역또는개방갑판상의반폐위구역 (h) 적하, 양하또는평형수작업중에다량의가스또는증기를방출하는화물탱크벤트출구로부터 6m 이내의상부가원통형 ( 높이의제한없음 ) 으로하부가반구형의개방갑판상의구역또는반폐위구역 (i) 화물펌프실의입구로부터 1.5 m 이내및화물펌프실의통풍기입구, 코퍼댐으로열린개구, 또는기타 ( 나 ) 구역 (zone 1) 의개구로부터 1.5 m 이내에있는개방갑판상의구역또는반폐위구역 (j) 화물메니폴드밸브주위에설치된기름유출보호용코밍의안쪽및그주위 3m 이내이며, 높이 2.4 m 까지의개방갑판상의구역 (k) 화물탱크상의 2.4 m 까지의높이로화물탱크격벽의전후방향에다시 3m를연장 ( 이구역은윙평형수탱크가있는경우에서도선박의전체폭까지연장한다.) 하고자연통풍이제한되는모든화물탱크위개방갑판상의구역 ( 화물탱크구역내의모든평형수탱크를포함한다.) (l) 화물호스를격납하는구획 (m) 화물관이설치되는폐위또는반폐위구역 ( 다 ) 구역 2 (zone 2) (a) ( 나 ) 구역 (zone 1) 의외측 1.5 m 이내의개방갑판상의구역또는반폐위구역. 다만, ( 나 ) (g) 의 온도변화에의해생기는화물탱크내압력을조절하기위해서소량의가스또는증기를방출하는화물탱크벤트출구 에대하여는 2.0 m 이내로한다. (b) ( 나 )(h) 구역의외측 4m 이내의구역 (c) ( 나 ) 구역과비위험장소와의사이의에어로크를구성하는구역 (d) 거주구역및업무구역을기름유출로부터보호하기위한코밍의안쪽 3m 이내이며, 높이 2.4 m 까지의개방갑판상의구역 (e) ( 나 ) 구역 (zone 1) 의개방또는반폐위구역주변갑판위 2.4 m 까지의높이로화물탱크격벽의전후방향에다시 3m를연장하고자연통풍이확보되는모든화물탱크위개방갑판상의구역 ( 화물탱크구역내의모든평형수탱크를포함한다.) (f) (e) 및 ( 나 )(k) 구역의선박전방향에있는주갑판하의장소이며, 주갑판상의높이 0.5 m 이내에개구를가지는장소. 다만, 다음중하나에해당되는경우에는제외한다. (i) 해당개구가화물탱크의맨앞단으로부터 5m 이상떨어지고화물탱크출구, 가스또는증기출구에서수평방향으로 10 m 이상떨어져있는경우 (ii) 해당장소가강제환기되고있는경우 (g) 화물탱크에인접하는평형수펌프실 (2) 인화점이 60 C를넘는인화성액체화물을운송하는유조선에있어서다음구획및구역은위험구역으로한다. ( 가 ) 인화점보다 15 낮은온도이상으로가열되는것을운송하는유조선의위험장소구획및구역은 (1) 의요건과동일하다. ( 나 ) 가열되지않거나인화점보다 15 낮은온도미만으로만가열되는화물을운송하는유조선의경우, 위험장소는다음과같으며위험구역에대한분류는구역 2 (zone 2) 로한다. (a) 화물탱크 (b) 슬롭탱크 (c) 화물탱크와슬롭탱크의압력도출관또는환기관내부 선급및강선규칙

44 1 장유조선 7 편 1 장 (d) 화물관내부 3. 배전방식 (1) 배전방식은다음중어느하나이어야한다. 직류절연 2선식단상교류절연 2선식 3상교류절연 3선식 (2) 발전기회로, 급전회로및배전회로는다음경우를제외하고접지하거나선체귀선방식을사용하여서는안된다. ( 가 ) 선체외판보호용의외부전원식음극방식장치 ( 나 ) 지락등또는이것에대신하는장치. 다만, 접지회로를통해서흐르는순환전류는어떠한경우에도 30 ma 를넘어서는안된다. ( 다 ) 내연기관의시동, 점화용전기계통등국부적회로 ( 라 ) 위험장소에선체전류를발생시킬위험이없는전기계통에있어서우리선급이인정하는회로 지침참조 4. 단로장치위험장소에설치한전기기기의배전회로에는회로마다다극연결식의단로장치를안전장소에설치하여야한다. 또한이단로장치에접속된전기기기를확실히식별하기위한표시이외에잘못조작에따른위험을방지하기위한유효한수단을강구하여야한다. 5. 지락탐지본질안전회로를제외하고위험장소내의전기기기에접속되거나혹은위험장소를통과하는급전회로및배선회로에는절연레벨을항상감시하고이상하게낮은때에는경보를울리는장치를설치하여야한다 위험구역의배선 1. 일반 의 2항에정해진위험장소에는케이블을포설하여서는안된다. 부득이포설할경우에는다음규정에따라야한다. 2. 케이블의선정케이블은다음중어느것이어야한다. 다만, 케이블의외장또는금속피복이부식할염려가있을경우에는외장또는금속피복위에임퍼비어스피복을시공하여야한다. (1) 무기절연금속피복의것. (2) 납피복외장의것. (3) 임퍼비어스피복외장의것. 3. 케이블공사 (1) 케이블은가능한한선체중심선부근에포설하여야한다. (2) 케이블은갑판, 격벽, 탱크및각종배관장치로부터충분히격리하여포설하여야한다. (3) 상설보행로및갑판상에포설하는케이블은기계적손상을받지아니하도록적절히보호하여야한다. 또케이블및그지지물은반복되는선체구조물의신축작용에견딜수있도록붙여야한다. (4) 위험구역의갑판및격벽을관통하는케이블및케이블용도관의관통부는필요에따라서가스밀및수밀구조로하여야한다. (5) 무기절연케이블을사용할경우는확실하게끝단처리를하도록특히주의하여야한다. 4. 케이블의접지위험장소를통과또는이장소에접속하는동력및조명용케이블의모든금속피복은적어도양단을접지하여야한다. 5. 본질안전회로 (1) 본질안전형전기기기의본질안전회로케이블은전용인것으로하고일반회로용케이블과분리하여포설하여야한다. (2) 종류가다른본질안전형전기기기의본질안전회로는원칙적으로각각별개의케이블로배선하여야한다. 부득이다심케이블을공용하는경우는각대심마다차폐를시공한케이블을사용하고차폐는유효하게접지하여야한다. 38 선급및강선규칙 2017

45 1 장유조선 7 편 1 장 위험구역의전기설비 지침참조 1. 일반 (1) 의 2항에정해진위험구역에는전기설비를설치하여서는안된다. 부득이설치할경우에는다음에따라야한다. (2) 방폭형기기는 6편 1장 9절의규정에적합한것이어야한다. (3) 전기식인계측, 감시, 제어, 통신용의기기는본질안전형이어야한다. (4) 휴대등은자체에전지를갖고있는본질안전형또는내압 ( 耐壓 ) 방폭형인것또는가압외피를가진공기구동식인것이어야한다. (5) 안전증가방폭형인전등기구는유조선용으로서우리선급의승인을받은것이어야한다 의 2항의모든위험구역본질안전형인전기기기를설치할수있다. 3. 음극방식장치설치요건 (1) 화물유탱크에는외부전원식음극방식장치를설치하여서는안된다. (2) 화물유탱크에는마그네슘또는마그네슘합금애노드를설치하여서는안된다. (3) 알루미늄애노드는탱커의화물탱크에서위치에너지가 275 N m 이하인위치에만설치할수있다. 또한, 알루미늄애노드는인접구조에의하여보호되지않는한금속물이애노드에떨어지는것을피하기위하여탱크창구또는버터워스개구의하방에설치하여서는안된다. (4) 아연애노드의설치위치에대한제한은없다. (5) 애노드는강재코어를가져야하고, 이코어는애노드지지와의공진을피하기위하여충분한강성을가져야하며애노드가소모되는경우에도애노드를지탱할수있도록설계하여야한다. (6) 강재개재물은적절한단면의연속용접으로구조에설치하여야한다. 로크너트를가진 2개이상의볼트를사용한다면, 분리된지지에볼트체결에의해설치하는것으로대체할수있다. 또한, 승인된기계적인클램핑으로설치할수있다. (7) 애노드양끝의지지를각각독립적인운동이될수있도록분리하여설치하여서는안된다. (8) 애노드개재물또는지지를구조에용접하는경우, 용접부는응력증가가발생하지않도록배치하여야한다. 4. 화물유탱크에인접하는코퍼댐, 이중저및덕트킬 (1) 전기측심장치와같은항해계기의송수파기는설치할수있다. 다만, 송수파기는밀폐형인것으로화물유탱크로부터격리된기밀외피내에붙이고그케이블은주갑판까지아연도금을시공한두꺼운강관내에포설하여야한다. 또그관의이음부는가스밀로하여야한다. (2) 선체보호용인외부전원식음극방식장치의전극및케이블을붙일경우에는전 (1) 호에따라야한다. (3) 조작및감시가필요한기기가부착되어있는이중저또는덕트킬의내부에는내압 ( 耐壓 ) 방폭형전등및가압외피를갖는공기구동식인전등을설치할수있다. 전등회로는독립된 2회로로하여야한다 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (e) 의위험구역 (1) 내압 ( 耐壓 ) 방폭형전등및가압외피를가진공기구동식인전등을설치할수있다. 사람이항상출입하는장소의전등회로는독립된 2회로로하여야한다. (2) 케이블을통과시켜포설할수있다 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (f) 의위험구역및화물유탱크에인접하는평형수탱크 (1) 3항에규정한전기설비를설치할수있다. (2) 조작및감시가필요한기기가붙어있는구획에는내압 ( 耐壓 ) 방폭형전등및가압외피를가진공기구동식인전등을설치할수있다. (3) 케이블을통과시킬경우우리선급의승인을받아야한다 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (d) 의위험구역 (1) 3항에규정한전기설비를설치할수있다. (2) 내압방폭형전등및가압외피를가진공기구동식인전등을설치할수있다. 전등회로는독립된 2회로로하여야한다. (3) 화물유펌프실의입구를통과시켜케이블을포설할경우에는가스밀인두꺼운강관또는강재덕트내에포설하여야한다 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (m) 및 (l) 의위험구역 (1) 내압방폭형전등및가압외피를가진공기구동식인전등을설치할수있다. 선급및강선규칙

46 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 케이블을통과시킬경우에는가스밀인두꺼운강관또는강재덕트내에포설하여야한다 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (g), (h), (k) 및 (1) 호 ( 다 ) (b), (e) 의위험구역 (1) 내압방폭형, 압력방폭형및안전증가방폭형인전기기기를설치할수있다. (2) 케이블을통과시켜포설할수있다. 다만, 의 2항 (8) 호의위험구역에는가능한한케이블의신축부를설치하지아니하도록하여야한다 의 2항중직접개구를가지는폐위장소및반폐위장소직접개구에연결된위험구역과동등한위험구역으로취급하고 1항부터 8항까지중해당하는규정에따라야한다. 11. 화물유펌프실내장치용전동기화물유펌프실내에붙어있는여러장치를구동하기위한전동기는펌프실로부터가스밀격벽또는갑판에의해분리된별도의구획에설치하여야한다. 또한축이격벽또는갑판을관통하는부분에는적절한스터핑상자를설치하여야한다. 12. 위험장소의조명 (1) 통풍장치가작동하고있지않을때화물유펌프실에들어가는것을막기위하여다음의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 중한가지방법을적용하여야한다. ( 가 ) 화물유펌프실의조명장치는통풍장치가작동하고있을경우에만사용가능하도록하여야한다. 통풍장치의고장으로인해조명장치가꺼져서는안된다. 다만, 비상조명장치는통풍장치가작동하고있지아니한경우에도사용가능하도록하여야한다. ( 나 ) 화물유펌프실의문에설치된가시가청경보장치는통풍장치가작동하고있지않을때화물유펌프실의문이열릴경우경보를발하여야하고이경보에대한경고문을펌프실문근처에분명하게게시하여야한다. 이경우경고문은펌프실통풍장치가작동하고있지않으므로펌프실의공기가위험할수도있으니안전이확인될때까지펌프실에들어가서는안된다는것을나타내는내용이어야한다. 가청경보장치는선교에서도들을수있어야하며선교에서만경보를정지할수있어야한다. 13. 위험구역의통풍기용전동기화물유펌프실용전동기및기타위험구역의배기용통풍기의전동기는통풍덕트내에설치하여서는안된다 정전기제어를위한화물유탱크, 처리설비및관장치의연결과접지 지침참조 1. 다음과같은선체의일부를구성하지아니하는화물유탱크, 처리설비및관장치에는접지접속도체로써접지하여야한다. (1) 독립된화물유탱크 (2) 선체로부터전기적으로분리된화물유탱크및관장치 (3) 스풀피스 (spool piece) 의이동을위하여배치된연결관 (4) 비전도성 ( 예 : PTFE) 개스킷또는실을가지는웨이퍼방식밸브 2. 접지접속도체가요구되는경우, 다음에적합하여야한다. (1) 결함을확실하게찾을수있도록육안으로확인가능하여야한다. (2) 기계적인손상에보호될수있고, 가능한한저항률이높은오염 ( 부식성산물또는페인트 ) 에영향을받지않도록설계되고위치하도록하여야한다. (3) 손쉽게설치및교환할수있어야한다. 40 선급및강선규칙 2017

47 2 장광석운반선 7 편 2 장 제 2 장 광석운반선 제 1 절 일반사항 101. 적용 지침참조 1. 광석운반선으로서등록을하고자하는선박의구조및의장에대하여는이장의규정에따르거나이와동등이상의것이어야한다. 2. 특별히이장에규정하는것이외는해당각편의규정에따른다. 3. 이장의규정은보통의선형을갖고, 선미에기관을비치하며 2열의종통수밀격벽을갖는 1층갑판선으로광석창내에는이중저구조로하고갑판및선저는종식구조인선박에대하여규정한것이다. 4. 전항에규정하는것과다른구조의광석운반선또는대형의광석운반선으로이규정에따르기가곤란하다고인정되는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 5. 이장에서규정하지아니한사항은 3장에따른다 직접강도계산 지침참조 3편 1장 206. 의규정에따라직접강도계산에의해부재치수를정하는경우에있어서대상부재, 하중조건, 강도계산범위및허용응력등에관하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 배수장치 1. 광석창의후단에는원칙적으로각현에 1개의빌지흡입구를설치하여야한다. 또한광석창을 1개갖는선박으로서광석창의길이가 66 m 를넘을때에는광석창앞부분의적절한위치에도빌지흡입구를증설하여야한다. 2. 빌지웰 (bilge well) 은그덮개판에광석이직접닿지않도록적절한장소에설치하고빌지흡입구가쉽게막히는일이없도록로즈박스 (rose box) 를설치하는등적절한방법을강구하여야한다. 3. 빌지관이이중저, 선측탱크또는빈공간을통과할경우에는그개구단에첵밸브또는항상쉽게접근할수있는장소에서잠글수있는스톱밸브를설치하여야한다. 4. 빌지흡입지관의안지름은 5편 6장 404. 의 2항규정을적용함에있어서 대신에광석창의평균너비를사용하여정하여도좋다. 제 2 절 이중저구조 201. 일반사항 1. 이절의각규정에있어서화물의비중 는다음식에의한것으로한다. : 해당선창의화물적재질량 (t). : 창구부분을제외한해당선창의용적 (m ). 2. 이중저의높이는만재상태에있어서선박의중심이특히낮아지지않도록유의하여정하여야하며그높이 는다음의값이상이어야한다. 그러나, 어떤경우에도 의값은 0.76 m 보다작아서는안된다. 선급및강선규칙

48 2 장광석운반선 7 편 2 장 3. 선측의탱크또는빈공간내에설치하는격벽및트랜스버스의위치에는늑판또는트랜스버스를설치하여야한다. 4. 이중저를디프탱크로하는경우, 이중저구조부재의치수는이절의규정이외에 3절의관련규정에도따라야한다. 선저외판은 301., 302. 의 1항및 5항의규정을따라야한다. 내저판은 301. 및 302. 의 1항의규정을따라야한다. 선저종늑골은 303. 의 1항, 3항, 4항, 6항및 8항의규정을따라야한다. 내저종늑골은 303. 의 4항, 6항및 8항의규정을따라야한다. 거더는 301. 의규정을따라야한다. 다만, 302. 의 1항의계수 의값을구할경우에 종격벽판 은 선저외판 또는 내저판 으로해석한다 내저판 1. 내저판의두께 는다음식중큰것이상이어야한다. mm mm : 내저종늑골의간격 (m ). : 그랩의질량 (t). : 선체중심선에있어서내저판상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 3편 1장 403. 의 2항의규정에따른다. : 계수로서 의값에따라다음식에따른다. 일때 : 일때 : 4.25 : 늑판사이의거리 (m ). : 201. 의 1항에따른다 종늑골 1. 선저종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 선저종늑골의간격 (m ). : 늑판사이의거리 (m ). : 고려하는위치에서의종늑골로부터용골상면상으로다음식에의한위치까지의거리 (m ). : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 계수로서 의값에따라다음에따른다. 일때 : 일때 : 이중간값일경우, 값은보간법에의한다. : 계수로서다음식에따른다. : 202. 의 1항에따른다. : 3편 1장 124. 의규정에따른다. 42 선급및강선규칙 2017

49 2 장광석운반선 7 편 2 장 2. 내저종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 내저종늑골의단면계수는같은위치에서의선저종늑골의규정단면계수의 75 % 미만이어서는안된다. cm : 내저종늑골의간격 (m ). : 늑판사이의거리 (m ). : 202. 의 1항에따른다. : 201. 의 1항에규정되어있는 값. 다만, 값은 0.9 이상이어야한다. : 계수로서다음식에따른다. : 202. 의 1항에따른다. : 203. 의 1항에따른다. 3. 종늑골의좌굴강도는 (1) 호및 (2) 호에따른다. 이러한구조부재들의재료, 치수, 형상및배치에따라필요하다고인정되는경우우리선급은상세한평가를요구할수있다. (1) 종늑골에사용하는평강은그깊이와두께의비율이 15 를넘지아니하여야한다. (2) 종늑골면재의전너비 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 종늑골웨브의깊이 (m ). : 거더의간격 (m ) 거더이중저내거더의배치및치수는직접계산에의해결정되어야한다. 제 3 절 현측탱크또는보이드스페이스 301. 최소두께 1. 디프탱크내의격벽판, 늑판, 거더, 스트럿및단부브래킷의두께는선박의길이에따라표 7.2.1에의한것이상이어야한다. 2. 디프탱크내의구조부재의두께는 7 mm 이상이어야한다. 표 m 최소두께 이상 미만 두께 (mm) 선급및강선규칙

50 2 장광석운반선 7 편 2 장 302. 격벽판 1. 디프탱크내의격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 한쪽면만이해수와접하는판의두께는다음식에서얻어지는최대값에서 0.5 mm 를감할수있다. mm : 보강재의간격 (m ) : 수두로서표 7.2.2에의한, 또는 중가장큰값 : 203. 의 1항에따른다. : 계수로서표 7.2.3에의한다. 다만, 선박중앙부 0.4 보다전후에서의종격벽판의두께는 에대한계수 를중앙부에서의것보다점차감소시켜선수미부에서는 의값을 3.6 로할수있다. 표 수두, 및 해당격벽판의하단으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2 이되는곳까지의수직거리 (m ), 다만, 선측외판에대하여는평형수교환을포함하는모든운항상태에있어서의최소흘수 min (m ) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서는 min 이되고, min 위치에서는 0 이되며, 중간위치에서는보간법에의한다. 다음식에의한값 : 부가수압으로서다음식에의한값, 다만 형또는 형탱크에대하여는우리선급이적절하다고인정하는값으로한다.(m ) : 탱크의길이 (m ). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. : 탱크의너비 (m ). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. 각격벽판의하단으로부터넘침관상단상 2.0 m 까지의거리에 0.7 을곱한것 (m ). 44 선급및강선규칙 2017

51 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 수두 가 일경우 종늑골식종격벽 횡늑골식종격벽 다만, 어떠한경우에도 는 3.6 이상이어야한다. 수두 가 또는 일경우와횡격벽일경우 : 의값에따라다음에의한 또는. 다만 이상이어야한다. 일때 일때 및 : 3편 1장 124. 의규정에따른다. : 용골상면으로부터 보다상부의격벽판에대하여는해당격벽판의상단부까지, 보다하부의격벽판에대하여는해당격벽판의하단부까지수직거리 : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의수평중립축까지의수직 거리 (m ). : 3편 3장 203. 의 (5) 호의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰것. : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 : 이 400 m 이상일때 : : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 이상범위에대하여고장 력강을사용하는경우에는 로하며, 기타의경우에는 1.0으로한다. : 고려하는위치에서의선측외판으로부터고려하는종격벽까지의수평거리 (m ). 2. 종격벽판의두께 는 3편 14장의규정에따르며, 다음식에의한값이상이어야한다. 디프탱크를형성하는종격벽판의두께는 1항의규정에도따라야한다. mm : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의짧은변길이 (m ). : 선체중심선에있어서해당패널의하단으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 계수로서다음식에의한값. 다만, 3.2 이상이어야한다. : 계수로서 의값에따라다음식에의한값. 일때 : 일때 : 1.0 : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의긴변길이 (m ). : 계수로서표 7.2.4에정하는값. : 201. 의 1항에따른다. : 그림 7.2.1에따른다. 선급및강선규칙

52 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 경사각 ( 도 ) 그림 의값 3. 그랩또는유사한기계장치로써화물을하역하는선박의내저판최저점상방 3.0 m 까지의호퍼탱크경사판은 2항뿐만아니라다음식도만족하여야한다. mm : 보강재의간격 (m ). : 그랩의질량 (t) 4. 종격벽판의두께는 3편 3장 302. 및 3편 3장 303. 뿐만아니라 3편 3장 4절의규정에도따라야한다. 5. 디프탱크내의격벽판으로간주되는, 디프탱크를형성하는외판과갑판의두께는각각 3편 4장및 3편 5장의규정에도따라야하며, 상기 1항의규정에서얻어지는값 (0.5 mm 경감될수있다.) 이상이어야한다. 6. 디프탱크내의탱크정판의두께는 1항의규정에의한값에 1.0 mm 를더한것이상이어야한다 종늑골및휨보강재 1. 선저종늑골의단면계수 는 203. 의 1항의규정에의한값이상이어야한다. 2. 만곡부종늑골을포함하는선측종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 선측종늑골의간격 (m ). : 거더의간격 (m ). : 고려하는위치에서의종늑골로부터용골상면상으로다음식에의한위치까지의거리 (m ). : 203. 의 1항에따른다. : 203. 의 1항에따른다. : 계수로서다음식에따른다. 46 선급및강선규칙 2017

53 2 장광석운반선 7 편 2 장 : 다음에의한 또는 중에서큰값. : 일때 = : 일때 : 203. 의 1항에따른다. : 용골상면으로부터해당종늑골까지의수직거리 (m ). : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의수평중립축까지의수직거리 (m ). : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 : 이 400 m 이상일때 : : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 이상범위에대하여고장력강을 사용하는경우에는 로하며, 기타의경우에는 1.0으로한다. 다만, 단면계수 는상기 1항에규정된선저종늑골보다클필요는없으나, 다음식에의한것이상이어 야한다. cm 3. 선측종늑골, 선저종늑골및디프탱크내의종격벽에부착된종방향휨보강재는피로강도에대하여충분히고려하여야한다. 4. 선박의중앙부보다전후에서의선저종늑골및선측종늑골의치수는점차경감할수있으며, 선수미부에서는각각상기 1항및 2항에의한것을 15 경감할수있다. 다만, 선저종늑골및선측종늑골의치수는선수단으로부터 0.15 지점부터선수격벽사이의구간에서는어떠한경우에도각각상기 1항및 2항에의한것이상이어야한다. 5. 종격벽에부착된휨보강재의단면계수 는 3편 14장의규정에따르며, 다음의 (1) 호및 (2) 호에따른다 : (1) 종방향휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 종방향휨보강재의간격 (m ). : 해당휨보강재로부터선체중심선에있어서상갑판까지의수직거리 (m ). : 휨보강재지지점사이의길이 (m ). : 계수로서 302. 의 2항에규정된 및 201. 의 1항에규정된 에따라표 7.2.5에정하는값. : 의값에따라다음에의한 또는. 일때 : 일때 : : 203. 의 1항에따른다. : 303. 의 2항에따른다., 및 : 302. 의 1 항에따른다. 선급및강선규칙

54 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 경사각 ( 도 ) 130 ( ) 46 (2) 횡방향휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 횡방향휨보강재의간격 (m ). : 의중심점으로부터선체중심선에있어서상갑판까지의수직거리 (m ). : 휨보강재지지점사이의길이 (m ). : 계수로서 302. 의 2항에규정된 및 201. 의 1항에규정된 에따라표 7.2.6에정하는값. 표 계수 경사각 ( 도 ) 7.8 ( ) 디프탱크내의격벽판에부착되는휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 휨보강재의간격 (m ). : 수두로서표 7.2.2에의한, 또는. 다만 에대하여는수직휨보강재는 의중앙으로 부터, 수평휨보강재는해당휨보강재로부터각각측정한값으로한다. : 휨보강재지지점사이의길이 (m ). : 203. 의 1항에따른다. : 다음식에의한값. 다만, 에대한 의값은표 7.2.7에따른다. = 다만, 선박중앙부 0.4 보다전후에서의휨보강재단면계수 를구하는경우에는 에대한계수 는중앙부에서의값을점차감소시켜선수미부에서 의값을 /18로하여단면계수 를구할수있다. : 휨보강재끝단의고착조건에따른계수로서표 7.2.8에따른다. 48 선급및강선규칙 2017

55 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 격벽의종류및늑골방식 종늑골방식의종격벽 횡늑골방식의종격벽및횡격벽, 최소값 : 302. 의 1항에따른다. 다만, 해당격벽판의하단 및 해당격벽판 은 및 에대한규정을적용할시에 해당휨보강재 로해석되어야한다. 표 계수 타단 일단 견고한브래킷고착 유연한브래킷고착 거더지지또는러그고착 스닙 견고한브래킷고착 유연한브래킷고착 거더지지또는러그고착 스닙 견고한브래킷고착이란이중저또는해당휨보강재와같은정도이상의인접면내휨보강재와의브래킷고착또는이와동등한고착을말한다.(3편그림 (a) 참조 ) 2. 유연한브래킷고착이란보, 늑골등의직교재와의브래킷고착등을말한다. (3편그림 (b) 참조 ) 7. 종늑골, 종갑판보, 휨보강재의좌굴강도는다음 (1) 호부터 (3) 호까지에적합하여야한다. 다만, 이들의재질, 치수, 형상및위치등에따라우리선급이필요하다고인정하는경우에는상세한검토를요구할수있다. (1) 종갑판보, 현측후판에설치되는선측종늑골및강력갑판으로부터 0.1 이내의종격벽에설치되는휨보강재는선박중앙부에서가능한한세장비가 60 이하이어야한다. (2) 종갑판보, 종늑골및휨보강재에사용하는평강은그깊이와두께의비가 15 를넘지않아야한다. (3) 종갑판보, 종늑골및휨보강재의면재의전너비 b 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 종갑판보, 종늑골및휨보강재의웨브깊이 (mm). : 거더의간격 (m ). 8. 단면계수만으로치수가규정된화물유탱크및디프탱크내의늑골, 갑판보, 휨보강재에평강이외의형강 류를사용하는경우, 이들의웨브두께 는다음식에의한것이상이어야하여야한다. 다만, 휨보강재가 충분한좌굴강도를가지고있거나, 강도이외의이유로인하여특히웨브의깊이를깊게한경우에는적절 히참작할수있다. mm : 웨브의깊이 (mm). : 위치에따른계수로서표 7.2.9에따른다. 선급및강선규칙

56 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 위치용골상면상 0.25 이하의선저종늑골강력갑판하 0.25 이내의종갑판보상기이외의구조부재 및 : 302. 의 1 항에따른다. 9. 종갑판보의단면계수는 3편 10장 303. 에서규정하는것이상이어야한다. 디프탱크내의선저종늑골, 선측종늑골및종갑판보의단면계수는상기 6항에서규정하는것이상이어야한다 거더 지침참조 1. 현측탱크또는보이드스페이스내의거더의치수및배치에대하여는직접강도계산에의하여결정하여야한다. 2. 상기 1항의규정에도불구하고, 현측탱크또는보이드스페이스내의거더의치수는 이 230 m 미만인경우에다음의 3항에서 10항까지의규정에따라결정할수있다. 3. 트랜스버스, 거더, 웨브및크로스타이의구조및치수는다음의 (1) 호에서 (5) 호까지의규정에따라야한다. 디프탱크내의트랜스버스, 거더, 웨브및크로스타이의구조및치수는 3편 15장의규정에도따라야한다. (1) 트랜스버스, 거더, 웨브및크로스타이의두께는선박의길이에따라표 7.2.1에의한것이상이어야한다. (2) 동일평면내에있는거더및트랜스버스는그강도및강성의급격한변화를피하고, 거더의단부에는적절한크기의브래킷을설치하고충분한둥금새를주어야한다. (3) 거더및트랜스버스의깊이는늑골, 보및휨보강재의관통부슬롯깊이의 2.5배이상이어야하여야한다. (4) 거더를구성하는면재의두께는웨브의두께이상으로하고그너비 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 거더의깊이 (mm). 밸런스거더의경우에는판면으로부터면재까지의깊이. : 거더의지지점사이의거리 (m ). 다만, 유효한트리핑브래킷이있을때에는이것을지지점으로간주하여도좋다. (5) 트랜스버스는다음의 ( 가 ) 에서 ( 다 ) 까지에따라유효하게보강되어야한다. ( 가 ) 트랜스버스에설치하는평강휨보강재의깊이는 0.08 이상이어야한다. 다만, 휨보강재를트랜스버스의전깊이에걸쳐설치할경우에 는트랜스버스의깊이를, 그리고휨보강재를면재에평행하게설치할경우에 는트리핑브래킷의간격을사용한다. 트랜스버스를관통하는종늑골을지지하는평강휨보강재의깊이및두께는 3편 7장 206. 의 2항에따른다. ( 나 ) 단부브래킷의안쪽끝이나크로스타이등의교차부에서는트랜스버스웨브상에트리핑브래킷을설치하여야하며, 트랜스버스를유효하게지지하기위하여적절한간격으로설치하여야한다. 면재의너비가웨브의각측에서 180 mm 를넘을경우에는상기의트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. ( 다 ) 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의하부브래킷과그내단부근의웨브는좁은간격으로보강재를설치하여야한다. 50 선급및강선규칙 2017

57 2 장광석운반선 7 편 2 장 4. 선측트랜스버스의치수는다음의 (1) 호에서 (5) 호까지에따른다. (1) 여기에서사용하는기호는각각다음에따른다. : 이 230 m 이하일때 : 1.0 이 400 m 를넘을때 : 1.2 이중간에있을때에는보간법에의한다. : 의중앙으로부터용골상면상 의점까지의거리 (m ). : 의중앙으로부터용골상면상 의점까지의거리 (m ). m : 선박의길이 (m ). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 선측트랜스버스의전길이 (m ) 로서선저트랜스버스및갑판트랜스버스의면재의내면사이의거리.( 그림 참조 ) : 트랜스버스의간격 (m ). : 크로스타이가결합되는부분에있어서트랜스버스의웨브의깊이방향에설치되는휨보강재의 간격 (m ). : 브래킷에의한수정계수로서다음식에따른다. 및 : 트랜스버스의각각의양쪽끝부분에있어서브래킷의암의길이 (m ). : 선측트랜스버스의전길이 (m ) 로서 에따른다. : 하단브래킷의암의길이 (m ).( 그림 참조 ) : 크로스타이가지지하는너비 (m ).( 그림 참조 ) : 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서선측트랜스버스의깊이 (mm).( 그림 참조 ) : 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서의슬롯의깊이 (mm). 다만, 슬롯에칼라를설치할때에는 0으로하여도좋다. : 크로스타이로부터축력을지지할수있는유효한단면적 (cm ) 으로서다음의 ( 가 ) 에서 ( 다 ) 까지에따른다. 그림 7.2.2,,, 의측정방법 선급및강선규칙

58 2 장광석운반선 7 편 2 장 ( 가 ) 크로스타이의면재가원호또는이와유사한모양으로트랜스버스의면재와연속되어있는구조의경우에는그원호또는이와유사한모양에크로스타이의방향과 45 를이루는접선의접점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향의휨보강재의합계단면적에그접점에서의면재의단면적의 50 % 를더한것.( 그림 (a) 참조 ) ( 나 ) 크로스타이의면재와트랜스버스의면재가원호와직선으로연속되어있는구조의경우에는해당면재에크로스타이의방향과 45 를이루는접선이크로스타이및트랜스버스의면재의연장선과각각만나는점의중심점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향의휨보강재의합계단면적에그중심점에서의면재의단면적의 50 % 를더한것. ( 그림 (b) 참조 ) ( 다 ) 크로스타이의면재가직각또는이것에가까운각도로트랜스버스의면재와만나고이들의면재를브래킷으로서결합하고또크로스타이의연장상에트랜스버스의웨브의휨보강재가설치되는구조인경우에는브래킷에크로스타이의방향과 45 를이루는접선이크로스타이및트랜스버스의면재와각각만나는점의중심점사이의범위에있는트랜스버스의웨브및크로스타이방향휨보강재의합계단면적.( 그림 (c) 참조 ), 및 : 계수로서크로스타이의수에따라각각표 에의한값. 그림 합계단면적에산입하는범위 표 계수,, 및 크로스타이의수 (2) 선측트랜스버스의깊이는 의중앙에있어서 m 이상이어야한다. 또한트랜스버스의깊이를테이퍼로할경우에는상단에있어서감소의비율은 의중앙에있어서의깊이의 10 % 를넘어서는아니되며, 하단에있어서의증가의비율은상단의감소의비율미만으로하여서는안된다. (3) 하단브래킷의안쪽끝부분에있어서의선측트랜스버스웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 중앙탱크또는내측탱크내의선저트랜스버스와종격벽을고착시키는브래킷을최하부크로스타이의위치까지도달하는깊이로할경우에는선측트랜스버스의웨브의두께를적절히감하여도좋다. mm 52 선급및강선규칙 2017

59 2 장광석운반선 7 편 2 장 (4) 크로스타이가결합하는부분에있어서선측트랜스버스웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 또한크로스타이가결합하는부분의웨브에슬롯이설치되는경우에는칼라로써유효하게막아야한다. mm (5) 선측트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm 5. 유효한크로스타이에의하여선측트랜스버스와결합하는종격벽트랜스버스는 4항의각호에서크로스타이를갖는경우의선측트랜스버스의규정에따라정한치수이상이어야한다. 크로스타이를설치하지않는경우의종격벽트랜스버스는 4항의각호에서크로스타이를설치하지않는경우의선측트랜스버스의규정에따른다. 다만, 는 의중앙으로부터창구정부까지의거리 (m ) 로한다. 6. 선저트랜스버스의치수는다음의 (1) 호에서 (3) 호까지에따른다. (1) 선저트랜스버스의강성은선측트랜스버스의강성에따라균형을취한것이어야한다. (2) 선저트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다., 및 : 각각 4 항 (1) 호의규정에따른다. : 다음식에의한값. m : 4 항 (1) 호의규정에따른다. : 선저트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 선저트랜스버스및종격벽트랜스버스의면재의내면사이의거리. (3) 만곡부및종격벽하단부에있어서의선저트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야 한다. 단면계수를계산함에있어서단면의중립축은트랜스버스의깊이 ( 그림 참조 ) 의중앙에 있는것으로한다. cm 및 : 각각 4항 (1) 호의규정에따른다. : 계수로서크로스타이의수에따라표 에따른다. 7. 갑판트랜스버스의치수는다음의 (1) 호및 (2) 호에따른다. (1) 갑판트랜스버스의강성은선측트랜스버스의강성에따라균형을취한것이어야한다. (2) 갑판트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm 및 : 각각 4 항 (1) 호의규정에따른다. : 갑판트랜스버스의전길이 (m ) 로서, 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의면재의내면 사이의거리. 선급및강선규칙

60 2 장광석운반선 7 편 2 장 8. 트랜스버스웨브의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 웨브의깊이 (m ). 다만, 웨브의깊이의중간에면재에평행한휨보강재를설치할때에는해당휨보강재와외판또는면재또는인접한휨보강재사이의거리 (m ). : 계수로서거더의깊이방향으로설치하는휨보강재의간격 m 와 와의비및보강된패널의배치에따라표 에의한것. 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 용골상면상 또는갑판으로부터 2 번째의크로스타이의하부면재의하단중에서낮은쪽의곳보다상부에있는거더의웨브에대하여는식의첫째항에 0.85 를곱한것으로하여도좋다. 다만, 다음 (2) 호의 ( 가 ) 및 ( 나 ) 의각규정에따른다. 표 계수, 및 0.2이하 이상 (1) 면재에평행한휨보강재가없을때 : 다만, 슬롯이있을때에는 를사용하며 ( 가 ) 의규정을적용한것미만으로하여서는안된다. (2) 면재에평행한휨보강재를설치할때면재와해당휨보강재와의사이또는해당휨보강재사이의패널 : 다만, 면재에평행한휨보강재및슬롯이없는것으로하여계수 을사용하여정한두께를넘게할필요는없다. 해당휨보강재와외판사이의패널 : ( 가 ) 웨브에보강되지않은슬롯이설치되어있을때에는식의첫째항에다음식을곱하여계산하여야한다. ( 다만, 이 0.5 이하일때에는 1.0) : 슬롯의깊이 (m ). ( 나 ) 웨브에보강되지않은개구가설치될때에는식의첫째항에다음식을곱하여계산하여야한다. : 웨브의휨보강재로서둘러싸인해당패널의긴변의길이 (m ). : 개구의지름 (m ). 개구가평행부를가지는원일때에는평행부에따른긴방향의지름 (m ). 54 선급및강선규칙 2017

61 2 장광석운반선 7 편 2 장 9. 현측탱크내의선측트랜스버스및종격벽트랜스버스가크로스타이와결합한경우, 크로스타이의구조는다음의 (1) 호및 (2) 호에따른다. (1) 크로스타이의끝부분에는브래킷을설치하여트랜스버스에고착하여야한다. (2) 크로스타이를구성하는면재의너비가웨브의각측에서 150 mm 를넘을경우에는적절한간격으로휨보강재를설치하여면재를지지하는구조로하여야한다. 10. 현측탱크내의선측트랜스버스및종격벽트랜스버스가크로스타이와결합한경우, 크로스타이의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. : 트랜스버스의간격 (m ). : 크로스타이가지지하는너비 (m ). ( 그림 참조 ) : 의중앙으로부터용골상면상 4항 (1) 호에서규정한 의점까지의거리 (m ). : 계수로서다음식에따른다. 일때 : 일때 : : 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의내면사이에서측정한크로스타이의길이 (m ). : 다음식에따른다. : 크로스타이의최소단면 2차모멘트 (cm ). : 크로스타이의단면적 (cm ). 제 4 절 광석창내횡격벽및스툴 401. 광석창내횡격벽 1. 횡격벽구조부재의치수는 3편 15장 2절의규정을적용한다. 다만, 이규정을적용함에있어서식중의 대신에 를사용한다. 는 201. 의 1항에따른다. 다만, 가 1.5 미만일때에는 1.5 로하며 는다음에따른다. (1) 격벽판은선체중심선상에있어서고려하는격벽판의하단으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). (2) 격벽의수직휨보강재는 의중앙, 수평휨보강재는상하휨보강재사이의중앙으로부터선체중심선에있어서의상갑판까지의수직거리 (m ). 은 3편 15장 203. 의규정에따른다. (3) 휨보강재를지지하는수직거더는 의중앙, 수평거더는 의중앙으로부터선체중심선에있어서의상갑판까지의수직거리 (m ). 및 는 3편 15장 204. 의규정에따른다. 2. 전항의규정에관계없이횡격벽구조부재의치수는 3편 14장의규정에의한것이상이어야한다. 또한, 횡격벽의두께는최소 7 mm 이상이어야한다. 3. 하부스툴이없는횡격벽의최하부에사용하는판의두께는내저판의두께에따라적절히증가시켜야한다 횡격벽상하부스툴 1. 횡격벽하부스툴의경사판두께는 302. 의 2항의식에서계수 를 10 % 감소하여계산한것이상이어야한다. 다만, 그랩또는유사한기계장치로써화물을하역하는선박의내저판최저점상방 3.0 m 까지의경우에는, 다음식도만족하여야한다. 선급및강선규칙

62 2 장광석운반선 7 편 2 장 mm : 보강재의간격 (m ). : 그랩의질량 (t) 2. 횡격벽하부스툴의경사판에설치되는수평휨보강재의단면계수는 303. 의 5항 (1) 호의식에서계수 를 10 % 감하여계산한것이상이어야한다. 또한이휨보강재를수직휨보강재로할경우의단면계수는 303. 의 5항 (2) 호에의한것이상이어야한다. 3. 횡격벽하부스툴내에는이중저내의중심선거더및측거더의위치에보강거더를설치하여야한다. 4. 횡격벽상하부스툴의구조부재의치수에대하여는 3편 14장의규정에의한것이상으로하여야한다. 제 5 절 현측탱크의상대변형 501. 현측탱크의상대변형 지침참조 직접계산에의하여구조부재가결정되는경우를제외하고, 다음식에의한값 가 0.18 을넘을경우에는현측탱크의구조에대하여특별한고려를하여야한다. : 선체중심선에있어서내저판상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 1개화물창의길이 (m) : 화물창의너비의 (m ) : 현측탱크의너비 (m ), 및 : 의범위내에있어서현측탱크내의각횡격벽, 제수격벽및트랜스버스링의수. 이경우에있어서 의전후단에있어서의것은 1/2로헤아린다. 및 : 각각제수격벽및트랜스버스링의개구율에따라표 에의하여정하여지는값. 개구율이표의중간에있을때에는보간법에의한다., 및 : 다음식에따른다. tcm : 의경우에는현측탱크내의횡격벽의격벽판의평균두께, 의경우에는현측탱크의제수격벽의격벽판의평균두께, 의경우에는현측탱크내의트랜스버스링의평균두께 (mm) : 현측탱크내의횡격벽또는제수격벽이파형인경우에는수직파형또는수평파형의어느쪽인가에따라서다음에의한것. 기타의경우에는 1.0. 수직파형인경우 : 선박의너비방향의거스길이 m 수평파형인경우 : 선박의깊이방향의거스길이 m 56 선급및강선규칙 2017

63 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수, 및 개구율 () 및 제 6 절 갑판및기타구조 601. 갑판 개구선안쪽의갑판의경우, 좌굴에대하여특별한고려를하여야한다 광석창의배수장치 1. 광석창의후단에는원칙적으로각현에 1개의빌지흡입구를설치하여야한다. 또한광석창을 1개갖는선박으로서광석창의길이가 66 m 를넘을때에는광석창앞부분의적절한위치에도빌지흡입구를증설하여야한다. 2. 빌지웰 (bilge well) 은그덮개판에광석이직접닿지않도록적절한장소에설치하고빌지흡입구가광석가루등에쉽게막히는일이없도록스트럼박스 (strum box) 를설치하는등적절한방법을강구하여야한다. 3. 빌지관이이중저, 선측탱크또는보이드스페이스를통과할경우에는그개구단에체크밸브또는항상쉽게접근할수있는장소에서잠글수있는스톱밸브를설치하여야한다. 4. 빌지흡입지관의안지름은 5편 6장 404. 의 2항의규정을적용함에있어서 대신에광석창의평균너비를사용하여정하여도좋다. 제 7 절 광석운반선겸유조선 701. 일반 지침참조 1. 광석운반선으로서선창또는현측탱크에화물유를적재하는선박 ( 이하광석운반선겸유조선이라고한다.) 에서는이절의규정에의한것이외의유조선으로서관련되는규정에도적합한것이어야한다. 2. 이절에규정하는것이외에광석운반선겸유조선으로서특별히필요한사항에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 슬롭탱크 1. 슬롭탱크의주위에는 1장 103. 의규정에의한코퍼댐을설치하여야하며이외에광석창과의사이에도코퍼댐을설치하여야한다. 다만, 광석을적재하기전에항상슬롭탱크를청소하여가스를제거할경우에는코퍼댐을설치하지않아도좋다. 2. 상기 1항의코퍼댐은그코퍼댐을펌프실, 화물유탱크또는평형수탱크와겸용하는경우를제외하고는물을주입할수있는것이어야한다. 3. 슬롭탱크주위의구획에는적절한통풍장치를설치하여야한다. 4. 적하, 양하시또는슬롭탱크에기름을남긴채로광석을적재하여항해할때의주의사항을적절한위치에표시하여야한다. 5. 슬롭탱크에는불활성가스를충전할수있는장치를설치할것을권장한다. 선급및강선규칙

64 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 3 장 산적화물선 제 1 절 일반사항 101. 적용 지침참조 1. 산적화물선으로등록을하고자하는선박의구조및의장은이장의규정에따르거나또는이와동등이상의것이어야한다. 2. 이장의규정은규칙 11편 (IACS 산적화물선공통구조규칙 ) 에따라 2006년 4월 1일이후건조계약되는산적화물선에는적용하지않는다. 다만, 제14절및제16절의규정은규칙 11편적용대상산적화물선에도적용한다. 3. 특별히이장에규정하는것이외는해당각편의규정에따른다. 4. 이장의규정은 이 100 m 이상과 250 m 이하인보통의선형을갖고선미에기관을비치하며빌지호퍼및톱사이드탱크를갖는단일갑판선으로서화물창내에는이중저를갖고갑판및선저는종식구조인선박에대하여규정한다. 5. 전항에서규정하는것과다른구조또는대형의산적화물선으로서이규정에따르기가곤란하다고인정되는경우는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 년 7월 1일전에건조계약된산적화물선과 1999년 7월 1일전에용골이거치되었거나또는이와동등한건조단계에있던산적화물선에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 승인용도면및자료산적화물선으로서이장의규정을적용받고자하는선박은그승인용도면또는참고자료에취항중에있어서각선창마다의화물또는평형수의종류, 적재량, 액면의위치등을명시하여야한다 직접강도계산 지침참조 우리선급의승인을받은경우에는 3편 1장 206. 에서정하는직접강도계산에의하여각부재의치수를정할수있다 배수장치 1. 각선창의후단에는원칙적으로각현에 1개의빌지흡입구를설치하여야한다. 2. 빌지웰 (bilge well) 은그덮개판에직접살물화물이닿지않도록적절한장소에설치하고또한빌지흡입구가쉽게막히는일이없도록로즈박스를설치하는등적절한방법을강구하여야한다. 3. 빌지관이이중저또는빌지호퍼내를통과할경우그개구단에첵밸브또는항상쉽게접근할수있는장소에서잠글수있는스톱밸브를설치하여야한다. 4. 직접선외로통하는톱사이드탱크의선외직접배수관에는갑판으로부터조작할수있는스톱밸브및외판에직접부착한자동첵밸브를설치하여야한다 석탄을운반하는경우석탄을운반하는선박은다음각호에주의하여야한다. (1) 선창과기타구획과의사이는기밀구조로하여야한다. (2) 트리밍창구는선루또는갑판실의외부에설치할것을권장한다. (3) 선창내의환기는노출부에설치한통풍장치에의하여야한다 최소두께 1. 이중저, 호퍼탱크, 톱사이드탱크, 현측탱크및디프탱크로사용되는화물창등에는이들구획의내저판, 격벽판, 늑판, 각종의거더및그끝부분브래킷은그두께를선박의길이에따라표 7.3.1에서정하는것미만으로하여서는안된다. 선급및강선규칙

65 3 장산적화물선 7 편 3 장 2. 빌지호퍼탱크와톱사이드탱크사이에위치한선측외판의최소두께 min 는다음식에의한것이상이어야한다. min mm 표 최소두께 선박의길이 (m ) 최소두께 (mm) < < < < < < < < < < < 최전방화물창을제외한화물창내늑골웨브의최소두께 는다음식에의한것이상이어야한다. min mm 다만, 은 200 m 를넘을필요는없다. 또한, 화물창내의늑골하단브래킷의두께는선측늑골웨브의두께와이항에규정된최소두께에 2.0 mm 를더한두께중큰값이상이어야하며, 늑골상단브래킷의두께는선측늑골웨브의두께와이항에서규정된최소두께중큰값이상이어야한다. 4. 선박의최전방화물창내늑골웨브의최소두께는 3항에서규정된최소두께의 1.15배이상이어야한다. 또한, 최전방화물창내의늑골하단브래킷의두께는선측늑골웨브의두께와이항에규정된최소두께에 2.0 mm 를더한두께중큰값이상이어야하며, 늑골상단브래킷의두께는선측늑골웨브의두께와이항에서규정된최소두께중큰값이상이어야한다 화물창의방식도장창구코밍및창구덮개의모든내 외면과화물창내의모든표면에는도료제조자가정하는요건에따라유효한방식도장 ( 에폭시도장또는이와동등한도장 ) 을하여야한다. 다만, 내저판과선측늑골의브래킷끝단으로부터 300 mm 아래의호퍼탱크경사판은제외한다.( 그림 참조 ) 108. 종강도 1. 산적화물선에대한종강도는 3편 3장의규정에따른다. 2. 전항에추가하여선박의길이가 150 m 이상이고, 산적화물밀도 (bulk cargo density), 가 1.0 tm 이상인산적화물을운송하는산적화물선의경우에는 10절의규정에도적합하여야한다. 60 선급및강선규칙 2017

66 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 화물창의방식도장범위 제 2 절 조화선급부호및설계하중조건 201. 일반사항 1. 일반사항선박이실제운항중적하지침서에규정된설계하중조건과달리적재하는경우에는선내의적하지침서및적하지침기기에서규정한종강도, 국부강도및적용되어지는복원성요건의한도를초과하여서는안된다. 2. 적용 (1) 이규정은일반적으로화물구역내에단일갑판, 이중저, 호퍼사이드탱크및톱사이드탱크와단일또는이중선측구조를가지며, 주로건화물을산적하여운송하는선박으로서, 제3편 1장 102. 에정의된길이가 150 m 이상인 2003년 7월 1일이후에건조계약된산적화물선에적용한다. (2017) (2) 종강도와국부강도계산, 평형수탱크의용량과배치및복원성자료를검토할때 4항의하중조건이고려되어야한다. (3) 5항의하중조건은국부강도를검토할때적용되어야하며, 이경우국부강도계산은지침제3편부록 3-2 직접강도평가에관한지침에따른다. (4) 이규정에주어진조건들을적용함에있어서최대흘수는형하기만재흘수선을사용한다. 3. 선급부호및특기사항 (annotations) 이규정을적용받는산적화물선은다음부호중하나를지정한다. BC-A : BC-B 의조건에추가하여최대흘수에서화물밀도가 1.0 tm 이상인건화물을지정된화물창을공창으로하여화물을운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호 BC-B : BC-C 의조건에추가하여화물밀도가 1.0 tm 이상의건화물을모든화물창에균일적재하여운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호 BC-C : 화물밀도가 1.0 tm 미만의건화물을운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호설계시에적용된설계하중조건의결과에의하여운항중에관찰되는제한사항들에대한보다상세한설명을위하여추가적인부호및특기사항을다음과같이부여할수있다. (1) 추가선급부호 ; (max cargo density... tm ) ; 최대화물밀도가 3.0 tm 미만인경우 BC-A 및 BC-B에대한부호 선급및강선규칙

67 3 장산적화물선 7 편 3 장 (no MP) ; 5. (3) 에서규정하는조건에따라여러항구에서의적하및양하에대한설계를하지않은선박에대한부호 (2) 특기사항 (annotations) ; ( 규정된공창의허용조합 ) ; BC-A 부호에관한사항 4. 일반적인설계하중조건 (1) BC-C 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서, 창구 (hatchways) 를포함한화물창이모두 100 적재되는화물밀도로서이루어지는균일화물적재조건. (2) BC-B BC-C 에대한요건에추가하여 ; 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서, 화물밀도가 3.0 tm 인화물을모든화물창에동일적재율 ( 화물중량 / 화물창용적 ) 로적재하는균일화물적재조건. 다만, 설계하중조건에적용되는화물밀도가 3.0 tm 미만인경우, 선박이운송하도록허용된화물의최대밀도는추가선급부호 (max cargo density... tm ) 로표기되어야한다. (3) BC-A BC-B 의요건에추가하여 : 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서화물밀도가 3.0 tm 인화물을적재화물창에동일적재율 ( 화물중량 / 화물창용적 ) 로적재하고지정된화물창이공창인화물적재조건다만, 공창으로지정된화물창의조합은특기사항 (Holds Nos.... may be empty) 으로표기하여야한다. 또한, 적용된설계화물밀도가 3.0 tm 미만인경우, 선박이운송하도록허용된화물의최대밀도는특기사항 (Holds Nos.... may be empty, with max cargo density... tm ) 으로표기하여야한다. (4) 모든부호에적용하는평형수적재조건 ( 가 ) 평형수탱크의용량및배치모든산적화물선은충분한용량의평형수탱크를가져야하며최소한다음의조건을만족하도록배치되어야한다. (a) 통상평형수적재상태이규정의목적을위한통상평형수적재상태라함은다음의조건을만족하는평형수적재상태이다. (ⅰ) 평형수탱크는만재, 부분적재또는공창으로할수있다. 부분적재의평형수적재상태가채용되는경우에는지침제3편부록 (1) ( 사 ) 의조건을만족하여야한다. (ⅱ) 운항중평형수화물창을포함한모든화물창은공창이어야한다. (ⅲ) 프로펠러는완전히잠겨야한다. (ⅳ) 트림은선미트림이어야하며 보다크지않아야한다. : 선박의수선간길이프로펠러잠김및트림에대한판별시선수및선미수선에서의흘수를사용할수있다. (b) 황천평형수적재상태이규정의목적을위한황천평형수적재상태라함은다음의조건을만족하는평형수적재상태이다. (ⅰ) 평형수탱크는만재, 부분적재또는공창으로할수있다. 부분적재의평형수적재상태가채용되는경우에는지침제3편부록 (1) ( 사 ) 의조건을만족하여야한다. (ⅱ) 평형수화물창중최소한하나는만재되어야한다. (ⅲ) 프로펠러의잠김 는 60 이상이어야한다. : 프로펠러중심선으로부터수선까지의거리 : 프로펠러직경 (ⅳ) 트림은선미트림이어야하며 보다크지않아야한다. : 선박의수선간길이 (ⅴ) 황천평형수적재상태에서형선수흘수는 0.03 또는 8 m 중작은것보다작아서는안된다. ( 나 ) 강도요건모든산적화물선은다음의모든강도요건을만족하여야한다. (a) 통상평형수적재상태 (ⅰ) 최소선수흘수에서 ( 가 ) (a) 의상태에있어서슬래밍에대한선수선저구조는제3편 4장 4절 404. 에따른다. 62 선급및강선규칙 2017

68 3 장산적화물선 7 편 3 장 (ⅱ) ( 가 ) (a). 의상태에대한종강도가만족되어야한다. (ⅲ) (ⅱ) 항에추가하여모든평형수탱크를 100채운상태에대한종강도가만족되어야한다. (b) 황천평형수적재상태 (ⅰ) ( 가 ) (b) 의상태에대한종강도가만족되어야한다. (ⅱ) 상기 (ⅰ) 에추가하여모든평형수탱크를 100 채우고, 해당되는경우항해중평형수전용화물창이 100 만재인상태하에서종강도가만족되어야한다. (ⅲ) 두개이상의화물창을항해중평형수화물창으로할수있다. 만약, 황천평형수적재상태에서두개이상의평형수화물창을동시에 100 만재하는조건이없다면종강도평가를위하여이같은조건에대한가정이요구되지는않는다. 또한, 각각의화물창이개별적으로검토되지않는다면황천평형수화물창및다른평형수화물창에대한임의의 / 모든사용상의조건들이적하지침서에표기되어야한다. (5) 출발상태및도착상태 (1) 부터 (4) 에정의된각각의설계하중조건은아래와같이출발상태및도착상태에대하여검토되어야한다. 출발상태 : 연료 95 이상, 기타소모품 100 도착상태 : 소모품 국부강도에적용되는설계하중조건 (1) 정의하나의화물창또는인접한두개의화물창의최대허용또는최소요구화물질량은이중저의최소강도하중과관계된다. 이중저의최소강도하중은이중저내의연료유및평형수의질량, 그화물창에서의화물질량및흘수의함수이다. : 최대흘수에서균일적재상태에해당하는화물창내의실제화물질량 : 창구코밍정부까지채운가상밀도 ( 균일질량 / 화물창용적, 최소 1.0 tm ) 를갖는화물에해당하는화물창내의화물질량. 은어떠한경우에도 보다작아서는안된다. : 최대흘수에서지정된화물창이공창인설계하중조건에따라운송할수있는최대허용화물질량 (2) 모든부호에적용하는일반적인조건 ( 가 ) 모든화물창은최대흘수에서해당화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로 을운송할수있어야한다. ( 나 ) 모든화물창은최대흘수에서해당화물창의모든이중저탱크를비운상태로 의 50를운송할수있어야한다. ( 다 ) 모든화물창은최대평형수흘수에서해당화물창의모든이중저탱크를비운상태로공창상태가될수있어야한다. (3) 부호 (no MP) 가부여된경우를제외한모든부호에적용하는조건 ( 가 ) 모든화물창은최대흘수의 67에서해당화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로 을운송할수있어야한다. ( 나 ) 모든화물창은최대흘수의 83에서해당화물창의모든이중저탱크를비운상태로공창이될수있어야한다. ( 다 ) 모든인접한 2개의화물창은최대흘수의 67% 에서해당화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로 을운송할수있어야한다. 적용가능한경우, 화물질량및해당화물창의이중저탱크의연료유에대한이요건은인접한화물창이평형수로채워져있는곳에대한조건에역시적용한다. ( 라 ) 모든인접한 2개의화물창은최대흘수의 75에서해당화물창의모든이중저탱크을비운상태로공창이될수있어야한다. (4) BC-A 부호에만적용하는추가적인조건 ( 가 ) 최대흘수에서공창으로하는화물창은그화물창의이중저탱크를비운상태로공창이될수있어야한다. ( 나 ) 최대흘수에서높은밀도의화물을적재하는화물창은그화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로 에 의 10를더한것을운송할수있어야한다. 다만, 운항중최대허용화물질량은 까지로제한하여야한다. ( 다 ) 설계하중조건에따라옆의화물창이공창이되는모든인접한 2개의화물창은최대흘수에서해당 선급및강선규칙

69 3 장산적화물선 7 편 3 장 화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로각설계하중조건에따른최대화물하중에더하여 의 10를운송할수있어야한다. 다만, 운항중최대허용화물질량은설계하중조건에따른최대화물하중까지로제한되어야한다. (5) 평형수화물창에만적용하는추가조건평형수화물창은모든황천평형수흘수에서해당화물창의모든이중저탱크를 100 채우고창구 (hatchway) 까지평형수를 100 채울수있어야한다. 톱사이드윙탱크, 호퍼및이중저탱크에인접한평형수화물창은톱사이드윙탱크, 호퍼및이중저탱크가빈상태에서평형수화물창을채울때강도상만족되어야한다. (6) 항구내의적하및양하시에적용하는추가조건 ( 가 ) 최대흘수의 67에서임의의화물창은최대허용항해중량을적재할수있어야한다. ( 나 ) 최대흘수의 67에서해당화물창의이중저연료유탱크가있는경우 100 채우고, 이중저평형수탱크는비운상태로모든인접한 2개의화물창은 을운송할수있어야한다. ( 다 ) 적재및양하시감소된흘수에서화물창의최대허용중량은운항상태에서의최대흘수에서허용된최대중량의 15% 를증가시킬수있다. 다만, 운항상태의최대흘수에서허용된중량을초과하여서는안된다. 또한, 요구되는최소중량은동일한양만큼경감할수있다. (7) 화물창적재중량선도 ( 가 ) (2) 부터 (6) ((5) 는제외 ) 에주어진국부강도에대한설계하중기준에기초한화물창적재중량선도는항내에서의적하 / 양하시및운항상태에서흘수의함수로서최대허용및최소요구중량을나타내어야하며적하지침서및적하지침기기에포함되어야한다. ( 나 ) ( 가 ) 항의설계하중조건에명시된것이외의다른흘수에서의최대허용및최소요구질량은선저에작용하는부력의변화에따라조정되어야한다. 부력의변화는흘수에서수선면적을사용하여계산되어야한다. ( 다 ) 각각의화물창및임의의인접한두개의화물창에대한화물창적재중량선도가포함되어야한다. 제 3 절 이중저구조 301. 일반 지침참조 1. 이절에규정되어있지않는것에대하여는 3편 7장의규정에따른다. 2. 이중저탱크를디프탱크로하는경우의구조부재의치수는이절의규정이외에 3편 15장의규정에도따라야한다. 다만, 내저판의두께에대하여는 3편 15장 208. 규정의디프탱크정판에대한두께에 1 mm 를더할필요는없다. 3. 이절의각규정에있어서화물의비중 는다음식에의한것으로한다. : 해당선창의화물적재질량 (t). : 창구부분을제외한해당선창의용적 (m ) 부터 304. 까지의각규정에있어서계수 는다음식에의한것으로한다. 다만, 호퍼의수평면에대하여화물창에면하지않은측의경사각 가매우클경우에는우리선급이적절하다고인정하는값으로한다. 64 선급및강선규칙 2017

70 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 7.3.2,,, 의측정방법 : 선창의길이 (m ). 횡격벽하부에스툴이설치되어있을경우에는그내단사이의거리로하여도좋다. : 빌지호퍼를구성하는경사판, 거더및외판의전거스의길이 (m ). : 빌지호퍼의너비 (m ). : 용골의상면으로부터선측에있어서의빌지호퍼의상단까지의높이 (m ). : 중심선거더의높이 (m ). 5. 이절의규정에추가하여선박의길이가 150 m 이상이고, 산적화물밀도가 1.0 tm 이상인산적화물을운송하는단일선측구조를가진산적화물선의경우에는 11 절의규정에도적합하여야한다 중심선거더및측거더 지침참조 1. 빌지호퍼의내단부에는측거더를설치하여야한다. 중심선거더와빌지호퍼의내단사이에설치되는측거더의간격은표 7.3.2에따르고, 계산된값이 4.6 m 를넘을때에는 4.6 m 로한다. 2. 중심선거더의높이와중심선거더및측거더의두께는표 7.3.2의식에의한것이상이어야한다. 중심선거더의높이는우리선급의승인을얻은경우에는별도로고려할수있으나어떠한경우에도 /20 미만이어서는안된다. 3. 상자형용골을설치하는경우에는그간격을가능한한 1.8 m 를넘지않도록하고또한늑판의연속성및상자형용골간의외판및내저판의강성에대하여충분히고려하여야한다. 4. 내저판상면으로부터이중저탱크의넘침관상단까지의수직높이가 15 m 를넘는경우에는수밀측거더판의수직휨보강재의상하단에는브래킷을설치하여인접하는선저및내저종늑골에각각고착시켜야한다 늑판 지침참조 1. 이중저에는표 7.3.3에의한값을넘지않는간격으로늑판을설치하여야한다. 다만, 계산된값이 3.65 m 이상일때에는 3.65 m 로하고, 2.5 m 이하일때에는 2.5 m 로한다. 또한횡격벽스툴의경사판하의위치에는늑판을설치하여야한다. 2. 실체늑판의두께는표 7.3.3의식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

71 3 장산적화물선 7 편 3 장 304. 내저판 1. 내저판의두께 는다음식중큰것이상이어야한다. 지침참조 mm mm : 중심선거더의높이 (mm). : 내저종늑골의간격 (m ). : 선체중심선에있어서내저판상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 계수로서다음식에의한것. 다만, 동시에적하되었거나비어있는인접된화물창과길이가특히짧은화물창은다음식에의한것에 1.2를곱한것. : 표 7.3.2에따른다. : 의것에따라다음에표시하는 또는. 일때 : 일때 : 와 중큰것 일때 : 및 : 및 의값에따라표 7.3.4에정하는값. 및 : 각각 301. 의 4항에따른다. : 다음식에의한값 : 계수로서 의값에따라다음식에따른다. 일때 : 일때 : 4.25 : 늑판사이의거리 (m ). : 301. 의 3항에따른다. 다만, 의값은계획재화질량 () 과모든선창의총용적 (m ) 과의비에 1.2 를곱한것이상이어야한다. 66 선급및강선규칙 2017

72 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 중심선거더및측거더의치수및간격 (1) 측거더의간격 항목 치수 ( 가 ) 적하창 m ( 나 ) 만재상태시의빈화물창 m (2) 중심선거더의높이 mm (3) 중심선거더및측거더의두께 화물창내의위치에따라다음 2 개의식중큰것. mm mm : 301. 의 3항에따른다. : 화물창구역의전길이 (m ). 다만, 펌프실, 코퍼댐등은제외한다. : 화물창구역에포함되는선창의수. : 고려하는중심선거더또는측거더로부터인접하는종거더에이르는거리의중앙사이의거리 (m ). : 고려하는중심선거더의높이또는측거더의깊이 (mm). : 고려하는위치에있어서개구의깊이 (mm). : 고려하는위치의거더깊이 (mm). 다만, 거더깊이의중간에거더의길이방향으로휨보강재를설치할때에는해당휨보강재와선저외판및내저판간의거리 (mm) 또는휨보강재사이의거리 (mm). : 301. 의 4항에따른다. : 각화물창 lh의중앙으로부터고려하는위치까지의선박길이방향의거리 (m ). 다만, 0.2 미만일때에는 0.2, 0.45 을넘을때에는 0.45 로한다. : 선체중심선으로부터해당종거더까지의선박너비방향의거리 (m ). : 고려하는중심선거더및측거더에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm). : 다음표에따른다. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 중심선거더 0.3이하 이상 9.7 측거더 선급및강선규칙

73 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 중심선거더및측거더의치수및간격 ( 계속 ) : : 다음표에따른다. 구분 인접되어동시에적하또는비우게되는화물창, 화물창구역에위치한펌프실과같이특히길이가짧은화물창 기타의화물창 1.0 (*1) 가 1.8 을넘을때에는 1.8 로하고 0.5 미만일때에는 0.5 로한다. : 다음표에따른다. 위치 적하창 만재상태시의빈화물창 : 선체중심선에있어서내저판의상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 301. 의 4항에의한 값및 값에따라다음표에정하는것. 값이표의중간일때에는보간법에의한다. 이상 미만 이상 ( 비고 ) 횡격벽과또는횡격벽하부에스툴이설치되는경우에는스툴의하부와선창길이 의끝으로부터 의 20 이상의위치에있는늑판과의사이에적절한두께의부분중간측거더판을설치하는경우에는그단면적의 35 를각각인접하는거더의단면적에산입하여도좋다. 횡격벽하부에스툴을설치하는경우에는스툴하부에는이부분중간측거더판과평형되는측거더판을설치하여야한다. 68 선급및강선규칙 2017

74 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 늑판의간격및두께 항목 (1) 늑판의간격 치수 적하창 m 만재상태시의빈화물창 m 화물창내의위치에따라다음 2개의식중큰것. (2) 실체늑판의두께 mm mm : 301. 의 3항에따른다. : 늑판의간격 (m ). : 선박의중앙부에있어서내저판상면에서의호퍼내단사이의거리 (m ). : 해당늑판에대한내저판상면에서의호퍼내단사이의거리 (m ). : 301. 의 4항에따른다. : 해당늑판에있어서선체중심선으로부터고려하는위치까지의선박너비방향에대한거리 (m ). 다만, 미만일때에는 로하고 를넘을때에는 로한다. : 각화물창의 의중앙으로부터해당늑판까지의선박길이방향에대한거리 (m ). : 고려하는위치에서의늑판깊이 (mm). : 고려하는위치에서의개구의깊이 (mm). : 다음표에따른다. 종류 화물창 인접되어동시에적하또는비우게되는화물창 0.9 : 표 7.3.2에따른다. : 301. 의 4항에의한 값및 의값에따라다음표에정하는것. 다만 의값이표의 중간에있을때에는보간법에의한다. 이상미만 이상 : 휨보강재의간격 mm 과 의비율에따라다음표에정하는계수, 다만 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 0.3 이하 이상 선급및강선규칙

75 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 늑판의간격및두께 ( 계속 ) : 다음표에따른다. 구분 ( 가 ) 늑판에보강되지않은슬롯이있을때 ( 나 ) 늑판에보강되지않은개구가있을때 ( 다 ) 늑판에보강되지않은슬롯및개구가있을때 ( 가 ) 및 ( 나 ) 값의곱 ( 라 ) 상기이외 1.0 (*1) 일때에는 를 1.0 으로한다. : 늑판의상하에있는보강되지않은슬롯깊이중큰것 (mm). : 개구의긴지름 (mm). ( 비고 ) 빌지호퍼내측의측거더와해당측거더로부터 0.2 이상의위치에있는측거더와의사이에적절한두께의부분중간늑판을설치하는경우에는그단면적의 35 % 를각각인접하는늑판의단면적에산입할수있다. 이때호퍼내에는이부분중간늑판과평형을이루는막판 ( 膜板 ), 거더또는브래킷을설치하여야한다. 표 계수 또는 또는 10.0 이상 이상미만 ( 비고 ) 값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 70 선급및강선규칙 2017

76 3 장산적화물선 7 편 3 장 2. 내장판을깔지않은창구바로아래의내저판에서는전항의두번째식에의한값에 2 mm를더한것으로하여야한다. 다만, 3항의규정을적용하는경우에는예외로한다. 3. 그랩또는기계적장치로써하역을하는선박의내저판의두께는 1항의규정에의한값에 2.5 mm를더한것이상이어야한다. 다만, 내장판을깔경우에는예외로한다 선저및내저종늑골 지침참조 선저및내저종늑골의단면계수는각각표 의식에의한것이상이어야한다. 표 선저및내저종늑골의단면계수 종늑골단면계수 (cm ) 선저종늑골 내저종늑골 ( 다만, min ) : 301. 의 3항에따른다. : 늑판사이의거리 (m ). : 선저종늑골또는내저종늑골의간격 (m ). : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 304. 의 1항에따른다. : 계수로서다음표에따른다. 늑판사이의중간에 306. 에규정하는스트럿 선저종늑골 내저종늑골 없을때 ( 다만, ) 있을때 ( 가 ) 만재상태시의빈화물창또는디프탱크하부 : 62.5 ( 나 ) 상기이외 : ( 다만, ) 60 ( 다만, ) 또한늑판에설치하는수직형강및스트럿의너비가특별히클때에는적절히경감할수있다 스트럿 1. 스트럿을설치할경우에는스트럿은평강또는구평강이외의형강으로하고선저및내저종늑골의웨브와충분히겹치도록하여야한다. 2. 스트럿의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. 또한, 이중저의높이가클때에는좌굴에대하여충분한고려를하여야한다. cm : 늑골간격 (m ). : 스트럿으로지지되는부분의너비 (m ). : 다음식에의한것. 다만, 어떠한경우에도 미만이어서는안된다. 선급및강선규칙

77 3 장산적화물선 7 편 3 장 m : 표 7.3.2에따른다. : 304. 의 1항에의한 값에 를곱한값 (m ). 다만, 디프탱크에서는내저판상면으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2이되는곳까지의거리와내저판상면으로부터넘침관상 2.0 m 까지의거리에 0.7을곱한것 (m ) 중큰것. : 301. 의 3항에따른다. : 계수로서다음식에의한것. 다만, 어떠한경우에도 1.43 미만이어서는안된다. : 스트럿의길이 (m ). : 스트럿의최소회전반지름으로다음식에의한것. : 스트럿의최소단면2차모멘트 (cm ). : 스트럿의단면적 (cm ) 횡격벽하부스툴내의이중저구조 횡격벽하부스툴내의내저판, 중심선거더, 측거더및내저종늑골은전후화물창내의것을적절히연장하여결합하고또한늑판은선창내의것과동등한것이상으로하여야한다. 제 4 절 호퍼탱크 401. 일반 지침참조 1. 호퍼탱크의구획은가능한한선박의구획과일치하도록하여야한다. 2. 호퍼의전후단에는강도의연속성에충분히유의하여야한다. 3. 호퍼탱크내의구조부재치수는이절의규정이외에 3편 15장의규정에도적합하여야한다 경사판의두께 지침참조 1. 호퍼탱크의경사판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의짧은변길이 (m ). : 선체중심선에있어서해당패널의하단으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 계수로서다음식에의한값. 다만, 어떠한경우에도 3.2 미만으로하여서는안된다. : 계수로서 의값에따라다음식에의한값. 72 선급및강선규칙 2017

78 3 장산적화물선 7 편 3 장 일때 : 일때 : 1.0 : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의긴변길이 (m ). : 계수로서표 7.3.6에정하는값. : 301. 의 3항에따른다. 다만, 의값은계획총화물적재질량 () 과모든선창의총용적 ( 창 구부분포함 )(m ) 과의비에 1.2를곱한것미만으로하여서는안된다. 표 계수 경사각 ( 도 ) 그랩또는기타기계적장치로서하역을하는선박의호퍼탱크경사판의두께는 1항및 401. 의 3항에의한것중큰값에다음값을더한것이상으로하여야한다. 창구바로아래호퍼탱크의경사판 : 2.5 mm 기타호퍼탱크의경사판 : 1.0 mm 3. 호퍼탱크의경사판에횡휨보강재를설치할경우경사판의두께는좌굴에대하여충분한것이어야한다 경사판의휨보강재 1. 호퍼탱크의경사판에설치하는종휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 종휨보강재의간격 (m ). : 선체중심선에있어서해당휨보강재로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 종휨보강재를지지하는트랜스버스웨브사이의거리 (m ). : 계수로서다음식에따른다. : 호퍼의수평면에대하여화물창에면하지않은측의경사각 ( 도 ) 및 301. 의 3항에규정 하는 의값에따라표 7.3.7에정하는값. 표 계수 경사각 ( 도 ) 130 ( ) 46 : 선체횡단면의중립축으로부터해당휨보강재까지의수직거리 (m ). : 선체횡단면의중립축으로부터용골상면까지의거리 (m ). 선급및강선규칙

79 3 장산적화물선 7 편 3 장 2. 호퍼탱크의경사판에설치하는횡휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 횡휨보강재의간격 (m ). : 휨보강재의지지점사이의거리 (m ). : 선체중심선에있어서 의중앙으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 계수로서빌지호퍼의수평면에대하여선창에면하지않은측의경사각 ( 도 ) 및 301. 의 3항에규정하는 의값에따라표 7.3.8에정하는값. 표 계수 경사각 ( 도 ) 7.8 ( ) 호퍼탱크내의선저종늑골은 3편 7장 403. 의규정에따르고, 또한선측종늑골은 3편 8장 401. 의 1항에따라정하여야한다. 다만, 식중의 은트랜스버스웨브사이의거리 (m ) 로한다. 한편, 선저만곡부의종늑골의단면계수는선저종늑골에대한규정단면계수보다크게할필요는없다 트랜스버스웨브 1. 빌지호퍼내에서는각늑판의위치에트랜스버스웨브또는막판을설치하여야한다. 2. 경사판에설치되는트랜스버스웨브의치수는표 7.3.9에의한것이상이어야한다. 3. 트랜스버스웨브또는막판에는각종휨보강재가관통하는곳에평강휨보강재를설치하고또한, 약 3 m 간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 제 5 절 톱사이드탱크 501. 일반 1. 톱사이드탱크의구획은가능한한화물창의구획과일치하여야한다. 다만, 최전방의화물창을제외하고인접하는 2구획을 1구획으로하여도좋다. 2. 톱사이드탱크의전후단에는강도의연속성을충분히고려하여야한다. 3. 톱사이드탱크내의구조부재의치수는 3편 15장의규정에의하여정한것이상이어야한다. 다만, 규정의식에서 는선체중앙부에있어서의탱크너비의 1/2(m ) 미만으로하여서는안된다. 4. 종휨보강재에사용하는평강은그깊이와두께의비가 15를넘지않는것이어야한다. 또한강력갑판에가까운종휨보강재는선박의중앙부에서는그의세장비 ( 細長比 ) 가가능한한 60을넘지않는치수의것으로하여야한다 경사판의두께 지침참조 1. 톱사이드탱크의경사판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 종또는횡휨보강재의간격 (m ). : 판의하단으로부터탱크의넘침관상단까지의수직거리 (m ) 및선체중앙부에있어서탱크너 비의 1/2(m ) 중큰것. 74 선급및강선규칙 2017

80 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 트랜스버스웨브의치수 트랜스버스웨브 치수 깊이 /5 또는슬롯깊이의 2.5배중큰것. 다음 2개의식중큰것. mm (1) 웨브 두께 mm 단부 0.2 사이의두께 mm (2) 단면계수 cm (3) 면재 너비 mm 두께 또는 중큰것 : 트랜스버스웨브의깊이 (mm). : 슬롯의깊이 (mm). 다만, 의각끝부분 0.25 사이에유효한칼라 (collar) 판을설치할때에는그치수에따라수정할수있으며 의중앙부 0.5 사이에서는 0으로하여도좋다. : 트랜스버스웨브가지지하는면적의너비 (m ). : 선체중심선에서 의중앙으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 트랜스버스웨브의전길이 (m ). 다만, 견고한브래킷으로고착할때에는 3편 1장 605. 의규정에따라수정할수있다. : 트랜스버스웨브의지지점사이거리 (m ). 다만, 견고한트리핑브래킷을설치할때에는그곳을지지점으로볼수있다. : 거더의휨보강재간격또는거더의깊이중작은것 (m ). 및 : 계수로서빌지호퍼의수평면에대하여화물창에면하지않은측의경사각 ( 도 ) 및 의 3항에규정하는 의값에따라다음표에정하는것. 다만, 가 0.7 미만일때 에는 0.7로한다. 경사각 () C 1 (*1) C 2 (*2) ( ) ( ) (*1) (*2) 산정된 값이 27.8 미만일때에는 27.8로한다. 산정된 값이 4.75 미만일때에는 4.75로한다. 트랜스버스웨브길이의중간에유효한스트럿을설치할때에는 값은 1/2로할수있다. 2. 톱사이드탱크의경사판에횡휨보강재를설치할때경사판의두께는좌굴에대하여충분한것으로하여야한다 경사판의휨보강재 1. 톱사이드탱크의경사판에설치하는종휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

81 3 장산적화물선 7 편 3 장 cm : 종휨보강재의간격 (m ). : 해당휨보강재로부터탱크넘침관상단까지의수직거리 (m ) 및선박의중앙부에있어서탱크너비의 1/2(m ) 중큰것. : 종휨보강재를지지하는트랜스버스웨브의간격 (m ). : 계수로서다음식에따른다. : 선체횡단면의중립축으로부터강력갑판보상면까지의수직거리 (m ). : 선체횡단면의중립축으로부터해당격벽휨보강재까지의수직거리 (m ). 2. 톱사이드탱크의경사판에설치하는횡휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 횡휨보강재의간격 (mm). : 휨보강재의지지점사이거리 (m ). : 의중앙으로부터탱크의넘침관상단까지의수직거리 (m ) 및선박의중앙부에있어서탱크너비의 1/2(m ) 중큰것 종갑판보톱사이드탱크내에설치하는종갑판보의단면계수는 3편 10장 303. 의규정에의한것이상이어야한다. 다만, 는 3편 10장 2절에규정하는갑판하중 (knm ) 과선체의중앙부에있어서탱크너비의 1/2(m ) 에 9.81을곱한것중큰것으로한다 선측늑골 1. 톱사이드탱크내의선측종늑골의단면계수는 3편 8장 401. 의 1항의식에의한것이상이어야한다. 다만, 식중의 은트랜스버스웨브사이의거리 (m ) 로하고, 또한 의값은선박의중앙부에있어서의탱크너비의 1/2(m ) 미만으로하여서는안된다. 2. 톱사이드탱크내에선측횡늑골을설치할때에는그단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 늑골간격 (m ). : 선측에있어서상갑판하면과톱사이드탱크하단과의수직거리 (m ). : 의중앙으로부터용골상면상 0 까지의수직거리 (m ) 및선체중앙부에있어서의탱크너비의 1/2(m ) 중큰것. 다만, 그값이 0.3 m 미만일때에는 0.3 m 로한다. : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다 트랜스버스웨브 1. 톱사이드탱크내에서는 5 m 를넘지않는간격으로트랜스버스웨브또는막판 (diaphragm) 을설치하여야한다. 2. 트랜스버스웨브의치수는표 의식에의한것이상이어야한다. 3. 트랜스버스웨브또는막판에는각종늑골또는종휨보강재가관통하는곳에평강휨보강재를설치하고약 3 m 의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 76 선급및강선규칙 2017

82 3 장산적화물선 7 편 3 장 4. 갑판에중량물을실을때에는트랜스버스웨브또는막판을적절히보강하여야한다 큰톱사이드탱크 지침참조 1. 톱사이드탱크가큰경우에는그너비의중앙에종통막판을설치하는등특별한고려를하여야한다. 2. 종통막판 (diaphram) 을설치하는경우그두께 는 106. 의규정에의한것및다음식에의한것중큰것이상이어야한다. 다만, 는 1.0 이상이어야한다. mm : 종휨보강재의간격 (m ). : 선체횡단면의 /2 의위치로부터고려하는휨보강재사이패널 (panel) 의중앙점까지의수직거리 (m ). 3. 종통막판에종휨보강재를설치할때에는휨보강재의깊이는 0.06 이상으로하여야한다. 은종통막 판에설치되는트랜스버스웨브사이의거리로한다. 다만, 종휨보강재의끝을트리핑브래킷등에고착 하는구조로할때에는휨보강재의깊이를적절히감할수있다. 4. 종통막판에횡휨보강재를설치할때에는종통막판의두께는좌굴에대하여충분한것이어야한다. 또 한휨보강재의치수는상기 3항의규정과같은정도의것으로하여야한다. 제 6 절 횡격벽및스툴 601. 횡격벽 지침참조 1. 횡격벽에대한구조부재의치수는 3편 15장 2절의규정을적용한다. 다만, 이규정을적용함에있어서식중의 대신에 를사용한다. 는 301. 의 3항에따른다. 다만, 가 1.5 미만일때에는 1.5로한다. 한편 는다음에따른다. (1) 격벽판은선체중심선상에있어서의격벽판의하단으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). (2) 격벽의수직휨보강재는 의중앙, 수평휨보강재는상하휨보강재사이의중앙으로부터선체중심선에있어서상갑판까지의수직거리 (m ). 은 3편 15장 203. 의규정에따른다. (3) 휨보강재를지지하는수직거더는 의중앙, 수평거더는 의중앙으로부터선체중심선에있어서상갑판까지의수직거리 (m ). 및 는 3편 15장 204. 의규정에따른다. 2. 전항의규정에관계없이횡격벽에대한구조부재의치수는 3편 14장의규정에의한것이상이어야한다. 3. 하부스툴이없는횡격벽의최하부에사용하는판의두께는내저판의두께에따라적절히증가시켜야한다. 4. 톱사이드탱크의경사판이고착되는곳의격벽판은두께를증가시키는등적절히보강하여야한다. 5. 이절의규정에추가하여호퍼탱크와톱사이드탱크를갖는단일선체및이중선체구조의단일갑판선으로서선박의길이 ( ) 가 150 m 이상이고수직파형횡수밀격벽을갖고있으며, 밀도가 1.0 tm 이상인고체산적화물을운송하고자하는 2006년 7월 1일이후건조계약된산적화물선의모든화물창은 12절의규정에도적합하여야한다. 선급및강선규칙

83 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 트랜스버스웨브의치수 (1) 웨브 트랜스버스웨브 깊이 두께 치수 ( 가 ) 웨브길이의중간에스트럿을설치할경우 : /6 ( 나 ) 기타의경우 : /5 또는슬롯깊이의 2.5배중큰것다음 2개의식중큰것. mm mm 단부 0.2 사이의두께 mm (2) 단면계수 (3) 면재 ( 가 ) 웨브길이의중간에스트럿을설치할경우 : cm ( 나 ) 기타의경우 : cm 너비 mm 두께 또는 중큰것 : 트랜스버스웨브의깊이 (mm). : 슬롯의깊이 (mm). 다만, 의각끝부분 0.25 사이에유효한칼라판을설치할때에는그치수에따라수정할수있다. 의중앙부 0.5 사이에서는 0으로하여도좋다. : 트랜스버스웨브가지지하는면적의너비 (m ). : 의중앙으로부터탱크의넘침관상단까지의수직거리 (m ) 또는선체중앙부에있어서의탱크너비의 1/2 (m ) 중큰것. : 트랜스버스웨브의전길이 (m ). 트랜스버스웨브길이의중간에종통막판 (diaphram) 을설치할때에는종통막판으로부터트랜스버스웨브끝의브래킷내측끝까지의거리 (m ). 다만, 어떠한경우에도견고한브래킷으로고착할때에는 3편 1장 605. 의규정에따라가감할수있다. : 트랜스버스웨브의지지점사이의거리 (m ). 다만, 견고한트리핑브래킷을설치할때에는그곳을지지점으로볼수있다. : 거더의휨보강재간격또는거더의깊이중작은것 (m ) 횡격벽상하부스툴 1. 횡격벽하부스툴의경사판두께는 402. 의 1항의식중계수 를 10 % 감소하여계산한것이상으로한다. 또한, 그랩또는기타기계적장치에의하여하역을하는선박에대하여는계산된값에 1 mm 를더한것이상으로하여야한다. 2. 횡격벽하부스툴의경사판에설치되는수평휨보강재의단면계수는 403. 의 1항의식중계수 를 10 % 감하여계산한것이상으로하여야한다. 또한이휨보강재를수직휨보강재로할경우의단면계수는 403. 의 2항에의한것이상이어야한다. 3. 횡격벽하부스툴내에는이중저내의중심선거더및측거더의위치에보강거더를설치하고그치수는 404. 의규정에의한것이상으로하여야한다. 4. 전항에서규정하는보강거더는화물창을평형수탱크로겸용하는경우, 화물창에화물유를적재하는경우또는무거운화물을적재하는경우에는막판구조로하는등특히전단에대하여충분한것으로하여야한다. 5. 횡격벽상하부스툴의구조부재의치수에대하여는 3편 14장의규정에의한것이상으로하여야한다. 6. 이절의규정에추가하여호퍼탱크와톱사이드탱크를갖는단일선체및이중선체구조의단일갑판선으로서선박의길이 ( ) 가 150 m 이상이고수직파형횡수밀격벽을갖고있으며, 밀도가 1.0 tm 이상인고체산적화물을운송하고자하는 2006년 7월 1일이후건조계약된산적화물선의모든화물창은 12절의규정에도적합하여야한다. 78 선급및강선규칙 2017

84 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 7 절 선창내늑골 701. 선창내늑골 1. 선창내늑골의단면계수 는표 의식에의한것이상이어야한다. 2. 선창내늑골의상하고착부부근에있어서웨브의두께는전단에대하여충분한것이어야한다. 3. 비중이특별히큰화물을적재하는화물창에서는전각항의규정에의한선창내늑골의치수를적절히증가시키는등특별한고려를하여야한다. 4. 늑골은일체형인상 하부브래킷을가지는대칭단면으로제작되어야하며, 끝단은소프트토우 (soft toe) 의구조를가져야한다. 5. 길이가 190 m 이하인선박에서연강재늑골을사용하는경우에는비대칭인늑골로서조립되는브래킷을사용하는구조이어도좋다. 다만, 브래킷의면재는양단에서스닙되어야하며, 브래킷은소프트토우의구조를가져야한다. 6. 화물창내늑골의면재는단부브래킷의연결부에서너클되지않도록곡률을가져야하며, 이경우곡률반경 은다음식에의한것이상이어야한다. 또한, 면재의끝단은스닙이되어야한다.( 그림 참조 ) mm : 브래킷의면재폭 (mm). : 브래킷의면재두께 (mm). 7. 늑골의웨브깊이와두께의비 (= ) 는다음에주어진값을초과하여서는안된다. (1) 대칭면재를갖는늑골의경우 : 60 (2) 비대칭면재를갖는늑골의경우 : 50 이경우 는재료계수로서 3 편 1 장 4 절표 에따른다. 8. 웨브로부터면재의자유단까지의폭은면재두께의 10 배를초과하여서는안된다 늑골상하단의고착 지침참조 1. 늑골의상하단에있어서빌지호퍼또는톱사이드탱크와고착하는곳에는탱크내외의브래킷끝부분을동일위치에서끝나지않도록하여야한다. 2. 늑골브래킷의단면계수 및 은늑골중앙부에서요구되는늑골에대한단면계수 의 2배이상이어야하며 ( 그림 참조 ), 상 하부브래킷의치수는그림 7.3.6에규정된치수이상이어야한다. 3. 화물창내늑골의상 하단의연결부는그림 7.3.5와같이브래킷에의하여톱사이드및빌지호퍼탱크내에까지구조적인연속성을가져야하며, 브래킷은좌굴에대비하여보강하여야한다. 또한, 빌지호퍼탱크내에설치되는브래킷은그림 7.3.5에따른다. 4. 외판, 호퍼및톱사이드탱크에고착되는늑골또는브래킷의용접부및웨브와면재의용접부에는양면연속용접을하여야하며, 이경우요구되는목두께는다음에따른다.( 그림 참조 ) 구역 a 의경우 : 0.44 구역 b 의경우 : 0.4 는용접되는두부재의두께 또는 중얇은부재의두께이다. 5. 효율적인필릿용접의적용이불가능한선체형상을가지는곳에서는 4 항에기술된용접구조와동일한효 과를가질수있도록늑골의웨브와브래킷의용접부에대하여개선을하여야한다. 선급및강선규칙

85 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 선창내늑골의단면계수 위치단면계수 (cm ) 선수단으로부터 0.15 과선미격벽사이 선수단으로부터 0.15 과선수격벽사이 : 늑골간격 (m ). : 용골상면상 의점으로부터선측에있어서의빌지호퍼의상단에이르는수직거리 (m ). : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을필요는없다. : 선측에있어서빌지호퍼의상단과톱사이드탱크의하단사이의거리 (m ). ( 그림 참조 ) : 계수로서다음식에의한값. : 중심선거더높이의중앙으로부터빌지호퍼의상단에이르는수직거리 (m ). ( 그림 참조 ) : 계수로서다음표에따른다. 다만 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 또한만재상태에서빈화물창이되는화물창은 의값을표에서정하는값의 1.8배로한다. 0.4이하 이상 최전방화물창의선측구조선수격벽에인접한화물창내늑골은외판의과도한변형을방지할수있는충분한강도를가지거나, 선박의최전방화물창내에서선수창스트링거의구조적연속성을유지할수있는구조이어야한다 트리핑브래킷선박의최전방화물창내의늑골이비대칭단면을갖는경우에는그림 7.3.7과같이늑골한개건너마다트리핑브래킷을부착하여야한다. 80 선급및강선규칙 2017

86 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 늑골과브래킷의모양 그림 브래킷의모양그림 화물창내늑골의상. 하부브래킷의치수 선급및강선규칙

87 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 최전방화물창에서의트리핑브래킷의부착 제 8 절 갑판및외판 801. 갑판구측선밖갑판 지침참조 톱사이드탱크를설치하지않는부분의갑판구측선밖에있는갑판의단면적은종강도의연속성을고려하여정하여야한다 갑판구측선안갑판 지침참조 1. 창구끝코밍은톱사이드탱크내트랜스버스웨브의위치에설치하여야한다. 부득이창구끝코밍을트랜스버스웨브위치에설치할수없을때에는창구끝코밍과톱사이드탱크와의고착부의연속성을충분히고려하여야한다. 2. 갑판구측선안갑판은횡식구조로할것을권장한다. 부득이종식구조로할때에는좌굴에대하여특별한고려를하여야한다 선측외판선측외판의두께는횡격벽전후의화물창에있어서적하창과빈화물창이인접하는경우, 해당횡격벽이정수중에전단력의일부를부담하는것을고려하여 3편 3장 301. 의규정에의한두께를적절히참작할수있다 선저외판화물창의이중저부의선저외판의두께는 3편 4장 304. 의규정에의한식및 304. 의 1항의첫째식에의한것중큰것이상으로하여야한다. 다만, 후자의식을적용함에있어서 는다음식에의한것으로한다. 82 선급및강선규칙 2017

88 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 9 절 화물창의창구덮개및창구코밍 901. 적용 1. 이절의규정은 2004년 1월 1일이후에건조계약되는모든산적화물선, 광석운반선및겸용선의 4편 2장 1절 102. 에정의된위치 1에해당하는노출갑판의창구덮개, 창구전방및측면의코밍에대하여적용한다. 2. 이강도기준은보강된판구조를가진창구덮개및창구코밍에적용한다. 3. 창구덮개의 1차지지부재및보강재는실행가능한한창구덮개의전폭과전길이에걸쳐연속되어야한다. 연속이불가능할경우, 끝단을스닙으로처리하여서는아니되며, 하중을충분히받을수있도록하기위하여적절한배치를하여야한다. 4. 보강재의방향에평행한 1차지지부재의간격은 1차지지부재길이의 1/3을초과하여서는안된다. 창구코밍의보강재는창구코밍의길이와폭에걸쳐연속되어야한다. 5. 이절에추가하여국제만재흘수선협약 (ICLL) 을만족하여야한다. 6. 창구덮개의최소강도요구치수는 902. 의하중모델을적용하여계산하여, 다음의기준을만족하여야한다. (1) 항판의국부순두께 (2) 항보강재의순강도요구치수 (3) 항 1차지지부재의순강도요구치수 (4) 항임계좌굴응력 (5) 항강성기준 7. 창구코밍의최소강도요구치수는 항의하중모델을적용하여계산하며, 다음의기준을만족하여야한다. (1) 항판의국부순두께 (2) 항종방향및횡방향의보강재의순강도요구 (3) 항코밍스테이의순강도요구치수 8. 는 903. 및 904. 의순강도요구치수를얻기위한두께이며, 규정요구판두께는 에 906. 에주어진부식여유 를더하여구한다. 9. 창구덮개및코밍의재료는 3편 1장 4절에따른강재이어야한다. 10. 를사용하는부재에대하여는관련도면에별도로이를명시하여야한다 창구덮개하중모델 1. 창구덮개판에작용하는압력 는다음에따른다. 또한균일분포하중이나컨테이너하중등파랑하중이외의하중이있을경우이를추가로고려하여야한다. 창구덮개에작용하는파랑하중 파랑하중 (knm ) 건현길이 창구위치위치 Ⅰ 위치 Ⅱ m - m - 비고 : 1) : 건현이 형인선박의경우 , 감소된건현을갖는선박의경우, ) : 3편 1장 1절에정의된건현용길이 (m ). 단, 340 m 보다클필요는없다. 3) : 의선미단으로부터고려하고자하는창구덮개의중앙부까지거리 (m ) 4) 2개이상의판넬이힌지로연결된경우, 각각의판넬은분리하여고려해야한다. 선급및강선규칙

89 3 장산적화물선 7 편 3 장 903. 창구덮개강도기준 1. 허용응력 (1) 창구덮개구조부재에대한수직응력 및전단응력 는다음에주어진허용굽힘응력 와허용전단응력 에대한허용치를초과하여서는안된다. (Nmm ) (Nmm ) : 재료의항복응력 (Nmm ) (2) 압축상태에있는 1차지지부재의면재에발생하는수직응력은 항에의한좌굴검토에따른임계좌굴응력의 0.8배를초과하여서는안된다. (3) 종방향및횡방향 1차지지부재의격자 (grillage) 로설계된창구덮개에대한응력은격자또는유한요소 (FEM) 해석에의해결정되어야한다. (4) 비임또는격자해석이사용되는경우, 보강재는 1차지지부재의면재면적에포함되어서는안된다. (5) 응력 와 를계산할때는강도요구치수를사용하여야한다. 2. 1차지지부재에대한패널면재의유효단면적 (1) 비임또는격자모델방법으로 1차지지부재에대한항복및좌굴응력을계산하는경우, 부착된판의유효면재면적 은거더웨브의양쪽의유효면재면적의합으로서다음식에따른다. cm : 부착된판면재가거더웨브의양쪽에있는경우, 2. 부착된판면재가거더웨브의한쪽에만있는경우, 1. : 부착된판의순두께 (mm). : 거더가부착된판각각의유효폭 () 으로 로한다. 단, 이하이어야한다. : 고려하고있는 1차지지부재와인접한부재사이거리의 1/2 (m ). : 1차지지부재의길이 (m ). 3. 판의국부순두께 창구덮개정판의국부순두께 는다음값보다작아서는안된다. mm 다만, 보강재간격의 1% 또는 6 mm 중큰것보다작아서는안된다. : 막응력및굽힘응력의조합을위한계수로서 1.5 로한다. 다만, 1 차지지부재에부착된판면재 에대하여 인경우는, 로한다. : 보강재의간격 (m ). : 902. 에정의된압력.(kNm ) : 에따른다. : 에따른다. : 에따른다. 4. 보강재의순강도요구치수 (1) 창구덮개정판의보강재최소단면계수 는다음식에따른다. 84 선급및강선규칙 2017

90 3 장산적화물선 7 편 3 장 cm : 보강재의길이로써 1차지지부재들사이간격또는 1차지지부재와끝단지지부재사이의간격을말함 (m ). 모든보강재의양끝단에브래킷이설치된경우, 보강재의길이는가장짧은브래킷암길이의 2/3만큼경감할수있다. 다만, 그경감길이는보강재길이의 10 % 를넘어서는안된다. : 보강재의간격 (m ). : 902. 에정의된압력 (knm ). : 항에따른다. (2) 보강재에대한최소단면계수계산시부착된판의폭은보강재의간격과같다고가정하여계산한다. 5. 1차지지부재의순강도요구치수 (1) 1차지지부재의단면계수와웨브두께는양플랜지에서의수직응력 와웨브에서의전단응력 가각각 항에정의된 및 를초과하지않도록하여야한다. 이때 1차지지부재의단면계수및웨브두께의계산시부재의순두께를사용하여야한다. (2) 횡방향으로지지되지않은구간의길이가 3.0 m를초과하는경우, 1차지지부재의면재의폭은웨브깊이의 40 % 이상이어야한다. 플랜지에설치된트리핑브래킷은 1차지지부재의횡방향지지부재로간주할수있다. (3) 웨브로부터의면재의자유단까지의폭은면재두께의 15배를초과하여서는안된다. 6. 임계좌굴응력 (1) 창구덮개판 ( 가 ) 보강재방향에평행한 1차지지부재의굽힘에의한창구덮개판패널의압축응력은다음식에의하여계산된임계좌굴응력 의 0.8배를초과하여서는안된다. 인경우 인경우 : 재료의항복응력 (Nmm ) : 재료의탄성계수로서강재의경우 (Nmm ). : 판패널의강도요구두께 (mm). : 보강재의간격 (m ). ( 나 ) 보강재방향에수직한 1차지지부재의굽힘에의한창구덮개판패널의각각에대한평균압축응력은 다음식에의한임계좌굴응력 의 0.8배를초과하여서는안된다. 인경우 인경우 : 재료의항복응력 (Nmm ) 선급및강선규칙

91 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 재료의탄성계수로서강재의경우 (Nmm ). : 판패널의순두께 (mm). : 판패널의짧은변의길이 (m ). : 판패널의긴변의길이 (m ). : 최소및최대압축응력의비. : 늑판또는거더로보강된패널, 1.3 휨보강재가 또는 형강인경우, 1.21 휨보강재가구평강인경우, 1.1 보강재가평강 (flat bar) 인경우, 1.05 ( 다 ) 쉘요소모델로유한요소해석을실시하는경우, 창구덮개판넬의 2축압축응력은상기 ( 나 ) 의평가기 준과동등이상이라고우리선급이인정하는바에따른다. (2) 창구덮개보강재 ( 가 ) 보강재의방향에평행한 1차지지부재의굽힙에의한보강재면재에발생하는압축응력은다음식 에의한임계좌굴응력 의 0.8배를초과하여서는안된다. 인경우 인경우 : 재료의항복응력 (Nmm ). : 보강재의이상적탄성좌굴응력 (Nmm ). 와 중최소값. : 재료의탄성계수로서강재의경우 (Nmm ). : 보강재의간격과동일한창구덮개판을포함한보강재의관성모멘트 (cm ). : 보강재의간격과동일한창구덮개판을포함한보강재의단면적 (cm ). : 보강재의길이 (m ) : 반파장수로서다음표에따른다 선급및강선규칙 2017

92 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 판에연결된보강재와관련한보강재의관성단면모멘트 (cm ). 평강보강재인경우, "Tee" 형보강재인경우, 앵글형재및구형보강재인경우, : 판에연결된보강재와관련한보강재의극관성모멘트 (cm ). 평강보강재의경우, 면재붙이보강재인경우, : 창구덮개판이없는보강재의 St.Venant 관성모멘트 (cm ). 평강보강재인경우, 면재붙이보강재인경우,, : 보강재의높이및순두께 (mm)., : 보강재면재의폭및순두께 (mm). : 보강재의간격 (m ). : 창구덮개정부판에의한스프링강성, = : 로써, 0이상일것. 다만, 면재붙이보강재에대하여는 0.1이상일것. : 항의정의에따른다. : 항 (1) 의정의에따른다. : 창구덮개판패널의최소두께 (mm). ( 나 ) 평강보강재및좌굴보강재에대하여는비율 가 이하이어야한다., : 웨브의높이및순두께 (mm). : : 재료의항복응력 (Nmm ). (3) 1 차지지부재의웨브판 ( 가 ) 웨브에부착된보강재, 교차하는다른 1 차지지부재, 면재 ( 또는하부덮개판 ), 상부덮개판으로형성 되는 1 차지지부재의웨브판에대하여아래의규정을적용한다. ( 나 ) 창구덮개 1 차지지부재의웨브판에대한전단응력 는다음식에의한임계좌굴전단응력 의 0.8 배를초과하여서는안된다. = 일경우 = > 일경우 선급및강선규칙

93 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 재료의항복응력 (Nmm ). = = : 재료의탄성계수로서강재의경우 Nmm. : 1차지지부재의순두께 (mm). = : 1차지지부재의웨브판의긴변의길이 (m ). : 1차지지부재의웨브판의짧은변의길이 (m ). ( 다 ) 보강재의방향과평행한 1차지지부재에대하여는패널의실제치수가고려되어야한다. ( 라 ) 보강재의방향에수직한 1차지지부재또는보강재가없는창구덮개에대하여는 를결정함에있어, 한변이 인정사각형패널로가정하여계산하여야한다. 이경우, 이패널의평균전단응력을고려하여야한다. 7. 처짐한계및창구덮개판사이의연결 (1) 창구덮개사이상대수직변위를제한하기위하여하중전달연결장치를설치하여야한다. (2) 1차지지부재의수직처짐은 이하이어야한다. 은 1차구조부재의최대길이이다. 8. 변화단면을갖는 1차지지부재변화단면을갖는 1차지지부재의단면계수는다음중큰값보다작아서는안된다. 다만, 이식의적용은단면에급격한변화가없는변화단면에한한다. cm cm 항 (3) 을만족하는균일단면을갖는 1 차지지부재의순두께를고려하여계산한단면계수 : 변화단면부분의길이 ( 다음그림참조 ). : 지지점사이의거리 ( 다음그림참조 ). : 단부에서의순두께를고려하여계산한단면계수 ( 다음그림참조 ). : 지지점사이거리의중앙에서순두께를고려하여계산한단면계수 ( 다음그림참조 ). 또한변화단면을갖는 1차지지부재의순두께를고려하여계산한단면이차모멘트는다음중큰값보다작아서는안된다. cm (cm ) 88 선급및강선규칙 2017

94 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 항 (2) 를만족하는균일단면을갖는 1차지지부재의순두께를고려하여계산한단면이차모멘트. : 단부에서의순두께를고려하여계산한단면이차모멘트 ( 다음그림참조 ). : 지지점사이거리의중앙에서순두께를고려하여계산한단면이차모멘트 ( 다음그림참조 ). 변화단면 1 차지지부재 9. 1차지지부재의좌굴보강재 1차지지부재의좌굴보강재는다음식을만족하여야한다. : 보강재의웨브높이 (mm). : 보강재의순두께 (mm) 창구코밍과국부상세 1. 하중모델창구코밍에작용하는압력 은다음식에따른다. (1) 1번창구덮개의전방에있는횡방향창구코밍 : 3장 13절에따른선수루가있는경우, 220 (knm ), : 기타, 290 (knm ) (2) 기타다른창구코밍 : 220 (knm ) 2. 판의국부순두께 (1) 창구코밍의국부순두께 는다음식에따른다. : 보강재의간격 (m ). : 항에의한압력 (knm ). : 안전계수로서 1.15 : 0.95 (2) 국부순두께는 9.5 mm 이상이어야한다. 3. 종방향및횡방향보강재의순강도요구치수창구코밍의종방향또는횡방향보강재의단면계수 는다음식에따르며, 이경우, 순두께를고려하여계산한다. 선급및강선규칙

95 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 코밍코너에서보강재가스닙된경우, 12 기타, 16 : 안전계수로서 1.15 : 보강재의길이 (m ). : 보강재의간격 (m ). : 항에의한압력 (knm ). : 보강재에대한소성단면계수와탄성단면계수의비. 부착된판의폭 (mm) 은 40 로하며, 는판의순두께이다. 정확한값이없는경우 1.16으로할수있다. : 코밍스테이의순강도요구치수 (1) 갑판에연결된면재가있는보로설계되거나스닙시키고갑판연결부에서브래킷으로지지된보로설계된코밍스테이의강도요구단면계수 와웨브두께 는다음식에따른다.( 그림 및 참조 ) 이경우, 순두께를고려하여계산한다. cm mm : 스테이높이 (m ). : 스테이간격 (m ). : 갑판과의접점에서스테이깊이 (mm). : 항에의한압력 (knm ). : 0.95 : 0.5 (2) 코밍스테이의단면계수를계산하는경우, 면재가갑판에완전용입용접되고적당한갑판하구조물이전달되는응력을지지하도록부착된경우에한하여스테이면재의면적을고려할수있다. (3) 그림 및그림 의예와같이코밍스테이를다르게설계하는경우에는, 항에의한응력수준을적용하여최대응력이발생하는곳에대하여검토하여야한다. 5. 국부상세 (1) 국부상세설계는창구덮개에걸리는압력을창구코밍으로전달하고그창구코밍을통하여하부의갑판구조물로전달할수있도록설계하여야한다. (2) 창구덮개에작용하는종방향, 횡방향및수직방향의하중을견딜수있도록적절히보강되어야한다. (3) 갑판하구조물에대하여는 항에명시된허용응력을적용하여스테이에의해전달되는하중에견딜수있는지를검토하여야한다. (4) 특별히언급되지않는한, 용접및재료는우리선급의관련규정에따른다. (5) 갑판과스테이웨브사이의용접은양면연속용접으로하여야하며, 용접목두께는 0.44 이상이어야한다. 는부식여유치를포함한스테이웨브의두께이다. (6) 스테이웨브의끝단은스테이폭의 15 이상의거리에걸치는이중베벨의깊은용입용접으로갑판에연결되어야한다 폐쇄설비 1. 고박장치 지침참조 고박장치의강도는다음의각호에따른다. 90 선급및강선규칙 2017

96 3 장산적화물선 7 편 3 장 (1) 창구덮개판은코밍과덮개사이를따라적당한간격으로배치된적절한장치 ( 볼트, 쐐기등기타동등한것 ) 로고정되어야한다. (2) 고박장치사이에있는창구덮개끝단부의강성및창구덮개종류와크기에따라풍우밀에대한유효성을유지할수있도록배치와간격을결정하여야한다. (3) 각고박장치의강도요구단면적은다음식에의한것이상이어야한다. cm = 고박장치사이의간격 (m ). ( 단, 2 m 이하일경우 2 m 로한다.) = 강재의항복응력 (Nmm ). 단, 최대인장강도의 70 이하로한다. = 0.75, > 235 인경우 = 1.00, 235 인경우 (4) 면적이 5 를초과하는창구 (hatchway) 에대한로드또는볼트는지름이 19 mm 이상이어야한다. (5) 창구덮개와코밍사이및십자연결부에서는풍우밀을유지할수있는충분한패킹선압력이고박장치에의해유지되어야한다. (6) 패킹선압력이 5 Nmm 를넘는경우, 횡단면적은같은비율로증가해야한다. 이때패킹선압력이상세하게기술되어야한다. (7) 창구단부는고박장치사이의적절한밀폐압력이유지될수있도록충분한강성을가져야한다. 단부요소에대한관성모멘트 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 패킹선압력 (Nmm), 단, 최소 5.0 Nmm. : 고박장치의간격 (m ). (8) 고박장치는신뢰할수있는구조로되어야하고창구 (hatchway) 코밍, 갑판또는덮개에견고히부착되어야한다. 각덮개상의고박장치는거의동일한강성을가져야한다. (9) 로드 (rod) 클리트가부착되는곳은탄력성의와셔또는완충물이들어가야한다. (10) 유압식클리트를사용하는곳은유압장치의고장시폐쇄된위치에서기계적으로잠김상태의유지를보장하도록신뢰할수있는수단이마련되어야한다. 2. 스토퍼 (Stoppers) (1) 창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는횡방향힘에대하여잘견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. (2) 제1번창구덮개이외의창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는선수방향단부에작용하는종방향힘에견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. (3) 제1번창구덮개는 230 knm 의압력으로부터발생하는선수방향단부에작용하는종방향힘에견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. 다만, 7편 3장 13절에적합한선수루가설치되어있는경우는압력을 175 knm 로감소하여적용할수있다. (4) 등가응력스토퍼와스토퍼의지지구조물에서의등가응력및스토퍼용접부의목부분에서계산된등가응력은 0.8 를초과해서는안된다. 3. 재료및용접스토퍼또는고박장치는우리선급의관련규정에적합한재료및용접재료로제작하여야한다 부식추가와강재교체 1. 창구덮개 (1) 단판창구덮개의모든부재 ( 판및보강재 ) 에대한부식추가두께 는 2.0 mm 로한다. (2) 폰툰형창구덮개에대한부식추가두께는다음과같다. - 상부판과저부판 : 2.0 mm - 내부재 : 1.5 mm (3) 단판창구덮개와폰툰형창구덮개의상부판및저부판에대하여는계측된두께가 mm 보다작은경우에강재를교체하여야한다. (4) 계측된판의두께가 mm 와 mm 사이에있는경우에는, 도료제조자의요건에따른도 선급및강선규칙

97 3 장산적화물선 7 편 3 장 장을하거나매정기적검사시두께계측을하여야한다. (5) 도장은규칙 1편 2장 1절 16. 에정의된 양호 (GOOD) 상태를유지하여야한다. (6) 폰툰형창구덮개의내부재에대하여서는, 상부판및저부판을교체하는경우및판의부식또는변형을고려하여검사원이필요하다고인정하는경우, 두께계측을하여야한다. 이때계측된두께가 보다작은경우내부부재에대하여강재를교체하여야한다. 2. 창구코밍 (1) 창구코밍과코밍스테이의구조에대한부식추가두께 는 1.5 mm 이어야한다. (2) 계측된두께가 mm 보다작은경우강재를교체하여야한다. (3) 계측된두께가 mm 와 mm 사이에있는경우, 강재를교체하여야한다. 다만강재를교체하지않을경우도료제조자의요건에따른도장을하거나매정기적검사시두께계측을하여야한다. (4) 도장은규칙 1편 2장 1절 16. 에정의된 양호 상태를유지하여야한다. 그림 그림 그림 그림 제 10 절 산적화물선에대한침수상태에서의종강도 일반사항 1. 이절의규정은 2006년 7월 1일이후에건조계약된, 단일선측또는지정된하기만재흘수선에서중심선에직각으로선측에서안쪽으로 또는 11.5 m 중에서작은범위에종격벽의어느부분이위치하는이중선측구조를가지며, 1.0 tm 이상의밀도를가지는고체산적화물을운송하도록설계된 150 m 이상의 CSR 비적용산적화물선에적용한다. 이러한선박은지침 3편부록 3-1에규정된각각의화물및평형수적재상태와비손상종강도계산시고려하였던모든상태에서명시된침수조건에대한종강도를검토하여야한다. 다만, 항내조건, 안벽접안조건, 항구에서임시적인적재및양하조건과평형수를교환하는동안의생기는적재조건은고려할필요가없다. ( 지침부록7-7 참조 ) 침수강도기준 1. 침수된해수의중량을계산하기위하여다음과같이가정한다. (1) 비어있는화물창 ( 화물이적재되어있는경우에는적재된화물상부의비어있는공간포함 ) 의침수율은 0.95로한다. (2) 적재되는화물에따라적절한침수율및산적화물밀도를사용하여야한다. ( 가 ) 철광석 : 산적화물밀도 3.0 tm, 침수율 0.3을적용한다. ( 나 ) 시멘트 : 산적화물밀도 1.3 tm, 침수율 0.3을적용한다. (3) 산적화물의침수율이란화물사이의비어있는용적과그화물이차지하고있는용적의비를말한다. 2. 강재제품등포장화물에대하여는침수율을 0으로하여, 실제화물밀도를고려하여계산하여야한다 침수조건 92 선급및강선규칙 2017

98 3 장산적화물선 7 편 3 장 1. 침수화물창각화물창은평형이되는수선까지단독으로침수되는것으로고려하여야한다. 2. 하중침수상태에서의정수하중은상기전 1호의화물및평형수하중상태에대하여계산되어야한다. 이러한침수상태에서의파랑하중은 3편 3장 2절표 및 3절 301. 의 1항에규정된파랑하중의 80 % 와같다고가정한다 응력계산 1. 해당위치에서의침수후종굽힘응력 는다음식에따른다. Nmm : 고려하는선체횡단면에있어서의침수상태시정수중종굽힘모멘트 (kn m ). : 고려하는선체횡단면에있어서 3편 3장표 3.3.1에규정된파랑종굽힘모멘트 (kn m ). : 고려하는위치에있어서선체횡단면의단면계수 (cm ). 2. 해당위치에있어서의외판및종격벽과같은내부재가있는경우의전단강도는 3편 3장 301. 및 302. 에 규정된요건에따라검토하여야한다. 단,, 는 및 로치환하여고려한다. : 고려하는선체횡단면에있어서침수상태에서의정수중전단력 (kn). : 0.8 : 고려하는선체횡단면에있어서 3편 3장 301. 에따른파랑전단력 (kn) 강도평가 침수후에도손상된구조는작용하는하중에대하여유효하다고가정한다. 허용굽힘응력, 허용전단응력및좌굴강도는각각 3편 3장표 3.3.1, 3편 3장 301. 및 4절의관련규정에따른다. 제 11 절 화물창침수를고려한산적화물선에대한화물창의허용적재하중 적용 1. 이절의규정은 2006년 7월 1일이후에건조계약된, 단일선측또는지정된하기만재흘수선에서중심선에직각으로선측에서안쪽으로 또는 11.5 m 중에서작은범위에종격벽의어느부분이위치하는이중선측구조를가지며, 1.0 tm 이상의밀도를가지는고체산적화물을운송하도록설계된 150 m 이상의 CSR 비적용산적화물선에적용한다. ( 지침부록7-7 참조 ) 2. 각화물창에대한적재하중은 에의한하중모델과 에의한이중저의전단능력 (shear capacity) 을적용하여 에서계산된화물창의허용적재하중을초과하여서는안된다. 3. 어떠한경우에도, 화물창의허용적재하중은비손상시의설계화물창적재하중보다커서는안된다 하중모델 1. 일반사항 (1) 이중저에작용하는하중은다음을고려하여야한다. ( 가 ) 외부해수압에의한하중 ( 나 ) 화물창의침수에의한화물하중의조합하중 (2) 적하지침서에포함된다음의적하상태에대하여화물창의침수에의한하중과화물하중의조합하중중가장불리한하중을고려하여야한다. ( 가 ) 균일적하상태 ( 나 ) 비균일적하상태 선급및강선규칙

99 3 장산적화물선 7 편 3 장 ( 다 ) 포장화물적하상태 ( 강재제품과같은경우 ) (3) 화물창의허용적재하중에대한계산시에는각각의화물적재의경우에대하여운송하고자하는최대산적화물밀도를고려하여야한다. 2. 이중저침수수두침수수두 는선박이똑바로선상태에서내저판으로부터 까지수직으로측정한거리 (m ) 를말한다. ( 그림 참조 ) 이경우 는기선으로부터다음에규정된높이 (m ) 까지를말한다. (1) B형건현을갖는재화중량 50,000톤미만인선박의경우 ( 가 ) 최전방화물창 : = 0.95 ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의화물창 : = 0.85 (2) 전 (1) 호이외선박의경우 ( 가 ) 최전방화물창 : = ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의화물창 : = 0.90 그림 , 및 의측정방법 이중저의전단능력 지침참조 1. 이중저의전단능력 는다음의각끝단에서의전단강도의합으로정의된다. (1) 양쪽호퍼에인접한모든늑판. 다만, 양쪽스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에인접한두늑판의강도는 1/2로한다. ( 그림 참조 ) (2) 양쪽스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에인접한이중저의모든거더. 2. 최전방또는최후방화물창에서와같이거더나늑판이스툴및호퍼측거더에직접적으로고착되지않은경우이들의강도는고착된부분만고려한다. 3. 호퍼와스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 로형성되는화물창경계내의늑판과거더를고려한다. 호퍼측거더와격벽스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에직접적으로결합되는늑판은포함시키지않는다. 4. 이중저의기하학적형상또는구조적배치가전 1항부터 3항까지에해당되지않는경우에는우리선급에서인정하는바에따라이중저의전단능력 를계산하여야한다. 5. 전단강도를계산할때에는늑판과거더의강도요구두께를사용하여야하며, 이경우강도요구두께 는다음식에따른다. mm : 늑판또는거더의두께 (mm). 94 선급및강선규칙 2017

100 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 고려하는늑판및거더 6. 늑판의전단강도호퍼에인접한늑판패널에서의늑판의전단강도 과가장바깥쪽의베이 (bay) 에있는개구위치에서의늑판의전단강도 는다음식에따른다. kn kn : 호퍼에인접한늑판패널의단면적 (mm ). : 가장바깥쪽의베이에있는개구위치에서의늑판패널의단면적 (mm ). : 허용전단응력 (Nmm ) 으로다음중작은값으로한다. 다만, 스툴이나횡격벽에인접한늑 판의허용전단응력 는 로할수있다. Nmm Nmm : 재료의항복응력 (Nmm ) : 고려하는패널의보강재의간격 (mm). : 1.1로한다. : 1.2로한다. 다만, 의경우개구가적절히보강되었다고우리선급이인정하는경우 1.1로할수있다. 선급및강선규칙

101 3 장산적화물선 7 편 3 장 7. 거더의전단강도스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에인접한거더패널에서의거더의전단강도 과스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에가장가까운베이에있는개구위치에서의거더의전단강도 는다음식에따른다. kn kn : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 에인접한거더패널의최소단면적 (mm ). : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 에가장가까운베이에있는개구위치에서의거더패널의단면적 (mm ). : 전 6항에준한허용전단응력 (Nmm ). : 1.1로한다. : 1.15로한다. 다만, 의경우, 개구가적절히보강되었다고우리선급이인정하는경우 1.1로할수있다 화물창의허용적재하중 화물창의허용적재하중 는다음식에따른다. ton : 1.1로한다. 다만, 강재제품을적재하는경우에는 1.05로한다. : 산적화물밀도 (tm ). 다만, 강재제품인경우에는실제화물밀도로한다. : 까지의화물적재용적 (m ). : 산적화물에대하여다음 및 중작은값으로한다. 다만강재제품인경우 으로하며, 이때 = 0 으로하여계산한다. : 해수밀도 (tm ). : 중력가속도로서 9.81 ms 으로한다. : 화물창침수시의선박흘수 (m ) 로서 로한다. : 의 2항에따른다. : 의 2항에정의된침수수두 (m ). : 의 1항 (3) 호에규정된화물의침수율로서 0.3보다클필요는없다. : 다음의두값중작은값으로한다., 96 선급및강선규칙 2017

102 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 에정의된이중저의전단능력 (kn) 으로서, 각각의늑판에대하여는전단강도 과 (1103. 의 6항참조 ) 중작은값을고려하며, 각각의거더에대하여는전단강도 과 (1103. 의 7항참조 ) 중작은값을고려하여야한다. : 에정의된이중저의전단능력 (kn) 으로서, 각각의늑판에대하여는전단강도 (1103. 의 6항참조 ) 과각각의거더에대하여는전단강도 과 (1103. 의 7항참조 ) 중작은값을고려하여야한다., : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 사이의늑판의갯수. : 번째늑판의간격 (m ). : 늑판의전단강도가 으로주어진경우 으로, 로주어진경우 로한다. : 호퍼사이의이중저의너비 (m ). ( 그림 참조 ) : 고려하는두개구사이의거리 (m ). ( 그림 참조 ) : 호퍼에인접한이중저종늑골의간격 (m ). 그림 및 의측정 제 12 절 화물창침수를고려한산적화물선의파형횡수밀격벽에대한구조치수 적용및정의 1. 이절의규정은 2006년 7월 1일이후에건조계약된, 단일선측또는지정된하기만재흘수선에서중심선에직각으로선측에서안쪽으로 또는 11.5 m 중에서작은범위에종격벽의어느부분이위치하는이중선측구조를가지며, 수직파형횡수밀격벽이설치된, 1.0 tm 이상의밀도를가지는고체산적화물을운송하도록설계된 150 m 이상의 CSR 비적용산적화물선에적용한다. ( 지침부록7-7 참조 ) 2. 부식여유두께를제외한횡격벽의강도요구두께는 에주어진기준에따른다. 3. 요구되는두께 는강도요구두께 에 에규정된부식여유두께 를더하여구한두께를말한다. 4. 이절에서균일적하상태라함은인접한화물창에서의적재높이 ( 그림 참조 ) 의비가 1.2를초과하지않는경우를말한다. 또한, 서로다른밀도의산적화물을적재하는경우에는모든화물창에대하여기준이되는산적화물밀도를사용하여등가적재높이를계산하여야한다 하중모델 1. 일반 (1) 격벽에작용하는하중은격벽에인접한 1개화물창의침수에의한하중과화물하중의결합에의한값을말한다. 어떠한경우에도빈화물창의침수에의한압력도고려되어야한다. 선급및강선규칙

103 3 장산적화물선 7 편 3 장 (2) 적하지침서에포함된적하상태에대하여화물창의침수에의한하중과화물하중의조합하중중가장불리한하중을고려하여각격벽의치수를결정하여야한다. ( 가 ) 균일적하상태 ( 나 ) 비균일적하상태 ( 적재된화물창과비어있는화물창의개별적인침수상태에대하여고려 ) (3) 해당화물창에대한특정설계하중제한값은적하지침서에설계자에의하여정의된하중조건에따라결정된다. (4) 균일적하상태를위하여여러항구에서의적재또는하역을하는비균일부분적하상태는이규정에따른고려를하지않아도된다. (5) 포장화물 ( 화물에의한압력이횡격벽에작용하지않도록적재된화물 ) 을적재하는화물창은비어있는화물창으로간주한다. (6) 선박이철광석이나산적화물밀도가 1.78 tm 이상인화물만을비균일적재하여운송하도록설계되어있는경우를제외하고, 해당화물창에적재된화물의최대질량은화물을선체중심선에서의상부갑판까지채운것으로간주한다. 2. 격벽침수수두침수수두 는선박이똑바로선상태에서계산하고자하는위치로부터 까지수직으로측정한거리 (m ) 를말한다. ( 그림 참조 ) 이경우 는기선으로부터다음에규정된높이 (m ) 까지를말한다. (1) 형건현을갖는재화중량 50,000톤미만인선박의경우 ( 가 ) 최전방의횡파형격벽 : = 0.95 ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의격벽 : = 0.85 (2) 형건현을갖는재화중량 50,000톤미만인선박으로서비균일적하상태에서산적화물밀도가 1.78 tm 미만의산적화물을운송하는선박의경우 ( 가 ) 최전방의횡파형격벽 : = 0.9 ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의격벽 : = 0.8 (3) 전 (1) 및 (2) 호이외의선박인경우 ( 가 ) 최전방의횡파형격벽 : = ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의격벽 : = 0.9 (4) 전 (3) 호의선박중비균일적하상태에서산적화물밀도가 1.78 tm 미만의산적화물을운송하는선박인경우 ( 가 ) 최전방의횡파형격벽 : = 0.95 ( 나 ) 전 ( 가 ) 이외의격벽 : = 0.85 그림 ,, 및 의측정방법 98 선급및강선규칙 2017

104 3 장산적화물선 7 편 3 장 3. 침수되지않은산적화물적재화물창의압력 (1) 격벽의각위치에있어서의화물에의한압력 는다음식에따른다. tan knm : 산적화물밀도 (tm ). : 중력가속도로서 9.81 ms 으로한다. : 계산하고자하는위치로부터 까지의수직거리 (m ) 를말하며, 이경우 은기선으로부터화물의적재높이에대응하는수평면까지의수직거리 (m ) 를말한다. ( 그림 참조 ) : 45 - ( / 2) : 화물적하각으로서철광석의경우에는 35 로, 시멘트의경우에는 25 로할수있다. (2) 화물에의하여파형에작용하는힘 는다음식에따른다. tan kn,, 및 : (1) 호에따른다. : 파형의간격 (m ). ( 그림 참조 ) : 내저판으로부터하부스툴정판까지의평균높이 (m ). : 이중저의높이 (m ) 그림 및 의측정방법 선급및강선규칙

105 3 장산적화물선 7 편 3 장 4. 침수된화물창내압력 (1) 산적화물적재창 과 의값에따라서다음의두가지경우를고려하여야한다. ( 가 ) 인경우 (a) 용골상면으로부터 과 사이에위치한격벽의각점에서의침수후압력 는다음식에따른다. knm : 해수의밀도 (tm ) : 3항 (1) 호에따른다. : 2항에정의된침수수두. (b) 용골상면으로부터 보다낮은곳에위치한격벽의각점에서의침수후압력 는다음식에따 른다. tan knm 및 : (a) 에따른다.,, 및 : 3항에따른다. : 화물의침수율로서 의 1항 (3) 호에따른다. (c) 침수후파형에작용하는힘 는다음식에따른다. kn : (a) 에따른다.,,, 및 : 3항에따른다. : 2항에따른다. : 파형에서의압력으로서전 (b) 에따라계산한다. (knm ) ( 나 ) 인경우 (a) 용골상면으로부터 과 사이에위치한격벽의각점에서의침수후압력 는다음식에따른다. tan knm,, 및 : 3항에따른다. (b) 용골상면으로부터 보다낮은곳에위치한격벽의각점에서의침수후압력 는다음식에따른다. tan knm, 및 : ( 가 ) 에따른다.,, 및 : 3항에따른다. (c) 침수후파형에작용하는힘 는다음식에따른다. tan tan kn 100 선급및강선규칙 2017

106 3 장산적화물선 7 편 3 장,,,,, 및 : 3항에따른다. : 2항에따른다. : 파형하단에서의압력으로서 (b) 에따라계산한다. (knm ) (2) 빈화물창의침수에의한압력격벽의각점에서의침수수두 에의하여발생되는정수압력 를고려하여야한다. 침수후파형에작용하는힘 는다음식에따른다. kn : (1) 호의 ( 가 ), (a) 에따른다.,, 및 : 3항에따른다. : 2항에따른다. 5. 합성압력및합성힘 (1) 균일적하상태 ( 가 ) 격벽각점에서의격벽의구조치수를결정하기위한합성압력 는다음식에따른다. knm ( 나 ) 격벽에작용하는합성힘 는다음식에따른다. kn (2) 비균일적하상태 ( 가 ) 격벽각점에서의격벽의구조치수를결정하기위한합성압력 는다음식에따른다. knm ( 나 ) 격벽에작용하는합성힘 는다음식에따른다. kn 파형에대한굽힘모멘트및전단력파형에대한굽힘모멘트 과전단력 는다음에따른다. 1. 굽힘모멘트파형에대한굽힘모멘트 은다음식에따른다. kn m : 합성힘 (kn) 으로서 의 5항에따른다. : 파형의스팬 (m ). ( 그림 및그림 참조 ) 2. 전단력 파형하단에서의전단력 는다음식에따른다. kn : 1 항에따른다. 선급및강선규칙

107 3 장산적화물선 7 편 3 장 강도평가기준 1. 일반다음사항은수직파형을갖는격벽에대하여적용한다. ( 그림 참조 ) (1) 선박의길이가 190 m 이상인경우하부스툴을설치하여야하며, 일반적으로갑판하부에상부스툴을가지는구조이어야한다. 선박의길이가 190 m 미만인경우에는파형격벽이내저판으로부터갑판에직접설치되는구조이어도좋다. (2) 그림 와같이파형각도 는 55 이상이어야한다. (3) 국부강도요구두께 의요구치는 7항에따르며, 2항및 5항의기준도만족하여야한다. (4) 2항및 3항으로부터구해진파형하단의두께는내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 또는하부스툴로부터적어도 0.15 이상유지되어야한다. (5) 2항및 4항으로부터구해진파형중앙부의두께는갑판 ( 상부스툴이없는경우 ) 또는상부스툴하단으로부터 0.3 이내인곳까지유지되어야한다. (6) 파형상부의단면계수는파형중앙부단면계수의 75 이상이어야한다. 또한재료의항복응력이다른경우에는이를적절히수정하여야한다. 그림 파형스팬 의측정방법 (7) 하부스툴 ( 가 ) 일반적으로하부스툴의높이는파형깊이의 3배보다작아서는아니되며, 스툴정판의두께와재질은파형하단에서요구되어지는것이상이어야한다. ( 나 ) 스툴정판으로부터파형면재부폭의범위내에있는수직또는경사된스툴측판의두께와재질은파형하단에서면재부의판두께와재질에대한요구치이상이어야한다. ( 다 ) 스툴측판의두께와스툴측판휨보강재의단면계수는다음식에따른다. (a) 스툴측판의두께 (i) 인경우 mm (ii) 인경우 102 선급및강선규칙 2017

108 3 장산적화물선 7 편 3 장 mm : 계수로서다음식에의한값. : 계수로서 값에따라다음식에의한값 일때 : 일때 : 1.0 : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의짧은변의길이 (m ). : 보강재등에의하여둘러싸인경사판패널의긴변의길이 (m ). 및 : 다음식에따른다. sin tan cos sin tan cos : 스툴측판의경사각 ( 도 ). : 의 2항에따른다., 및 : 의 3항에따른다. : 의 4항에따른다. : 화물의침수율로서 의 1항 (3) 호에따른다. (b) 스툴측판수직휨보강재의단면계수 (i) 인경우 : cm (ii) 인경우 : cm : 휨보강재의간격 (m ). : 휨보강재의지지점사이의길이 (mm). 및 : (a) 에따른다. ( 라 ) 스툴정판의끝단으로부터파형면재의표면까지의거리는그림 에따른다. ( 마 ) 스툴하단은이중저늑판과일치시켜야하며, 스툴하단폭은파형평균깊이의 2.5배이상이어야한다. 또한, 파형의유효한지지를위하여스툴의막판은종거더와일치되도록설치하여야하며, 스툴정판과연결되는부분에서는브래킷과막판의스켈롭은피하여야한다. ( 바 ) 하부스툴을설치하는경우에는파형격벽판은스툴정판에완전용입용접에의하여연결되어야한다. 스툴측판은스툴정판과내저판에, 이를지지하는늑판은내저판에완전용입용접또는깊은용입용접에의하여연결되어야한다. ( 그림 참조 ) ( 사 ) 하부스툴측판휨보강재의양단은스툴의상 하단에브래킷에의하여고착되어야한다. 선급및강선규칙

109 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 스툴정판의끝단으로부터파형면재까지의허용거리 (8) 상부스툴 ( 가 ) 상부스툴을설치하는경우상부스툴의깊이는파형깊이의 2배내지 3배정도로하는것을원칙으로하며, 창구측거더의위치에서갑판으로부터측정된사각형스툴의깊이는일반적으로파형깊이의 2 배이상으로하여야한다. ( 나 ) 상부스툴은인근의창구끝단갑판보사이에서거더나견고한브래킷에의하여적절히지지되어야한다. ( 다 ) 상부스툴하단판의폭은하부스툴정판의폭과같아야한다. 사각형이아닌스툴정판의폭은파형깊이의 2배이상이어야한다. ( 라 ) 상부스툴하단판의두께와재질은아래격벽판의요구치이상이어야한다. 상부스툴측판하단부판의두께는파형상부요구치의 80 % 이상이어야하며, 파형의재질과동일하게사용하여야한다. ( 마 ) 상부스툴측판의두께와상부스툴측판휨보강재의단면계수는전 (7) 의 ( 다 ) 에규정된 및 를적용하여계산한값이우리선급의요구치이상이어야한다. 또한상부스툴측판휨보강재의양단은스툴의상 하단에브래킷에의하여고착되어야한다. ( 바 ) 상부스툴의내측에설치되는막판은파형의유효한지지를위하여인접한창구단코우밍거더사이에서갑판하종거더에유효하게일치시켜야한다. 스툴하단판에연결되는부위에서의브래킷과막판의스켈롭은피하여야한다. (9) 구조의일치 ( 가 ) 상부스툴이없는경우에는갑판에두개의횡휨보강재를파형면재의위치에일치시켜설치하여야한다. ( 나 ) 하부스툴이없는경우, 파형면재는지지늑판에일치시켜야한다. 파형격벽판은내저판에완전용입용접에의하여연결되어야한다. 이를지지하는늑판은내저판에완전용입용접또는깊은용입용접에의하여연결되어야한다. ( 그림 참조 ) ( 다 ) 하부스툴이없는경우지지늑판의두께와재질은파형면재에대한요구치이상이어야한다. 또한, 내저판종부재의설치를위한이중저늑판의슬롯에는칼러판 (collar plate) 을설치하여야한다. ( 라 ) 우리선급이필요하다고인정하는경우, 지지늑판은적절하게설계된전단판에의해연결되어야한다. ( 마 ) 스툴측판은파형면재와일치시켜야하며, 하부스툴내의스툴측판수직보강재와브래킷은적절히하중이전달될수있도록내저종늑골에일치시켜야한다. 스툴측판은내저판과스툴정판사이에서너클이생겨서는안된다. 104 선급및강선규칙 2017

110 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 깊은용입용접 2. 굽힘능력 (bending capacity) 및전단응력 (1) 굽힘능력은다음의관계식에따른다. : 의 1항에규정된굽힘모멘트 (kn m ). : 3항에규정된파형하단에서의반피치파형의단면계수 (cm ). : 4항에규정된파형중앙부에서의반피치파형의단면계수 (cm ). : 5항에규정된파형하단에서의허용응력 (Nmm ). : 5항에규정된파형중앙부에서의허용응력 (Nmm ). ( 가 ) 굽힘능력계산시 의값은 1.15 와 1.15 중작은값이하로하여야하며, 은 (a) 또는 (b) 의경우에적용하며, 다음 ( 나 ) 의식에따라계산한다. (a) 다음을만족하는쉐더판을부착한경우 (i) 쉐더판은너클이되지않아야한다. (ii) 쉐더판은일면용입용접이나이와동등한방법에의해파형과하부스툴정판에용접되어야한다. (iii) 쉐더판은경사각 45 이상으로부착되어야하고, 그끝단은스툴측판과일치시켜야한다. (iv) 쉐더판의두께는파형면재두께의 75 % 이상이어야한다. (v) 쉐더판은적어도파형면재와재료특성이동일하여야한다. (b) 다음을만족하는거싯판을부착한경우 (i) 전 (a) 의규정에따른두께, 재료특성및용접구조를가진쉐더판과결합되어야한다. (ii) 거싯판의높이가파형면재폭의 1/2 이상이어야한다. (iii) 거싯판은스툴측판과일치되게부착되어야한다. (iv) 거싯판은완전용입용접에의하여하부스툴정판에용접되어야하며, 파형및쉐더판에는일면용입용접이나이와동등한방법에의하여부착되어야한다. (v) 거싯판은적어도파형면재의두께와재료특성이동일하여야한다. ( 나 ) 단면계수 는다음에주어진 이하이어야한다. cm : 적용된쉐더및거싯판의상부끝단에서 4 항에따라계산된반피치파형의단면계수 (cm ). : 의 2 항에규정된전단력 (kn). 선급및강선규칙

111 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 적용된쉐더및거싯판의높이 (m ). ( 그림 의 (1), (2), (3) 및 (4) 참조 ) : 의 3항에따른다. : 적용된쉐더및거싯판의중앙부에서의 의 5항에따라계산되어진합성압력 (knm ). : 5항에규정된허용응력 (knm ). (2) 전단응력 는전단력 를단면적으로나누어얻어진다. 파형의경우, 웨브와면재사이의각도가직각을이루지않음으로전단단면적이감소한다. 일반적으로감소된전단단면적은웨브단면적에 sin 를곱하여구할수있다. 는웨브와면재사이의각도이다. (3) 단면계수와전단단면적의계산시에는강도요구판두께 net 를사용한다. (4) 파형의단면계수는 3항및 4항의규정에따라계산하여야한다. 3. 파형하단에서의단면계수파형하단에서의단면계수는 6항에의한값보다크지않은유효면재폭 를가진압축면재를가지고계산하여야하며, 하단부에서파형웨브가스툴정판의하부 ( 또는내저판의하부 ) 에서국부적인브래킷에의하여지지되지않은경우에는파형의단면계수는파형웨브의 30 % 만유효하다고간주하여계산하여야한다. (1) 전 2항에정의된유효한쉐더판이부착된경우 ( 그림 의 (1) 및 (2) 참조 ) 파형하단 ( 그림 의 (1) 및 (2) 의단면 1 참조 ) 의단면계수계산시면재판의면적을 2.5 만큼증가시킬수있다. 다만, 2.5 이하이어야한다. : 파형면재의폭 (m ).( 그림 참조 ) : 쉐더판의강도요구두께 (mm). : 면재의강도요구두께 (mm). (2) 전 2항에정의된유효한거싯판이부착된경우 ( 그림 의 (3) 및 (4) 참조 ) 파형하단 ( 그림 의 (3) 및 (4) 의단면 1 참조 ) 의단면계수계산시면재판의면적을 7 만큼증가시킬수있다. : 거싯판의높이 (m ) 로서 ( 그림 의 (3) 및 (4) 참조 ) 이하이어야한다. : 거싯판의폭 (m ). : 면재의강도요구두께 (mm). (3) 파형웨브가경사진스툴정판에용접되는경우, 파형의단면계수계산시파형격벽웨브의유효도는파형웨브가수평면에대하여 45 이상인경우에는 100 로, 0 인경우에는 30 로하며, 중간값에대하여는보간법에따른다. 유효한거싯판이고착된경우에는파형의단면계수계산시면재판의면적을전 (2) 에규정된값만큼증가시킬수있으나쉐더판이설치된경우에는면재판의면적을증가시켜서는안된다. 4. 파형하단이외에서의단면계수파형하단이외에서의단면계수는 6항에의한값이하의유효면재폭 를가진압축면재와유효하다고간주된파형웨브를이용하여계산하여야한다. 5. 허용응력굽힘응력 및전단응력 는다음식에주어진허용값 및 를초과하여서는안된다. Nmm Nmm : 재료의항복응력 (Nmm ). 106 선급및강선규칙 2017

112 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 쉐더판및거싯판 6. 유효압축면재폭및전단좌굴 (1) 파형압축면재의유효폭파형면재의유효폭 는다음식에따른다. m 인경우 : 인경우 : : 파형면재의강도요구두께 (mm). : 파형면재의폭 (m ). ( 그림 참조 ) : 재료의항복응력 (Nmm ). (2) 전단 : 재료의탄성계수로서강재의경우에는 Nmm 으로한다. 파형단부에있는웨브판에대하여전단좌굴을검토하여야하며, 전단응력 는다음의임계좌굴응력 값을초과하여서는안된다. : 일때 선급및강선규칙

113 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 일때 : 재료의전단응력 (Nmm ) 으로서 로한다. : 탄성좌굴응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. Nmm : 파형웨브의강도요구두께 (mm). : 파형웨브의폭 (m ). ( 그림 참조 ), : (1) 호에따른다. 7. 국부강도요구두께 (1) 격벽의국부강도요구두께 는다음식에따른다. mm : 판폭 (m ) 으로서, 파형면재와웨브의폭중큰값 ( 그림 참조 ) : 해당판의각아래가장자리에서의 의 5항에서정의된합성압력 (knm ), 최하단부의국부강도요구두께는하부스툴의상단판에서, 하부스툴이없는경우에는내저판에서또는쉐더판혹은쉐더 / 거싯판이부착된경우에는쉐더판상단에서의합성압력을이용하여결정한다. : 재료의항복응력 (Nmm ). (2) 파형면재와웨브의두께가다른조립파형격벽의경우 : ( 가 ) 좁은판의강도요구두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 좁은판의폭 (m ). 및 : (1) 호에따른다. ( 나 ) 넓은판의강도요구두께 는다음두식중큰값이상이어야한다. mm mm ; 좁은판의실제사용두께 ( 부식추가두께를제외한두께 ) 와상기의 중작은값이하이어야한다. : 넓은판의폭 (m ). 및 : (1) 호에따른다. 108 선급및강선규칙 2017

114 3 장산적화물선 7 편 3 장 국부상세 1. 격벽의힘과모멘트가주변구조, 특히, 이중저와크로스갑판으로잘전달될수있도록설계하여야한다 의 2항에서규정한거싯판및쉐더판의두께와보강방법, 용접이음부의치수및재료는우리선급의규정에적합하여야한다 부식추가두께 부식추가두께 는 3.5 mm 로한다. 제 13 절 산적화물선, 광석운반선및겸용운반선에대한선수루의설치 적용이장의규정은 2004년 1월 1일이후에건조계약되는 ESP' 부기부호를가지는모든산적화물선, 광석운반선및겸용운반선에적용한다. 이러한선박은건현갑판상에폐위된선수루를설치하여야한다. 선수루의크기는 에따른다. 또한, 선수루의구조배치및치수는우리선급의관련규정에따른다 크기 1. 선수루는건현갑판상에위치하여야하며, 선수루후단격벽이최전방화물창의전단격벽위치또는그뒤쪽에오도록설치하여야한다. ( 그림 참조 ) 그러나이러한요건이창구덮개의작동을방해하는경우, 선수루의길이가선수수선의후방으로선박길이의 7% 이상인것을조건으로선수루의후단격벽을최전방화물창의전단격벽위치보다전방에설치할수있다. 이때선박의길이및선수수선은 1966 국제만재흘수선협약및 1988 의정서에따른다. 2. 주갑판상부선수루높이 ( ) 는다음중큰값이상이어야한다 국제만재흘수선협약 (ICLL) 및 1988 의정서에정의된표준선루높이 - m : 1번화물창의앞쪽에있는횡방향창구코밍의높이 3. 3장 9절 및 9절 에따라 1번화물창의앞쪽에있는횡방향창구코밍및창구덮개에각각감소된하중을적용하고자할때, 선수루갑판의후부끝단의모든위치는창구코밍판으로부터 만큼떨어진곳에위치하여야한다. 4. 창구덮개또는창구코밍을보호하기위하여선수루갑판상부에물결막이 (Breakwater) 를설치하는것은허용되지않는다. 만약, 다른용도를위하여설치할경우, 선체중심선에서물결막이의상단이선수루갑판의후단에서부터앞쪽으로 tan 이상떨어져있도록하여야한다. 는선수루상부의물결막이높이이다. ( 그림 참조 ) 선급및강선규칙

115 3 장산적화물선 7 편 3 장 그림 선수루의크기 제 14 절 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 일반 및 에서규정하는수위감지기, 경보장치와배수, 펌핑장치에대한설치및시험등에대한요건은별도로정하는바에따른다. 지침참조 적용이절의규정은국제항해에종사하는총톤수 500톤이상의선박에대하여다음과같이적용한다 년 7월 1일전에건조된선박으로서화물구역내에일반적으로단일갑판, 톱사이드탱크및호퍼사이드탱크를가지는구조로건조되고, 광석운반선및겸용선과같은형태의선박을포함하여주로건화물을산적운송하기위한선박과 2006년 7월 1일이후건조된선박으로서광석운반선및겸용선과같은형태의선박을포함하여주로건화물을산적운송하기위한선박 ( 이하 산적화물선 이라한다 ) 은 의 1항및 에서정하는요건에따라관련장치를설치하여야한다. 2. 산적화물선이외의화물선으로서건현갑판아래에단일의화물창을가지는선박또는건현갑판아래에여러개의화물창이있지만건현갑판까지달하는최소한 1개이상의수밀격벽에의하여구분되지아니하는화물창을가지는선박 ( 이하 단일화물창의화물선 이라한다 ) 으로서다음에해당되는선박은 의 3항에서정하는요건에따라관련장치를설치하여야한다. (1) 1998년 7월 1일이후건조된길이 80미터미만의선박 (2) 1998년 7월 1일전에건조된길이 100미터미만의선박다만, 의 1항의규정에따른수위감지기를설치한선박및화물창양쪽에내저판에서건현갑판에달하는적당한폭을가진수직의수밀구획을가진선박은규칙 의 3항에서요구되는수위감지기를설치하지아니할수있다. 지침참조 2007년 1월 1일전에건조된선박은 1편 2장 에따른다 수위감지기및경보장치등 1. 산적화물선의모든화물창, 선수격벽전방에위치한평형수탱크및최전방화물창보다앞쪽에위치한건구역 (dry spaces) 또는보이드스페이스 ( 단, 체인로커는제외 ) 에는수위감지기및가시가청의경보장치를설치하여야한다. 2. 선박의최대배수용적의 0.1를초과하지않는폐위구역에는상기 1항에서규정한경보장치를설치하지않아도된다. 3. 단일화물창의화물선으로서배의길이가 80 m 미만 (1998년 7월 1일전에건조된선박의경우에는 100 m 미만 ) 인선박의화물창에는수위감지기및가시가청의경보장치를설치하여야한다. 또한, 건현갑판아래에여러개의화물창이있지만건현갑판까지달하는최소한 1개이상의수밀격벽에의하여구분되지아니하는경우에는각각의화물창에수위감지기및가시가청의경보장치를설치하여야한다. 4. 1항및 3항에서규정한가시가청의경보장치는항해선교에설치하여야한다. 110 선급및강선규칙 2017

116 3 장산적화물선 7 편 3 장 배수및펌핑장치 1. 선수격벽전방에위치하는평형수탱크의평형수배출및최전방화물창보다앞쪽에위치하고선박의최대배수용적의 0.1% 를초과하는건구역 (dry spaces) 의빌지배출을위한배수및펌핑장치를갖춰야한다 ( 선수체인로커는제외 ). 2. 1항의장치는노출된건현갑판또는선루갑판을통과하지않고항해선교및주추진기관제어장소로부터쉽게접근할수있는폐위구역에서조작할수있어야한다. 제 15 절 화물창에액체를적재하는경우에대한추가규정 일반 지침참조 1. 산적화물선으로서선창에화물유를적재하는선박 ( 이하산적화물선겸유조선이라한다.) 은이절의규정에의한것이외에유조선으로관련되는규정에적합한것이어야한다. 2. 이절에의한것이외에산적화물선겸유조선으로서특히필요한사항에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 화물유또는평형수를적재하는화물창의빌지호퍼탱크, 톱사이드탱크, 횡격벽스툴, 횡격벽및선측에설치되는판, 휨보강재및트랜스버스웨브의치수는해당각식중의 값을 3편 15장 105. 에정하는것으로하여계산한것이상이어야한다. 또한화물창에평형수를적재할때의각화물창의이중저구조부재의치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 4. 인화점이 60 이하인화물유또는건화물을교대로싣도록설계된선박의경우, 다음 (1) 호의구획과 (2) 호의구획을분리하는격벽또는갑판에는화물작업을위한개구를설치하여서는안된다. 다만, 우리선급이동등한보존방열성을갖는다고인정하는경우에는예외로할수있다. (1) 화물유구획 (oil cargo spaces) (2) 화물유를운송하도록설계되지않고관련장치를갖추지않은구획 (other spaces) 화물유를반만싣는경우 지침참조 화물창에화물유를반만적재하는경우에는화물유의종요및횡요의고유주기와선체의롤링및피칭의주기가각각동조하지않도록계획하여야한다. 또한동조를피할수없을경우에는횡격벽, 톱사이드탱크의경사판의두께및그들의휨보강재, 트랜스버스등을특히보강하여야한다. 제 16 절 석탄운반선의전기설비 일반이절의규정은석탄운반선의화물창및이것과통하는구획의전기설비에적용한다 위험구역다음의구획및구역은위험구역이므로방폭형이외의전기기기는설치하여서는안된다. (1) 폐위된화물창 (2) 화물창용통풍덕트 전기설비 지침참조 1. 화물창의전기설비화물창에는원칙적으로전기기기를설치하여서는안된다. 부득이설치할경우에는다음각호에적합하여야한다. (1) 본질안전회로인경우를제외하고스위치, 리셉터클등은설치하여서는안된다. (2) (1) 호이외의전기기기를설치할경우에는우리선급이적절하다고인정하는방폭형인것으로하고급전케이블을포함하여외상을받을염려가없도록하여야하며, 화물창밖으로나오는부분에는전선관통쇠붙이등으로봉쇄하여야한다. 선급및강선규칙

117 3 장산적화물선 7 편 3 장 (3) 화물창을통과하는케이블은기밀로된두꺼운강관내에포설하고화물창밖으로나오는관의양단부는전선관통쇠붙이등으로봉쇄하여야한다. 2. 화물창에인접한구획의전기설비화물창에인접하고그격벽또는갑판에기밀구조가아닌문, 창구등의개구가있는구획의전기기기는우리선급이적절하다고인정한방폭형인것이어야한다. 3. 카고램프 (cargo lamp) 화물창내에사용하는카고램프는우리선급이적절하다고인정한것이어야한다. 제 17 절 단일선측구조산적화물선및 OBO 운반선의늑골및브래킷의강재교체기준 적용및정의 1. 이규정은주로고체산적화물을운송하는화물구역에단일갑판, 톱사이드탱크및호퍼탱크를갖고있으며, 1998년 7월 1일이후건조계약된선박에적용하는규칙 7편 3장 7절에따라건조되지아니한산적화물선으로서단일선측외판화물창의선측늑골및브래킷에적용한다. 2. 추가하여이규칙은, 지침 1편부록 1-1에정의한단일선측구조를갖는, 화물유 / 산적화물 / 광석 (Oil/Bulk/Ore, OBO) 운반선의단일선측외판에의하여경계가지어지는화물창의선측외판늑골및브래킷에대하여도적용한다. 3. 위에정의한선박이한개또는그이상의화물창에서상기정의를만족하지않는경우, 이절의규칙은이러한개별화물창에대하여는적용하지않는다. 4. 이절의목적상, 달리언급하지않는한, 선박 이란위에서정의한 산적화물선 및 OBO 운반선 모두를의미한다. 5. 이규정을적용받는산적화물선은이규정에의하여평가를받아야하며, 이에대한상세규정은규칙 1 편 3장 2절 201. 의 1항 (4) ( 가 ) 에따른다. 6. 이규정을적용받는 OBO 운반선은이규정에의하여평가를받아야하며, 이에대한상세규정은규칙 1 편 3장 2절 201. 의 1항 (4) ( 나 ) 에따른다. 7. 이규정은외판늑골의웨브와플랜지및브래킷에대한강재교체기준또는기타취하여야할조치사항을 에규정하고있다. 8. 외판늑골의보강방법도 의 3항에규정되어있다. 9. 이규칙의요건을만족하기위한대안으로서유한요소또는기타의수치해석또는직접계간절차는사용할수없다. 다만이규칙의요건을직접적용할수없는, 통상구조가아닌선측구조배치또는보강방식의경우에는예외로한다. 지침참조 10. 대빙구조선박 (1) 대빙구조부기부호요건에따라보강되어있는선박의경우, 중간프레임은이규정을따르지아니하여도된다. (2) 대빙구조부기부호를부여하는데요구된추가구조에대한교체두께는우리선급규정에적합하여야한다. (3) 대빙구조부기부호를철회하고자할경우, 트리핑브래킷 (1702. 의 1항 ( 나 ) (a) (ⅱ) 및 의 3항 ) 을제외하고는추가적인대빙보강구조는이규정의만족을위하여기여하는것으로고려하지않는다 교체또는기타조치 지침참조 1. 교체또는기타조치기준 (1) 사용기호 = 계측된두께 (mm). = 교체기준두께 (mm) 의 1항 (2) 참조 = 비율에의한교체기준두께 (mm) 의 1항 (2) ( 가 ) 참조 = 강도에의한교체기준두께 (mm) 의 1항 (2) ( 나 ) 참조 = 0.75 (mm) 112 선급및강선규칙 2017

118 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 규칙 3장 106. 의 3항, 4항및 702. 에규정된웨브와상부및하부브래킷웨브의요구두께 (mm). : 건조시의두께 (mm). : 표 에따른다 (mm). 표 값 (mm) 선박의길이 m 1 번화물창이외의화물창 1 번화물창 스팬및상부브래킷하부브래킷스팬및상부브래킷하부브래킷 ( 비고 ) 선박길이의중간값에해당하는 는상기값의보간법에의한다. (2) 웨브의기준 ( 전단력및기타검토 ) 선체외판늑골과브래킷의웨브는계측두께 ( ) 가교체기준두께 ( ) 보다같거나작은경우에는교체하여야한다. 교체기준두께 ( ) 은다음중가장큰값으로한다. (a) (b) 0.75 (c) ( 구역 (Zone) A 및 B에만적용 ) (d) (1702. 의 1항 (2) ( 나 ) 에서요구하는곳의두께 ) ( 가 ) 비율에의한두께기준아래의 (b), (c) 의조건하에서 는다음식에따른다. = 웨브깊이 (mm) 은다음에따른다. 늑골인경우 - 대칭플랜지의늑골 : 65 - 비대칭플랜지의늑골 : 55 아래의 (a) 항에있어서의하부브래킷인경우 - 대칭플랜지의늑골 : 87 - 비대칭플랜지의늑골 : 73 = 규칙 3편 1장 4절을따르는재료계수. 어떠한경우에도일체형하부브래킷의 은그것들이지지하는늑골에대한 보다작아서는안된다. (a) 하부브래킷하부브래킷은플랜지가있거나면재를취부하여야한다. 하부브래킷의웨브깊이를계산할때는다음을적용하여야한다. 하부브래킷의웨브깊이는호퍼탱크의경사판과외판의교차점에서하부브래킷의면재까지수직으로측정하여야한다. ( 그림 참조 ) 보강재가하부브래킷판에부착되어있을경우에웨브깊이는외판과보강재사이의거리, 보강재와보강재사이의거리, 또는외측보강재와브래킷의면재사이의거리중큰것으로한다. (b) 트리핑브래킷에의한보강 이선측늑골단면 b) 에서의 보다작을경우, 의 3항을따르는트리핑브래킷을선측늑골의웨브깊이와두께비에대한요건에따르는대체수단으로설치할수있다. 이경우에 를 의 1항 (2) 에따르는 의계산시에고려하지아니하여도된다. (c) 선수격벽직후방선수격벽직후방에위치하는, 하부브래킷을포함한선측늑골에대하여는선측외판에강성이저하되지않도록그치수를증가시켜야한다. 건조시의웨브두께 가 1.65 보다클경우 선급및강선규칙

119 3 장산적화물선 7 편 3 장 은다음식으로부터구해진 값으로할수있다. 은 의 3항에따른다. ( 나 ) 전단강도검토시의기준두께그림 에정의된선측늑골의하부 이 보다같거나작을경우, 는 의 3항에따른다. ( 다 ) 늑골및하부브래킷웨브의교체두께강재를교체하는경우, 웨브의교체두께는, 1.2 또는 1.2 중에서가장큰값이상이어야한다. ( 라 ) 기타조치에대한기준 인경우, 다음의모든조치를취하여야한다. (a) 샌드블라스팅또는동등한조치후도장 (1702. 의 2항참조 ) (b) 그림 에있는선측늑골구역 A, B, C 및 D의어느한곳이라도 인경우에는트리핑브래킷을설치. (1702. 의 3항참조 ) (c) 정기및중간검사시도장이완전한 (as-new) 도장상태 ( 즉파손또는녹없는상태 ) 를유지. 구조부재가쇠모없이, 건조시두께를유지하고있고, 도장이완전한도장상태 ( 즉파손또는녹없는상태 ) 인경우, 상기조치를생략할수있다. 위에서정의한완전한 (as-new) 상태가아니더라도, 트리핑브래킷이취부되어있고트리핑브래킷용접근처의손상된도장이수리된다면, 계측된늑골웨브두께 가 이고도장이 GOOD" 인경우, 상기 (a) 에서요구하는샌드블라스팅및도장은고려하지않을수있다. (3) 늑골및브래킷에대한굽힘강도검토기준하부브래킷의길이또는깊이가규칙 7편 3장 7절을만족하지않는경우, 의 4항에따라굽힘강도를검토하여야하며, 그결과에따라늑골및 / 또는브래킷을교체하거나보강하여야한다. 2. 두께계측, 강재교체, 샌드블라스팅및도장 (1) 강재교체, 샌드블라스팅및도장을하기위하여그림 같이 A, B, C 및 D의 4구역으로구분한다. (2) 각구역에서대표적인두께를계측하고, 의 1항의기준에따라평가한다. (3) 일체형브래킷에대하여는, 구역 A 또는 B가 의 1항의기준에만족하지않을경우, 구역 A 및 B 모두에강재교체, 샌드블라스팅및도장중해당되는조치를하여야한다. 그림 선측늑골의하부및구역 114 선급및강선규칙 2017

120 3 장산적화물선 7 편 3 장 를결정하기위한하부브래킷웨브깊이 = 늑골웨브깊이 = 하부브래킷길이그림 단면 a) 및 b) (4) 분리된브래킷에대하여는, 구역 A 또는 B가 의 1항의기준에만족하지않을경우, 구역 A 및 B 각각의강재교체, 샌드블라스팅및도장중해당되는조치를하여야한다. (5) 구역 C가 의 1항의기준에따라강재를교체하는경우, 강재의교체는두개의구역 B 및 C에서강재를교체한다. 샌드블라스팅및도장이 의 1항의기준에따라구역 C에서요구될때, 구역 B, C 및 D도추가로샌드블라스팅및도장을한다. (6) 구역 D가 1항의기준에따라강재를교체하는경우, 강재교체는구역 D에서만행한다. 샌드블라스팅및도장이 1항의기준에따라구역 D에서요구될때, 구역 C 및 D도추가로샌드블라스팅및도장을한다. (7) 이미교체하였거나재도장한구역이 완전한 도장상태 ( 즉파손또는녹없는상태 ) 로있는경우에는특별히고려할수있다. (8) 1항의규정에따라강재교체할경우에도장은규칙 7편 3장 107. 에따른다. (9) 1항의규정에따라, 한정된수의선측늑골및브래킷이그길이부에도장이요구되는경우, 다음기준을적용한다. ( 가 ) 다음의범위를포함하여도장하여야한다. - 선측늑골과브래킷의웨브및면재 - 선측외판, 호퍼및톱사이드탱크판에서선측늑골의웨브로부터 100 mm 이상폭에걸쳐서시행 ( 나 ) 에폭시도장또는동등의것을적용한다. (10) 모든경우에있어서도장할모든표면은도장하기전에샌드블라스팅을하여야한다. (11) 늑골이나브래킷의플랜지가이규칙에따라신환되어야하는경우, 돌출된폭의두께에대한비는규칙 3장 701. 의 8항의요건을만족하여야한다. 3. 보강방법 (1) 보강은선측늑골의하부와중앙부에트리핑브래킷으로한다 ( 그림 참조 ). 트리핑브래킷은매 2 개의늑골마다설치하며, 하부및중앙부브래킷은늑골한개건너마다나란히설치하여야한다. (2) 트리핑브래킷의두께는설치되는위치의늑골웨브의건조당시두께이상이어야한다. (3) 트리핑브래킷과선측늑골및선체외판과의용접은양면연속용접으로하여야한다. 4. 용접목두께강재교체할경우에용접은규칙 3장 702. 의 4항을따른다. 5. 점식 (Pitting) 및홈형 (Grooving) 부식 (1) 점식 (pitting) 의분포가면적의 15 이상일경우 ( 그림 참조 ), 점식을검토하기위하여두께계측을하여야한다. (2) 점식및홈형부식에대한최소허용잔존두께는다음과같다. 선급및강선규칙

121 3 장산적화물선 7 편 3 장 - 늑골및브래킷의웨브와플랜지에서의점식및홈형부식 : 건조시두께의 75 - 선측늑골이설치된선측외판, 호퍼및톱사이드탱크판에서늑골의각측면으로부터폭 30 mm 범위에있는점식및홈형부식의경우 : 건조시두께의 70 % 그림 를결정하기위한하부 브래킷웨브깊이의정의 그림 트리핑브래킷 6. 한개또는그이상의화물창내의모든늑골의신환한개또는그이상의화물창내의모든늑골이이규칙에따라신환되어야하는경우, 이규칙의요건을만족하는대신에, 다음을따르는조건으로 3장 7절의요건을만족해도좋다. - 최소한해당화물창의모든늑골에대하여적용하여야한다. - 신선 (new ship) 의선측늑골에대한도장요건을만족하여야한다. - 선측늑골의단면계수는우리선급의관련규칙에따라계산한다. 그림 점식분포도 (5% 에서 25% 분포 ) 1703 강도검토기준 지침참조 일반적으로각화물창의전부, 중앙부및후부의늑골에대하여하중을계산하고강도를검토하여야한다. 그중간에있는늑골에요구되는치수는상기위치의늑골에서얻어진결과치에대한보간법으로계산한다. 또한, 어느한화물창내에서선측늑골의치수가변하는경우, 요구되는치수는같은치수를가지는늑골그룹별로각늑골그룹의중앙늑골에대하여계산한다. 중간에위치하는늑골에대하여요구되는치수는계산된늑골에서얻어진결과들사이를보간법으로계산한다. 116 선급및강선규칙 2017

122 3 장산적화물선 7 편 3 장 1. 하중모델 (1) 힘선측늑골단면 a) 및 b) ( 그림 에규정된다. 다만, 분리된브래킷의경우단면 b) 는하부브래킷의최상부를말한다.) 에서의강도를검토하기위한힘 및 는다음에따른다. = max kn = kn : 정수력 (kn) - 늑골의길이 ( 그림 참조 ) 의상단부가만재흘수선하부일경우 - 늑골의길이 ( 그림 참조 ) 의상단부가만재흘수선상또는그상부일경우 : 종파에서의파랑력 (kn) = : 횡파에서의파랑력 (kn) =, : 늑골길이및하부브래킷길이 (m ) ( 그림 및그림 참조 ). : 늑골길이 의하단과만재흘수선과의거리 (m ). : 늑골간격 (m )., : 각각늑골길이 의상단및하단에서의정수압 (knm ) ( 그림 참조 )., : (2) ( 가 ) 에정의된늑골길이 의상단및하단에서의파랑압력 (knm )., : (2) ( 나 ) 에정의된늑골길이 의상단및하단에서의파랑압력 (knm ). (2) 파랑압력 ( 가 ) 파랑압력 - 수선및그하부에서의파랑압력 knm - 수선상부에서의파랑압력 knm ( 나 ) 파랑압력 - 수선및그하부에서의파랑압력 knm - 수선상부에서의파랑압력 선급및강선규칙

123 3 장산적화물선 7 편 3 장 knm : 수선에서의파랑압력 knm. : 수선에서의파랑압력 knm. : 규칙 3편 1장에따른다. : 최대형폭 (m ). : 규칙 3편 1장에정의된방형계수로서 0.6이상일것. : 최대설계흘수 (m ). : 다음에따른다. = m 인경우 = m 인경우 = 1.2 빌지킬이없는경우 = 1.0 빌지킬이있는경우 : 횡요회전반지름. 을알수없는경우다음에따른다 : 횡단면에질량이균일하게분포된선박의경우 ( 예, 무거운화물의격창적하또는가벼운화물의균일적하 ) 0.25 : 횡단면에질량이균일하지않게분포된선박의경우 ( 예, 무거운화물의균일분포 ) : 실제 을적용할수없는경우 0.12 를적용한다. : 기선 (Base Line) 으로부터하중점까지의수직거리 (m ). = 선박길이 의후단인경우 = 선박길이후단으로부터 0.2 과 0.6 사이인경우 = 선박길이 의전단인경우 지정된점사이의 는선형보간법으로계산한다. = 허용응력외판선측늑골과브래킷의허용수직응력 ( ) 및허용전단응력 ( ) 은다음에따른다. Nmm Nmm 는재료의항복응력 (Nmm ). 3. 전단강도검토그림 에서정의된늑골하부의두께 이두께 이하인경우, 전단강도검토는다음에따른다. 두께 는단면 a) 와 b) 에서전단강도를고려하여구한두께 및 중에서큰것으로한다. ( 그림 및 의 1항참조 ) 다만, 0.75 를초과할필요는없다. - 단면 a) 에서 : sin mm - 단면 b) 에서 : sin mm 118 선급및강선규칙 2017

124 3 장산적화물선 7 편 3 장 : 전단력의분포계수로 0.6, : 1 (1) 에의한압력., : 단면 a) 및 b) 에서의각각브래킷과웨브깊이 (mm) ( 그림 참조 ), 다만, 분리된브래킷 ( 일체형이아닌 ) 의경우, 는스캘럽을제외한최소웨브깊이. : 늑골웨브와외판사이의각도. : 의 2항에의한허용전단응력 (Nmm ). 4. 굽힘강도검토 (1) 하부브래킷의길이및깊이가규칙 7편 3장 7절에적합하지않는경우, 단면 a) 및 b) 에서의브래킷및늑골의실제단면계수는다음이상이어야한다. - 단면 a) 에서 cm - 단면 b) 에서 cm = 의 1항 ( 가 ) 에의한압력. = 그림 에정의된늑골길이 (m ). = 의 2항에의한허용수직응력 (Nmm )., = 표 에의한굽힘모멘트계수. (2) 브래킷과선측늑골의실제단면계수는계측된두께를기준하여부착된판에평행한축에대하여계산한다. 사전계산을위하여다음의값을사용할수있으며, 그것은다음이상이어야한다. - 웨브두께는 - 플랜지및부착된판의경우, 우리선급의교체규정에의하여허용되는최소두께. (3) 부착된판의폭은외판을따라서중앙부스팬 에서측정한늑골간격으로한다. (4) 단면 a) 및 b) 에서의실제단면계수가 및 이하일경우늑골과브래킷은실제단면계수가각각 1.2 및 1.2 이상이되도록교체하거나보강하여야한다. (5) 플랜지를교체또는보강할경우, 그범위는그림 에정의된것과같이선측늑골의하부까지연장하여야한다. 표 굽힘모멘트계수 및 비균일적하상태로의운항을조건으로승인받은선박의빈화물창 기타 ( 비고 ) 1. 비균일적하라함은비중이다른화물을고려한최상층적재높이와최하층적재높이의비가 1.2를초과하는적재조건을말한다. 2. 브래킷길이 의중간값에대한계수 는표의각값사이의선형보간법에의한다. 선급및강선규칙

125 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 18 절 창구덮개의고박장치 적용 1. 이절의규정은규칙 7편 3장 9절에따라건조되지않은 'ESP' 부기부호를가지는모든산적화물선으로서선수수선으로부터 0.25 이내에전체적으로또는부분적으로있는 1번과 2번화물창창구 (hatchways) 에대한강재창구덮개 ( 폰툰형창구덮개는제외 ) 의고박장치및스토퍼 (stopper) 에대하여적용한다. 2. 규칙 7편 3장 9절에따라건조되지않은모든산적화물선은규칙 1편 3장 2절 201. 의 1항 (6) 에따라이절의규정을만족하여야한다. 3. 규칙 7편 3장 9절에따라건조되지않은모든산적화물선의이절규정의적용연기를위하여는규칙 1편 3장 2절 201. 의 1항 (6) 에따른다 고박장치고박장치의강도는다음의각호에따른다. 1. 창구덮개판은코밍과덮개사이를따라적당한간격으로배치된적절한장치 ( 볼트, 쐐기등 ) 로고정되어야한다. 2. 고박장치사이에있는창구덮개끝단부의강성및창구덮개형태와크기를고려하여풍우밀에대한유효성이보장되도록배치와간격을결정하여야한다. 3. 각고박장치의단면적은다음식에의한것이상이어야한다. cm = 고박장치사이의간격 (m ). ( 단, 2 m 이하일경우 2 m 로한다.) = 강재의항복응력 (Nmm ). 단, 최대인장강도의 70 이하로한다. = 인경우 = 인경우 4. 면적이 5 m 를초과하는창구 (hatchway) 에대한로드또는볼트는지름이 19 mm 이상이어야한다. 5. 창구덮개와코밍사이및십자연결부에서는풍우밀을유지할수있는충분한패킹선압력이고박장치에의해유지되어야한다. 6. 패킹선압력이 5 Nmm 를넘는경우, 횡단면적은같은비율로증가해야한다. 이때패킹선압력이상세하게기술되어야한다. 7. 창구단부는고박장치사이의적절한밀폐압력이유지될수있도록충분한강성을가져야한다. 단부요소에대한관성모멘트 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 패킹선압력 (Nmm), 단, 최소 5.0 Nmm : 고박장치의간격 (m ). 8. 고박장치는신뢰할수있는구조로되어야하고창구 (hatchway) 코밍, 갑판또는덮개에견고히부착되어야한다. 각덮개상의고박장치는거의동일한강성을가져야한다. 9. 로드클리트가부착되는곳은탄력성의와셔또는완충물이들어가야한다. 10. 유압식클리트를사용하는곳은유압장치의고장시폐쇄된위치에서기계적으로고박상태의유지를보장하도록신뢰할수있는수단이마련되어야한다 스토퍼 (stoppers) 1. 창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는횡방향힘에대하여잘견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. 2. 제1번창구덮개이외의창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는선수방향단부에작용하는종방향힘에견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. 120 선급및강선규칙 2017

126 3 장산적화물선 7 편 3 장 3. 제1번창구덮개는 230 knm 의압력으로부터발생하는선수방향단부에작용하는종방향힘에견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. 다만, 7편 3장 13절에따르는선수루가설치되어있는경우는압력을 175 knm 로감소하여적용할수있다. 4. 스토퍼와스토퍼의지지구조물에서의등가응력및스토퍼용접부의목부분에서계산된등가응력은 0.8 를초과해서는안된다 재료및용접 스토퍼또는고박장치가이절의요건을만족하기위하여설치될경우, 스토퍼또는고박장치는우리선급의관련규정에적합한재료및용접재료로제작하여야한다. 선급및강선규칙

127 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 4 장 컨테이너선 제 1 절일반사항 지침참조 101. 적용 지침참조 1. 컨테이너선으로등록을하고자하는선박의구조및의장은이장의규정에따른다. 2. 특별히이장에서규정하는것이외에는해당각편의규정에따른다. 3. 이장의규정은 1층갑판선으로서화물창내에는이중저를갖고갑판및선저는종식구조인선박에대하여규정한다. 4. 3항에서규정하는것과다른구조를갖는컨테이너선으로서이장의규정에따르기가곤란하다고인정되는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 5. 3편부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침의직접피로해석방법인 SeaTrust(FSA3) 선급부호를가지는컨테이너선의경우, YP40강재에대한재료계수 K는 0.66을사용할수있다. 다만, 피로강도평가부위에대하여는 3편부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침표6에더하여, 창구옆코밍에서의맞대기용접이음부및의장품을고정하기위한필렛용접이음부등을추가할수있다 직접강도계산 1. 이규정은컨테이너선과주로컨테이너화물을운송하는선박에적용한다. 2. 항복및좌굴평가에대한절차와이장에서규정하지않은사항은지침 3편부록 3-2에따른다. 3. 정의 (1) 전선해석은선체거더구조, 크로스갑판구조및창구코너부의구조강도평가를위하여전선모델을사용하는유한요소해석이다. (2) 화물창해석은선체중앙부 1차지지부재의구조강도평가를위한유한요소해석이다. 1차지지부재는선체외판및화물창경계의전체구조건전성을확보하기위한거더또는스트링거형식의부재로서다음과같다. ( 가 ) 이중저구조 ( 선저외판, 내저판, 거더, 늑판 ) ( 나 ) 이중선측구조 ( 선측외판, 내측선체, 스트링거및특설늑골 ) ( 다 ) 격벽구조 ( 라 ) 갑판및크로스갑판구조 4. 해석 (1) 선박의길이가 290m 이상인컨테이너선은전선해석을수행하여야하며, 지침 3편부록 3-2 II에따른다. (2) 선박의길이가 150m 이상인컨테이너선은화물창해석을수행하여야하며, 지침 3편부록 3-2 III. 5에따른다. (3) (1), (2) 호규정이외의선박에대해서도우리선급이필요하다고인정하는경우, 전선해석이나화물창해석이수행되어야한다. 제 2 절 종강도 201. 일반사항 1. 적용 (1) 적용이절의요건은항로가제한되지않는길이 90 m 이상의다음유형의선박에적용한다. ( 가 ) 컨테이너선 ( 나 ) 주로컨테이너화물을운송하는선박 (2) 하중제한파랑하중요건은항로가제한되지않은단일선체배수량형선박에적용하며, 다음의기준에적합한선박에적용한다. 선급및강선규칙

128 4 장컨테이너선 7 편 4 장 ( 가 ) 길이 90 m L 500 m ( 나 ) 치수비 5 L/B 9 ; 2 B/T 6 ( 다 ) 강도계산용흘수에서의방형계수 상기조건을모두충족하지못하는선박의경우파랑하중의직접계산은지침 3편부록 3-2에따른다. (3) 종강도평가의종방향범위 강성, 항복강도, 좌굴강도및선체거더최종강도평가는선체횡단면의현저한변화 ( 예 : 늑골방식이변경 되는곳및 two-island 설계의경우, 전방거주구블럭의전후단 ) 가있는위치를고려하여 0.2 L 에서 0.75 L 범위에대하여수행하여야한다. 이에추가하여, 최전방화물창의전단및최후방화물창의후단 이이범위를벗어난경우이범위까지종강도를평가하여야한다. 2. 기호및정의 (1) 기호 : 3편 1장 102. 에따른선박의길이 (m ). : 3편 1장 102. 에따른선박의너비 (m ). : 파랑계수로 202. 의 3항 (1) 호에따른다. : 강도계산용흘수 (m ). : 강도계산용흘수에서의방형계수. : 강도계산용흘수에서의수선면계수로, 다음에따른다. : 강도계산용흘수에서의수선면적 (m ). : 재료의최소항복응력 (Nmm ). : 고장력강에대하여 3 편 1장 403. 에서정의하는재료계수. : 재료의탄성계수 (Nmm ) 로서강재의경우 으로한다. : 고려하는선체횡단면에서의항해시정수중수직굽힘모멘트 (knm ). max min : 고려하는선체횡단면에대한항해시허용최대및최소정수중수직굽힘모멘트 (knm ) 로, 202. 의 2항 (2) 호에따른다. : 고려하는선체횡단면에서의수직파랑굽힘모멘트 (knm ). : 고려하는선체횡단면에서의항해시정수중수직전단력 (kn ). max min : 고려하는선체횡단면에서의항해시허용최대및최소정수중수직전단력 (kn ) 으로, 202. 의 2항 (2) 호에따른다. : 고려하는선체횡단면에서의수직파랑전단력 (kn ). : 지침부록 7-9 별첨 1에따라결정되는고려하는선체횡단면의전단흐름. : 호깅에대한비선형수정계수로, 202. 의 3항 (2) 호에따른다. : 새깅에서의비선형수정계수, 202. 의 3항 (2) 호에따른다. : 선박운항과관련된계수, 202. 의 3항 (2) 호에따른다. : 순두께 (mm) 로, 3항 (1) 호에따른다. : 예비두께로서 0.5 mm로한다. : 고려하는선체횡단면에서의순수직단면2차모멘트 (m ) 로서 3항에따른순치수를사용하여결정한다. : 202. 의 5항에따른굽힘응력 (Nmm ). : 202. 의 5항에따른전단응력 (Nmm ). : 고려하는위치의종방향좌표 (m ) 로서기준점은 (3) 호에따른다. : 고려하는위치의수직좌표 (m ). : 기선으로부터수평중립축까지의거리 (m ). (2) 선수단및선미단길이 의선수단 (FE) 은선수재전단과강도계산용흘수선과의교점에세운수직선이다. ( 그림 참조 ) 길이 의선미단 (AE) 은선수단 (FE) 으로부터선미방향으로 만큼떨어진위치에서의강도계산용흘수선과의교점에세운수직선이다. ( 그림 참조 ) 124 선급및강선규칙 2017

129 4 장컨테이너선 7 편 4 장 그림 길이 L 의끝단 (3) 기준좌표계선박의형상, 하중및하중효과는다음의오른쪽좌표계에따른다. ( 그림 참조 ) 원점 : 선박의종방향대칭면, 의선미단및기준선과의교차점 X 축 : 선수방향이양의값인종축 Y 축 : 좌현방향이양의값인횡축 Z 축 : 상방이양의값인수직축 그림 기준좌표계 3. 부식여유및순두께 (1) 순치수정의모든구조부재의치수는순두께를사용하여강도를평가하여야한다. 판, 웨브및플랜지의순두께 ( ) 는다음과같이, 건조두께 에서자발적추가두께 및계수를갖는부식추가 를공제하여구한다. 자발적추가두께를적용한경우에는, 도면상에명확히표기하여야한다. (mm) : 표 에따른부식추가계수 표 부식추가계수값 구조요건 특성 / 해석유형 강도평가 (203.) 단면특성 0.5 좌굴강도 (204.) 최종강도 (206.) 단면특성 ( 응력결정 ) 0.5 좌굴능력 1.0 단면특성 0.5 좌굴 / 붕괴능력 0.5 선급및강선규칙

130 4 장컨테이너선 7 편 4 장 (2) 부식추가의결정구조부재한쪽면에대한부식추가 또는 는식추가 는다음식에따른다. 표 에따른다. 구조부재의양쪽면에대한총부 (mm) 고려하는구획의내부부재에대한총부식추가 는다음식에따른다. (mm) 보강재의부식추가는부착판과의연결위치에따라결정한다. 표 구조부재의한면에대한부식추가 구획종류 한쪽면에대한부식추가 또는 (mm) 해수에노출 1.0 대기에노출 1.0 평형수탱크 1.0 보이드및건구역 0.5 청수, 연료유및윤활유탱크 0.5 거주구역 0.0 컨테이너화물창 1.0 상기이외의구획 0.5 (3) 순단면특성의결정지지부재의순단면계수, 단면2차모멘트와전단면적특성은그림 7.4.3에서정의한부착판, 웨브및플렌지의순치수를사용하여계산되어야한다. 순횡단면적, 부착판에평행한축에대한단면2차모멘트및관련중립축의위치는단면의표면두께로부터부식두께 0.5 를빼서구한다. 126 선급및강선규칙 2017

131 4 장컨테이너선 7 편 4 장 그림 지지부재의순단면특성 선급및강선규칙

132 4 장컨테이너선 7 편 4 장 202. 하중 1. 선체거더하중에대한부호규약임의의선체횡단면에서의수직굽힘모멘트및수직전단력의부호규약은그림 7.4.4에따른다. 수직굽힘모멘트 및 는강력갑판에인장응력을발생시킬때양 ( 호깅 ) 이며, 선저에인장응력을발생시킬때음 ( 새깅 ) 이다. 수직전단력 및 는고려하는선체횡단면의선미부에서는하방으로, 선수부에서는상방으로작용할경우에양이다. 이에반대반향으로작용하는전단력은음 (-) 이다. 굽힘모멘트 전단력 그림 굽힘모멘트및전단력에대한부호규약 2. 정수중굽힘모멘트및전단력 (1) 일반사항정수중굽힘모멘트 및정수중전단력 는 (2) 호에규정된설계하중조건에대하여선박길이를따라각횡단면에서계산되어야한다. (2) 설계하중조건일반적으로정수중굽힘모멘트및전단력계산에는, 출항및입항시연료유, 청수및저장품의양을기초로한설계화물및평형수적재상태가고려되어야한다. 항해의중간단계에서소모품의양과배치의변화가크다고판단되는경우에는, 출항및입항상태에추가하여중간단계에대한계산자료를제출하여야한다. 또한항해도중평형수를적재하거나배출하는경우, 평형수적재및 / 또는배출직전및직후의중간상태에대한계산자료를제출하여야하고적하지침서에포함되어야한다. 항해시임의의종방향위치에서의정수중허용수직굽힘모멘트 max, min 및정수중허용수직전단력 max, min 은다음의값보다큰값이어야한다. 적하지침서상의적하상태의정수중굽힘모멘트및전단력의최대및최소값 설계자에의해지정된정수중최대및최소굽힘모멘트및전단력적하지침서는지침 3편부록 3-1에따른적하상태를포함하여야한다. 3. 파랑하중 (1) 파랑계수파랑계수는다음에따른다. 인경우 : 인경우 : : 참조길이 (m ) 로서다음에따른다. (2) 호의수직파랑굽힘모멘트를계산하는경우 (3) 호의수직파랑전단력을계산하는경우 : : 128 선급및강선규칙 2017

133 4 장컨테이너선 7 편 4 장 (2) 수직파랑굽힘모멘트수식파랑모멘트는다음식에의한값으로하며, 선박의길이방향에따른분포는그림 7.4.6에따른다. : 선박운항과관련된계수로서 0.85로한다. : 호깅에대한비선형수정계수로서다음에따른다. 다만, 1.1 이하이어야한다. : 새깅에대한비선형수정계수로서다음에따른다. 다만, 1.0 이상이어야한다. : 선수플레어형상계수로서다음에따른다. : 최상층갑판수평면에대한투영면적 (m ) 으로, 선수루갑판이 0.8의전방으로연장된경우이를포함한다. 다만, 불워크와같은기타구조는제외 ( 그림 7.4.5) : 0.8 전방부의강도계산용흘수에서의수선면면적 (m ) : 선수단에서측정한, 강도계산용흘수에서의수선면으로부터최상층갑판또는선수루갑판까지의수직거리 (m ), 다만, 판구조의불워크와같은기타구조는제외 ( 그림 7.4.5) 그림 투영면적 및수직거리 선급및강선규칙

134 4 장컨테이너선 7 편 4 장 그림 선박길이에따른수직파랑굽힘모멘트 의분포 (3) 수직파랑전단력선박길이에따른수직파랑전단력 (kn ) 의분포는그림 7.4.7을따른다. 그림 선박길이에따른수직파랑전단력 의분포 130 선급및강선규칙 2017

135 4 장컨테이너선 7 편 4 장 4. 하중상태종강도평가의경우, 표 7.4.3에따른최대호깅및새깅하중상태가검토되어야한다. 각하중상태에대하여 2항에규정된각횡단면에서의정수중상태는 3항에규정된파랑중상태와조합되어야한다 ( 그림 참조 ). 표 정수중및파랑전단력과정수중및파랑굽힘모멘트의조합 하중상태 굽힘모멘트 전단력 max : 인경우 max : 인경우호깅 max min : 인경우 min : 인경우 min : 인경우 min : 인경우새깅 min max : 인경우 max : 인경우 : 고려하는횡단면에서호깅상태의파랑굽힘모멘트로서, 그림 7.4.6에규정된양의 값으로한다. : 고려하는횡단면에서새깅상태의파랑굽힘모멘트로서, 그림 7.4.6에규정된음의 값으로한다. max : 고려하는횡단면에서파랑전단력의최대값으로서, 그림 7.4.7에규정된양의 값으로한다. min : 고려하는횡단면에서파랑전단력의최소값으로서, 그림 7.4.7에규정된음의 값으로한다. 그림 표 에규정된최대호깅및새깅하중상태를결정하기위한하중조합 5. 선체거더응력선체거더응력은 4항에따른호깅및새깅하중상태에대하여, 고려하는하중계산점에서계산되어야하며다음식에따른다. 굽힘응력 : (Nmm ) 전단응력 : (Nmm ) 선급및강선규칙

136 4 장컨테이너선 7 편 4 장 : 부분안전계수로서, 다음에따른다 강도평가 1. 일반사항선박전길이에걸쳐구조의연속성이유지되어야한다. 구조배치가급격하게변하는경우, 적절한천이 (transitional) 구조를배치하여야한다. 2. 강성기준 202. 의 4항에따른호깅및새깅의두가지하중상태에대하여검토되어야한다. 순단면 2차모멘트는다음을만족하여야한다. (cm ) 3. 항복강도평가 (1) 일반적인허용기준 202. 의 4항에정의된호깅및새깅의각하중상태에대한항복강도가검토되어야하며, 등가선체거더응력 이허용응력 보다작아야한다. (Nmm ) (Nmm ) : 재료에대한부분안전계수로서 로한다. : 하중조합및허용응력에대한부분안전계수로서다음에따른다. (2) 호에따른굽힘강도평가의경우 : (3) 호에따른전단응력평가의경우 : (2) 굽힘강도평가횡단면의다음위치에서 (1) 에따른굽힘응력평가가수행되어야한다 : 선저 갑판 창구코밍의상단 재료의항복강도가변하는지점 굽힘강도평가는다음의조합을이용하여 (1) 호를만족하여야한다. (3) 전단강도평가전단강도에기여하는모든구조부재에대하여 (1) 에따른전단응력평가가수행되어야한다. 전단강도평가는다음의조합을이용하여 (1) 호를만족하여야한다. 132 선급및강선규칙 2017

137 4 장컨테이너선 7 편 4 장 204. 좌굴강도 [ 지침참조 ] 1. 적용이요건은선체거더굽힘및전단응력을받는판패널및종방향보강재에적용한다. 이항에서사용된기호의정의는지침부록 7-9 별첨 2를참조한다. 2. 좌굴평가기준좌굴평가를위한허용기준은다음과같다. : 3항에따른최대사용계수 3. 좌굴사용계수사용계수 는파손에서의응력승수인자 (stress multiplication factor) 의역수로규정된다. ( 그림 참조 ) 파단한계상태는다음과같다. 요소판패널의경우 : 지침부록 7-9 별첨 2. 2 전체보강패널의경우 : 지침부록 7-9 별첨 2. 3 종방향보강재의경우 : 지침부록 7-9 별첨 2. 4 각파단한계상태는관련식에의하여규정되며, 는해당식을만족하도록결정된다. 그림 7.4.9는종방향및전단응력의조합에서, 구조부재의파손에서의응력승수인자가어떻게결정되는지를보여준다. : 4항에규정된좌굴에대한작용응력조합 : 좌굴응력조합 에대한, 지침부록 7-9 별첨 2 에따른좌굴임계응력 그림 파손시의파단한계상태곡선및응력승수인자의예 4. 응력결정 (1) 좌굴평가를위한응력조합 202. 의 4항에규정된호깅및새깅의각하중상태에대하여다음의두응력조합이하중계산점에서고려되어야한다. 응력은 (2) 호에정의된하중계산점에서의값이다. ( 가 ) 종늑골방식 : (a) 응력조합 1: (b) 응력조합 2: 선급및강선규칙

138 4 장컨테이너선 7 편 4 장 ( 나 ) 횡늑골방식 : (a) 응력조합 1: (b) 응력조합 2: (2) 하중계산점요소패널에대한선체거더응력은표 7.4.4에따른하중계산점에서계산되어야한다. 표 판좌굴평가에대한하중계산점 (LCP) 좌표 하중계산점좌표 비수평판 선체거더굽힘응력 수평판 선체거더전단응력 x 좌표 요소패널의길이의중앙 y 좌표 요소패널의상하단부 ( 그림 의 A1점및 A2점 ) 요소패널의안쪽과바깥쪽단부 ( 그림 의 A1점및 A2점 ) 요소패널의중간점 ( 그림 의 B점 ) z 좌표 x 값및 y 값에상응하는값 그림 판좌굴에대한하중계산점 - 선체거더응력 종방향보강재에대한선체거더응력은다음의하중계산점에서계산되어야한다 : 고려하는보강재의길이중간지점 보강재와부착판사이의교차지점 205. 비틀림강도 지침참조 선박의중앙부에있어서창구의너비가 0.7 를넘는경우에는비틀림에의한부가적인응력이나창구의변형에대하여특별히고려하여야한다. 다만, 2열이상의창구를가진경우에는가장바깥쪽의창구측선간의거리를창구의너비로한다. 134 선급및강선규칙 2017

139 4 장컨테이너선 7 편 4 장 206. 선체거더최종강도 1. 일반사항길이 가 150 m 이상인선박은선체거더최종강도를평가하여야한다. 4항의검토기준은비손상선박구조에적용한다 의 4항에규정된호깅및새깅의하중상태에대하여선체거더최종굽힘능력이검토되어야한다. 2. 선체거더최종굽힘모멘트최종강도검토시고려하는호깅및새깅조건의수직선체거더굽힘모멘트 은다음에따른다 : : 202. 의 4항에따른정수중허용굽힘모멘트 (knm ). : 202. 의 4항에따른수직파랑굽힘모멘트 (knm ). : 정수중굽힘모멘트에대한부분안전계수로서 1.0으로한다. : 수직파랑굽힘모멘트에대한부분안전계수로서 1.2로한다. 3. 선체거더최종굽힘능력 (1) 일반사항선체거더최종종굽힘모멘트능력 는그값을넘어서면선체가붕괴되는선체거더의최대굽힘모멘트능력을의미한다. (2) 선체거더최종굽힘능력의결정호깅및새깅상태에서의선체거더횡단면의최종굽힘모멘트능력은고려하는횡단면의곡률 에대한굽힘모멘트 곡선의최대값으로정의한다. ( 호깅의경우 새깅의경우, 그림 참조 ) 곡률 는호깅의경우양, 새깅의경우음으로한다. 그림 곡률 에대한굽힘모멘트능력 선체거더최종굽힘능력 는지침부록 7-9 별첨 3. 2에규정된증분-반복법 (incremental-iterative) 또는지침부록 7-9 별첨 3. 3에규정된대체방법으로계산하여야한다. 4. 검토기준모든선체횡단면에서수직선체거더최종굽힘능력은다음기준을만족하여야한다. : 2 항에따른수직굽힘모멘트 (knm ). : 3 항에따른수직선체거더최종굽힘능력 (knm ). : 재료, 형상및강도예측의불확실성을고려한수직선체거더최종굽힘능력의부분안전계수로서 로한다. : 이중저굽힘의영향을고려한수직선체거더최종굽힘능력의부분안전계수로서다음에따른다. 선급및강선규칙

140 4 장컨테이너선 7 편 4 장 호깅상태의경우 : 새깅상태의경우 : 내저에서의이중저폭이선체중앙부에서의폭보다작거나이중저구조가선체중앙부와다른곳 ( 예, 기관실단면 ) 에서의횡단면의경우, 호깅상태에서의부분안전계수 는우리선급이인정하는바에따라감소될수있다 대형컨테이너선에대한추가요건 1. 일반사항선박의너비 가 m 를넘는컨테이너선에대하여는 2항및 3항의규정을추가로요구할수있다. 2. 항복및좌굴평가항복및좌굴평가는국부하중뿐만아니라추가적인선체거더하중 ( 파랑비틀림, 파랑수평굽힘및정적비틀림 ) 을고려하여수행되어야한다. 국부하중및선체거더하중으로인한모든면내응력요소 (2축및전단응력 ) 이고려되어야한다. 3. 휘핑수직굽힘모멘트에기여하는휘핑을고려하여선체거더최종강도평가를수행하여야한다. 제 3 절 이중저구조 301. 일반 1. 컨테이너만을적재하는화물창의이중저구조에대하여는이절의규정에따른다. 특별히명시하지않는한 3편 7장의규정도만족하여야한다. 2. 컨테이너모서리쇠붙이하방의이중저내에는컨테이너의하중을유효하게지지할수있도록측거더또는실체늑판등을설치하거나국부적으로보강하여야한다. 3. 컨테이너만을적재하는화물창의창구바로아래의이중저내저판은두께를증가시키거나내장판을깔지않아도좋다. 4. 내부가디프탱크로사용되는이중저내의거더, 스트럿및브래킷과격벽판의두께는 3편 15장 104. 의요건에따른다. 다만, 3편 15장표 에서제시된두께에서 1.0mm를경감시킬수있다. 5. 운항중해수를적재하지아니하는보이드구역, 연료유탱크등으로사용되는이중저구역의선저외판및내저판의두께는이절에서명시한두께보다 0.5mm를경감시킬수있다. 6. 선저종늑골의경우, 피로강도에대한충분한고려가있어야한다 종늑골 지침참조 선저및내저종늑골의단면계수는각각표 7.4.5의식에의한것이상이어야한다. 136 선급및강선규칙 2017

141 4 장컨테이너선 7 편 4 장 표 종늑골의단면계수 구분단면계수 (cm ) 선저종늑골 내저종늑골 ( ) : 계수로서다음에따른다. 늑판사이의중간에 303. 에규정하는스트럿이없는경우 늑판사이의중간에 303. 에규정하는스트럿이있는경우 다만, 늑판에설치하는형강및스트럿의너비가특별히클때에는적절히경감할수있다. : 아래의 (1) 또는 (2) (1) 전단으로부터 0.3 의경우 ---- : 방형계수 ( 가 0.85 이상인경우, 는 0.85 로한다 ) (2) 그외의경우 ( : 선측외판의전단으로부터의거리 (m ). 단, 가 보다작은경우, 는 로취해야하며, 가 보다큰 경우, 는 로취해야한다. : 3 편 1 장참조 : 선박의길이 (m ). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 선박의중심선으로부터고려하는종늑골까지의수평거리 (m ). : 늑판사이의거리 (m ). : 종늑골의간격 (m ). ( 단. 또는 의경우, ) : 용골상면으로부터내저판하단까지의수직거리 (m ) : 선체중앙용골상면으로부터횡단면의수평중성축까지의수직거리 (m ) : 계수로서표 에따른다. : 다음의,,. 다만이중저구역이보이드인경우, 는 으로취한다. : 내저판의하단과넘침관상단사이중간까지의수직거리 : 다음의식에서얻는다. (m ) (m ) : 탱크의길이 (m ) ( m ) : 탱크의폭 (m ) ( m ) : 내저판으로부터넘침관상방 2.0m 까지의수직거리의 0.7 배 303. 스트럿 1. 스트럿은평강또는구평강 ( 球平鋼 ) 이외의형강으로하고선저및내저종늑골의웨브와충분히겹치도록하여야한다. 2. 스트럿의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

142 4 장컨테이너선 7 편 4 장 cm : 늑골간격 (m ). : 스트럿으로지지되는부분의너비 (m ). : 다음식에의한값 (m ). : 표 7.4.5에따른다. : 계수로서다음식에의한값. 다만, 어떠한경우에도 1.43 미만이어서는안된다. : 스트럿의길이 (m ). : 스트럿의최소회전반경으로다음식에의한값 (cm ). : 스트럿의최소관성모멘트 (cm ). : 스트럿의단면적 (cm ) 내저판의두께 1. 내저판의두께는다음 2 개의식중큰것이상이어야한다. mm mm : 중심선거더의높이 (mm). : 종식구조일때에는내저종늑골의간격, 횡식구조일때에는화물창내늑골의간격 (m ). : 다음식에따른다. : 계수로서 3편표 3.7.7에따른다. : 계수로서 3편표 3.7.8에따른다 의요건에도불구하고, 내저판의두께 는다음의식에의한값보다커야한다 : mm : 보강재간격 (m ) : 표 7.4.5에따른다. : 사용되는내저판의보강재시스템에따른다음의식에대한계수. 다만, 와 에대하여 는 1로취한다. 138 선급및강선규칙 2017

143 4 장컨테이너선 7 편 4 장 (a) 횡방향시스템의경우 : 표 에따른다. (b) 종방향시스템 ( >1.0) : 표 에따른다. 3. 컨테이너모서리쇠붙이의하단이접촉하는위치의내저판은이중판또는기타적절한방법으로보강하여야한다 선저외판의두께 1. 선저외판의두께, 는다음 (1) 과 (2) 의식에따른값또는 3편 7장 5절 505. 의요건에의한값중큰것보다커야한다. 다만, 3편 7장 5절 505. 의요건적용에있어, 3편 4장 3절 304. 의요건은적용할필요없다. (1) 횡늑골식선박의경우, 두께는다음식에의한값보다커야한다. (mm) : 횡늑골간격 (m ),, : 302. 에따른다 : 계수로서다음에따른다. 1.0 m 인경우 1.07 m 인경우중간값의경우, 은선형보간한다. : 계수로서다음에따른다. ( : 선체중앙부전방선측외판의경우는전단으로부터, 또는선체중앙부후방의선측외판의경우는후단으로부터의거리 (m ). 단, 가 보다작은경우, 는 로, 가 보다큰경우, 는 로취해야한다. (2) 종늑골식선박의경우, 두께는다음식에의한값보다커야한다. (mm) : 종늑골간격 (m ) : 계수로서다음에따른다. ( ) 의요건에도불구하고, 선저외판의두께 는다음식에의한값보다커야한다. (mm) : 선박의길이 (m ) ( m ) 선급및강선규칙

144 4 장컨테이너선 7 편 4 장 3. 평판용골의너비는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 평판용골의두께는전길이에걸쳐 305. 의 1항에규정하는선체중앙부의선저외판의두께에 2.0 mm를더한것이상이어야한다. 다만, 인접하는선저외판의두께미만이어서는안된다. 제 4 절 이중선측구조 401. 일반 지침참조 1. 화물창의선측구조는가능한한이중선측구조로하고내부에는선측트랜스버스및선측스트링거를설치하는등충분히보강된구조로하여야한다. 2. 이중선측구조는이절의규정및 3편 14장의규정에만족하여야한다. 3. 내부가디프탱크로사용되는이중선측구조에대하여는이절의규정및 3편 15장의규정에만족하여야한다. 4. 3편 15장 104. 요건의적용에있어, 디프탱크로사용되는이중선측구조의내부인내측판의두께는표 에명시된값보다 1.0 mm 감소시킬수있다. 5. 운항중해수를적재하지아니하는보이드구역, 연료유탱크등의이중선측구역의선측외판및내측판의두께는이절에서명시한두께에서 0.5 mm감소시킬수있다. 6. 선측스트링거는화물창의길이를고려하여적절한간격으로설치하여야하고선측트랜스버스는이중저내의실체늑판이있는위치에설치하여야한다. 7. 빌지부에있어서이중선측구조의폭이변하는경우의구조치수에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 8. 만재흘수선으로부터강력갑판까지의높이가특히큰경우의구조치수에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 9. 화물창의중간에갑판구조및선측구조를유효하게지지하는구조가설치되어있는경우에는이절의규정을적절히참작할수있다. 10. 종격벽과내저판이만나는곳에는응력집중이생기지않도록구조배치에대하여충분히고려하여야한다. 11. 이중선측구조의전후단부에는구조및강도의연속성에대하여충분히고려하여야한다. 12. 선측종늑골의경우, 피로강도에대하여충분히고려하여야한다 402. 선측트랜스버스및선측스트링거 지침참조 선측트랜스버스및선측스트링거의두께는다음식에의한것이상이어야한다. 또한우리선급이필요하다고인정하는경우에는굽힘및전단강도에대하여적절히고려하여야한다. mm : 과 중작은값. : 선측트랜스버스또는선측스트링거에설치되어있는웨브깊이방향의보강재의간격 (m ). : 선측트랜스버스또는선측스트링거의깊이 (m ). 다만, 웨브의길이방향으로보강재를설치하여웨브의깊이를분할하는경우에는분할한깊이로하여도좋다 종격벽종격벽구조의내부가디프탱크로사용되는경우종격벽판의두께및종방향보강재의단면계수는다음의 (1) 및 (2) 의규정에따른다. 140 선급및강선규칙 2017

145 4 장컨테이너선 7 편 4 장 (1) 종격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 항해중에해수에접하지않는종격벽판의두께는다음에규정하는두께에서 0.5 mm 를감하여도좋다. mm : 격벽휨보강재의간격 (m ). : 다음의,, 및. 다만, 이중저구역이보이드인경우, 는 으로한다. : 각격벽판의하단으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2이되는곳까지의수직거리 (m ). : 다음의식에서얻어지는값 (m) : 다음의식에서얻어지는값 (m) : 탱크길이 (m) ( 10) : 탱크폭 (m) ( 10) : 각격벽판의하단으로부터넘침관상단상 2 m 까지의수직거리에 0.7을곱한값 (m ) : 계수로서표 7.4.6에따른다. 다만 및 의경우, 은 1로한다. (2) 휨보강재의단면계수는다음식에따른다. cm : 다음식에따른다. 단, 인경우, 은 로한다. ( ) : 계수로서표 7.4.6에따른다. : 계수로서표 7.4.7에따른다. : 휨보강재의간격 (m ). : (1) 에명시된바에따른다. 이때 고려하는격벽판하단 은 고려하는보강재 로볼수있다. : 거더간격 (m ). 선급및강선규칙

146 4 장컨테이너선 7 편 4 장 표 계수 구조방식 횡식구조 종식구조 다만, 는 1.0 미만으로하여서는안된다. : 의값에따라다음에의한 또는. 다만, 이상이어야한다. 일때 일때 : 용골상면으로부터 보다상부의격벽판에대하여는해당격벽판의상단부까지, 보다하 부의격벽판에대하여는해당격벽판의하단부까지수직거리, 휨보강재에대하여는해당휨보 강재까지의수직거리 (m ) 로한다. : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의수평중성축까지의수직거리 (m )., : 3편 1장참조. : 3편 3장 203. (5) 호의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰것. : 다음식에따른다. (kn m ) 다음식에따른다. m m m : 3편 1장 102. 에명시된길이와설계최대흘수선상길이의 0.97배중작은값. : 다음표에서정하는값, 는 의후단으로부터고려하는단면까지의거리 (m ) 중간값은보간법에따른다 : 고려하는횡단면의수직중성축에대한단면2차모멘트 (cm ). : 수직중성축에서부터평가위치까지의수평거리 (m ). 142 선급및강선규칙 2017

147 4 장컨테이너선 7 편 4 장 표 의값 일단견고한브래킷유연한브래킷타단고착고착 거더지지또는러그고착 견고한브래킷고착 유연한브래킷고착 거더지지또는러그고착 ( 비고 ) 1. 견고한브래킷고착 이란이중저또는해당휨보강재이상의단면을가지는인접부재 ( 종늑골 및보강재같은 ) 와의브래킷연결또는이와동등한부재와의브래킷연결을말한다. (3편그림 (a) 참조 ) 2. 유연한브래킷고착 이란보, 늑골등의직교재와의브래킷고착등을말한다. (3편그림 (b) 참조 ) 404. 브래킷이중선측구조내부의상하모서리부에는보강방식이횡식인경우에는각늑골의위치마다, 종식인경우에는선측트랜스버스사이에적절한간격으로브래킷을설치하여야한다 선측외판 1. 강력갑판하선측외판은이항의요건에따라야한다. 이항에서특별히명시하지않는경우, 3편 4장의요건에따라야한다. 2. 3편 4장 303. 에명시한현측후판이아닌선측외판의두께 는 3편 3장 301. 및 302. 의요건에추가하여다음의 (1) 및 (2) 에따라야한다. (1) 횡늑골을가지는선박의경우, 선측외판의두께는다음의식에서얻어지는것보다커야한다. (mm) : 횡늑골의간격 (m ), 및 : 항에따른다. : 용골상면으로부터해당선측외판하단까지의수직거리 ( 다만, 인경우, 로한다 ) : 계수로서다음에따른다. : 다음중큰값 : 용골상면으로부터해당선측외판하단까지의수직거리 (m ), : 표 7.4.5에따른다.,, : 표 7.4.6에따른다. : 항 (1) 에따른다 (2) 종늑골을가지는선박의경우, 선측외판의두께는다음의식에서얻어지는것보다커야한다. (mm) 선급및강선규칙

148 4 장컨테이너선 7 편 4 장 : 종늑골의간격 (m ),, 및 : (1) 에따른다. : 계수로서다음에따른다. ( ) 및 : (1) 에따른다 의요건에도불구하고, 강력갑판하선측외판의두께, 는 305. 의 2항에서얻어진것보다커야한다 선측종늑골 1. 건현갑판하선측종늑골의단면계수, 는다음의 (1) 또는 (2) 중큰값보다커야한다. (1) : 종늑골의간격 (m ) : 거더의간격 (m ) : 고려하는선측종늑골에서부터용골상부 지점까지의수직거리 (m ), : 202. 의 1항에따른다. : 계수로서, 다음에따른다. ( ) : 다음의값중큰값 일때 일때 : 용골상면으로부터고려하는종늑골까지의수직거리 (m ) : 표 7.4.5에따른다.,,,, 및 : 표 7.4.6에따른다. (2) (cm ),, : (1) 에따른다. 2. 이중선측구조의내부가디프탱크로사용되는경우, 선측종늑골의단면계수, 는 403. 의 2항의요건에따른다. 제 5 절 횡격벽 501. 구조 1. 횡격벽은갑판의위치에충분히지지될수있는구조로하여야하며, 횡격벽의너비가특히큰경우는횡격벽의상부를상자형구조로하는등적절히보강하여야한다. 2. 격벽판및보강재의치수는 3편 14장 3절의규정에따른다 부분격벽 화물창내에부분적으로비수밀격벽을설치하는경우그구조및치수는화물창의크기및격벽의깊이등을고려하여충분한강도및강성을유지할수있도록하여야한다. 144 선급및강선규칙 2017

149 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 6 절 갑판구조 601. 갑판구조 지침참조 1. 갑판구조의치수는 3편 5장 3절의규정을만족하여야한다. 2. 갑판구측선내갑판에대하여는갑판의면내굽힘을고려하여적절히보강하여야한다 크로스타이 1. 창구의길이가창구의너비에비하여큰경우에는창구부에적절한간격으로크로스타이를설치하여야한다. 2. 크로스타이의위치에있어서선창내에선측및갑판으로부터의하중을유효하게지지하는구조가설치되어있지않는경우에는크로스타이의구조및치수에대하여특별히고려하여야한다 판두께의연속성 갑판의두께는연속성을고려하여야하며, 특히갑판구측선의내측과외측과는현저한두께차이가없도록하여야한다. 제 7 절 물결막이 (Breakwater) 701. 물결막이 1. 배치 (1) 0.85 L 전방갑판상에화물을적재하는경우, 물결막이 (Breakwater) 또는대등한보호구조물 ( 예, 고래등갑판 (whaleback deck) 또는귀갑갑판 (turtle deck)) 이설치되어야한다. 2. 물결막이의치수 (1) 물결막이의권장높이는다음과같다. (m) 최소한 이상이라야한다. : 하기만재흘수선과물결막이의하단 (bottom line) 간의거리 (m). ( ) : L 의후단에서부터물결막이까지의거리 (m ). : 파랑계수 (wave coefficient) m 경우 m 경우 m 경우 고래등갑판또는귀갑갑판의평균높이는그림 에따라유사하게결정할수있다. 그림 고래등갑판 (whaleback) 선급및강선규칙

150 4 장컨테이너선 7 편 4 장 (2) 물결막이는최소한물결막이뒤편의수송하고자하는갑판화물의폭만큼넓어야한다. 3. 컷아웃 (cutouts) (1) 물결막이주요지지부재의웨브에서컷아웃은필요최소한으로감소시켜야한다. 컷아웃의자유단은보강재로보강하여야한다. 만약물결막이에대한하중을감소시키기위하여판내에컷아웃을제공하는경우, 개별하나의컷아웃 (single cutout) 면적은 0.2m 를넘지않아야하며, 컷아웃면적의전체합은물결막이판의전체면적의 3% 를넘지않아야한다. 4. 하중 (2017) (1) 치수결정을위한하중은다음에따른다. (2017) (knm ) 는다음의값이상이어야한다. ( m ) ( m ) ( 300 m, 이 300 m 이상인경우 은 300 m 로한다.) sin ( 는중심선에서결정, ) 5. 판및보강재 (1) 판의두께는다음에따라결정된다. (mm) 10 mm인경우 10 mm min (mm) ( 300 m, 이 300 m 이상인경우 은 300 m 로한다 ) (2) 보강재의단면계수는다음에따른다. 보강재는구조부재의양단에연결되어야한다. (cm ) : 보강재스팬 (m ). : 보강재간격 (m ). (3) 20 미만의경사각 을가진고래등갑판의경우, 판및보강재의치수는선급이적절하다고인정하는바에따른다. 6. 1차지지부재 (1) 구조의 1차지지부재의경우, 응력해석을수행하여야한다. 이때허용등가응력, 는 (knm ) 이다. 7. 좌굴강도 (1) 구조부재의좌굴강도는 11편 6장 3절에따라증명되어야한다. 146 선급및강선규칙 2017

151 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 8 절 예인보강구역 (tug pushing area) 801. 예인보강구역 1. 항내조종으로인한집중하중에노출될수있는선측외판구역의판두께는 2. 에서요구하는것이상이어야한다. 이구역은주로예인선 (tug) 에의하여밀리는선박의중앙부및선수미어깨 (shoulder) 부근의판으로서, 그정확한위치가건조시방서 (building specification) 에정의되고, 외판전개도에명시되어야한다. 보강되는구역의길이는 5m 이상이어야하며, 높이는평형수흘수 (ballast draught) 상방 0.5 m에서부터구조치수흘수 (scantling draught) 상방 4m까지이다. ( 선측외판의두께가이절에따라결정되는경우, 보강된선측외판구역에는적절한표시를하여야한다.) 2. 보강되는구역의판두께는다음식에따라결정된다. (mm) : 국부적설계충격하중 (kn). = (200 kn 1,000 kn ) : 배수량 (). 3. 보강되는구역의보강재단면계수는다음보다커야한다. (cm ) : 보강재의지지되지않은스팬 (m ). 4. 중간갑판 (tween deck), 횡격벽, 스트링거및횡방향벽 (transverse walls) 은선박의횡방향으로작용하는하중에대한충분한좌굴강도를가지는지를확인하여야한다. 제 9 절플레어가큰위치의강도 (strength at large flare location) 901. 외판 1. 플레어가특히큰곳의외판은선수파랑충격등에대한보강을충분히고려하여야한다 늑골 1. 큰파랑충격압력을견디도록고려된선수플레어에설치된늑골은적절히보강되어야하며, 그연결유효성에특별히주의를기울여야한다 거더 1. 큰파랑충격압력을견디도록고려된선수플레어에설치된거더는적절히보강되어야하며, 그연결유효성에특별히주의를기울여야한다. 제 10 절 컨테이너고박설비 셀가이드 1. 셀가이드는이중저구조, 선측구조및횡격벽등에하중을유효하게전달할수있는구조로하여야한다. 2. 셀가이드의강도는선저와선측에서의하중및적재한컨테이너의하중에대하여충분히견딜수있는것이어야한다. 선급및강선규칙

152 4 장컨테이너선 7 편 4 장 컨테이너고박설비 지침참조 1. 컨테이너의고정결박설비 ( 이하고박설비라한다 ) 에대하여는고박설비의배치및구조상세등이표기된배치도및구조도를제출하여우리선급의승인을받아야한다. 다만, 부분적인고박에사용되는고박설비에대하여는본항의규정을적절히참작할수있다 항의규정에따라설치하는콘테이너고박설비는선박에설치하기전에우리선급이별도로정하는규정에따라승인을받아야한다. 제 11 절 용접 적용 1. 필릿용접은강력갑판또는강력갑판하방 0.25 D 위치에서상방으로연장하는외판과종격벽에사용되는 40 mm 초과 80 mm 이하의웨브두께를가진종늑골에적용하여야한다 mm 초과의웨브두께를가진종늑골이쓰이는곳에용접의종류와치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 필릿용접 1. 필릿용접은연속되어야한다. 2. 필릿의치수는 8mm 이상이어야한다. 148 선급및강선규칙 2017

153 5 장액화가스산적운반선 / 6 장위험화학품산적운반선 7 편 5 장 /6 장 제 5 장 액화가스산적운반선 별책 액화가스산적운반선규칙 (Ships Carrying Liquefied Gases in Bulk) 참조 제 6 장 위험화학품산적운반선 별책 위험화학품산적운반선규칙 (Ships Carrying Dangerous Chemicals in Bulk) 참조 선급및강선규칙

154 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 제 7 장 카페리선및로로선 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 이장의규정은차량과팔레트형 (pallet form) 또는컨테이너화물을운송하기위하여특별히설계및건조하고바퀴가있는차량으로화물이적재되거나양륙되는로로선 (ro-ro ship) 에적용한다. 2. 항로에제한을받는선박으로서차량문 ( 선체구조의일부로된선수문, 내측문, 현측문또는램프를말한다.) 을통하여육상교통에이용되는상태그대로차량을적재및운송을하는선박의구조및설비에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 지침참조 3. 구조부재의치수및배치는이장에서특별히명기하지않는한 3편의규정에따른다 구조및배치 1. 이규정은다층갑판선으로서화물창내에는이중저를갖고최하층갑판까지현측탱크가설치된선박에적용한다. 다만, 특정지역이나특수목적에사용되는경우에는우리선급의승인을받아별도로고려할수있다. 2. 3편 14장의규정에의한격벽이설치되어있지않은경우에는부분격벽또는특설늑골과갑판횡부재를설치하여충분한횡강도를갖도록하여야한다. 3. 강력갑판과선저는종늑골식구조를원칙으로하나횡늑골식구조인경우에는특별히고려하여야한다 자료제출 3편 1장 3절에규정하는승인도면및자료에추가하여다음의자료를제출하여야한다. (1) 특정지역만운항하도록설계된선박인경우에는그항해구역 (2) 선수또는선미램프 (3) 선수, 선미및선측면의문 (4) 이동식갑판이있을경우에는비고정식부문의적재배치를포함한이동식갑판 제 2 절 종강도 201. 일반사항카페리선및로로선의종강도는 3편 3장의규정에따른다. 제 3 절 갑판 301. 적용 지침참조 차량을적재하거나또는차량이통행하는갑판 ( 이하차량갑판이라한다.) 의구조배치및치수에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 안전장치차량의운송을위한고박장치및선체와의접합부상세도를우리선급에제출하여승인을받아야한다. 선급및강선규칙

155 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 제 4 절 자동차운반선의전기설비 401. 일반 이절의규정은자동차운반선의화물창및이것과통하는구획의전기설비에적용한다 전기설비 1. 화물창의전기설비 (1) 이동형기기는원칙적으로설치하여서는안된다. 부득이설치할경우는우리선급의승인을받아야한다. (2) 화물창에부착하는전기기기의급전회로에는화물창외에다극연결단로용스위치를비치하고책임자만이접근할수있도록하여야한다. 또이단로용스위치에는오프위치에서잠글수있도록하여야한다. 다만, 화재탐지기, 가스탐지기등의회로에는적용하지아니한다. (3) 이절의규정에추가하여규칙 8편 13장 2절의규정에도만족하여야한다. 2. 화물창에인접한구획의전기설비화물창에인접하고그격벽또는갑판에기밀구조가아닌문, 창구등의개구부가있는구획의전기설비에대하여는 1항의규정에따른다. 152 선급및강선규칙 2017

156 8 장해상보급선등 7 편 8 장 제 8 장 해상보급선등 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 해상구조물이나해상시설물에비품과화물을운반하기위하여특별히설계건조하는해상보급선및해상예인겸보급선으로등록하고자하는선박의구조및의장에대하여는이장의규정에따른다. 2. 구조부재의치수및배치는이장에서특별히명기하지않는한 3편의규정에따른다. 3. 어떠한항해조건에서도선박의복원성을신속하고정확하게판정할수있는자료를선장에게제공하여야한다 자료제출 3편 1장 3절에서규정하는승인도면및자료에추가하여다음의자료를제출하여야한다. (1) 분리또는독립형화물탱크 (2) 화물탱크받침대및고정장치 (3) 예인윈치의지지대및받침대를포함한예인장치 (4) 앵커취급을위한지지대및받침대와앵커를운반하는경우그적재방법 (5) 갑판화물의적재를위한배치및이와관련된선반 (rack) 또는이와유사구조물의지지대및받침대등의세부상세 (6) 휴대식부품의적재장치를포함한이동식갑판의구조상세 (7) 방수설비 제 2 절 종강도 201. 일반사항해상보급선및해상예인겸보급선의종강도는 3편 3장의규정에따른다. 제 3 절 외판 301. 외판 1. 외판의두께는 3편 4장의규정에따르며어떠한경우에도 9 mm 보다작아서는안된다. 2. 노출된외판에는유효한방현재를설치하여야하며그내면은적절히지지하여야한다. 3. 하중이크게걸리는볼라드와이에인접한선미롤러부위및기타큰하중이걸리는부분의외판은적절히보강하여야한다. 제 4 절 갑판 401. 노출갑판 1. 화물을운송하는노출갑판의구조및치수는그하중에견딜수있도록하여야하며어떠한경우라도그수두압력은 3.5 m 이상으로하여야한다. 또한특수화물을적재함으로인하여집중하중이예상되는곳에서는부가적으로국부강도를증가시켜야한다. 선급및강선규칙

157 8 장해상보급선등 7 편 8 장 2. 갑판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm 402. 화물적재 1. 갑판화물을안전하게운송할수있도록적절한보호조치를취하여야하며적절한안쪽불워크, 레일저장소또는저장선반등을갖추어야한다. 또한이들은보강된선체구조부에유효하게고착되어야한다. 2. 갑판상에는유효한잠금장치또는컨테이너래싱장치를붙여야한다. 3. 소형창구 ( 탈출창구포함 ), 밸브조절장치, 통풍장치, 공기관등은화물적재구역이외의곳에설치하여야한다. 제 5 절 늑골 501. 횡늑골건현갑판과중간갑판사이에설치하는늑골의단면계수는 3편 8장 4절에서규정한값의 25% 이상으로하여야하며이들늑골에는스캘럽을시공하여서는안된다. 제 6 절 선루및갑판실 601. 구조및치수 선루갑판및그상부에위치한갑판실의구조및치수는표 에따른다. 표 판의두께및격벽휨보강재의단면계수등 위치 판의두께 (mm) 단면계수 (mm ) 보강재의깊이 (mm) 전단벽 또는 8.0 중큰것 측벽 0.01 또는 6.5 중큰것 후단벽 또는 6.5 중큰것 : 격벽휨보강재의간격 (mm) : 격벽휨보강재의유효길이 (m ) ( 비고 ) 격벽휨보강재의양단은다른층과연결되도록한다. 제 7 절 수밀격벽문 701. 수밀문수밀문은 3편 14장 4절의규정을만족하여야한다. 제 8 절 기관배기구 801. 위치 기관의배기구는가능한한갑판위로높게위치하도록하고스파크방지장치를설치하여야한다. 154 선급및강선규칙 2017

158 9 장예인선 7 편 9 장 제 9 장 예인선 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 예인선으로등록하고자하는선박의구조및의장은이장의규정에따른다. 다만해상예인겸보급선은 8 장의규정을만족하여야한다. 2. 구조부재의치수및배치는이장에서특별히명기하지않는한 3편의규정에따른다. 다만, 치수결정을위하여적용하는흘수 는 0.85 이상으로하여야한다. 제 2 절 종강도 201. 일반사항 예인선의종강도는 3 편 3 장의규정에따른다. 제 3 절 단저구조 301. 늑판 단저구조의늑판은 3 편 6 장의규정에따른다. 제 4 절 팬팅부및선수선저보강부 401. 팬팅부의보강 이 46 m 이상인선박은 3편 9장의규정에따라중간갑판의전구간에걸쳐보강보 (panting beam) 및팬팅스트링거를설치하여야한다. 다만, 이 46 m 미만인경우에는이를적용하지아니한다 선수선저의보강예인선은 3편 7장 8절에서규정하는선수선저보강부에대한규정은적용하지아니한다. 제 5 절 기관실위벽 501. 탈출창구기관실에서갑판으로통하는모든비상탈출구는최대횡경사각에서도사용할수있어야하며수면으로부터가능한한높게설치하고선박의중심선가까이에있어야한다. 탈출창구덮개에는선박의가로방향으로힌지를붙여야하며코밍의높이는갑판상적어도 600 mm 이상이어야한다 노출주위벽노출된기관실주위벽은갑판상적어도 900 mm 이상으로하여야하며노출주위벽에붙이는휨보강재는갑판에고착되어야한다. 선급및강선규칙

159 9 장예인선 7 편 9 장 제 6 절 예인장치 601. 예인훅 1. 예인훅또는이와동등한장치는일반적으로선박의중앙으로부터 0.05 내지 0.1 후방에위치하여야하며어떠한적하상태에서도선박의세로방향중심의전방에있어서는안된다. 또한예인훅은정상작업상태에서생기는경사모멘트를최소화하기위하여가능한한낮게설치하여야한다. 2. 예인훅은어떠한경사각에서도예인줄을용이하게풀수있는이탈장치를갖추어야하며이들장치는선교루에서도작동이가능하도록할것을권장하며설치후검사원의입회하에작동시험을행하여야한다. 훅또는이와동등한장치의절단하중은일반적으로예인줄의절단하중의 1.5배이상이어야한다. 제 7 절 선측방현재 701. 선측방현재 선측면갑판높이의위치에유효한방현재를선박전후방향에걸쳐설치하여야한다. 156 선급및강선규칙 2017

160 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 10 장 이중선체유조선 제 1 절 일반사항 101. 적용 지침참조 1. 이장의규정은, 2006년 4월 1일이후에건조계약되는유조선으로서규칙 12편 (IACS 유조선공통규칙 ) 의적용대상이아닌이중선체유조선에적용한다. 2. 이장의규정은 이 90 m 이상인선박으로서선미에기관을배치한 1열이상의종격벽을갖는 1층갑판선으로서화물구역이이중저구조또는이중선체구조인유조선의구조및의장에대하여적용한다. 여기에서유조선이란원유또는 37.8 에있어서증기압 ( 절대압 ) 이 0.28 MPa 미만인석유정제품및이와유사한액상화물을산적하여운송하는선박을말한다. 3. 원유및석유정제품이외에 37.8 에있어서증기압 ( 절대압 ) 이 0.28 MPa 미만의액상화물로서독성, 부식성등의위험성이나또는원유및석유정제품보다높은인화성을가지지않는것을산적하여운송하는선박의구조, 배치및치수에대하여는그화물의성질에따라우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 4. 2항이외의구조를갖는선박및이장규정의적용이곤란할경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 5. 이장에특별히규정되어있지않은것에대하여는해당각편의관련규정에따른다. 6. 2항의선박에대하여는 5항의규정에추가하여 1장 10절내지 11절및 8편 2장 4절의규정을적용하여야한다. 7. 다음의요건은각요건에도불구하고해당선적국의요건에따라적용을면제할수있다. (1) 102. 의 2항및 7항 (2) 구역의배치및분리 지침참조 1. 화물유구역에는종격벽또는횡격벽사이에 을넘지않도록격벽을배치하는것을표준으로한다. 2. 코퍼댐의설치는다음 (1) 부터 (3) 호까지에따른다. (1) 화물유를적재하는곳의전후부양단및화물유를적재하는곳과거주구역과의사이에는사람이통행할수있는 600 mm 이상의간격을갖는기밀의코퍼댐을설치하여야한다. 다만, 인화점이 60 를넘는기름을적재하는선박에대하여는적절히참작하여도좋다. (2) 전호의코퍼댐은펌프실로겸용할수있다. (3) 우리선급의승인을받은경우연료유또는평형수를적재하는장소는코퍼댐으로이용할수있다. 3. 화물지역에이르는통로는다음 (1) 부터 (4) 호까지에적합하여야한다. (1) 화물지역내의코퍼댐, 평형수탱크, 화물유탱크및기타의구역에이르는통로는노출갑판으로부터직접연결되어야하며, 이들구역에대한완전한검사가가능하도록배치되어야한다. 이중저구역으로의통로는통풍이충분히고려된경우에는화물유펌프실, 펌프실, 깊은코퍼댐, 파이프터널또는유사한구획을통과할수있다. (2) 수평개구, 창구또는맨홀의치수는자장식호흡구와보호의를착용한사람이모든사다리를지장없이승강할수있고또한구역의저부로부터부상당한사람을용이하게끌어올릴수있도록충분한크기를갖는것이어야한다. 최소개구치수는 600 mm 600 mm 이상이어야한다. (3) 구역의길이또는너비방향의통행에사용하는수직한개구또는맨홀의최소개구치수는 600 mm 800 mm 이상으로하여야하며, 발판이설치되는경우를제외하고구역의바닥으로부터 600 mm 이하의높이위치에설치하여야한다. (4) 재화중량 5000톤미만의유조선에있어서개구의크기가부상당한사람을운반할수있는충분한크기라고우리선급이인정하는경우에는 (2) 및 (3) 호에의한최소개구치수를감소시킬수있다. 4. 기밀격벽모든화물유펌프및관계통을설치하는장소는난로, 보일러, 추진기관, 6편 1장 9절의규정에의한방폭 선급및강선규칙

161 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 형이외의전기장치또는항상발화의원인을수반하는기계를설치하는장소와기밀격벽을설치하여격리시켜야한다. 다만, 인화점이 60 를넘는기름을적재하는선박에대하여는적절히참작하여도좋다. 5. 통풍용개구발화원이있는둘러싸인구역으로화물증기가침입할가능성또는발화위험성이있는갑판기기의근처에화물증기가집적될가능성을최소로할수있도록통풍용흡기및배기구를배치하여야한다. 특히기관구역의통풍용개구는화물탱크구역으로부터가능한한후방에설치하여야한다. 6. 얼리지 (ullage) 용개구및탱크청소용개구 (butter worth hatch) 는둘러싸인구획에설치하여서는안된다. 7. 선루및갑판실의개구선루및갑판실주위의개구는화물증기가침입할가능성을최소로하는위치에설치하여야한다. 또한선미에하역용의화물관을배치하는경우의선루및갑판실의개구는충분히고려하여배치하여야한다. 선미루전단격벽및이와유사한장소에설치하는현창은고정식으로하여야한다. 8. 이중저내의파이프덕트화물유탱크하부에위치한이중저의파이프덕트는다음을만족하여야한다. (1) 이들덕트는기관실과통하여서는안된다. (2) 개방갑판에이르는 2개이상의출구를각각가능한한멀리떨어지도록설치하여야한다. 이들출구중하나가수밀폐쇄수단을갖는경우이출구는화물유펌프실로통하도록할수있다. (3) 덕트구역에는적절한기계식통풍장치를갖추어야한다. (4) 협약을적용받는선박의경우해상인명안전협약 (SOLAS 1974) 제Ⅱ-2장 4 규칙 5.2.4항도만족하여야한다 최소두께 지침참조 1. 화물유탱크및디프탱크내의격벽판, 늑판, 거더, 트랜스버스, 크로스타이및단부브래킷의최소두께는표 에의한것이상이어야한다. 표 m 최소두께 이상 미만 두께 (mm) 화물유탱크및디프탱크내의구조부재로서 1항이외의모든구조부재의최소두께는 7 mm 이상이어야한다 직접강도계산우리선급의승인을받은경우에는 3편 1장 206. 에서정하는직접강도계산에의하여각부재의치수를정할수있다. 다만, 103. 의최소두께및 605. 부터 607. 까지의규정은직접강도계산결과와무관하게만족되어야한다 기호 이장에서사용하는기호는별도로정하는것이외에는다음에따른다. : 선박의길이 (m ). 다만 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 휨보강재, 트랜스버스또는거더의지지점사이의간격 (m ). : 휨보강재, 트랜스버스또는거더의간격 (m ). : 선박의길이 에따른계수로서각각다음에의한다. 다만, 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 이 400 m 이상일때 158 선급및강선규칙 2017

162 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 : 선박의길이 에따른계수로서각각다음에의한다. 다만, 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 이 400 m 이상일때 : 의값에따라다음에의한 또는. 다만 이상이어야한다. 일때 일때 및 : 각각다음식에따른다. 다만, 는 0.85 또는 중작은값이상이어야한다. 및 : 각각규칙 3편 3장 201. 에규정하는갑판및선저에대한규정의연강을사용 하는경우의선체횡단면계수요구치 (cm ). 및 : 각각갑판및선저에대한선박의실제횡단면계수 (cm ). : 용골상면으로부터 보다상부의격벽판에대하여는해당격벽판의상단부까지, 보다하부의격벽판에대하여는해당격벽판의하단부까지수직거리, 휨보강재에대하여는해당휨보강재까지의수직거리 (m ) 로한다. : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의수평중성축까지의수직거리 (m ). : 3편 3장 203. (5) 호의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰것. : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 : 이 400 m 이상일때 : : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 이상범위에대하여고장력강을사용하는경우에는 로하며, 기타의경우에는 1.0으로한다. : 고려하는위치에서의선측외판으로부터고려하는종격벽까지의수평거리 (m ) 복원성적하지침기기 복원성적하지침기기 (stability instrument) 요건은 1 장 1 절 110. 에따른다. 선급및강선규칙

163 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 2 절 격벽판 201. 화물유탱크및디프탱크의격벽판 지침참조 1. 격벽판의두께 는다음식의 대신에, 또는 를사용하여계산한값중가장큰것이상이어야한다. mm : 수두로서표 에의한, 또는 : 계수로서표 에의한다. 및 : 105. 에따른다. 표 수두, 및 화물유탱크 해당격벽판의하단으로부터창구정부까지의높이 (m ), 다만, 선측외판에대하여는모든항해상태에있어서의최소흘수 min (m ) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서 min, 최소흘수위치에서 0으로하며, 중간위치에서는보간법에의한다. 다음식에의한값 디프탱크해당격벽판의하단으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2이되는곳까지의수직거리 (m ), 다만, 선측외판에대하여는모든항해상태에있어서의최소흘수 min (m ) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서 min, 최소흘수위치에서 0으로하며, 중간위치에서는보간법에의한다. : 부가수압으로서다음식에의한값, 다만 형또는 형탱크에대하여는우리선급이적절하다고인정하는값으로한다.(m ) : 탱크의길이 (m ). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. : 탱크의너비 (m ). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. m 각격벽판의하단으로부터넘침관상단상 2.0 m 까지의거리에 0.7을곱한것 (m ). 표 계수 수두 가 일경우 종늑골식종격벽 횡늑골식종격벽 다만, 어떠한경우에도 는 3.6 이상이어야한다. 수두 가 또는 일경우와횡격벽일경우 2. 선박중앙부 0.4 보다전후에서의종격벽판의두께는 에대한계수 를중앙부에서의것보다점차감소시켜선수미부에서는 의값을 3.6 로할수있다. 160 선급및강선규칙 2017

164 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 202. 제수격벽 지침참조 1. 제수격벽의보강거더와휨보강재의치수는탱크의크기와개구율을고려하여충분한강도를갖도록하여야한다. 2. 제수격벽의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 105. 에따른다. 3. 제수격벽판의두께는좌굴강도에대하여충분한것이어야한다 트렁크트렁크의정판및측판의두께는 201. 의규정에추가하여 3편 5장의규정에도적합하여야한다. 제 3 절 종늑골및휨보강재 301. 종늑골 1. 선저종늑골의단면계수 는표 의식에의한것이상이어야한다. 2. 만곡부를포함하는선측종늑골의단면계수 는표 의식에의한것이상이어야하며표 에의한선저종늑골의단면계수보다클필요는없다. 다만, 다음식에의한것이상이어야한다. cm 및 : 105. 에따른다. 표 선저및선측종늑골의단면계수 항목단면계수 (cm ) 선저종늑골 만곡부를포함하는선측종늑골 : 해당늑골로부터용골상면상 까지의수직거리 (m ) 및 : 다음표에의한다. 선저종늑골 만곡부를포함하는선측종늑골,,,, 및 : 105. 에따른다. 3. 선박의중앙부보다전후에서의종늑골의단면계수 는 1항내지 2항에의한것을점차감소시켜선수미부에서 1항및 2항에의한것의 85 % 로할수있다. 다만, 선수단으로부터 0.15 지점부터선수격벽사이의구간에서는 1항내지 2항에의한것이상이어야한다. 4. 선측종늑골은피로강도에대하여충분히고려하여야한다. 지침참조 5. 디프탱크를구성하는갑판또는선측외판에설치되는보또는종늑골은 1항부터 4항까지의규정에추가하여 302. 의규정에도적합하여야한다. 선급및강선규칙

165 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 302. 화물유탱크및디프탱크의격벽휨보강재 1. 격벽휨보강재의단면계수 는다음식의 대신에, 또는 를사용하여계산한값중가장큰것이상이어야한다. cm : 수두로서표 에의한, 또는. 다만 는수직휨보강재는 의중앙으로부터, 수평휨보강재는해당휨보강재로부터각각측정한값으로한다. : 다음식에의한값. 다만, 에대한 의값은표 에따른다. : 휨보강재끝단의고착조건에따른계수로서표 에따른다., 및 : 105. 에따른다. 표 계수 격벽의종류및늑골방식 종늑골방식의종격벽 횡늑골방식의종격벽및횡격벽, 최소값 : 105. 에따른다. 표 계수 타단 일단 견고한브래킷고착 유연한브래킷고착 거더지지또는러그고착 스닙 견고한브래킷고착 유연한브래킷고착 거더지지또는러그고착 스닙 견고한브래킷고착이라함은이중저또는해당휨보강재와같은정도이상의인접면내휨보강재와의브래킷고착또는이와동등한고착을말한다.(3편그림 (a) 참조 ) 2. 유연한브래킷고착이라함은보, 늑골등의직교재와의브래킷고착등을말한다.(3편그림 (b) 참조 ) 2. 선박중앙부보다전후에서의종늑골방식의종격벽휨보강재단면계수 를구하는경우에는 에대한계수 는중앙부에서의값을점차감소시켜선수미부에서 의값을 /18로하여단면계수 를구할수있다 좌굴강도 1. 종늑골, 종갑판보, 종휨보강재의좌굴강도는다음 (1) 부터 (3) 호까지에적합하여야한다. 다만, 이들의재질, 치수, 형상, 위치등에따라우리선급이필요하다고인정하는경우에는상세한검토를요구할수있다. 162 선급및강선규칙 2017

166 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 (1) 종갑판보, 현측후판에설치되는선측종늑골및강력갑판으로부터 0.1 이내의종격벽에설치되는종휨보강재는선박중앙부에서가능한한세장비가 60 이하이어야한다. (2) 종갑판보, 종늑골및종휨보강재에사용하는평강은그깊이와두께의비가 15를넘지않아야한다. (3) 종갑판보, 종늑골및종휨보강재의면재의전너비 b는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 종휨보강재웨브깊이 (mm). : 105. 에따른다 (m ). 2. 단면계수만으로치수가규정된화물유탱크및디프탱크내의늑골, 갑판보, 종휨보강재에평강이외의형 강류를사용하는경우의이들의웨브두께는다음식에의한것이상으로하여야한다. 다만, 강도이외의 이유로인하여특히웨브의깊이를깊게한경우에는적절히참작할수있다. mm : 휨보강재웨브깊이 (mm). : 휨보강재의위치에따른계수로서표 에따른다. 표 계수 위치용골상면상 0.25 이하의종휨보강재강력갑판하 0.25 이내의종휨보강재상기이외의휨보강재 제 4 절 거더 401. 일반 1. 화물구역내의이중저, 이중선측부및화물유탱크의거더의치수및배치에대하여는직접강도계산에의하여결정하여야한다. 2. 1항의규정에도불구하고, 우리선급의승인을받아다음 (1) 부터 (5) 호까지에적합한경우에는화물구역의화물유탱크, 이중저및이중선측구조내의거더의배치및치수는 403. 부터 407. 까지에따라결정할수있다. 지침참조 (1) 화물구역의이중저높이는 m 이상이어야한다. (2) 이중선측구조의너비는 m 이상이어야한다. (3) 화물구역의이중저구조에있어서거더의간격은 0.9 m 이하이어야하며, 늑판의간격은 0.55 m 또는 0.75 m 중작은것이하이어야한다. 는화물창의길이 (m ). (4) 이중선측구조에있어서스트링거의간격은 이하이어야한다. (5) 화물유탱크및디프탱크내의거더및이중선측구조내의트랜스버스는이중저의늑판위치마다설치하여야한다 거더의직접강도계산 지침참조 직접강도계산에의하여거더의배치및치수를결정하는경우의구조모델, 하중, 허용응력등은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 선급및강선규칙

167 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 403. 이중저종거더및늑판의치수 지침참조 이중저종거더및늑판의치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 이중선측구조의스트링거및트랜스버스치수 지침참조 이중선측구조의스트링거및트랜스버스치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 화물유탱크와디프탱크의거더 지침참조 1. 거더의단면계수 는다음식의 대신에,, 또는 를사용하여계산한값중가장큰것이상이어야한다. cm : 수두로서표 에의한, 또는. 다만 에대하여는수평거더는 의중앙점으로부 터, 수직거더는 의중앙으로부터각각측정한값 (m ) 으로한다. : 브래킷에대한수정계수로서다음식에의한값. 및 : 양단브래킷의암길이 (m )., 및 : 105. 에따른다. 2. 거더의단면2차모멘트 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거더의깊이는슬롯깊이의 2.5배이상이어야한다. cm 및 : 1항에따른다. 3. 거더의두께 는다음식에의한것중가장큰것이상이어야한다. mm mm mm : 1항에따른다. : 거더의휨보강재간격또는거더웨브의깊이중작은것 (mm). : 고려하는위치의웨브깊이 (mm) 로서개구가있는경우에는개구의크기를제외한것으로한다. : 다음식에의한계수로서 0.5 이상이어야한다. 수평거더 : 수직거더 : : 의끝단으로부터, 고려하는위치까지의거리 (m ). 다만, 수직거더의경우 의하단으로부터측정한다., 및 : 105. 에따른다. 164 선급및강선규칙 2017

168 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 4. 거더의단면계수및단면2차모멘트계산시평판의유효폭내의휨보강재도포함한다. 5. 거더가크로스타이에의하여지지되는경우에는, 크로스타이가결합하는부분에있어서부착부의웨브두께 t는다음식에의한것이상이어야한다. 또한크로스타이가결합되는부분의웨브에슬롯이설치되는경우에는칼라로써유효하게보강하여야한다. mm : 크로스타이또는스트럿에의하여지지되는부분의너비 (m ). : 의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m ). : 크로스타이가결합되는부분에있어서트랜스버스의웨브의깊이방향에설치되는휨보강재의간격 (m ). 및 : 105. 에따른다. : 1장 403. 의 1항 (1) 호에따른다. 6. 면재의두께 는웨브의두께이상이어야하며, 면재의전너비 는다음식에의한것이상이어야한다. : 거더의깊이 (mm). : 거더의지지점사이의거리 (m ). 유효한트리핑브래킷이있는경우에는이들사이의거리로 한다 이중선측구조를갖지않는선박의거더 1. 이중선측구조를갖지아니하는선박의화물유탱크또는디프탱크내의선측트랜스버스의깊이 및단면계수 는 405. 의규정에추가하여다음식에의한것이상이어야한다. mm cm : 의중앙으로부터용골상면상 까지의높이 (m )., 및 : 405. 의 1항에따른다. 2. 갑판트랜스버스의치수는다음 (1) 내지 (2) 호에적합하여야한다. (1) 트렁크가없는선박의갑판트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm, 및 : 405. 의 1항에따른다. (2) 트렁크가있는선박은트렁크내를가로질러연속적인갑판트랜스버스구조로하여야한다. 이경우트렁크에의하여지지된다고간주되는트랜스버스의깊이는 0.03m 로할수있다. 3. 선체중심선에종격벽이있는선박의갑판트랜스버스의깊이 및단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. mm cm,, 및 : 1 항에따른다. 선급및강선규칙

169 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 407. 화물유탱크및디프탱크내거더의휨보강재거더의트리핑브래킷또는평강휨보강재의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거더의웨브두께이상일필요는없다. mm 408. 크로스타이 1. 2열이상종격벽을갖는선박의화물유탱크내종격벽트랜스버스를지지하는크로스타이는이규정에적합하여야한다. 2. 크로스타이의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 405. 의 5항에따른다. : 현측탱크에크로스타이가설치되는경우에는 405. 의 5항에의한 로하며, 중앙탱크에크로스타이가설치되는경우에는 의중앙으로부터인접하는화물유탱크창구정부까지의높이 (m ). : 다음식에의한계수로서 1.1 이하일때에는 1.1로한다. : 선측트랜스버스 ( 또는종거더 ) 및종격벽트랜스버스 ( 또는종거더 ) 의내면사이에서측정한 크로스타이의길이 (m ). : 다음식에의한다. : 크로스타이의최소단면2차모멘트 (cm ). : 크로스타이의단면적 (cm ). 및 : 105. 에따른다. 제 5 절 구조상세 501. 일반 지침참조 1. 주요부재는화물구역전체에걸쳐서강도의연속성이유지되도록배치하여야하며화물구역의양단에서는강도의연속성이유지되도록적절히보강하여야한다. 2. 주요부재에대하여는양단부에서의고착도, 면외변형에대한지지및보강방법을충분히고려하여응력집중을최소화하여야한다 늑골및휨보강재모든종휨보강재는연속구조로하든가또는이들의끝단에서의단면적이유효하게유지되도록하고굽힘에대한저항이충분하도록고착하여야한다 거더및크로스타이 지침참조 1. 동일평면내에있는거더는그강도및강성의급격한변화를피하고, 거더의단부에는적절한크기의브 166 선급및강선규칙 2017

170 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 래킷을설치하고그단부에충분한둥금새를주어야한다. 2. 깊이가깊은종거더에대하여는휨보강재를면재와평행하게설치하여야한다. 3. 크로스타이의양단에는브래킷을설치하여거더에고착시켜야한다. 4. 크로스타이를결합하는위치에있어서트랜스버스에는트리핑브래킷을설치하여야한다. 5. 크로스타이의면재의한쪽너비가 150 mm를넘는경우에는적절한간격으로면재를지지하는보강재를설치하여야한다. 6. 트랜스버스를유효하게지지하기위하여트리핑브래킷을거더의끝부분브래킷의내단끝이나크로스타이가결합되는부분등에설치하는것이외에적절한간격으로설치하여야한다. 각거더의면재의너비가웨브의각측에서 180 mm 를넘을경우에는상기의트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. 7. 선측트랜스버스및종격벽트랜스버스의상하단브래킷과그내단부근및크로스타이가결합하는웨브는좁은간격으로적절히보강하여야한다. 제 6 절 부식에대한특별요건 601. 외판의두께 1. 이중선측구조를갖지아니하는선박으로서밸러스팅이계획된화물유탱크를이루는외판의두께는 3편 4 장에의한것에 0.5mm를더한것이상이어야한다. 2. 이장의규정에적합한외판의두께는 201. 에의한두께에서 0.5 mm 를감한것으로할수있다 갑판의두께 1. 이장의규정에적합한건현갑판두께는 201. 에의한두께에서 0.5 mm 를감한것으로할수있다. 2. 화물유탱크를이루는건현갑판두께는 3편 5장에의한것에 0.5 mm를더한것이상이어야한다 탱크정판의두께화물유탱크및디프탱크정판의두께는 201. 에의한것에 1.0 mm 를더한것이상이어야한다. 다만, 이두께의증가는내저판에대하여는적용하지않는다 종갑판보, 종늑골및휨보강재의단면계수 1. 화물유탱크정부를이루는갑판의종갑판보의단면계수는 3편 10장에의한것의 1.1배이상이어야한다. 2. 밸러스팅이계획된화물유탱크 ( 황천항해시에만밸러스팅하는탱크제외 ) 를이루는외판및격벽의늑골및휨보강재의단면계수는 301. 및 302. 에의한것의 1.1배이상이어야한다 화물유탱크주위의평형수탱크내의판의두께 1. 평형수탱크와화물유탱크의경계인격벽판의두께는 103. 에의한것보다 1.0 mm 를더한것이상이어야한다. 2. 화물유탱크주위에가열설비가설치된경우에는평형수탱크와화물유탱크의경계인격벽판의두께는 1항에의한것에 1.0 mm 를더한것이상이어야한다 화물유탱크내의갑판의두께화물유탱크내의갑판의최소두께는 103. 에의한것보다 1.0 mm 를더한것이상이어야한다 화물유탱크를이루는내저판의두께 지침참조 1. 화물유탱크를이루는내저판의두께는점식 (pitting corrosion) 에대하여충분히고려하여야한다. 2. 화물유탱크내흡입구주위의내저판두께및흡입웰 (suction well) 의두께는 201. 에의한것보다 2.0 mm 을더한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

171 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 7 절 선수부현측탱크에대한특별규정 701. 적용 이 200 m 이상인유조선으로서선수단으로부터 0.15 의곳과선수격벽까지사이의만재시빈화물창으로되는현측탱크내의부재에대하여는이절의규정에따르는이외에전각절의규정에적합하여야한다 선측종늑골 1. 선측종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 해당늑골로부터용골상면상다음식에의한점 까지의거리 (m ). 다만, 다음식에의한 min m 미만이어서는안된다. min, 및 : 105. 에따른다. 2. 선측종늑골을브래킷으로서트랜스버스와고착하는경우에는그단면계수를전항의식에다음에의한값을곱한것으로하여도좋다. : 다음식에의한값. 양끝에브래킷을설치하는경우 : 한쪽끝에브래킷을설치하는경우 :, 및 : 각각브래킷의종늑골방향의암의길이 (m ). 다만 의값이음 (-) 일때에는 는 0으로한다.( 그림 참조 ) 그림 ,, 및 의측정 703. 선수선저보강부선수선저보강부에대하여는 3편 4장 404. 및 3편 7장 8절의규정에따른다. 168 선급및강선규칙 2017

172 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 8 절 중간갑판 (mid deck) 을갖는선박에대한규정 801. 적용 지침참조 1. 화물구역에종통중간갑판을갖는유조선의구조에대하여는 1절부터 7절까지의규정에적합하여야한다. 2. 중간갑판하부의화물유탱크내의구조부재의치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 제 9 절 창구및상설보행로에대한특별규정 901. 건현이큰선박건현이특히큰선박에대하여는이규정을적절히참작할수있다 화물유탱크에설치하는창구 지침참조 1. 창구코밍의두께는 10 mm 이상으로하여야한다. 높이가 760 mm 를넘고길이가 1.25 m 를넘는측코밍또는단부코밍에는수직휨보강재를붙이고그코밍의상단을적절히보강하여야한다. 2. 창구덮개는강또는기타의승인된재료를사용하여제작하고강재구조인경우에는다음각호에따른다. 강이외의재료를사용하는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (1) 덮개판의두께는 12 mm 이상이어야한다. (2) 창구면적이 1 m 를넘고 2.5 m 이하인경우에는 610 mm 이하의간격으로배치한깊이 100 mm 의평강으로덮개판을보강하여야한다. 다만, 덮개판의두께가 15 mm 이상인경우에는보강할필요가없다. (3) 창구면적이 2.5 m 를넘는경우에는 610 mm 이하의간격으로배치한깊이 125 mm 의평강으로보강하여야한다. (4) 창구코밍에는원형창구인경우에는 457 mm 이하의간격으로사각형창구인경우에는각귀퉁이로부터 230 mm 이내의곳및그곳으로부터 380 mm 이하의간격으로배치한체결장치를설치하든가또는이와동등한효력의장치를설치하여덮개판을유밀로잠글수있는구조로하여야한다. 3. 창구덮개판에는지름이 150 mm 이상의개구를설치하고이것을나사플러그또는들여다볼수있는덮개에의하여유밀로폐쇄될수있는구조로하여야한다. 4. 창구코밍에는가스콕또는적절한배기장치를설치하여야한다 기타의창구화물유탱크이외장소의창구로서건현갑판, 선수루갑판및팽창트렁크정부의노출부에설치하는것에는 4 편 2장 2절의규정에의한치수의강제비바람막이덮개를설치하여야한다 상설보행로 지침참조 1. 선교루또는중앙갑판실과선미루또는선미갑판실과의사이에는선루갑판의높이에 4편 4장 503. 의규정에의한상설보행로를설치하든가또는이와동등이상효력의설비 ( 예 : 갑판하통로 ) 를설치하여야한다. 상기이외의장소및선교루또는중앙갑판실을갖지않는선박에있어서선박의필요한작업에사용되는모든장소상호간에선원의왕래를보호하기위한설비는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 2. 분리된선원거주구역사이및선원거주구역과기관구역과의사이에는상설보행로부터안전하고충분한통로를설치하여야한다. 3. 선루가트렁크에의하여연락되는경우에는그부분의건현갑판의노출부의전길이에걸쳐보호난간을설치하여야한다. 선급및강선규칙

173 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 10 절 용접 적용 유조선의용접공사에대한사항중 에규정하지아니한것은 3 편 1 장 5 절에따른다 필릿용접 지침참조 1. 화물구역내의구조부재에대한필릿용접은표 에따른다. 표 필릿용접의적용 난부재적용장소종류 1 외판, 갑판, 종격벽판또는내저판 F1 2 웨브 웨브상호 F1 3 거더및 면재 F2 4 트랜스버스 웨브의슬롯 종늑골, 종갑판보및종격벽판의수평휨보강재의웨브 F2 5 트리핑브래킷및웨브의 웨브 F3 6 휨보강재 종늑골, 종갑판보및종격벽의수평휨보강재 F1 7 종늑골, 종갑판보및종격벽의수평휨보강재 외판, 갑판또는종격벽판 F3 8 크로스타이를이루는부재 F3 크로스타이 9 거더또는트랜스버스의면재 F1 ( 비고 ) 거더및트랜스버스의단부브래킷의내단부에있어서그둥금새가작을때에는면재와웨브의 용접을적절한범위에걸쳐서 F1 으로할것을권장한다. 2. 다음 (1) 및 (2) 호의필릿용접각장은이장의규정에의한판두께의 0.7배이상이어야한다. (1) 이중저종거더중최외측의것과늑판고착부의필릿용접 (2) 이중선측구조내최하부스트링거와트랜스버스고착부의필릿용접. 170 선급및강선규칙 2017

174 2017 선급및강선규칙적용지침 제 7 편 전용선박 GA-07A-K 한국선급

175 지침의적용 이적용지침 ( 이하지침이라한다.) 은선급및강선규칙을적용함에있어규칙적용상통일을기할필요가있는사항및규칙에상세히규정하지않은사항등에대하여정한것으로서해당규정에추가하여이지침에서정하는바에따르는것을원칙으로한다. 다만, 이지침에서정하는것과동등하다고우리선급이인정하는경우에는별도로고려할수있다.

176 제 7 편 전용선박 의적용 1. 이지침은별도로명시하는것을제외하고 2017 년 7 월 1 일이후건조계약되는선박에적용 한다 년판지침에대한개정사항및그적용일자는아래와같다. 적용일자 : 2017 년 7 월 1 일 제 7 장카페리선및로로선 제 3 절갑판 (1), (2), , , Table 7.7.1, Table 7.7.3, 및 Table 를수정함. 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 - 1. (4) ( 다 ), 4. (1)( 바 ), (4)( 라 ) 를개정함 을개정함 (1) ( 라 ) 를개정함. - i -

177 차 례 제 1 장유조선 1 제 1 절일반사항 적용 격벽의배치 코퍼댐 기밀격벽 직접강도계산 복원성적하지침기기 (Stability Instrument) 5 제 2 절창구, 상설보행로및방수설비 특히큰건현을갖는선박 화물유탱크에설치하는창구 상설보행로및통로 방수설비 6 제 3 절화물구역의종늑골및종갑판보 치수 고착 6 제 4 절화물구역의종거더, 트랜스버스및크로스타이 일반 열이상의종격벽을갖는선박의중앙탱크또는내측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 열이상의종격벽을갖는선박의현측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 크로스타이 11 제 5 절화물구역의격벽 격벽판의두께 강력한수직거더 수직거더를지지하는수평거더 제수격벽 13 제 6 절현측탱크의상대변형 현측탱크의상대변형 15 제 10 절유조선의관장치및벤트장치 일반사항 화물유펌프, 화물유관장치, 화물유탱크내배관등 화물유펌프실, 코퍼댐및화물유탱크에인접한탱크의관장치 화물유탱크에인접하는코퍼댐의벤트장치 기관구역, 갑판실등의개구및전기설비등의설치위치 인화점이 60 C를넘는기름만을운송하는선박 19 제 11 절유조선의전기설비 일반 위험장소의전기설비 22 - iii -

178 1104. 정전기제어를위한화물유탱크, 처리설비및관장치의연결과접지 22 제 2 장광석운반선 23 제 1 절일반사항 적용 직접강도계산 선수부구조해석 선미부구조해석 31 제 3 절현측탱크또는보이드스페이스 거더 35 제 5 절현측탱크의상대변형 현측탱크의상대변형 37 제 7 절광석운반선겸유조선 일반사항 38 제 3 장산적화물선 43 제 1 절일반사항 적용 직접강도계산 43 제 3 절이중저구조 일반 중심선거더및측거더 늑판 내저판 선저및내저종늑골 44 제 4 절호퍼탱크 일반 경사판의두께 45 제 5 절톱사이드탱크 경사판의두께 큰톱사이드탱크 46 제 6 절횡격벽및스툴 횡격벽 46 제 7 절선창내늑골 늑골상하단의고착 46 제 8 절갑판및외판 갑판구측선밖갑판 갑판구측선안갑판 47 제 9 절화물창의창구덮개및창구코밍 폐쇄설비 47 - iv -

179 제 11 절화물창침수를고려한산적화물선에대한화물창의허용적재하중 이중저의전단능력 48 제 14 절산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 일반 적용 48 제 15 절화물창에액체를적재하는경우에대한추가규정 일반 화물유를반만싣는경우 49 제 16 절석탄운반선의전기설비 전기설비 50 제 17 절단일선측구조산적화물선및 OBO 운반선의늑골및브래킷의강재교체기준 적용및정의 교체또는기타조치 강도검토기준 51 제 4 장컨테이너선 53 제 1 절일반사항 적용 고강도극후판의적용 53 제 2 절종강도 비틀림강도 53 제 3 절이중저구조 종늑골 55 제 4 절이중선측구조 일반 선측트랜스버스및선측스트링거 56 제 6 절갑판구조 갑판구조 58 제 10 절컨테이너고박설비 컨테이너고박설비 59 제 5 장액화가스산적운반선 61 제 6 장위험화학품산적운반선 61 제 7 장카페리선및로로선 63 제 1 절일반사항 63 - v -

180 101. 적용 63 제 3 절갑판 적용 63 제 10 장이중선체유조선 69 제 1 절일반 적용 구역의배치및분리 최소두께 아스팔트화물창과인전부재간최소거리 70 제 2 절격벽판 화물유탱크및디프탱크의격벽판 제수격벽 71 제 3 절종늑골및휨보강재 종늑골 71 제 4 절거더 일반 거더의직접강도계산 이중저거더및늑판의치수 이중선측구조의스트링거및트랜스버스치수 화물유탱크및디프탱크의거더및트랜스버스 78 제 5 절구조상세 일반 거더및크로스타이 79 제 6 절부식에대한특별요건 화물유탱크를이루는내저판의두께 82 제 8 절중간갑판 (mid-deck) 을갖는선박에대한규정 적용 82 제 9 절창구및상설보행로에대한특별규정 화물유탱크에설치하는창구 상설보행로 83 제 10 절용접 필릿용접 83 < 부록 > 부록 7-1 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건 85 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 88 부록 7-3 카페리선에대한지침 124 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및 필요최소적재중량계산지침 135 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 vi -

181 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및 배수펌핑장치 160 부록 7-7 협약통일해석 167 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 169 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 vii -

182 1 장유조선 7 편 1 장 제 1 장 유조선 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 이지침은주로인화점 60 이하의화물유를적재하는 2열종격벽을가진종식구조의대형유조선에대하여정한것으로서특기이외의사항또는화물선과공통인사항에대하여는별도로정하는바에따른다. 2. 새로운구조방식의채택새로운구조방식이채택될경우에는규칙에있는표준구조의모델과비교계산을행하여구조부재의치수를결정한다. 또한필요에따라모형시험또는실선계측의자료제출을요구할수있다. 3. 원유및석유정제품이외의액상화물을적재하는선박규칙 101. 의 5항을적용함에있어서원유및석유정제품이외에 37.8 에서의증기압 ( 절대압력 ) 이 0.28 MPa 미만의액상화물을운송하고자하는선박에대하여는다음에따른다. (1) 비중 () 이 1.0을넘는액상화물을적재하는유조선의화물유탱크부의각부재의치수는다음 2가지방법에따라정한값중큰것으로한다. ( 가 ) 모든부재에대하여규칙에의거계산한다. ( 나 ) 각부재에따라다음과같이계산한다. (a) 외판에부착되는부재, 지지재및선측외판에부착되는부재와지지재로서결합되는종격벽에붙은부재의치수는규칙의식중 대신에지침그림 7.1.1의 를사용하여계산한다. 표 의값 화물의종류 당밀 1.4 아스팔트 1.1 농유산 1.85 (b) 격벽판, 격벽붙이부재및크로스타이의치수는비중 인액체를탱크정판까지적재한것으로하여계산한다. (c) 중앙탱크에갑판트랜스버스의단면계수는규정의값을 배한다. (d) 의값은지침표 7.1.1에따르며기타는그때마다정한다. (2) 독성및부식성이있는액상화물을적재하는유조선에대하여는해양수산부령 위험물선박운송및저장규칙 을참조할필요가있다. 4. 모든화물탱크가독립형탱크인아스팔트전용운반선의경우, 화물지역내의선체구조내면의적어도일면은어떠한고정구조물또는장비품을제거하지않고육안검사가가능하도록하여야한다. 이목적을달성하기위하여다음의조건을만족하여야한다. (1) 평면또는곡면그리고갑판보, 보강재, 늑골, 거더등과같은구조물을검사하기위하여구조들의표면사이를지나야하는경우, 그구조의표면및자유단사이의거리는최소 380 mm 이상이어야한다. 검사하여야할면과갑판, 격벽또는외판등과같이상부구조물의표면사이의거리는곡진탱크 ( 즉, C형탱크 ) 의경우, 최소 450 mm 이상이거나, 평평한탱크 ( 즉, A형탱크 ) 의경우, 600 mm 이상이어야한다.( 그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

183 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 가시성을이유로검사할면과선체구조의임의의부분사이를통행할필요가없는경우, 구조부재의자유단과검사하여야할면사이의거리는최소 50mm 또는구조물면재의반폭중큰값이상이어야한다.( 그림 참조 ) (3) 곡면에대한검사를위하여, 그면과구조부재가없는다른면 ( 평면또는곡면 ) 사이를통행할필요가있다면, 양면사이의거리는최소 380 mm 이상이어야한다 ( 그림 참조 ). 곡면과다른면사이의통행이요구되지않는경우, 곡면의형상을고려하여 380 mm 보다작은거리도허용될수있다. (4) 거의평면인면의검사를위하여, 구조부재가없는거의평면인면사이또는거의평행인면사이를통행할필요가있다면, 이면들사이의거리는최소 600 mm 이어야한다. 고정식통행사다리가설치된경우, 간격은최소 450mm 이상이어야한다.( 그림 참조 ) (5) 화물탱크섬프 (sump) 와흡입웰근처의이중저구조사이의최소거리는그림 7.1.6의거리보다작아서는안된다. ( 그림 섬프의평면과웰사이의거리는최소 150 mm 이며, 내저판사이모서리간, 웰의수직면간그리고구형또는원형면과탱크의섬프 (sump) 사이의너클포인트 (knuckle point) 의간격은최소 380 mm 이상이어야한다.) 만약, 흡입웰이없다면, 화물탱크섬프와이중저사이의거리는 50mm 보다작아서는안된다. (6) 화물탱크돔과갑판구조사이의거리는 150mm 이상이어야한다.( 그림 참조 ) (7) 화물탱크, 화물탱크지지구조및구속구조 ( 예 : 종동요방지설비, 횡동요방지설비및이탈방지초크등 ), 화물탱크방열재등의검사를위하여, 필요하다면, 고정식또는이동식작업대를설치하여야한다. 이러한작업대는 (1) 에서 (4) 의요구하는간격을유지하여야한다. (8) 만약, 고정식또는이동식배기덕트가설치되어야하는경우, 이러한덕트는 (1) 에서 (4) 의요구하는간격을침범하여서는안된다. /450 그림 그림 그림 선급및강선규칙적용지침 2017

184 1 장유조선 7 편 1 장 그림 그림 그림 격벽의배치 1. 화물유를적재하는탱크의길이는 10 m 또는다음값중큰값을넘어서는안된다. (1) 종격벽이설치되어있지않은경우 0.1 (2) 선체중심선상에만종격벽이설치되어있는경우 0.15 (3) 2열이상의종격벽이설치되어있는경우 ( 가 ) 현측탱크 0.2 ( 나 ) 중앙탱크 (a) 인경우 0.2 (b) 으로서, (i) 선체중심선상에종격벽이없는경우 (ii) 선체중심선상에종격벽이있는경우 : 해당현측탱크의만재흘수선의위치에서의최소너비 (m ). 2. 중앙탱크또는내측탱크에있어서는 15 또는 0.1 중큰쪽을넘지않는간격으로횡제수격벽을배치할필요가있다. 3. 현측탱크에있어서중앙탱크또는내측탱크내의종격벽의위치에서링및 / 또는거더를설치하여강도상불연속이발생하지않도록하여야한다 코퍼댐 1. 코퍼댐등화물유탱크의격벽 (1) 연료유또는평형수를적재하는장소는그개소의구조가거널산형강의경우를제외하고모두용접으로할경우에는화물유를적재하는장소와의사이에설치하여야할코퍼댐과겸용할수있다. ( 규칙 의 2항및 3항참조 ) 또한연료유가혼입됨으로서심한손해를받는액상화물 ( 예를들면개소린, 당밀 ) 등을적재하는탱크와연료유탱크와의사이에는코퍼댐을설치할것을권장한다. 선급및강선규칙적용지침

185 1 장유조선 7 편 1 장 (2) 화물탱크와선수창 ( 선수탱크 ) 이인접하는경우, 특별한경우를제외하고는선수격벽에는개구를설치하여서는안된다. ( 규칙 의 2항및 3항참조 ) (3) 코퍼댐의적용을받는구획과기타의구획 ( 다만, 화물유탱크및연료유탱크제외 ) 과의사이에는어떠한개구도설치하여서는안된다. 다만, 체인로커주위벽등에설치하는볼트조임식수밀맨홀은그러하지아니한다. ( 수밀문은허용되지않음.) 2. 선루및간판실펌프실의승강구를보호하는갑판실은다음에의한다. (1) 전단격벽은선교루전단격벽과동등한강도 (2) 측벽및후단벽은선미루전단격벽과동등한강도 (3) 출입구코밍의높이는건현갑판상 600 mm로한다. 3. 화물유탱크종격벽의후단과그후부의선미루갑판등종부재와의연속성을유지할수있도록한다. ( 지침그림 참조 ) 그림 종격벽후단부의연속성 4. 화물유탱크직하에이중저가있는경우이중저탱크의출입구는화물유탱크의이중저에설치하여서는안된다. 예를들면, 전후부의코퍼댐에서출입할수있도록하든지상갑판노출부에서이중저까지통하는유밀트렁크를설치하는등의방법으로한다 기밀격벽 1. 주및보조보일러실로겸용하지않는코퍼댐및건현갑판하의코퍼댐적용구획은디프탱크로서의강도를만족할필요가있다. 주펌프실과기관실과의사이의격벽의치수는 이 100 m 이상인선박에서는수밀격벽의치수, 이 100 m 미만인선박에서는기밀격벽의치수이상으로하여야한다. 2. 수압시험을행할필요가없는기밀격벽의치수는다음의값을표준으로한다. 또한기밀시험은사수시험으로대신할수있다. (1) 두께 : 6 mm 이상으로한다. 다만, 이 100 m 미만인선박은 4.5 mm 로할수있다. (2) 휨보강재및거더의단면계수 : 수밀격벽에대한값의 50 로한다. 다만, 외판및갑판과결합되는개소는늑골, 보등과동등한효력의것으로하여야한다 직접강도계산 직접강도계산에따라유조선의화물창구조부재의치수를정하는경우에는지침 3편부록 3-2 에관한지침에따른다. 직접강도평가 4 선급및강선규칙적용지침 2017

186 1 장유조선 7 편 1 장 110. 복원성적하지침기기 (Stability Instrument) 1. 규칙 110. 을적용함에있어서기구가권고한성능기준은다음을참조한다. - part B, chapter 4, of the International Code on Intact Stability, 2008 (2008 IS Code); - the Guidelines for the Approval of Stability Instruments (MSC.1/Circ.1229), annex, section 4; - the technical standards defined in part 1 of the Guidelines for verification of damage stability requirements for tankers (MSC.1/Circ.1461) 2. 규칙 110. 의 (3) 의선급이인정하는경우란, 손상및비손상복원성검증절차가승인된조건에적합하게적하되는것과동등한안전수준을유지하는다음의선박을말한다. (1) 모든형태의예상가능한적하조건이선장에게제공되는승인된복원성자료에포함되고전용작업에사용되는선박 (2) 우리선급이승인한방법에의해원격으로복원성검증이가능한선박 (3) 승인된적하조건범위안에서적하되는선박 (4) KG/GM을제한하여승인함으로써적용가능한모든손상및비손상복원성요건을충족하는 2016년 1월 1일전에건조된선박 3. 2항의승인된조건은다음을참조한다. - operational guidance provided in part 2 of the Guidelines for verification of damage stability requirements for tankers (MSC.1/Circ.1461). 제 2 절 창구, 상설보행로및방수설비 201. 특히큰건현을갖는선박 규칙 201. 에서 우리선급이적절하다고인정하는바 라함은지침 3 편 1 장 203. 의 2 항 (2) 호 ( 마 ) 를말한다 화물유탱크에설치하는창구 1. 화물유탱크에설치하는창구에 FRP제창구덮개를설치하는경우는다음에의한다. (1) 기재 ( 基材 ) 는자기소화성 (fire resistant nature) 의것으로한다. (2) 1974년 SOLAS협약 ('81/'83개정규칙포함 ) 의표준화재시험에따라 Model test를행하고그내면을화염에접하게하며, 이표준화재시험의계속시간은 20분간이상, 최고온도는 790 로하고이시험의최초의 20분이끝날때까지화염이통과하지않는것이어야한다. (3) Steaming test를행하여수밀성을해치는유해한변형이없어야한다. (4) 치수가다른각모델에대하여 MPa 이상으로수압시험을행하여이에견디는것이어야한다. (5) 덮개의개폐장치에는완전폐쇄또는완전개방위에서만고정되도록설계되어야하며, 이러한취급방법을나타내는주의사항을덮개의외측표면에표시하여야한다. 2. Tank cleaning 창구덮개의재료는다음각호의규정에따른다. (1) 황동, 포금 ( 砲金 ) 및강은사용할수있으나, 알루미늄은사용하여서는안된다. (2) FRP 등기타의합성재료는 1항의요건을모두만족시키는경우에한하여사용할수있다. 3. 화물유탱크에설치하는 Tank cleaning 창구덮개의조임장치는상갑판상 2.45 m 의수두에대하여창구덮개가충분한수밀성을유지할수있는것이어야한다. 또한, 이장치가다음중어느하나의구조이거나또는이와동등한구조에대하여는규칙 4편 2장 102. 의 1항및 301. 의 (4) 호규정에따라규칙 4편 2장 102. 의 1항에규정된창구코밍의높이를감할수있다. (1) 탱크정부에라이너를부착하여덮개를볼트조임으로하는경우에는그볼트사이의피치를 150 mm 이하로한다. 다만, 어떠한경우에는볼트의수는 10개미만으로하여서는안된다. 또한나비형너트등사람이손으로쉽게열수있는구조로하여서는아니되며라이너의재질은상갑판의재질과동등한것이어야한다. (2) 암및힌지붙이덮개를장치하는형식의창구에는코밍을설치하여야하며, 사람이손으로쉽게열수없는구조로하여야한다. ( 지침그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

187 1 장유조선 7 편 1 장 204. 상설보행로및통로 규칙 204. 의 1 항의 우리선급이적절하다고인정하는바 라함은지침 4 편 4 장 501. 을말한다 방수설비건현갑판상노출부길이의 1/2 이상에걸쳐핸드레일을설치하는대신에불워크전체면적의 33 이상의방수구를불워크하방에설치하여도좋다. 그림 Tank Cleaning 제 3 절 화물구역의종늑골및종갑판보 302. 치수 1. 세장비중앙부 0.4 내의종갑판보및현측후판에붙는선측종늑골의세장비는대형선에는 60이하, 소형선에서는 80이하로한다. 세장비를계산하는데있어서계산에포함되는부착된강판은 ( 보또는늑골의실제의간격 ) ( 실제의두께 ) 로한다. 2. 선측종늑골선측종늑골을디프탱크격벽휨보강재로서계산하는데있어, 현측탱크의길이또는너비가 10 m 를넘는경우에는, 규정의식에있어서 는규칙 510. 에따른다 고착 1. 표 중 표시가있는종늑골및종갑판보는관통브래킷으로연결하거나관통시켜야한다. 표 관통브래킷의필요개소 (m ) 종갑판보및현측후판붙이선측종늑골 선측종늑골, 종격벽붙이종휨보강재 ( 다만, 상기란은제외 ) 1) 선저종늑골및만곡부외판의종늑골 1) 선측종늑골로서상하 0.2 사이, 종격벽붙이종휨보강재로서상하 0.1 사이를제외하고는지침그림 와같이할수있다. 6 선급및강선규칙적용지침 2017

188 1 장유조선 7 편 1 장 그림 그림 단부브래킷의단면적계산은지침그림 와같이하고종갑판보등의단면적이상으로할필요가있다. 3. 단부브래킷과종늑골및종갑판보와의고착은다음과같이한다. (1) 이 120 m 이상인선박은단부브래킷과종갑판보및종늑골과는지침그림 과같이충분히겹치게할필요가있다. (2) 전호이외의경우는지침그림 과같이할수있다. 브래킷은가능한한종통재가플랜지구조인경우에는종통재웨브면의 이끝나는선에브래킷을설치하는한편리브를브래킷의선단에서안쪽약 10 mm 에설치한다. 그림 그림 횡격벽과단부브래킷과의고착은다음과같이한다. (1) 단부브래킷의격벽관통부는지침그림 과같이면을라운드시킨다. (2) 단부브래킷과격벽과의결합부는, 예를들면, 지침그림 와같이보강하고 Hot spot을피한다. 그림 그림 선급및강선규칙적용지침

189 1 장유조선 7 편 1 장 제 4 절 화물구역의종거더, 트랜스버스및크로스타이 401. 일반 1. 경감구멍을시공하는경우그크기및위치는지침그림 과같이한다. 2. 종통재의자유변이맞닿는개소의슬롯및빌지부와같이슬롯의간격이좁은경우는슬롯에칼라를설치한다. 3. 거더의깊이가규정의깊이보다작은경우는거더의단면계수는규정의단면계수에규칙에서정하는거더깊이와실제거더깊이와의비를곱하여구한다. 4. 보일러실또는보이드스페이스의웨브두께는화물유탱크내의웨브로서계산된두께에서 1 mm 를감한값으로할수있다. 5. 중앙부의전용평형수탱크내의모든구조부재치수는화물유탱크내의부재치수로한다. ( 규칙 401. 의 5항 ) 6. 거더판상호간의이음은맞댐이음으로할필요가있다. 겹이음으로하는경우는이음에교차하는휨보강재를설치할필요가있다. 7. 트랜스버스단부의브래킷부분, 크로스타이와의결합부등전단응력이높은개소및압축응력이높다고생각되고부분에는휨보강재를증설할필요가있으며또한해당부분에는경감구멍을시공하여서는안된다. 필요하다면그부분에는종통재관통부의슬롯에칼라를설치할필요가있다. 8. 트랜스버스면재의이음부분및거더판의이음부분에는거더판에스캘럽 (scallop) 을설치하여서는안된다. 공작상필요한스캘럽은용접으로메운다. 또한인접하는면재는그치수의급격한변화를피한다. ( 지침그림 참조 ) 그림 경감구멍의위치와크기그림 트랜스버스등에설치하는휨보강재를평강대신에산형강을사용하는경우는판붙이의단면2 차모멘트를규정과동등한정도로한다. 10. 대형선의선저트랜스버스, 선측트랜스버스, 종격벽트랜스버스와종늑골과의결합부에는각각지침표 7.1.3의범위에대하여트랜스버스휨보강재의반대쪽에브래킷을설치하여트랜스버스와종늑골을고착하든지또는슬롯에칼라를설치하는등적절히보강한다. 다만, 이 230 m 이하인경우에는그보강범위를적절히참작할수있다. 또한이보강은상기트랜스버스류와유사한상황에있는슬롯 ( 예를들면횡제수격벽등의슬롯 ) 에대하여도이를준용한다. 표 보강범위 부재 보강범위 선저트랜스버스 선측트랜스버스 종격벽트랜스버스 결합부전부상부크로스타이의상부 이끝나는곳또는만재흘수선중높은곳에서부터하방의결합부전부. 다만 이 300 m 이상인경우는상기의상방까지도이에준하여보강할것을권장한다. 상부크로스타이의상부 이끝나는곳이하의결합부전부 8 선급및강선규칙적용지침 2017

190 1 장유조선 7 편 1 장 열이상의종격벽을갖는선박의중앙탱크또는내측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 1. 탱크내에규칙에적합한횡제수격벽이있는경우 는횡격벽과그횡제수격벽과의사이의거리로할수있다. 2. 규칙표 7.1.3의비고 1. 을적용함에있어서 값의 1.2배한값을사용한다. 3. 규칙표 7.1.3의비고 2. 를적용함에있어서중심선선저트랜스버스의깊이 이선박의깊이 의 25 를넘는경우에는규칙표 7.1.3의 값이 0.25 를곱한것으로할수있다. 4. 중심선선저트랜스버스에는선저트랜스버스사이의중앙및선저트랜스버스와격벽과의중앙에트리핑브래킷을설치할필요가있다. 이브래킷이대형일경우에는자유변을보강할필요가있다. 5. 횡격벽붙이선체중심선의수직거더의깊이 가횡거더의간격 보다큰경우선저종거더의웨브두께는규정의식에있어서 대신에 을사용하고계수 는지침표 7.1.4에따른다. ( 지침그림 참조 ) 표 계수 트랜스버스의수 그림 열이상의종격벽을갖는선박의현측탱크에설치하는종거더및트랜스버스 1. 선측트랜스버스선측트랜스버스의길이 의측정방법은지침그림 과같이한다. 하단도그림과같이한다. 2. 종격벽트랜스버스 (1) 종격벽의반대측에큰브래킷이있는경우에도트랜스버스의길이 및 은현측탱크측에서전항의요령에의해측정한다. 다만, 브래킷의크기 는 로할수있다. 다만, 가 보다작은경우에는 로한다. ( 지침그림 참조 ) 그림 의측정방법그림 , 측정방법 (2) 전단력에의한웨브두께의식에있어서는종격벽의반대측에부착하는브래킷도고려할수있다. (3) 중앙탱크또는내측탱크의선저트랜스버스의종격벽붙이브래킷의전단부근의슬롯은칼라로막는다. (4) 파형격벽에설치되는거더는 Balanced girder로한다. 다만, Balanced girder로할수없는경우에는거더의중성축을가능한한격벽에가까이하도록하여야한다. 3. 선저트랜스버스및갑판트랜스버스의단면2차모멘트선저트랜스버스및갑판트랜스버스의단면2차모멘트 는각각다음식에의한것을표준으로한다. 선급및강선규칙적용지침

191 1 장유조선 7 편 1 장 선저트랜스버스 : cm 갑판트랜스버스 : cm 및 : 규칙표 7.1.6에따른다. 및 : 규칙 403. 의 1항규정에따른다. : 선측탱크의너비 4. 빌지부종격벽하단부의트랜스버스지침그림 와같은위치에최하부의크로스타이가있는경우는빌지부및종격벽하단부의트랜스버스의단면계수는식에의한값이 90 로할수있다. 또한 A부의선측트랜스버스의웨브두께는식에의한값에 0.5 mm 를뺀값으로할수있다. 다만, 규칙 405. 의두께이상이어야한다. 그림 선측종거더를가진경우 (1) 중앙탱크에횡제수격벽이있는경우 은지침그림 과같이측정한다. (2) 종거더또는크로스타이는규칙 403. 의 5 항 (5) 호의규정이외에다음조건도만족할필요가있다. ( 지침그림 참조 ) 그림 의측정방법그림 (3) 4 조의트랜스버스와 1 조의종거더를 1 조의크로스타이로결합한경우종거더의치수를계산하는데있 어서 및 는지침표 에의한다. 크로스타이에대하여는지침 404. 의 2 항을적용한다. (4) 종거더의배치가비대칭인경우및크로스타이가 2 조인경우는동등한효력이있는것으로간주한다. 10 선급및강선규칙적용지침 2017

192 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수 및 계수 < < < < < < < < < < < 선수부선측트랜스버스구조 ( 중심선종격벽만있는경우 ) (1) 크로스타이없이강력한종거더로서트랜스버스를지지하는경우 ( 지침그림 참조 ) 트랜스버스 : 거더의평균깊이 : m 거더의단면계수 : 경간부평균 : cm 만곡부 : cm 종거더 : 웨브의두께 : 면재의단면계수 : mm cm,,, 및 : 지침표 7.1.6에따른다. 또한이계산식은 3조또는 4조의트랜스버스를 1조부터 2조까지의강력한종거더로지지하는구조로서 가 0.5 이하인경우에대하여정한것이다. 기호는규칙 403. 에따른다. (2) 선측트랜스버스와중심선격벽의트랜스버스를종거더없이크로스타이로결합하는경우의트랜스버스의주요치수는규칙 403. 의 1항 (1) 호내지 (4) 호, 2항 (1) 호및 3항 (3) 호에따른다. 다만, 각식중의계수는지침표 7.1.7에의한값을사용할수있다. 크로스타이에대하여는규칙 404. 에따른다 크로스타이 1. 지침 403. 의 5항 (3) 호의 4 트랜스버스 1 스트럿또는 4 트랜스버스 2 스트럿의구조로된경우크로스타이의치수는규정의식중 를다음식에의한값을사용한다. ( 지침그림 참조 ) 2. 지침그림 과같은구조인경우에는 표시한브래킷을반드시설치할필요가있다. 선급및강선규칙적용지침

193 1 장유조선 7 편 1 장 표 계수,,, 및 종거더의수트랜스버스의수계수 또는 또는 ( 비고 ) 2조의트랜스버스를설치한경우 및 대신에하부종거더에대하여는 1.2 및 1.2 를, 상부종거더에대하여는 0.8 및 0.8 를사용한다. 표 계수, 및 계수 트랜스버스의수 그림 그림 S 의값그림 선급및강선규칙적용지침 2017

194 1 장유조선 7 편 1 장 제 5 절 화물구역의격벽 502. 격벽판의두께 규칙 502. 의 2항에규정한종격벽의최상부및최하부의격벽판의두께는지침그림 에따라테이퍼를줄수있다. 다만, 규칙 502. 의 1항및 3항에규정하는두께이상이어야한다 강력한수직거더 1. 횡격벽의중심선수직거더규칙 504. 의규정에있어서, 는격벽의반대측에브래킷이있는경우그브래킷의깊이를더한것으로한다. 2. 격벽붙이거더의단부고착격벽의거더와같이단면2차모멘트가큰부재와종늑골과같이단면2차모멘트가적은부재와의접합부는그림 와같이한다. 그림 종격벽의최상부및최하부두께의테이퍼그림 수직거더를지지하는수평거더 거더와종늑골등의접합부는지침 504. 의 2 항에따른다 제수격벽 1. 중심선제수격벽의최상부및최하부판의너비및두께는유밀종격벽의최상부및최하부판에대한규정값의 90 % 로할수있다. 2. 개구율이란슬롯및스캘럽을제외하고기타개구면적의합과그격벽의면적과의비를말한다. 3. 휨보강재의단면계수 는다음식에의한값으로한다. cm : 휨보강재의간격 (m ). : 휨보강재의지지점사이의전길이 (m ). : 계수로서다음에따른다. 휨보강재의양단을유효한브래킷고착으로하는경우 7.1 휨보강재의일단을유효한브래킷고착으로하고타단을보강거더로서지지하는경우 8.4 휨보강재의양단을보강거더로서지지하는경우 10.0 : 다음식에따른다. 다만, 2.0 이상이어야한다. : 선박의길이 (m ). : 격벽판의개구율. : 탱크의길이 (m ). 선급및강선규칙적용지침

195 1 장유조선 7 편 1 장 4. 종격벽사이의중앙에설치하는수직거더가수평거더를지지하는강력한거더인경우에는그거더의치수는각각다음식에의한것으로한다. (1) 거더의깊이 m, 및 : 규칙 504. 에서규정하는값. (2) 하부브래킷의내단에있어서거더의단면적 cm,, 및 : 규칙 501. 에서규정하는값. : 용골상면상수직거더의하부브래킷의내단까지의거리 (m ). 다만, 거더의단면적은수직거더의위치에서개구까지의거리와수직거더의한쪽에서갑판종늑골간격의 2배중작은쪽격벽판의유효폭을포함하는것으로한다. (3) 하부브래킷의내단에있어서거더의웨브두께. mm : 웨브에설치하는수직휨보강재의간격 (mm). : 다음식에의한다. : 전호에서규정하는단면적 (cm ). : 수직거더의단면적 (cm ). (4) 거더의단면계수 cm, 및 : 각각규칙 504. 의 (1) 호에의한값. : 3항에의한값. 5. 수직거더또는수평거더를지지하는거더의치수는규칙 506. 의규정에있어서 의식중 를 3항에서규정하는 로바꾸어정한것이상으로한다. 6. 휨보강재를지지하는거더는규칙 507. 의식중 대신에 3항에서규정하는 로하고 를 0으로하여정한것이상으로한다. 7. 제수격벽이선저트랜스버스, 갑판트랜스버스, 선측트랜스버스, 종격벽수직거더및크로스타이로구성된경우는그들의거더및크로스타이의치수는규칙 및 405. 의규정을준용하여정한다. 또한이경우크로스타이단면의수직축에대한단면계수 는다음식에의한것이상으로한다. cm : 크로스타이의깊이 (m ). : 지지점사이의길이로서현측탱크에서는현측탱크의너비, 중앙탱크에서는종격벽사이또는 중심선수직거더와종격벽사이의거리 (m ). 다만, 면재의단부에트랜스버스의웨브의트리핑 14 선급및강선규칙적용지침 2017

196 1 장유조선 7 편 1 장 브래킷이설치되어있는경우에는트랜스버스의면재사이의거리로할수있다. : 3항에의한값. 제 6 절 현측탱크의상대변형 601. 현측탱크의상대변형 1. 한계치를넘는경우의특별고려동등효력이있음을증명할수있는충분한자료를제출할필요가있다. 2. 식중의평균두께규칙 601. 의식중평균두께 는다음에따른다. 및 : 다음각호의규정에따른다. (1) 횡격벽및개구를가진제수격벽 : 지침그림 과같이탱크너비의중앙에서격벽판의각판의두께및너비를정한다. (2) 트랜스링및트랜스링형의제수격벽 : 지침그림 와같이탱크너비의중앙에서판두께및깊이방향의길이를정하며, 부재가없는경우에는종격벽측에서각각정한다. 그림 그림 제 10 절 유조선의관장치및벤트장치 일반사항 1. 화물유탱크의하부에화물유탱크로사용하지않는이중저를가지는유조선에대하여는규칙 10절의규정에따르는이외에다음각호의규정에만족하여야한다. (1) 이중저에설치하는공기관및측심관은화물유탱크를관통시킬수있다. 다만, 화물유탱크내의관이음은모두용접이음으로하고지침표 7.1.8에표시하는두께이상의강관을사용한다. 또한, 관의팽창수축을흡수할수있도록적절한만곡관을배치하는등의고려를하여야한다. (2) 화물유탱크의내저판등항상액압이걸리는장소에는밸브조작용의스핀들을관통시켜서는안된다. (3) 선수부의탱크또는보이드스페이스의액체이송관및빌지흡입관은다음에의한다. ( 가 ) 화물유탱크의전부에인접하여설치되는탱크또는보이드스페이스의관장치는후부의펌프실에유도할수있다. 또한연료유이송관은기관실에설치된펌프에유도할수있다. ( 나 ) 화물유탱크에인접하지아니하는선수부의탱크또는보이드스페이스의관장치는후부의펌프실또는기관실에설치된펌프에유도할수있다. 이탱크가평형수탱크일경우의평형수관장치는화물유탱크에인접한평형수탱크의관장치로유도할수있다. 선급및강선규칙적용지침

197 1 장유조선 7 편 1 장 ( 다 ) 평형수관이화물유탱크를관통하지않고배관되어있는경우에는화물유탱크에인접하지않는선수부의평형수탱크의관장치를화물유탱크에인접하는평형수탱크의관장치에유도할수있다. ( 빌지관에대하여는규칙 의 1항 (3) 호를적용한다 ) 다만, 역으로기관실에설치된화물유탱크에인접하지아니하는평형수탱크용의펌프에화물유탱크에인접하는평형수탱크의평형수관을유도하여서는안된다. 표 화물유탱크를통과하는측심관또는공기관 관의호칭지름 (mm) 관두께 참고 (1) < Sch < Sch < Sch Sch. 80 ( 비고 ) (1) KSD 3562 및 KSD 3570 에정하는표준 2. 규칙 의 3항을적용함에있어 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건은부록 7-1 에따른다 화물유펌프, 화물유관장치, 화물유탱크내배관등 1. 규칙 의 1항 (1) 호 ( 나 ) 에서기밀을기름윤활장치에의하여유지하고자하는경우에는지침 6장 303. 의 6항을적용한다. 2. 규칙 의 3항규정중 우리선급이인정하는전환장치라함은다음에정하는장치를말한다. (1) 화물유탱크겸평형수탱크한개의탱크를화물유탱크와평형수탱크로겸용하는경우, 화물유관, 평형수관및공기관은지침그림 의예와같이각각의경우에사용하기위하여전환할수있도록배치하여야하며기타의관장치에대해서는화물유탱크의관장치에대한요건에따른다. (2) 화물유탱크겸연료유탱크한개의탱크를화물유탱크와연료유탱크로겸용할경우, 화물유관, 연료유관및공기관은지침그림 의예와같이각각의경우에사용하기위하여전환할수있도록배치하여야하며기타의관장치에대하여는화물유탱크의관장치에대한요건에따른다. 3. 규칙 의 4항을적용함에있어화물유관에접속하는관장치의취급은다음에따른다. (1) 화물유관에접속하는다른관계통의펌프및관장치는화물유관계통으로서취급한다. 다만, 규칙 의 2항 (4) 호, 9항 (6) 호, 의 1항 (2) 호, 2항 (2) 호, 지침 8편부록 8-5의 2항 (10) ( 사 ) 및다음 (2) 호에규정하는관장치에대해서는그러하지아니한다. 또한, 화물유관에접속하는관장치라는것은화물유관에접속하고개구를가지는것을말한다. 그러나화물유관장치조작용의유압관등은여기서말하는화물유관에접속하는관장치로보지아니한다. (2) 화물유관에화물유관이외의관장치를접속하는경우 ( 가 ) 탱크통풍용관 : 탱크통풍용관과화물유관이접속하는경우에는지침 8편부록 8-5의 2 (10) ( 사 ) 및 ( 아 ) 의규정에따른다. 또한통풍기는불활성가스송풍기를제외하고위험구역에설치한다. ( 나 ) 화물유관장치 ( 펌프를포함 ) 의압력계측용관 : 화물유관내의액체압력을계측하기위하여관내의액체를직접압력지시계로유도하는경우에는이압력지시계는펌프실또는노출갑판상에설치한다. 다만, 화물유관장치와의접속부에스톱밸브를설치하고기관실과펌프실사이의격벽을관통하는곳에격벽붙이스톱밸브를설치하는경우에는이압력지시계를기관실에설치할수있다. ( 다 ) 유분농도계측용관 : 유분농도계측용시료관을화물유관장치에접속하는경우는호칭지름 25 이내의관으로서화물유관장치와비위험구역위벽과의사이에 2개이상의스톱밸브를설치하는경우이관을비위험구역내에유도할수있다. 16 선급및강선규칙적용지침 2017

198 1 장유조선 7 편 1 장 4. 규칙 의 4항 (5) 및 (6) 호를적용함에있어, 선주의요구가있는경우, 화물유관및관련밸브제어용관이이중저상부에위치해있는선박은 PCP( 화물유관보호 ) 부기부호를부여받을수있다. 이는또한관터널또는덕트킬내에설치된화물유관및관련밸브제어용관에도적용한다. 5. 화물유관의격벽밸브규칙 의 5항을적용함에있어화물유관의격벽밸브에대하여는다음각호의규정에따른다. (1) 격벽밸브의배치및종류는표 7.1.9에따른다. 그림 화물유겸밸러스트탱크의배관예 그림 화물유겸연료유탱크의배관예 선급및강선규칙적용지침

199 1 장유조선 7 편 1 장 6. 규칙 의 7항을적용함에있어서화물유탱크내의배관은다음각호의규정에따른다. (1) 계측장치용관및원격제어용관화물유탱크내에설치된계측장치용관및원격제어용관의최소두께는강관으로 Sch. 80 이상이어야한다. 다만, 화물유탱크내에개구를가진경우는이를적용하지아니한다. (2) 위생수관, 배수관노출갑판의배수관은화물유탱크내를관통할수있다. 이경우화물유탱크내의관이음은모두용접으로하고관두께는 16 mm 이상으로한다. 다만, 지름이작은관에대해서는적절히참작할수있다. 또한, 거주구등발화원이있는구획의배수관또는위생수관은화물유탱크내를관통하여서는안된다. 한편호칭지름이 100 이하인경우에는 KSD 3570에정하는 Sch. 160을사용할수있다. (3) 화물유탱크를관통하는선외배출관 ( 빌지또는평형수관 ) 화물유탱크를관통하여선외배출관을설치할경우의취급은다음에따른다. ( 가 ) 비교적소용량의화물유탱크 ( 슬롭탱크등 ) 에대해서만이배관을인정한다. ( 나 ) 화물유탱크내의관은두께 16 mm 이상으로하고모든이음은용접이음으로한다. 주강제관을사용할경우는관두께를 15 mm 이상으로할수있다. ( 다 ) 관은적절히굽혀서배관하여팽창수축에견디도록한다. ( 라 ) 관의내면에는내식성이좋은도료를도장한다. 다만, 전 ( 나 ) 의주강제관을사용할경우는내면도장을생략할수있다. ( 마 ) 관은선박의진동에견디도록견고하게지지하고취항후보수점검을충분히행할수있도록배관한다. 또한외판및격벽판의관통부의구조, 공작에대해서는특별히신중을기한다. ( 바 ) 화물유탱크내에는그관의밸브를설치하여서는안된다. 7. 규칙 의 8항을적용함에있어화물유탱크내의측심장치에대하여는다음각호의규정에따른다. (1) 화물유탱크의얼리지 (ullage) 계측은탱크의창구덮개를열지않고행할수있는장치이어야한다. (2) 측심관을설치하는경우그의개구단은노출갑판에설치하고또한관두에는지시장치가붙은차단밸브또는콕을설치하여야한다. (3) 액면지시장치는우리선급이별도로정하는 제조법및형식승인등에관한지침 에따라승인된것이어야한다. (4) 고정식불활성가스장치를설치한유조선의화물유탱크에설치하는액면지시장치는밀폐식으로고정식일것 화물유펌프실, 코퍼댐및화물유탱크에인접한탱크의관장치 1. 규칙 의 1항 (4) 호를적용함에있어측심관의개구단은펌프실내에설치할수있다. 다만, 이개구단의위치가격벽갑판보다낮은경우에는규칙 5편 6장 203. 의 2항 (2) 호의규정에따른다. 18 선급및강선규칙적용지침 2017

200 1 장유조선 7 편 1 장 2. 규칙 의 2항 (2) 호의규정을적용함에있어평형수탱크용평형수관장치의취급은다음에따른다. (1) 화물유탱크에인접하지않아가스안전구역으로정의된평형수탱크는가스안전구역에설치된펌프로주배수되어야한다. 다만, 배수전용관에체크밸브를설치하여연결하는것을조건으로위험구역에설치된펌프로배수할수있다. (2) 화물유탱크에인접한평형수탱크의평형수를화물유펌프로흡입하는경우에는화물유관과의접속부에스풀피스 ( 혹은맹플랜지 ) 및나사조임체크밸브를설치한다. 또한, 비상시이외에는스풀피스를떼어내어두도록주의명판을부착하여야한다. 3. 규칙 의 2항 (3) 호의규정을적용함에있어화물유탱크에인접하는평형수탱크의공기관은다음각호의규정에따른다. (1) 규칙 의 2항 (3) 호의 플레임스크린이란다음에적합한것을말한다. ( 가 ) 내식성재료로제조된것일것. ( 나 )30 30 메시의내식성와이어로된스크린 1매또는 메시의내식성와이어로된스크린을 25.4 ± 12.7 mm의간격으로 2매부착한것혹은이와동등이상의성능을갖는것일것. (2) 화물유탱크에인접하는평형수탱크에고위액면경보장치또는규칙 202. 의규정에따른창구를설치한경우의공기관의합계단면적은규칙 5편 6장 201. 의 4항 (1) 호의규정에따른단면적또는 1,000 cm 중적은값이상으로한다. 4. 규칙 의 2항 (4) 호의규정을적용함에있어화물유탱크에인접하는평형수탱크의측심관의개구단에대해서는 의 1항에따른다. 5. 규칙 의 4항을적용함에있어화물유탱크에인접하는연료유탱크의측심관의개구단에대하여도지침 의 1항에따른다 화물유탱크에인접하는코퍼댐의벤트장치 규칙 의규정중 플레임스크린 이란지침 의 4 항 (1) 호에정한것을말한다 기관구역, 갑판실등의개구및전기설비등의설치위치선미에화물유관장치를설치하는경우에는그대기개구단으로부터 3 m 이내는위험구역으로간주한다 인화점이 60 C 를넘는기름만을운송하는선박 규칙 의 6항을적용함에있어서통풍장치는환기횟수를 6회까지감할수있으며,불꽃을발생하지아니하는구조가아니어도좋다. 제 11 절 유조선의전기설비 일반 1. 규칙 의 2항중 반폐위장소 라함은갑판및격벽으로가로막아통풍상태가노출부와현저히다른장소를말한다. 2. 소형선에서선수루갑판의일부가규칙 의 2항 (1) 호 ( 나 ) (k) 및 ( 다 ) (e) 에의해위험구역에해당될경우부득이그장소에방폭형이외의기기를설치할때에는다음에따라야한다. (1) 선수루갑판상에강제의가스방벽을설치할것. (2) 가스방벽의높이는상갑판상 2.4 m 이상으로서너비는가스방벽을설치한장소에서선수루갑판과거의같은너비로한다. (3) 가스방벽에는개구를설치하지말것. (4) 전기기기는적어도전폐방수형으로할것. 3. 규칙 의 3항 (2) 호 ( 라 ) 의규정은다음과같은회로에적용한다. (1) 무선잡음방지용콘덴서회로 (2) 본질안전회로를구성하는것에필요한접지회로 (3) 주기계실등특정한안정구역에만포설된 3,000 이상의고압 3상배전회로의중심점회로 선급및강선규칙적용지침

201 1 장유조선 7 편 1 장 4. 규칙 의 2 항위험구역의예는다음과같다. 그림 위험구역의분류기호그림 (1) ( 가 ) 구역 0 의예 그림 (1) ( 나 ) 구역 1 (a) 의예그림 (1) ( 나 ) 구역 1 (b) 의예 그림 (1) ( 나 ) 구역 1 (c) (f) 의예그림 (1) ( 나 ) 구역 1 (g) 의예 20 선급및강선규칙적용지침 2017

202 1 장유조선 7 편 1 장 그림 (1) ( 나 ) 구역 1 (h) (j) 의예그림 (1) ( 나 ) 구역 "1" (k) (m) 의예 그림 (1) ( 다 ) 구역 2 (a) 의예 그림 (1) ( 다 ) 구역 2 (b),(d),(e) 의예 그림 (1) ( 다 ) 구역 2 (f) 의예그림 (2) ( 나 ) 구역 2 (a) (d) 의예 선급및강선규칙적용지침

203 1 장유조선 7 편 1 장 위험장소의전기설비 1. 위험구역에설치된방폭형기기는 (KS C)IEC 60079에규정된가스증기그룹 IIB, 온도등급 T3으로분류된폭발성혼합기체중에사용할수있는것또는이것과동등이상으로할수있다. 2. 규칙 의 3항에추가하여다음의요건을만족하여야한다. (1) (2) 및 (3) 호에있어서화물유탱크는화물유탱크에인접한탱크를포함한다. (2) 애노드의높이는탱크의바닥에서애노드의중심까지측정하고그무게는부착된애노드와부착장치및개재물을포함시킨것으로한다. 그러나알루미늄애노드가폭 1 m 이상의격벽거더및스트링거와같은수평면상에위치하며수평면상 75 mm 이상돌출된직립플랜지또는페이스플랫으로부착되는경우, 애노드의높이는그수평면으로부터측정한다 정전기제어를위한화물유탱크, 처리설비및관장치의연결과접지 1. 규칙 의 1, 2항을적용함에있어접지접속도체가제공되지않은경우에는해당개소의접지저항을측정해그값이 1 MΩ이하인것을확인하여야한다. 22 선급및강선규칙적용지침 2017

204 2 장광석운반선 7 편 2 장 제 2 장 광석운반선 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 실적경험이없는선박의경우, 선수미화물창의구조및치수는직접강도계산에의하여결정한다. 2. 규칙 2장의강도검토시에사용된그랩의최대무게 [X] 톤에따라추가부기부호 GRAB [X] 를부여한다. 3. 규칙 101. 의 4항에서 우리선급이적절하다고인정하는바 라함은규칙 3편 1장 206. 의직접강도계산에의한방법에따르거나지침 1편 1장 104. 또는 105. 에따라인정하는것을말한다 직접강도계산직접강도계산에따라광석운반선의구조부재의치수를정하는경우에는지침 3편부록 3-2 직접강도평가에관한지침및다음의 1. 에서 3. 까지에따른다. 1. 대상부재직접강도계산에의해부재치수를정할수있는대상부재는다음과같다. 선저트랜스버스, 갑판트랜스버스, 선측트랜스버스, 종격벽트랜스버스, 크로스타이, 늑판, 내저판, 선저외판, 크로스갑판및거더 2. 하중, 경계및지지조건, 모델화계산에이용하는하중, 구조모델, 경계및지지조건은다음과같다. (1) 하중표 7.2.1의하중에따른다. 단, 수압시험상태 (b), 화물유적하상태및평형수적재상태 (a) 의하중상태는겸용선 (Ore/Oil) 에만적용한다. (2) 화물창 ( 또는화물탱크 ) 의모델화는다음에따른다. ( 가 ) 해석범위선박평행부의인접하는화물창의현측에있어서, 각화물창의전길이또는 1/2 화물창길이및그경계의횡격벽을포함하는구조를해석대상의기준으로한다. 단, 화물, 평형수적하상태및격벽, 격벽에부착된거더의종방향, 횡방향대칭성을고려하여해석의범위를결정한다. ( 나 ) 구조모델화구조모델의요소분할에대해서는다음의 (a) 부터 (c) 까지를표준으로한다. (a) 요소분할시모델내의응력분포상태를예상하고적절한분할크기를선정하여, 비정상적으로큰종횡비 (aspect ratio) 를피하는등합리적으로행하여야한다. (b) 거더부재와같이깊이방향으로응력분포가있는부재에대해서는응력분포가판별가능하도록요소분할을하여야한다. (c) 각요소의짧은변의길이는종부재간격정도로한다. ( 다 ) 구조모델의경계조건및지지조건구조모델의경계조건및지지조건은모델화의범위에따라서구조모델의거동을합리적으로재현할수있도록한다. 3. 허용응력부식추가치를포함한초기부재치수를이용하여직접강도계산에의해산정된응력은표 7.2.2에의한값을표준으로한다. 선급및강선규칙적용지침

205 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 하중상태 수압시험상태광석적하상태화물유적하상태평형수적재상태 (a) (a) 밀도가작을때 (a) (a) (c) 정수 (b) (b) 밀도가클때 (b) 중 하중 = 1/3 계획최대만재흘수 = 계획최대만재흘수 = 계획최대만재흘수 = 평형수흘수 ; 정수중흘수 ; m m < 250 m 파랑중 m < 300 m m < 강도계산범위 모든트랜스버스 위그림에서 에,, 를가감한다. (a) 부터 (c) 까지하중의해당범위 ( 비고 ) 1. 광석적하상태, 화물유적하상태및평형수적재상태에있어서밀도, 적하높이, 안식각은적하지침서를참조하여결정한다. 단, 안식각에대하여지정이없는경우는 35 로한다. 2. 평형수흘수는 A.P. 및 F.P. 에있어서흘수의평균값으로한다. 3. 적하지침서등에서특히지정이없는경우, 화물의밀도는 3.0 tm 과겉보기비중 (/) 으로계산한다. ( : 해당화물창의최대적재중량 (t), : 코밍을제외한해당화물창의용적 (m ) ) 24 선급및강선규칙적용지침 2017

206 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 표준모델에대한허용응력 대상부재 종강도부재 선저외판, 내저판 최대 - 거어더 횡강도부재 선저트랜스버스, 갑판트랜스버스, 선측트랜스버스, 종격벽트랜스버스, 크로스타이 면재 ( 평행부 ) 면재 ( 코너부 ) 웨브 ( 평행부 ) 웨브 ( 코너부 ) ( 비고 ) 1. 단위 : Nmm 플로어, 크로스갑판 : ( 종강도부재 ) ( 횡강도부재 ) : 선박길이방향의직응력 : 선박너비방향의직응력 : 종강도부재에있어서는선박길이, 너비방향의면내전단응력 횡강도부재에있어서는요소 X, Y 좌표계의면내전단응력 : 요소좌표 X 방향의직응력 : 요소좌표 Y 방향의직응력 : 면재의직응력 3. 늑판또는거더에개구가있는경우에는응력평가에이들을고려하여야한다. 4. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 5. 는선체횡단면의수평중립축에서 0, 선저외판의위치에서 로하며, 기선에서의높이에따라보간법으로구한다. 그림 화물창모델의예 선급및강선규칙적용지침

207 2 장광석운반선 7 편 2 장 103. 선수부구조해석 1. 대상부재구조의모델링 (1) 구조해석모델은그림 7.2.2와같이 1/2 화물창 + 선수피크화물창을포함하는선수끝부분까지연장함을기본으로한다. 만약고려하고자하는주요부재가포함되어있지않을경우에는모델추가및연장할수있다. 단, 화물, 평형수적하상태및격벽, 격벽에부착된거어더의종방향, 횡방향대칭성을고려하여해석의범위를결정한다. 그림 선수부해석모델 (2) 모델은부식에대한추가를포함하는총두께 (gross thickness) 를사용한다. (3) 각구조모델에대한요소분할이직접강도계산에의하여치수를정하기에불충분할때에는그부재에대한상세분할해석을하고그해석결과에따라검토를하여야한다. (4) 모델의좌표계는표 7.2.3과같이사용한다. 표 좌표계 좌표 방향 비고 X 길이방향 선미에서선수 (+) Y 폭방향 중심선면에서좌현 (+) Z 깊이방향 상향 (+) 2. 경계조건 (1) 해석모델이반폭일경우에는다음의기준을따른다. 다만전폭모델일경우에는선체중심선면의경계조건을적용하지않는대신선미끝단의선저외판과선체중심선면의교점에폭방향변위를구속한다. 경계조건의예를표 7.2.4와그림 및 7.2.4에표시하였다. 표 경계조건 위치 좌표 변위 회전변위 U x U y U z x y z (1) 모델의선미끝면 (2) 선체중심면 (*) (*) 0 1 (*) (3) 격벽과선측외판과의교점 비고 1: 구속, 0: 자유, *: 반폭모델일경우에적용 26 선급및강선규칙적용지침 2017

208 2 장광석운반선 7 편 2 장 그림 경계조건 그림 경계조건 ( 불평형력보정 ) 3. 적용하중 (1) 하중 ( 가 ) 일반원칙적으로적재화물및평형수등에의한하중, 정수압및파랑하중, 선체자중등을고려하여야한다. ( 나 ) 구조모델에작용하는선체종굽힘에의한하중은제외한다. ( 다 ) 하중조건 ( 표 7.2.5) 고려하는하중조건은만재시 ( 고비중 / 저비중 ), 평형수적재, 항구적재를기준으로한다. 특수한적재상태가예상될경우그러한적하상태도계산에포함한다. 다음은각하중조건의예를표시하였다. 아래하중조건은적하지침서, 적하순서및구획배치에따라변경될수있으므로사전에우리선급과협의하여정할수있다. 선급및강선규칙적용지침

209 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 하중조건 No 하중상태흘수적하경향내부하중파랑하중파고고비중화물파저 1 만재적하상태 T sc 파고저비중화물파저파고 2 평형수적재상태 * 평형수파저 3 항구상태 (1) * 4 항구상태 (2) * 고비중화물 - 저비중화물 - 고비중화물 - 저비중화물 - 5 탱크시험 (1 * ) T sc/3 탱크시험하중 - 6 탱크시험 (2 * ) T sc/3 탱크시험하중 - 7 격창적재 (1 ** ) T sc 고비중화물 8 격창적재 (2 ** ) T sc 고비중화물 ( 비고 ) * : 적하지침서의값을사용함. ** : 적하지침서에해당하중조건이표기된경우에만적용함. 파고파저파고파저 ( 라 ) 내부하중 (a) 광석등입상화물에의한하중 (i) 화물의적재높이및형상은다음을기준으로한다. ( 그림 및 참조 ) - 화물의적재형상은화물창종횡방향으로수평하고선측방향으로는화물적하각 (repose angle) 로하향경사진다고가정한다. ( 호퍼경사각에의해화물창이종횡방향으로균일하지않을경우, 화물창중앙의횡단면형상이종방향으로균일하다고가정한다.) - 화물창중앙부수평부분폭 b는화물창폭의 1/4로가정한다. - 적재높이 는적재되는화물의질량, 화물적하각, 밀도에따라결정한다. 길이방향의적하형상은폭방향형상으로일정하다고가정한다. - 화물의밀도및적하각이명시되지않았을때에는밀도 3.0 tm 및화물적하각 35 로가정한다. - 화물창의총하중이적하지침서의하중과일치하지않는경우, 호퍼경사판에추가적인하중을부여하여적하지침서의하중과일치토록한다. (ii) 화물창내벽에작용하는하중은다음식에의한다. (Nmm ) : 화물의밀도 (kgm ). : 고려하는패널로부터직상부화물표면까지의수직높이 (m ). : 표 에따른다. : 빌지호퍼탱크의경사판과내저판사이의각 ( 그림 참조 ). 28 선급및강선규칙적용지침 2017

210 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 계수 k 경사각 ( 도 ) k < 그림 화물창의적재형상 그림 화물창의적재형상 ( 고비중화물 ) 선급및강선규칙적용지침

211 2 장광석운반선 7 편 2 장 : 호퍼탱크와내측판과의상부교점과내저판사이의수직거리 (m). : 수직거리 (m) 로서다음식에따른다. tan : 산적화물의질량 (t). : 화물창의폭 (m ). : 화물창의길이 (m ). : 이중저의폭 (m ). : 고려하는화물창길이 내에서횡격벽의하부에있는횡스툴의전체용적 (m ). 이용적에서횡격벽을통과하는호퍼탱크의부분의용적은제외한다. : 폭에따른산적화물의상부표면높이 (m ) 로서다음식에따른다., 인경우 tan, 인경우. 그림 화물창의적재형상 ( 저비중화물 ) : 톱사이드탱크와선측외판또는내측판과의하부교점과내저판사이의수직거리 (m). : 톱사이드탱크와선측외판또는내측판과의하부교점상방으로상갑판높이까지의음영면적 (m ). : 창구코밍으로폐위된용적 (m ). 30 선급및강선규칙적용지침 2017

212 2 장광석운반선 7 편 2 장 (b) 평형수에의한하중평형수창에있어서각위치에서의수두는다음식에의한값과식중의 의값중큰값으로한다. (m ) : 고려하는위치에서탱크의넘침관 (overflow pipe) 까지의높이 (m). : 다음식에의한다. : 탱크의길이 (m) 로서 10m 이하일때는 10m로한다. : 탱크의너비 (m) 로서 10m 이하일때는 10m로한다. (c) 수압시험상태에서의하중수압시험을하는탱크의수두상단은탱크의정판상 2.4m 의위치로한다. ( 마 ) 외부하중 : 표 7.2.1에따른다. ( 바 ) 선체자중중력가속도를고려한선체의자중을고려한다. 4. 허용응력및좌굴강도계산 (1) 강도평가범위강도평가범위는 1번화물창을포함하는선수부구조이다. (2) 허용응력 : 표 7.2.2에따른다. (3) 좌굴강도계산 ( 가 ) 좌굴강도에대한상세계산은선급및강선규칙 11편 6장 3절일반보강재및보강패널의좌굴및최종강도편을준용한다. ( 나 ) 선체구조각부재의좌굴강도판별치는 1.0을기준으로한다 선미부구조해석 1. 대상부재구조의모델링 (1) 구조해석모델은그림 7.2.8과같이 1/2 화물창 + 선미피크화물창을포함하는선미끝격벽까지연장함을기본으로한다. 만약고려하고자하는주요부재가포함되어있지않을경우에는모델추가및연장할수있다. 단, 화물, 평형수적하상태및격벽, 격벽에부착된거어더의종방향, 횡방향대칭성을고려하여해석의범위를결정한다. 그림 선미부해석모델 (2) 모델은부식에대한추가를포함하는총두께 (gross thickness) 를사용한다. 선급및강선규칙적용지침

213 2 장광석운반선 7 편 2 장 (3) 각구조모델에대한요소분할이직접강도계산에의하여치수를정하기에불충분할때에는그부재에대한상세분할해석을하고그해석결과에따라검토를하여야한다. (4) 모델의좌표계는표 7.2.3과같이사용한다. 2. 경계조건 (1) 해석모델이반폭일경우에는다음의기준을따른다. 다만전폭모델일경우에는선체중심선면의경계조건을적용하지않는대신선미끝단의선저외판과선체중심선면의교점에폭방향변위를구속한다. 경계조건의예를표 7.2.7과그림 및 에표시하였다. 표 경계조건 위치 좌표 변위 회전변위 U x U y U z x y z (1) 모델의선수끝면 (2) 선체중심면 (*) (*) 0 1 (*) (3) 격벽과선측외판과의교점 비고 1: 구속, 0: 자유, *: 반폭모델일경우에적용 그림 경계조건 그림 경계조건 ( 불평형력보정 ) 32 선급및강선규칙적용지침 2017

214 2 장광석운반선 7 편 2 장 3. 적용하중 (1) 하중 ( 가 ) 일반원칙적으로적재화물및평형수등에의한하중, 정수압및파랑하중, 선체자중그외갑판에작용하는선루, 갑판실하중, 연돌하중, 연료유및담수에의한하중, 주엔진의하중등을고려하여야한다. ( 나 ) 구조모델에작용하는선체종굽힘에의한하중은제외한다. ( 다 ) 하중조건 ( 표 7.2.8) 고려하는하중조건은만재시 ( 고비중 / 저비중 ), 평형수적재, 항구적재를기준으로한다. 특수한적재상태가예상될경우그러한적하상태도계산에포함한다. 다음은각하중조건의예를표시하였다. 아래하중조건은적하지침서, 적하순서및구획배치에따라변경될수있으므로사전에우리선급과협의하여정할수있다. 표 하중조건 No 하중상태 흘수 적하경향 내부하중 파랑하중 1 만재적하상태 T sc 고비중화물파고파저저비중화물파고파저 2 평형수적재상태 * 평형수 파고파저 고비중화물 - 3 항구상태 (1) * 저비중화물 - 4 항구상태 (2) * 고비중화물 - 저비중화물 - 5 탱크시험 (1 * ) T sc/3 탱크시험하중 - 6 탱크시험 (2 * ) T sc/3 탱크시험하중 - 7 격창적재 (1 ** ) T sc 고비중화물 8 격창적재 (2 ** ) T sc 고비중화물 ( 비고 ) ( 가 ) 에서전술한일반하중 ( 상부구조물하중외 ) 은모두적용하여야함. * : 적하지침서의값을사용함. ** : 적하지침서에해당하중조건이표기된경우에만적용함. 파고파저파고파저 ( 라 ) 내부하중 (a) 광석등입상화물에의한하중 (i) 화물의적재높이및형상은 103. 의 3항 (1) ( 라 )(a)(i) 을기준으로한다. (II) 화물창내벽에작용하는하중은 103. 의 3항 (1) ( 라 )(a)(ii) 에의한다. (b) 평형수에의한하중평형수창에있어서각위치에서의수두는 103. 의 3항 (1) ( 라 )(b) 에의한다. (c) 수압시험상태에서의하중수압시험을하는탱크의수두상단은탱크의정판상 2.4m 의위치로한다. 선급및강선규칙적용지침

215 2 장광석운반선 7 편 2 장 (d) 연료유, 담수화물창하중적하지침서를바탕으로해당화물창에대해정적하중을고려한다. (e) 상부구조물하중 [ 그림 ]) 구조모델에포함이되어있다면중력가속도를고려하여하중을고려한다. 구조모델에서생략하고자한다면, 해당구조에대한하중을해당갑판절점에분할하여분포시킨다. 그림 상부구조물갑판하중적용예시 (f) 주엔진하중 [ 그림 ] 주엔진의하중을주엔진받침절점에분할하여분포시킨다. 그림 주엔진하중적용예시 ( 마 ) 외부하중표 7.2.1에따른다. ( 바 ) 선체자중중력가속도를고려한선체의자중을고려한다. 4. 허용응력및좌굴강도계산 (1) 강도평가범위강도평가범위는선미끝화물창을포함하는선미부구조이다. (2) 허용응력표 7.2.2에따른다. (3) 좌굴강도계산 ( 가 ) 좌굴강도에대한상세계산은선급및강선규칙 11편 6장 3절일반보강재및보강패널의좌굴및최종강도편을준용한다. ( 나 ) 선체구조각부재의좌굴강도판별치는 1.0을기준으로한다. 34 선급및강선규칙적용지침 2017

216 2 장광석운반선 7 편 2 장 제 3 절 현측탱크또는보이드스페이스 304. 거더 1. 전용평형수탱크이외의탱크및구역내에서의트랜스버스및제수격벽판두께를 1 mm 감한것으로할수있다. 다만, 규칙 2장 301. 을적용하는경우는예외로한다. 2. 현측탱크또는보이드스페이스내트랜스버스 (, 및 ) 의측정해당웨브와인접하는웨브가서로직교하지않는경우, 은지침그림 에따른다. 3. 트랜스버스및스트럿의구조상세는다음의 (1) 호에서 (3) 호까지에따른다. (1) 일반사항 ( 가 ) 경감구멍을시공하는경우그크기및위치는지침그림 와같이한다. 그림 의측정 그림 경감구멍의위치와크기 그림 선급및강선규칙적용지침

217 2 장광석운반선 7 편 2 장 ( 나 ) 종통재의면재가맞닿는개소와빌지부등과같이슬롯의간격이좁은경우는슬롯에칼라를설치한다. ( 다 ) 거더의깊이가규정의깊이보다작은경우에는거더의단면계수는규정의단면계수에규칙에서정하는거더의깊이와실제거더의깊이와의비를곱하여구한다. ( 라 ) 펌프실또는보이드스페이스의웨브두께는디프탱크내의웨브로서계산된두께에서 1 mm 를감한값으로할수있다. ( 마 ) 거더판상호간의이음은맞댐이음으로할필요가있다. 겹이음으로하는경우는이음에교차하는휨보강재를설치할필요가있다. ( 바 ) 트랜스버스단부의브래킷부분, 크로스타이와의결합부등전단응력이높은위치및압축응력이높다고생각되는부분에는휨보강재를증설할필요가있으며또한해당부분에는경감구멍을시공하여서는안된다. 필요하다면그부분에는종통재관통부의슬롯에칼라를설치할필요가있다. ( 사 ) 트랜스버스면재의이음부분및거더판의이음부분에는거더판에스캘럽 (Scallop) 을설치하여서는안된다. 공작상필요한스캘럽은용접으로메운다. 또한인접하는면재는그치수의급격한변화를피한다. ( 지침그림 참조 ) ( 아 ) 종늑골및트랜스버스의모서리부의곡률은가능한한크게한다. ( 자 ) 트랜스버스등에설치하는휨보강재를평강대신에산형강을사용하는경우는판붙이의단면2 차모멘트를규정과동등한정도로한다. ( 차 ) 대형선의선저트랜스버스, 선측트랜스버스, 종격벽트랜스버스와종늑골과의결합부에는각각지침표 7.2.9의범위에대하여트랜스버스휨보강재의반대쪽에브래킷을설치하여트랜스버스와종늑골을고착하든지또는슬롯에칼라를설치하는등적절히보강한다. 다만, 이 230 m 이하인경우에는그보강범위를적절히참작할수있다. 또한이보강은상기트랜스버스류와유사한상황에있는슬롯 ( 예를들면횡제수격벽등의슬롯 ) 에대하여도이를준용한다. 표 보강범위 부재 보강범위 선저트랜스버스선측트랜스버스종격벽트랜스버스 결합부전부상부크로스타이의상부 이끝나는곳또는만재흘수선중높은곳에서부터하방의결합부전부. 다만 이 300 m 이상인경우는상기의상방까지도이에준하여보강할것을권장한다. 상부크로스타이의상부 이끝나는곳이하의결합부전부 (2) 늑판위치에서의내저판과종격벽판과의교차부의구조 (built-up 구조 ) 는다음의 ( 가 ) 및 ( 나 ) 에따른다. ( 가 ) 현측탱크트랜스버스교차부의스캘럽은메우든지또는칼라판으로막을것 ( 지침그림 참조 ) ( 나 ) 현측탱크트랜스버스에는내저판의연장선상에거싯판을설치할것 ( 지침그림 참조 ) 그림 선급및강선규칙적용지침 2017

218 2 장광석운반선 7 편 2 장 제 5 절 현측탱크의상대변형 501. 현측탱크의상대변형 1. 종격벽이경사진경우에는지침그림 과같이사선부의면적이서로같게되도록한다. 그림 상대변형의값이규칙에의한한계치를초과할경우의특별고려및평균판두께의결정방법은다음의 (1) 및 (2) 에따른다. (1) 한계치를넘는경우의특별고려동등효력이있음을증명할수있는충분한자료를제출할필요가있다. (2) 식중의평균두께규칙 501. 의식중평균두께 는다음에따른다. 및 : 다음각호의규정에따른다. ( 가 ) 횡격벽및개구를가진제수격벽 : 지침그림 과같이탱크너비의중앙에서격벽판의각판의두께및너비를정한다. ( 나 ) 트랜스버스링및트랜스버스링형식의제수격벽 : 지침그림 와같이탱크너비의중앙에서판두께및깊이방향의길이를정하며, 부재가없는경우에는종격벽측에서각각정한다. 그림 그림 선급및강선규칙적용지침

219 2 장광석운반선 7 편 2 장 제 7 절 광석운반선겸유조선 701. 일반사항 1. 일반사항광석운반선겸유조선의구조, 배치및의장에대하여는규칙 206. 의 2항규정이외에다음에따른다. (1) 관장치에대하여는다음 3항에따른다. (2) 광석창겸화물유탱크의길이는지침 3편 15장 103. 의 1항에따른다. (3) 인화점이 60 C 이하의기름을운송하는화물유탱크 ( 광석겸용화물유탱크포함 ) 와인화점이 60 C 이하의기름을운송하기위한구조및설비를가지지아니하는구획과의사이의격벽및갑판에는하역을위한어떠한개구도설치하여서는안된다. (4) 광석운반선으로사용할때에는슬롭탱크를제외한모든탱크는가스를제거한상태로한다. (5) 화물유탱크의청소및가스제거장치, 소요시간등에대한계획서를참고용으로우리선급에제출할필요가있다. (6) 광석운반선겸유조선의도면승인시는유조선으로부터광석운반선및광선운반선으로부터유조선으로사용목적을변경할때의공사및작업에대한주의사항을본선에제공하고그사본을우리선급에제출할필요가있다. 2. 펌프실구조 (1) 광석운반선겸유조선의펌프실선저구조는구조부재의연속성에특별히주의하여야한다. ( 가 ) 화물창내종격벽을가능한한후방으로연장한다. 종격벽상에화물창내내저판과같은위치에수평거더를설치한다. 이거더의두께는내저판과같은두께로한다. ( 나 ) 중심선거더높이 : 화물창내이중저와같은높이두께 : 화물창내중심선거더와같은두께 ( 다 ) 측거더수 : 15 m 일때 한쪽현 2조 >15 m 일때 한쪽현 3조두께 : 중심선거더와같은두께높이 : 기관실이중저의높이이상, 가능한한높게할것을권장한다. ( 라 ) 거더면재의단면적거더의면재의합계단면적 ( 종격벽상의수평거더의전단면적을포함하여도좋다 ) 은화물창내내저판의단면적의 35 % 이상으로한다. ( 마 ) 선저종늑골선저종늑골의단면계수 는규칙 1장 302. 에서규정된선저종늑골에 10 증가한것으로한다. 다만다음식에의한것이상이어야한다. cm : 흘수 (m ). : 종늑골의간격 (m ). ( 바 ) 측거더의생략펌프실위치의선저외판을규정에의한두께 ( 테이퍼를포함 ) 보다 2 mm 증가시킨경우에는상기 ( 다 ) 의측거더를 1조생략할수있다. ( 사 ) 펌프실위치의강력갑판에고장력강을사용하는경우에는그곳의갑판단면적을규정에의한단면적보다약간증가시킬필요가있다. 3. 관장치 (1) 적용이규정은기름및고체화물을교대로적재하여산적운송하고자하는선박의관장치및벤트장치에대하여적용한다. 38 선급및강선규칙적용지침 2017

220 2 장광석운반선 7 편 2 장 (2) 용어의정의 ( 가 ) 겸용선 : 규칙 2장 206. 의 1항에서규정하는광석운반선겸유조선및규칙 3장 801. 의 1항에서규정하는산적화물선겸유조선을말한다. ( 나 ) 슬롭탱크 : 주로화물유탱크세정후의빌지의저장및화물유적재의목적으로설치된탱크로서광석운반선또는산적화물선으로서운항중에도인화점 60 이하인기름을적재하려고계획된탱크를말한다. ( 다 ) 겸용창 : 광석운반또는산적화물선으로운항중에는고체화물적재창, 유조선으로서운항중에는화물유탱크로되는구획을말한다. ( 라 ) 평형수겸용창 : 유조선으로서운항중에는화물유탱크에인접하여전용평형수탱크로되고, 광석운반선또는산적화물선으로서운항중에는고체화물적재창으로되는구획을말한다. ( 마 ) 고체화물전용창 : 유조선으로서운항중에는화물탱크에인접하는보이드스페이스로되고, 광석운반선또는산적화물선으로운항중에는고체화물적재창으로되는구획을말한다. ( 바 ) 겸용탱크 : 유조선으로서운항중에는화물유탱크로되고, 광석운반선또는산적화물선으로서운항중에는평형수탱크 ( 보이드스페이스로사용되는경우도포함한다 ) 로되는탱크를말한다. ( 사 ) 평형수전용탱크 : 유조선으로운항중에는화물유탱크에인접하는구획으로되고, 광석운반선, 산적화물선또는유조선어느용도로운항중에도평형수전용탱크로되는탱크를말한다. ( 아 ) 화물창 : 겸용창, 평형수겸용창및고체화물전용창을총괄하여표시하는경우를말한다. ( 자 ) 화물유탱크 : 겸용창, 겸용탱크및슬롭탱크를총괄하여표시하는경우를말한다. (3) 빌지관장치 ( 가 ) 화물창의빌지관장치는기관실로유도하여서는안된다. 또한빌지펌프는화물유펌프와겸용할수있으며빌지관장치로서사용하는펌프실내의화물유관장치에대하여는규칙 5편 6장 404. 및 405. 의규정에따른다. ( 나 ) 화물창의빌지흡입관 (a) 화물유관이 2계통 ( 주관과스트리핑관등 ) 이상또는겸용탱크와화물창이다른계통으로배관되는등광석운반선또는산적화물선으로서운항중전부또는임의로선택한겸용탱크및화물창의액체를동시에흡입배출 ( 겸용탱크의경우는평형수의주입도해당 ) 이가능하도록배관되어있는경우는화물유관을화물창의빌지흡입관으로서사용할수있다. 또한빌지흡입관으로되는관은빌지흡입관으로서의규정지름이상이어야한다. (b) 빌지흡입관전용의경우에는펌프실에빌지흡입전용의펌프를설치하거나, 또는펌프실에서빌지흡입관을화물유펌프에접속할수있다. 빌지펌프를화물유펌프와겸용하는경우에는빌지관과화물유관의연결부에는스톱밸브및스톱체크밸브를설치하여야한다. ( 다 ) 화물창의빌지흡입구 (a) 화물창의후단에는원칙적으로각현에 1개의빌지흡입구를설치하여야한다. 또한화물창이 1개인선박으로서그길이가 66 m 를넘는경우에는전방의적절한위치에도빌지흡입구를증설하여야한다. (b) 빌지웰은그덮개에고체화물이직접닿지않는장소에설치하고고체화물의분말등으로빌지흡입구가쉽게막히지않도록로즈박스를설치하는등적절한방법을강구하여야한다. (c) 겸용창또는평형수겸용창의빌지웰은화물유흡입용웰과겸용할경우를제외하고유조선으로서사용할때에는이웰을가림판 (cover plate) 으로폐쇄하든가또는빌지흡입관의개구단을맹플랜지 (blind flange) 로폐쇄한다. ( 라 ) 빌지흡입지관전용의빌지흡입관의경우빌지흡입관에대하여는전 ( 다 ) 외에규칙 5편 6장 4절의규정에따른다. 광석운반선겸유조선의화물창빌지를흡입하기위한빌지흡입지관의안지름을정할때에는 B 대신에화물창의평균너비를사용하여도좋다. 화물유관과겸용하거나, 또는에덕터에의한빌지흡입지관에대하여는전 ( 나 ) 및 ( 다 ) 외에지침표 에따른다. 선급및강선규칙적용지침

221 2 장광석운반선 7 편 2 장 표 화물창의빌지흡입장치 ( 겸용관장치또는에덕터 ) 광석창의종류빌지흡입주관빌지흡입주관빌지웰밸브, 맹플랜지의설비 (3) 전용 전용 지관에는스톱체크밸브. 개구단에는맹판 (1) 겸용창 화물유주관과겸용 일부겸용 (2) 전용 (2) 빌지흡입지관에스톱체크밸브및맹플랜지 화물유흡입지관과겸용 화물유용웰과겸용 지관에스톱체크밸브 평형수겸용창 에덕터사용 전용 화물유주관과겸용전용전용 에덕터사용 흡입측에스톱체크밸브. 개구단에맹판지관에스톱체크밸브. 개구단에맹판흡입측에스톱체크밸브. 개구단에맹판 고체화물전용창 화물유주관과겸용 전용 전용 지관에스톱밸브및스톱체크밸브 에덕터사용 전용 지관에스톱체크밸브 ( 비고 ) (1) (2) (3) 웰을가림판으로폐쇄하거나, 또는맹플랜지로개구단을패쇄한다. 지침그림 의예에따른다. 밸브는격벽갑판상에서항상조작할수있는것일것. (4) 화물유관장치 ( 가 )(5) 호에정하는슬롭탱크에배관되어있어화물유관을제외한다른화물유관장치는광석운반선또는산적화물선으로서사용할경우에는완전히가스프리상태로하여야한다. ( 나 ) 겸용창의화물유흡입구는빌지흡입구와겸용하는경우를제외하고, 광석운반선또는산적화물선으로서사용할때에는화물유흡입관의개구단을맹플랜지로폐쇄하거나또는웰을가림판으로폐쇄한다. ( 다 ) 광석운반선또는산적화물선으로사용중에내부에슬롭을적재하는슬롭탱크와화물유펌프실과를연결하는관장치에는차단장치를설치하여야한다. 이차단장치는밸브및스펙터클플랜지또는밸브및적당한맹플랜지를가진스플피스로구성된것이어야한다. 또한이차단장치는슬롭탱크에인접한위치에설치하여서는아니되며부득이한경우에는화물유펌프실내의관의격벽관통부의직후위치에설치하여도좋다. ( 그림 참조 ) 그림 겸용창의빌지흡입장치의예그림 슬롭탱크의배관예 40 선급및강선규칙적용지침 2017

222 2 장광석운반선 7 편 2 장 ( 라 ) 광석운반선또는산적화물선으로사용중에슬롭탱크내의내용물을노출갑판상으로직접배출할수있는독립의펌프및관장치를설치하여야한다. ( 마 ) 갑판하의화물유관은현측화물유탱크내에배치하거나또는충분히청소및통풍이될수있고또한우리선급이인정하는별도의탱크내에배치하여야한다. (5) 벤트관장치 ( 가 ) 슬롭탱크를설치하지아니하는겸용선에는규칙 의일반유조선의화물유탱크의벤트관장치규정에따른다. ( 나 ) 슬롭탱크를설치하는경우에슬롭탱크의벤트관은광석운반선또는산적화물선으로서사용되고있을경우에도인화점 60 이하의기름을적재하더라도위험하지않도록적절한장소에서대기로배출되도록하여야한다. 또한슬롭탱크와화물유탱크의벤트관을공통의벤트관에유도할때는광석운반선또는산적화물선으로사용중에도슬롭탱크내의화물가스를다른구획에유입시키지않도록절환장치를설치하여야한다. 일반적으로이절환장치에는맹플랜지의스톱밸브를사용할수있다. ( 다 ) 모든화물구역및화물구역에인접하는폐위된구역에는기계식통풍장치를설치하여야하며, 이통풍장치는이동식송풍기로대신하여도좋다. 선급및강선규칙적용지침

223 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 3 장 산적화물선 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. Chip carrier, Log/Timber carrier 등과같이산적화물선과유사한구조를갖는선박은규칙 3장의규정을준용한다. 2. 호퍼탱크와톱사이드탱크를갖는단일갑판선으로서선박의길이 ( ) 가 150 m 이상이고, 밀도가 1.78 tm 이상인고체산적화물을운송하는산적화물선중다음 (1) 또는 (2) 에규정된화물창을갖는선박의경우규칙 7편 3장 11절및 12절의요건을만족하지않은선박은부록 7-5의요건을만족하여야한다. (1) 1998년 7월 1일전에건조계약된산적화물선의경우, 선측외판으로만화물의경계를갖는최전방화물창 (2) 1999년 7월 1일전에용골이거치되었거나또는이와동등한건조단계에있던산적화물선의경우, 선측외판의접선에직각방향으로측정한폭이 760 mm 미만인이중선측구조를갖는최전방화물창 103. 직접강도계산 직접강도계산에따라산적화물선의구조부재의치수를정하는경우에는지침 3편부록 3-2 한지침에따른다. 직접강도평가에관 제 3 절 이중저구조 301. 일반 1. 빌지호퍼의경사판의경사각이큰경우및이중선측구조인경우의규칙중의 값을정함에있어빌지호퍼의수평면에대한화물창에면하지않은측의경사각 가 60 를넘는경우의 의값은 를 60 로가정하여규칙 301. 의 4항의식에의하여구하여지는값으로한다. 또한, 선측이이중구조인경우의 의값은이식에의한값에 0.7을곱한값으로할수있다. 2. 화물창의길이 의측정방법규칙 301. 의 4항의식에있어서화물창의길이 는횡격벽하부스툴의수평면에대한화물창에면하지않는측의경사각이 60 미만인경우는횡격벽하부스툴의상단을통하여이경사각이 60 를이루는선과내저판과의교점간의거리 (m ) 로한다 중심선거더및측거더 1. 특히큰건현을가지는선박의중심선거더의높이는규칙표 7.3.2의식중 대신에가상건현갑판까지의깊이 를사용하여계산되는값까지감소시킨것으로할수있다. 다만, 어떠한경우에도 /20 미만으로하여서는안된다. 2. 부분중간측거더의두께규칙표 7.3.2의비고에있어서부분중간측거더의두께 는다음중큰것이상으로한다. (1) 규칙 106. 에규정된최소두께 (2) mm : 규칙표 7.3.2에따른다. : 지침표 7.3.1에따른다. : 규칙표 7.3.2에따른다. 선급및강선규칙적용지침

224 3 장산적화물선 7 편 3 장 표 계수 0.3 이하 이상 8.6 ( 비고 ) 이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 3. 규칙표 및 304. 의 1항의규정중 길이가특히짧은화물창이란인접화물창의길이의 0.3배이하인화물창을말한다. 4. 빌지호퍼의경사판직하의측거더의두께를정하는경우규칙표 7.3.2의식중 는지침그림 7.3.1와같이측정한것을표준으로한다. 또한, 해당측거더의유효단면적을계산하는경우는지침그림 7.3.1에표시한 의범위의경사판에대하여다음식에의한단면적을해당측거더의유효단면적에산입할수있다. cm : 경사판의높이. : 경사판의두께로부터 2.5 mm를뺀두께 (mm). : 선측외판과빌지호퍼경사판과이루는각 ( 도 ) 늑판 1. 부분중간늑판의두께 (1) 규칙표 7.3.3의비고에있어서부분중간늑판의두께는다음중큰것이상으로할수있다. ( 가 ) 규칙 106. 에규정된최소두께. ( 나 ) 규칙표 7.3.3에서 를 0.6배하여규정된두께 내저판 규칙 304. 의 1 항을적용함에있어길이가특히짧은화물창에대하여는지침 302. 의 3 항에따른다 선저및내저종늑골 규칙 305. 를적용함에있어서늑판에설치하는수직형강및스트럿의너비가특별히클때에는규칙표 7.3.5의계수 에지침 3편 7장 403. 의 2항에의한수정을할수있다. 44 선급및강선규칙적용지침 2017

225 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 4 절 호퍼탱크 401. 일반 호퍼전후단에는늑판을설치하고또한기관실내의정판을호퍼내에 2늑골간격정도연장하여전후부의연속성을유지할필요가있다 경사판의두께 1. 호퍼의경사판에횡휨보강재를설치하는경우의경사판의두께 는다음식에의한것이상으로할필요가있다. mm : 횡휨보강재의간격 (m ). 다만, 이경우선체횡단면단면계수계산에있어서경사판의두께로서는실제의두께와상기의식에의한두께와의비가 1.0인경우는 0.5를, 2.0이상의경우는 1.0을, 이들의중간값에대하여는보간법에의한값을각각실제의두께로곱한두께를산입한다. 2. 내저판과호퍼의경사판과의교차부의구조는다음과같이한다. (1) 늑판이설치되어있는곳에는다음중어느쪽으로할필요가있다. ( 가 ) 호퍼트랜스버스교차부의 Scallop은메우든지또는 Collar plate로막을것. ( 지침그림 참조 ) ( 나 ) 호퍼의트랜스버스에는내저판의연장선상에거싯판을설치할것. ( 지침그림 참조 ) (2) 늑판의간격이 2 m 이상인경우는늑판사이의중앙에경사판직하측거더에인접하는내저종늑골및경사판종늑골에도달하는보강재를설치할필요가있다. ( 지침그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

226 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 5 절 톱사이드탱크 502. 경사판의두께 톱사이드탱크의경사판에횡휨보강재를설치하는경우경사판의두께 는다음식에의한것이상으로한다. mm : 횡휨보강재의간격 (m ). 다만, 이경우선체횡단면단면계수계산에있어서경사판의두께로서는실제의두께와상기의식에의한두께와의비가 1.0인경우는 0.5를, 2.0 이상의경우는 1.0을, 이들의중간값에대하여는보간법에의한값을각각실제의두께로곱한두께를산입한다 큰톱사이드탱크 종통막판 (diaphragm) 에횡휨보강재를설치하는경우의막판두께 는다음식에의한것이상으로한다. mm : 횡휨보강재의간격 (m ). 다만, 이경우선체횡단면단면계수계산에있어서막판의두께로서는실제의두께와상기식에의한두께와의비가 1.0인경우는 0.5를, 2.0 이상의경우는 1.0을, 이들의중간값에대하여는보간법에의한값을각각실제의두께로곱한두께를산입한다. 제 6 절 횡격벽및스툴 601. 횡격벽 하부스툴이없는횡격벽의최하부에사용하는판의두께는규정의식에의한값에 1 mm 를더한것이상으로할필요가있다. 제 7 절 선창내늑골 702. 늑골상하단의고착늑골의상하단에있어서톱사이드탱크또는빌지호퍼와의고착은지침그림 및그림 7.3.6의예와같이한다. 46 선급및강선규칙적용지침 2017

227 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 8 절 갑판및외판 801. 갑판구측선밖갑판 톱사이드탱크가없어지는부분의갑판구측선밖갑판의유효단면적 는다음식에의한값으로부터 Taper시켜정할필요가있다. : 선박의중앙부에있어서톱사이드탱크의경사판의유효단면적. : 선박의중앙부에있어서강력갑판의규정의유효단면적 갑판구측선안갑판갑판구측선안갑판을종식구조로하는경우의갑판두께 는다음식에의한것이상으로한다. mm : 종휨보강재의간격 (m ). : 갑판구측선안갑판의길이 (m ). kn kn kn 및 : 톱사이드탱크의경사판과선측외판과의교점으로부터 의상단점에달하는수직거리 (m ) 및동교점으로부터빌지호퍼의경사판과선측외판과의교점에이르는수직거리 (m ). ( 지침그림 참조 ) 및 : 해당갑판구측선안갑판의전후의화물창의길이 (m ). 다만, 화물창의길이는격벽사이의거리로한다. 제 9 절 화물창의창구덮개및창구코밍 905. 폐쇄설비 1. 고박장치 (1) 규칙 905. 의 1 항 (7) 의관성모멘트의계산식 ( ) 에있어서, 고박장치간격 (m) 는해당창구덮개에설치되는고박장치중인접하는고박장치간의거리중최대값을나타낸다. 단, 2.5 이상으로한다. = 최대 ( (m) ( 그림 참조 ) (2) 창구덮개단부요소의실제 2 차모멘트를계산하는경우, 단부요소에부착된판부재의유효폭은다음중 작은값으로한다. (a) 선급및강선규칙적용지침

228 3 장산적화물선 7 편 3 장 (b) 단부요소와인접하는거더부재와의거리의 1/2 그림 고박장치의간격 제 11 절 화물창침수를고려한산적화물선에대한화물창의허용적재하중 이중저의전단능력규칙 의 6항및 7항에서 우리선급이인정하는경우 라함은개구가링보강재 (ring stiffener) 또는아래그림과같이추가의보강재에의해보강된경우를말한다. 제 14 절 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 일반 규칙 및 에서정하는수위감지기, 경보장치와배수및펌핑장치에대한설치및시험등에대한요건은부록 7-6에서정하는바에따른다 적용 규칙 의 2항을적용함에있어서 적당한폭 이란당해수밀구획의어느위치에있어서도선내측의격벽과선체외판과의거리가 760 mm 이상을의미하며, 선측외판에대해서법선방항으로측정한다. 제 15 절 화물창에액체를적재하는경우에대한추가규정 일반 1. 화물창을평형수탱크로사용하는경우평형수의동하중에의한충격이발생하지않도록항해중에항상공창또는만재상태로할필요가있다. 48 선급및강선규칙적용지침 2017

229 3 장산적화물선 7 편 3 장 2. 화물창에평형수를적재하는경우또는 2항구화물적재등의특수한적재상태의경우, 화물창에있어서이중저구조의각부재치수는규칙 3절의규정에따르는외에해당하는각식을다음과같이수정하여정한것이상으로할필요가있다. (1) 식중의계획만재흘수 대신에고려하고있는상태의흘수 를사용한다. (2) 식중의계수 의값은화물창이적하창또는공창의각각에대하여다음식에의하여정한값과 중큰것으로한다. 또한화물창에평형수를적재하고있는경우또는 2항구의화물적재등특수한적재상태에대하여취항항로의대상에따라특히우리선급이인정하는경우에는파랑하중을적절히참작할수있다. 적하창 : 취항상태에서공창으로되는화물창 : : 규칙 301. 의 3항의규정에따른다. : 규칙표 7.3.2에따른다. (3) 규칙표 7.3.2에규정하는식중의계수 의값은다음식에의한값을이용한다. 다만, 가 1.8 이상일때는 1.8로하고 0.5 미만의경우는 0.5로한다. : 규칙 301. 의 4항에따른다. : 인접화물창에있어서이중저에작용하는단위면적당의적하하중과규칙표 7.3.2에규정하는변동수압을고려한선저수압과의하중차를해당화물창에있어서같은하중차이로나눈값으로서생각하여선저수압에따르는것중큰것. 다만 는 -1 이상 1 이하로한다 화물유를반만싣는경우선체의종요및횡요와반만적재된화물창내화물유와의동조를피할수없는경우에는종요일때에는횡격벽, 횡요일때는톱사이드탱크의경사판, 동조시의수위부근의판, 휨보강재및거더의치수는해당하는각규정의식에서 를지침표 7.3.2에의하여계산되는값을사용하여정한것미만으로하여서는안된다. 표 h의값 종요 횡요 : 내저판상면으로부터그때의수위 (m ). (m ) : 내저판상면으로부터선체중심선에있어서상갑판까지의수직거리 (m ). : 화물창의길이 ( 횡격벽사이의거리 ). : 선측외판과빌지호퍼의경사판과의교점으로부터선측외판과톱사이드탱크의경사판과의 교점까지의수직거리 (m ). : 선측외판과빌지호퍼의경사판과의교점으로부터고려하고있는부재까지의수직거리 (m ). 선급및강선규칙적용지침

230 3 장산적화물선 7 편 3 장 제 16 절 석탄운반선의전기설비 전기설비 1. 규칙 의 1항 (2) 호의 우리선급이적절하다고인정하는방폭형 으로는일반적으로규칙 6편 1장 9 절의규정에적합한것으로서발화도 G4, 폭발등급 d1( 또는 (KS C)IEC 60079에규정된가스증기그룹 II A, 온도등급 T4) 이상의내압 ( 耐壓 ) 방폭구조, 본질안전방폭구조및내압방폭구조인것으로탄가루가운데서안전하게사용할수있는것이어야한다. 2. 화물창내에설치한전기기기에이르는케이블은일반적으로무기절연동피복케이블, 납피복외장케이블또는비금속피복외장케이블로하여야한다. 3. 규칙 의 2항의화물창에인접한구획의전기설비규정중우리선급이적절하다고인정한방폭형이란규칙 의 1항에따른다. 4. 규칙 의 3항에서 우리선급이적절하다고인정한것 이란일반적으로규칙 6편 1장 9절및 (KS C)IEC 시리즈의규정에적합한것을말한다. 제 17 절 단일선측구조산적화물선및 OBO 운반선의늑골및브래킷의강재교체기준 적용및정의 1. 유한요소해석규칙 의 9항의통상구조가아닌선측구조배치및늑골에대하여유한요소, 기타의수치해석또는직접계산절차를적용할경우의해석및강도평가기준은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 교체또는기타조치 1. 하부브래킷의플랜지규칙 의 1항 ( 가 ) (b) 를적용함에있어서하부브래킷은플랜지를가지는형식이어야한다. 다음의경우에있어서의하부브래킷에도플랜지를부착하여야한다. (1) 설계단계에서플랜지가부착되어있지않아규칙에의해플랜지를부착하는경우에는적절한호퍼이면구보및이면구조와브래킷과의얼라인 (align) 에주의하여야한다. (2) 설계단계에서플랜지가없는비일체형하부브래킷이부착된경우에는규칙 의 4항굽힘강도를만족하는플랜지를부착하여야하며, 브래킷플랜지의최대폭은늑골플랜지의최대폭보다커야한다. 2. 선측늑골단면 b) 에서의 보다작은 규칙그림 의단면 b) 에서의 및측정값 의비교를위해서는구역 B에서의값을근거로하여야한다. 3. 트리핑브래킷 (1) 기부착된 2개의트리핑브래킷의위치가규칙에적합하지않은경우, 즉호퍼판과외판과의교점에서 A 구역상방으로 h/3 보다낮은위치에한개, 2h/3 보다낮은위치에한개가부착된경우에도트리핑브래킷의두께가늑골웨브의두께보다작지않다는조건으로규칙 의 1항 (2) ( 가 ) (b) 의관련규정에적합한것으로볼수있다. (2) 트리핑브래킷이늑골플랜지에용접으로부착되어있지않은경우에도트리핑브래킷이소프트토우를가지며, 플랜지와의거리가 50 mm 이하이어야한다는조건으로인정가능하다. ( 그림 참조 ) 4. 굽힘강도검토브래킷형상을규칙 3장 7절의요건에맞게수정하는경우에는굽힘강도평가는필요가없다. 5. 블라스팅및코팅교체가이루어질경우, 표면처리및코팅은신조선의화물창에준하는처리를하여야한다. 6. 두께가다른판으로이루어진구역 B 구역 B가두께가다른판으로이루어진경우는작은쪽의두께를기준으로해당규칙을적용한다. 7. 손상된늑골의교체규칙을만족하는늑골의손상으로인한교체는다음의요건을적용하여야한다. 50 선급및강선규칙적용지침 2017

231 3 장산적화물선 7 편 3 장 (1) 규칙의요건을최소값으로고려한다. (2) 국부적인손상의경우, 교체의범위는우리선급의별도기준에따라시행되어야한다. (3) 압연형강재 (rolled profile) 의교체는동일한압연형강재로하여야한다. 조립형형강재 (built up profile) 는단지예외적인경우에만허용이되며, 압연형강재에조립형을삽입함으로써보수를하는경우에는특별히주의를하여야한다. 조립형형강재의플랜지는끝단을스닙으로보수지역에겹치도록보완하여압연형강재및조립형형강재간의응력흐름을원활히할수있도록하여야한다. 8. 규칙 3장 17절시행일이전에손상된늑골의교체규칙 3장 17절시행일이전에손상된늑골을교체할경우에는건조당시의규칙을적용한다. 이때규칙 3 장 17절의적용여부는선주의판단에따른다. 9. 고장력강선측늑골및외판에대한트리핑브래킷선측늑골및외판이고장력강을사용할경우에도연강의트리핑브래킷을사용할수있다. 이때용접에사용되는용접봉은특정의고장력강에적합한것을사용하여야하며, 트리핑브래킷의두께는늑골웨브의재료에관계없이늑골웨브의두께와같아야한다 강도검토기준 1. 횡요회전반경 ( k r ) 및굽힘응력계수 ( ) 의적용 이절의규칙을적용하기위해서는다음의적하상태가고려되어야한다. (1) 무거운화물의균일적하 ( 밀도 1.78 tm 이상 ), k r = 0.25B (2) 가벼운화물의균일적하 ( 밀도 1.78 tm 미만 ), k r = 0.39B (3) 무거운화물의불균일적하 ( 허용가능시 ), k r = 0.39B (4) 다항적재상태 (multi port loading/unloading condition) 는고려할필요가없다. 그러므로다음의규칙 의 1항 (2) 의횡요회전반경 ( k r ) 및규칙 의 4항표 의굽힘모우먼 트계수 ( ) 의조합이적용된다. (1) 불균일적재가허용되는선박의공창 (empty hold) k r = 0.39B 및 =10, =17, 19, 또는 22 (2) 가벼운화물만을적재하도록허용된선박의적하창 (loaded hold)( 밀도 1.78 tm 미만 ) k r = 0.39B 및 =12, = 20, 22 또는 26 (3) k r = 0.25B 및 = 12, = 20, 22 또는 26 이경우는무거운화물의균일적재상태선박의적하창을나타내며, 불균일적재상태의적하창 ( k r =0.39B) 보다더욱엄격한상태이다. 그림 트리핑브래킷 선급및강선규칙적용지침

232 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 4 장 컨테이너선 제 1 절 일반사항 101. 적용규칙 101. 의 4항에서 우리선급이적절하다고인정하는바 라함은규칙 3편 1장 206. 의직접강도계산에의한방법에따르거나지침 1편 1장 104. 또는 105. 에따라인정하는것을말한다 고강도극후판의적용고강도극후강판을사용하는경우, 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침의규정을만족하여야한다. 제 2 절 종강도 205. 비틀림강도선체의비틀림강도에관해서는선체길이전체어느위치에서도다음관계를만족하여야한다. 다만, 화물을비대칭적재함으로써선체에비틀림모멘트가발생하는경우에는이비틀림모멘트에의한응력값을 에더할필요가있다. : 정수중종굽힘모멘트에의한선체종굽힘응력으로다음식에의한값. Nmm : 파랑중종굽힘모멘트에의한선체종굽힘응력으로다음식에의한값. Nmm : 파랑중수평굽힘모멘트에의한선체수평굽힘응력으로다음식에의한값. Nmm, : 규칙 7편 4장 202. 에따른다. : 파랑중수평굽힘모멘트로다음식에따른다. kn m : 의후단으로부터고려하는단면까지의거리 (m ) 와 과의비에따라지침표 7.4.1에의하여정하여지는계수로서 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 계수 선급및강선규칙적용지침

233 4 장컨테이너선 7 편 4 장 : 고려하는단면의강력갑판에서의선체종굽힘에대한단면계수 (cm 3 ). : 고려하는단면의창구측부에서의선체수평굽힘에대한단면계수 (cm 3 ). : 규칙 3편 3장표 3.3.1의규정에따른다. : 선체비틀림모멘트에의한워핑응력으로, 우리선급이적절하다고인정하는방법에따른다. 다만, 이때선체비틀림모멘트 의값은다음식에의한것으로하여도좋다. cos kn m kn m : 수선면적계수 : 중앙단면에있어서용골상면으로부터전단중심까지의거리 (m ) 로서용골상면의하방에전단중심이있을때에이값을양 (+) 으로하며, 다음식을사용하여계산할수있다. : 다음식에의한다. : 이중저의높이 (m ). : 이중선측의너비 (m ). : 다음식에의한다. : 다음식에의한다. : 그림 7.4.1에규정된갑판, 선측외판및선저외판의평균두께 (m ). 평균두께는이범위내의모든종강도부재를포함하여결정할수있다. : 다음식에의한값. m 일때 : m 일때 : 그림 : 선미단으로부터고려하는단면까지의거리 (m ). 54 선급및강선규칙적용지침 2017

234 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 3 절 이중저구조 302. 종늑골 늑판에설치하는보강재및스트럿의너비가특히넓은경우에는규칙표 7.4.1의계수 에지침 3편 7장 403. 의 2항에의한수정을하여도좋다. 제 4 절 이중선측구조 401. 일반 1. 빌지부에있어서이중선측구조의폭이변화하는구조의경우에는다음에의하여지침표 7.4.2의 을정한다. (1) 및 는다음식에의한다. 및 : 각각다음에의한다. (a) 빌지호퍼형의경우 ( 지침그림 참조 ) (b) 계단형의경우 ( 지침그림 참조 ) (2) 의하단을내저판상면상 의위치로한다. (3) 대신에 를사용한다. 2. 만재흘수선으로부터강력갑판까지의높이가특히큰경우에는다음에의하여지침표 7.4.2의 을정한다. (1) 및 는다음식에의한다. 선급및강선규칙적용지침

235 4 장컨테이너선 7 편 4 장 : 선박의깊이 (m ). 다만, 지침 3편 1장 203. 의 2항 (1) 호에규정하는가상건현갑판이있을경우에는용골의상면으로부터가상건현갑판까지의높이를사용하여도좋다. (2) 대신에다음식에의한다. : 전 (1) 에따른다. 3. 화물창의중간에충분히큰단면적을갖는크로스타이와비수밀의부분격벽등의구조를설치할경우에는지침표 각규정의 를수밀격벽으로부터이구조의위치까지의거리로하여도좋다. 4. 이중선측구조의보강재를지지하는스트럿또는선측스트링거에부착된휨보강재의폭이특히넓은경우에는지침 3편 7장 403. 의 2항의규정을준용하여도좋다 선측트랜스버스및선측스트링거 선측트랜스버스및선측스트링거의두께에대하여전단력및전단좌굴강도를고려하여야하는경우규칙의규정에추가하여지침표 7.4.2의 2개의식중큰값이상이어야한다. 56 선급및강선규칙적용지침 2017

236 4 장컨테이너선 7 편 4 장 표 선측트랜스버스및선측스트링거의두께 구분 두께 (mm) 선측트랜스버스및선측스트링거, C : 다음표에따른다. 선측트랜스버스 선측스트링거, : 와 l h 의비율에따라다음표에정하는계수로서 가표의중간에있을때에는보간법에의한다., : 와 l h 의비율에따라다음표에정하는계수로서 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 0.5 이하 이상 이하 이상 0.00 : 다음식에의한다. 다만, 0.2 미만이어서는안 된다. : 다음식에의한다. : 선측에있어서내저판상면으로부터강력갑판까지의수직거리 (m ). : 선창의길이 (m ). : 중심선거더의높이 (m ). : 선박의길이 (m ). 다만, 230 m 를넘을필요는없다. : 선측트랜스버스또는선측스트링거의깊이 (m ). 다만웨브의길이방향으로보강재를설치하여웨브의깊이를분할하는경우에는 의식에있어서 을분할한깊이로하여도좋다. : 선측트랜스버스또는선측스트링거가지지하는부분의너비 (m ). : 고려하는위치에있어서의개구의깊이 (m ). : 과 중작은값. : 의하단으로부터고려하는위치까지의거리 (m ). : 의끝으로부터고려하는위치까지의거리 (m ). : 선측트랜스버스또는선측스트링거에설치되어있는웨브깊이방향의보강재의간격 (m ) 과 과의비에따라다음표에정하는계수. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 0.3이하 이상 선급및강선규칙적용지침

237 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 6 절 갑판구조 601. 갑판구조갑판의면내굽힘에대하여횡격벽의위치에있어서갑판구측선내갑판의치수는지침표 7.4.3의식에의한것이상이어야하며, 단면계수및단면2차모멘트를계산하는경우에는갑판구측선내갑판을웨브로하고창구단코밍을플랜지로간주하여계산한다. 표 갑판구측선내갑판의치수 항목구조방식치수 갑판의두께 상자형구조 (mm) 다만, 바닥판의두께를포함한것으로한다. 기타구조 (mm) 단면계수 단면 2 차모멘트 cm (cm 4 ) : 선체중심선에측정한내저판상면으로부터격벽갑판까지의거리 (m ). : 창구의너비 (m ). 다만, 2열이상의창구를가진경우에는창구의너비가가장큰것으로한다. : 갑판구측선내갑판의너비 (m )., : 의값에따라다음표에서정하는값. 다만 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 0.5 이하 이상 : 다음식에따른다. : 횡격벽에설치되는수직거더의간격 (m ). : 횡격벽에설치되는수직거더의단면2차모멘트 (cm ). : 갑판구측선내갑판의단면2차모멘트 (cm ). 58 선급및강선규칙적용지침 2017

238 4 장컨테이너선 7 편 4 장 제 10 절 컨테이너고박설비 컨테이너고박설비 1. 규칙 의규정에따라컨테이너고박설비 ( 이하고박설비라한다 ) 에대하여우리선급의승인을받고자하는경우에는부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침의규정을만족하여야한다. 2. 고박설비의제조법및형식승인에대하여는우리선급의 제조법및형식승인등에관한지침 3장 25절의규정에따른다. 3. 컨테이너고박설비의제품검사요령 (1) 제조법및형식승인등에관한지침 3장 25절의규정에따라형식승인된컨테이너고박설비의제품검사요령은다음에따른다. (2) 제품검사시에는최소한다음 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 중어느하나의시험을만족하여야한다. ( 가 )(a) 래싱로드및고박설비 50개이상인경우에는 50개마다, 50개미만인경우에는각로트마다한개의시험품을채취하여각항목에서규정하는안전사용하중 (SWL) 의 1.5배에해당하는하중으로내력시험을한다. (b) 체인또는와이어로프래싱 50개이상인경우에는 50개마다, 50개미만인경우에는각로트마다한개의시험품을채취하여절단하중시험을한다. ( 나 ) 모든종류의고박설비에대하여각항목에해당하는안전사용하중으로시험을하고체인및와이어로프래싱의각로트마다한개의시험품을채취하여해당항목에대한절단하중시험을추가로한다. (3) 제조법및형식승인등에관한지침 표 의항목중 11. 부터 14. 까지의규정에의한고정식고박설비에대한시험결과, 다음 ( 가 ) 및 ( 나 ) 의조건을만족하는경우 (2) 호의시험횟수를경감할수있다. 다만, 고박설비제조자가우리선급의품질보증제도승인을받은경우에는 제조법및형식승인등에관한지침 5장 305. 에따른다. ( 가 ) 각항목의형식승인시험에대한값이 제조법및형식승인등에관한지침 표 에서규정하는절단하중시험의 1.5배이상일때 ( 나 ) 적절한비파괴검사설비가되어있는경우 (4) (2) 호 ( 가 ) 에의한제품검사시다음 ( 가 ) 및 ( 나 ) 의하중하에서영구변형 ( 구조부재의설치에따른초기변형제외 ) 이있어서는안된다. ( 가 ) 안전사용하중이 25톤미만인경우 : 1.5 SWL (ton) ( 나 ) 안전사용하중이 25톤이상인경우 : SWL (ton) 시험완료후에실시한수동작동시험이만족스럽다고인정되는경우 (2) 호의하중과내력시험하중의범위에서발생한영구변형에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (5) 시험품에대한시험시에초기파괴나중대한소성변형이일어나는경우별도의시험품을선정할수있으며, 이에대한시험결과가만족스럽지못하다고인정하는경우에는이시험편을채취한로트는불합격으로한다. (6) (2) 호 ( 나 ) 호에준하여시행한제품검사에대하여도영구변형이있어서는안된다. 선급및강선규칙적용지침

239 5 장액화가스산적운반선 / 6 장위험화학품산적운반선 7 편 5 장 /6 장 제 5 장 액화가스산적운반선 ( 별책 ) 제 6 장 위험화학품산적운반선 ( 별책 ) 선급및강선규칙적용지침

240 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 제 7 장 카페리선및로로선 제 1 절 일반사항 101. 적용 규칙 101. 의 2 항에규정된선박에대하여는부록 7-3 카페리선에대한지침의관련규정에따른다. 제 3 절 갑판 301. 적용 1. 차량갑판의두께차량갑판의두께 는다음 (1) 또는 (2) 호에의한것이상이어야한다. 다만, 노출차량갑판에대하여는 (1) 및 (2) 에의한것에 1.0 mm를더한것이상이어야한다. (1) 패널내의각차륜의접지면의중심간거리가 2 이상인경우 ( 그림 참조 ) (2017) mm : 계수로서표 7.7.1에의한다. : 갑판보의간격 (m ). : 계획최대차륜하중 (kn). 다만, 의경우에는계획최대차륜하중의 배한것으로한다. : 또는 중작은값 (m ). 및 : 각각보에평행또는직각방향으로측정한차륜의접지길이 (m ). ( 그림 참조 ). 다만, 통상공기를주입하는타이어를갖는차량에대하여는표 7.7.2에의한값을사용 할수있다. 표 계수 C 부재종류 차량 하역전용차량 좌란이외 종식구조 선박의중앙부의강력갑판 횡식구조 상기이외 : 규칙 3 편 1 장 124. 에따른다. 다만, 이상이어야한다. 선급및강선규칙적용지침

241 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 표 타이어의접지길이 및 차륜 방향 차축방향의접지길이그림 7.7.2에있어서 (1) 의경우의, (2) 의경우의 차축에직각방향의접지길이그림 에있어서 (1) 의경우의, (2) 의경우의 단륜타이어의폭 타이어의폭의 2배, 타이어가간격을갖는복륜경우에는이간격을합하여도좋다. : 301. 의 1항 (1) 호에따른다. (2) 패널내의차륜의접지면의중심간거리가 미만인경우 ( 그림 참조 ) (2017) mm : 패널내의차륜의접지면의중심간거리가 미만인경우의차륜접지면중심간거리의합 (m ). ( 그림 참조 ) : 의범위내에있는차륜하중의수.,,, 및 : (1) 호에따른다. 64 선급및강선규칙적용지침 2017

242 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 2. 차량갑판보의단면계수 (2017) 차량갑판보의단면계수 Z는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 계수로서다음식에의한다. 0.8 일때 : = 1.0 > 0.8 일때 : = : 계수로서표 7.7.3에의한값. 표 계수 차량부재선박의중앙부의강력갑판보 하역전용차량 좌란이외 상기이외 : 규칙 3 편 1 장 124. 에따른다. 다만, 이상이어야한다., 및 : 1항 (1) 호에따른다. : 다음식에의한 및 중큰값., 및 : 보의지지점사이의거리 (m )., 및 : 각지지점에작용하는계획최대차륜하중 (kn)., 및 : 각지지점으로부터차륜하중이작용하는점까지의거리 (m ). ( 그림 참조 ), 및 : 각지지점에작용하는차륜하중의수. 선급및강선규칙적용지침

243 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 3. 차량갑판보의치수 (2017) 차량갑판보의치수는다음에적합한직접강도계산방법에의하여정할수있다. (1) 구조모델및해석방법등에대하여는우리선급이인정하는바에따른다. (2) 하중은다음에따른다. ( 가 ) 차량갑판에차량을적재하여항해하는경우에는계획최대차륜하중의 1.5배 ( 나 ) 하역전용차량 ( 포크리프트또는정박중하역에만사용하는차량 ) 에대하여는계획최대차륜하중의 1.2배 (3) 단면계수를구하는경우에있어서허용응력은표7.7.4에따른다. (4) 부식등을고려하여상기 (1) 부터 (3) 까지의조건에따라구한단면계수에 1.2배를하여야한다. 표 허용응력 (Nmm ) 부재하역전용차량좌란이외 선박의중앙부의강력갑판보 상기이외 4. 이동식차량갑판 (1) 일반사항이동식차량갑판및이와유사한박판구조의갑판하거더는 3편 11장 103. 및이규정에적합하여야한다. (2) 강도기준이동식차량갑판거더의치수는다음의 ( 가 ) 부터 ( 다 ) 까지에따라결정한다. ( 가 ) 각거더에대한압축판플랜지의유효폭은패널의보강방향에따라 (a) 과 (b) 에의해결정한다. (a) 패널의보강방향에평행한거더에대한유효폭 3편 3장 602. 에규정된값 (b) 패널의보강방향에직각인거더에대한유효폭 (mm ) 갑판에좌굴보강재가적절히부착된경우, 이부분도유효폭결정에고려될수있다. 다만, 이값은 3편 3장 602. 에서규정하는값을초과하여서는안된다. : 계수로서다음식에의한다. 다만, 가 1.0을초과할경우에는 1.0으로한다. 66 선급및강선규칙적용지침 2017

244 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 : 패널주변의거더부재에대해서는 1, 그외의경우에는 2 : 보강재에직교하는거더의간격 (mm). : 보강재의간격 (mm). : 계수로서다음식에의한다. : 차량갑판의두께 (mm). : 차량갑판재료의항복응력또는내력 (N/mm 2 ). : 재료의탄성계수 ( 강재 : 2.06 N/mm 2 ). ( 나 ) 설계하중과허용응력은다음의 (a), (b) 의요건에따른다. (a) 설계하중 (kn/mm 2 ) - 차량갑판에차량을적재하고항해하는경우 : 설계갑판하중 (kn/mm 2 ). : 단위면적당차량갑판자체의중량 (kn/mm 2 ). - 하역전용차량 ( 포크리프트 (fork-lift) 등정박중하역에만사용되는차량 ) 인경우 (b) 허용응력 (N/mm 2 ) 표 에의한다. (N/mm 2 ) 는재료의항복응력또는내력을나타낸다. 표 허용응력 직응력 전단응력 ( 다 ) 거더의치수를직접강도계산에의해결정하는경우, 격자구조해석또는차량갑판의압축패널에작용하는탄성좌굴영향을고려할수있는평가방법에의하여야한다. 그렇지않을경우에는판요소모델을사용하는탄성유한요소해석을수행하고 3편부록 3-2 III.2 좌굴강도계산의요건에따라압축패널의좌굴강도를조사하는경우에는인정할수있다. (3) 구조상세 ( 가 ) 거더웨브와갑판과의고착부는표 에따른용접방법에의하여야한다. ( 나 ) 거더웨브의두께는다음식에의한값이상으로하여야한다. 다만, 좌굴강도에대한충분한검토가행해진경우는제외한다. : 거더의깊이 (mm). : 계수로서다음에따른다. 선급및강선규칙적용지침

245 7 장카페리선및로로선 7 편 7 장 대칭적플랜지거더인경우 65 비대칭적플랜지거더인경우 55 표 이동식차량갑판거더의필렛용접 차량의왕래가빈번한패널 (1) 그외의패널 1) 갑판패널의주변거더부재 2) 1) 이외거더의스팬중앙부 사이 (2) 3) 1) 이외거더의단부 사이 (2) 4) 1) 이외거더의교차부 사이 (3) F2 ( 양면 ) F2 ( 양면 ) 5) 상기이외의개소 F2 ( 최소단면이상 ) (1) (2) (3) (4) 보다동적인하중의영향을받는램프웨이 (ramp way) 부근에있어서, 어떤갑판층에서상, 하부의갑판층으로차량이이동하기위한주행경로로되는갑판패널 : 각거더부재의전체길이 : 각거더부재의스팬으로서, 거더교차점의양측에서 씩를취한다. 는 3편 1장표 3.1.6에따른다. 5. 이동식차량갑판의지지구조 (1) 이규정은이동식차량갑판을지지하는구조에대해적용한다. (2) 이동식차량갑판의지지구조는갑판패널의형상, 설계하중등을고려하여적절히배치하여야한다. (3) 지지구조와선체구조와의접합부는응력집중을피하도록적절하게구성되어야한다. 필요한경우, 보강재나브래킷등에의해적절히보강하여야한다. (4) 갑판패널을와이어로프에의해매다는경우, 그로프는규칙 4편의관련규정또는우리선급이적절하다고인정하는규격의규정을따라야하며, 부식방지를위한적절한조치를위해야한다. 또한, 그강도는각와이어로프에발생하는응력에대하여다음식에따른값이상의안전율을가지도록하여야한다. 단, 4를초과할필요는없다. : 제한하중 (ton ). (5) 지지구조부재의치수는 4 ( 나 ) (a) 에규정하는하중을이용하여다음의허용응력을초과하지않도록결정하여야한다. 전단응력 : 굽힘응력 : 등가응력 : : 재료의항복응력또는내력 (proof stress) (N/mm 2 ) 68 선급및강선규칙적용지침 2017

246 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 제 10 장 이중선체유조선 제 1 절 일반 101. 적용 1. 적용 (1) 위험화학품산적운반선과같이이중선체유조선과유사한구조형상을갖는선박에대하여는규칙 7편 10장의규정을적용한다. (2) 이장의규정은이중선체유조선에대하여정한것으로특기이외의사항또는일반유조선및유조선이외의선박과공통인사항에대하여는해당각편및다른장의규정에따른다. 2. 새로운구조방식의채택새로운구조방식이채택될경우에는규칙에있는표준구조의모델과비교계산을하여구조부재의치수를결정한다. 또한, 필요에따라모형시험또는실선계측의자료를요구할수있다. 3. 석유이외의액상화물을운송하는선박 (1) 비중 () 이 1.0을넘는액상화물을적재하는유조선의화물유탱크부의각부재의치수는다음 2가지방법에따라정한값중큰것으로한다. ( 가 ) 모든부재에대하여규칙에따라계산한다. ( 나 ) 각부재에따라다음과같이계산한다. (i) 격벽판, 격벽휨보강재및거더의부재치수는규칙 2절부터 4절까지의식중 에비중 () 를곱한값으로한다. (ii) 이중저의거더및늑판과이중선측구조의스트링거및트랜스버스의부재치수는 403. 및 404. 의식중 에비중 () 를곱한값으로한다. (iii) 비중 () 의값은지침표 에따르며기타는그때마다정한다. 표 의값 화물의종류 당밀 1.4 아스팔트 1.1 농유산 1.85 (2) 위험화학품을운송하는유조선은규칙 6 장의규정에도만족하여야한다 구역의배치및분리 1. 분리평형수탱크와화물유탱크의크기및배치와이중선체의배치는 1973/78 해양오염방지협약의관련규정에적합하여야한다. 2. 화물유탱크경계의코퍼댐및격벽 (1) 화물유탱크가선수격벽과인접하는경우에는선수격벽에는어떠한개구도설치하여서는안된다. (2) 코퍼댐의적용을받는구획과기타의구획 ( 다만, 화물유탱크및연료유탱크제외 ) 과의사이에는어떠한개구도설치하여서는안된다. 다만, 체인로커주위벽에설치하는볼트조임식수밀맨홀은그러하지아니한다. ( 수밀문은아니됨 ) 3. 기밀격벽 (1) 주및보조펌프실로겸용하지않는코퍼댐및건현갑판하의코퍼댐적용구획은디프탱크로서의강도를만족할필요가있다. 주펌프실과기관실과의사이의격벽의치수는 100 m 이상인선박에서는수밀격벽의치수, 이 100 m 미만인선박에서는기밀격벽의치수이상으로하여야한다. (2) 수압시험을할필요가없는기밀격벽의치수는다음의값을표준으로한다. 또한기밀시험은사수시험으로대신할수있다. ( 가 ) 두께 : 6 mm 이상으로한다. 다만 이 100 m 미만인선박은 4.5 mm 로할수있다. 선급및강선규칙적용지침

247 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 ( 나 ) 휨보강재및거더의단면계수 : 수밀격벽에대한값의 50 로한다. 다만, 외판및갑판과결합되는부위에대하여는늑골, 보등과동등한효력의것으로하여야한다. 4. 선루및갑판실펌프실의출입구를보호하는갑판실은다음에따른다. (1) 전단격벽은선교루전단격벽과동등한강도 (2) 측벽및후단벽은선미루전단격벽과동등한강도 5. 이중저내의파이프덕트규칙 102. 의 8항 (3) 호에규정된 적절한기계식통풍장치는규칙 7편 6장 의규정에적합하여야한다. 6. 규칙 102. 의 3항 (4) 호의적용에있어서우리선급이인정하는경우최소개구의치수는선급및강선규칙적용지침 7편 6장 의표 7.6.1을적용할수있다. 다만, 기국이별도로규정하는경우에는관련규정을적용한다 최소두께 규칙 103. 의 1항의적용에있어서, 화물유탱크및디프탱크의길이또는너비가 (m ) 미만인탱크는적용하지않는다 아스팔트화물창과인접부재간최소거리 모든화물탱크가독립형탱크인아스팔트전용운반선의경우, 적용에있어서 1 장 1 절 101 의 4 항를적용한다. 제 2 절 격벽판 201. 화물유탱크및디프탱크의격벽판 1. 규칙 10장에서격벽판이란화물유탱크또는디프탱크의경계를이루는종격벽, 횡격벽, 갑판, 선측외판및내저판을포함하는것이다. 2. 규칙표 중 L형및 U형탱크에대한 및 는지침그림 에따른다. 3. 규칙표 중 를계산하는경우, 선측외판에대하여는모든항해상태에있어서의최소흘수 min (m ) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서 min, 최소흘수위치에서 0으로하며, 중간위치에서는보간법에의한다. 70 선급및강선규칙적용지침 2017

248 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 202. 제수격벽 1. 제수격벽의위치화물유탱크의길이또는너비가 15 m 또는 0.1 (m ) 중큰것이상일경우에는, 화물유탱크에는다음조건에적합한제수격벽을설치하여야한다. 다만, 슬로싱압력에대하여특별히고려한경우에는그러하지아니한다. (1) 선체중심선의제수격벽의최상부및최하부판의너비와두께는해당위치에설치된화물유탱크격벽판의 90 이상이어야한다. (2) 개구율이란슬롯및스캘럽을제외한개구의총면적과격벽의총면적의비율을말한다. (3) 휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 휨보강재양단의고착도에따른계수로서다음에따른다. 양단브래킷지지 : = 7.1 일단브래킷지지, 타단거더지지 : = 8.4 양단거더지지 : = 10.0 : 다음식에따른다. 다만, 2.0 이상이어야한다. : 격벽의개구율. : 탱크의길이 (m ). 및 : 각각휨보강재의간격 (m ) 및길이 (m ). (4) 거더의치수는규칙 405. 의 1항및 3항의규정을준용하여구한다. 다만, 규칙의식중 를 (3) 호에의 한 로대체하여적용한다. 제 3 절 종늑골및휨보강재 301. 종늑골 규칙 301. 의 4항에따라선체구조의피로강도를평가하고자하는경우에는지침 3편부록 3-3 로강도평가지침에따를것을권장한다. 선체구조의피 제 4 절 거더 401. 일반 1. 규칙 401. 의 2항을적용함에있어규칙 403. 부터 407. 까지의 우리선급의승인을받은경우 " 란 이 200 m 이하인선박중다음각호중어느하나에해당하는선박의거더치수를결정하는경우를말한다. (1) 이중저구조의선박으로서선체중심선에만종격벽을갖는선박 ( 이하 A형유조선이라한다 ) ( 규칙 3편 3 장그림 참조 ) (2) 이중저구조의선박으로서이중선측구조용종격벽만을갖는선박 ( 이하 C형유조선이라한다 ) ( 규칙 3 편 3장그림 참조 ) (3) 이중저구조의선박으로서이중선측구조용종격벽과선체중심선에종격벽을갖는선박 ( 이하 D형유조선이라한다 ) ( 규칙 3편 3장그림 참조 ) 2. 1항의 A형, C형, D형유조선에있어서, 비정상하중상태즉부분적재 (partially loading) 또는격창적재가없는경우에는, 이중저내의거더및늑판과이중선측구조내의스트링거및트랜스버스의간격이다음 (1) 및 (2) 호에의한것보다작은경우에는 (1) 및 (2) 호에의한것까지이들의간격을증가시킬수있다. 선급및강선규칙적용지침

249 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 (1) 이중저내의거더및이중선측구조내의스트링거 : m (2) 이중저내의늑판및이중선측구조내의트랜스버스 : m 402. 거더의직접강도계산 직접강도계산에따라이중선체유조선의거더에대한치수를정하는경우에는지침 3편부록 3-2 가에관한지침에따른다. 직접강도평 403. 이중저거더및늑판의치수 1. 이중저내의중심선거더및선측거더의두께 는다음각호에의한, 또는 중가장큰것이상이어야한다. 다만, 선체중심선에종격벽을갖는선박의중심선거더의두께는 로할수있다. (1) 화물유탱크내의위치에따라다음식에의한두께 mm : 고려하는중심선거더또는측거더로부터인접하는종거더또는외측브래킷의내단에이르는거리의중앙사이거리 (m ). : 수두로서다음식에의한 또는 중큰값 (m ). m m : 내저판으로부터창구정부까지의높이 (m ). : 고려하는위치에서의거더의깊이 (m ). : 고려하는위치에서의개구의깊이 (m ). 다만, 화물유탱크내에횡격벽수직거더가설치된경우에는우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고횡격벽위치와수직거더브래킷내단사이의거더에있는개구는고려하지않아도된다. ( 지침그림 참조 ) : 각화물유탱크 의중앙으로부터고려하는위치까지의선박길이방향의거리 (m ). 다만, 0.25 미만일때에는 0.25 로한다. ( 지침그림 참조 ) : 의비율에따른계수로서유조선의종류에따라각각지침표 및표 에따른다. 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. : A형유조선인경우에는종격벽으로부터선측외판까지의거리 (m ). C형유조선인경우에는종격벽사이의거리 (m ). 다만, 빌지호퍼탱크가설치된경우에는호퍼탱크내단간의거리로한다. D형유조선인경우에는이중선측구조용종격벽과선체중심선종격벽간의거리 (m ) 로한다. 다만, 빌지호퍼가설치된경우에는이것의내단으로부터측정한거리로한다. 의측정은 의중앙에있어서내저판상면에서측정한다. : 고려하는화물유탱크의길이 (m ). 72 선급및강선규칙적용지침 2017

250 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 표 A 형및 D 형유조선의계수 0.5 이하 이상 A형 D형 표 B 형유조선의계수 1.0 이하 이상 (2) 다음식에의한두께 또는 mm mm : 고려하는위치에서거더의깊이 (m ). 다만, 거더에수평휨보강재가설치된경우에는그휨보강재와선저외판및내저판과의거리 (m ) 또는휨보강재사이의간격으로할수있다. : (1) 호에의한두께 (mm). : 과 의비율에따른계수로서지침표 에의한다. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. : 거더깊이방향으로설치된휨보강재의간격 (m ). : 다음식에의한값. (a) 거더에보강되지않은개구가있는경우 : : 개구의긴지름 (m ). : 또는 중큰값 (m ). (b) 상기이외의경우 : H = 1.0 : 의값에따른계수로서지침표 에의한다. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 계수 및 0.3 이하 이상 중심선거더 측거더 이중저내의늑판의두께 는다음각호에의한, 또는 중가장큰것이상이어야한다. (1) 유조선의종류에따라지침표 에의한두께 (2) 다음식에의한두께 또는 mm 선급및강선규칙적용지침

251 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 mm : 고려하는위치에서의늑판의깊이 (m ). 다만, 늑판에수평휨보강재가설치된경우에는그휨보강재와선저외판및내저판사이의거리 (m ) 또는휨보강재사이의간격으로할수있다. : (1) 호에의한두께 (mm). : 과 의비율에따른계수로서지침표 에의한다. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. : 늑판의깊이방향으로설치된휨보강재의간격 (m ). : 1항 (2) 호에의한다. : 또는 중작은값 (m ). 표 늑판의두께 유조선의종류 A 형유조선 C 형유조선및 D 형유조선 mm mm : 늑판의간격 (). : 다음식에의한값중큰값 (m ). 다만, 부분적재또는격창적재등과같은균일하지않은 적재상태가없는경우에는 1항 (1) 호에따른다. m m : 고려하는위치에서늑판의깊이 (m ). : 고려하는위치에서개구의깊이 (m ). 다만, 화물유탱크내의종격벽, 선측외판또는이중선측용종격벽에트랜스버스가설치된경우에는우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고종격벽또는선측외판과트랜스버스의브래킷내단사이에있는개구를고려하지않아도된다. ( 지침그림 참조 ) : 고려하는늑판에서측정한 1항 (1) 호의 (m ) 로한다. : 유조선의종류에따라다음에의한다. ( 가 ) A형유조선 : 선체중심선으로부터고려하는위치까지의선박너비방향의거리 (m ) 로 서종격벽에브래킷이설치된경우에있어서고려하는위치가브래킷내단사이인경 우에는이들사이의거리로한다. 가 0.3 이상일경우에는 0.3 로한다. ( 나 ) C형유조선 : 선체중심선으로부터고려하는위치까지의선박너비방향의거리 (m ) 로서 종격벽에브래킷이설치된경우에는브래킷내단까지의거리로한다. 가 0.25 이 상일경우에는 0.25 b' 로한다. ( 다 ) D형유조선 : 의중앙으로부터고려하는위치까지의선박너비방향의거리 (m ) 로서 종격벽에브래킷이설치된경우에는브래킷내단까지의거리로한다 이상일때에는 0.25 으로한다. : 의비율에따른계수로서유조선의종류에따라각각지침표 내지표 에따른다. 가표의중간에있을때에는보간법에의한다., 및 : 1항 (1) 호에따른다. 74 선급및강선규칙적용지침 2017

252 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 표 A 형유조선의계수 0.5 이하 이상 표 C 형유조선의계수 1.0 이하 이상 표 D 형유조선의계수 0.6 이하 이상 표 계수 0.3 이하 이상 빌지호퍼의경사판직하부의선측거더두께를구하는경우의 1항 (1) 호의식중 는지침그림 와같이측정한것을표준으로한다. 또한해당측거더의유효단면적을정하는경우에는지침그림 에표시한 의범위의경사판에대하여다음식에의한단면적 를해당측거더의유효단면적에산입할수있다. 다만, 이경사판의너비 를넘는경우에는 은 로한다. cm : 의범위내경사판의너비 (m ). : 경사판의두께로부터 2.5 mm 를뺀두께 (mm). : 측거더와경사판이이루는각 ( 도 ). 선급및강선규칙적용지침

253 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 404. 이중선측구조의스트링거및트랜스버스치수 1. 이중선측구조내의스트링거두께는다음각호에의한, 또는 중가장큰값이상이어야한다. (1) 유조선의종류에따라다음식에의한두께 mm : 스트링거가지지하는면적의너비 (m ). : 다음식에의한 또는 중큰값 (m ). m m : 빌지호퍼탱크가있는경우에는빌지호퍼탱크의상단으로부터, 없는경우에는내저판 으로부터창구정부까지의높이 (m ). : 선측에서측정한이중저높이 (m ). 빌지호퍼탱크가있는경우에는빌지호퍼탱크의상단까지의높이 (m ). : 스트링거의깊이 (m ). : 고려하는위치에서의개구의깊이 (m ). 화물유탱크내의횡격벽에수평거더가설치된경우에는횡격벽과브래킷내단사이의개구는우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고는고려하지않아도된다. ( 지침그림 참조 ) : 의중앙으로부터고려하는위치까지의종방향거리 (m ). 화물유탱크내횡격벽에수평거더가설치된경우에있어서고려하는위치가브래킷내단사이인경우에는 는수평거더의브래킷내단까지거리로할수있다. 다만, 가 0.25 이하일때는 0.25 로한다. ( 지침그림 참조 ) : 의비율에따른계수로서유조선의종류에따라지침표 에의한값. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. : 다음식에의한값 m : 고려하는화물유탱크의길이 (m ). (2) 화물유탱크내의위치에따른두께 및 mm mm : 고려하는위치에서의스트링거깊이 (m ). 스트링거의길이방향휨보강재가설치된경우에는그휨보강재와선측외판및종격판사이의거리또는휨보강재사이의간격으로한다. : (1) 호에의한두께 (mm). : 과 와의비율에따른계수로서지침표 에의한다. 의값이표의중간일때에는보간법에의한다. : 스트링거의깊이방향으로설치된휨보강재의간격. : 403. 의 1항 (2) 호에따른다. : 또는 중작은값 (m ). 76 선급및강선규칙적용지침 2017

254 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 표 계수 0.5 이하 이상 C형 D형 표 계수 0.3 이하 이상 이중선측구조내트랜스버스의두께는다음각호에의한, 또는 중가장큰값이상이어야한다. (1) 유조선의종류에따라다음식에의한두께 mm : 트랜스버스가지지하는면적의너비 (m ). : 다음식에의한 또는 중큰값 (m ). 다만부분적재또는격창적재등과같은균일하지않은적재상태가없는경우에는 1항 (1) 호에따른다. m m : 트랜스버스의깊이 (m ). : 고려하는위치에서의개구의깊이 (m ). 이중선측구조의트랜스버스하부에브래킷이설치된경우에는내저판과브래킷내단사이의개구는우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고고려하지않아도된다. ( 지침그림 참조 ) : 내저판으로부터또는빌지호퍼탱크상단으로부터고려하는위치까지의수직거리 (m ). 이중선측구조의트랜스버스하부에브래킷이설치된경우에있어서고려하는위치가브래킷의내단사이인경우에는이들사이의거리로하며, 그이외는브래킷내단으로부터고려하는지점까지의수직거리로한다. 다만, 가 0.4 이상일경우에는 0.4 로한다. ( 지침그림 참조 ) : 의비율에따른계수로서유조선의종류에따라지침표 에의한값. 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다.,, 및 : 1항 (1) 호에따른다. 표 C 형및 D 형유조선의계수 0.5 이하 이상 C 형 D 형 선급및강선규칙적용지침

255 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 (2) 다음식에의한두께 및 mm mm : 고려하는위치에서의트랜스버스깊이 (m ). 트랜스버스의길이방향으로수직휨보강재가설치된경우에는그휨보강재와선측외판또는종격벽판사이의거리또는휨보강재사이의간격으로한다. : (1) 호에의한두께 (mm). 및 : 1항 (2) 호에의한다. : 403. 의 1항 (2) 호에따른다. 3. 이중선측구조내스트링거및트랜스버스의두께를구하는경우의 1항 (1) 호의식중 는지침그림 와같이측정한것을표준으로한다. 또한해당스트링거의유효단면적을구하는경우는지침그림 에표시한 의범위의경사판에대하여다음식에의한단면적 를해당스트링거의유효단면적에산 입할수있다. 다만 이경사판의너비 를넘을경우에는 은 로한다. cm : 의범위내경사판의너비 (m ). : 경사판의두께로부터 2.5 mm 를뺀두께 (mm). : 선측스트링거와경사판이이루는각 ( 도 ) 화물유탱크및디프탱크의거더및트랜스버스 1. 의측정거더의 의측정은지침그림 와같이한다. 2. 종격벽트랜스버스 (1) 종격벽의반대측에큰브래킷이있는경우에도트랜스버스의길이 및 은현측탱크에서 1항의요령에따라측정한다. 다만, 브래킷의크기 는 0.5 로할수있다. 다만, 가 보다작은경우에는 로한다. ( 지침그림 참조 ) 78 선급및강선규칙적용지침 2017

256 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 (2) 전단력에의한웨브두께의식에있어서는종격벽의반대측에부착하는브래킷도고려할수있다. (3) 파형격벽에설치되는거더는 ballanced girder로한다. 다만, ballanced girder로할수없는경우에는거더의중성축을가능한한격벽에가까이하도록하여야한다. 제 5 절 구조상세 501. 일반 표 중 O 표시가있는란은종갑판보또는종늑골을관통시켜야한다. 표 종늑골또는종갑판보의관통개소 선박의길이 (m ) 90 < 종갑판보및현측후판에설치되는선측종늑골 선측종늑골및종격벽에설치되는종휨보강재 ( 상기이외 ) 선저종늑골, 내저종늑골및빌지부의종늑골 503. 거더및크로스타이 1. 일반 (1) 경감구멍을시공하는경우그크기및위치는지침그림 과같이한다. (2) 종통재의면재가맞닿는개소와빌지부등과같이슬롯의간격이좁은경우는슬롯에칼라를설치한다. 선급및강선규칙적용지침

257 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 (3) 거더의깊이가규정의깊이보다작은경우에는거더의단면계수는규정의단면계수에규칙에서정하는거더의깊이와실제거더의깊이와의비를곱하여구한다. (4) 펌프실또는 Void space의웨브두께는화물유탱크내웨브로서계산된두께에서 1 mm 를감한값으로할수있다. (5) 선박중앙부의분리평형수탱크내의모든구조부재치수는화물유탱크내의부재치수로한다. (6) 트랜스버스단부의브래킷부분, 크로스타이와의결합부등전단응력이높은위치및압축응력이높다고생각되는부분에는휨보강재를증설할필요가있으며또한해당부분에는경감구멍을시공하여서는안된다. 필요하다면그부분에는종통재관통부의슬롯에칼라를설치할필요가있다. (7) 거더의모서리부의곡률은가능한한크게한다. (8) 거더등에설치하는휨보강재를평강대신에산형강을사용하는경우는규정에의한강성이상이되도록하여야한다. (9) 트랜스버스면재의이음부분및거더판의이음부분에는거더판에스캘럽 (Scallop) 을설치하여서는안된다. 공작상필요한스캘럽은용접으로메운다. 또한인접하는면재는그치수의급격한변화를피한다. ( 지침그림 참조 ) (10) 늑판, 선측트랜스버스, 종격벽트랜스버스와종늑골이결합하는부분에는각각지침표 의범위에대하여트랜스버스휨보강재의반대쪽에브래킷을설치하여트랜스버스와종늑골을고착하든지또는슬롯에칼라를설치하는등적절히보강한다. 다만, 이 230 m 이하인경우에는그보강범위를적절히참작할수있다. 또한이보강은상기트랜스버스류와유사한상황에있는슬롯 ( 예 : 제수격벽의슬롯 ) 에대하여도이를준용한다. (11) 거더판상호간의이음은맞댐이음을표준으로한다. 겹이음으로하는경우에는이음에교차하는휨보강재를설치할필요가있다. 2. 내저판과빌지호퍼경사판과의교차부의구조는다음에따른다. (1) 교차부의구조가지침그림 과같은구조인경우 (built-up 구조 ) 에는다음 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에따른다. ( 가 ) 빌지호퍼트랜스버스교차부의스캘럽은메우든지또는칼라판으로막을것 ( 지침그림 참조 ) ( 나 ) 빌지호퍼트랜스버스에는내저판의연장선상에거싯판을설치할것 ( 지침그림 참조 ) ( 다 ) 다만, 늑판의간격이 2 m 이상인경우는 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에추가하여늑판사이의중앙에경사판직하측거더에인접하는내저종늑골및경사판종늑골에도달하는보강재를설치할필요가있다. ( 지침그림 참조 ) (2) 교차부의구조가지침그림 와같은구조 (knuckle 구조인경우 ) 에는 (1) 호 ( 다 ) 및다음 ( 가 ) 에추가하여다음 ( 나 ) 또는 ( 다 ) 에적합하여야한다. 80 선급및강선규칙적용지침 2017

258 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 ( 가 ) 너클부는가능한한개선용접을하여야한다. ( 나 ) 늑판이설치되어있는위치에서는, 내저판의연장상의빌지호퍼경사판에는거싯판을설치하여야하고, 너클부의곡률반경이큰경우에는거싯판을적절히증가시켜야한다. ( 다 ) 늑판의전후 300 mm 이내에지침그림 과같은휨보강재를설치하여야한다. 3. 빌지호퍼탱크와이중선측구조용종격벽의교차부의구조는 2항에따른다. 4. 큰브래킷의구조상세거더, 크로스타이또는트랜스버스끝단브래킷의구조상세는지침그림 을표준으로한다. 선급및강선규칙적용지침

259 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 5. 크로스타이의고착지침그림 와같은구조인경우 표시의브래킷을반드시설치하여야한다. 제 6 절 부식에대한특별요건 607. 화물유탱크를이루는내저판의두께 1. 규칙 1항에규정한내저판의두께는다음의요건을따라야한다. 주로원유운반에종사하는선박의내저판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 내저판이경사진경우에는그러하지아니한다. mm 2. 규칙 2항에의하여두께를증가시키는범위는지침그림 에따른다. 이범위의두께는규칙 607. 의 2항에의한것과, 1항에의한것에 2.0 mm 를더한것중큰것이상이어야한다. 제 8 절 중간갑판 (mid-deck) 을갖는선박에대한규정 801. 적용 1. 중간갑판하부의화물유탱크내의구조부재치수를규칙 201., 302. 및 403. 의규정에따라구하는경우의, 및 는지침표 에의한다. 82 선급및강선규칙적용지침 2017

260 10 장이중선체유조선 7 편 10 장 표 하중, 및 규정하중 규칙 201. 규칙 302. 규칙 403. 터중간갑판까지의수직거 해당격벽판의 하단으로부 리 (m ) 수직휨보강재의경우는 의중앙으로부터, 수평휨보강재의경우는상하휨보강재간의중앙으로부터중간갑판까지의수직거리 (m ) 수평거더의경우는 의중앙으로부터, 수직거더의경우는 의중앙으로부터중간갑판까지의거리 (m ) 0.85 m, 는규칙표 에의한다 m, 는규칙표 에의한다 m, 는규칙표 에의한다. 해당격벽의하단으로부터 창구정부까지의수직거리에 0.7 을곱한것 (m ) 수직휨보강재의경우는 의중앙으로부터, 수평휨보강재의경우는상하휨보강재간의중앙으로부터창구정부까지의수직거리에 0.7 을곱한것 (m ) 수평거더의경우는 의중앙으로부터, 수직거더의경우는 의중앙으로부터창구정부까지의수직거리에 0.7 을곱한것 (m ) 2. 중간갑판의두께를하부화물유탱크의정부로취급하여구하는경우, 1항의하중을사용하여규칙 201. 에따라구한값에 1.0 mm 를더한것이상이어야한다. 제 9 절 창구및상설보행로에대한특별규정 902. 화물유탱크에설치하는창구 1. 화물유탱크에설치하는창구에 FRP제창구덮개를설치하는경우에는 1장 202. 의 1항에따른다. 2. Tank cleaning 창구덮개에대하여는 1장 202. 의 2항및 3항에따른다 상설보행로 규칙 904. 의 1 항에서 우리선급이적절하다고인정하는바 라함은지침 4 편 4 장 501. 을말한다. 제 10 절 용접 필릿용접 굽힘, 전단및축력이큰부분에서는필릿용접의각장을적절히증가시켜야한다. 선급및강선규칙적용지침

261 부록 7-1 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건 7 편부록 7-1 부록 부록 7-1 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건 1. 적용 (1) 이부록은주및보조보일러의연료로원유또는슬롭을사용하는유조선에적용한다. (2) 이부록에서규정하지아니한사항에대하여는선급및강선규칙 ( 이하규칙이라한다.) 의관련규정에따른다. 2. 승인도면및자료제출하여야할승인도면및자료는다음에따른다. ( 가 ) 전체장치도 ( 나 ) 사용예정인원유및슬롭탱크의배치도 ( 다 ) 관장치도 ( 라 ) 규칙 5편 1장 208. 에규정된승인도면및자료 ( 마 ) 동력및제어장치도 ( 바 ) 가스탐지장치및경보장치배치도 ( 사 ) 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및자료 3. 주및보조보일러의연료로사용하는원유또는슬롭 (1) 선박이항해중인경우에만연료로사용한다. (2) 원유또는슬롭은화물탱크또는슬롭탱크의것을직접사용하거나기타적절한탱크의것을사용할수있다. 이들탱크는화물지역내에설치되어야하며기밀의격벽을가지는코퍼댐에의하여가스안전장소로부터분리되어야한다. (3) 예열이필요한경우에는온도가자동조절되도록하고고온경보장치를설치한다. 4. 보일러 (1) 보일러의전체표면은기관실에대하여기밀을유지하도록하고기밀성을사용전에확인한다. (2) 보일러에는적절한높이의기름받이 ( 또는기름홈통 ) 을설치하고, 분연장치, 밸브및연결부에서누설된기름을가스역류방지장치가부착된드레인관으로펌프실에있는드레인탱크에유도한다. 이기름받이 ( 또는기름홈통 ) 에는내부식성재질로되어있고소제시손쉽게분해할수있는화염방지용철망을부착한다. 기름공급관및회송관은기름받이 ( 또는기름홈통 ) 을기밀관통하도록하고기름공급용매니폴드에연결한다. 드레인탱크에는공기관을설치하고그개구단은안전한장소로유도하며출구에플레임스크린을부착한다. 누설감시를위하여이드레인탱크에측심장치와경보장치를설치한다. (3) 보일러는노통에공급되는공기의흐름을방해하지않고분연장치, 밸브, 연료유관을밀폐할수있는덮개를갖춘다. 이덮개는다음의규정에적합하도록한다. ( 가 ) 덮개에는덮개내부에있는연료유관및밸브에접근할수있고검사할수있는개구를마련한다. ( 나 ) 덮개에는대기의안전한장소로유도하는덕트를설치하고덕트의출구에플레임스크린을부착한다. ( 다 ) 덮개안쪽의압력이보일러실의압력보다높지않도록하기위하여불꽃을일으키지않는구조로된 2개이상의배기통풍기를설치한다. (a) 배기통풍기는운전중에어느하나가정지하거나고장시자동절환되도록한다. (b) 배기통풍기를구동하는원동기는덕트의외부에설치하고구동축의기밀격벽관통부에는유효하게윤활되는기밀실또는항구적으로기밀을확보할수있는기타의장치를부착한다. (4) 보일러는연료유를사용할수있도록한다. 이를위하여규칙 5편 6장 902. 에규정된분연펌프는보일러실에설치한다. 분연장치에공급되는연료유관에는연료유사용시에는원유를, 원유사용시에는연료유를사용하지못하도록기계적인인터록장치를설치한다. (5) 보일러에는연료유를사용하는보조분연장치를설치한다. (6) 보일러가설치되는구역에는기계식통풍장치를설치하고가스포켓이형성되지않도록설계한다. 이통풍장치는불꽃을일으킬수있는전기장치, 기기및장비에특히효과적이어야하며, 이들전기장치, 기기및장비는불꽃을일으키지않는구조로된이구역전용이어야한다. (7) 보일러는점화하기전에자동적으로공기에의해퍼지되도록한다. 선급및강선규칙적용지침

262 부록 7-1 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건 7 편부록 검유탱크 (1) 원유를증기또는온수로가열하는경우에는화물구역에설치된전용의검유탱크로유도한다. (2) 검유탱크에는공기관을설치하고그개구단은안전한장소로유도하며플레임스크린을부착한다. 6. 부속기기의설치 (1) 펌프, 여과기, 분리기및가열기등화물유펌프실또는기밀격벽에의하여기관실및보일러실과분리되어있고위험구역으로분류된장소에설치한다. (2) 펌프및분리기등을구동하는전동기, 내연기관및증기기관 ( 증기온도가 220 이상인경우에한함 ) 은위험구역으로분류되지않은장소또는기관실에설치한다. 이들구동축이격벽또는갑판을관통하는경우는규칙 7편 1장 항 (1) 호 ( 나 ) 에따른다. 7. 펌프 (1) 펌프의토출측에는도출밸브를설치하여도출된연료가흡입측으로유도되도록한다. (2) 기관실외부와기계제어실또는보일러근처의장소에서원격정지할수있도록한다. 8. 전기기기위험구역내에설치된모든기기는규칙 7편 1장 의규정에적합하여야한다. 9. 관장치 (1) 원유관, 슬롭관및 4항 (2) 호에규정된드레인관의최소두께는규칙 5편 6장 102. 의 6항에따른다. (2) 관이음은최소한으로줄이고부득이관이음을하여야하는경우에는규칙 5편 6장 104. 에따른다. (3) 기관실과보일러실에있는관장치는전장에걸쳐영구적으로금속덕트내에설치한다. 이덕트는다음의규정에적합하도록한다. ( 가 ) 4항 (2) 호에규정된기름받이 ( 또는기름홈통 ) 와펌프실을분리하고있는전단격벽에견고하게연결하고기밀을유지하도록한다. ( 나 ) 토출압력의저하시및기름의누설시기름이펌프실로향하여드레인될수있도록보일러를향하여상경사되도록한다. ( 다 ) 선측으로부터선박의중앙부에서의너비의 20 이상떨어지도록설치한다. ( 라 ) 덕트내부에있는관이음부근처에기밀검창을설치하고누유된원유가펌프실로드레인되도록배치된통로에는자기폐쇄형드레인트랩을부착한다. ( 마 ) 공기관을덕트의최상부에설치하고안전한위치에개방유도하며출구에는플레임스크린을부착한다. ( 바 ) 토출및회송유관에는기관제어실이나보일러앞근처에서원격제어할수있는밸브를덕트가연결되어있는격벽의펌프실측에인접하여부착한다. 원격제어밸브는원유순환시에는배기통풍기가작동되어야하므로 4항 (5) 호 ( 다 ) 에규정된배기통풍기와인터록되도록한다. (4) 보일러매니폴드에원유를공급하는관에는원격폐쇄장치를설치한다. 10. 가스농도감시장치가스농도의가연범위의하한의 30 를초과하는경우에기관제어실과보일러근처에는가시경보를, 기계제어실과기관실에는가청경보를발할수있는가스농도감시장치를설치한다. 가스검출기는최소한다음의장소에있어야한다. ( 가 ) 9항 (3) 호에규정된덕트내부 ( 나 ) 4항 (3) 호에규정된덕트내부 ( 다 ) 보일러근처 ( 라 ) 기타통풍이원활하지않은모든지역 11. 소방설비, 불활성가스장치및증기공급장치 (1) 규칙 8편 2장부터 9장까지또는선박안전법에규정된소방설비에추가하여 4항 (2) 호규정된기름받이또는기름홈통과보일러정면에직접분사할수있는승인된소방설비를설치한다. 소화제분사시 4항 (5) 호 ( 다 ) 에규정된배기통풍기는자동정지되도록한다. (2) 9항 (3) 호에규정된덕트내부에는다음의경우에승인된불활성가스장치또는증기장치에의하여불활성가스또는증기가공급될수있도록한다. ( 가 ) 화재나기름의누설시 ( 나 ) 기름의누설로인한보수작업전덕트내부의퍼지시 86 선급및강선규칙적용지침 2017

263 부록 7-1 원유를보일러용연료로사용하는유조선의추가요건 7 편부록 주의문의게시다음과같은주의문을보일러정면부근의가장보기쉬운장소에게시한다. 주의가스탐지장치가경보를발할경우에당직자는다음과같이조치한다. - 연료유공급및회송관에있는원격제어밸브를차단한다. - 연료유공급펌프를정지시킨다. - 관장치용덕트내에불활성가스또는증기를분사시킨다. - 보일러를연료유작동상태로절환한다. 선급및강선규칙적용지침

264 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 차 례 1. 일반 고정식컨테이너고박설비 (fixed container securing fittings) 의재료및시험 이동식 (loose) 컨테이너고박설비의재료및시험 셀가이드없는노출갑판상적재시컨테이너고박설비의배치 셀가이드없는화물창내적재시컨테이너고박설비의배치 셀가이드를이용한적재시컨테이너고박설비의배치 선체구조 하중의결정및적용 컨테이너고박강도계산프로그램및계산기기 108 별첨 1. 각형태별컨테이너의주요치수 111 별첨 2. 주요항로예시 112 별첨 3. 수식에기초한계산예 선급및강선규칙적용지침 2017

265 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 일반 (1) 적용 ( 가 ) 이지침은 ISO 668의 20 ft 또는 40 ft 컨테이너를운송하는경우의컨테이너고박설비에대하여적용하며, 별첨 1의다른형태의컨테이너의경우에도원칙적으로이지침의요건을적용하여야한다. ( 나 ) 이지침의규정에의하지아니하고기타다른방법에의하여고박설비를설계하고배치한경우에는규칙 1편 1장 104. 또는 105. 에따라인정하는바에따른다. ( 다 ) 컨테이너고박설비의일부이거나선체구조강도에영향을줄수있는고정식고박설비는본지침에따라승인되어야한다. 연결상세및선체지지구조는 8항의설계하중또는고박설비의 SWL에적합함이검증되어야한다. 고박설비, 부착, 고정지지대의재료및용접등상세정보가반영된도면이제출되어야한다. ( 라 ) 컨테이너는화물고박지침서에따라스택내에서허용되는중량과분포를초과하지않도록적재하여야한다. 허용하중을포함하는적재방식은본선에비치되는화물고박지침서또는컨테이너고박설비배치도에명시되어야한다. ( 마 ) 컨테이너고박설비의이동식또는고정식부속품이하역설비목적으로사용되는경우 ( 예를들어, 창구덮개하역용으로사용되는페데스탈소켓및부속품, 또는수직탠덤 (tandem) 하역에사용되는트위스트락 (twistlock)), 규칙및적용지침 9편 2장을적용할수있다. 하역설비용으로승인되지않는장치나부속품은컨테이너고박설비로만사용하여야한다. ( 바 ) 컨테이너전용선박의경우, 선수갑판파랑충격하중으로부터컨테이너를보호하기위하여유효한물결막이 (Breakwater) 를설치하여야한다. 노출갑판위에컨테이너를적재하는그외선박의경우화물보호를위한물결막이설치를권장한다. 선수로부터 0.25 전방의구역에서는선수갑판파랑충격에견딜수있도록컨테이너출입문이선미쪽으로향하도록배치할것을권장한다. ( 사 ) 항로및선속과관련된부적절한운항또는과도횡요 (parametric rolling) 등과같은임계현상은 8 항에서규정하는하중을초과하는불리한하중을발생시킬수있다. 화물에작용하는하중을감소시키기위하여과도한선체운동이발생하지않도록운항할책임은선장에게있다. ( 아 ) 수식에기초한계산의예는별첨 3을참고한다. (2) 특기사항 ( 가 ) 본지침에따라설계및제작된컨테이너고박설비가설치되는경우, 해당선박의선급부호에는특기사항 LS를부여한다. 화물고박지침서에는컨테이너고박설비배치도가포함되어야하며승인용으로우리선급에제출하여야한다. ( 나 ) ( 가 ) 에추가하여우리선급에의하여승인된고박강도계산프로그램이본선에설치및유지되는경우, 특기사항 LS(CL) 를부여한다. 고박강도계산기기의승인절차는 9항에따른다. ( 다 ) 항로별경감계수를적용하고자하는경우에는화물고박지침서에항로별경감계수적용과관련된사항이포함되어야하며, 항로별경감계수가반영된승인된컨테이너고박강도계산프로그램을본선에설치하여야한다. 이경우, 해당선박에는특기사항 LS(CL, RS) 를부여한다. ( 라 ) 상기의특기사항이없는선박은선주의요청에따라이지침을적용할수있다. (3) 고박방법의종류 ( 가 ) 컨테이너는다음중어느하나또는여러방법을조합하여고박하여야하며본지침에없는기타의방법으로컨테이너를고박하고자하는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (a) 컨테이너잠금장치 (b) 로드, 와이어또는체인등에의한래싱 (c) 버트레스, 버팀목 (shore) 또는기타동등구조물에의한고박 (d) 셀가이드 ( 나 ) 화물깔개 (Dunnage) 는 4항 (5) 호에규정한선하중적재일경우를제외하고승인된컨테이너고박설비와사용하여서는안된다. (4) 제출도면및자료다음의도면및자료를제출하여우리선급의승인을받아야한다. ( 가 ) 컨테이너적재배치도 ( 운송할컨테이너의설계중량및배치가반영된것 ) ( 나 ) 컨테이너고박설비에대한배치및상세도 ( 다 ) 다음의내용이포함된컨테이너고박설비강도계산서 (a) 컨테이너적재에따른흘수, 선박의수직방향중심위치 (VCG), 부면심의종방향위치 (LCF) 및 선급및강선규칙적용지침

266 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 횡방향메타센터의높이 (GM) 등 (b) 설계풍속 (c) 컨테이너래싱강도계산은운용중예상되는최대 GM값을기초로계산하여야하며, 0.075B를표준으로한다. 다만, 선박의운용상필요시이보다낮은 GM값을선정하여계산할수있다. (2017) ( 라 ) ISO 컨테이너이외다른형식의컨테이너를적재하는경우, 이들컨테이너가적재되는위치를화물고박지침서에명확히표시하여야한다. 전체가 ISO기준에적합한컨테이너로만구성된스택의컨테이너중량및요구되는고박설비에대하여도화물고박지침서에표시하여야한다. 2. 고정식컨테이너고박설비 (fixed cargo securing fittings) 의재료및시험 (1) 일반 ( 가 ) 고정식컨테이너고박설비는제조법및형식승인등에관한지침 3장 25절에따라형식승인을받아야한다. ( 나 ) 지침 7편 4장 10절에따라제품시험 (production test) 을받아야한다. (2) 재료및설계 ( 가 ) 고정식컨테이너고박설비의제작에사용되는강재는규칙 2편 1장의규정에적합한것이어야한다. 다만선급이인정하는경우, 국제표준 (ISO), 국가표준또는이와동등한기준에적합한재료를사용할수있다. 설치되는부위의선체재료의등급및인장강도를고려하여야하며, 화학성분또한용접성을고려하는것이어야한다. 또한, 우리선급이필요하다고인정하는경우에는용접법승인시험을요구할수있다. ( 나 ) 셀가이드및고박설비가저온환경에서사용되는경우, 이들강재의등급은특별히고려하여야한다. ( 다 ) 강재이외의재료를사용하고자하는경우특별히고려하여야한다. ( 라 ) 과도한부식을일으킬수있는포켓이나리쎄스에는물이고이는것을방지하기위한수단의필요성을검토하여야한다. 3. 이동식 (loose) 컨테이너고박설비의재료및시험 (1) 일반 ( 가 ) 이동식컨테이너고박설비는제조법및형식승인등에관한지침 3장 25절에따라형식승인을받아야한다. ( 나 ) 지침 7편 4장 10절에따라제품시험 (production test) 을받아야한다. ( 다 ) 전자동고박설비 (fully automatic fitting) 라함은컨테이너하역시수동조작이요구되지않는고박설비를말한다. 일반적으로전자동고박설비는수직거동만있는수직 (upright) 조건에서수직방향 ( 창구덮개에수직 ) 으로컨테이너를기계적으로고박하지않는다. 이와다른조작모드또는새로운설계는특별히고려할수있다. (2) 재료및설계 ( 가 ) 이동식컨테이너고박설비에사용되는강재는규칙 2편 1장의규정에적합한것이어야한다. 다만선급이인정하는경우, 국제표준 (ISO), 국가표준또는이와동등한기준에적합한재료를사용할수있다. ( 나 ) 이동식컨테이너가낮은온도에서사용되는경우, 이들강재의등급은특별히고려하여야한다. ( 다 ) 강재이외의재료를사용하고자하는경우, 특별히고려하여야한다. ( 라 ) 선적되기전, 안벽에서컨테이너코너캐스팅에우선체결되는잠금설비및기타설비는낙하의위험및진동의영향으로헐거워지는위험을최소화할수있는것이어야한다. ( 마 ) 트위스트락 / 하부트위스트락 / 미드락 / 중간판을가진스태커 / 전자동고박설비의경우, 컨테이너의코너캐스팅과고박설비사이의인장과압축에대한접촉부는고박설비의안전사용하중하에서의베어링응력 (bearing stress) 이 300 Nmm 을넘지않아야한다. 고강도재료로제작된고박설비사용으로인한허용응력의증가는고려하지않는다. 접촉부가컨테이너코너캐스팅에평행하지않고경사를갖도록설계된경우, 유효접촉면적을특별히고려할수있다. 90 선급및강선규칙적용지침 2017

267 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 셀가이드없는노출갑판상적재시컨테이너고박설비의배치 (1) 일반 ( 가 ) 갑판상또는창구덮개상에적재되는컨테이너는종방향으로적재하여야하며, 횡방향으로적재할경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 나 ) 컨테이너는선측밖으로나오지않도록적재하여야한다. 컨테이너가창구코밍이나다른갑판구조밖으로튀어나오는경우, 적절한지지를하여야한다. 적재배치는본선의필요작업을위하여선원이안전하게접근할수있어야하며, 잠금장치의조작및점검을위하여충분한접근수단이제공되어야한다. ( 다 ) 창구덮개에컨테이너가적재될경우, 창구덮개에서의이동을방지하기위하여, 승인된형식의멈춤장치를설치하여야하며, 이의위치와구조상세가포함된도면을우리선급에제출하여야한다. ( 라 ) 래싱용 D-ring과같은고박설비및컨테이너를지지하는지지대 (stanchion) 및유사구조물은부과되는하중에대한적절한강도를가져야하며, 고박설비의유효성을감소시킬수있는모든변형을최소화하기에충분한강성을가져야한다. ( 마 ) 가벼운컨테이너위에무거운컨테이너를적재하는것은승인된컨테이너고박설비배치도또는본선의래싱프로그램으로만족함이입증되지않는한, 허용되지않는다. ( 바 ) 외부래싱이나수직래싱에반자동 / 전자동고박설비를사용할경우, 해당래싱에적합한제품을사용하여야한다. (2017) (a) 코너캐스팅과고정지지대사이에규정된간격을요구하는잠금방법을적용하는잠금장치는한쪽이창구덮개에서지지되고다른쪽은컨테이너지지대 (stanchion) 에의하여지지되는스택의최저층에사용되어서는안된다. 또한여러개의창구덮개또는운항중상대변형이발생할수있는지지구조에의하여지지되는스택에서도사용되어서는안된다. (2) 1단적재컨테이너는다음 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 중어느하나의방법으로고박하여야한다. ( 가 ) 컨테이너하부코너캐스팅 (corner casting) 에서승인된잠금장치를이용하여고박하여야한다. ( 나 ) 상부의각모서리부에있는코너캐스팅를이용하여각컨테이너의양단벽에서래싱설비로대각선또는수직방향으로고박하여야한다. (3) 2단적재다음 ( 가 ) 에서 ( 다 ) 중어느하나의방법으로고박하여야한다. ( 가 ) 각층별로컨테이너하부모서리에서승인된잠금장치를이용하여고박하여야한다. ( 나 ) 계산결과스택의임의의점에서수직분리력이일어나지않는경우, 스택의모든내부모서리에는이중스택킹콘을사용하고, 스택의상부횡방향으로연결하는브리지설비를사용할수있다. 다만모든외부모서리에는잠금장치를설치하여야한다. ( 다 ) 컨테이너는스택킹콘 (stacking cone) 과래싱설비를이용하여고박할수있다. 다만계산결과수직분리력이일어나는경우, 스택킹콘대신에잠금장치와래싱설비를이용하여고박하여야한다. (4) 3단이상의적재 ( 가 ) 컨테이너는각층별로컨테이너하부모서리에서승인된잠금장치를이용하여고박하여야한다. ( 나 ) 컨테이너는래싱설비로고박할수있다. 1층또는 2층은스택킹콘과함께래싱설비로고박할수있다. 다만, 계산결과수직분리력이일어나는경우에는잠금장치에의하여고박하여야한다. ( 다 ) 래싱설비를사용하는경우, 하층컨테이너의상부코너캐스팅이아니라상층컨테이너의하부코너캐스팅에래싱되어야한다. ( 라 ) 이중래싱 (internal para-lash 배치 ) 을사용하는방안이고려될수있다. 이중래싱하는방법으로, 하나는상층컨테이너의하부코너캐스팅에, 다른하나는하층컨테이너상부코너캐스팅에래싱한다. 래싱설비의하부끝단은적절히연결되어야한다. 외부이중래싱 (external para-lash 배치 ) 은가능한한권고하지않으며, 부득이사용하는경우체결부위의래싱상호간섭및고박강도 ( 상부래싱 ) 에대하여특별한주의가필요하다. (2017) ( 마 ) 3단이상적재되는경우, 각층과각코너마다잠금장치로고박하여야한다. ( 바 ) 래싱브릿지 (lashing bridge) 와연결되는수평래싱설비를사용하고자하는경우, 특별히고려하여야한다. 고박시스템 (securing system) 에서의힘은다음의영향들을고려하여직접계산에의하여결정되어야한다. 컨테이너측면벽 / 단벽 (side/end wall), 래싱설비및래싱브릿지의강성 선급및강선규칙적용지침

268 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 컨테이너고박설비와창구덮개스토퍼사이의틈새간격에따른해당컨테이너의수평이동가능변위 ( 사 ) 수직래싱이고박설비와결합되어사용되는경우, 고박설비와컨테이너코너캐스팅사이의수직간격을고려하여야한다. (a) 래싱어셈블리 (assembly) 는스택에수직래싱이작용되는지점아래에적용된고박설비전체의연신율과대등한연신율 (elongation) 을받더라도탄성을유지하여야한다. 턴버클과설비의과응력 (overstressing) 을피하기위하여, 스프링또는기타탄성체를턴버클과설비의어셈블리에포함시키는것이유리하다. 래싱브릿지높이에서부터래싱하는경우, 적용된고박설비의수는적재된가장낮은컨테이너높이까지포함하여야한다. 래싱설비는컨테이너의하부코너캐스팅에설치되어야한다. ISO 3874에따른설계간격을가지는컨테이너고박설비의경우, 래싱시스템의전체연신율을결정하기위하여, 고박설비당공칭간격은 10 mm로하여야한다. 공칭간격이 10 mm를넘는고박설비의경우, 전체연신율은높은연신율을고려하여계산하여야한다. (b) 래싱계산시수직래싱의하중베어링 (load bearing) 를고려하기위하여, 허용계산수직분리력 (permissible calculated lifting force) 을컨테이너고박설비의안전사용하중에 150 kn 만큼더한값까지증가시킬수있다. 공칭수직분리력 (nominal lifting force) 은수직래싱적용위치보다아래의고박설비에서 400 kn을넘지않아야한다. ( 아 ) 수직거동을받을때, 수직방향으로컨테이너를기계적으로고박하지않는전자동잠금장치를포함한적재배치의경우, 8항 (2) 호 ( 다 ) 에명시한하중상태하에서이탈 (separation) 이발생하지않도록하여야한다. 또한노출된스택이내부의크로스래싱없이전자동잠금장치로고박되는경우, 컨테이너에작용하여고박을풀수있는수직분리력에대비한수단이있어야한다. 이런경우, 효과적인측면스크린이요구된다. 그렇지않은경우, 컨테이너의첫번째층은수동또는반자동트위스트락으로고박되어야한다. ( 자 ) 한층이상의 20 ft 컨테이너상부에최소한층의 40 ft 컨테이너를적재하는경우, 이를 러시안적재배치 (russian stow arrangement) 라고부르며, 다음의조건을만족하여야한다. (a) 20 ft 컨테이너의사이는미드락 (midlock) 으로고박되어야한다. 다만, 전단및후단에상하는트위스트락 (twistlock) 과필요한경우, 래싱설비로보강하여고박되어야한다. (b) 상부에적재된 40 ft 컨테이너는트위스트락 (twistlock) 또는필요한경우트위스트락과래싱설비를조합하여고박하여야한다. 이스택은다음의두단계의절차에따라평가되어야한다. (i) 40 ft 끝단에서, 혼합적재된스택은 40 ft 스택으로간주하며하중계산시 40 ft 컨테이너의중량으로계산한다. 20 ft 컨테이너층의경우, 20 ft 컨테이너하나의중량이각층계산의기본값으로사용된다. (ii) 미드베이에서 20 ft 층에서는, 래싱되지않은스택으로고려하여평가하여야한다. 40 ft 상부적재컨테이너는고려할필요없다. (5) 선하중 (line load) 적재 ( 가 ) 스택하중이받침대에의하여균일한선하중으로분포되도록지지되는경우다음규정에적합하여야한다. (a) 일반적으로컨테이너스택은 2단이하로적재하여야한다. (b) 상층컨테이너의하중은컨테이너코너캐스팅쪽으로만전달되어야하며, 스택의층사이에는선하중이작용하여서는안된다 (c) 8항에의하여계산된하층컨테이너의각수직코너버팀목 (shore) 에작용하는하중은컨테이너총중량의 1/2 이하이어야한다. (d) 계산결과수직분리력이일어나는경우에는컨테이너코너부에잠금장치를설치하여야한다. (e) 하층컨테이너의코너캐스팅하부간격은전단하중에의한스택킹콘등의이탈을방지할수있도록충분히작아야한다. (6) 구조적구속에의한적재 ( 가 ) 컨테이너는이동가능한구조물및버트레스를이용한고정식구조로고박하여야한다. 이러한시스템을채택하기위하여는, 구조물내에서발생하는하중과상응하는응력에대하여고려하여야한다. ( 나 ) 구조물및기타고박설비는컨테이너의코너캐스팅과맞추어야하며그간격은컨테이너의이동을최소화할수있도록충분히작아야한다. 92 선급및강선규칙적용지침 2017

269 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 셀가이드없는화물창내적재시컨테이너고박설비의배치 ( 가 ) 컨테이너는종방향으로적재하여야하며, 횡방향적재는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 고박설비의배치는컨테이너스택에발생할수있는가장심각한하중분포를기본으로설계하여야한다. ( 나 ) 컨테이너는잠금장치만으로, 또는버트레스, 버팀목 (shore) 및래싱설비등과잠금장치를조합하여고박하여야한다. 컨테이너는일반적으로스택의하부와모든중간층의코너부에서고박하여야한다. ( 다 ) 스택이 1층또는 2층으로구성된경우에는코너고박설비의생략을고려할수있으나 2개이상의코너고박설비로고박하여야한다. ( 라 ) 계산결과, 스택의임의의층에서수직분리력이발생하는경우에는트위스트락 (twistlock) 또는이와동등한고박설비로해당층을고박하여야하며그이외의층에서는이중스택킹콘 (double stacking cone) 을사용할수있다. ( 마 ) 계산결과스택의어떠한층에서도수직분리력이발생하지않는경우에는스택의모든층에서잠금장치대신이중스택킹콘을사용할수있다. ( 바 ) 일반적으로버트레스는인장및압축형이어야하며사용하는곳의위치에따라적절하게조절할수있는것이어야한다. 적용가능한경우, 선체구조의부착물에는여러다른높이의컨테이너스택을맞추기위한버트레스의수직방향조정수단도포함되어야한다. ( 사 ) 압축력만받는버팀목 (shore) 은선체구조의일부로할수있으며힌지식또는이동식으로할수있다. 압축력만받는버팀목 (shore) 와컨테이너코너캐스팅과의간격은최소이어야하며압축력만받는버팀목 (shore) 의느슨해짐을방지할수있는설비를하여야한다. ( 아 ) 인접한스택들은서로횡하중을전달할수있도록버트레스또는버팀목 (shore) 과일직선으로연결되어야한다. 이때버트레스와버팀목 (shore) 은주어진하중을전달하기에충분한강도를가져야한다. ( 자 ) 버트레스또는버팀목 (shore) 를지지하는선체구조는적절히보강되어야한다. ( 차 ) 컨테이너와선체구조사이의최소간격을필요로하는시스템과이시스템을포함한, 대체가능한고박시스템을특별히고려할수있다. ( 카 ) 컨테이너상부에대한작업이요구되는고박설비 ( 이중스택킹콘, 브릿지잠금장치, 버트레스및버팀목 (shore)) 에대하여는작업측면에서의안전에주의하여야한다. 이러한고박설비가사용되는경우, 추락에대하여보호되어야한다. 6. 셀가이드를이용한적재시컨테이너고박설비의배치 (1) 일반 ( 가 ) 화물창이나노출갑판에적재된컨테이너를지지하기위하여셀가이드시스템이설치될수있다. ( 나 ) 셀가이드는선체구조의일부이어서는아니되며, 일반적으로선체의거동과무관하도록설계되어야한다. ( 다 ) 셀가이드는컨테이너적재또는하역시발생할수있는하중에견딜수있어야하고, 선체운동에의한하중을선체구조에전달할수있어야하며컨테이너의이동을억제할수있는구조이어야한다. (2) 배치및구조 ( 가 ) 셀가이드는컨테이너를효과적으로지지할수있도록수직방향으로충분한높이를갖고있는연속적인구조이어야한다. 또한가이드바는컨테이너적재에의한셀가이드의이동또는비틀림을방지할수있도록지지구조물에유효하게부착하여야한다. ( 나 ) 셀가이드와크로스타이의교차부는비틀림이일어나지않는구조이어야한다.( 그림 1 참조 ) ( 다 ) 중간브래킷은적당한간격으로셀가이드에설치하여야한다. ( 그림 1 참조 ) ( 라 ) 셀가이드와컨테이너의횡방향간격의합은 25 mm, 종방향간격의합은 40 mm 이내이어야한다. 셀가이드설계간격과설치간격간의오차는횡방향으로 4 mm, 종방향으로 5 mm 이하이어야한다. ( 마 ) 횡방향크로스타이는셀가이드에작용하는하중을고려하여수직방향으로최대 3 m 이하의적당한간격으로설치하여야하며, 가능한한컨테이너코너부와같은높이에설치하여야한다. 또한컨테이너의종방향이동을억제하기위하여화물창의길이방향으로최소한두점이상에서크로스타이를지지하여야한다. 다만크로스타이의종방향처짐이 20 mm 이하일경우에는한점에서만지지 선급및강선규칙적용지침

270 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 할수있다. ( 바 ) 계산결과에의해필요하다고인정하는경우종방향크로스타이를설치하여야하며그배치는전 ( 마 ) 에따른다. ( 사 ) 화물창의전후또는좌우단에서가이드레일이횡격벽또는종격벽에설치된경우, 격벽은추가하중을지지할수있게적절히보강되어야한다. 그림 1 셀가이드의배치 (3) 노출갑판상의셀가이드 ( 가 ) 셀가이드구조의강도해석시, 셀가이드구조와갑판구조간의상호작용효과와선체거더의변형을고려하여야한다. ( 나 ) 셀가이드의하단부는갑판에유효하게연결되어야하며, 횡방향크로스타이는셀가이드사이에설치하여야한다. 이때설치간격은가이드에작용하는하중에의하여결정되는간격으로서, 일반적으로 3 m 이하의간격으로한다. 또한셀가이드구조의과도한처짐을방지하기위하여종 횡방향으로적절한강도의대각재 (cross bracing) 를설치하여야한다. ( 다 ) 갑판상부의가이드바는최상층컨테이너를지지할수있을정도의충분한높이를가져야한다. ( 라 ) 셀가이드구조가현측후판과같이높은응력이작용하는선체구조또는갑판부재에설치되는셀가이드용강재의등급, 품질및설치방법등에특별한주의를하여야한다. (4) 화물창내 40ft 셀가이드를이용한 20ft 컨테이너의적재 ( 가 )40ft 컨테이너셀가이드가설치되어있는경우, 20 ft 컨테이너를위한임시중간셀가이드의설치방법이마련되어야한다. 영구적구조부는어떠한적하양식에도적합하게설계되어야한다. ( 나 )( 가 ) 를대신하여, 40 ft 컨테이너용으로준비된셀의길이중간에 20 ft 컨테이너의영구지지수단이고려되어야한다. 이러한영구지지수단은다음을포함할수있다 (a) 필러 ( 선내 ) 와컨테이너스택이기대어놓이는수직받침봉 ( 종격벽에붙어있는 ). 필라상부는갑판구조에의해측면으로지지되어야하고, 컨테이너적재로인한측면변형을방지할수있을만큼충분히강해야한다. (b) 컨테이너와컨테이너사이틈안의얇은구조에의해횡으로지지되는가이드바 ( 필요한경우종방향타이도포함 ) 상세사항은지지구조의하중과그에따른변형을고려하여개별적으로검토되어야한다. ( 다 ) 상부에 40 ft 컨테이너의적재에관계없이미드베이위치에서외부의지지를받지않는 20 ft 컨테이너적재를 혼합적재 라하며, 다음의요건들을만족시키는배치가고려되어야한다. (a) 상부에 40 ft 컨테이너의적재없이 20 ft 컨테이너가셀가이드에적재되는경우, 20 ft 컨테이너에작용하는횡방향동하중은 65% 는셀가이드로지지되는쪽으로전달되고 35% 는미드베이쪽으로전달된다고가정한다. (b) 적어도하나의 40 ft 컨테이너의상부적재와함께셀가이드에적재되는 20 ft 컨테이너의경우, 선급및강선규칙적용지침 2017

271 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 ft 컨테이너에작용하는횡방향동하중의 75% 는셀가이드로지지되는쪽으로전달되고 25% 는미드베이쪽으로전달된다고가정한다. 이경우에는 8항 (4) 호에따라래킹하중과압축력이평가되어야한다. 상부적재된 40 ft 컨테이너의영향은계산에서제외한다. (c) 미드베이위치에있는 20ft 컨테이너스택의바닥에서횡방향미끌림을방지하는수단이제공되어야한다. 이것은이중저에영구적으로붙어있는초크 (chock) 또는그와동등한형태로되어야한다. 설계간격은 (2) 호 ( 라 ) 에따라야하며셀가이드에대한것과동일하여야한다. (d) 스택킹콘은종방향및횡방향미끌림을방지하기위하여 20 ft 컨테이너의각층사이각각의코너에서배치해야한다. 추가로, 40 ft 컨테이너가 20 ft 컨테이너위에적재되도록요구되는경우, 40 ft 컨테이너끝단에서, 20 ft 컨테이너와스택킹콘에의하여고박되어야한다. (e) 강으로된폐쇄벽 (closed steel wall) 과천장 (top) 을가진 20 ft 컨테이너만적재할수있다. ( 폐위되지않은컨테이너제외 ( 예 : 탱크또는산적컨테이너 )) (f) 콘은컨테이너의종방향움직임을저지하기위하여셀가이드근처내저판에설치되어야한다. (g) 컨테이너의방향은단벽 (closed ends) 또는단벽 ( 문 ) 이 (door ends) 모두한방향으로향하도록배치하여야한다. (h) 컨테이너는화물창에블록적재 (block stowage) 되어야한다. 일반적으로인접한스택이비어있는경우는없어야한다. 상기이외의적재수단에대한제안은개별적으로고려되어야하고보조적계산이수행되어야한다. (5) 엔트리가이드 (entry guide device) 컨테이너중심을맞추거나셀가이드로유도하기위한장치는일반적으로가이드바의상단에설치되어야한다. 이들장치는다음을포함한다. 고정수평피크 (fixed even peaks) 고정상 / 하부피크 (fixed high and low peaks) 플립-플롭 (flip-flop) 시스템 ; 그러나견고한구조를위하여다른장치들도고려될수있다. 7. 선체구조 (1) 일반 ( 가 ) 고정식컨테이너고박설비부근의창구덮개및선체구조는적절히보강되어야한다. ( 나 ) 물결막이 (Breakwater) 가요구될수있다. (2) 강도 ( 가 ) 고정식컨테이너고박설비의지지구조물은고정식컨테이너고박설비의안전사용하중 (SWL) 을설계하중으로사용하여야한다. ( 나 ) 컨테이너고박배치도를승인할경우, 설계하중은 8항에따라계산되어야한다. ( 다 ) 하중을고려할때, 예상가능한모든조작방향이고려되어야한다. ( 라 ) 용접부착물, 지지구조, 셀가이드, 래싱브릿지및고정식컨테이너고박지점으로서의기타구조물에유발되는응력은 ( 가 ) 부터 ( 다 ) 까지정의된설계하중을사용하여결정한다. 다만, 허용응력값은표 1에서주어진허용값을넘지않아야한다. 선급및강선규칙적용지침

272 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 1 허용응력값 응력성분허용응력 (Nm ) 법선응력 ( 굽힘, 인장, 압축 ) 0.67 전단응력 조합응력 : 재료의최소항복응력 (Nm ) 8. 하중의결정및적용 (1) 기호및정의 ( 가 ) 이지침에정의된선박운동및가속도에대한부호는그림 2와같이오른손좌표계를따른다. 그림에서나타낸바와같이횡요, 종요및선수동요는시계방향이양으로정의된다. 그림 2 운동좌표계 ( 나 ) 별도로명시하지않는한이지침에서사용하는용어의정의는다음에따른다. : 가속도변수로서, 다음식을따른다. (msec ), m 인경우, m 인경우 : 상하동요운동가속도로서다음식에따른다. (msec ) : 횡동요운동가속도로다음식에따른다. (msec ) : 종동요운동가속도로다음식에따른다. (msec ) : 번째컨테이너의폭 ( m ). ( 그림 3 참조 ),, : x, y, z 방향가속도 (msec )., : 번째컨테이너의길이및높이 ( m ). ( 그림 3 참조 ) : 컨테이너사이수직방향고박설비의높이 ( m ). ( 그림 3 참조 ) 96 선급및강선규칙적용지침 2017

273 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2,, : 상하동요 (heave), 종동요 (pitch), 횡동요 (roll) 에대한항로별경감계수. ( 표 5 참조 ) : 중력가속도로 9.81 ms 로한다., ( 그림 3 참조 ) : 번째컨테이너의인덱스. : 횡동요회전반경 ( m ), 일반적으로 0.39 : '' 번째컨테이너의래싱설비의길이 ( mm). : 한개의로우 (row) 에적재되는컨테이너의수. : 선미수선으로부터해당컨테이너중심까지의 x 방향거리 ( m ) 로서, 단위컨테이 너의중심은컨테이너길이의 1/2로한다. : 선체중심선으로부터해당컨테이너중심까지의 y 방향거리 ( m ) 로서, 단위컨테 이너의중심은컨테이너폭의 1/2로한다. : 기선으로부터해당컨테이너중심까지의 z 방향거리 ( m ) 로서, 단위컨테이너의 중심은컨테이너높이의 1/3로한다. : '' 번째컨테이너의래싱설비의단면적 ( mm ). : 각각선박운동에대한동적운동조합계수로서표 2에따른다. : 컨테이너무게중심의높이와컨테이너높이의비율로, 일반적으로 0.33으로한다., : 횡동요, 종동요에대한동적운동조합계수로서표 2에따른다., : 선박의종방향위치에따른동적계수로서표 4에따른다. : '' 번째컨테이너의래싱설비의연신율 ( knmm ) 로서표 7에따른다. : 선박의횡방향메타센타높이 ( m ). : '' 번째컨테이너에서래싱설비의강성으로다음식에따른다. cos, ( knmm) : 컨테이너스프링상수 ( knmm ) 로서, 표 6에따른다. : 선수수선과선미수선간의수평거리를말한다 ( m ). : 기선으로부터선박의운동중심까지의높이로서 D/2, /2 + D/4 중작은값으로한다. : 해당컨테이너의승인된최대총중량으로서컨테이너의용기중량 (tare weight) 에적재중량 (payload) 을더한값 ( kn ). : 고려하는적재상태에서의선박의형흘수 ( m ). : '' 번째컨테이너의래싱설비에작용하는인장력 (kn)., : 종요, 횡요의주기 (sec). : 풍속 (ms) 으로서, 항해구역에제한이없는부호를가진선박인경우 36 m/sec 로한다. : 내용물을포함한컨테이너의설계중량 (ton) 으로최대중량이명시되지않은경우, 는 (rating weight) 로한다. 빈컨테이너의경우, 다음의최소중량으로한다. 20 ft 컨테이너 : 2.5 ton 40 ft 컨테이너 : 3.5 ton 45 ft 컨테이너 : 4.0 ton : 풍력계수로서표 2 에따른다. : '' 번째컨테이너의래싱설비의래싱각도로서, 그림 8에따른다., : 횡요, 종요의각도 (radian). 선급및강선규칙적용지침

274 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 < 정면 > < 측면 > 그림 3 컨테이너주요치수 (2) 선체운동에의한가속도 ( 가 ) 다음의선체운동을고려하여야한다. HSVA : 선수파에따른최대수직가속도 OSVA : 사파에따른최대수직가속도 BSRL : 횡파에따른최대횡요진폭 OSPA : 사파에따른최대종요가속도 BSHA : 횡파에따른최대상하동요가속도 OSPH : 사파에따른최대종요진폭선체운동가속도계산에필요한각선체운동상태에따른조합계수는표 2에따른다. ( 나 ) 횡요및종요에대한선체운동의각도및주기는표 3에따른다. 고박설비의하중계산시고려하여야하는가속도는다음식에따른다. 우리선급이인정하는경우, 선체운동특성은직접계산방법에따라구할수있다. 길이방향위치에따른동적계수 와 는표 4와같다. sin p sin 다만, 인경우, 로한다. (2017) 98 선급및강선규칙적용지침 2017

275 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 2 동적선체운동조합계수 HSVA OSVA BSRL OSPA BSHA OSPH 가속도 각도 종동요 (Surge) 횡동요 (Sway) 상하동요 (Heave) 횡요 (Roll) 종요 (Pitch) 횡요 (Roll) 종요 (Pitch) 풍력계수 표 3 선체운동의종 / 횡요의각도및주기 운동각도 (Angle of radian)(deg) 주기 (Periods) (sec) 횡요 (Roll) 30 (0.524 rad) 를넘을필요는없으며, 보다작아서는안된다. 종요 (Pitch) 8 (0.14 rad) 를넘을필요는없다. 선급및강선규칙적용지침

276 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 4 길이방향위치에따른동적계수 x-방향위치 ( ) 주 ) 각구간별중간위치에대한값은보간값을사용한다. 표 5 항로별경감계수 항로 (Route) 아시아 - 유럽 (Asia-Europe service) , 최대 태평양 (Pacific service) , 최대 태평양 - 대서양 (Pacific-Atlantic service) , 최대 북해-지중해 (North Sea-Mediterranean Short Sea service) , 최대 북대서양 (North Atlantic service) 아시아-남아메리카 ( 서부해안 ) (Asia-South America(West Coast)) 남아메리카 ( 동부해안 )-아프리카 (South America(East Coast)-Africa) , 최대 , 최대 아프리카 - 동아시아 (Africa-East Asia) , 최대 유럽 ( 로테르담 )- 아프리카 (Europe(Rotterdam)-Africa) , 최대 유럽 ( 로테르담 )-남아메리카( 브라질 ) (Europe(Rotterdam)-South America(Brazil)) 미국 ( 뉴욕 )-남아메리카( 브라질 ) (US(NYC)-South America(Brazil)) , 최대 , 최대 ( 다 ) 항로별경감계수는해당항로상의환경조건에대하여설계수명 20년을기준으로하는컨테이너선의장기응답해석을통하여구하며대표적인항로에대한경감계수는표 5에따르며, 항해패턴이특이한경우의경감계수는우리선급과협의하여결정할수있다. 표 5의대표적인항로의전형적인항적의예는별첨 2를참조한다. 100 선급및강선규칙적용지침 2017

277 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 ( 라 ) 바람에의한하중은최대풍속 36 msec을기준으로구하며최외곽의컨테이너스택에만작용하는것으로한다. 바람에의한하중은횡하중을증가시키는방향으로적용하여야한다. (3) 래싱하지않은스택의하중 ( 가 ) 스택의각컨테이너에대하여도출된합성력은다음과같이컨테이너벽사이에균등하게나누는것으로가정한다. : 하나의횡방향끝단에서의미끌리는힘으로다음에따른다. (kn) : 하나의종방향측면에서의미끌리는힘으로다음에따른다. (kn) : 각코너버팀목에서수직력 (kn) : 하나의횡방향끝단에서의풍력 cos (kn) 첨자 는특정컨테이너를의미한다. ( 나 ) 각컨테이너에작용하는횡방향하중은다음식에의한다.( 첨자 는특정컨테이너를의미한다, 그림 4 참조 ), 인경우, 인경우 그림 4 래싱하지않은스택에서횡방향하중의계산예 선급및강선규칙적용지침

278 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 ( 다 ) 래싱하지않은스택에서의컨테이너에작용하는하중은각각다음식에따른다. (a) 래킹하중 ( 하나의단부벽에대하여 ) ( 별첨 3 참조 ) (b) 전단하중 ( 코너마다 )(kn), 종방향미끌림하중이추가되는것을제외하고는래킹하중계산과동일한방법을사용한다. (c) 코너캐스팅의압축하중 (kn), 음 (-) 의부호는압축력을나타낸다. 이값의절대값은그림 8 (c) 의 허용값이하이어야한다. (2017) 상부 : _ 하부 : _ (d) 하부코너캐스팅의수직분리력 (kn), 양 (+) 의부호는수직분리력을의미하며, 양의값에대해서만그림 8에서확인할수있다. ( 라 ) 래싱되지않은스택의경우, 상기 ( 다 ) 로부터계산된합성력은해당컨테이너의허용하중을초과하여서는안된다. ((6) 호참조 ) 합성력이허용치를초과하는경우, 래싱설비를배치하여야한다. 잠금장치와지지재에서의합성력은해당설비의승인된허용하중을초과하여서는안된다. (2항및 3항참조 ) (4) 래싱된적재방법 ( 가 ) 고박설비에래싱을포함시킬경우, 고박설비의유연성을위해적절한허용치가있어야하며, 이를위하여다음의값들을도입할수있다. (a) 컨테이너의래킹변형 : 컨테이너의래킹변형에대한컨테이너벽의스프링상수는표 6에따르며, 특정베이에크기가다른컨테이너가혼재될경우가장작은상수값을적용할것을권장한다. 표 6 컨테이너의스프링상수 높이 (m ) 단벽 ( 문 ) (knmm) 단벽 (knmm) 측면벽 (knmm) (b) 컨테이너의수평이동 : 컨테이너잠금장치의허용치로인한컨테이너의초기변위는적재배치와관련하여고려하여야한다. 일반적으로컨테이너의초기변형은전형적인배치의계산절차에서는무시할수있다. (c) 래싱설비의연신율 : 래싱설비의연신율은래싱설비의유효탄성계수를참조하여결정하며실제시험값이없는경우표 7의값을이용한다. 102 선급및강선규칙적용지침 2017

279 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 7 래싱설비의연신율 훅타입턴버클의강재고박설비래싱 고박설비형식 연신율 98 knmm 턴버클과래싱아이 (lashing eyes) 를포함한짧은 (1 단 ) 강재고박설비래싱 (knob 형 ) 140 knmm 턴버클과래싱아이 (lashing eyes) 를포함한긴강재고박설비래싱 (knob 형 ) 175 knmm 강재와이어로프래싱 90 knmm 강재체인래싱 ( 체인의호칭지름기준 ) 80 knmm 조정가능한인장 / 압축버트리스 120 knmm ( 나 ) 래싱위치와컨테이너스택바닥사이의구조에유연성을위한다른모든요소가필요한경우, 평가및고려되어야한다. 이들의예로는래싱브릿지 (lashing bridge) 의유연성, 창구덮개의미끌림또는선체의비틀림변형등이있다. ( 다 ) 1개의턴버클과 2개의래싱로드를조합하여사용하는이중래싱의경우, 래싱의단면적은단일래싱단면적의 150% 로한다. ( 그림 5-1) (2017) 그림 5-1 ( 라 ) 계산은컨테이너스택의각단벽 ( 모든단벽 ( 문 )(door ends) 및단벽 (closed ends)) 에대하여수행된다. ( 마 ) 전형적인배치에있어, '' 번째컨테이너의래싱설비의스프링상수 는그림 5에따라계산할수있다. 그림 5 래싱설비의수평강성 선급및강선규칙적용지침

280 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 cos cos cos cos cos cos 상기구성의경우, 고정래싱판의배치는경사진래싱설비를설치하기에적합하여야한다. 또한경사부에서컨테이너를적절하게고박하기위하여래싱설비머리 (head of lashing rods) 의설계에주의하여야한다. ( 바 ) 버트레스 (buttress) 또는버팀목 (shore) 은래싱과유사한방법으로모델링할수있다. 버트레스또는버팀목 (shore) 을따라 2개이상의스택이버트레스또는버팀목으로인접하는컨테이너사이연결구 (linkage) 에의하여지지되는경우모델링시이를고려하여야한다. ( 사 ) 래싱된상태의합성력은 (5) 호에따라결정한다. 스택에서힘의분포는가해진힘의영향하에서관련지지요소의연신율의상응요소와컨테이너의전체이동량과동일하다는가정에의해구해진다. 래싱설비에서인장으로인한횡하중은그림 6과같다. 이러한힘들은여러층의높이까지연장되는래싱브릿지의설치시고려된다. ( 아 ) 래싱설비인장력이결정되면, 컨테이너의잔류력은 (5) 호에서주어진방법에따라스택을통하여전달된다. 이모델은컨테이너층사이의잠금장치가수직분리력에저항할수있다고가정한다. 즉수직분리력이발생될경우, 적절한잠금장치가설치되어하중을전달하는것으로가정한다. ( 자 ) 일반적으로, 내부래싱방법은컨테이너가래싱설비에의해적재된경우에사용하여야한다. 그림 7의외부래싱은내부래싱이무거운스택으로인해더큰하중을견딜수없을경우에만, 우리선급이적절함을검증한후적용할수있다. (2017) 그림 7 래싱방법의종류 104 선급및강선규칙적용지침 2017

281 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 래싱하지않은스택 cos cos cos cos 1 단래싱 cos cos cos cos cos cos cos cos cos cos cos cos 2 단래싱 cos 그림 6 래싱스택에서횡하중의계산방법 선급및강선규칙적용지침

282 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 (5) 래싱된상태에서의합성력 ( 가 ) 래싱위치에서컨테이너의횡방향하중은 (3) 호와유사한방법으로구할수있으며다음과같다. ' ' 번째층이래싱되지않은경우, 인장력은 0 이어야한다. cos sin (a) 하나의끝단벽의래킹하중 (kn) (b) 하나의코너의전단하중 (kn), 종방향미끌림하중이추가되는것을제외하고는래킹하중계산과동일한방법을사용한다. cos (c) 상부코너캐스팅의압축하중 (kn), ( 이하중의절대값은그림 8의기준과비교하여야하며, 부호가음 (-) 일경우, 압축력을의미한다.) (2017) 내부래싱의경우 : _ 외부래싱의경우 : _ sin (d) 하부코너캐스팅의압축하중 (kn), ( 이하중의절대값은그림 8 의기준과비교하여야하며, 부호 가음 (-) 일경우, 압축력을의미한다.) (2017) 내부래싱의경우 : _ 외부래싱의경우 : _ (e) 하부코너캐스팅의수직분리력 (kn), 이값이양 (+) 일경우수직분리력을의미하며양 (+) 일경 우에만그림 8 의기준과비교하여야한다. (2017) 내부래싱의경우 : 외부래싱의경우 : ( 나 ) 컨테이너에서의합성력은 (6) 호의허용값을초과하지않아야한다. 래싱설비의인장력은래싱설비의허용사용하중을초과하지않아야한다. ( 다 ) 버트레스또는버팀목 (shore) 에의하여외부지지되는경우, 이지지에나란한연결부에의하여하중이전달된다. 지지부에인접한컨테이너의횡방향끝단부에서의힘은다음과같이주어진다. 106 선급및강선규칙적용지침 2017

283 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 ( kn ) 그리고 컨테이너에인접한연결부에서의힘은, ( kn ) : 버트레스또는버팀목 (shore) 에서의계산된힘 ( kn ) : 버트레스또는버팀목 (shore) 에의해지지된컨테이너행수 (6) 컨테이너에대한허용하중 ( 가 ) ISO 컨테이너의경우, 고박배치는컨테이너에작용하는힘이표 8의값을초과하지않도록설계되어야한다. ISO : 1990 ( 개정 No. 1, 2 및 3의컨테이너를포함 ) 컨테이너의최대허용하중을그림 8에나타내었다. 제조된컨테이너에작용하는최대하중이그림 8에설명되어있다. ISO :1990/ 개정 No. 4, 2006에따라제작된컨테이너에대한래싱배치계산방법은우리선급이적절하다고인정하는방법으로계산되어야한다. ( 나 ) ISO :1990/ 개정 No. 4, 2006에따른 45 ft 컨테이너가 40 ft 컨테이너상단에적재되는경우, 45 ft의상부캐스팅의모서리포스트하중은 404 kn 의압축력을초과하여서는안된다. 컨테이너하부구조의강도는전달된힘을견딜수있어야한다. 40 ft 컨테이너의상층에적재된다면 45 ft 컨테이너끝단에래싱은적용하지않는다. 선급및강선규칙적용지침

284 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 8 ISO 컨테이너의허용하중 허용하중 20 ft 컨테이너 ( kn ) 40 ft 컨테이너 ( kn ) 측면에평행하게작용하는컨테이너코너캐스팅으로부터의횡하중 ( 그림 8 (b) 참조 ) 컨테이너코너캐스팅에작용하는래싱설비에의한횡하중으로끝단에평행하게작용하는횡하중 ( 비고 1 참조 ) ( 그림 8 (a) 참조 ) 래싱설비에의한컨테이너코너캐스팅에작용하는수직력으로컨테이너측면벽또는양단벽에평행하게작용하는수직력 ( 비고 1 참조 ) ( 그림 8 (a) 참조 ) 컨테이너양단벽에작용하는래킹력 ( 그림 8 (b) 참조 ) 컨테이너측면면에작용하는래킹력 ( 그림 8 (b) 참조 ) 각상부코너 (top corner) 에서의수직력, 인장 ( 그림 8 (c) 참조 ) 각하부코너 (bottom corner) 에서의수직력, 인장 ( 그림 8 (c) 참조 ) 각상부코너기둥에서의수직력, 압축 ( 그림 8 (c) 참조 ) 스택에서가장낮은컨테이너의각하부코너캐스팅에서의수직력, 압축 ( 그림 8 (c) 참조 ) (1.8)/4 ( 비고 3 & 4 참조 ) (1.8)/4 ( 비고 3 & 4 참조 ) 상부및상부면에평행하게작용하는횡방향힘, 인장또는압축 ( 비고2 참조 )( 그림 8 (d) 참조 ) 하부및하부면에평행하게작용하는횡방향힘, 인장또는압축 ( 비고2 참조 )( 그림 8 (d) 참조 ) ( 비고 ) 1. 어떤경우에도수직력과횡하중의합력이그림 8 (a) 의제한값을초과하여서는안된다. 수직력과횡하중은합력수직방향최대성분이며만약수직또는수평래싱이사용되는경우에는이를최대하중으로사용되어서는안된다. 2. 버트레스가중간높이에서스택을지지하는경우, 그높이에서의컨테이너의횡방향합력은상부및하부의합력을넘어서는안된다. 3. 최하층컨테이너의단벽 (closed ends) 상의하부코너캐스팅에작용하는수직압축력은다음의조건을만족할경우, (1.8/4) kn를초과할수있다. (a) 상층컨테이너로부터최하층컨테이너에작용하는수직압축력은 848 kn을초과하여서는안된다. (b) 상층컨테이너로부터최하층컨테이너에작용하는횡방향래킹력은 150 kn을초과하여서는안된다. (c) 선측국부구조또는창구덮개의컨테이너지지부는증가된설계압축력에대하여설계및승인되어야한다. (d) 이동식하부선저컨테이너고박장치는 3항 (2) 호 ( 마 ) 의요건을만족하는접촉면적을가져야한다. 4. 컨테이너가 ISO ( 개정 2014 포함 ) 따라승인된경우, 허용하중은 848 kn 대신에 942 kn이사용할수있다. 108 선급및강선규칙적용지침 2017

285 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 (a) 코너캐스팅래싱하중 (b) 20 ft(40 ft) 컨테이너, 압축또는인장 (c) 코너수직분리력 (pull-out) 및압축력컨테이너가 ISO ( 개정 2014 포함 ) 따라승인된경우, 허용하중은 848 kn 대신 942 kn 을사용할수있다. (d) 횡방향압축력 그림 8 ISO :1990 ( 개정 2014 포함 ) 에따라제작된 20 ft 또는 40 ft 컨테이너의허용하중 9. 컨테이너고박강도계산프로그램및계산기기 (1) 일반사항 ( 가 ) 이항의요건은 1항 (2) 호에따라각호선에컨테이너고박강도계산시스템을설치하고자하는경우에적용한다. ( 나 ) 컨테이너고박강도계산프로그램시스템은고박강도계산프로그램 ( 소프트웨어 ) 및계산기기 ( 하드웨어 ) 로구성된다. 선급및강선규칙적용지침

286 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 ( 다 ) 컨테이너고박강도계산기기 ( 하드웨어 ) (a) 고박강도계산기기의형식승인을받고자하는경우에는제조법및형식승인지침 3장 5절에따른다. (b) 본선에설치되는고박강도계산기기는형식승인된기기가설치되는경우에는 1대, 형식승인된기기가아닌경우에는 2대를설치하여야한다. (c) 고박강도계산프로그램은적하지침기기에통합하여설치할것을권장한다. ( 라 ) 컨테이너고박강도계산프로그램 ( 소프트웨어 ) (a) 고박강도계산프로그램의설계승인을받고자하는경우에는제조법및형식승인지침 4장 3절에따른다. (b) 설계승인과관계없이, 선박에설치되는고박강도계산프로그램은해당호선의 Test report를제출하여본부의승인을받아야하며, 승인된 Test report에대해본선입회시험을실시하여야한다. (c) Test report에는적어도다음의계산이포함되어야한다. (2017) (i) 계산결과중최대하중 ( 래킹하중, 전단하중, 압축하중, 수직분리력, 래싱장력 ) 에대한요약결과 (ii) 선수부, 중앙부, 선미부 bay에대한계산예 (iii) 항로별경감계수를적용하는경우, 이에대한계산예 (2) 제출문서 ( 가 ) 고박강도계산프로그램을승인받고자하는경우, 해당호선에대한다음문서 3부를우리선급으로제출하여승인받아야한다. (a) 사용자매뉴얼 (b) 프로그램설명서 ( 설계승인을받은경우, 제출생략가능 ) (c) Test report (d) 프로그램에저장된본선주요특성 ( 나 ) 모든제출문서에는다음사항이포함되어야한다. (a) 선명, 선박건조자명, 건조번호및선박식별번호 (b) 프로그램명, 버전번호및버전날짜 (c) 프로그램제조자및주소 (d) 주요내용에대한목록 ( 다 ) ( 가 ) 에의해제출되는문서에는다음내용이포함되어야한다. (a) 사용자매뉴얼 (i) 프로그램개요 (ii) 설계승인증서사본 ( 설계승인을받은경우 ) (iii) 프로그램구동에필요한고박강도계산기기 ( 하드웨어 ) 사양 (iv) 에러및경고메시지 ( 각각의경우에대해사용자가조치할수있는지침포함 ) (v) 컨테이너, 고박설비및선박에대한강도허용치 (vi) 삽화또는출력견본등을통한계산절차예시 (vii) 각화면출력에대한예시및이에대한설명 (b) 프로그램설명서 (i) 순서도를포함한프로그램기능에대한설명 (ii) 계산방법및원리에대한설명 (c) Test report에는적어도다음의계산이포함되어야한다. (i) 화물창내의대표적인컨테이너적재상태 (ii) 혼합적재상태 ( 적용하는경우 ) (iii) 갑판상의대표적인적재상태 (iv) 갑판적재상태 ( 트위스트락 (twistlocks) 으로만고박한경우 ) (v) 스택중량을초과한경우 (vi) 고박하중을초과한경우 (vii) 수직분리력을초과한경우 (viii) 최외곽스택이허용치를넘는경우에대한예시 (d) 프로그램에저장된본선주요특성 (i) 선박의주요치수 (ii) 선미수선으로부터각베이의위치 (iii) 컨테이너, 고박설비및선박에대한강도상허용치 110 선급및강선규칙적용지침 2017

287 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 (iv) 일반적인적재제한조건 (3) 컨테이너고박강도계산프로그램설계요건 ( 가 ) 각컨테이너배치에대해다음사항들을표시할수있어야한다. (a) 선박의흘수 (b) GM값 (c) 각컨테이너의중량 (d) 컨테이너스택의위치 (e) 고박 (lashing) 배치 (f) 각컨테이너의가속도 (g) 각컨테이너에대해계산된하중 (h) 강도허용치 ( 컨테이너내력, 고박설비및지지구조에작용하는하중고려 ) (i) 강도허용치를초과한경우이에대한경고표시 (j) 입력및결과화면은그래픽으로표시할수있어야하며결과물은출력가능하여야함 ( 나 ) 사용자가잘못된값을입력할경우, 값이입력되지않도록설계하여야한다. ( 다 ) 프로그램에저장된본선특성자료는사용자에의해변경될수없도록보호되어야한다. (4) 프로그램계산결과허용기준프로그램에의한계산값과우리선급에의해계산된값의차이는다음식에따른다. [( 프로그램에의한계산값 ) - ( 우리선급에의해계산된값 )] / 허용치 ±5% (5) 본선시험및승인 ( 가 ) 본선에설치된고박강도계산프로그램시스템의적합성및프로그램이정상적으로계산되는지를검증하기위하여우리선급검사원입회하에본선시험을실시하여야한다. ( 나 ) 본선시험은승인된 Test report의결과와본선에설치된프로그램의계산결과가일치하는지에대해확인하는것으로하며불일치하는경우, 해당프로그램은승인되어서는안된다. ( 다 ) 본선시험은승인된 Test report의모든적재조건에대해수행되어야하며, 적재조건중적어도하나는계산이적절히수행되는지확인하기위해계산절차의처음부터진행되어야한다. ( 라 ) 고박강도계산기기 ( 하드웨어 ) 가형식승인받지않은경우, 시험은두대의하드웨어에서시행되어야하며두대의하드웨어는증서상에명기되어야한다. ( 마 ) 본선시험결과가적합한경우, 고박강도계산프로그램시스템에대한승인증서를발급하며, 승인증서에는다음내용이포함되어야한다. (a) 선명, 선박건조조선소, 선급번호및선박건조일 (b) 프로그램명및버전 (c) 프로그램제조자명및주소 (d) 형식승인증서및설계승인증서번호 ( 해당되는경우 ) (e) 하드웨어명, 시리얼번호및제조자명 ( 형식승인을받지않은경우, 2대모두기입 ) (f) 승인된 Test report의승인번호및승인날짜 ( 바 ) 고박강도계산프로그램시스템승인증서및승인된 Test report는사용자매뉴얼과함께본선에보관되어야한다. (6) 승인내용의변경프로그램에대한변경은설계자에의해이루어져야하며변경이발생할경우, 기발행된증서의효력을상실하게되므로즉시우리선급에통보하여야하며변경사항에대하여는우리선급에재승인받아야한다. 선급및강선규칙적용지침

288 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 별첨 1 각형태별컨테이너의주요치수 크기 (size) 10ft (ISO) 20ft (ISO) 30ft (ISO) 40ft (ISO) 45ft (ISO) 외부치수 (external dimension) 길이 (length) 폭 (width) 높이 (height) 최대총질량 오차 오차 오차 (rating) (mm) (tolerance) (mm) (mm) (tolerance) (mm) (mm) (tolerance) (mm) (kg) 2,991 +0/-5 2,438 +0/-5 2,438 +0/-5 10,160 2,438 6,058 +0/-6 2,438 +0/-5 2,591 +0/-5 30,480 2,438 9,125 +0/-10 2,438 +0/-5 2,591 +0/-5 30,480 2,896 2,438 12,192 +0/-10 2,438 +0/-5 2,591 +0/-5 30,480 2,896 2,591 13,716 +0/-10 2,438 +0/-5 2,896 +0/-5 30,480 48ft 14,630 +0/-10 2,591 +0/-5 2,908 +0/-5 30,480 53ft 16,154 +0/-10 2,591 +0/-5 2,908 +0/-5 30, 선급및강선규칙적용지침 2017

289 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 별첨 2 주요항로예시 1. 아시아 - 유럽 2. 태평양 선급및강선규칙적용지침

290 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 태평양 - 대서양 4. 북해 - 지중해 114 선급및강선규칙적용지침 2017

291 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 북대서양 6. 아시아 - 남아메리카 ( 서부해안 ) 선급및강선규칙적용지침

292 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 남아메리카 ( 동부해안 ) - 아프리카 8. 아프리카 - 동아시아 116 선급및강선규칙적용지침 2017

293 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 유럽 ( 로테르담 ) - 아프리카 10. 유럽 ( 로테르담 ) - 남아메리카 ( 브라질 ) 선급및강선규칙적용지침

294 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 미국 ( 뉴욕 ) - 남아메리카 ( 브라질 ) 118 선급및강선규칙적용지침 2017

295 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 별첨 3 수식에기초한계산예 3.1 그림 A3.1의왼쪽의래싱하지않은표본스택은폭 ( ) 2,438m, 높이 ( ) 2,510m 인각각의컨테이너가 7 단으로쌓인경우이다. 단순계산을위해여기에사용된각컨테이너에대해다음과같이가정한다.. 무게 6 kn. 수평가속도 1.0 m/sec 2. 수직가속도 -2.0 m/sec 2. 풍력및전단력은생략하도록함.. 각컨테이너의문쪽벽스프링상수는 3.7 kn/mm 2 그림 A3.1의오른쪽의래싱된경우, 이중래싱과 2층높이의래싱브릿지가적용 그림 A3.1 표본계산을위한래싱및래싱하지않은조건 항 (3) 호에따라, 래싱하지않은조건에서의각컨테이너의래킹하중은표 A3.1 과같다. 표 A3.1 래싱하지않은상태의래킹하중계산 No. of tier 래킹하중으로인한모멘트는다음의식에따라, 압축력과수직분리력으로전달된다. 선급및강선규칙적용지침

296 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 만약 가 5 라고가정하면, 모멘트는아래와같으며, 그외의컨테이너에대한상세결과는표 A3.2 와같다. kn m 표 A3.2 래싱하지않은상태에서래킹하중으로인한모멘트 No. of tier 항 (3) 호에따라, 압축력과수직분리력은 가 5 일경우, 아래와같다. kn kn 다른힘에대한결과는표 A3.3. 에나타나있다. 120 선급및강선규칙적용지침 2017

297 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 A3.3 래싱하지않은조건에서압축력및수직분리력 층수 그림 A3.1 과같이, 래싱브릿지를사용하여이중래싱을한경우, 단순계산을위한래싱설비에대한가정은아래와같다.. 래싱설비의하층연결위치는 3번째컨테이너의왼쪽하부코너로한다.. 짧은래싱의상층연결위치는 4번째컨테이너의오른쪽하부코너로한다.. 긴래싱의상층연결부의위치는 5번째컨테이너의오른쪽하부코너로한다.. 각각의래싱설비의단면적은 1 mm 2 이다.. 기타래싱설비의특성들은표 A3.4 에나타나있다. 표 A3.4 래싱설비의특성들 층수 tan (rad) cos 긴래싱 짧은래싱 그림 6 같다. 의식에따라, 만약 가 3, 은 4 라면, 래싱설비에의한횡방향및수직방향지지력은다음과 cos kn cos kn sin cos tan tan kn 선급및강선규칙적용지침

298 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 sin cos tan tan kn 항 (5) 호에따른이중래싱조건에서각컨테이너의래킹하중은표 A3.5 와같다. 표 A3.5 래싱조건에서래킹하중계산 층수 cos sin cos sin 이중래싱조건에서래킹하중으로인한모멘트는표 A3.3 에기술한것과비슷한과정을통해얻을수있다. 결과는아래표 A3.6 과같다. 표 A3.6 래싱조건에서래킹하중으로인한모멘트 층수 내부이중래싱한조건에서, 가 3일경우, 8항 (5) 호에따라계산한압축력과수직분리력은아래와같다. 그외결과들은표 A3.7 에나타나있다. kn kn 122 선급및강선규칙적용지침 2017

299 부록 7-2 컨테이너고박설비에관한지침 7 편부록 7-2 표 A3.7 내부래싱조건에대한압축력및수직분리력 층수 선급및강선규칙적용지침

300 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 부록 7-3 카페리선에대한지침 1. 적용 (1) 이부록의규정은선박안전법령및고시적용선박으로서국내항해에종사하는카페리선에적용하며, 강이외의재료로건조되는카페리선에대하여는이규정을준용할수있다. 다만, 이부록의규정에도불구하고관련국제협약에적합하도록건조된선박에대하여는이부록의규정에적합한것으로간주할수있으며, 선박안전법비적용선박으로서해당정부의법령에따라검사를받고연해만을운항하는선박에대해서는동규정의적용을생략할수있다. (2) 이부록의규정은자동차전용운반선 (pure car carrier), 화물창내에차량을적재운송하는일반화물선에는적용하지아니한다. (3) 이부록에규정되어있지아니한사항에대하여는선급및강선규칙 ( 이하규칙이라한다.) 과선급및강선규칙적용지침 ( 이하지침이라한다.) 의관련규정에따른다. (4) (3) 호의규정에추가하여, 이부록에서규정되어있지아니한사항에대하여는선박안전법의관련규정에도적합하여야한다. 2. 정의 (1) 카페리선 이란차량을육상교통등에이용되는그대로적재및운송할수있는갑판이설치되어있는선박을말한다. (2) 카페리여객선 이란카페리선으로서여객정원이 13인이상인여객운송을겸하는선박을말한다. (3) 차량구역 이란차량등을적재할수있도록차량및화물적재도에표시된구역을말한다. (4) 차량갑판 이란차량이통과하는갑판또는차량구역내의차량적재갑판을말한다. (5) 개방된차량구역 (open space) 이란다음의경우를말한다. ( 가 ) 차량구역의외판에개구가없고또한전후단에격벽이없는경우로서해당구역상부갑판의개구면적이다음식을만족할것. : 상부갑판개구의면적 : 차량갑판의면적 ( 나 ) 차량갑판양현외판에개구가있고그개구가가능한한차량구역전길이에걸쳐배치된경우로서 개구면적이다음식을만족할것. 및 : 전 ( 가 ) 에따른다. : 차량구역한쪽외판에있는개구면적 : 차량구역한쪽외판의측면적 (6) 폐위된차량구역 이란 (5) 호의개방된차량구역이외의풍우밀로폐위된차량구역을말한다. (7) 선수문등 이란선수문, 선미문, 내측문, 현측문및램프 ( 선내에설치되어갑판간화물의이동을위한것은제외한다.) 를말한다. 3. 제출도면및자료우리선급에등록하고자하는페리에대하여는용골거치전규칙 3편 1장 301., 302., 5편 1장 3절, 6편 1장 102. 및 8편 1장 102. 의도면및자료에추가하여다음의도면및자료를제출하여야한다. ( 가 ) 선박의예정항로를확인할수있는자료 ( 예 : 주무관청의사업내인가서또는선주의확인서등 ) ( 나 ) 차량및화물적재도 ( 다 ) 선수문등의구조도, 상세도, 개폐장치 ( 구동장치포함 ), 원격조작장치및사용요령서 ( 라 ) 선수문등이외의램프의구조도, 상세도, 개폐장치 ( 구동장치포함 ) 및사용요령서 124 선급및강선규칙적용지침 2017

301 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 선체배치 (1) 선수루연해구역이상을항해하는카페리선은선수루를설치하여야한다. 다만, 평수구역의경계로부터항해시간 ( 이경우중간기항지가있을때에는그중간기항지사이의항해시간 ) 이당해선박의최고속력으로 1시간미만의연해구역을항해하는경우에는그렇지않다. (2) 선수격벽선박의선수미구분없이어느방향으로전진항해가가능한카페리선의경우에는규칙 3편 14 장의규정에적합한선수격벽과동등한격벽을선수미양쪽에설치하여야한다. 5. 차량갑판 (1) 강도차량갑판의강도는규칙 7편 7장 3절에따른다. (2) 개방된차량갑판 ( 가 ) 개방된차량갑판에는규칙 4편 4장 1절에적합한불워크를설치하여야하며, 선수부에서는그높이를적절히증가시켜야한다. ( 나 ) 불워크에는규칙 4편 4장 2절의규정에적합한배수구를, 갑판상에는규칙 5편 6장 3절의규정에적합한선외배출관을각각설치하여야한다. (3) 폐위된차량갑판폐위된차량갑판에는규칙 5편 6장 3절의규정에적합한배수장치를설치하여야하며배수관을직접기관실로유도하여서는안된다. 6. 차량구역 (1) 구조 ( 가 ) 연해구역이상을항해하는카페리선의차량구역은풍우밀로폐위되어야한다. 다만, 평수구역의경계로부터항해시간 ( 이경우중간기항지가있을때에는그중간기항지사이의항해시간 ) 이당해선박의최고속력으로 1시간미만인경우또는건현갑판상부의갑판에위치한차량구역이선박의선수격벽후방에위치하고만재흘수선으로부터해당차량구역까지의수직거리가선박만재흘수선기준의규정에의한표준선루높이의 2배이상인경우에는그렇지않다. ( 나 ) 폐위된차량구역으로서길이가 0.25 이상인선수루에는선수격벽위치에선루갑판까지도달하는풍우밀의격벽을설치하거나또는풍우밀의내측문을설치하여야한다. (2) 폐위된차량구역내의출입문 ( 가 ) 차량구역에통하는모든출입문은자동폐쇄형이어야하며, 문은어느쪽에서도개방할수있어야한다. 또한, 관련풍우밀및방화관련요건에도적합하여야한다. ( 나 ) 차량구역에서건현갑판하로통하는개구의코밍또는출입구의문지방높이는 230 mm 이상, 기관실로통하는개구의코밍또는출입구의문지방높이는 380 mm 이상이어야한다. ( 다 )( 가 ) 부터 ( 나 ) 까지의규정은평수구역을항해하는카페리선에적용하지아니한다. (3) 개방된차량구역내의출입문차량구역에서건현갑판하로통하는개구의코밍또는출입구의문지방및기관실로통하는개구의코밍또는출입구의문지방높이는지침 3편 1장표 3.1.2에적합하여야한다. 또한, 관련풍우밀및방화관련요건에도적합하여야한다. (4) 여객실 ( 가 ) 차량구역하방에는여객실 ( 여객정원에포함되는장소 ) 을설치하여서는안된다. ( 나 ) 차량갑판과동일한평면상에설치된여객탑재장소는강재또는선박방화구조기준에적합한방열구조격벽에의하여차량구역과구분되어야한다. (5) 탈출설비카페리선의탈출설비는선박설비기준제2장의규정에적합하여야한다. (6) 환기장치 ( 가 ) 폐위된차량구역에는충분한환기를하여야하며, 차량구역의가스가기관구역, 업무구역또는거주구역등에침입하지않도록조치된경우를 ( 지침 8편 13장 203.) 제외하고다음조건에적합한배기식 ( 차량구역내에가스를노출갑판상대기로배기 ) 으로하여야한다. (a) 다른통풍장치로부터독립되어있어야한다. (b) 1시간당폐위된차량구역의용적의 10배 ( 카페리여객선에대하여는우리선급이화재의위험이적 선급및강선규칙적용지침

302 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 다고인정하는경우에는 6배 ) 이상의용적의공기를환기시킬수있어야한다. (c) 차량구역의외부의장소로부터제어되는것이어야한다. (d) (a) 부터 (c) 까지에추가하여규칙 8편 13장 (3) 및 202. 부터 204. 까지의규정에도만족하여야한다. ( 나 ) 차량갑판하에설치된기관구역또는업무구역에는충분한환기를하여야하며, 흡입식 ( 대기중의신선한공기를흡입하여구역내로공급 ) 으로하여야한다. (7) 폐위된차량구역을가지는카페리선박은다음의어느하나에해당하는장치를설치하여야한다. ( 가 ) 선교에서해당차량구역전체를감시할수있는폐쇄회로텔레비전 ( 나 ) 선교에서차량구역출입문개폐상태를확인할수있는지시등및가청경보장치 (8) 차량구역내의표시 ( 가 ) 차량구역내에는출입구, 계단, 구명설비또는소방설비등의이용에지장을주지않도록통로를설치하여야하며, 이통로는눈에잘띠는색의경계선으로쉽게식별되도록하여야한다. ( 나 ) 선수격벽위치에램프또는내측문을설치하지않는카페리선의경우에는선수격벽의전방에차량적재를할수없다는취지의경고문또는표식을설치하여야한다. ( 다 ) 차량구역은쉽게알수있도록표시되어야하며다음사항이포함된차량및화물적재도를보기쉬운곳에게시하여야한다. (a) 선박의최대적재중량 (b) 차량의최대적재대수 (c) 차량적재시주의사항 ( 라 ) ( 다 ) 의 (c) 차량적재시주의사항은다음과같으며차량및화물적재도에포함하여야한다. (a) 차축하중은 00톤을초과하지아니할것 ( 차축하중은최대적재량 00톤화물자동차의차축하중을기준으로검토함 ) (b) 선박에적재되는차량총중량 ( 적재물포함 ) 은 00톤을초과하지아니할것 ( 차량총중량은최대적재량 00톤화물자동차 00대를기준으로검토함 ) (c) 유사차종의적재에따라적재차량수가증가하는경우에는충분한강도를가진적절한종류및수량의이동식고박설비를추가로설치할것 (d) 유사차종을적재하는경우선박의복원성이확보되도록해당차량을적재및배치하여운항할것 7. 차량적재방법및고박설비 (1) 차량적재방법 ( 가 ) 차량의적재방법은원칙적으로차량의진행방향을선수미방향으로하여야한다. 다만, 횡방향미끄러짐에충분하도록쐐기등의추가조치를하는경우에는그렇지않다. ( 나 ) 차량은선수격벽위치보다전방에배치하여서는안된다. ( 다 ) 차량적재시에는차량간의간격이 600 mm 이상되도록차량을배치하여야한다. ( 라 ) 차량갑판내의소방설비, 출입구및계단주위 1 m 이내에는차량또는화물을적재할수없도록눈에잘띠는색의경계선또는보호망등을설치하여야한다. ( 마 ) 비상시소집장소및승정장소등탈출경로에이르는통로를충분히확보할수있도록차량을배치하여야한다. (2) 차량의고박방법 ( 가 ) 차량은 (4) 호의규정에적합한고정식고박설비 ( 예 : D-ring, 클로버소켓 (clover socket), 데크아이 (deck eye plate) 등 ) 와이동식고박설비 ( 예 : 웹래싱 (web lashing), 턴버클 (turn buckle), 체인등 ) 에의하여선박에견고히고박되어야한다. ( 나 ) 차량및일반화물을고정하는고박설비는 ( 고정식및이동식고박설비 ) 우리선급이승인한제품이어야한다. 다만, 우리선급이승인한제조법승인공장에서 ISO 등국제기준에적합하게제작되는경우에는제조자의증명서로대신할수있다. ( 다 ) 차량및화물적재도에표기된차량이외의적재를고려하여충분한수의고정식고박설비가차량갑판상에설치되어야한다. ( 라 ) 연해구역이상을항해구역으로하는총톤수 1,000톤이상의카페리선박의이동식고박설비는승인된수량의 1.2배이상을비치하여야한다. ( 마 ) 차량의고박은승인된차량및화물적재도에따라적재되어야하며선박출항전, 항해중선원에의하여점검되어야한다. 126 선급및강선규칙적용지침 2017

303 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 ( 바 ) 차량의고박은차량의바퀴 4곳이상또는차량에설치된고박장치를이용하여차량앞뒤 2곳과고정식고박설비 4개이상에의하여고박하여야한다. ( 사 ) 평수구역만을항해하는선박으로서항해시간이 30분미만인선박과평수구역및연해구역을항해구역으로하는선박으로서출발항으로부터도착항까지의항해시간이 1시간미만으로승용차, 12인승이하의승합차및적재중량 1.5톤이하의화물차를적재한선박 ( 이경우중간에기항지가있을때에는그중간기항지를각각출발항또는도착항으로본다 ) 은해상상태가평온 ( 파고 1.5 m 이하, 풍속 7 msec 이하 ) 하고항해중쐐기등으로차량의미끄러짐을방지할수있는적절한조치를한경우에는자동차를묶어매지아니할수있다. (3) 차량의화물적재 ( 가 ) 차량에적재되는화물의용량은다음각호의요건에적합한것이어야한다. (a) 적재길이는차량길이에차량길이의 10분의 1의길이를더한길이이내 (b) 적재너비는차량의후사경으로후방을확인할수있는범위 (c) 적재높이는지상으로부터 4.0 m 이내. 다만, 지붕구조의덮개가있는화물적재공간을가지는밴등화물자동차의경우에는덮개의최상단까지의높이를말한다. ( 나 ) 차량에적재된화물은 (4) 호에의한선체운동에견딜수있도록묶어매야한다. (4) 고박설비의강도 ( 가 ) 고박설비의강도를평가하는데사용하는용어의정의는다음에따른다. : 차량의총중량으로적재중량과자체중량의합 (ton) : 각각종요, 횡요중심으로부터고려하는차량의중심까지의선박의길이방향, 폭방향, 수직방향거리 (m) ( 그림 1 참조 ) : 각각표1에따른선박의횡요각, 종요각 (deg) ( 그림 1 참조 ) : 각각표1에따른선박의횡요, 종요주기 (sec) : 선박의횡요, 종요시갑판에수직방향의힘 (ton) ( 그림 1 참조 ) : 선박의횡요시선박의폭방향으로작용하는갑판에평행한힘 (ton) ( 그림 1 참조 ) : 선박의종요시선박의길이방향으로작용하는갑판에평행한힘 (ton) ( 그림 1 참조 ) : 선박의횡요시전도모멘트 ( 차량이뒤집히려는모멘트 )(ton-m) ( 그림 2 참조 ) : 각각차량에작용하는선박의폭, 길이방향의갑판에평행한힘 (ton) : 차량의전폭 (m), ( 그림 2 참조 ) : 차륜간격 (m), ( 그림 2 참조 ) : 갑판으로부터차량무게중심까지의높이 (m) ( 그림 2 참조 ) : 각각이동식고박장치가견딜수있는횡방향, 종방향수평분력의합 (ton) : 이동식고박장치가차량전도모멘트에저항하는힘의합 (ton) : 한대의차량에사용되는이동식고박장치의개수 : 각각이동식고박장치와갑판과이루는횡방향, 종방향의각도 (deg) ( 그림 2 참조 ) : 갑판으로부터차량고박점까지의높이 (m) ( 그림 2 참조 ) : 이동식고박설비의사용안전하중으로절단하중을표 1의안전율로나눈값으로한다 (ton) : 차량과갑판과의마찰계수로서다음에따른다. 타이어 ( 고무 ) / 미끄럼방지페인트 : 0.7 타이어 ( 고무 ) / 강갑판 : 0.3 강재 / 강갑판 : 0.1( 물에젖지않은상태 ) 강재 / 강갑판 : 0.0( 물에젖은상태 ) 목재 / 강갑판 : 0.3 선급및강선규칙적용지침

304 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 ( 나 ) 고박설비에작용하는하중은표 1 의선체운동을고려하여결정하여야한다. 표 1 선체운동 선박의분류 항목 횡요 종요 각도주기 3) 각도주기 안전율 연해구역이상을항해하는카페리선평수구역또는항해시간이 1시간미만인 해당선박의주기 5 5 초 4 이상 카페리선 ( 비고 ) 1. 만재출항시횡요중심 는다음식에의한값으로한다. : 선체중심의수직방향위치 : 선체부력중심의수직방향위치 2. 종요중심은선체중심의종방향위치로한다. 3. 해당선박의횡요주기는다음식에의한값으로할수있다 ( 다 ) 선체운동에의한하중의각성분은그림 1 및표 2 에따른다. 그림 1 선체운동 표 2 하중성분 정하중 종류 하중의성분 (ton ) 수직력 수평력횡방향종방향 횡요 cos - 종요 cos - 조합 cos cos 동하중 횡요 종요 선급및강선규칙적용지침 2017

305 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 그림 2 차량고박시각종치수 ( 라 ) 선체운동에의한외력은다음에따른다. (a) 수직력 : 다음 중가장작은값으로한다. coscos cos cos (b) 횡방향수평력 : sin (c) 종방향수평력 : sin ( 마 ) 차량에작용하는하중은다음에따라계산한다. (a) 선박폭방향수평력 (b) 선박길이방향수평력 (c) 횡요전도모멘트 : 선급및강선규칙적용지침

306 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 ( 바 ) 이동식고박설비강도의각성분은다음에따른다. (a) 횡방향수평분력 : cos cos sin (b) 종방향수평분력 : cos sin sin (c) 전도모멘트분력 : sin cos cos ( 사 ) 이동식고박설비는다음식을만족하는것이어야한다. (a) 횡방향수평분력 : (b) 종방향수평분력 : (c) 전도모멘트분력 : (5) 차량및화물적재도의작성지침 ( 가 ) 적재도에는자동차관리법시행규칙별표 1에따른자동차중에서적재하고자하는자동차에대한차량의배치, 적재방법등을표시하여야한다.( 이경우해당차량의총중량이승인받은차량의총중량의범위이내이고, 고정방법과고박강도등이적합한경우에는다른자동차, 건설기계관리법시행령별표 1에따른건설기계, 농업기계화촉진법시행규칙별표 1에따른농업기계등은이를준용하여적재할수있다 ) ( 나 ) ( 가 ) 에도불구하고카페리선박의소유자가적재하고자하는차량의종류를특별히정한경우에는해당차량에대한배치, 적재방법등을표시한차량적재도를승인받아야한다. ( 다 ) ( 가 ) 이외의다른차량을적재하고자하는경우에는해당차량의배치, 적재방법등을표시한차량적재도를추가로승인받아야한다. ( 라 ) 차량및화물적재도는다음사항이포함되어야한다. (a) 고정식고박설비의배치및상세 ( 형식, 재질, 절단강도등 ) (b) 이동식고박설비의상세 ( 재질, 절단강도, 사용법 ) (c) 적재하고자하는차량에대한배치및고박방법의상세 ( 차량및선박의고박점위치, 이동식고박설비의종류 ) (d) 적재하고자하는차량의제원 ( 차량의길이, 폭, 화물중량을포함한차량중량 ) (e) 소화설비, 배수설비및통로 (f) 6항 (8) 호 ( 라 ) 의주의사항 (g) 차량이외의화물이적재되는경우적재및고박방법에대한기술 (6) 차량이외화물의적재 ( 가 ) 차량구역에는우리선급의승인을받은경우를제외하고차량이외의화물을적재할수없다. 차량이외의화물을적재하고자하는경우에는화물의종류에따른차량구역의폐위정도및적부설비등에관한자료를제출하여우리선급의승인을받아야한다. ( 나 ) 화물용컨테이너의경우 1단의하단네모서리를각각선박에고정된고정식고박설비 ( 소켓 (socket), D 링, 스라이딩베이스 (sliding base), 래싱판 (lashing plate) 등 ) 에고정하며, 2단이상의컨테이너는그하단네모서리를그하부컨테이너상단모서리에이동식고정설비 ( 트위스트락 (twist lock), 스태커 (stacker) 등 ) 으로고정하거나, 래싱로드 (lashing rod), 또는턴버클등으로선박에직접고정시커야한다. 이들고정식, 이동식고정설비는지침 7편부록 7-2의요건에적합하여야한다. ( 다 ) 차량및화물적재도에서배치 적재 고박방법이별도로승인된화물을제외한일반화물 ( 여객의휴대품제외 ) 의경우에는수납설비등에적재하여고박이가능하도록하며 (4) 호의요건에적합하게고박되어야한다. 130 선급및강선규칙적용지침 2017

307 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 선수문등 (1) 구조일반 ( 가 ) 모든카페리선의선수미문, 내측문, 현문및램프등은건현갑판상부에설치하여야한다. ( 나 ) 연해구역이상을항해하는카페리선의선수미문및현문은풍우밀이어야한다. 다만, 선수문내측에풍우밀의내측문또는램프가설치되어있는경우에는선수문의폐위정도를적절히참작할수있다. ( 다 ) 선수문을설치하는선박의내측문또는램프의배치및구조는규칙 3편 14장 201. 및 205. 의관련규정에따른다. ( 라 ) 선수미문, 내측문, 현문및램프등의강도는규칙 4편 3장의규정에적합하여야하며, 주위구조의강도이상이어야한다. 또한현문의주위는적절히보강하여야한다. (2) 램프의강도램프는설치위치의차량갑판의강도이상이어야하며, 다음의규정에만족하여야한다. 선미문또는내측문이램프로사용될경우에도이규정에만족하여야한다. ( 가 ) 램프의갑판두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 휨보강재의중심간거리 (m ). : 계획최대차륜하중 (ton). 및 : 계수로서표 2에의한다. 표 2 계수 및 바퀴수 계수 단수바퀴 (single wheel) 복수바퀴 (double wheel) ( 나 ) 램프휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. cm : 계획최대차량중량 (ton). : 휨보강재의길이 (m ). ( 다 ) 램프갑판의종및횡거더의치수는거더를단순지지보또는연속보로가정하고하중은계획최대차량중량의 1.3배로, 허용굽힘응력을 18 kgmm 으로하여계산한값이상이어야한다. 또한처짐은차량중량을고려한경우스팬의 1/800 이하이어야한다. ( 라 ) 램프가항해중외판의일부를구성하는경우에는선측구조또는상부구조의강도이상이어야한다. (3) 원격조작개폐장치 ( 가 ) 원격조작개폐장치를설치하는경우에는다음조건에적합하여야한다. (a) 조작반은조작자가문의개폐를용이하게관찰할수있는위치에설치하여야한다. 다만, 조작반의위치에서문의개폐를관찰할수있는설비를설치하는경우에는그러하지아니한다. (b) 문의개폐상태표시장치를선교에설치하여야한다. (c) 원격개폐조작레버를각조작상태에서고정시킬수있는잠금장치를설치하여야한다. ( 나 ) 원격조작반이노출갑판상의선수에위치하는경우에는조작레버를선미쪽으로이동시킬때문이닫히도록설치하여야하며, 파도등에의하여원격조작반이파손되는것을방지할수있는힌지붙이강제덮개를설치하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

308 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 (4) 폐쇄장치 ( 가 ) 카페리선은선수문등을완전하게폐쇄할수있는개폐장치와잠금장치 ( 이하 폐쇄장치라한다 ) 를설치하여야하며, 이들장치는폐쇄된선수문등이선체운동또는진동등에의하여쉽게개방되지아니하는구조의것이어야한다. ( 나 ) 전 ( 가 ) 의폐쇄장치중잠금장치는이중으로하여야하며, 하나의잠금장치에손상이있더라도다른잠금장치로문이계속유효하게폐쇄될수있어야한다. ( 다 ) 전 ( 나 ) 의잠금장치중적어도하나는수동조작으로폐쇄할수있는구조의것으로서충분한강도를가져야한다. 램프또는내측문등에있어서문의개폐또는승강을위한와이어로프는잠금장치로간주하지아니한다. ( 라 ) 선수문등의폐쇄장치는선교또는조작장소에서그폐쇄상태를쉽게확인할수있어야하며, 항해중여객이통행하는곳에설치하여서는안된다. ( 마 ) 잠금장치의설계하중및허용응력에대하여는규칙 4편 3장에따른다. (5) 취급방법의표시승인된차량문의작동방법및주의사항등을차량문근처또는조작반근처의잘보이는곳에게시하여야한다. 9. 공기관및측심장치 (1) 연료유탱크 ( 가 ) 모든연료유탱크의공기관개구단은이개구로부터의넘침이나가스방출로발화할우려가없는노출갑판상의안전한장소에설치되어야하며, 폐위된차량구역내에개구되도록하여서는안된다. ( 나 ) 모든연료유탱크의측심관상단은노출갑판상의안전한장소에설치되어야한다. 다만, 부득이한경우에는전기장치또는기타고온부로부터떨어진폐위구역내의안전한곳에설치할수있으나, 그상단에는자동폐쇄형슬루수밸브또는콕을설치하여야한다. ( 다 ) 공기관의안지름및개구단에설치하는화염방지용금속망등에대하여는규칙 5편 6장 201. 에적합한것이어야한다. 10. 전기설비 (1) 폐위된차량구역내의전기설비에대하여는규칙 7편 7장 402. 의규정에따른다. (2) 카페리여객선의비상전기설비카페리여객선의비상전원요건및적용에대하여는 카페리선박의구조및설비등에관한기준 " 의규정에따른다. (3) 차량전원공급용전선의비치및사용 ( 가 ) 활어운반차량을탑재하는카페리선박의폐위된차량구역에는활어운반차량에전원을공급할수있는다음의릴리드 (reel lead) 전선을적재되는차량의수만큼비치하여야한다. (a) 과부하시전원을자동적으로차단할수있을것 (b) 전선은난연성일것 ( 나 ) 활어운반차량이선박운항중전기적산소공급장치를사용하는경우제동장치를끄고선박전원을사용하여야한다. 11. 방화구조카페리선의방화구조는선박방화구조기준제6장의규정에적합하여야한다. 12. 카페리선에대한비손상시복원성기준카페리선의복원성은선박복원성기준에적합하여야한다. 13. 카페리여객선의구획및손상복원성기준 (1) 구획의배치 ( 가 ) 모든카페리여객선은어느한구획이침수하여도한계선이수면하로잠기지아니하도록선박구획을배치하여야한다. ( 나 ) 이 45 m 이상인카페리여객선은 ( 가 ) 에추가하여선수미단에서서로인접하는 2개의구획이침수하여도한계선이수면하로잠기지아니하도록선박구획을배치하여야한다. ( 다 ) 이 79 m 이상인카페리여객선은 ( 가 ) 에추가하여임의의서로인접하는 2개의구획이침수하여도한계선이수면하로잠기지아니하도록선박구획을배치하여야한다. (2) 손상시복원성기준 ( 가 ) 손상시복원성 132 선급및강선규칙적용지침 2017

309 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 (a) 카페리여객선은손상을받아 (2) 호의규정에의한구획이침수된경우및평형조치를취하였을경우의최종상태가다음조건에만족하여야한다. (i) 대칭으로침수된경우에는메타센타높이는 0.05 m 이상이어야한다. (ii) 비대칭으로침수되는경우에는경사각은 7 를초과하지아니하여야한다. 다만, 인접하는 2개의구획이동시에침수하는경우에는경사각을 15 이하로할수있다. (iii) 한계선이수면하로잠기지아니하여야한다. (b) 카페리여객선은 (a) 의규정에적합하게하기위하여모든사용상태에있어서필요한복원성을가져야한다. (c) (a) 의침수중간단계에있어서한계선이수면하로잠기는경우에는우리선급이적절하다고인정하는조치를취하여야한다. (d) (a) 의평형조치를취하는경우에는평형전의최대경사각은우리선급이적절하다고인정하는것이어야한다. ( 나 ) 손상시의복원성계산 (a) 손상시의복원성계산은 (2) 호및다음 ( 다 ) 및 ( 라 ) 의규정에추가하여선박의치수비율, 특성과그침수구획실의배치및형상을고려하여야한다. (b) 수밀갑판, 종격벽또는내측외판을갖는경우에이들에의하여둘러싸여있는부분이침수로인한선박의경사등의원인에의하여선박의안전을해칠우려가있을경우에는이들사항에대하여고려하여야한다. ( 다 ) 침수구획의침수율침수율은화물, 석탄또는저장품을적재하는장소는 60, 거주실은 95, 기관실은 85로하며, 액체를적재하는장소는 0 또는 95 중복원성에악영향을미치는값으로한다. 다만, 손상시수면의근방에있어실질적으로거주설비또는기관이포함되지아니하는장소및보통상당량의화물이나저장품등에의하여점유되지아니하는장소에대하여는정밀한계산을하여야한다. ( 라 ) 손상범위의가정 (a) 가정손상범위는다음에따른다. (i) 종방향범위 : m 또는 11 m 중작은값 (ii) 횡방향범위 : 최고구획만재흘수선의수평면에있어서외판으로부터선체중심선에직각으로 0.2m. (iii) 수직방향범위 : 용골상면상상부 (b) (a) 에의한것보다적은범위의손상에의하여복원성에악영향을미치는경우에는이손상범위도고려하여야한다. ( 마 ) 횡격벽간의거리 (a) 인접하는두개의횡격벽간의거리가다음식에의한길이 또는 11 m 중작은것보다작은경우에는이들두개의격벽중어느한개는없는것으로간주하여 (1) 호의규정을적용한다. m (b) 횡격벽에굴절부가있는경우에는카페리선박의구조및설비등에관한기준제16조의 5의 2항의규정에따른다. ( 바 ) 비대칭침수 (a) 비대칭침수는될수있는한적게되도록하여야한다. (b) 비대칭침수에의한대각도횡경사를수정하는장치는가능한한자동식이어야하며, 우리선급이적절하다고인정하는것이어야한다. (c) (b) 의장치가크로스플로딩 (cross flooding) 설비인경우에는이장치는다음조건에적합하여야한다. (i) 제어장치가설치되었을경우에는제어장치는격벽갑판의상방에서조작할수있는것이어야한다. (ii) 평형에요하는시간은 15분이하이어야하며계산방법은 IMO Res.A266(Ⅷ) ( 개정안포함 ) 에따른다. 선급및강선규칙적용지침

310 부록 7-3 카페리선에대한지침 7 편부록 7-3 ( 사 ) 관의손상에대한설비 1개의구획실의배수에사용되는빌지관이선박의충돌이나좌초등으로인하여당해구획실외부의장소에서손상을받아당해구획실에침수할염려가있는경우에는이를방지하기위하여적당한설비를하여야한다. 이경우빌지관의어느부분이최고구획만재흘수선의수평면에서선체중심선에직각으로측정하여선박의너비의 1/5의거리보다선측에가까운경우에는관의개방단이있는구획실내의관에역지밸브를장치하여야한다. 134 선급및강선규칙적용지침 2017

311 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 1. 지침 3편부록 3-1 2항 (4) 호의 ( 다 ) 에서요구되는적하지침서에기재해야할각화물창단독으로의최대허용적재질량 및최소필요적재중량 은해당화물창길이의중앙위치에서흘수에따라이하와같이구한다. (1) 최대허용적재중량 ( 가 ) 규칙산식에의하여이중저구조의치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력 knm 는다음식으로주어지는값이하로하여야한다. max : 선체중심선에서내저판상면으로부터화물표면까지의적재높이 (m ) 로, 상갑판까지의높이이하로하여야한다. : 해당화물창의화물설계밀도 = : 해당화물창의최대화물질량 (ton ). : 창구부분을제외한해당화물창의용적 (m ). : 적재조건의수를 으로할때, 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력과흘수에의한정수압에파랑변동압을가감한선저수압과의압력차 (knm ) 로써, 다음식에의한다. 다만강재코일등중량화물을적재할목적으로국부부재를보강한경우에는, 부재의설계압력을초과하여서는안된다. max : 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력 (knm ). : 번째적재조건에서해당화물창 의중앙에서의흘수 (m ). : 화물창의길이로, 규칙 7편 3장 항에의한다. : 선박의길이 (m ), 다만 230 m 이상으로할필요는없다. : 1.0, 다만항내등파랑의영향이적은수역에서는 0.5로한다. : 번째적재조건에서, 해당화물창과인접하는전후어느쪽의화물창간에서동시에인접 하여적재화물창또는공창으로되는경우에는 0.9, 그렇지않은경우에는 1.0으로한다. : 해당화물창 의중앙위치에서의흘수 (m ). : 선체중심선상에서이중저내탱크의평형수의높이 (m ), 다만이중저높이이하로한다. (b) 최대허용적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이하로한다. : 선체중심선상에서의화물의적재높이 (m ) 와화물창내에적재한화물의체적 (m ) 과의관계를나타내는함수. 다만이때화물은균일하게트리밍하여적재한것으로한다. ( 나 ) 직접강도계산에의하여이중저부재치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력 knm 는다음식으로주어지는값이하로하여야한다. max,, 및 : 전 ( 가 ) 에의한다. 선급및강선규칙적용지침

312 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 : 적재조건의수를 으로할때, 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력과흘수에의한정수압에파랑변동압을가감한선저수압과의압력차 (knm ) 로써, 다음식에의한다. 다만강재코일등중량화물을적재할목적으로국부부재를보강한경우에는, 부재의설계압력을초과하여서는안된다. max : 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력 (knm ), 다만화물에의한압력을계산할때에는직접계산에서이용된화물밀도및화물의적재형상을고려하여계산하여도좋다. : 번째적재조건에서해당화물창 의중앙에서의흘수 (m ) : 다음식에의한다. m 인경우 : m m 인경우 : m m 인경우 : m인경우 : 9.28 : 1.0, 다만항내등파랑의영향이적은수역에서는 1/3로한다. (b) 최대허용적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이하로한다. : ( 가 ) 에의한다. (2) 필요최소적재중량 ( 가 ) 규칙산식에의하여이중저구조의치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력 knm 는다음식으로주어지는값이하로하여야한다. max,,,,,, 및 : (1) 호 ( 가 ) 에의한다. (b) 필요최소적재중량 (ton ) 은, 다음식으로주어지는값이상으로한다. : (1) ( 가 ) 에의한다. ( 나 ) 직접강도계산에의하여이중저부재치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력 knm 는다음식으로주어지는값이상으로하여야한다. min,,,, 및 : (1) ( 나 ) 에의한다. : 적재조건의수를 으로할때, 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력과흘수에의한정수압에파랑변동압을가감한선저수압과의압력차 (knm ) 로써, 하향하중을양으로하여다음식에의하여구한다. 다만강재코일등중량화물을적재할목적으로국부부재를보강한경우에는, 의절대값이국부부재의설계압력을초과하지않도록 의값을정하여야한다. 136 선급및강선규칙적용지침 2017

313 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 min 및 : (1) 호 ( 나 ) 에의한다. (b) 최소필요적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이상으로한다. : (1) 호 ( 나 ) 에의한다. 2. 지침 3편부록 3-1 2항 (4) 호의 ( 라 ) 에서요구되는적하지침서에기재해야할인접하는 2개의화물창 ( 이하인접 2 화물창이라한다.) 의최대허용적재질량 및최소필요적재중량 은해당화물창길이의중앙위치에서흘수에따라이하와같이구한다. (1) 최대허용적재중량 ( 가 ) 규칙산식에의하여이중저구조의치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력은, 각화물창마다다음식으로주어지는값이하로하여야한다. 해당화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ; 인접화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ; 및 : 각화물창의선체중심선에서내저판상면으로부터화물표면까지의적재높이 (m ) 로, 상갑판까지의높이이하로하여야한다. 및 : 각화물창에서의화물설계밀도로, 인접 2 화물창이동시에적재화물창또는공창이되는적재조건중최대값이되는화물설계밀도 및 : 및 이이하의관계를만족할때, 및 은각각 및 의절대값으로할것. 다만강재코일등중량화물을적재할목적으로국부부재를보강한경우에는, 부재의설계압력을초과하여서는안된다. max 및 : 선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력과흘수에의한정수압에파랑변동압을가감한선저수압과의압력차이중, 하향하중을양으로하여, 해당화물창및인접화물창의압력차이가동시에같은부호를갖는적재조건의수를 으로한경우에, 번째적재조건에서의해당화물창및인접화물창각각의압력차이 (knm ). 이때 번째적재조건에서, 정수압에파랑변동압을가한경우및감한경우중, 해당화물창과인접화물창의압력차이가동시에같은부호의압력차이를갖는경우만을고려하면되는데, 양쪽모두같은부호의압력차이를갖는경우에는 및 의값을각각이하의관계를만족하는 및 로할것. max 및 : 번째적재조건에서, 정수압에파랑변동압을가한경우의해당화물창과인접화물창의압력차이를 및, 파랑변동압을감한경우의해당화물창과인접화물창의압력차이를 및 로하여, 각각이하의산식에의하여구할것. 및 : 번째적재조건의선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는해당화물창및인접화물창각각에서의압력 (knm ) 및 : 번째적재조건에서, 해당화물창및인접화물창의 의중앙위치에서의각흘수 (m ), 및 : 1항 (1) 호 ( 가 ) 에의한다. : 와 의평균값 (m ) 선급및강선규칙적용지침

314 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 및 : 각화물창의선체중심선상에서이중저내탱크의평형수의높이 (m ), 다만이중저높이이상으로할필요는없다. (b) 최대허용적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이하로한다. 및 : 각화물창의선체중심선상에서의화물의적재높이 (m ) 와화물창내에적재한화물의체적 (m ) 과의관계를나타내는함수. 다만이때화물은균일하게트리밍하여적재한것으로한다. ( 나 ) 직접강도계산에의하여이중저부재치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력은, 각화물창마다다음식으로주어지는값이하로하여야한다. 해당화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ; 인접화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ;,,,,, 및 : ( 가 ) 에의한다. 및 : ( 가 ) 에의하는데,,, 및 를구할때에는각각이하의식에의한다. 및 : ( 가 ) 에의하는데, 화물에의한압력을계산할때에는직접계산에서이용된화물밀도및화물의적재형상을고려하여계산하여도좋다. 및 : ( 가 ) 에의한다. 및 : 1항 (1) 호 ( 나 ) 에의한다. (b) 최대허용적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이하로한다. 및 : ( 가 ) 에의한다. (2) 필요최소적재중량 ( 가 ) 규칙산식에의하여이중저구조의치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력은, 각화물창마다다음식으로주어지는값이상으로하여야한다. 해당화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ; 인접화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ;,,,,,,,,, 및 : (1) 호 ( 가 ) 에의한다. (b) 필요최소적재중량 (ton ) 은, 다음식으로주어지는값이상으로한다. 138 선급및강선규칙적용지침 2017

315 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 및 : (1) 호 ( 가 ) 에의한다. ( 나 ) 직접강도계산에의하여이중저부재치수를결정한경우 (a) 선저에서화물및평형수의질량에의하여발생하는압력은, 각화물창마다다음식으로주어지는값이상으로하여야한다. 해당화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ; 인접화물창에발생하는압력 knm 에관하여 ;,,,,,, 및 : (1) 호 ( 나 ) 에의한다. 및 : 및 이이하의관계를만족할때, 및 은각각 및 으로할것. 다만강재코일등중량화물을적재할목적으로국부부재를보강한경우에는, 및 의절대값이국부부재의설계압력을초과하지않도록 및 의값을결정할것. min 및 : 선체중심선상에서화물및평형수의질량에의하여생기는압력과흘수에의한정수압에파랑변동압을가감한선저수압과의압력차이중, 하향하중을양으로하여, 해당화물창및인접화물창의압력차이가동시에같은부호를갖는적재조건의수를 으로한경우에, 번째적재조건에서의해당화물창및인접화물창각각의압력차이 (knm ). 이때 번째적재조건에서, 정수압에파랑변동압을가한경우및감한경우중, 해당화물창과인접화물창의압력차이가동시에같은부호의압력차이를갖는경우만을고려하면되는데, 양쪽모두같은부호의압력차이를갖는경우에는 및 의값을각각이하의관계를만족하는 및 로할것. min 및 : 번째적재조건에서, 정수압에파랑변동압을가한경우의해당화물창과인접화물창의압력차이를 및, 파랑변동압을감한경우의해당화물창과인접화물창의압력차이를 및 로하여, 각각이하의산식에의하여구할것. 및 : (1) 호 ( 나 ) 에의하는데, 화물에의한압력을계산할때에는, 직접계산에서이용된화물밀도및화물적재형상을고려하여계산하여도좋다. 및 : (1) 호 ( 나 ) 에의한다. (b) 최소필요적재질량 (ton ) 는, 다음식으로주어지는값이상으로한다. 및 : (1) 호 ( 나 ) 에의한다. 3. 1항에도불구하고, 규칙 7편 3장 항에규정된 BC-A, BC-B 및 BC-C의부호를갖는산적화물선에관해서는, 각화물창의최대허용적재질량 및최소필요적재중량 을다음과같이구하여도상관없다.( 그림 1 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

316 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 max ton 다만, 해당화물창의최대화물질량 (ton) 이하로한다. min ton 다만, 0 이상으로한다. max max max min min min max, min : 선박종류에따라적용하는적재조건에따라 번째적재조건에의하여결정되는, 각각의흘수 에서의최대화물적재질량또는최소필요화물질량 (ton ) : 번째적재조건에서의흘수 (m ). : 창구부분을제외한해당화물창의용적 (m ). : 선체중심선에서내저판상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m ). : 1항 (1) 호 ( 가 ) 에의한다. 그림 1 단독화물창의최대허용및최소필요화물질량 (BC-A 선박의적하창의예 ) 4. 2항에도불구하고, 규칙 7편 3장 항에규정된 BC-A, BC-B 및 BC-C의부호를갖는산적화물선에관해서는, 두개화물창의최대허용적재질량 및최소필요적재중량 을다음과같이구하여도상관없다.( 그림 2 참조 ) ton, 다만각해당화물창의최대화물질량 의 합을초과하여서는안된다. min ton, 다만 0 이상으로하여야한다. : 창구코밍정부까지채운가상밀도 ( 균일질량 / 화물창용적, 최소 1.0 tm ) 를갖는화물에해당하는화물창내의화물질량. 은최대흘수에서균일적하상태에해당하는화물창내의실제화물질량 ( ) 보다작아서는안된다. 및 : 창구부분을제외한전후화물창의용적 (m ) min : 0.75 또는해당인접두개의화물창이공창으로되는평형수흘수중큰값 (m ) 5. 3항및 4항의경우, 항내하역상태의각흘수에대한허용최대적재질량및필요최소적재질량은, 적하상태의허용최대적재질량또는필요최소적재질량에대하여, 해당화물창의계획만재흘수에서의허용최대적재질량 (4항의경우에관해서는인접두화물창의허용최대적재질량 ) 의 15% 에해당하는질량만큼을 140 선급및강선규칙적용지침 2017

317 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 각각증가또는감소시켜도관계없다. 다만각화물창은만재흘수에서의해당화물창단독의허용최대적재질량을초과하여서는안된다. 그림 2 두개의인접화물창의최대허용및최소필요화물질량 ( 예 ) 6. 1항및 4항에도불구하고, 해당화물창의이중저강도산정을전 1항또는 3항이외의적하상태에의하여정한경우에는, 그적하상태를이용하여허용최대및필요최소적재질량을구하여도관계없다. 또 1항및 2항에의하여구한허용최대및필요최소적재질량보다, 각각큰값또는작은값을설정하고자하는경우에는, 추가의직접강도계산등에의하여강도검토를행하는것을조건으로수정하여도관계없다. 7. 1항부터 6항까지에관련하여, 적하지침서에는허용최대및필요최소적재질량을사용하는경우의주의사항으로써다음을기재하여야한다. 강재코일적재등이중저의국부강도에영향을미치는, 적하지침서에기재하지않은적재를하는경우에는, 허용최대및필요최소적재질량은별도로고려할필요가있다. 8. 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) 에서요구하는적하지침서에기재하여야할표준적하 / 양하에대한지침에는, 적어도다음의적하상태에대한화물의적하 / 양하순서를포함하여우리선급의승인을받아야한다. 다만 (2) 이외의적하상태에관하여는, 이를설계조건으로한경우에만기재하여도관계없다. (1) 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (a) 에규정한불균일적하상태 (2) 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (b) 에규정한균일적하상태 (3) 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (d) 에규정하는단기항해에서의적하상태 (4) 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (e) 에다항적하및양하상태 (5) 지침 3편부록 3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (f) 에규정하는갑판화물적하상태 (6) 격창적하는아닌인접하는두개이상의화물창에부분적재를하는적하상태 9. 8항에서규정하는요구하는적하 / 양하순서의각단계는다음에의한다. 단계 (step) 라고하는것은, 화물창마다하역작업을행하고하역설비가다음화물창으로이동할때까지를말한다. (1) 화물적하에관해서는, 평형수적재상태의화물적재개시로부터해당적재의계획만재상태까지의각단계 (2) 화물양하에관해서는, 계획만재상태의화물양하개시로부터출항시의평형수적재상태까지의각단계 10. 8항에서규정하는매적하상태의각단계는, 종굽힘모멘트및전단력이적하지침기기에의하여허용값이내에있다는것을확인하여야한다 항에추가하여, 적하지침서에는지침 3편부록3-1 3항 (1) 호 ( 바 ) (g) 의표 4의서식을첨부하고, 다음의주의사항을기재한다. 계획된적하 / 양하방법이외의적하 / 양하또는적하지침서에기재하지않은적하 / 양하순서를행하는경우에는, 화물의적하 / 양하속도, 평형수주배수용량및속도, 종강도, 그리고이중저의허용 선급및강선규칙적용지침

318 부록 7-4 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 7 편부록 7-4 최대및필요최소적재중량을고려하여, 새로해당적하 / 양하에대한순서를정한서식을이용하여작성한다. 142 선급및강선규칙적용지침 2017

319 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 1. 1번화물창침수시 1번과 2번화물창사이의파형횡수밀격벽에대한구조치수 (1) 적용및정의 ( 가 ) 이규정은선박의길이 ( ) 가 150 m 이상이고, 호퍼탱크와톱사이드탱크를갖는단일갑판선으로서, 밀도가 1.78 tm 이상인고체산적화물을운송하고자하는모든산적화물선에대하여, 다음 (a) 또는 (b) 에해당하는최전방화물창의수직파형횡수밀격벽 (1번과 2번화물창사이 ) 에적용한다. (a) 1998년 7월 1일전에건조계약된산적화물선의경우, 선측외판으로만화물의경계를갖는최전방화물창으로서, 규칙 7편 3장 12절의요건에따라서건조되지않은최전방화물창 (b) 1999년 7월 1일전에용골이거치되었거나또는이와동등한건조단계에있던산적화물선의경우, 선측외판의접선에직각방향으로측정한폭이 760 mm 미만인이중선측구조를갖는최전방화물창으로서, 규칙 7편 3장 12절의요건에따라서건조되지않은최전방화물창 ( 나 )1번과 2번화물창사이의횡격벽의강도요구치수는 (2) 호에주어진하중, (3) 호에주어진굽힘모멘트와전단력및 (4) 호에주어진강도평가에따라계산하여야한다. ( 다 ) 강재교환및보강에대하여는 (6) 호에따른다. ( 라 ) 균일적하상태라함은비중이다른화물을고려한최상층적재높이와최하층적재높이의비가 1.2를초과하지않는적재조건을말한다. (2) 하중모델 ( 가 ) 일반 (a) 격벽에작용하는하중은 1번화물창의침수에의한하중과화물하중의결합에의한값을말한다. (b) 적하지침서에포함된모든적하상태에대하여화물창의침수시화물하중과수압의조합하중중가장불리한하중을고려하여격벽의강도를평가하여야한다. (i) 균일적하상태 (ii) 비균일적하상태 (c) 균일적하상태를위하여여러항구에서의적재또는하역을하는비균일부분적하상태는이규정에따른고려를하지않아도된다. ( 나 ) 격벽침수수두침수높이 는선박이똑바로선상태에서계산하고자하는위치에서 까지수직으로측정한거리 () 를말한다.( 그림 1 참조 ) 이경우 는기선으로부터다음에규정된높이 (m ) 까지를말한다. (a) B형건현을갖는재화중량 50,000톤미만인선박의경우 : (b) 상기 (a) 이외의선박인경우 : (c) 다만, 지정만재흘수선을감소시켜운항하고자하는경우에는전 (a) 또는 (b) 에서감소된흘수만큼감할수있다. ( 다 ) 침수된화물창내압력 (a) 산적화물적재창 과 의값에따라서다음의두가지경우를고려하여야한다. 다만, 은화물의적재높이에대응하는수평면까지의높이로서다음식에따른다. ( 그림 1 참조 ) m : 해당화물창의화물의질량 (ton). : 산적화물밀도 (tm ). : 해당화물창의길이 (m ). : 선체중앙부에서의선박의너비 (m ). : 내저판상부의하부스툴의용적 (m ). : 선체중앙부에서의기선으로부터호퍼탱크의높이 (m ). : 이중저의높이 (m ). : 선체중앙부에서의호퍼탱크의너비 (m ). 선급및강선규칙적용지침

320 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 1, 및 의측정방법 (i) 인경우 1 고려하는위치가 과 사이인경우압력 는다음식에따른다. knm : 해수의밀도로 tm 으로한다. : 중력가속도로서 9.81 ms 으로한다. : 전 ( 나 ) 에정의된침수수두. 2 고려하는위치가 보다낮은경우압력 는다음식에따른다. tan knm, 및 : 전 1에따른다. : 산적화물밀도 (tm ). : 화물의침수율로서광석에대하여는 0.3으로한다. ( 일반적으로철광석의산적화물 밀도를 3.0 tm 으로한다.) : 계산하고자하는위치로부터 까지의수직거리 (m ). ( 그림 1 참조 ) : 45 - (/2) : 화물적하각 ( 도 ) 으로, 철광석의경우에는 35 로, 시멘트의경우에는 25 로할수있 3 파형에작용하는힘 는다음식에따른다. kn : 파형의간격 (m ). ( 그림 2 참조 ) 및 : 전 2에따른다. : 전 ( 나 ) 에따른다. : 파형의하단에서의압력 (knm ). 144 선급및강선규칙적용지침 2017

321 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 및 : 전 (a) 에따른다. : 내저판으로부터하부스툴정판까지의평균높이 (m ). 그림 2 및 의측정방법 (ii) 인경우 1 고려하는위치가 과 사이인경우압력 는다음식에따른다. tan knm,, 및 : (i) 에따른다. 2 고려하는위치가 보다낮은경우압력 는다음식에따른다. tan knm,,,,, 및 : (i) 에따른다. 3 파형에작용하는힘 는다음식에따른다. tan kn 선급및강선규칙적용지침

322 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5,,,, 및 : (i) 에따른다. 및 : (a) 에따른다. : ( 나 ) 에따른다. (b) 빈화물창의침수에의한압력고려하는위치에서의침수시압력 는다음식에따른다. knm 파형에작용하는힘 는다음식에따른다. kn,, 및 : (i) 에따른다. 및 : (a) 에따른다. : ( 나 ) 에따른다. ( 라 ) 침수되지않은산적화물적재화물창의압력 (a) 격벽의각위치에있어서의압력 는다음식에따른다. tan knm,, 및 : ( 다 ), (a) 의 (i) 에따른다. (b) 파형에작용하는힘 는다음식에따른다. kn,,, 및 : ( 다 ), (a) 의 (i) 에따른다. 및 : ( 다 ) 의 (a) 에따른다. ( 마 ) 합성압력및합성힘 (a) 균일적재조건 (i) 격벽의각점에있어서의격벽의강도평가를위한합성압력 는다음식에따른다. knm (ii) 격벽에작용하는합성힘 는다음식에따른다. kn (b) 비균일적재조건 (i) 격벽의각점에있어서의격벽의강도평가를위한합성압력 는다음식에따른다. knm (ii) 격벽에작용하는합성힘 는다음식에따른다. kn 146 선급및강선규칙적용지침 2017

323 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 (iii) 비균일적하상태에서 1번화물창이공창인경우의합성압력 와파형격벽에작용하는합성하중 는다음식에따른다. knm kn (3) 파형에작용하는굽힘모멘트및전단력파형에대한굽힘모멘트 과전단력 는 ( 가 ) 와 ( 나 ) 에서주어진식에따른다. 또한굽힘모멘트 과전단력 의값은다음 (4) 호의검토에사용된다. ( 가 ) 굽힘모멘트파형에대한굽힘모멘트 은다음식에따른다. kn m : 합성힘 (kn) 으로 (2) 호의 ( 마 ) 에따른다. : 파형의스팬 (m ). ( 그림 2 및 3 참조 ) 그림 3 파형스팬 의측정방법 ( 나 ) 전단력파형하단에서의전단력 은다음식에따른다. kn 및 : ( 가 ) 에따른다. (4) 강도평가기준 ( 가 ) 일반 선급및강선규칙적용지침

324 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 다음사항은수직파형을갖는격벽에대하여적용한다. ( 그림 2 참조 ) (a) 강도요구두께 의요구치는 ( 나 ), ( 마 ), ( 바 ) 및 ( 사 ) 를만족하는두께를말한다. (b) 그림 2와같이파형각도 가 50 보다작은경우에는침수시격벽의형상유지를확보하기위하여파형중앙부에쉐더판을수평방향으로엇갈리게설치하여야한다. 쉐더판은격벽에양면연속용접에의하여고착되어야하며, 선측외판에는부착되어서는안된다. (c) ( 나 ) 및 ( 다 ) 의계산에이용되는파형하단의두께는내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 또는하부스툴로부터적어도 0.15 이상유지되어야한다. (d) ( 나 ) 및 ( 라 ) 의계산에이용되는파형중앙부의두께는갑판 ( 상부스툴이없는경우 ) 또는상부스툴하단으로부터적어도 0.3 이내인곳까지유지되어야한다. ( 나 ) 굽힘능력 (bending capacity) 및전단응력 (a) 파형의굽힘능력은다음을만족하여야한다. : (3) 호의 ( 가 ) 에규정된굽힘모멘트 (kn m ). : ( 다 ) 에규정된파형하단에서의반피치파형의단면계수 (cm ). : ( 라 ) 에규정된파형중앙부에서의반피치파형의단면계수 (cm ). : ( 마 ) 에규정된파형하단에서의허용응력 (Nmm ). : ( 마 ) 에규정된파형중앙부에서의허용응력 (Nmm ). (i) 굽힘능력계산시 의값은 1.15 와 1.15 중작은값이하로하여야하며, 는다음의경우에적용하며, 다음 (ii) 의식에따라계산한다. 1 다음을만족하는쉐더판을부착한경우가쉐더판은너클이되지않아야한다. 나쉐더판은일면용입용접이나이와동등한방법에의해파형과하부스툴의상단에용접되어야한다. 다쉐더판은경사각 45 이상으로부착되어야하고, 그끝단은스툴측판과일치시켜야한다. 2 다음을만족하는거싯판을부착한경우가거싯판은스툴측판과일치되게부착되어야한다. 나거싯판은적어도파형면재와재료특성이동일하여야한다. (ii) 단면계수 는다음에주어진 이하이어야한다. cm : 쉐더및거싯판의상부끝단에서다음 ( 라 ) 에따라계산된반피치파형의단면계수 (cm ). : (3) 호 ( 나 ) 에규정된전단력 (kn). : 쉐더판또는거싯판의높이 (m ). ( 그림 4의 (1), (2), (3) 및 (4) 참조 ) : (2) 호 ( 다 ) 의 (a) 에따른다. : 쉐더판또는거싯판의중앙부에서의 (2) 호 ( 마 ) 에따라계산되어진합성압력 (knm ). : ( 마 ) 에규정된파형하단부면재의허용응력 (Nmm ). 148 선급및강선규칙적용지침 2017

325 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 4 쉐더판및거싯판 (b) 전단응력 는전단력 를전단면적으로나누어얻어진다. 파형의경우, 웨브와면재사이의각도가직각을이루지않음으로전단단면적이감소한다. 일반적으로감소된전단단면적은웨브단면적에 sin 를곱하여구할수있다. 는웨브와면재사이의각도이다.( 그림 2 참조 ) (c) 단면계수와전단면적의계산시에는강도요구판두께 net 가사용된다. (d) 파형격벽의단면계수는 ( 다 ) 및 ( 라 ) 에따라계산한다. ( 다 ) 파형하단에서의단면계수파형하단에서의단면계수는압축면재의폭을 ( 바 ) 의 (a) 에의한유효면재폭 로하여계산하여파형웨브가스툴정판의하부 ( 또는내저판의하부 ) 에서브래킷에의하여지지되지않은경우에는파형웨브의 30% 만유효하다고간주하여계산한다. (a) ( 나 ) 에규정된유효한쉐더판이부착된경우 ( 그림 4의 (1) 및 (2) 참조 ) 파형하단 ( 그림 4의 (1) 및 (2) 의단면 1참조 ) 의단면계수계산시면재판의면적을 만큼증가시킬수있다. 다만, 2.5 이하이어야한다. : 파형격벽면재의폭 (m ). ( 그림 2 참조 ) : 쉐더판의강도요구두께 (mm). : 면재의강도요구두께 (mm). : 쉐더판의항복응력 (Nmm ). : 파형면재의항복응력 (Nmm ). (b) ( 나 ) 에정의된유효한거싯판이부착된경우 ( 그림 4의 (3) 및 (4) 참조 ) 파형하단 ( 그림 4의 (3) 및 (4) 의단면 1 참조 ) 의단면계수계산시면재판의면적을 7 만큼증가시킬수있다. 선급및강선규칙적용지침

326 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 : 거싯판의높이 (m ) 로서 ( 그림 4의 (3) 및 (4) 참조 ) 이하이어야한다. : 거싯판의폭 (m ). : 거싯판의강도요구두께 (mm) 로서, 이하이어야한다. : 면재의강도요구두께 (mm). (c) 파형웨브가경사진스툴정판에용접되는경우, 파형하단의단면계수계산시파형격벽웨브의유효도는스툴정판의각도가수평면에대하여 45 이상인경우에는 100 % 로, 0 인경우에는 30 % 로하며, 중간값에대하여는보간법에따른다. 유효한거싯판이고착된경우에는파형의단면계수계산시면재판의면적을전 (b) 에규정된값만큼증가시킬수있으나쉐더판만설치된경우에는면재판의면적을증가시켜서는안된다. ( 라 ) 파형하단이외에서의단면계수파형하단이외에서의단면계수는압축면재의폭을 ( 바 ) 의 (a) 에의한유효면재폭 로하고파형웨브는유효하다고가정하여계산한다. ( 마 ) 허용응력굽힘응력 및전단응력 는다음식에주어진허용값 및 를초과하여서는안된다. Nmm Nmm : 재료의항복응력 (Nmm ). ( 바 ) 압축면재폭및전단좌굴 (a) 압축면재의유효폭파형격벽압축면재의유효폭 는다음식에따른다. m 인경우 : C e = 2.25 ž ž 2 인경우 : : 파형면재의강도요구두께 (mm). : 파형면재의너비 (m ). ( 그림 2 참조 ) : 재료의항복응력 (Nmm ). : 재료의탄성계수로서강재의경우에는 (Nmm ) 으로한다. (b) 전단 파형단부에있는웨브판에대하여전단좌굴을검토하여야하며, 전단응력 는다음의임계좌굴응 력 값을초과하여서는안된다. : 일때 : 일때 : 재료의전단응력 (Nmm ) 으로서 로한다. : 탄성좌굴응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. 150 선급및강선규칙적용지침 2017

327 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 Nmm = 6.34 : 파형웨브의강도요구두께 (mm). : 파형웨브의너비 (m ). ( 그림 2 참조 ), : (a) 에따른다. ( 사 ) 국부강도요구두께 (a) 격벽의국부강도요구두께 는다음식에따른다. mm : 판폭 (m ) 으로서, 파형격벽의면재와웨브의폭중큰값. ( 그림 2 참조 ) : 해당판의각아래가장자리에서의전 (2) 호의 ( 마 ) 에서정의된합성압력 (knm ). 최하단부의국부강도요구두께는하부스툴의상단판에서, 하부스툴이없는경우에는내저판에서또는쉐더판혹은쉐더 / 거싯판이부착된경우에는쉐더판상단에서의합성압력을사용하여결정한다. : 재료의항복응력 (Nmm ). (b) 파형면재와웨브의두께가다른조립파형격벽의경우 : (i) 좁은판의강도요구두께 는다음식에의한것이상이어야한다. mm : 좁은판의폭 (m ). 및 : (a) 에따른다. (ⅱ) 넓은판의강도요구두께 는다음두식에의한값중큰값이상이어야한다. mm mm : 좁은판의실제사용두께 ( 부식여유두께를제외한두께 ) 와상기 중작은값. : 넓은판의폭 (m ). 및 : (a) 에따른다. (5) 국부상세 ( 가 ) 격벽의힘과모멘트가주변구조, 특히, 이중저와크로스갑판으로잘전달될수있도록설계하여야한다. ( 나 ) (2) 호에서규정한거싯판및쉐더판의두께와보강방법, 용접이음부의치수및재료는우리선급의규정에적합하여야한다. (6) 부식여유두께및강재교환 ( 가 ) 계측된판의두께가 mm 이하인부위에대하여는강재신환을하여야한다. 는 (4) 호 ( 나 ) 의굽힘능력및전단응력또는 (4) 호 ( 사 ) 의국부강도요구두께로계산되어진두께이어야한다. 또한, 웨브판의전단강도요구조건 ((4) 호 ( 마 ) 및전 (4) 호 ( 바 ) 의 (b) 참조 ) 또는웨브및면재판의국부압력강도요구조건 ((4) 호 ( 사 ) 참조 ) 을만족하기위하여이중판을사용하여서는안된다. 선급및강선규칙적용지침

328 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 ( 나 ) 계측된판의두께가 mm 부터 mm 까지내에있는경우에는강재신환을하거나강재신환을하지않을시에는도료제조자의요건에따른도장을한후방식도장의유효성을연차검사시확인하여야한다. 방식도장을하지않는경우에는매년두께계측을하여야한다. ( 다 ) 강재신환이나보강이요구되는경우, 강재신환또는보강되는부위의최소두께는 mm 이상되어야한다. ( 라 ) 인경우, : 파형면재의허용응력 (Nmm ). : 하부스툴측판및늑판 ( 스툴이없는경우 ) 의허용응력 (Nmm ). : 면재의두께 (mm) 로 ( 가 ) 의기준에따르거나강재교환이요구되는경우 ( 다 ) 의기준에따라보충되어진두께. 다만, 이면재의두께는국부압력요구조건 ((4) 호 ( 사 ) 참조 ) 을만족하기위한두께일필요는없다. : 하부스툴측판및늑판 ( 스툴이없는경우 ) 의실제두께 (mm). (a) 파형의하부끝단으로부터 0.1 까지쉐더판을가진거싯판을설치하거나스툴측판에상기식을만족하는두께의이중판을부착하여야한다. (b) 거싯판을설치하는경우거싯판은파형격벽면재의재료특성과동일하여야한다. 또한거싯판은깊은용입용접 ( 그림 5 참조 ) 에의해하부스툴정판이나내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 에부착되어야한다. ( 마 ) 강재교환이요구되는경우격벽과하부스툴정판또는내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 은깊은용입용접에의해설치되어야한다. ( 바 ) 거싯판을설치하거나교환하는경우에는파형및하부스툴정판또는내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 과는그림 5에서와같이깊은용입용접 (deep penetration weld) 에의해설치되어야한다. 그림 5 깊은용입용접 ( 사 ) 1번과 2번화물창사이의파형횡수밀격벽에대한신환또는보강에대한지침 (a) 1번과 2번화물창사이의파형횡수밀격벽에대한신환이나보강의필요성은가장최근에두께계측한결과와검사시발견된사항을기준으로결정한다. (b) 다음의사항이고려되어야한다. (i) 각수직파형에대한보강또는신환여부는지침 1편부록 1-5, 표 8에따라수직파형의하단부, 중간부위및하단부와하단부로부터상방으로 70 % 인부분사이에서두께가변하는부분의계측결과에따른다. 또한, (4) 호 ( 나 ) 및 ( 가 ) 부터 ( 바 ) 까지에따라쉐더판또는거싯판의유효성을판단하여야한다. (ii) 판의허용쇠모한도는전 ( 가 ) 및 ( 나 ) 에따른다. (c) 판의신환이필요한경우, 신환의범위를도면에명확히나타내어야한다. 신환의범위는선체중심선상에서측정한파형수직거리의 15 % 이상이어야한다. 152 선급및강선규칙적용지침 2017

329 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 (d) 보강스트립으로보강하는경우, 보강스트립의길이는쇠모된판의길이이상이어야한다. 일반적으로보강스트립의너비와두께는 ( 가 ) 부터 ( 바 ) 까지의규정에따른다. 보강스트립의재질은파형과동일하여야하며, 연속필렛용접으로격벽판에부착되어야한다. 보강스트립은적절히테이퍼져야하며단부고착은선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 그림 6 참조 ) (e) 보강스트립을내저판이나하부스툴에연결하는경우에는일면완전용입용접으로한다. 보강스트립이파형면재에부착되고하부스툴과연결되는경우보강스트립은하부스툴측판에부착되는보강스트립과구조적인연속성을가져야한다. 하부스툴측판에부착되는보강스트립은파형면재에부착된보강스트립과동일한두께를가져야하며, 길이는면재의너비이상이어야한다. (f) 일반적인보강예는그림 6과같다. (7) 1번과 2번화물창사이파형횡수밀격벽의강도와관련된현존산적화물선에대한고밀도화물의운송능력을평가하기위한흐름도는그림 7을참조할수있다. 다만, 전 (2) 호의 ( 마 ) 에서정의된합성압력이 가 1.78 tm 일때가장큰경우에는이에따르지아니할수있다. 2. 1번화물창침수시 1번화물창의허용적재하중 (1) 적용및정의 ( 가 ) 이규정은선박의길이 ( ) 가 150 m 이상이고호퍼탱크와톱사이드탱크를갖는단일갑판선으로서, 밀도가 1.78 tm 이상인고체산적화물을운송하고자하는모든산적화물선에대하여, 다음 (a) 또는 (b) 에규정하는최전방화물창에적용한다. (a) 1998년 7월 1일전에건조계약된산적화물선의경우, 선측외판으로만화물의경계를갖는최전방화물창으로서규칙 7편 3장 11절의요건에따라서건조되지않은최전방화물창 (b) 1999년 7월 1일전에용골이거치되었거나또는이와동등한건조단계에있던산적화물선의경우, 선측외판의접선에직각방향으로측정한폭이 760 mm 미만인이중선측구조를갖는최전방화물창으로서규칙 7편 3장 11절의요건에따라서건조되지않은최전방화물창 ( 나 ) 본규정의적용을연기할목적으로 1998년 7월 1일이후에도래하는정기검사를 1998년 7월 1일이전에완료하는것은허용되지않는다. ( 다 ) 1번화물창의적재하중은 (3) 호에의한이중저의전단능력을이용하여 (4) 호에서계산된허용적재하중을초과하여서는안된다. ( 라 ) 어떠한경우에도, 침수시의허용적재하중은비손상시의설계적재하중보다작아야한다. (2) 하중모델 ( 가 ) 일반사항 (a) 이중저에작용하는하중은다음을고려하여야한다. (i) 외부수압에의한하중 (ii) 화물창의침수에의한화물하중의조합하중 (b) 적하지침서에포함된적하상태에대하여화물창의침수에의한하중과화물하중의조합하중중가장불리한하중을고려하여야한다. (i) 균일적하상태 (ii) 비균일적하상태 (iii) 포장화물적하상태 ( 강재제품과같은경우 ) (c) 허용적재하중의계산시각적재상태에서운송하고자하는산적화물밀도의최대값을고려하여야한다. ( 나 ) 이중저침수수두침수수두 는선박이똑바로선상태에서내저판으로부터 까지수직으로측정한거리 (m ) 를말한다. ( 그림 8 참조 ) 이경우 는기선으로부터다음에규정된높이 (m ) 까지를말한다. (a) B형건현을갖는재화중량이 50,000톤미만인선박의경우 : 0.95 (b) 전 (a) 이외의선박의경우 : (3) 1번화물창이중저의전단능력 ( 가 ) 1번화물창이중저의전단능력 는다음의늑판및거더의양단에서의전단강도의합으로정의된다. (a) 양쪽호퍼에인접한모든늑판. 다만, 스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에인접한두늑판의강도는 1/2 로한다. ( 그림 9 참조 ) (b) 양쪽스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 사이에인접한이중저의모든거더. 선급및강선규칙적용지침

330 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 ( 나 ) 거더나늑판이스툴및빌지호퍼측거더에직접설치되지않은경우이들의강도는고착된부분만고려한다. ( 다 ) 빌지호퍼와스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 로형성되는화물창경계내의늑판과거더를고려한다. 격벽스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에직접적으로결합되는늑판및빌지호퍼측거더는포함시키지않는다. ( 라 ) 이중저의기하학적또는구조적배치가전 ( 가 ) 부터 ( 다 ) 까지에해당되지않는경우에는우리선급에서인정하는바에따라이중저의전단능력 C 를계산하여야한다. ( 마 ) 전단강도를계산할때에는늑판과거더의강도요구두께를사용하여야하며, 이경우강도요구두께 는다음식에따른다. mm : 늑판또는거더의설계두께 (mm). : 부식감소량으로일반적으로 2.0 mm 로한다. 다만, 선급이인정하는경우에는 는 2.0 mm 보다작은값으로할수있다. ( 바 ) 늑판의전단강도 호퍼에인접한늑판패널에서의늑판의전단강도 과가장바깥쪽의베이 (bay) 에있는개구위치 에서의늑판의전단강도 는다음식에따른다. kn kn : 빌지호퍼에인접한늑판패널의전단면적 (mm ). : 가장바깥쪽의베이에있는개구위치에서의늑판패널의단면적 (mm ). : 허용전단응력으로 (Nmm ) 으로한다. : 재료의항복응력 (Nmm ). : 1.1 로한다. : 1.2 로한다. 다만, 개구가적절히보강되었다고우리선급이인정하는경우에는 1.1 로할수있다. 154 선급및강선규칙적용지침 2017

331 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 6 일반적인보강예 선급및강선규칙적용지침

332 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 7 횡경벽강도와관련한현존산적화물선의고밀도화물운송능력평가를위한흐름도 그림 8, 및 의측정방법 156 선급및강선규칙적용지침 2017

333 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 9 고려하는늑판및거더 ( 사 ) 거더의전단강도스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에인접한거더패널에서의거더의전단강도 과스툴 ( 스툴이없는경우에는횡격벽 ) 에가장가까운베이에있는개구위치에서의거더의전단강도 는다음식에따른다. kn kn : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 에인접한거더패널의최소단면적 (mm ). : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 에가장가가운베이에있는개구위치에서의거더패 널의단면적 (mm ). : ( 바 ) 에준한허용전단응력 (Nmm ). : 1.1 로한다. : 1.15 로한다. 다만, 개구가적절히보강되었다고우리선급이인정하는경우에는 1.1 로할수있다. (4) 화물창의허용적재하중 화물창의허용적재하중 는다음식에따른다. (ton) 선급및강선규칙적용지침

334 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 : 1.05 로한다. 다만, 강재제품을적재하는경우에는 1.0 으로한다. : 화물밀도 (tm ) 로서산적화물에대하여는산적화물밀도를, 강재제품에대하여는강재의밀도를사용한다. : 까지의화물적재용적 (m ). : 다음에따른다. ( 가 ) 산적화물의경우에는다음두값중작은값으로한다. : 해수밀도 (tm ). : 중력가속도로서 9.81 ms 으로한다. : 화물창침수시의선박흘수 (m ) 로서 로한다. : (2) 호 ( 나 ) 에따른다. : (2) 호 ( 나 ) 에정의된침수수두 (m ). : 화물의침수율로서광석의경우 0.3 으로한다. : 다음의두값중작은값으로한다., : (3) 호에정의된이중저의전단능력 (kn) 으로서, 각각의늑판에대하여는전단강도 과 ((3) 호 ( 바 ) 참조 ) 중작은값을고려하며, 각각의거더에대하여는전단강도 과 ((3) 호 ( 사 ) 참조 ) 중작은값을고려하여야한다. : (3) 호에정의된이중저의전단능력 (kn) 으로서, 각각의늑판에대하여는전단강도 ((3) 호 ( 바 ) 참조 ) 과각각의거더에대하여는전단강도 과 ((3) 호 ( 사 ) 참조 ) 중작은값을고려하여야한다., : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 사이의늑판의개수. : 번째늑판의간격 (m ). : 늑판의전단강도가 으로주어진경우 로 ((3) 호 ( 바 ) 참조 ), 으로주어진경우 로한다 ((3) 호 ( 바 ) 참조 ). : 빌지호퍼사이의이중저의너비 (m ). ( 그림 10 참조 ) : 고려하는개구사이의거리 (m ). ( 그림 10 참조 ) : 빌지호퍼에인접한내저종늑골의간격 (m ). ( 나 ) 강재제품의경우에는 ( 가 ) 의 에따른다. 다만, 침수율은 0 으로한다. 158 선급및강선규칙적용지침 2017

335 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 7 편부록 7-5 그림 10 및 의측정 3. 손상복원성 (1) 1항과 2항을적용하는산적화물선은하기만재흘수선까지적재되었을때모든적하상태에서최전방화물창의침수시해상인명안전협약 (SOLAS) 12장규칙 4.2부터 4.6까지의규정을만족하여야한다. (2) 횡수밀격벽의수가충분하지못하여 1항과 2항및 (1) 호의적용이곤란한선박은해상인명안전협약 (SOLAS) 12장규칙 9를만족하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

336 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 7-6 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 I. 수위감지및경보장치 1. 일반사항 (1) 이부록에서정하는장치들은상세설치도, 용접상세도및전기설비상세도등을포함한관련도면을우리선급에제출하여승인을받은후설치하고검사를받아야한다. (2) 수위감지및경보장치는별도로정하는기준에따라우리선급의형식승인을받은것이어야한다. 2. 용어정의 (1) 수위감지기 (water level detector) 규칙 7편 3장 의 1항및 3항에서규정한화물창또는기타구역으로물이침입하는것을감지하여경보를울리는장치로서센서및지시기로구성된다. (2) 센서 (sensor) 규칙 7편 3장 의 1항및 3항에서규정한화물창및기타구역에물의존재여부를알려주는신호를작동시키기위하여설치되는장치를말한다. (3) 예비경보수위 (pre-alarm level) 화물창내의센서가작동하는낮은쪽수위 (0.5 m, 단일화물창의화물선은 0.3 m 이상 ) 를말한다. (4) 주경보수위 (main alarm level) 화물창내의센서가작동하는높은쪽수위 (0.15 이상, 최대 2 m 를초과하지않는수위, 단일화물창의화물선은 0.15 이하 ) 또는화물창이외의구역에설치된센서가작동하는수위를말한다. (5) 오버라이딩장치 (overriding device) 어떠한경보신호가발생하였을경우, 그신호를무시하고그전의상태를계속유지시키기위한장치를말한다. (6) 가시경보 (visual indication) 위치한장소의모든밝기에서도육안으로볼수있는등이나다른장치의작동에의한표시를말한다. (7) 가청경보 (audible indication) 신호를받는장소에서감지할수있는가청신호를말한다. (8) 선박깊이 (depth) 화물창바닥에서화물창의창구코밍까지의거리를말한다. ( 그림 1 참조 ) Hatch Coaming Upper Deck Cargo Hold Depth(D) main alarm level 0.15D(max.2m) pre-alarm level 0.5m B.W.T 그림 1 선박깊이 (D) 160 선급및강선규칙적용지침 2017

337 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 설치요건 (1) 산적화물선 ( 가 ) 화물창 (a) 화물창의수위가내저판으로부터상방 0.5 m 높이에도달했을때및화물창깊이의 15 이상 ( 최대 2 m ) 의높이에도달했을때가시가청의경보를발하는것이어야한다. 다만, 부록 7-5 현존산적화물선에대한추가요건 을만족하지못하여 SOLAS Reg.XII/9.2 의요건을적용받는산적화물선의경우, 화물창깊이의 15 이상 ( 최대 2 m ) 높이에도달했을때에만가시가청의경보를발하는것을인정할수있다. (b) 수위감지기는화물창의최후단중앙부에설치하여야하며, 화물창이평형수적재용으로사용되는경우에는경보오버라이딩장치를설치할수있다. 가시경보는각화물창에서감지된 2개의다른수위를명확히구별하는것이어야한다. 그림 2부터그림 5까지는수위감지기의설치위치및적용예를나타낸것이다. (c) 하역작업시내부재가손상을입는경우가있으므로스툴을가진선박의경우에는스툴내에수위감지기를설치하는것을권장하나, 이경우각수위감지기의특성을고려하여설치하여야한다. (d) 수위감지기중직접접촉식을선택하는경우에는필터를설치하더라도챔버하부에화물잔류물이축적될가능성을피할수없기때문에, 잔류물의제거를위한검사및고형물제거용구멍을설치하거나이와동등한수단을갖춰야한다. 필터의선정은화물의종류에따라다르나메쉬 (mesh) 를결정할경우운송예정인화물의입자직경을고려하여선정하고예비필터를갖춰야한다. 필터는하역작업후항상세척하여야한다. ( 나 ) 충돌격벽전방의평형수탱크탱크용적의 10를넘지않는수위에도달했을때가시가청의경보를발하는것이어야한다. 해당탱크가평형수탱크인경우에는오버라이딩장치를설치할수있다. ( 다 ) 최전방화물창보다앞쪽에위치하는체인로커를제외한건구역 (dry spaces) 또는보이드스페이스내에는수위가갑판상방 0.1 m 높이에도달하는경우에작동하는가시가청의경보장치를설치해야한다. 단, 선박의최대배수용적의 0.1이하의용적을가지는폐위된구역에는그러한경보장치를설치할필요가없다. 그림 2 수위감지기설치위치 선급및강선규칙적용지침

338 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 7-6 Bulkhead Cargo Hold 100A(S.80) Detector Support Protector 50A(S.160) Filter 0.15D(max.2m) Lower Stool Blind Flange Manhole Protector 0.5m Tank Top 그림 3 (Detail A) 그림 4 (Detail A) E/R Bulkhead Engine Room Cargo Hold 100A(S.80) Detector Support Protector 50A(S.160) Filter Blind Flange 0.15D(max.2m) 0.5m Tank Top 그림 5 (Detail B) (2) 단일화물창의화물선 ( 가 ) 수위가화물창내내저판으로부터상방 0.3미터이상의높이와화물창평균깊이의 15퍼센트를넘지아니하는높이에달하였을때각각항해선교에가시 가청의경보를발할수있는수위감지기를설치하여야한다. ( 나 ) 화물창의후단부 ( 내저판이계획흘수선에평행하지않은경우에는가장낮은위치의상방 ) 에설치하여야하며, 특설늑골또는부분수밀격벽이내저판상방에설치된경우에는추가의수위감지기를설치하여야한다. 4. 수위감지장치의요건 (1) 일반사항 ( 가 ) 수위감지장치는미리정해진수위에물이도달하는것을확실하게지시하여야하며, 경보장치는항해선교에설치하여야한다. 미리정해진예비경보수위 (pre-alarm level) 와주경보수위 (main alarm level) 모두감지할수있는 1개의센서를사용하는것은허용된다. ( 나 ) 화물창, 평형수탱크및건구역 (dry spaces) 내에설치되는전기구성품에대한보호외피는 (KS C ) IEC 60529에적합한 IP68이어야한다. ( 다 ) 평형수및화물장소의상방에설치되는전기기기에대한보호외피는 (KS C ) IEC 60529에적합한 IP56이어야한다. 162 선급및강선규칙적용지침 2017

339 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 7-6 ( 라 ) 수위감지장치에는다음과같은두개의독립된전원으로부터급전되어야하며, 1차전원이차단된경우가시가청의경보를발하는것이어야한다. (a) 두개의독립된전원중 1개는주전원이어야하며다른 1개는비상전원이어야한다. 다만, 연속적으로충전되는전용의축전지가비상전원과동등한배치, 장소및지속성 (18h) 을가지도록설치되면비상전원을대체할수있다. 축전지전원공급은수위감지장치의내부축전지로할수도있다. (b) 어느한전원에서다른것으로전원공급을전환하는장치는수위감지장치에통합될필요는없다. (c) 2차전원공급용으로축전지가사용될경우, 양쪽전원공급에대해서고장경보가제공되어야한다. (2) 화물창감시되는화물창의수위가예비경보수위 (pre-alarm level) 에도달했을때와주경보수위 (main alarm level) 에도달했을때에각각가시가청의경보가작동하여야한다. 가시경보는해당화물창을식별할수있어야하며가청경보는예비경보수위용과주경보수위용이서로구별되도록각각설치하여야한다. (3) 화물창이외의구역감시되는구역의수위가센서에감지되는경우가시가청의경보가작동하여야한다. 이가시가청경보는화물창의주경보수위용가시가청경보장치와동일한특성의것이어야한다. 5. 수위감지기의기능요건 (1) 수위감지기의종류수위를감지하는방법에는감지기에물이접촉함으로써물의존재여부가결정되는직접접촉식과에어퍼지 (air-purge) 나초음파등을이용하는비접촉식이있다. (2) 기능요건 ( 가 ) 선박이항해중에있는동안계속적으로작동할수있는것이어야한다. ( 나 ) 모든선적화물에대하여유효하게방식되는것이어야하며, 수위감지기는규칙 7편 3장 의 1항및 3항에서규정한화물창및기타구역에설치되는감지기용센서, 필터및보호장치를포함한다. ( 다 ) ±100 mm의정확도로작동할수있는것이어야한다. ( 라 ) 화물구역내의전기회로는 (KS C ) IEC 시리즈규격에따른승인된본질안전방폭형으로서최소 IIB T3 등급이상이어야한다. 다만, 선박이가연성또는폭발성분위기를생성할수없는화물만운송하기위하여설계된경우, 본질안전회로에대한요건은요구되지않는다. 이경우, 잠재적인폭발성분위기를생성할수있는화물운송을명확하게배제하는지침이매뉴얼에포함되어야하며, 선박의적하기록부및승인증서와일치하여야한다. 화물구역내에설치되는설비의최대표면온도는쉽게접할수있는가연성분진및폭발성가스에적합하여야한다. 분진이나가스의특성을알수없는경우, 설비의최대표면온도는 85 C를초과해서는안된다. 수위감지장치에본질안전회로가포함될경우, 배치도면을제출하여승인받아야한다. ( 마 ) 화물창에화물이없는경우에직접또는간접적인방법으로성능시험을행할수있는것이어야한다. (3) 감지기의설치요건 ( 가 ) 감지기는화물창의뒤쪽부분과통하는보호된장소에서실제화물창내의대표적인수위를감지할수있는것이어야한다. 이러한감지기는가능한한화물창의중심선가까이에설치하거나또는양현에설치하여야한다. ( 나 ) 감지기는화물창이나다른구역용측심관또는다른수위를측정하는장비의사용에방해가되지않도록설치하여야하며, 검사, 정비및수리를위하여쉽게접근할수있는위치에설치하여야한다. ( 다 ) 화물창내에설치되는케이블및관련장치는튼튼한구조의튜브또는보호된장소에설치하여화물또는화물작업과관련한기계장비에의한손상으로부터보호되어야한다. 6. 경보장치 (1) 가시가청의경보장치는항해선교의적당한위치에설치하여야한다. 이경보장치는 IMO의 "Code on Alerts and Indicators, 2009" 의주경보 (primary alarm) 요건에도적합하여야한다. 주경보 (primary alarm) 로서예비경보 (pre-alarm) 는비상상황을방지하도록신속한조치가필요한상황을나타내고, 비상경보 (emergency alarm) 로서주경보 (main alarm) 는인명과선박에위험을방지하기위한즉각적인조치가취해져야한다는것을나타낸다. (2) 가시경보는주위의모든밝기에서도다른경보와는구별되는색깔이나디지털디스플레이를이용하여선명하게표시할수있어야하며, 선박의안전운항에필수적인기기의작동에중대한장애를일으키지 선급및강선규칙적용지침

340 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 7-6 않는것이어야한다. 또한, 수위가감지기의위치이하로저하될때까지는계속하여작동하여야하고조작자의수동조작으로해제되는것이어서는안된다. 플리커 (flicker) 기능이있는시스템의경우에는조작자가플리커를정지시킬수있어야한다. 그러나이때에도가시경보는해제되어서는안된다. (3) 경보장치는동일한감지기에의해경보기가설치된장소에도상기의가시경보와동시에가시및가청의경보를제공할수있는것이어야한다. 또한조작자에의해이경보를정지시킬수있는기능이있어야한다. (4) 선박의운동에기인한슬로싱에의해작동되는경보의작동을방지하기위하여경보장치에타임딜레이 (time delay) 를설치할수있다. (5) 평형수적재용으로지정된화물창및탱크에만설치되는경보장치에는지시및경보에대한오버라이딩기능을추가할수있다. 오버라이딩용지시장치는평형수적재용으로지정된화물창및탱크의수위감지기가활성화되지않는동안에는계속하여작동되는것이어야한다. 다만, 오버라이드조건의취소및경보의재활성화는화물창또는탱크의수위가예비경보수위이하로저하된경우에는자동적으로이루어져야한다. (6) 상기 (5) 호의요건에도불구하고, 평형수적재용으로설계되지도않고사용되지도않는구역 ( 예 : 건구역, 화물창등 ) 의경보장치에대해서는오버라이딩기능을부여하여서는안된다. ( 가 ) 오버라이딩경보를설치하고자할때는우리선급검사원입회하에시운전 (commissioning test) 하기전에각호선에최적화되어야한다. 이경우작업착수전에관련도면을제출하여승인받아야한다. ( 나 ) 어떤화물창에선원이임의로경보를오버라이딩하는것을금지하는경고판으로상기규정을대체할수는없다. (7) 경보장치는연속적으로본시스템을감시하여야하며, 고장이발생하는경우가시가청의경보를발하여야한다. 이때가청경보는수동조작으로해제시킬수있으나가시경보는오작동의원인이해결될때까지계속적으로작동하는것이어야한다. 이고장경보는수위감지용경보와는구별가능한것이어야하나, 시스템고장경보로대체할수있다. 시스템고장이란단선, 단락, 전력공급상실그리고 CPU 고장등을말한다. (8) 경보장치는 (KS C ) IEC 의요건 ( 환경시험 ) 에적합한것이어야한다. 가시및가청경보시험용스위치를경보반에설치하여야하며, 이시험용스위치는사용후항상오프위치로되돌아가는것이어야한다. 7. 장치에대한시험 (1) 경보장치 ( 가 ) 가시장치는조작자에의해해제되지않는것이어야한다. ( 나 ) 조작자에게경보를발하는수위로설정하여시험하여야하며, 이때선박의안전한운항에영향을미치지않아야한다. ( 다 ) 기타의경보와구분이가능한것이어야한다. (2) 수위감시장치 ( 가 ) 선내설치후성능시험을실시하여야한다. 모든탐지기가물의접촉으로인하여그수위를나타내어야하나물의직접적인사용이불가능한경우, 시뮬레이션방법으로할수있다. ( 나 ) 각각의감지장치에대한경보는설치된모든장소의예비경보수위 (0.5 m, 단일화물창의화물선은 0.3 m 이상 ) 와주경보수위 [0.15 (max. 2 m ), 단일화물창의화물선은 0.15 이하 ] 가올바르게작동하고있는지에대한시험을실시하여야한다. 실행가능한한고장감지장치에대한시험도실시한다. ( 다 ) 경보장치에대한시험기록부를선상에비치하여야한다. 8. 지침서 (manuals) 수위감지장치에대한조작및정비지침서를포함한지침서를선내의쉽게접근이가능한장소에비치하여야하며, 지침서에는다음의내용을포함하여야하며, 선원들이이해할수있는언어로작성되어야한다. - 감지및경보장치에대한설명 - 장치의형식시험에대한기록 - 장치의위치를포함하는감지및경보장치관련도면 - 설치설명서 - 감지기가 50의해수혼합물에서도작동되는화물목록 164 선급및강선규칙적용지침 2017

341 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 장치의고장시처리절차 - 장치에정비방법 II. 배수및펌핑장치 1. 일반사항이부록에서정하는배수및펌핑장치는관장치등관련도면을우리선급에제출하여승인을받은후설치하고검사를받아야한다. 2. 설치장소 (1) 충돌격벽전방의평형수탱크 (2) 맨앞쪽화물창전방의건구역 (dry spaces) 중선박의최대배수용적의 0.1% 를초과하는구획 ( 선수체인로커는적용제외 ) 3. 설치요건 (1) 충돌격벽전방의평형수탱크와최전방화물창보다앞쪽에위치하는건구역 (dry spaces) 의빌지에대한배수및펌핑장치는노출된건현갑판또는강력갑판을통과하지않고항해선교또는주기관의제어장소로부터쉽게접근할수있는폐위된장소에서조작할수있어야한다. (2) 건구역 (dry spaces) 의배수배관장치가평형수탱크의배수배관장치와연결되어있는경우, 평형수를운반하는평형수탱크로부터건구역의침수를방지하기위해 2개의체크밸브를설치하여야한다. 이 2 개의체크밸브는접근하기쉬운위치에있어야하고, 이중하나의밸브에는차단할수있는장치를설치하여야한며, 이차단장치는노출된건현갑판또는강력갑판을통과하지않고항해선교또는주기관의제어장소로부터쉽게접근할수있는폐위된장소에서조작할수있어야한다. 갑판하부통로, 관통로, 또는다른유사접근방법을통해접근할수있는장소는 쉽게접근할수있는폐위된장소 로인정하지않는다. (3) 충돌격벽전방에위치한평형수탱크에사용되는해수관이나또는빌지관이충돌격벽을관통하는경우, 충돌격벽에부착된밸브의제어장소가이규정 3항 (1) 호에만족하는것을조건으로원격조작제어수단에의한구동밸브를인정할수있다. (4) 원격조작밸브는동력원이상실되었을경우에도요구되는상태 (Open or Close) 를계속해서유지하여야한다. (5) 원격조작밸브에는펌핑장치를원격으로조작하는장소 ( 항해선교, 주기관제어장소등 ) 에서밸브의개폐상태 (Open/Close) 를지시할수있어야한다. (6) 펌핑장치가작동중에도선박의소화및빌지장치와같이선박안전에필수적인장치를즉시사용할수있는구조여야하고, 전원공급, 추진및조타의통상적인조작을위한장치들에영향을주지않아야한다. (7) 건구역에설치된빌지웰의빌지흡입구에는막힘방지용여과망또는그레이팅이설치되어야한다. (8) 건구역의배수장치용으로사용되는모든전기설비의구조및시험요건은지침 6편 1장 201. 의 1항 (2) 호 ( 가 ) 의 (b) 표 및 (KS C ) IEC 60529의기준에따른 IP X8" 의등급이어야하고설치되는해당구역의높이와같은수두의압력으로최소한 24시간이상물속에잠긴상태로시험하여합격해야한다. (9) 충돌격벽전방에위치한평형수탱크및구역의일부가조금이라도최전방화물창앞쪽으로연장되어있는건구역의빌지에대한배수는펌프또는에덕터에의해서직접배출되어야하고, 이러한펌프및에덕터의용량은다음식에의한것보다작아서는안된다. : 배수장치의용량 (m h) : 노출갑판으로부터이장치를이용하여배수될것이요구되는폐위된해당구역까지연결되어있는가장큰공기관또는통풍관의단면적 (m ). 선급및강선규칙적용지침

342 부록 7-6 산적화물선및단일화물창화물선의수위감지경보장치및배수펌핑장치 7 편부록 7-6 : Remote Control Valve S.W Bosun Store B.W No.1 Cargo Hold F.P.T (B.W) S.W E/R Ballast Pump B.W.T 그림 6 적용예 166 선급및강선규칙적용지침 2017

343 부록 7-7 협약통일해석 7 편부록 7-7 부록 7-7 협약통일해석 ( 이부록은별도로명시하는것을제외하고는 SOLAS 협약의용골거치일을기준으로한다.) 1. UI SC 207 ( 화물창침수에따른산적화물선의구조강도 ) (1) 선박의길이 150 m 이상, 밀도 1.0 tm 이상인고체산적화물을운송하는산적화물선의모든화물창의침수와관련한구조강도규정인 SOLAS XII/5.2 및 IACS UR S17, S18 및 S20과의적용시기를명확히하고자함. (2) 통일해석건조계약일또는화물창구조형상과관련없이 SOLAS XII/5.2를만족해야하는선박으로서산적화물선공통규칙 (CSR) 에적합하지않는선박에대해서는 UR S17(Rev.7), S18(Rev.7) 및 S20(Rev.4) 에적합하여야한다. (3) 이해석은 2006년 7월 1일이후에적용한다. 2. UI SC 208 ( 양하역장비로부터화물창보호 ) (1) 선박의길이 150 m 이상, 밀도 1.0 tm 이상인고체산적화물을운송하는산적화물선의양하역장비로부터의화물창보호와관련하여 SOLAS XII/6.4.1(SLS.14/Circ.250) 및 CSR 적용대상선박과의적용시기를명확히하고자함. (2) 통일해석 CSR 적용대상선박이아닌선박으로서, SOLAS XII/6.4.1의적용을받는선박은다음사항을만족하여야한다. ( 가 ) 3편의 Grab 관련규정 ( 나 ) 화물창개구부에있어서창구옆거더 ( 예 : 톱사이드탱크판의상부 ), 화물창내의창구단부보및창구코밍의상부에는와이어로프에의한손상을방지하기위하여반환봉같은적절한보호를하여야한다. (3) 상기 ( 가 ), ( 나 ) 호를만족할시, 우리선급의 Grab 부기부호를부여한다. (4) 이해석은 2006년 7월 1일이후에적용한다. 3. UI SC 209 ( 화물창구조부재및패널의파손 ) (1) CSR의 발효일 ( 건조계약일 기준 : ) 및 SOLAS XII/6.5.3의 발효일 ( 용골거치일 기준 : ) 이상이하고, UR 및 SOLAS 정의에의한산적화물선의단면형상이상이함으로인하여, CSR 적용대상선박이아닌선박으로서 SOLAS XII/6.5.3의적용을받는선박의일반보강재의횡좌굴 에관한동일한기준을제공하기위함. (2) 통일해석 SOLAS XII/6.5.3을적용받는선박은다음각호를만족하여야한다. ( 가 )CSR의적용을받는산적화물선은 11편 3장 1절의 재료 및 11편 6장 3절의 일반보강재및보강 패널의좌굴및최종강도 를만족하여야한다. ( 나 )CSR의적용을받지않는산적화물선 (a) 단일선측구조를가지는선박의다음의부재들은강재의등급이 D/DH급이상이어야한다. - 늑골의하부브래킷 - 빌지호퍼경사판또는내저판과외판과의경계를기점으로 상하방의외판. 늑골의스팬 은지지구조간의거리로정의한다. 또한, 여러개의스팬이있는구조에서는최하부에만상기 의요건을적용한다. ( 그림 1 참조 ) (b) 종방향및횡방향일반보강재의횡좌굴에대한안전율은다음의지역에서는적어도 1.15( 허용사 용계수는적어도 1/1.15 =0.87) 이상이어야한다. - 창구코밍 - 내저판 - 톱사이드탱크및호퍼탱크의경사진보강패널 - 내부구조 (inner side) 선급및강선규칙적용지침

344 부록 7-7 협약통일해석 7 편부록 횡격벽의상하부스툴 - 보강된횡격벽 - 외판 ( 직접적으로화물창을형성하고있을때 ) 일반보강재의횡좌굴에대한요건은우리선급의기준에따른다. (3) 이해석은 2006년 7월 1일이후평가를위한착수시점에적용한다. 그림 1 일반적인형상 168 선급및강선규칙적용지침 2017

345 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 7-8 부록 7-8 컨테이너선의고강도극후강판의적용및검사지침 1. 적용 (1) 일반사항 ( 가 ) 이지침은 (2) 호및 (3) 호각각에따른극후강판이사용된컨테이너선에대하여적용한다. ( 나 ) 이지침은종방향구조부재에사용되는극후강판에대한취성파괴방지를위한수단이언제요구되는지를파악한다. ( 다 ) 이지침은상갑판및창구코밍구조영역 ( 즉, 상갑판, 창구옆코밍, 창구코밍정판 ) 내의종방향구조부재에대한극후강판적용을위한기본개념을제공한다. ( 라 ) 이지침의 2, 3 및 4항에규정된안전조치의적용은 5항에따라야한다. (2) 강종 ( 가 ) 이지침은종방향구조부재에 YP36, YP40 및 YP47 강판이사용되는경우에적용한다. ( 나 ) YP36, YP40 및 YP47은최소규정항복강도가각각 355, 390 및 460 Nmm 인강판을의미한다. ( 다 ) YP47 강판이상갑판, 창구옆코밍, 창구코밍정판과같은상갑판영역의종방향구조부재와그에부착된종부재에사용되는경우, YP47 강판은규칙 2편 1장 3절에규정된 EH47이어야한다. (3) 두께 ( 가 ) 두께가 50mm를넘고 100mm 이하인강판에대하여는, 취성균열의발생과전파를방지하기위하여 및 4. 항에규정된안전조치가취해져야한다. ( 나 ) 두께가 100mm를넘는극후강판에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 특히취성균열의발생과전파의방지와관련하여이지침의요건이적절히고려되어야한다. 2. 건조중비파괴검사 (5항의안전조치 No. 1) 5항에서건조중 NDT가요구되는경우, NDT는 (1) 호및 (2) 호에따라야한다. 4항 (3) 호 ( 마 ) 에규정된것과같은향상된 NDT는적절한표준에따라수행되어야한다. (1) 일반사항 ( 가 ) 화물창구역의모든상부 (upper flange) 종방향구조부재의선체블록간의모든맞대기용접이음부에대하여는취성균열의발생을방지하기위하여초음파탐상검사 ( 이하 UT라고한다 ) 를하여야한다. ( 나 ) 종방향구조부재에는그림 1과같이창구옆코밍, 창구코밍정판, 상갑판, 현측후판, 내측종격벽의최상부판과그에부착되는종부재를포함한다. 그림 1 상부종방향구조부재 ( 다 ) UT 검사방법에대하여는적용지침 2편부록 2-7에따르는이외에다음의규정에도적합하여야한다. (a) 탐상은그림 2의예와같이최소한일면양쪽 ( 가급적루트면양쪽탐상권고 ) 에서탐상을실시하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

346 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 7-8 그림 2 일면양쪽탐상예 (b) 탐촉자의굴절각은 70 를포함한 2개의굴절각 (45 또는 60 ) 을병용하여탐상을실시하여야한다. (c) 표준시험편을사용하여감도조정을하는경우의감도보정량은 KS B 0896 또는동등이상의표준에따른다. (d) 결함의위치를평가하여융합부족 (LF) 등의방향성결함으로의심되는경우, 결함에코의높이에관계없이 6dB법으로길이를측정하고, 판정 ( 기준 25 mm 이하 ) 하여야한다. (e) 제조자는두께 50 mm를넘는용접부의초음파탐상검사에종사하는검사자에대하여방향성결함의검출및판정과관련하여필요한교육및훈련을시켜야한다. (f) 가로방향결함검출을위하여그림 3의예와같이일면양쪽에서 15 각도로용접선에평행하게또는용접비드위에서 UT 검사를추가로하여야한다. 그림 3 가로방향결함검출을위한 UT 검사예 (2) UT 판정기준 ( 가 ) UT 판정기준에대하여는적용지침 2편부록 2-7에따라야한다. ( 나 ) UT 판정기준은관련된취성균열방지절차에대한고려하에조정될수있으며, 이러한조정결과가적용지침 2편부록 2-7의요건보다더엄격해야하는경우, UT 절차는더엄격한감도로수정되어야한다. 3. 인도후비파괴검사 (5항의안전조치 No. 2) (1) 취성파괴를식별하고방지하기위한안전조치로서 5항의선택 B를선택한경우에는다음표 1에따라인도후비파괴검사를하여야한다. 표 1 인도후비파괴검사의대상, 방법및검사주기 검사대상검사방법검사주기 화물창구역의모든상부 (upper flange) 종방향구조부재의블록간의모든맞대기용접이음부 100% UT 제2차정기검사및이후매짝수정기검사 ( 즉제4차, 제6차정기검사등 ) (2) UT 검사방법및판정기준에대하여는이지침 2 항 (2) 호를준용한다. 170 선급및강선규칙적용지침 2017

347 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 취성균열정지설계 (5항의안전조치 No. 3, 4 및 5) (1) 일반사항 ( 가 ) 화물창영역내에는취성균열정지설계와동일한의미인취성균열전파방지를위한안전조치가취해져야한다. ( 나 ) 취성균열정지설계는일반적으로선체불록간의맞대기용접이음부에적용된다. 그러나균열은이러한연결부를벗어나발생및전파될수있으므로 (2) 호 ( 나 ) (b) 에따라적절한안전조치가고려되어야한다. ( 다 ) 취성균열정지강은지침 2편 1장 3절 311. 의정의에따르며, 이지침의범위내에서만지침 2편 1장 3 절의요건은 YP36 및 YP40 강에도적용된다. (2) 취성균열정지설계의기능요건취성균열정지설계의목적은적절한위치에서균열의전파를정지시키고선체거더의대형파괴를방지하기위한것이다. ( 가 ) 선체블록간의맞대기용접이음부에서취성균열의시작점으로는창구옆코밍과상부갑판둘다고려되어야한다. ( 나 ) 취성균열의전파경로와관련하여다음의경우가모두고려되어야한다. (a) 취성균열이맞대기용접이음부를따라서직진전파하는경우 (b) 취성균열이맞대기용접이음부에서시작되어용접부를벗어나모재로전파하는경우, 또는취성균열이맞대기용접이음부가아닌다른용접부에서시작되어모재로전파하는경우 (c) (b) 의 다른용접부 는다음을포함한다.( 그림 4 참조 ) 창구옆코밍 ( 정판포함 ) 과종부재의필릿용접부 창구옆코밍 ( 정판, 종부재포함 ) 과부착물의필릿용접부 ( 예, 창구옆코밍정판과창구덮개패드판의필릿용접부 ) 창구옆코밍정판과창구옆코밍판의필릿용접부 창구옆코밍판과상갑판의필릿용접부 상갑판과내측선체 / 격벽의필릿용접부 상갑판과종부재의필릿용접부 현측후판과상갑판의필릿용접부 그림 4 다른용접부 (3) 취성균열정지설계의개념예다음은취성균열정지설계의인정가능한예로간주된다. 상세한설계배치는우리선급에제출하여승인을받아야한다. 다른설계개념들도우리선급의검토를받고인정될수있다. ( 가 ) (2) 호 ( 나 ) (b) 에대한취성균열정지설계 (a) 취성균열이코밍으로부터발생해서하부의구조로전파하는것을정지시키기위하여상부갑판은화물창구역의적절한범위까지취성균열정지강이사용되어야한다. 선급및강선규칙적용지침

348 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 7-8 ( 나 ) (2) 호 ( 나 ) (a) 에대한취성균열정지설계 (b) 창구옆코밍의블록간맞대기용접이음부와상부갑판의블록간맞대기용접이음부가이격 (shift) 되어있는경우, 이이격간격은 300 mm 이상이어야하며, 창구옆코밍은취성균열정지강으로시공되어야한다. 그림 5 적절한이격간격시공예 (a) Arrest welding type (b) Arrest hole type 그림 6 취성균열정지설계시공예 ( 다 ) 창구옆코밍용접부가갑판용접부와만나는지점에서블록간맞대기용접이음부부근에균열정지구멍 (crack arrest hole) 을시공하는경우, 맞대기용접이음부하단의피로강도가평가되어야한다. 취성균열의전파가용접선으로부터창구옆코밍또는상갑판으로벗어날가능성을고려하여추가적인안전조치가필요하다. 이조치에는창구옆코밍판을취성균열정지강으로적용하는것을포함한다. ( 그림 6 (a) 참조 ) ( 라 ) 창구옆코밍용접부가갑판용접부와만나는지점에서블록간맞대기용접이음부에취성균열정지강으로된균열정지삽입판 (arrest insert plates) 또는높은균열정지인성특성을가지는용접금속삽입 (weld metal inserts) 으로시공하는경우, 취성균열의전파가용접선으로부터창구옆코밍또는상갑판으로벗어날가능성을고려하여추가적인안전조치가필요하다. 이조치에는창구옆코밍판을취성균열정지강으로적용하는것을포함한다.( 그림 6 (b) 참조 ) ( 마 ) 취성파괴를식별하고방지하기위한안전조치로서 5항의선택 B를선택한경우, 건조중 NDT로는 2항에규정된표준 UT 검사대신에회절파시간측정법 (TOFD) 과같은더욱엄격한결함판정기준을사용하는향상된 NDT를적용하여야한다. 172 선급및강선규칙적용지침 2017

349 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 극후강판의사용에대한안전조치표 2. 의두께및항복강도는창구코밍구조에적용되는강재에대한것으로, 안전조치를결정하는기준이된다. 만약창구코밍구조의실제시공두께가표 2. 의값보다작다면, 상부갑판의강도및두께에관계없이안전조치는요구되지않는다. 표 2 항복강도 (kgf/mm2) 두께 (mm) 선택 안전조치 <t 85 - NA NA NA NA 85<t O NA NA NA 50<t 85 - O NA NA NA 40 47(FCAW) 85<t <t 100 A O NA O O B O* O** NA O A O NA O O B O* O** NA O 47(EGW) 50<t O NA O O 안전조치 : 번호 안전조치내용 1 모든대상블록간맞대기용접부에 NDT 적용 ( 건조중 ). 2 항참조. 2 모든대상블록간맞대기용접부에정기적 NDT 적용 ( 인도후 ). 3 항참조. 3 용접선을따른취성균열의직진전파를대비한취성균열정지설계 ( 건조중 ). 4항 (3) 호 ( 나 ), ( 다 ) 또는 ( 라 ) 참조 4 용접선에서벗어나모재로취성균열의전파를대비한취성균열정지설계 ( 건조중 ). 4 항 (3) 호 ( 가 ) 참조 5 필릿및부착품용접부와같이다른용접부로부터균열의전파를대비한취성균열정지설계 ( 건조중 ), 4항 (3) 호 ( 가 ) 참조 기호 : (a) O 는 적용하여야함 을의미한다. (b) N.A" 는 적용할필요가없음 을의미한다. (c) 선택 A" 및 B" 중에서선택비고 : *: 4항 (3) 호 ( 마 ) 참조 **: 3항참조 6. YP47 강판의적용이항은규칙 2편 1장 311. 에서규정하고있는 YP47 강판에대하여적용한다. (1) 선체구조 ( 설계 ) 요건 ( 가 ) 선체거더강도의평가를위한재료계수는 0.62로하여야한다. ( 나 ) 종방향구조부재에대한피로평가는적용지침 3편부록 3-3의요건을준용한다. 다만, 피로강도평가부위에대하여는적용지침제3편부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침표 6에추가하여창구옆코밍에서의맞대기용접이음부및의장품을고정하기위한필릿용접이음부등을추가하여야한다. ( 다 ) 창구옆코밍에서의맞대기용접이음부및의장품을고정하기위한필릿용접이음부는창구코너 (hatch corner) 로부터적절한거리를유지하여응력집중의영향을피하여야한다. ( 라 ) 창구옆코밍의창구코너를포함하는자유변 (free edge) 은피로강도에유해한노치와같은결함이 선급및강선규칙적용지침

350 부록 7-8 고강도극후강판의적용및검사지침 7 편부록 7-8 없어야한다. 그림 7과같이자유변의가장자리에그라인딩을하여적절한피로강도를가질수있도록처리되어야한다. 그림 7 창구코너부의적절한변조치예 ( 마 ) 창구덮개패드 (hatch cover pads) 및컨테이너패드 (container pads) 와같은의장품을부착하는경우, 의장품의가장자리에테이퍼를주거나또는부착위치에서판의두께를증가시키는등의장품과선체구조사이에강성의차이가크지않도록하여야한다. ( 바 ) 선체구조와의장품사이의연결부같은구조부재에극후강판이적용될때에는구조상세에대하여특별히주의하여야한다. 174 선급및강선규칙적용지침 2017

351 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 이부록은컨테이너선박에대한전단흐름의계산, 좌굴능력및선체거더최종굽힘능력평가를위하여적용되어야한다. 별첨 1 - 전단흐름의계산 1. 일반 (1) 이별첨은선체거더수직전단력으로인하여선체횡단면을따라작용하는전단흐름의직접계산절차를기술한다. (2) 전단흐름 는단위수직전단력, 1N이횡단면에작용하는경우를고려하여그횡단면의각위치에서계산한다. (3) mm당단위전단흐름 는다음과같다 : : 2항에따른확정전단흐름. : 3항에따른닫힌셀주위를순환하는불확정전단흐름. (4) 단위전단흐름 의계산에서는종방향보강재가고려되어야한다. 2. 확정전단흐름 (1) 횡단면의각위치에서확정전단흐름 은다음의선적분으로부터구할수있다. : 횡단면을따라움직이는좌표의값 (m ). : 횡단면의순단면2차모멘트 (m ). : 판의순두께 (mm). : 기선으로부터수평중립축까지수직거리 (m ). (2) 각각의선분이동일한판의순두께를가질때, 횡단면은그림 A1.1과같이선분으로구성된다고가정한다. 확정전단흐름은다음식에의해계산될수있다., : 각각절점 및 에서의확정전단흐름 (Nmm). : 선분의길이 (m )., : 그림 A1.1에정의된선분끝점 및 의 Y 좌표 (m )., : 그림 A1.1에정의된선분끝점 및 의 Z 좌표 (m ). (3) 횡단면이닫힌셀을포함하는경우, 확정전단흐름을구하기위해서그림 A1.2와같이닫힌셀은가상슬릿 (slit) 으로절단되어야한다. 다만, 가상슬릿은다른닫힌셀의일부를형성하는벽안에위치하여서는안된다. (4) 분기점에서확정전단흐름은그림 A1.2와유사하게또는유수량계산에의해구할수있다. 선급및강선규칙적용지침

352 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 그림 A1.1 선분의정의 진로 진로 진로 시작점 가상슬릿 끝점 그림 A1.2 분기점에서확정전단흐름의계산과가상슬릿의배치 3. 불확정전단흐름 (1) 횡단면의닫힌셀주위의불확정전단흐름은동일한닫힌셀내에서상수값으로고려될수있다. 불확정전단흐름의결정을위한다음연립방정식을세울수있다. 이식에서, 모든닫힌셀주위의여러변수들에대하여폐곡선에관한적분이수행된다. : 셀 c와다른셀들이공유하는벽의개수. : 셀 c와셀 m이공유하는벽., : 각각닫힌셀 및 주위의불확정전단흐름 (Nmm). (2) 그림 A1.1에주어진선분요소의집합과각각의선분이동일한판의두께를가진다고가정하여, 위식은다음과같이표현될수있다. 176 선급및강선규칙적용지침 2017

353 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 : 셀 c의선분의개수. : 셀 c와셀 m이공유하는벽에대한선분의개수. : 별첨 1, 2에따라계산된확정전단흐름 (Nmm). (3) 별첨 1, 2에명시한움직이는좌표의방향과이단면의차이가고려되어야한다. 공통벽 셀 m 셀 c 그림 A1.3 닫힌셀과공통벽 4. 횡단면의계산 (1) 횡단면을선분요소의집합으로가정하는경우, 횡단면의특성은다음식에따라구할수있다., : 각각횡단면및선분요소의면적 (m )., : 각각기선에대한횡단면및선분요소의단면 1 차모멘트 (m )., : 각각기선에대한횡단면및선분요소의단면 2 차모멘트 (m ). (2) 수평중립축의높이 은다음과같이구한다. (m ) (3) 수평중립축에대한단면 2 차모멘트는다음식에따라구할수있다. (m ) 선급및강선규칙적용지침

354 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 별첨 2 - 좌굴능력 기호 axis : 긴변에평행한직사각형좌굴패널의국부축. axis : 긴변에수직한직사각형좌굴패널의국부축. : x방향으로작용하는막응력 (Nmm ). : y방향으로작용하는막응력 (Nmm ). : xy평면에작용하는막전단응력 (Nmm ). : 보강재의축응력 (Nmm ). : 보강재의굽힘응력 (Nmm ). : 보강재의와핑응력 (Nmm ).,, : 2.1.1에정의된판의임계응력 (Nmm ). : 보강재의최소항복응력 (Nmm ). : 판의최소항복응력 (Nmm ). : 표 2에따른패널의장변의길이 (mm). : 표 2에따른패널의단변의길이 (mm). : 표 3에따른곡면판패널에대한원통의축에평행한변의길이 (mm). : 탄성좌굴참조응력 (Nmm ) 으로다음에따라구한다 : 2.1.1에따른판의한계상태의경우 : 2.2에따른곡면패널의경우 : : 프와송비, 0.3으로한다. : 그림 A2.3과같이패널의순두께 (mm). : 그림 A2.3 과같이보강재웨브의순두께 (mm). : 그림 A2.3과같이플랜지의순두께 (mm). : 그림 A2.3과같이보강재플랜지의폭 (mm). : 그림 A2.3과같이보강재웨브의깊이 (mm). : 그림 A2.3과같이부착판에서플랜지의중심까지의거리 (mm) 로서다음에따른다 :,,, 평강의경우 구평강의경우 앵글및 T 형강의경우 : 판패널의종횡비로서 로한다. : 계수로서 로한다. : 단부응력비로서 로한다. : 최대응력 (Nmm ). : 최소응력 (Nmm ). : 곡면판패널의반지름 (mm). : 1차지지부재사이의간격과동일한보강재의스팬 (mm). : 보강재의간격 (mm), 고려하는보강패널의보강재사이의거리. 178 선급및강선규칙적용지침 2017

355 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 요소판패널 1.1 정의 요소판패널은보강재및 / 또는 1차지지부재사이의보강되지않은판이다. 요소판패널의모든단부는주위구조 / 인접판 ( 일반적으로갑판, 선저및내저판내의종방향보강된패널, 외판및종방향격벽 ) 때문에직선형태 ( 그러나면내방향으로는자유롭게이동 ) 를유지하여야한다 두께가다른요소판패널 두께가다른종방향으로보강된요소판패널종늑골방식에서, 판두께가패널의폭, b에따라변하는경우, 좌굴능력은얇은쪽판두께 ( ) 의등가패널의폭에대하여계산되어야한다. 이등가패널의폭 은다음식에의해정의된다. (mm) : 그림 A2.1의얇은쪽판두께 패널부분의폭 (mm) : 그림 A2.1의두꺼운쪽판두께 패널부분의폭 (mm) 그림 A2.1 폭에걸친판두께변화 두께가다른횡방향으로보강된요소판패널횡늑골방식에서, 요소판패널의두께가다른경우, 판과보강재의좌굴검토는요소판패널에서동일하다고가정하여각두께에대하여이루어져야한다. 2. 판의좌굴능력 2.1 판패널 판의한계상태 판의한계상태는다음의관계식을기반으로한다. a) 종뱡향으로보강된배치 선급및강선규칙적용지침

356 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 b) 횡뱡향으로보강된배치 : 고려하는요소판패널의하중계산점에서 4.4에따른패널의작용직응력 (Nmm ). : 고려하는요소판패널의하중계산점에서 4.4에따른패널의작용전단응력 (Nmm ). : 2.1.3에따른좌굴패널의장변과평행한방향의최종좌굴응력 (Nmm ). : 에따른좌굴패널의단변과평행한방향의최종좌굴응력 (Nmm ). : 2.1.3에따른최종전단좌굴응력 (Nmm ). : 판의세장비에따른계수로서다음식에따른다 세장비참조정도세장비참조정도는다음과같다. : 표 2 와표 3 에따른좌굴계수 최종좌굴응력 판패널의최종좌굴응력 (Nmm ) 은다음식에따른다 ; 전단을받는판패널의최종좌굴응력은다음식에따른다 ; : 표 2 에따른경감계수. 판에대한경계조건은단순지지로고려한다 ( 표 2의경우 1, 2 및 15 참조 ). 경계조건이단순지지와크게다를경우, 우리선급의동의하에표 2와다른경우로더적절한경계조건이적용될수있다 수정계수 좌굴패널장변의보강재종류에따른수정계수 는표 1에따른다. 의평균값은다른단부보강재를 180 선급및강선규칙적용지침 2017

357 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 가지는패널에대하여사용할수있다. 표 1 이외의보강재종류의경우, 의값은우리선급의동의가있어야한다. 이러한경우, 우리선급이적절하다고인정하고비선형유한요소해석을이용하여패널의좌굴강도검토가확인된다면, 표 1에서언급된것보다더높은 의값을사용할수있다. 표 1 수정계수 ( ) 구조요소의종류 보강되지않은패널 1.0 N/A 양단이고정이아닌보강재 1.0 N/A 평강 (1) 0.10 보강패널 양단이고정인보강재 구평강 for 0.30 앵글 for 0.40 T 형강 0.30 큰강성의거더 ( 예, 선저트랜스버스 ) 1.4 N/A (1) 는 에정의된수정을하지않은순웨브두께 (mm) 선급및강선규칙적용지침

358 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 표 2 평면패널에대한좌굴계수및경감계수 경우응력비 () 종횡비 () 좌굴계수 () 경감계수 () 1, 경우, > 경우 ( 뒷면참조 ) ( 뒷면계속 ) >6 다만, 이하이어야한다., 182 선급및강선규칙적용지침 2017

359 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 표 3 평면패널에대한좌굴계수및경감계수 ( 계속 ) 경우응력비 () 종횡비 () 좌굴계수 () 경감계수 () 2. ( 앞면에서계속 ), ( 뒷면계속 ) ( 뒷면계속 ) > 다만, 이하이어야한다. 경우 : 경우 : 1.25, < 경우, 경우 0 및 1 3 경우 Min 선급및강선규칙적용지침

360 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 표 3 평면패널에대한좌굴계수및경감계수 ( 계속 ) 경우응력비 () 종횡비 () 좌굴계수 () 경감계수 () 2. ( 앞면에서계속 ) Min ( 앞면참조 ) Max > -1 4, 0.7 경우 1-1, >0.7 경우 선급및강선규칙적용지침 2017

361 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 표 3 평면패널에대한좌굴계수및경감계수 ( 계속 ) 경우응력비 () 종횡비 () 좌굴계수 () 경감계수 () 6. 7., 0.7 경우, >0.7 경우 , 0.83 경우 10. -, > 0.83 경우 선급및강선규칙적용지침

362 부록 7-9 컨테이너선종강도에대한지침 7 편부록 7-9 표 3 평면패널에대한좌굴계수및경감계수 ( 계속 ) 경우응력비 () 종횡비 () 좌굴계수 () 경감계수 () 11 4, 0.83 경우 -, >0.83 경우 경우 2 에따라결정 경우 : 경우 : : 경우 2 에따른다 , 0.83 경우, >0.83 경우 14. -, 0.83 경우, > 0.83 경우 186 선급및강선규칙적용지침 2017