<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)

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1 <INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W 수직 2EA- 상단 CP CP LS CP 수평 2EA- 하단 CP CP LS 2 2W 수직 2EA- 상단 IO IO IO CP 수평 2EA- 하단 CP IO IO

2 1 단계상세평가 - 전단벽구조, 가새골조 / 전단벽 2 2W2 ( 벽체상단 ) 1. 검토조건벽체두께 tw = 300 mm * 콘크리트 평균강도 fce = 24.3 MPa ( 현장조사 ) 벽체길이 Lw = 3400 mm 공칭강도 fck = MPa (fce = fck*1.20) 벽체높이 Hw = 4500 mm * 철근 평균강도 fye = 375 MPa (fye = 1.25*fy) d = 2720 mm(=0.8*lw) 공칭강도 fy = 300 MPa 피복두께 do = 50 mm Es = MPa 수직철근 2EA- Asv = mm 2 As = 5842 mm 2 수평철근 2EA- Ash = mm 2 * 하중전달감소계수지진구역2 J = 1.5 * 최대비탄성변위와선형탄성변위의보정을위한수정계수 전단벽구조, 가새골조 / 2 층 C = 1.20 * 부재력 중력하중 지진하중 축력 Pg = kn Pe = kn Puf = Pg+Pe/(C*J) = kn ( 하중지배 ) 휨모멘트 Mg = kn-m Me = kn-m Mud = Mg + Me = kn-m ( 변형지배 ) 전단력 Vg = kn Ve = kn Vuf = Vg+Ve = kn ( 변형지배 ) 2. 강도산정 * 축강도 - 압축일경우 Pn = 0.85*fck*(Ag-As)+As*fy = kn - 인장일경우 Pn = As*fy = kn * 휨강도 Mn = P-M 상관도 = kn-m Pn-Mn Pu-Mn Pn (kn) Mn (kn-m) * 전단강도 Mu/Vu -Lw/2 = Vc1 = 0.28* (fck)*tw*d+pu*d/(4*lw) = kn Vc2 = (0.05* (fck)+lw*(0.1* (fck)+0.2*pu(lw*tw))/(mu/vu-lw/2))*tw*d = kn Vc = Vc1 = kn Vs = Ash*fye*d/sh = kn Vn = Vc+Vs = kn 1/4

3 3. 특수경계요소의유무 < 특수경계요소없음.> 4. 휨, 전단지배의판단 V = (Mn( 상부 )+Mn( 하부 ))/Hw = kn > Vn = kn < 전단지배 > 5. 배근상태와축력비 축력비 = (Pu+(As-As')*fy)/(tw*Lw*fck) = 작용전단력의크기 Vu/( fck*tw*lw) = m계수산정 (ASCE41-13) 1) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소없음 ) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 2.5 CP = 4 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.5 LS = 2 CP = 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 2 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = ) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소있음.) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 4 CP = 6 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 2 LS = 3 CP = 4 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.5 LS = 3 CP = 4 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 2 CP = 2.5 3) 전단에의해지배되는전단벽요소작용축력이 0.15*Ag*fck이하인경우 IO = 2 LS = 2 CP = 3 m계수 : ( 휨모멘트, 전단력 ) IO = LS = CP = ( 축력 ) IO = LS = CP = DCR(Demand to Capacity Ratio) 산정 1) 휨에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : <OK> IO LS : <OK> CP : <OK> 2) 전단에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : <OK> IO LS : <OK> CP : <OK> 3) 축력에대한평가 ( 하중지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : <OK> IO LS : <OK> CP : <OK> 2/4

4 1 단계상세평가 - 전단벽구조, 가새골조 / 전단벽 2W2 ( 벽체하단 ) 1. 검토조건벽체두께 tw = 300 mm * 콘크리트 평균강도 fce = 24.3 MPa ( 현장조사 ) 벽체길이 Lw = 3400 mm 공칭강도 fck = MPa (fce = fck*1.20) 벽체높이 Hw = 4500 mm * 철근 평균강도 fye = 375 MPa (fye = 1.25*fy) d = 2720 mm(=0.8*lw) 공칭강도 fy = 300 MPa 피복두께 do = 50 mm Es = MPa 수직철근 2EA- Asv = mm 2 As = 5842 mm 2 수평철근 2EA- Ash = mm 2 * 하중전달감소계수지진구역2 J = 1.5 * 최대비탄성변위와선형탄성변위의보정을위한수정계수 전단벽구조, 가새골조 / 2 층 C = 1.20 * 부재력 중력하중 지진하중 축력 Pg = kn Pe = kn Puf = Pg+Pe/(C*J) = kn ( 하중지배 ) 휨모멘트 Mg = kn-m Me = kn-m Mud = Mg + Me = kn-m ( 변형지배 ) 전단력 Vg = kn Ve = kn Vuf = Vg+Ve = kn ( 변형지배 ) 2. 강도산정 * 축강도 - 압축일경우 Pn = 0.85*fck*(Ag-As)+As*fy = kn - 인장일경우 Pn = As*fy = kn * 휨강도 Mn = P-M상관도 = kn-m Pn-Mn Pu-Mn Pn (kn) Mn (kn-m) * 전단강도 Mu/Vu -Lw/2 = > 0 Vc1 = 0.28* (fck)*tw*d+pu*d/(4*lw) = kn Vc2 = (0.05* (fck)+lw*(0.1* (fck)+0.2*pu(lw*tw))/(mu/vu-lw/2))*tw*d = kn Vc = MIN(Vc1,Vc2) = kn Vs = Ash*fye*d/sh = kn Vn = Vc+Vs = kn 3/4

5 3. 특수경계요소의유무 < 특수경계요소없음.> 4. 휨, 전단지배의판단 V = (Mn( 상부 )+Mn( 하부 ))/Hw = kn > Vn = kn < 전단지배 > 5. 배근상태와축력비 축력비 = (Pu+(As-As')*fy)/(tw*Lw*fck) = 작용전단력의크기 Vu/( fck*tw*lw) = m계수산정 (ASCE41-13) 1) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소없음 ) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 2.5 CP = 4 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.5 LS = 2 CP = 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 2 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = ) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소있음.) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 4 CP = 6 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 2 LS = 3 CP = 4 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.5 LS = 3 CP = 4 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 2 CP = 2.5 3) 전단에의해지배되는전단벽요소작용축력이 0.15*Ag*fck이하인경우 IO = 2 LS = 2 CP = 3 m계수 : ( 휨모멘트, 전단력 ) IO = LS = CP = ( 축력 ) IO = LS = CP = DCR(Demand to Capacity Ratio) 산정 1) 휨에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : > 1.0 <NG> CP LS : > 1.0 <NG> CP : <OK> 2) 전단에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : <OK> IO LS : <OK> CP : <OK> 3) 축력에대한평가 ( 하중지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : <OK> IO LS : <OK> CP : <OK> 4/4

REVIEW CHART 1

REVIEW CHART 1 Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1

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