untitled,Kennametal Tooling Systems 2013 Master Catalog — Technical Section — A KO (2.6MB)

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2 올바른스핀들커넥션및애플리케이션가이드 M2 섕크공구 M3 M6 스핀들커넥션 M8 M19 KM4X M9 M11 KM M12 M13 HSK M14 M15 7/24 페이스구속 M16 M17 7/24 ISO 테이퍼 M18 M19 클램핑시스템 M20 M35 KM 소개 M20 M21 KM 수동 M22 M29 KM-LOC M30 M31 KM-LOC II M32 M33 KM 래피드 / 래피드플러스 M34 KM 자동 M35 KM ATC 구성 M36 KM XMZ 구성 M37 KM 적용예시자료 M38 M51 KM 툴링장착치수 M52 M61 KM Micro/KM Mini M62 M72 클램핑시스템 M62 M69 장착치수 M70 M72 밸런싱 M74 M77 열박음 M78 M81 세이프락 M82 유압척 M84 M87 HPMC 시스템 M88 M89 튜너블툴링시스템 (TTS) M90 M91 튜너블밀링 M92 튜너블보링바 M93 M95 스크류온어댑터 M96 내부쿨런트쉘밀어댑터 M97 콜릿척스타일 M98 M99 콜릿 M100 M103 그리핑강도비교차트 M104 M105 M1

3 스핀들커넥션 올바른스핀들커넥션및애플리케이션가이드 스핀들커넥션 지난수십년에걸쳐여러유형의스핀들커넥션이개발되고최적화되어왔습니다. 7/24 ISO 테이퍼는시중에서가장널리사용되는시스템중하나가되었습니다. 이시스템은많은분야에서성공적으로사용되었지만, 게이지직경 / 최상위콘주위에구속표면이하나밖에없기때문에정밀도와속도의한계로더이상발전하지못하고있습니다. 페이스구속과 7/24 솔리드테이퍼라는최근의조합으로 Z 축방향의정밀도를높일수있지만, 높은가공속도또는측면부하에서강성이저하된다는단점이나타났습니다. 시중의대부분의공구는솔리드이며, 스핀들은상대적으로체결력이약합니다 년 WIDIA (Krupp WIDIA) 와 Kennametal 은테이퍼와페이스구속인터페이스및범용퀵체인지시스템의개념을개발하기위한공동프로그램을시작했습니다. 현재이시스템은 KM 이라고불리며, 최근에는 ISO 로표준화되었습니다. KM 시스템은플랜지페이스와콘구속면의하부링과상부링의 3 면구속방식을활용하는매우강력한설계입니다. PSC 라고알려진이다각형테이퍼 - 페이스커넥션은현재 ISO 으로표준화되었으며, 90 년대초유럽에서 HSK 시스템으로장비에채택되기시작했고, 이후 DIN 이된다음두개의구속링이추가되어 ISO 로바뀌었습니다. KM4X 는중황삭가공을위한높은간섭과체결력의조합을갖춘차세대 KM 입니다. KM4X KM HSK PSC 7/24 테이퍼페이스구속 7/24 ISO 테이퍼 M2

4 섕크컨트롤 테이퍼규격 KM Micro 및 KM Mini KM12 KM1612 KM16 KM2016 KM20 KM2520 KM25 KM3225 D D2 B1 L2 L 테이퍼규격 KM ISO KM32TS KM40TS KM50TS KM63TS KM80TS D D2 D3 D4 D5 L5 L2 L3 L4 B 참고 : XMZ 및 ATC 를포함한모든 KM 스타일에유효합니다. 테이퍼규격 KM4X KM4X63 KM4X100 D D2 D3 D4 D5 D10( 최대 ) F2( 최소 ) L2 L3 L4 L 참고 : XMZ 및 ATC 를포함한모든 KM 스타일에유효합니다. M3

5 섕크컨트롤 테이퍼규격 HSK DIN 파트 1, A 타입 HSK DIN 파트 1, C 타입 D1 mm (h10) D2 mm (ref) D5 mm (h11) D10 mm ( 최대 ) L1 mm (-0,2) L6 mm (js10) B1 mm (±0,04) F1 mm (-0,1) F2 mm ( 최소 ) 40A A A A A D1 mm D2 mm D5 mm L1 mm L6 mm B1 mm F1 mm (h10) (ref) (h11) (-0,2) (js10) (±0,04) (-0,1) 32C C C C HSK DIN 파트 5, E 타입 HSK DIN 파트 1, F 타입 ( 핀장착 ) D1 mm D2 mm D5 mm D10 mm L1 mm L6 mm F1 mm F2 mm (h10) (ref) (h11) ( 최대 ) (-0,2) (js10) (-0,1) ( 최소 ) 40E , E BTKV 테이퍼페이스 D1 mm D2 mm D5 mm L1 mm L6 mm F1 mm (h10) (ref) (h11) (-0,2) (js10) (-0,1) 63F ( 핀 ) F ( 핀 ) CVKV 테이퍼페이스 D1 D6 L1 F3 A G M16 (1.750) (2.480) (2.575) (1.063) (.039) 나사 (2.750) (3.937) (4.008) (1.496) 1.50 (.059) M24 나사 (1.750) (2.750) D1 D6 D8 L1 F2 F3 A G (2.500) (1.750) (2.687) (1.375) (.750) (.039) (3.875) (2.750) (4.000) (1.375) (1.375) 1.50 (.059) 5/8-11 나사 1-8 나사 M4

6 섕크컨트롤 테이퍼규격 BT JIS B6339 CAT (CV) ANSI B5.50 D1 D6 L1 F3 A G M12 (1.250) (1.811) (1.906) (.866) (.079) 나사 (1.500) (1.750) (2.250) (2.750) (2.087) (2.480) (3.346) (3.937) (2.224) (2.575) (3.260) (4.008) (.945) (1.063) (1.299) (1.496) 2.00 (.079) 2.00 (.079) 3.00 (.118) 3.00 (.118) M12 나사 M16 나사 M20 나사 M24 나사 (1.250) (1.750) (2.250) (2.750) (4.250) D1 D6 D8 L1 F2 F3 A G (1.812) (1.250) (1.875) (1.375) (.750) (.125) (2.500) (3.250) (3.875) (5.500) (1.750) (2.250) (2.750) (4.250) (2.687) (3.250) (4.000) (6.375) (1.375) (1.375) (1.375) (1.500) (.750) (.750) (.750) (.750) 3.18 (.125) 3.18 (.125) 3.18 (.125) 3.18 (.125) 1/2-13 나사 5/8-11 나사 3/4-10 나사 1-8 나사 1 1/-7 나사 DV DIN B 타입 플랜지쿨런트엔트리포트 섹션 AA D (1.250) (1.750) (2.250) (2.750) D (1.967) (2.480) (3.228) (3.827) D8 ( 최대 ) L (1.772) (1.876) (1.969) (2.480) (3.150) (2.687) (3.250) (4.000) F2 ( 최소 ) F3 A G M12 (1.378) (.750) (.126) 나사 (1.378) (1.378) (1.378) (.750) (.750) (.750) 3.20 (.126) 3.20 (.126) 3.20 (.126) M16 나사 M20 나사 M24 나사 D (.157) (.157) (.197) (.236) F4 ± (.827) (1.063) (1.378) (1.654) QC ERICKSON 퀵체인지 R8 브리지포트 D (1.250) (1.750) D (1.812) (2.500) D8 ( 최대 ) L (1.380) (2.690) (2.000) (3.690) F2 ( 최소 ) F3 A G (.780) (.421) (.077) (.820) 9.88 (.389) 1.93 (.076) 1/2" - 13 UNC - 2B 5/8" - 11 UNC - 2B D1 D2 L1 L2 L3 S1 G R /16-20 UNF - 2B (2.750) (3.500) (2.900) (5.000) (1.210) (.594) 3.58 (.141) 1" - 8 UNC - 2B M5

7 섕크컨트롤 섕크규격 VDI DIN D1 D2 D3 L1 L2 L3 L4 L5 L6 H2 R M6

8 KM4X 스핀들인터페이스분야의최신혁신기술! 내열합금가공시소재제거율을대폭개선하십시오! 여타스핀들인터페이스보다월등하게높은이송및속도로가공할수있습니다. 체결력과간섭레벨을독특한방법으로활용하여클램핑강도를 2~3 배로높였습니다. 총소유비용 (TCO) 절감, 처리량증가, 탁월한품질을경험할수있습니다. 150mm 에서의편향 (m) 부하편향차트 휨모멘트 (Nm) 7/24 테이퍼 사이즈 50 7/24 테이퍼 사이즈 50 ( 페이스구속사용 ) 7/24 테이퍼 사이즈 60 KM4X100 HSK125A KM4X125 HSK100A 을방문하시거나한국케나메탈본사또는공식대리점에문의해주시기바랍니다. 자세한내용은여기를스캔하십시오. 스캔방법에대한내용은 xxxiii 페이지를참조하십시오.

9 스핀들커넥션 강력한커넥션의중요성 최근의부품소재는연비향상을위해티타늄과같은경량의고강도소재로전환되는추세입니다. 이러한상황에서시간과비용을절감하려면낮은절삭속도와비교적높은절삭부하에서소재제거율을극대화해야하는어려움이있습니다. 장비제조업체역시스핀들의강성과댐핑을개선함으로써공구수명과부품품질을저하시키는진동발생을최소화하도록노력해야합니다. 이러한전통적약점에대한 Kennametal 의대응책이바로입증된 KM 시스템이었으며이제차세대 KM4X 를소개하려고합니다. KM4X 시스템은강한체결력과간섭레벨의조합을통해독보적인티타늄가공성능을보장하는강력한커넥션, 극도로높은강성및휨부하강성을제공합니다. 이러한진보한기술은생산성향상에기여하지만, 높은토크와휨강성이요구되는스핀들커넥션자체가스핀들커넥션시스템에서가장취약한부분으로지목되는경우가많습니다. 현재의스핀들커넥션 높은생산성에대한요구를충족하기위해고려할중요한요소는공구 / 스핀들의커넥션입니다. 이인터페이스는가공공정전체에걸쳐높은부하를견뎌내고강성을유지할수있어야합니다. 대부분의경우, 주어진작업에서공구변형이심해지거나채터가발생하기전까지달성할수있는소재제거량은커넥션의품질에의해좌우됩니다. 고성능가공을위해서는이송과절삭깊이성능을높여야합니다. 절삭공구가발전함에따라이제는가용동력을활용할수있는스핀들커넥션이요구되고있습니다. 지난수십년에걸쳐여러유형의스핀들커넥션이개발되고최적화되어왔습니다. 그중 7/24 ISO 테이퍼는강력한비용및혜택으로인해시중에서가장널리사용되는시스템중하나가되었습니다. 이시스템은많은분야에서성공적으로사용되었지만, 정밀도와속도의한계때문에기술과생산성면에서더나은시스템으로발전하지못하고있습니다. 페이스구속의등장은표준 7/24 테이퍼이상의큰발전을의미합니다. 페이스구속과 7/24 솔리드테이퍼를결합하여정밀도를높일수있지만몇가지단점도드러났습니다. 이시스템의두드러진단점은높은가공속도또는측면부하에서강성이저하된다는점입니다. 이러한대부분의공구는솔리드이며, 스핀들은상대적으로체결력이낮습니다. 반경방향간섭을최소화한으로유지해야하므로결과적으로커넥션강성이제한됩니다. 따라서일관된페이스구속효과를얻기위해요구되는공차가매우정밀하고, 이는곧높은제조비용으로이어집니다. 올바른선택 난삭재비중이증가하고장비에요구되는절삭력도높아지고있는현재상황을고려할때, 절삭날성능을극대화할수있는스핀들인터페이스를현명하게선택하는것이성공을위한열쇠라고할수있습니다. 7/24 ISO 테이퍼 KM 스핀들커넥션은기존 7/24 스팁테이퍼에비해월등한성능을제공하며 HSK 및 PSC 시스템으로파생된페이스테이퍼구속을활용합니다. KM4X 는장비에서탁월한휨및비틀림성능의균형을보장하는최상의견고한대구경스핀들커넥션입니다. 7/24 테이퍼 페이스구속 HSK KMTS (ISO) KM4X 1 면구속방식 상대적으로낮은강성 테이퍼장비로인한런아웃가능성있음 낮은축방향정밀도 2 면구속방식 높은정적및동적강성 높은축방향및반경방향정밀도 고강성시스템 2 면구속방식 높은축방향및반경방향정밀도 적은소재량 더빠른퀵체인지및높은속도 7/24 테이퍼보다높은강성 3 면구속방식 우수한정적및동적강성 고정및회전애플리케이션 더높은속도 HSK 및 7/24 테이퍼보다높은강성 3 면구속방식 우수한정적및동적강성 고정및회전애플리케이션 가장높은최고속도 ISO (HSK) 그리퍼 M8

10 KM4X 스핀들커넥션 KM4X 차세대스핀들커넥션시스템 Kennametal은글로벌툴링공급업체이자진정한고객지원파트너로서모든스핀들인터페이스용툴링제품에대한공급필요성을인식하고스핀들커넥션시스템에서극대화된생산성을달성할수있는최상의절삭날을제공하고있습니다. KM4X는중황삭가공작업을위한최신버전의 KM 스핀들인터페이스로서항공우주산업의대형부품과티타늄등난삭재가공을위한최상의선택입니다. 스핀들인터페이스분야의최신혁신기술 KM4X는높은간섭및체결력이결합된가장강력한커넥션으로서극히높은휨부하에도견딜수있습니다. KM4X는이와비슷한페이스구속시스템에비해 3배높은휨강성을보유합니다. KM은고속회전시에도강성을유지할수있는유일한커넥션이며, 저속의높은토크부터매우빠른스핀들속도까지다양한애플리케이션에적합합니다. KM4X는휨및비틀림성능간의균형이향상되었습니다. 기존장비를개량하고 KM4X를적용하여생산량을높일수있습니다. 체결력이고르게분산되는견고한고강성구성이가능합니다. 단순한디자인으로전면장착스핀들구성이가능합니다. 고속스핀들성능을위한밸런싱된디자인이적용되었습니다. 향상된안정성과정밀도를제공하는 KM4X 의 3 면구속방식최적화된체결력배분과끼워맞춤을통해더높은강성제공 M9

11 KM4X 스핀들커넥션 휨부하강성이중요한이유 티타늄과같은고인성소재를가공할때는절삭공구의열문제로인해절삭속도가상대적으로낮습니다. 이문제를해결하기위해장비제조업체에서는수년동안스핀들과장비구조의인성과댐핑을개선했습니다. 그리고지금까지낮은회전속도에서충분한토크를낼수있도록스핀들을설계해왔습니다. 그럼에도불구하고스핀들커넥션은시스템에서가장약한고리로남아있습니다. 스핀들커넥션은장비사양과높은생산성요구사항에적합한토크와휨부하강성을제공해야합니다. 이러한요구사항은일반적으로돌출길이가더긴엔드밀링애플리케이션에서두드러지며, 제한인자는스핀들인터페이스의휨부하강성입니다. 오른쪽차트에서선은 HSK, PSC 및 KM4X의부하강성을나타내며, 음영영역은다양한가공공정에서중황삭애플리케이션을위한일반적인요구사항을나타냅니다. KM4X는고성능가공을위한토크와휨강성을모두제공하는유일한시스템입니다. 일부시스템은상당한양의토크를전달할수있습니다. 그러나절삭부하도휨모멘트를발생시켜토크한계를초과하기전에인터페이스한계를초과하게됩니다. 토크 SK-F (7/24테이퍼-페이스구속사용 ) SK (7/24 테이퍼 ) HSK PSC TS (KM) KM4X 휨모멘트 드릴링 선삭 깊은보링 페이스밀링 엔드밀링 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트는스팁테이퍼에서페이스구속적용 / 미적용 (HSK 및 KM4X) 시부하 - 편향비교를보여줍니다. 150mm 에서의편향 (m) mm F 휨모멘트 (Nm) 편향 7/24 테이퍼 사이즈 50 7/24 테이퍼 사이즈 50 페이스구속사용 7/24 테이퍼 사이즈 60 HSK100A KM4X100 HSK125A KM4X125 M10

12 KM4X 스핀들커넥션 KM4X100 의최대접선부하 F (mm) kN 18kN 15kN kN 45kN 35kN L1 (mm) KM4X 시스템은최상의견고한대구경커넥션입니다. 커넥션이약하면원하는절삭날성능을제공할수없습니다. KM4X 의탁월한강성으로최대한의생산성을달성할수있습니다. 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. M11

13 KM 스핀들커넥션 KM 커플링 KM 퀵체인지클램핑시스템은최대의장비생산성을달성하기위한첫번째단계입니다. 장비생산량향상을위한 Kennametal 의지원방안에대해서는 Kennametal 장비활용전략을참조하십시오. KM 조인트는공구의섕크와클램핑메커니즘양쪽에고유한설계요소를결합하여강도와강성을달성했습니다. KM 조인트는제공된공간내에서공구섕크와클램핑메커니즘을최대한활용할수있는시스템으로개발되었습니다. 강성 모든 KM 툴링은단형 10:1 테이퍼섕크로설계됩니다. 다양한길이, 각도및간섭레벨을사용한광범위한테스트를통해강성을극대화할수있는최적의치수조합을얻었습니다. 테이퍼는셀프센터링이므로수동및자동애플리케이션모두에서손쉬운공구장착이가능합니다. 3면구속과볼트랙클램핑메커니즘을통해솔리드피스에서궁극의강성에근접한커플링을구현할수있었습니다. 페이스및테이퍼구속 3 면구속방식 클램핑메커니즘 KM 클램핑메커니즘은볼트랙역할을하는두개의경사홀이있는테이퍼섕크내부에하우징됩니다. 원통형볼캐니스터가테이퍼섕크내부에장착되어있고, 센터락로드의웨지형상구조물이고경도강볼두개를바깥쪽으로밀어냅니다. 강볼은테이퍼섕크의경사홀과상호작용하여체결력을생성합니다. 테이퍼섕크의각도, 캐니스터홀의각도, 그리고락로드각도의조합으로 3.5:1-7:1 범위안에서측정되는기계적확대율이제공됩니다. 표준수동사이드구동메커니즘의기계적확대율은 3.5:1 이며시스템사이즈직경범위내로고정됩니다. KM 툴링은테이퍼및페이스구속이동시에이루어지도록설계되었습니다. 과거에는주로스팁테이퍼애플리케이션에이러한연구노력이집중되었습니다. 그러나이분야는테이퍼의각도가비교적크기때문에공구와리셉터클양쪽의게이지직경에극히정밀한공차가요구되었습니다. KM 테이퍼는클램핑중테이퍼섕크와리셉터클의유연한변형이가능하도록얕은테이퍼각을선택하여이러한정밀한공차문제를해결하도록설계되었습니다. 또한, 클램핑중테이퍼와페이스구속을달성하면서도더높은간섭레벨 * 을유지할수있습니다. 간섭레벨을적절한체결력과결합하면탁월한정적및동적강성을달성할수있습니다. 시스템의간섭능력이향상됨에따라게이지직경에낮은공차를적용할수있게되었습니다. 테이퍼와페이스간섭기능을통해특정클램핑유닛의특정절삭유닛에서 ±2.5μm(±0.0001") 의반경방향및축방향반복성이제공됩니다. 둘이상의유닛을활용하는경우각유닛의제조및부품공차를고려해야합니다. 절삭유닛을사용하기전에사전측정하면각공구팁의위치편차를기록할수있습니다. 이러한편차는장비컨트롤오프셋을사용하여보정할수있습니다. 사용전편차를확인하면처음제조된부품이가장우수하게됩니다. * 리셉터클과테이퍼섕크의게이지직경간차이 잠금시퀀스 클램핑시퀀스는절삭유닛을클램핑유닛의암테이퍼에삽입하는것으로시작됩니다. 절삭유닛은페이스에서약 0.25mm(0.010") 떨어진지역에서처음접촉합니다. 절삭유닛은게이지페이스가클램핑유닛페이스와접촉할때까지계속전진하며, 이위치에서잠금부하가작용되면서암테이퍼앞쪽에서약간의탄성변형이일어납니다. 여기에마지막으로토크가적용되면절삭유닛의테일이강볼과클램핑유닛내부직경사이에단단하게체결됩니다. M12

14 KM 스핀들커넥션 밀봉된쿨런트 모든 KM 툴링과클램핑유닛에서내부쿨런트밀봉을제공됩니다. 쿨런트는절삭유닛과클램핑유닛양쪽에서 O 링을사용하여밀봉됩니다. 이를통해클램핑메커니즘으로오염이침투하는것을방지하면서쿨런트를최대한절삭날방향으로공급할수있습니다. KM 에서는표준 Viton O 링이사용됩니다. 페일세이프공구방향 KM 클램핑에는 KM 절삭유닛을한방향으로만설치할수있도록하는공유한기능이있습니다. 이방향기능의방향은클램핑유닛안에서변경할수있습니다. 유연성을높이기위해표준 KM 클램핑유닛은이기능을설치하지않은상태로공급됩니다. 이기능에대한자세한내용은 KM 작업지침섹션을참조하십시오. Metric 슬로팅핀 : KM32TS 2.5mm x 4mm 길이 KM40TS 3mm x 6mm 길이 KM50TS 4mm x 8mm 길이 KM63TS 5mm x 10mm 길이 KM80TS 5mm x 10mm 길이 KM63XMZ 5mm x 10mm 길이 KM80ATC 5mm x 10mm 길이 방향노치 방향핀 정밀도와반복성 다음표에는커플링의정밀도와반복성이나옵니다. 정밀도는클램핑유닛에서다른절삭유닛으로교체하고게이지인서트를기준으로측정합니다. 정밀도는공차와노즈반경이다양한인서트를사용하면감소합니다. 터렛에서스테이션간정밀도를유지하려면모든클램핑유닛을기계적으로장비에서동일한위치로설정하거나이러한편차를장비컨트롤에서오프셋으로기록해야합니다. 반복성은클램핑유닛에서절삭유닛을여러차례교체한후절삭유닛의노즈 R 을기준으로측정합니다. 축방향 반경방향 절삭날높이 정밀도 0.13mm (+/-.005") 0.13mm (+/-.005") 0.4mm (+/-.016") 반복성 mm (+/-.0001") mm (+/-.0001") 0.025mm (+/-.001") 요약 KM 커플링은콤팩트한포락선을유지하면서도반복성이높은매우견고한조인트를제공합니다. 이를통해절삭성능의저하없이높은수준의활용성을유지할수있습니다. M13

15 HSK 스핀들커넥션 HSK 빠른참조식별 HSK 할로우-스터브테이퍼섕크는장비에널리사용되는 DIN 표준입니다. HSK 공구에는페이스와테이퍼에서두개의표면구속을생성하는동시 1:10 테이퍼가있습니다. 기존의스팁테이퍼섕크와는달리 HSK 섕크는짧고비어있으며, 안쪽에서체결됩니다. 또한, 장비스핀들의밀링된키슬롯에맞물리는드라이브키가장착되어있고, 표준스팁테이퍼툴링에비해높은정적및동적강성을제공합니다. HSK 툴링에는 A, B, C, D, E, F 및 T의 7가지툴홀더섕크타입이포함되며, 각타입마다다양한장비스핀들리시버를사용할수있습니다. 타입은토크및스핀들속도와같은애플리케이션요구사항을고려하여선택해야합니다. HSK-A 범용가공서비스 HSK-B A 타입에비해확장된플랜지지원으로중황삭가공에적합 A 타입 A 타입은자동공구교체용으로가장일반적인섕크이며신형머시닝센터및범용서비스에많이사용됩니다. A 타입에는테이퍼섕크의작은끝부분에드라이브슬롯이있으며, 섕크캐비티내부에장착된쿨런트튜브나사를사용하여내부쿨런트를센터로공급합니다. 여러애플리케이션에서수동클램핑및자동공구교환섕크를위한옵션으로테이퍼를통한렌치액세스홀이제공됩니다. A 타입섕크에는전자식칩을위한장착홀이있습니다. A 타입에는 mm( ") 플랜지직경범위의 8가지다른사이즈가있습니다. B 타입 B 타입역시자동공구교체용으로서 A 타입과모양은비슷하지만치수에서차이가있습니다. 테이퍼섕크사이즈는 A 타입에비해작지만중황삭가공을위해플랜지지원이확장되었습니다. 이섕크스타일에는플랜지에드라이브슬롯이있고테이퍼에드라이브키가있습니다. B 타입의경우플랜지의포트를통해쿨런트를공급합니다. B 타입에도전자식칩을위한장착홀이있습니다. B 타입에는 mm( ") 플랜지직경범위의 7가지다른섕크사이즈가있습니다. HSK-C A 타입과비슷한수동공구교체애플리케이션용 HSK-D B 타입과비슷한수동공구교체애플리케이션용 C 타입및 D 타입 C 타입과 D 타입은수동공구교체용으로 A 타입과 B 타입의변형이며그리퍼홈과칩홀이제거되었습니다. 이러한두타입의경우수동클램핑을위한액세스홀이항상테이퍼를통과합니다. 이러한수동타입은일반적으로트랜스퍼라인과 NC 선반용비회전애플리케이션에사용됩니다. C 타입에는 mm( ") 플랜지직경범위의 6 가지다른섕크사이즈가있습니다. D 타입에는 mm( ") 플랜지직경범위의 5 가지다른섕크사이즈가있습니다. ( 계속 ) M14

16 HSK 스핀들커넥션 HSK 빠른참조식별 ( 계속 ) HSK-E 고속가공을위한밸런싱된디자인 HSK-F 고속가공을위한확장된플랜지지원과밸런싱된디자인 E 타입및 F 타입 E 타입과 F 타입은자동공구교체용으로 A 타입과 B 타입의변형이며고속가공에맞게설계되었습니다. 드라이브슬롯, 방향노치및칩홀과같은디자인특성은불균형을없애기위해제거되었습니다. 따라서이러한타입은잠금테이퍼로구동되며, 고속금속가공및목재가공장비와같은경절삭애플리케이션에만적합합니다. E 타입에는 25 63mm( ") 플랜지직경범위의 5가지다른섕크사이즈가있습니다. F 타입에는 50 80mm( ") 플랜지직경범위의 3가지다른섕크사이즈가있습니다. HSK-T T 타입 T 타입섕크는 A 타입과비슷하지만선삭에맞게키웨이가조밀합니다. 덕분에 T 타입은 A 타입에비해반복성이우수합니다. 이러한섕크에는편차개선과생산성향상을위한새로운중심선기술이적용되었습니다. 이러한섕크는광범위한표준툴홀더로도사용할수있습니다. HSK 주요제품군 플랜지직경 D A 타입및 T 타입 B 타입 C 타입 D 타입 E 타입 F 타입 D2 mm D4 mm LS mm L2 mm L7 mm Kennametal 주요제품군 주문을통해공급가능한보조스타일 M15

17 7/24 테이퍼페이스구속스핀들커넥션 7/24 테이퍼페이스구속 V- 플랜지 Big-Plus 스핀들에적합한툴링 7/24 테이퍼페이스구속스핀들인터페이스는머시닝센터와멀티태스킹장비에서많이사용됩니다. 이시스템은표준 7/24 스팁테이퍼공구를바탕으로툴홀더플랜지의백페이스와스핀들의프론트페이스에소재를추가한것입니다. 이두부분이위치로고정될때페이스와테이퍼가구속되도록컨트롤됩니다. 이시스템의고유한특징은드라이브슬롯의리드 - 인챔퍼와그라운드백 V- 플랜지입니다. 이시스템은표면구속덕분에일반 7/24 테이퍼에비해높은정적및동적강성과향상된축방향및반경방향정밀도를제공합니다. 이시스템은저속의중황삭밀링부터 20,000RPM 이상의고속애플리케이션까지다양한가공애플리케이션에활용이가능하며, 시스템정밀도, 반복성및안정성측면에서현재시장에서구매할수있는모든애플리케이션의동급테이퍼페이스툴링과대등하거나더우수합니다. 기술 테이퍼페이스시스템은툴홀더가테이퍼와플랜지페이스에서축방향으로지지되어기존 7/24 툴홀더에비해강성과정밀도가높습니다. 이시스템은테이퍼와플랜지페이스의동시맞춤을달성하기위해장비스핀들의탄성변형을활용합니다. 테이퍼는메커니즘클램핑전에맞춰지지만사이에약간의클리어런스가있어페이스가아직완전히고정되지않습니다. 툴홀더가드로우바메커니즘에의해당겨지면탄성변형에의해장비스핀들이확장되고페이스가맞춰져서테이퍼와페이스간의동시맞춤이완료됩니다. 이동기화된맞춤을통해테이퍼의추가적인축방향변위를방지하고페이스밀링과같은작업에서업계표준 7/24 V- 플랜지에비해높은정밀도와탁월한표면조도가보장됩니다. 고속회전시에도테이퍼페이스공구의축방향위치가유지됩니다. 제품군 Kennametal 은 40 및 50 테이퍼사이즈에서 CAT(CV) ANSI B5.50 및 BT JIS B6339 버전을모두지원합니다. 2 면구속방식 높은정적및동적강성 높은축방향및반경방향정밀도 고강성시스템 CVKV40 CVKV50 BTKV40 BTKV50 M16

18 7/24 테이퍼페이스구속스핀들커넥션 클램핑메커니즘 표준 7/24 스팁테이퍼툴링을페이스구속 7/24 테이퍼스핀들에사용할수있는경우가종종있습니다. 그러나이조합으로는페이스구속본연의안정성이나장점을제대로활용할수없습니다. 일부스핀들에는페이스구속이제대로이루어지지않으면스핀들작동을중단하는안전스위치가있습니다. 이러한경우공구와테이퍼페이스구속을제대로완료해야스핀들이작동합니다. 페이스구속을사용하는모든인터페이스와마찬가지로높은구속압력이가해지는결합면의청결을위해충분한주의를기울여야하며, 적절한쿨런트용여과시스템을갖춰야합니다. 잠금원리 툴홀더장착중 클램핑직전 클램핑완료 테이퍼구속및페이스클리어런스 0.020mm(0.0008") 잠긴테이퍼및페이스구속 M17

19 7/24 ISO 테이퍼스핀들커넥션 스팁테이퍼 V- 플랜지 스팁테이퍼 B 타입쿨런트 테이퍼사이즈테이퍼사이즈는현실적으로고려하여선택해야합니다. 가공조건을선택할때는 30 테이퍼스핀들이장착된장비로는 50 테이퍼장비수준의중황삭가공을하거나큰커터를사용할수없다는점을기억하십시오. 풀백시스템문제가발생했을때섣불리툴홀더가문제라고가정하는것은적절한해결방법이아닙니다. 스프링팩, 드로우바, 그리퍼및리텐션노브는장비의성공적인작동을위한주요부품으로서이러한부품의마모또는파손은심각한문제입니다. 스프링팩 약화되거나조정이어긋날수있습니다. 이경우밀링가공중채터가발생하여어댑터테이퍼, 스핀들테이퍼, 커터또는피삭재가손상될수있습니다. B 타입쿨런트현재의스핀들은높은속도로회전하면서씰을태우기때문에드로우바를통과하여쿨런트를밀봉하기가어려워지고있습니다. 한가지옵션은스핀들베어링주변으로쿨런트를공급하여스핀들페이스와툴홀더플랜지를통과하도록하는것입니다. 그리퍼핑거 그리퍼핑거가마모될경우리텐션노브를올바르게고정하지못해어댑터가움직여서채터가발생하고어댑터가손상될수있습니다. 리텐션노브 리텐션노브가마모되거나잘못되면테이퍼의풀백을제대로그리핑할수없습니다. 이경우어댑터가움직여서심각한안전문제가될수있습니다. 부적절한노브를사용하면체결력이아예감지되지않을수도있습니다. M18

20 7/24 ISO 테이퍼스핀들커넥션 플랜지 B 타입내부쿨런트차단됨 플랜지 B 타입내부쿨런트 AD 타입 B 타입 쿨런트스톱스크류 스핀들옵션 AD 타입내부쿨런트 쿨런트스톱스크류 스핀들옵션 AD 타입내부쿨런트차단됨 Kennametal 툴홀더는자체밀봉, 나일론코팅스크류를사용하는 AD 쿨런트타입에장착됩니다. 쿨런트스크류는공구를완전하게밀봉하고최고 1,500psi 이하의압력에서쿨런트가새지않도록설계됩니다. 그러나 B 타입쿨런트가바람직한경우쿨런트스톱스크류위치를 B 타입위치로후퇴해야합니다. B 타입툴홀더는쿨런트스톱스크류를돌려플랜지쿨런트엔트리홀아래를막아서다시드로우바 AD 타입으로변환할수있습니다. 쿨런트타입변경은쿨런트스톱스크류를교체할필요가생기기전까지여러번수행할수있습니다. 모든 B 타입지원툴링에는각스팁테이퍼사이즈에필요한스크류부품을지정하고쿨런트스톱스크류를조정하는렌치를선택하기위한정보가포함된레이블이함께제공됩니다. 중요바람직한쿨런트타입을선택할때는적용된쿨런트타입에맞는올바른리텐션노브를사용해야합니다. AD 타입 ( 내부쿨런트홀 ) B 타입 ( 내부홀또는중간홀없음 ) M19

21 KM 클램핑시스템 수동클램핑시스템 특성 KM 수동퀵체인지툴링은셋업을위한비가동시간을줄이는가장경제적인방법이며추가자동화를향한중요한첫단계입니다. KM 수동퀵체인지툴링은장비제조업체또는고객이손쉽게설치할수있습니다. 모든 KM 수동클램핑유닛에서절삭공구를잠그려면구동스크류를약 3바퀴돌리고지정된양의토크를가해야합니다. KM 수동퀵체인지클램핑메커니즘은견고하고콤팩트하며구성스크류를손쉽게조작할수있습니다. 볼트랙의기계적확대율이높기때문에간단하게필요한잠금부하를가할수있습니다. 모든 KM 수동퀵체인지클램핑유닛은외부및내부절삭공구를지원합니다. 우승수또는좌승수툴링을상호교환하여사용할수있으며필요한경우절삭공구를뒤집을수있습니다. KM 수동퀵체인지클램핑유닛은내부급유쿨런트를지원합니다. KM 수동퀵체인지클램핑메커니즘은플랜지마운트, 스퀘어, 라운드및 VDI 섕크를포함한광범위한장비장착구성에맞게적용할수있습니다. KM-LOC 클램핑시스템 KM-LOC 는기존 KM 수동클램핑시스템을혁신적으로발전시킨시스템입니다. KM-LOC 장치는캠과프리로드형디스크스프링팩을사용하여단지 140º 의조작으로포지티브, 스톱 - 투 - 스톱잠금및잠금해제가가능합니다. 스프링팩은토크렌치를사용하지않고도적절한체결력을제공하며, 캠은 1 회미만의회전으로빠르고쉬운클램핑 / 언클램핑을가능하게해줍니다. KM-LOC 클램핑장치는콤팩트하며플랜지마운트, 스퀘어, 라운드및 VDI 섕크를포함한광범위한장비장착구성에맞게적용할수있습니다. 새로운 KM-LOC 클램핑장치는업계에검증된모듈러 KM 퀵체인지툴링시스템의모든기능과장점을제공하며수동공구교체에필요한시간을줄여줍니다. KM-LOC II 클램핑시스템 KM-LOC II 클램핑장치는 Kennametal KM 모듈러퀵체인지툴링제품군에가장최근에추가된신제품입니다. KM-LOC II는기존 KM 수동클램핑시스템을혁신적으로발전시킨시스템으로서, 캠과프리로드형디스크스프링팩을사용하여단지 145º 의조작으로포지티브, 스톱-투-스톱잠금및잠금해제가가능합니다. 스프링팩은토크렌치를사용하지않고도적절한체결력을제공하며, 캠은 1회미만의회전으로쉽고빠른클램핑 / 언클램핑을가능하게해줍니다. KM-LOC II 클램핑장치는콤팩트하며플랜지마운트, 스퀘어, 라운드및 VDI 섕크를포함한광범위한장비장착구성에맞게적용할수있습니다. KM-LOC II 는 100bar(1,500psi) 의내부공구쿨런트압력을지원할수있으며분해하지않고도내부부품의윤활이가능하도록설계되었습니다. 또한, 방향스크류를외부에설치하여절삭공구를한방향으로제한할수있습니다. 최신의 KM-LOC II 클램핑장치는업계에검증된모듈러 KM 퀵체인지툴링시스템의모든기능과장점을제공하며수동공구교체에필요한시간을줄여줍니다. M20

22 KM 클램핑시스템 래피드클램핑시스템 특성 KM 래피드는빠른잠금및잠금해제를허용하는동시에탁월한반복성을제공하는콤팩트퀵체인지클램핑시스템입니다. KM 절삭유닛은구동캠을 115º 만회전하면잠금및잠금해제할수있으며토크렌치없이도클램핑및언클램핑이가능합니다. 스톱핀은회전각을제한하며사이드에서만구동이가능합니다. KM 래피드는내부공구쿨런트기능을갖추고있어선삭센터에서대량생산을위한고정식애플리케이션에최적입니다. KM 래피드는외부에방향스크류를설치하여클램핑유닛에서절삭유닛을한방향으로만설치하도록제한할수있습니다. KM 래피드는다음과같은주요표준스타일을지원합니다. 플랜지마운트홀더를소켓헤드캡스크류 4개와추가방향핀을사용하여고정하고터렛에서축방향또는반경방향으로사용할수있습니다. VDI 섕크툴홀더를 DIN 69880을기준으로 I.D. 및 O.D. 선삭애플리케이션에서축방향및오른쪽각도스타일로사용할수있습니다. 래피드플러스클램핑시스템 특성 KM 래피드플러스클램핑시스템은 KM 래피드에비해약 20% 높은위치결정면고정력을제공합니다. 이시스템은전용애플리케이션을개조하여구동캠을단지 180º 만회전하여절삭유닛을잠금및잠금해제할수있도록설계되었습니다. 구동은상단에서만가능합니다. 래피드플러스는카트리지방식으로설계되어 Multifix 및 Parat 어댑터와같은작지만약간긴리시버를사용할수있습니다. 자동클램핑시스템 스프링팩구동 특성자동 KM 클램핑시스템은장비작업자가버튼을눌러서공구를잠금또는잠금해제하거나장비에서자동으로교체할수있습니다. 또한, 이러한유닛으로공구를빠르게교체할수있으며경제적비용으로자동화수준을높일수있습니다. 작업자동 KM 클램핑유닛의락로드는클램핑유닛의통합부품인디스크스프링에의해가동됩니다. 그리고터렛어셈블리에장착된유압실린더가클램핑유닛의뒤쪽을누르면해제됩니다. 현재많은장비제조업체에서 KM 자동클램핑유닛에장착할수있도록장비의터렛을설계및제조하고있습니다. M21

23 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑유닛 KM 수동클램핑유닛을작동하려면토크렌치가필요합니다. 적절한토크렌치값을사용하는것이중요하며, 지나치게조이면손상될수있습니다. KM 수동클램핑유닛의특정작동토크는각유닛에기재되어있습니다. KM 커넥션은깨끗하게관리해야하며니크와버가없어야합니다. 절삭유닛이클램핑유닛에장착되지않았을때 KM 플러그를사용하여청결을유지할수있습니다. KM 헤드가잠금해제되면헤드가범프오프됩니다. KM의 10:1 테이퍼는자체잠금방식이므로기계식해제가필요합니다. KM 시스템은작업자가개입할필요없이자동으로이과정을처리하도록설계되었습니다. 헤드가해제된후에는토크스크류를다시 3/4 1-1/2 바퀴돌려야합니다. 돌리는동안저항이느껴지지않으며, 자유회전동작이멈추면헤드를클램핑유닛에서당겨서뺄수있습니다. 락로드및 / 또는범프오프핀이손상될수있으므로토크스크류를더돌리려고하지마십시오. KM 수동클램핑시스템 싱글핀디자인 KM 수동클램핑부품 기능정의 1. 클램핑유닛바디 클램핑유닛어셈블리의주요부품으로서추가하드웨어가적습니다. 2. 캐니스터핀 볼캐니스터를클램핑유닛바디에고정합니다. 3. 핀캐니스터 KM 클램핑메커니즘의주요부품으로서잠금볼과범프오프핀을고정및이동합니다. 4. 토크스크류 돌리면락로드가움직입니다. a. 시계방향으로돌리면락로드가전진하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 이고정됩니다. b. 반시계방향으로돌리면락로드가후퇴하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 이해제됩니다. 5. 락로드 두가지기능이있습니다. a. 잠금볼사이를전진할때웨지역할을하여잠금볼을볼캐니스터바깥쪽으로움직이고절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 의볼트랙으로밀어서잠급니다. b. 후퇴할때세워진테이퍼키를사용하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 에대해범프오프핀에힘을가합니다. 6. 잠금볼 (2) 절삭유닛에풀백부하를전달하는데사용되는정밀한고경도크롬강볼입니다. 7. 범프오프핀 두가지기능이있습니다. a. 클램핑메커니즘으로부터절삭유닛을해제합니다. b. 락로드가회전하지않도록합니다. 8. 범프오프핀리텐션스크류 (2) 범프오프핀을볼캐니스터안에고정합니다. M22

24 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑시스템 4 핀디자인 KM 수동클램핑부품 기능정의 1. 클램핑유닛바디 클램핑유닛어셈블리의주요부품으로서추가하드웨어가적습니다. 2. 캐니스터스크류 스크류캐니스터를클램핑유닛바디에고정합니다. 3. 스크류캐니스터 KM 클램핑메커니즘의주요부품으로서잠금볼과범프오프핀을고정및이동합니다. 4. 캐니스터핀 (4) 캐니스터가회전하지않도록합니다. 5. 토크스크류 돌리면락로드가움직입니다. a. 시계방향으로돌리면락로드가전진하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 이고정됩니다. b. 반시계방향으로돌리면락로드가후퇴하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 이해제됩니다. 6. 락로드 두가지기능이있습니다. a. 잠금볼사이를전진할때웨지역할을하여잠금볼을볼캐니스터바깥쪽으로움직이고절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 의볼트랙으로밀어서잠급니다. b. 후퇴할때세워진테이퍼키를사용하여절삭유닛 ( 표시되지않음 ) 에대해범프오프핀에힘을가합니다. 7. 잠금볼 (2) 절삭유닛에풀백부하를전달하는데사용되는정밀한고경도크롬강볼 8. 범프오프핀 두가지기능이있습니다. a. 클램핑메커니즘으로부터절삭유닛을해제합니다. b. 락로드가회전하지않도록합니다. 9. 범프오프핀리텐션스크류 (2) 범프오프핀을볼캐니스터안에고정합니다. M23

25 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑작업지침 (KM32 KM80) 잠금 KM 절삭유닛을클램핑메커니즘에넣기전에 ( 그림 1), 구속면과테이퍼를닦으십시오. 그림 1 KM 수동클램핑유닛을올바르게작동하려면토크렌치가필요합니다. 토크스크류를시계방향으로돌리면절삭유닛이제위치에고정됩니다. 최대한의안전을위해지정된토크로토크스크류를조이십시오. 적절한체결력을보장하기위해서는토크렌치를사용하십시오. 테이퍼 구속면 시계방향으로잠금 KM 수동클램핑시스템 작동토크 KM 사이즈 토크 (ft. lbs.) 토크 (Nm) 구동드라이브사이즈 KM mm KM mm KM mm KM mm KM mm 주의지나치게조이면클램핑메커니즘이손상될수있습니다. 작업위치볼이제위치에고정되고페이스와자체잠금테이퍼가완전히장착되면절삭유닛과클램핑유닛이서로견고하게고정됩니다 ( 그림 2). 그림 2 잠금해제 초기저항이느껴질때까지토크스크류를반시계방향으로돌립니다. 이위치에서는잠금볼이절삭유닛에서빠져있지만아직 KM 유닛은테이퍼간섭에의해클램핑유닛에고정된상태입니다. 이시점에범프오프핀은절삭유닛의끼워맞춤을해제할수있는위치에있습니다. 절삭유닛의페이스구속이해제되고테이퍼에서빠져나올때까지토크스크류를계속천천히돌립니다 ( 그림 3). 토크스크류가더이상돌아가지않고더많은저항이느껴집니다. 더이상토크스크류를돌리지마십시오. 그림 3 반시계방향으로잠금해제 주의토크스크류를계속돌리면클램핑부품이손상될수있습니다. M24

26 KM 수동클램핑시스템 KM 수동수리패키지부품 (KM32 KM80) KM 수동수리패키지부품 기능정의 1. 토크스크류 2. 락로드 3. 잠금볼 (2x) 4. 범프오프핀 5. O링 6. 범프오프핀리텐션스크류 (2x) 작업자유지보수 : 손상된모든 KM 클램핑유닛은교체하거나재조립해야합니다. 버와니크는연마및 / 또는폴리싱을통해제거해야합니다. 사용하지않을때는 KM 플러그를사용하여클램핑유닛을보호하십시오. KM 스핀들와이퍼를사용하여클램핑유닛을청소하십시오. KM 수동수리패키지 카탈로그번호 3S 주문번호 3L 주문번호 KM32-PKG 3S 또는 3L KM40-PKG 3S 또는 3L KM50-PKG 3S 또는 3L KM63-PKG 3S 또는 3L KM80-PKG 3S 또는 3L M25

27 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑유닛 분해절차 1. 범프오프핀을지지하는소켓헤드캡스크류두개를제거합니다 ( 프레임 1 참조 ). 2. 범프오프핀의노출된끝부분을플라이어로잡고그대로당깁니다. 범프오프핀주변의 O링씰때문에약간의저항이느껴질것입니다 ( 프레임 2 참조 ). 3. 적절한 Metric 육각렌치를사용하여토크스크류를제거합니다. 락로드가토크스크류와함께제거될것입니다. 락로드에는왼나사가있음을기억하면서락로드에서토크스크류를분리합니다 ( 다음페이지의프레임 3 참조 ). 필요한공구 육각렌치 플라이어 Kennametal은 GLEITMO 805를추천및사용합니다. 깨끗한타월또는작업용걸레 잔류물이없는솔벤트또는윤활유제거제 ( 테이퍼및캐니스터내부를청소하는데사용됨 ). 유닛이오염된경우윤활유제거제또는이와비슷한제품을사용하여표면을청소할수있습니다. 4. 캐니스터내에서잠금볼을제거합니다. 윤활유때문에잠금볼이내부에붙을수있습니다. 보통은볼을하나씩캐니스터가운데로민다음클램핑유닛을반대로뒤집고손바닥으로두드리면빼낼수있습니다. 클램핑유닛을더세게두드려야하는경우유닛의게이지또는잠금페이스가손상되지않도록합니다. 작은자석식스크류드라이버를사용해도됩니다 ( 다음페이지의프레임 4 참조 ). 5. 보통은이이상으로분해하지않아야합니다. 클램핑유닛바디또는캐니스터가손상된경우새유닛으로교체해야합니다. 유닛을 Kennametal 수리시설로보내는방법은한국케나메탈본사에문의하십시오. KM 사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 KM80 육각사이즈 2mm 2.5mm 3mm 5mm 5mm 프레임 1 프레임 2 주의실리콘클리너또는 WD-40 타입의윤활제는사용하지마십시오. 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 g 틴 ( 계속 ) M26

28 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑유닛 분해절차 ( 계속 ) 6. 잠금볼, 토크스크류, 락로드및범프오프핀에서윤활유를모두닦아내고마모, 버또는눈에띄는손상이있는지확인합니다. 수리파트패키지로유닛을재조립하는경우키트에포함된부품을모두사용하는것이좋습니다. 수리패키지를사용하지않고유닛을조정하거나타이밍을변경하는경우토크스크류의락로드의수나사, 락로드의잠금볼구속면, 락로드와범프오프핀간의결합면을조사합니다. 문제가있는부품은폐기하고새부품으로교체합니다. 나중에필요하므로락로드에서세워진테이퍼키의상태를확인합니다. 7. KM 테이퍼안쪽에손상및 / 또는오염이있는지조사합니다. 테이퍼와캐니스터를솔벤트로청소합니다. 재조립하기전에유닛이마를때까지기다립니다. 바디의토크스크류나사에손상된부분이있는지조사합니다. 8. 장착된유닛이내부쿨런트기능을지원하는경우쿨런트통로가깨끗한지확인하고필요한경우청소합니다. KM 사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 KM80 토크스크류육각사이즈 5mm 6mm 10mm 12mm 14mm 프레임 3 프레임 4 M27

29 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑유닛 조립 / 타이밍절차 1. 잠금볼보어의안쪽위표면에주의를기울이면서캐니스터에서잠금볼이접촉하는부분에 GLEITMO 805 윤활유를약간바릅니다. 2. 잠금볼두개에윤활유를가볍게코팅합니다. 볼을한번에하나씩캐니스터의중앙보어로바닥에닿도록넣은다음, 토크스크류홀이아닌바깥쪽의잠금볼보어로볼을움직입니다 ( 프레임 5 참조 ). 3. 락로드와토크스크류의나사에윤활유를가볍게코팅하고손으로나사를돌립니다 ( 왼나사 ). 토크스크류와락로드는한피스처럼돌아가도록재조립절차를진행하는동안단단하게고정해야합니다 ( 프레임 6 참조 ). 4. 볼을반경방향으로보어쪽으로밉니다. Metric 앨런또는 T-핸들렌치를사용하여토크스크류락로드어셈블리를돌려서볼에살짝닿을때까지바디에넣습니다. 돌려서넣는동안캐니스터를보면서토크스크류와락로드가함께돌아가고있는지확인합니다. 락로드와토크스크류가나사에맞지않으면제거한다음다시조이고 4단계를시작합니다. 5. 락로드의세워진키에주의하면서범프오프핀보어를통과하여캐니스터내부를봅니다. 키가바깥을향하도록하고범프오프핀보어를통과하여보어중앙으로올바르게정렬할수있을만큼토크스크류와공간을남기고배치합니다. 6. KM 절삭유닛을클램핑유닛에넣습니다. 절삭유닛이맞아떨어지지않는경우 7단계로이동합니다. 절삭유닛이맞아떨어지는경우우선이를제거하고, 볼을볼보어에서반경방향바깥쪽으로밀어낸다음, 토크스크류 / 락로드어셈블리를안쪽으로한바퀴 (360 ) 돌립니다. 유닛이테이퍼로떨어지지않을때까지필요한만큼 6단계를반복합니다. 필요한공구 육각렌치 플라이어 Kennametal은 GLEITMO 805를추천및사용합니다. 깨끗한타월또는작업용걸레 주의실리콘클리너또는 WD-40 타입의윤활제는사용하지마십시오. 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 g 틴 프레임 5 프레임 6 KM 사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 KM80 토크스크류육각사이즈 5mm 6mm 10mm 12mm 14mm ( 계속 ) M28

30 KM 수동클램핑시스템 KM 수동클램핑유닛 조립 / 타이밍절차 ( 계속 ) 7. 세워진키가바깥쪽을향하도록하면서토크스크류 / 락로드어셈블리를바깥쪽으로한바퀴 (360 ) 돌립니다. KM 절삭유닛을클램핑유닛에넣습니다. 유닛이손쉽게테이퍼안으로들어갈것입니다. 그렇지않으면 7단계를반복합니다. 8. 범프오프핀을 O링없이보어로삽입합니다. 이때범프오프핀의각진표면이락로드의각진표면을따라들어가도록합니다. 9. 범프오프핀이올바르게자리를잡으면핀의가장큰직경이캐니스터끝부분밑으로오고회전하지않게됩니다. 핀은범프오프핀키홈안에서락로드키에의해회전이제한됩니다. 10. 여기까지올바르게진행된경우범프오프핀을제거하고 O링을설치한다음슬롯에주의하면서윤활유를가볍게바르고보어로다시설치합니다. 11. 범프오프핀을지지하는소켓헤드캡스크류를다시설치합니다 ( 프레임 8 참조 ). 손으로범프오프핀끝부분을아래로누르면서토크스크류를전체범위에서조이고풀면서유닛이올바르게작동하는지확인합니다. 토크스크류의방향을바꾸면범프오프핀이들어가고나가는것을느낄수있을것입니다. 12. 마지막으로토크스크류를바깥쪽으로끝까지돌려봅니다. KM 절삭유닛을설치하고토크스크류를조여서충분한토크로잠급니다. 절삭유닛과클램핑유닛사이의잠금표면에공기막이생기지않도록하십시오. 토크스크류를풉니다. 스크류를푸는동안처음, 그리고테이퍼에서공구가범프오프될때저항이느껴질것입니다. 스크류를풀때공구가범프오프된후에는힘을조금만가하십시오. 공구가범프오프된후토크스크류에힘을가하면손상될수있습니다. 절삭유닛을제거하고보호플라스틱또는강플러그를설치합니다. 프레임 7 프레임 8 KM 사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 KM80 육각사이즈 2mm 2.5mm 3mm 5mm 5mm M29

31 KM-LOC 클램핑시스템 KM-LOC 클램핑유닛 작업지침모든 KM-LOC 클램핑유닛은디스크스프링을활용하여적절한체결력을생성합니다. 이클램핑시스템은토크렌치없이도적절한수준의체결력을생성할수있습니다. KM-LOC 시스템은 50,000 사이클동안일관적인체결력을제공하도록설계되었습니다. KM-LOC 잠금시퀀스 KM 절삭유닛과클램핑유닛에는항상먼지와오염이묻지않도록하십시오. 절삭헤드를클램핑유닛에설치할때는수테이퍼와암테이퍼의키관계에주의하십시오. 플랜지페이스는잠기기전에게이지페이스로부터약 1mm(0.040") 떨어져있습니다. 간격이이보다크면유닛이오류방지상태이거나테이퍼가오염된것입니다. 헤드를 180 돌려서올바른자유상태간격이되도록합니다. 다음은올바른사이즈의 Metric 비트가장착된렌치를캠소켓에삽입합니다. 캠소켓을시계방향으로 140 만큼돌려서 ( 더이상돌아가지않음 ) 헤드를클램핑유닛에잠급니다. 포지티브스톱에이르면캠과클램핑유닛바디의딤플이정렬됩니다. KM-LOC 잠금해제시퀀스절삭유닛플랜지와클램핑바디주변의칩이나이물질을제거합니다. Metric 비트를캠에삽입하고반시계방향으로돌려서유닛의잠금을풉니다. 이절차를진행하는동안락로드가절삭공구안쪽에접촉하여포지티브스톱과비슷하게느껴질것입니다. 헤드가게이지페이스에서분리될때까지반시계방향으로계속돌립니다. 잠금이해제되면 KM 헤드가범프오프됩니다. KM 시스템은기계식해제가필요한 10:1 자체잠금테이퍼를사용합니다. 구동캠방향노치 KM-LOC 구동드라이브사이즈 KM 시스템사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 오류방지드라이브사이즈 6mm 8mm 10mm 10mm ( 계속 ) M30

32 KM-LOC 클램핑시스템 KM-LOC 클램핑유닛 ( 계속 ) KM-LOC KM-LOC 유닛은일반적인사용조건에서 50,000 사이클을견딜수있도록설계되었습니다. KM-LOC 유닛은공장조립중윤활유코팅과정을거칩니다. 유닛의정상작동을위해서는정기적으로윤활유를발라야합니다. 일반적인조건에서 6개월마다정기적으로윤활유를바르십시오. KM-LOC 에윤활유를바르는방법락로드의프론트페이스에서 M6 밀봉스크류를제거하고탭홀을따라윤활유피팅을돌립니다. 윤활유피팅은모든 KM-LOC 클램핑유닛에포함된예비부품패키지에있습니다. 윤활유의대략적인양은다음과같습니다. KM fl. oz KM fl. oz. KM fl.oz. KM fl. oz. Kennametal 은고성능흰색윤활유페이스트인 GLEITMO 805 를사용및추천합니다. 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 g 틴 KM-LOC 마운팅웨지 조임토크 인선스크류육각 카탈로그번호 사이즈 ft. lbs. Nm KM32CLSR/L2050K 4mm KM32CLSR/L1250B 4mm KM32CLSR/L1250C 4mm KM32CLSR/L1650C 4mm 참고 : 육각비트소켓을사용하십시오. M31

33 KM-LOC II 클램핑시스템 KM-LOC II 클램핑유닛 작업지침 KM-LOC II 클램핑시스템은캠과사전장착디스크스프링팩을사용하여단지 140º 의움직임으로포지티브, 스톱-투-스톱잠금및잠금해제를제공합니다. 이클램핑시스템은토크렌치없이도적절한수준의체결력을생성할수있습니다. KM-LOC II 클램핑시스템은 50,000 사이클동안일관적인체결력을제공하도록설계되었습니다. 구동캠 KM-LOC II 잠금시퀀스 KM 절삭유닛과클램핑유닛에는항상먼지와오염이묻지않도록하십시오. 절삭헤드를클램핑유닛에설치할때는수테이퍼와암테이퍼의키관계에주의하십시오. 플랜지페이스는잠기기전에게이지페이스로부터약 1mm(0.040") 떨어져있습니다. 간격이이보다크면유닛이오류방지상태이거나테이퍼가오염된것입니다. 헤드를 180 돌려서올바른자유상태간격이되도록합니다. 다음은올바른사이즈의 Metric 비트가장착된렌치를캠소켓에삽입합니다. 캠소켓을시계방향으로 145 만큼돌려서 ( 더이상돌아가지않음 ) 헤드를클램핑유닛에잠급니다. 포지티브스톱에이르면캠과클램핑유닛바디의딤플이정렬됩니다. KM-LOC II 잠금해제시퀀스절삭유닛플랜지와클램핑바디주변의칩이나이물질을제거합니다. Metric 비트를캠에삽입하고반시계방향으로돌려서유닛의잠금을풉니다. 이절차를진행하는동안락로드가절삭공구안쪽에접촉하여포지티브스톱과비슷하게느껴질것입니다. 헤드가게이지페이스에서분리될때까지반시계방향으로계속돌립니다. 잠금이해제되면 KM 헤드가범프오프됩니다. KM 시스템은기계식해제가필요한 10:1 자체잠금테이퍼를사용합니다. 방향노치 KM-LOC II 구동드라이브사이즈 KM 시스템사이즈 KM32 KM40 KM50 KM63 드라이브사이즈 6mm 8mm 10mm 10mm 오류방지 ( 계속 ) M32

34 KM-LOC II 클램핑시스템 KM-LOC II II 클램핑유닛 ( 계속 ) KM-LOC II KM-LOC II 유닛은일반적인사용조건에서 50,000 사이클을견딜수있도록설계되었습니다. KM-LOC II 유닛은공장조립중윤활유코팅과정을거칩니다. 유닛의정상작동을위해서는정기적으로윤활유를발라야합니다. 일반적인조건에서 6개월마다정기적으로윤활유를바르십시오. KM-LOC II에윤활유를바르는방법캠육각하단에서표준 M4 소켓세트스크류를제거하고윤활유어셈블리를탭홀에돌려서넣습니다. 조립된윤활유피팅과어댑터는모든클램핑유닛에포함된예비부품패키지에있습니다. 윤활유의대략적인양은다음과 KM fl. oz KM fl. oz. KM fl.oz. KM fl. oz. Kennametal 은고성능흰색윤활유페이스트인 GLEITMO 805 를사용및추천합니다. 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 g 틴 KM-LOC II 마운팅웨지 조임토크 카탈로그번호 웨지스크류육각사이즈 ft. lbs. Nm KM40 CL2SR/L 1260B KM40 CL2SR/L 1660C KM40 CL2SR/L 1660D KM40 CL2SR/L 2060D KM40 CL2SR/L 2560M KM40 CL2SR/L 3260P KM50 CL2SR/L 1675D KM50 CL2SR/L 2075D KM50 CL2SR/L 2575M KM50 CL2SR/L 2575P KM63 CL2SR/L 2090E KM63 CL2SR/L 3290P 참고 : 육각소켓을사용하십시오. M33

35 KM 래피드클램핑시스템 KM 래피드클램핑유닛 작업지침 KM 래피드클램핑시스템은토크렌치없이도적절한수준의체결력을생성할수있는콤팩트퀵체인지툴링시스템입니다. KM 래피드클램핑유닛의스프링팩은적절한수준의체결력을제공하며캠은 KM 절삭유닛을쉽고빠르게잠금 / 잠금해제할수있도록해줍니다. KM 래피드잠금시퀀스 하우징에표시된 unlock 위치에맞추고절삭유닛을클램핑유닛에서제거하거나장착할수있습니다. 캠을시계방향으로움직이면잠금볼이바깥쪽으로밀리면서페이스스탠드오프가닫힙니다. 캠을더움직이면잠금볼이더바깥쪽으로밀려서위치결정면에체결력이생성됩니다. 작동력이최대위치를지난다음약간후퇴하여 lock 위치가됩니다. KM 래피드잠금해제시퀀스 절삭유닛의잠금을풀려면캠을반시계방향으로돌립니다. 이위치에서는잠금볼이절삭유닛에서빠져있지만아직 KM 절삭유닛은테이퍼간섭에의해클램핑유닛에고정된상태입니다. 간섭구간을지나도록캠을더돌리면절삭유닛이빠져서제거할수있게됩니다. 위치결정핀과캠이손상될수있으므로잠금해제방향으로너무세게누르지마십시오. 전체잠금및잠금해제시퀀스를몇초이내에수행할수있습니다. KM 래피드플러스클램핑유닛 작업지침 KM 래피드플러스클램핑시스템은토크렌치없이도적절한수준의체결력을생성할수있는콤팩트카트리지퀵체인지툴링시스템입니다. KM 래피드플러스클램핑유닛의스프링팩은적절한수준의체결력을제공하며캠은 KM 절삭유닛을쉽고빠르게잠금 / 잠금해제할수있도록해줍니다. KM 래피드플러스잠금시퀀스 Unlock 위치에맞추고절삭헤드를클램핑유닛에서제거하거나장착할수있습니다. 편심샤프트를시계방향으로움직이면축방향락로드가움직이고클램핑볼이바깥쪽으로밀리면서페이스스탠드오프가닫힙니다. 편심샤프트를더움직이면잠금볼이축방향락로드보다더바깥쪽으로밀려서위치결정면에체결력이생성됩니다. 작동력이최대위치를지난다음약간후퇴하여 lock 위치가됩니다. 이위치이상으로캠을움직이지마십시오. KM 래피드플러스잠금해제시퀀스 절삭유닛의잠금을풀려면편심샤프트를반시계방향으로돌립니다. 이위치에서는잠금볼이클램핑유닛에서빠져있지만아직절삭유닛은테이퍼간섭에의해클램핑유닛에고정된상태입니다. 간섭구간을지나도록편심샤프트를더돌리면절삭헤드가빠져서제거할수있게됩니다. 전체잠금및잠금해제시퀀스를몇초이내에수행할수있습니다. M34

36 KM 자동클램핑시스템 자동클램핑시스템 작업지침 KM 자동클램핑시스템은디스크스프링패키지를통해락로드에부하를적용하여잠금볼을구동하고절삭유닛에체결력을제공합니다. 클램핑메커니즘의기계적확대율은적절한체결력을제공하기위한스프링부하를달성하도록특별히설계되었습니다. 절삭공구가 KM 자동클램핑유닛에체결되면스프링엔드캡의끝부분에힘을가해해제하기전까지단단하게고정됩니다. 대부분의경우이작업은유압실린더를통해이루어집니다. KM 자동클램핑유닛에는밀봉된쿨런트포트와유닛에공기를분산하기위한시스템이포함되어있습니다. 공기는두가지기능을합니다. (1) 공구교체중에테이퍼와페이스영역을청소하는데공기가사용됩니다. (2) 부적절한공구교체를탐지하는데도공기가사용됩니다. 공기는테이퍼와페이스가교차되는부분에공급됩니다. 공구를교체한후절삭유닛과클램핑유닛의밀착면이완전히밀봉되지않으면공기가계속빠져나가서공구가제대로교체되지않았음을알수있도록합니다. KM 자동클램핑유닛은광범위한장비의애플리케이션에서몇가지구성에맞게사용할수있습니다. M35

37 KM ATC 구성 KM-TS Kennametal 모듈러공구교체 장점요약 자동공구교체기구성 KM-TS는장비제조업체에견고하고입증된시스템을기반으로완전자동화를달성할수있는능력을제공하도록제작되었습니다. 이시스템은 V-홈에 4개의홀이있는궁극의유연한툴링시스템입니다. 차세대다기능밀턴머신에는유연한최첨단툴링시스템이요구됩니다. 이전에는 KM 시스템의 V-홈을통해자동공구교체가가능했지만공구식별칩을지원하는기능이없었습니다. 공구교체로케이션기능 V-홈에는공구매거진에서공구보관과공구교체기를위한수평으로반대방향의홀두개가있습니다. 이러한두홀사이에는공구방향에사용할수있는카운터보어홀이있습니다. V-홈에서수직방향으로반대방향의홀두개는공구식별칩과밸런싱을위한것입니다. Daewoo, Nakamura-Tome, Takisawa 및다른여러제조업체에서입증된스핀들인터페이스 KM63 및 Kennametal UT63 공구및어댑터와완전한호환성 선반및최신밀링 / 선삭머신에서수동및완전자동공구교체를위해사용가능 정밀연마공구테이퍼및위치결정면 절삭포인트에직접최적의쿨런트를공급하여최고수준의성능보장 ( 아래차트참조 ) 건식가공의경우스크류를사용하여손쉽게쿨런트홀을막을수있음 새로운추가기능 50 54HRC의표준경도는공구가고속의공구교체도중발생하는부하와장기간의사용을견딜수있도록해줍니다. 테이퍼부터인서트포켓시트까지최적의강도를제공하여모든구속점에서극대화된내마모성과높은절삭부하에서최고의안정성을보장합니다. KM-TS 공구는내구성이우수하고수명이긴은색의광택표면을가지고있습니다. 주문 번호 설명 M5 쿨런트노즐 O링 KM 주문사이즈카탈로그번호번호 KM32TS OR V KM40TS OR V KM50TS OR V KM63TS OR V KM80TS OR V M36

38 KM XMZ 구성 KM63XMZ KM63XMZ 공구방향규격 좌승수방향시계방향으로메인스핀들쪽으로회전카탈로그번호 : KM63XMZMCLNLF12Y 자동공구교체기구성 방향노치 KM63XMZ는 INTEGREX 장비의 MAZAK INTEGREX MARK IV 시리즈에맞게특별제작되었습니다. MAZAK INTEGREX는단일셋업으로부품을생산할수있도록고출력선삭센터와다기능가공센터를하나로결합한제품입니다. KM63XMZ는이러한장비의성공과독창성에서빼놓을수없는부분입니다 HRC의표준경도는장기간의사용을가능하게하고고속의공구교체도중발생하는부하를견딜수있도록해줍니다. KM63XMZ 표준소재는테이퍼부터인서트포켓시트까지최적의강도를제공합니다. 이를통해모든구속점에서극대화된내마모성과높은절삭부하에서최고의안정성을보장합니다. 이공구는내구성이우수하고수명이긴은색의광택표면을가지고있습니다. 기존의장비를사용하는경우여러차례의셋업, 부품처리를위한추가인력, 프로세스내인벤토리, 넓은작업공간, 그리고툴링및피삭재고정을위한비용이필요합니다. 우승수방향반시계방향으로메인스핀들쪽으로회전카탈로그번호 : KM63XMZMCLNR12Y KM63XMZ 는멀티태스크피스부품처리를통해전체제조비용을절감하도록지원합니다. KM63XMZ 는아무리까다로운애플리케이션에서도가공작업을최적화하도록지원할것입니다! 세계에서가장경제적이고견고하며정밀한모듈러퀵체인지툴링입니다! 장비비가동시간을크게줄이고생산성을향상합니다! 다양한가공요구사항에맞게광범위한제품을선택할수있습니다! 고유한애플리케이션을위한특수한디자인공구가제공됩니다! MAZAK INTEGREX 장비시스템과같은멀티태스킹머신을위한입증된툴링시스템입니다! 방향노치 O 링 KM 주문 사이즈 카탈로그번호 번호 KM63XMZ OR V M37

39 KM 적용예시자료 작업조건 KM 툴링조인트는일관적인결과를제공하도록설계된극도로견고하고안정적인시스템입니다. 다른모든기계식커플링과마찬가지로 KM 에도한계가있으며이를초과하면조인트및 / 또는부품에기계적손상이발생할수있습니다. Kennametal 에서는이러한한계를초과하지않도록각시스템사이즈에맞는최대안전접선부하를정리해서안내하고있습니다. 이러한부하는주어진각시스템사이즈의표준 F 와 L1 치수에대한특정한양의부하로나타냅니다. 차트 1 F (mm) KM32TS 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. L1 (mm) 예 계산방법예 : 표기법 : P = 정격접선부하 K = KM 시스템사이즈및측정단위에따라달라지는실험계수 조건 : 치수 : KM 일체형섕크보링바, 주문코드 KM40TS S32G-MCLNR12 L1 = 90mm(3.543") F = 22mm(0.866") P = KM32 K= 필요한정보 : 허용되는최대접선부하는얼마인가? KM40 K= KM50 K= KM63 K= KM80 K= P = K = 5095 N (0.8 L1) 2 + F 2 (0.8 x 90) ( 계속 ) M38

40 KM 적용예시자료 작업조건 ( 계속 ) 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 다음예에서는차트 1, 3, 5, 7 및 9 를사용하는방법을보여줍니다. 조건 : 치수 : KM40 일체형섕크보링바, 주문코드 KM40TS-S32G-MCLNR12 KM40 일체형섕크보링바, 주문코드 KM40TS-S32G-MCLNR12 L1 = 90mm, F = 22mm 필요한정보 : 허용되는최대접선부하는얼마인가? 솔루션 : 접선력을결정하는방법 : a) 사용할올바른차트를결정합니다. ( 이번에는 KM40 공구이므로차트 3을사용합니다.) b) 치수 L1 = 90mm, F = 22mm의두선이교차하는지점을찾습니다. 이두선은 6,670N(1,500lbs) 곡선바로위에서교차합니다. c) 허용되는접선부하는이교차지점에해당하는대략적인부하입니다. 교차지점은약 6,890N(1,550lbs) 입니다. 식에서볼수있듯이실제값은 6,790N(1,528lbs) 입니다. 차트에서대략적인위치를읽으면서약간의편차가발생하지만큰차이는아닙니다. 가공조건을안전하게유지하려면 KM 툴링에가해지는실제접선부하가최대허용접선력을초과하지않도록해야합니다. 차트 2, 4, 6 및 8(K26 K35 페이지 ) 을보면실제접선력의근사값을확인하는데도움이됩니다. 이차트에는다양한접선력에서절삭깊이와이송의관계가나옵니다. 이러한권장값은표준 CNMG 및 TNMG 인서트형상을사용하여일반탄소강 (AISI 1,000 시리즈 ), 대부분의합금강 (AISI 4000 시리즈 ) 및일부공구강과스테인리스강 (H11, 316) 을가공할때적용됩니다. 다음예에서는차트 2, 4, 6, 8 및 10 를사용하는방법을보여줍니다. 조건 : KM40 일체형섕크보링바, 주문코드 KM40TS-S32G-MCLNR12 이송 : 0.016IPR 절삭깊이 : 0.200" (doc) 필요한정보 : 대략적인접선력은얼마인가? 솔루션 : 접선력을결정하는방법 : a) 사용할올바른차트를결정합니다. ( 이번에는 KM40 공구이므로차트 4를사용합니다.) b) 0.016IPR 이송과 0.200" doc에해당하는두선이교차하는지점을찾습니다. c) 대략적인접선력은교차지점에해당하는부하입니다. 교차지점은약 4,450N(1,000lbs) 입니다. 이러한근사값은참조용으로만사용해야합니다. 이러한차트가정확한지의심되는경우에는실제절삭부하를계산해볼수있습니다. 이러한차트는다양한 KM 툴링시스템사이즈의범위내에서조건을확인하는데도움이되도록설계되었습니다. 그러나실제가공조건에서는인서트강도나과도한오버행과같은다른제한으로인해절삭부하가차트에나온값보다크게낮아질수있습니다. M39

41 KM 적용예시자료 작업조건 KM32TS Metric 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM32TS 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) F (mm) L1(mm) 차트 2 KM32TS 의절삭깊이 (mm) 및이송 (mm/rev) 대비접선력 (N) doc (mm) 이송 (mm/rev) M40

42 KM 적용예시자료 작업조건 KM32TS Inch 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM32TS 의 F 및 L1 치수 (inch) 대비접선부하 (lbs) F (inch) L1(inch) 차트 KM32TS 의절삭깊이 (inch) 및이송 (IPR) 대비접선력 (lbs) 0.25 doc (inch) 이송 (IPR) M41

43 KM 적용예시자료 작업조건 KM40TS Metric 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM40TS 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) F (mm) L1(mm) 차트 4 doc (mm) KM40TS 의절삭깊이 (mm) 및이송 (mm/rev) 대비접선력 (N) 이송 (mm/rev) M42

44 KM 적용예시자료 작업조건 KM40TS Inch 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM40TS 의 F 및 L1 치수 (inch) 대비접선부하 (lbs) F (inch) L1(inch) 차트 4 KM40TS 의절삭깊이 (inch) 및이송 (IPR) 대비접선력 (lbs) doc (inch) 이송 (IPR) M43

45 KM 적용예시자료 작업조건 KM50TS Metric 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM50TS 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) F (mm) L1(mm) 차트 KM50TS 의절삭깊이 (mm) 및이송 (mm/rev) 대비접선력 (N) doc (mm) 이송 (mm/rev) M44

46 KM 용예시자료 작업조건 KM50TS Inch 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM50TS 의 F 및 L1 치수 (inch) 대비접선부하 (lbs) F (inch) L1(inch) 차트 KM50TS 의절삭깊이 (inch) 및이송 (IPR) 대비접선력 (lbs) doc (inch) 이송 (IPR) M45

47 KM 적용예시자료 작업조건 KM63TS 및 KM63XMZ Metric 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM63TS 및 KM63XMZ 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) F (mm) L1(mm) 차트 KM63TS 및 KM63XMZ 의절삭깊이 (mm) 및이송 (mm/rev) 대비접선력 (N) doc (mm) 이송 (mm/rev) M46

48 KM 적용예시자료 작업조건 KM63TS 및 KM63XMZ Inch 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다. 차트 KM63TS 및 KM63XMZ 의 F 및 L1 치수 (inch) 대비접선부하 (lbs) F (inch) L1(inch) 차트 KM63TS 및 KM63XMZ 의절삭깊이 (inch) 및이송 (IPR) 대비접선력 (lbs) doc (inch) 이송 (IPR) M47

49 KM 적용예시자료 작업조건 KM80TS 및 KM80ATC Metric 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다 차트 KM80TS 및 KM80ATC 의 F 및 L1 치수 (mm) 대비접선부하 (N) F (mm) L1(mm) 차트 KM80TS 및 KM80ATC 의절삭깊이 (mm) 및이송 (mm/rev) 대비접선력 (N) doc (mm) 이송 (mm/rev) M48

50 KM 적용예시자료 작업조건 KM80TS 및 KM80ATC Inch 중요아래차트의정보는정적조건에서 KM 툴링을사용하는경우에맞게특별히개발된것입니다. 다른툴링시스템에는적용되지않으므로이정보를사용하지마십시오. 동적조건의절삭부하변동을고려할때는차트에나오는부하에서 20 30% 정도감소한수치를적용하면됩니다 차트 KM80TS 및 KM80ATC 의 F 및 L1 치수 (inch) 대비접선부하 (lbs) F (inch) L1(inch) 차트 10 KM80TS 및 KM80ATC 의절삭깊이 (inch) 및이송 (IPR) 대비접선력 (lbs) doc (inch) 이송 (IPR) M49

51 KM 적용예시자료 VDI 애플리케이션가이드 시계방향스핀들회전 VDI 클램프웨지 상부 VDI 클램프웨지 하부 RCM RCM1 LCM LCM1 좌승수 KM 유닛및바 좌승수 KM 유닛및바 반시계방향스핀들회전 VDI 클램프웨지 상부 VDI 클램프웨지 하부 RCM RCM1 LCM LCM1 우승수 KM 유닛및바 우승수 KM 유닛및바 M50

52 KM 적용예시자료 마운팅상세정보 NCM 스퀘어섕크변환 KM 툴홀더교체 스퀘어섕크툴홀더 스타일 MCLNL 표시 툴홀더교체 Metric KM 교체유닛 해당하는스퀘어섕크 B* B H L1 F F2 KM32-NCM x KM32-NCM x KM40-NCM x KM40-NCM x KM50-NCM x *MCLNR/L 홀더용 툴홀더교체 Inch *MCLNR/L 홀더용 KM 교체유닛 해당하는스퀘어섕크 B* B H L1 F F2 KM32-NCM2425 3/4 x 3/4 3/ KM32-NCM x KM40-NCM x KM40-NCM /4 x 1-1/4 1-1/ KM50-NCM /4 x 1-1/4 1-1/ 참고 : F 는 KM 절삭유닛의중심선에서게이지인서트의노즈 R 까지의치수와같습니다. F2 는클램핑유닛의뒤쪽에서 KM 절삭유닛의중심선까지의치수와같습니다 ( 위의 F2 열참조 ). 오프셋은포지티브리드각유닛과뉴트럴유닛을제외하고대부분의 KM 절삭유닛에서동일합니다. M51

53 KM 툴링장착치수 KM 수동 NCM-F 플랜지 O 링 최대관통홀 최소쿨런트공급 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 D6 F L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 B G W1 W2 O링 / KM / M6 70º 35º OR V / KM / M8 70º 35º OR V / KM M / º 35º OR V / KM63 M12 78º42' 39º21' OR V / / KM80 M16 75º8' 37º34' OR V / 참고 : 최신치수데이터에대해서는 Kennametal 에문의하십시오. M52

54 KM 툴링장착치수 KM LOC-II CL2NS/T-EF 플랜지 KM 수동 NCM-EF 플랜지 o 링 최대관통홀 최소쿨런트공급 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 D6 F L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 G W1 W2 O링 KM / / M6 70º 35º OR V75 KM / M8 70º 35º OR V / KM / M10 70º 35º OR V / KM / M12 78º42' 39º21' OR V / KM / M16 75º8' 37º34' OR V / M53

55 KM 툴링장착치수 KM 래피드 RNS-EF KM 사이즈 D4 D5 H11 D6 L3 L4 L5 L6 L7 L8 최소 L9 G KM M8 KM M10 KM M12 참고 : 차트값은 Metric 으로표시됩니다. M54

56 KM 툴링장착치수 KM 래피드플러스 RPNT-F D6 쿨런트 KM 스크류 사이즈 D D2 D3 D4 D5 D6 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 L13 L14 G1 G2 DIN-ISO 7380 KM M8 M6 M6x6 KM M10 M8 M8x10 KM M12 M8 M8x10 참고 : 차트값은 Metric 으로표시됩니다. M55

57 KM 툴링장착치수 KM-LOC CLNS/T-EF D5 쿨런트공급 O 링 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 B G H W1 W2 O링 KM M º 35º OR V75 KM ,558 0, M º 35º OR V75 KM M º 35º OR V75 M56

58 KM 툴링장착치수 KM LOC-II CL2NS/T-BC 보링카트리지 뷰 A 상단액세스캠위치 O 링 뷰 A 측면액세스캠위치 뷰 B 뷰 A 옵션고객쿨런트포트액세스영역 360º 뷰 B 쿨런트포트액세스영역으로 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 F F1 H H1 L1 L2 KM KM KM KM 사이즈 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 G W1 W2 O링 KM M OR V90 KM M OR V90 KM M OR V90 M57

59 KM 툴링장착치수 KM RACA 및 NAC min D4 쿨런트공급 D5 공기공급 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 L1 L2 L3 L4 KM KM KM KM KM 사이즈 L5 L6 L7 L8 L9 L10 L11 L12 L13 L14 L15 G KM32 M8-1.25x (0.79) 깊이 KM40 M10-1.5x (0.98) 깊이 KM50 M x (0.98) 깊이 KM63 M16-2.0x (1.18) 깊이 M58

60 KM 툴링장착치수 KM RACA 및 NACA 스프링팩실린더 터렛디스크 공구릴리스에필요한실린더 (F) 부하 L2 최소 L1 최소 L3 실린더수축 실린더확장 KM 사이즈 L1 L2 L3 KM KM KM KM NCA 스프링팩마운팅상세정보 공기공급 쿨런트공급 좌승수장착 쿨런트공급 공기공급 로케이터핀홀 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 G KM32-NCA-DS31 M8-1.25x (0.79) 깊이 KM40-NCA-DS40 M10-1.5x (0.79) 깊이 KM50-NCA-DS50 M x (1.18) 깊이 M59

61 KM 툴링장착치수 KM32 NCA 쿨런트주입구 공기주입구 좌승수장착 공기주입구 쿨런트주입구 KM 사이즈 D1 D2 D3 D4 D5 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 L8 G KM32-NCA-DS16 M8-1.25x (0.59) 깊이 M60

62 KM 툴링장착치수 XGL 정적 L2 피스톤보어용최소깊이 유압주입구 D5 쿨런트공급 D2 D6 공기공급 KM 사이즈 KM80 D D D D D D D7 M10 G M12 L L L L L L W1 70º W2 35º W3 17"30' W4 17"30' M61

63 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 커플링 고유한 KM Micro/KM Mini 조인트는공구의섕크와클램핑메커니즘에통합된고유한설계요소를결합하여강도와강성을달성했습니다. KM Micro/KM Mini 조인트는제공된공간내에서공구섕크와클램핑메커니즘을최대한활용할수있는시스템으로개발되었습니다. 테이퍼섕크 모든 KM Micro/KM Mini 툴링은단형 10:1 테이퍼섕크로설계됩니다. 다양한길이와각도를사용한광범위한테스트를통해이조합으로잠금 / 잠금해제에필요한최대한의강성과입력부하를얻을수있음을확인했습니다. 테이퍼는셀프센터링이므로공구를손쉽게장착및해제할수있습니다. 페이스및테이퍼구속 3 면구속방식 KM Micro/KM Mini 툴링은테이퍼및페이스구속이동시에가능하도록설계되었습니다. 금속간구속을구현하는데는두가지방법이있습니다. 한가지방법은커플링홀딩의양쪽절반을제조할때매우정밀한공차를적용하는것입니다. 다른방법은어셈블리에서적은양의탄성변형을제공하도록설계하는것입니다. KM Micro/KM Mini 툴링에서는잠금과정에서큰수테이퍼 ( 절삭유닛측 ) 를당기는동안암테이퍼 ( 클램핑유닛측 ) 가확장되는형태로이러한탄성변형이이루어집니다. 테스트를통해정밀한공차보다는풀백부하와탄성변형의최적의조합을사용함으로써더우수한정적및동적강성과금속간끼워맞춤을달성할수있다는것이입증되었습니다. 클램핑메커니즘 메커니즘디자인은토크스크류와웨지너트의두부품으로구성되어있습니다. 이단순하면서도매우효과적인클램핑메커니즘을통해작업자는프리셋토크렌치를사용하여간단하게절삭유닛을잠금및잠금해제할수있습니다. 이 KM Micro/KM Mini 클램핑메커니즘은 KM Micro/KM Mini 절삭유닛의테이퍼섕크안쪽에고정되며양쪽콘디자인을활용하여클램핑메커니즘과절삭유닛간의접촉면을극대화합니다. 결과적으로절삭유닛과클램핑메커니즘이공유된축에위치하고특정클램핑유닛의특정절삭유닛에서 ± "(± 2미크론 ) 의정밀한축방향및반경방향반복성을제공할수있게되었습니다. 절삭유닛을두개이상사용하는경우각절삭유닛의정밀도를고려해야합니다. 공구를교체할때사전측정을통해각공구의공칭편차를기록하고이러한편차를장비컨트롤오프셋으로보정할수있습니다. M62

64 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 잠금시퀀스 클램핑시퀀스는절삭유닛을클램핑유닛의암테이퍼에삽입하는것으로시작됩니다. 절삭유닛은게이지페이스에서약 0.25mm(0.010") 떨어진위치에서처음접촉합니다. 그런다음프리셋토크렌치를사용하여클램핑유닛의게이지페이스뒤쪽에있는토크스크류를절삭공구중심선오른쪽각도로돌립니다. 잠금부하가적용되면서암테이퍼앞쪽에서약간의탄성변형이일어납니다. 토크스크류를사전프리셋토크인 25 30ft. lbs.(34 40Nm), (4-1/4 바퀴 ) 까지조이면절삭유닛이전진하여게이지페이스가클램핑유닛의페이스와접촉합니다. 여기에마지막으로토크가적용되면절삭유닛의테일이펴져서클램핑메커니즘과클램핑유닛안쪽직경사이에단단하게고정됩니다. 적절한작업토크를달성한후에토크스크류를계속돌리면클램핑부품이손상될수있습니다. 설치 KM Micro/KM Mini 섕크를장비슬롯에처음클램핑할때는섕크에절삭유닛이있는것이좋습니다. 윤활 적절한렌치를사용하여토크스크류를포지티브스톱반대방향으로푼다음윤활유를부품하드웨어의나사와원뿔형표면에충분히바릅니다. 암테이퍼표면에도윤활유를바릅니다. 윤활유는정기적으로바르는것이좋습니다. 권장하는제품은 GLEITMO 805 입니다. 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 ,000g 틴 주의실리콘클리너또는 WD-40 타입의윤활제는사용하지마십시오. 요약 KM Micro/KM Mini 커플링은매우콤팩트한포락선을유지하면서도반복성이높은매우견고한조인트를제공합니다. 이를통해절삭성능의저하없이높은수준의활용성을유지할수있습니다. M63

65 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 클램핑작업지침 (KM12 KM25) 잠금 KM Micro 및 KM Mini 유닛을클램핑메커니즘에넣기전에 ( 그림 1), 구속면과테이퍼를닦으십시오. KM Micro 및 KM Mini 수동클램핑유닛을올바르게작동하려면토크렌치가필요합니다. 토크스크류를시계방향으로돌리면절삭유닛이제위치에고정됩니다. 최대한의안전을위해지정된토크로토크스크류를조이십시오. 적절한체결력을보장하기위해서는토크렌치를사용하십시오. 그림 1 테이퍼 구속면 시계방향으로잠금 KM Micro/KM Mini 수동클램핑시스템 작동토크 KM 사이즈 토크 (ft. lbs.) 토크 (Nm) 구동드라이브사이즈 KM IP KM IP KM IP KM IP KM mm KM mm KM mm KM mm 주의지나치게조이면클램핑메커니즘이손상될수있습니다. 작업위치토크스크류와너트에적절한토크를가하고양쪽콘을제위치에고정하면페이스와자체잠금테이퍼가완전히장착되고절삭유닛과클램핑유닛이서로견고하게고정됩니다 ( 그림 2). 그림 2 잠금해제초기저항이느껴질때까지토크스크류를반시계방향으로돌립니다. 이위치에서는잠금콘이절삭유닛에서빠져있지만아직 KM 유닛은테이퍼간섭에의해클램핑유닛에고정된상태입니다. 이시점에범프오프각도는절삭유닛의끼워맞춤을해제할수있는위치에있습니다. 절삭유닛의페이스구속이해제되고테이퍼에서빠져나올때까지토크스크류를계속천천히돌립니다 ( 그림 3). 토크스크류가더이상돌아가지않고더많은저항이느껴집니다. 더이상토크스크류를돌리지마십시오. 그림 3 반시계방향으로잠금해제 주의토크스크류를계속돌리면클램핑부품이손상될수있습니다. M64

66 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 플랜지클램핑유닛용 KM Micro/KM Mini 중심높이조정기능 KM Micro 플랜지마운트는별도로판매되는캠핀을사용하여인서트중심높이를조정할수있습니다. 방법은다음과같습니다. 1. 플랜지마운트클램핑유닛에설치된위치결정핀을제거합니다. 2. 조정캠을공구블록위치결정핀홀에설치합니다. 3. 조정핀의캠부분이플랜지뒷면의슬롯안에위치하도록하면서플랜지마운트클램핑유닛을공구블록에설치합니다. 4. 플랜지유닛의위치결정핀홀을통해육각을액세스하고돌려서마운팅스크류를풀어중심높이를설정합니다. 5. 마운팅볼트를특정볼트사이즈에필요한토크로조입니다. 조정캠 KM 사이즈 주문번호 카탈로그번호 MICROCAM12 16, 25, MICROCAM16 마운팅스크류 (4x) ID 가공용 KM1612/KM2016/KM2520/KM3225 는무엇입니까? KM1612/KM2016/KM2520/KM3225는 KM12/KM16/KM20/KM25 OD 선삭툴링제품군을보완하는 ID 정삭가공툴링제품군입니다. 내부쿨런트를지원하는제품입니다. 외부테이퍼는 KM12/KM16/KM20/KM25와동일합니다. 라운드섕크클램핑유닛 가장큰차이점은인서트의중심높이위치입니다. H1 KM12/KM16/KM20/KM25 스퀘어섕크절삭유닛인서트가중심선위쪽입니다. KM1612/KM2016/KM2520/KM3225 중심선절삭유닛인서트가중심선에있습니다. M65

67 KM Micro /KM 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 수동클램핑수리패키지부품 스퀘어섕크 KM 수동클램핑부품 기능정의 1. 토크스크류 돌리면잠금콘이움직입니다. 시계방향으로돌리면절삭유닛이고정됩니다. 반시계방향으로돌리면절삭유닛이해제됩니다. 범프오프각도를제공합니다. 2. 웨지너트 회전방지기능을포함합니다. 3. 밀폐스크류 잠금해제포지티브스톱을제공합니다. 웨지너트회전방지기능을위한앵커를제공합니다. 작업자유지보수손상된모든 KM Micro/KM Mini 클램핑유닛은교체하거나재조립해야합니다. 버와니크는연마및 / 또는폴리싱을통해제거해야합니다. 사용하지않을때는 KM Micro/KM Mini 플러그를사용하여클램핑유닛을보호하십시오. KM Micro 플러그는 A117페이지를참조하십시오. KM Mini 플러그는 A186페이지를참조하십시오. KM Micro/KM Mini 수동클램핑수리패키지 KM 사이즈 카탈로그번호 주문번호 KM12 KM12NAPKG KM16 KM16NAPKG KM20 KM20NAPKG KM25 KM25NAPKG M66

68 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 수동클램핑수리패키지부품 라운드섕크 플랜지마운트 KM 수동클램핑부품 기능정의 1. 토크스크류 돌리면잠금콘이움직입니다. 시계방향으로돌리면절삭유닛이고정됩니다. 반시계방향으로돌리면절삭유닛이해제됩니다. 범프오프각도를제공합니다. 2. 웨지너트 회전방지기능을포함합니다. 3. 밀폐스크류 잠금해제포지티브스톱을제공합니다. 웨지너트회전방지기능을위한앵커를제공합니다. 작업자유지보수손상된모든 KM Micro/KM Mini 클램핑유닛은교체하거나재조립해야합니다. 버와니크는연마및 / 또는폴리싱을통해제거해야합니다. 사용하지않을때는 KM Micro/KM Mini 플러그를사용하여클램핑유닛을보호하십시오. KM Micro 플러그에대해서는 A117페이지를참조하십시오. KM Mini 플러그에대해서는 A186페이지를참조하십시오. KM Micro/KM Mini 수동클램핑수리패키지 KM 사이즈 KM12 KM1612 KM16 KM2016 KM20 카탈로그번호 주문번호 KM12NRPKG KM16NRPKG KM2520 KM2520NRPKG KM25 KM25NAPKG KM3225 KM3225NRPKG M67

69 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 조립 / 분해지침 1. GLEITMO 805 윤활유를나사, 토크스크류와너트의콘, 토크스크류의범프오프영역 ( 나사뒷면 ) 에충분히바릅니다. 또한, 섕크의암테이퍼에도윤활유를충분히바릅니다. 2. 토크스크류와너트를함께돌려서조입니다. 3. 프레임 1에나오는것처럼토크스크류와너트를하나의유닛으로섕크에삽입합니다. 4. 프레임 2에나오는것처럼밀폐스크류를설치합니다. 5. KM Micro 섕크를장비슬롯에처음클램핑할때는섕크에절삭유닛이있는것이좋습니다. 필요한공구 육각렌치 플라이어 Kennametal은 GLEITMO 805를추천및사용합니다. 깨끗한타월또는작업용걸레 잔류물이없는솔벤트또는윤활유제거제 ( 테이퍼및캐니스터내부를청소하는데사용됨 ). 유닛이오염된경우윤활유제거제또는이와비슷한제품을사용하여표면을청소할수있습니다. 6. 분해는조립절차의역순입니다. 주의실리콘클리너또는 WD-40 타입의윤활제는사용하지마십시오. 프레임 1 윤활제 주문번호 사이즈 GLEITMO 805 윤활유 g 카트리지 GLEITMO 805 윤활유 ,000g 틴 토크스크류 너트 ( 계속 ) M68

70 KM Micro /KM Mini 수동클램핑시스템 KM Micro/KM Mini 조립 / 분해지침 ( 계속 ) 유지보수일정 한달에한번섕크를분해하고윤활유를새로바릅니다. 토크스크류, 너트, 해제위치의양쪽테이퍼 ( 내부및외부 ) 는분해할필요없이일주일에 1~2 번윤활유를발라야합니다. 윤활유를다시바르기전에압축공기를사용하여오일쿨런트를제거해야합니다. 윤활유오염이심각한경우기존윤활유를즉시제거하고섕크를청소해야합니다. 그런다음절차에따라윤활유를새로발라야합니다. 참고 : 모가빠지지않도록모가굵은브러시를사용하여윤활유를바르십시오. KM 사이즈 KM12 육각사이즈 2.5mm KM16 3mm KM20 4mm 프레임 2 KM25 5mm 밀폐스크류 M69

71 KM Micro /KM Mini 장착치수 KM Micro/KM Mini NCM-SF KM 사이즈 D1 D3 G L1 L4 L5 L6 L7 L8 L9 P KM / / M KM / M KM / / M KM / / M M70

72 KM Micro /KM Mini 장착치수 KM Micro/KM Mini NCM-SF( 쿨런트사용 ) D4 쿨런트 KM 사이즈 D1 D3 D4 G L1 L4 L5 L6 L7 L8 L9 P KM / / M KM / / M KM / / M71

73 KM Micro /KM Mini 장착치수 KM Mini NCM-SF ( 쿨런트사용 ) D4 (2X) 쿨런트 KM 사이즈 D1 D3 D4 G L1 L3 L4 L5 L6 L7 L8 L9 L10 P KM / / M M72

74 KM Micro 퀵체인지툴링시스템 세계적인명성의 KM 시스템을더작고콤팩트하게만든버전입니다. 퀵체인지커터헤드로인덱싱및셋업시간을 66% 단축했습니다. 자동및소형범용선반용으로특별히설계되었습니다. 고유한플랜지부착시스템으로장비용량을높였습니다. KM Micro 스퀘어섕크어댑터를기존의공구블록어댑터에쉽고빠르게설치할수있습니다. 한국케나메탈본사또는 을통해장점을직접확인해보십시오.

75 밸런싱 밸런싱 Kennametal 은더빠른가공속도에서스핀들과공구수명을연장하고부품품질을개선할수있는광범위한밸런스조정및밸런싱된디자인툴홀더를제공하고있습니다. 밸런스의정의 표준툴홀더보정되지않은특성 ( 드라이브슬롯, 노치, 잠금스크류등의불균형 ) 이있을수있는툴홀더입니다. 표준툴홀더에는밸런스를보정하기위한보정기능이없으며기본적인저속애플리케이션에사용됩니다. 밸런스조정가능일반적인제조중에발생하는불균형오차를보정할수있는내장메커니즘이있는툴홀더입니다. 완전히조립한공구 ( 툴홀더와절삭공구 ) 를밸런싱장치를사용하여하나의시스템으로밸런스를조정할수있습니다. 밸런싱된디자인고르지않은드라이브슬롯, 노치, 잠금스크류등으로인해발생하는모든불균형을보정하는보정기능을제공하도록설계된툴홀더입니다. 밸런스가조정된툴홀더는고속애플리케이션에서사용할수있습니다. 섕크표준범위내에서일반적인제조공차로인한약간의잔류불균형이발생할수있습니다. 밸런스조정제조과정에서밸런싱장치로밸런스조건을검사하고미리결정된규격에따라밸런스가조정된툴홀더입니다. 이검사는홀및 / 또는슬롯과같이툴홀더에서물리적으로소재를제거한후수행할수있습니다. 고속가공시에는해당하는기계가공관례를따라야합니다. 불균형은공구또는툴홀더의질량분포가고르지않을때발생합니다. 불균형의잠재적원인으로는움직이는부품 ( 조정가능한카트리지, 세트스크류, 스핀들스프링팩및클램핑메커니즘 ), 제조공차및디자인이있습니다. 불균형으로인한부하는회전속도의제곱에비례하여증가합니다. 과도한불균형은공구와스핀들베어링에조기마모를일으켜표면조도와정밀도를떨어뜨립니다. ( 계속 ) M74

76 밸런싱 밸런싱 ( 계속 ) 밸런스품질은일반적으로 IS 및 ANSI S2.19 표준에따라밸런스등급 G 로표시합니다. 밸런스품질등급 (G) 은실무경험을바탕으로고안된것이며, 초당밀리미터 (mm/s) 로표시하고범위는 입니다. 회전식툴링과범용장비부품에서는일반적으로 G 2.5 또는 G 6.3 으로지정합니다. 숫자가낮을수록밸런스품질이우수한것입니다. 허용가능잔류불균형은다음식을사용하여계산할수있습니다. U per = 9549 x G x M n 표기법 : 예 : U per = 허용가능불균형, 그램밀리미터 (gmm) 로표시 회전자질량 = 2 kg G = 원하는밸런스등급 n = RPM M = 회전자질량, 킬로그램 (kg) 원하는밸런스등급 = G 6.3 n = 작동속도, 분당회전속도 (RPM) U per = 9549 x 6.3 x = 12 gmm 다음페이지의차트에서도같은값을얻을수있습니다. 따라서회전속도및밸런스품질 (G). 의함수를통해그램밀리미터 (gmm) 단위의구체적인허용가능불균형을얻을수있습니다. 예를들어위의예에서 RPM 과 G 6.3 등급에서최대잔류불균형은 6 gmm/kg 입니다. 툴홀더어셈블리 ( 공구포함 ) 의질량은 2 kg 이며허용가능불균형은 [((6 gmm/kg) x 2 kg], 즉 12 gmm 입니다. ( 계속 ) M75

77 밸런싱 밸런싱 ( 계속 ) 20 허용가능불균형 (gmm/kg) G 1 G 2.5 G 표면조도 (Ra) 대비이송 ISO 에설명된방법에따르면최대잔류불균형요구사항은속도가높아짐에따라매우엄격해집니다. 예를들어 1kg 질량의공구와 25,000RPM 의속도에서밸런스등급 G 2.5 는현실성이없습니다. 차트에는최대잔류밸런스가 1 gmm 으로나오는데, 이를달성하기는너무힘들거나심지어밸런싱장비가제공하는정밀도범위로는불가능할수있습니다. 절삭부하를비교하여밸런싱요구사항에대한참조로사용할수있습니다. 일반적으로정삭작업에서는발생하는절삭부하가낮고높은밸런스품질이요구됩니다. 회전부품은항상밸런스를유지해야하지만대부분의경우불균형부하를절삭부하의 5 10% 정도로유지하면충분합니다. ( 계속 ) M76

78 밸런싱 밸런싱 ( 계속 ) 허용가능잔류불균형은다음식을사용하여계산할수있습니다. F = U x (n/9,549) 2 표기법 : (Newtons) U = 불균형, 그램밀리미터 (gmm) N = 회전속도 (RPM) 이예에서불균형으로인한부하는 F = 1 x (25,000/9,549)2 = 6.9 N 입니다. 생성되는절삭부하는이보다자릿수가큰것이일반적입니다. 높은밸런스품질만으로안전한고속가공이보장되는것은아니며, 항상다른변수 ( 스핀들커넥션, 작업유형, 가공조건, 장비강성, 베어링조건등 ) 를고려해야합니다. 불균형은소재제거 ( 드릴링, 밀링, 연마 ), 소재추가 ( 세트스크류 ) 및소재재분배 ( 밸런싱링또는세트스크류 ) 를통해보정할수있습니다. 특정한불균형의경우다음식을사용하여불균형을보정하는데필요한홀깊이 (L) 를알아볼수있습니다.* * 강부품에만적용되는식입니다. 표기법 : L = D - D2 - U x 1300/d 2 2 U = 불균형 (gmm) D = 위치직경 (mm) d = 홀직경 ( 플랫바텀 ) (mm) L = 홀깊이 (mm) M77

79 열박음 열박음 열 툴홀더바디 O.D. 절삭공구섕크 열 열 클리어런스영역 툴홀더 I.D. 열 개념 열박음홀더는사실기계공구업계에서새로운공정이아닙니다. 그러나이개념이고속가공애플리케이션에서유압절삭공구를클램핑하기위한퀵체인지툴홀딩메커니즘으로구현된것은비교적최근의일입니다. 열박음공정은툴홀더의홀딩엔드를빠르고정확하게가열하는것으로시작합니다. 이를통해절삭공구의섕크보다미세하게작은내부보어가확장되어공구가삽입됩니다. 툴홀더가냉각되면서보어가수축하여보어길이전체에 360 각도로균일한압력이발생하고기계적툴홀딩과비교할수없는균일하게분산된체결력이생성됩니다. 설계상플랫 Weldon 및휘슬노치절삭공구섕크에열박음기술을적용할수있습니다. 기술의장점을최대한활용하려면완전한원통형공구섕크가권장됩니다. 이클램핑작업은가열공정을툴홀더소재의탄성범위내로유지한다는조건하에수천사이클을반복할수있습니다. 열박음툴링의장점 : 낮은런아웃 절삭공구섕크의전체길이에걸쳐고르게체결력이분산되므로절삭공구가 360 전체로그립됩니다. 콜릿이나유압척에비해체결력이월등합니다. 테스트중슬립이발생하기전에공구소재특성이파손및전단됩니다. 움직이는부품을사용하지않으므로슬림하고짧은툴홀더프로필설계가가능합니다. 대칭구조상최상의밸런스를제공하므로고속가공에적합합니다. 밀봉스톱스크류가필요없습니다. 절삭공구와툴홀더간의간섭설계를통해쿨런트가지정된통로로만흐르는밀봉이형성됩니다. 열박음홀더기술의이러한장점을바탕으로가공및이송속도와표면조도를향상하고, 공구및스핀들의수명을연장하며, 생산성을더욱높일수있습니다. M78

80 열박음 열구동시스템안전하고단순한가열시스템을위해서는짧은사이클시간, 짧은냉각비가동시간, 지역가열및통합된냉각시스템이필수적입니다. 열박음가열시스템은인덕션, 열기및오픈프레임방식이있으며, 이러한시스템중에서는인덕션방식이가장쉽고빠른방법입니다. 열 열 툴홀더 슬림형디자인. 밸런스조정. 플랫스타일의 Weldon 및휘슬노치섕크를그립할수있습니다. 플랫및 / 또는노치가없는매끄러운원통형섕크절삭공구를사용할때최적의결과를얻을수있습니다. 섕크가폴리싱처리된초경공구는사용하지마십시오. 이러한공구를사용하면토크값이 60% 감소합니다. HT ( 높은토크 ) 열박음툴홀더 HT 열박음홀더는높은간섭레벨을통해경쟁업체시스템에비해 30 50% 높은토크를제공합니다. 이홀더제품군에는열팽창계수가낮은초경공구만사용해야합니다. 이러한툴홀더를사용하려면공구가가열되지않는고속가열이가능한 10 kw 이상의출력을갖춘장비가필요합니다. GP ( 범용 ) 열박음툴홀더 GP 툴홀더는간섭레벨이낮기때문에모든소재및확장을사용할수있습니다. 이스타일의제품은절삭부하가높게생성되지않는경우에만사용해야합니다. 이상적인표면조도 Metric (ISO 표준 ) Ra 0.8 μm 표면조도 Inch ( 업계표준 ) Ra 32 μin 표면조도 ( 계속 ) M79

81 열박음 열박음 ( 계속 ) 스트레이트섕크툴홀더익스텐션은열박음시스템을보완할수있는제품입니다. 슬림라인제품을사용할때는제품이과열되지않도록하십시오. 과열되면뒤틀림또는다른영구적인손상이발생할수있습니다. 구동가열을적절하게컨트롤하지않으면툴홀더수명이급격하게줄어듭니다. 절삭공구요구사항 metric (ISO 표준 ) 절삭공구섕크직경 공차 3mm 2,997 3, / mm 3,996 4,000 h / mm 4,995 5,000 h / mm 5,992 6, / mm 7,991 8, / mm 9,991 10, / mm 11,989 12, / mm 13,989 14, / mm 15,989 16, / mm 17,989 18,000 h / mm 19,987 20, / mm 24,987 25, / mm 31,984 32, / mm 39,984 40, / mm 49,984 50, / inch ( 업계표준 ) cutting 절삭공구 tool shank 섕크 diameters 직경 tolerance 공차 1/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / M80

82 열박음 축방향조정게이지 절삭공구의길이는절삭공구를툴홀더에열박음하기전에특수축조정게이지 (b) 를사용하여조정합니다. 이게이지 (b) 는절삭공구 (c) 와함께툴홀더 (a) 에장착됩니다. 세팅게이지의길이차 (l2) 는필요한공구어셈블리길이를감안하여계산합니다. 그런다음전체어셈블리를길이프리세터에장착하여조정할수있습니다. 게이지를회전하면축방향스톱스크류가이동하고조립된공구가필요한길이로사전설정됩니다. 게이지를제거한후절삭공구를툴홀더로열박음할수있습니다. c b I2 a M81

83 세이프락 세이프락 세이프락은고성능가공, 특히중황삭절삭가공중공구빠짐을방지하는시스템입니다. 이기능은공구섕크에가공된헬리컬홈을통해구현됩니다. 이헬리컬홈과열박음홀더의해당하는핀드라이버가함께작동하여극도의가공조건에서도공구가빠지지않도록해줍니다. 이공구빠짐방지기능은열박음기능과함께절삭공구를단단하게홀더에고정하여런아웃정밀도와강성을높임으로써공구수명을연장하고고객에게는높은생산성과부품정밀도를제공합니다. 척내부의세이프락기능 세이프락절삭공구섕크의스파이럴홈 M82

84 고성능밀링척 중황삭및정밀밀링기능 사전밸런싱 20,000 RPM 세트스크류를사용하여밸런스를미세하게조정할수있는나사 M6 홀 6 개. 중황삭밀링 락너트백페이스에있는 O링이플랜지와가볍게접촉하도록락너트를조여서 0004" 3 x D1런아웃을달성합니다. 정밀밀링 위와같이조인다음락너트를 1/8 1/4 바퀴풀어서.0002" 3 x D1 런아웃을달성합니다. 소재안정성을위한영하열처리 스톱스크류를밀봉장치로사용하여툴홀더내부쿨런트지원. 3/8" 축방향조정스톱스크류. 한국케나메탈본사또는 을통해장점을직접확인해보십시오.

85 유압척 표준스타일 Kennametal 유압척은솔리드초경드릴및엔드밀과같은완전원통형스트레이트섕크를클램핑하기위한최적의성능을제공합니다. 척작동은피스톤스크류를돌려서유압유에압력을발생시키고클램핑보어의길이방향으로얇은막의멤브레인에힘을적용함으로써이루어집니다. 이렇게집중도높은체결력은공구섕크를더단단하게고정하는데도움이될뿐아니라진동을줄이고절삭날의미세균열을방지하는댐프닝효과까지발생시킵니다. 안전스톱은절삭공구장착여부에관계없이과도한조임에의한척손상을방지합니다. 다른고유기능으로는미끄러운공구섕크를단단하게그립하기위한척클램핑보어의특수한나선와이퍼홈이있습니다. 모든 Kennametal 유압척은척활용성을극대화하기위해밀봉되는다양한절삭공구슬리브를사용합니다. 리듀싱슬리브는보어를인치에서미터법으로또는그반대로변환하는데도사용할수있습니다. 슬림라인 슬림라인유압척은애플리케이션범용성및최대한의정밀도를위해정교한형상으로제조됩니다. 처킹공정이완료된후최소한의체결력또는전달가능토크 ( 클램핑직경을기준으로결정됨 ) 를달성해야안전이보장됩니다. 이과정은클램핑스크류조작과고압의유압유로얇은막의확장챔버에힘을가하는클램핑피스톤의스트로크를통해수행됩니다. 표준 /HP 라인 Kennametal의입증된표준라인유압척에는절삭공구길이에서최대 3/8" 의반경방향변경이가능한외부조정스크류가있습니다. 이기능을통해절삭공구나리텐션노브를제거하지않고도미세한조정이가능합니다. 표준라인척은사전밸런싱을거쳐공급되며 SEFAS 챔퍼링링과도함께사용할수있습니다. 밸런싱품질에대한자세한내용은이카탈로그의툴홀더섹션을참조하십시오. 트렌드라인새롭게선보이는트렌드라인유압척은경제적인가격으로최고의정밀도를제공합니다. 이시스템은절삭공구길이의 3/8" 반경방향조정을가능하게하는척보어내부의축방향백업스크류를제외하고표준라인과동일한정밀도사양을제공합니다. 트렌드라인척에도 SEFAS 챔퍼링링을함께사용할수있습니다. 기본라인기본라인유압척은.0001의고품질런아웃사양을기준으로제조됩니다. 기본라인척은최고.0001의밸런싱된디자인을보장합니다. 기본라인척은트렌드라인과마찬가지로척보어내부의축방향백업스크류를활용하여 3/8" 반경방향조정을지원합니다. 이척은바디직경이커서 220 ft. lbs. 의높은토크전달 ( 그립 ) 이가능합니다. 기본척라인의설계에는표준 SEFAS 챔퍼링링을사용할수없습니다. 자세한내용은여기를스캔하십시오. 스캔방법에대한내용은 xxxiii 페이지를참조하십시오. M84

86 유압척 범용설계 기능피스톤클램핑스크류를조이면압력피스톤에힘이가해지고피스톤이유압유를누르면압력이얇은벽의확장슬리브에가해집니다. 이압력으로인해슬리브가공구섕크주변을압축하여집중도높은체결력이생성됩니다. 효과유압클램핑시스템에는댐프닝효과가있습니다. 진동은기계식클램핑시스템에서인서트절삭날에미세균열을일으키는원인입니다. 유압확장척으로진동을방지하여높은생산품질과최고 4 배의공구수명을달성할수있습니다. 정밀도표시된정밀도는 h6 공차와슬리브가없는라운드섕크 ( 플랫없음 ) 를기준으로합니다. 피스톤클램핑스크류 공구길이조정용세트스크류 확장챔버 압력피스톤 공구길이조정슬리브 유압미디어 클램핑보어 특징 외부스크류를돌려서축방향공구길이를조정합니다. 표준디자인에서절삭공구나쿨런트공급유닛을제거할필요가없습니다. 공구길이조정슬리브와의구속을유지하여공구를단단하게고정할수있습니다. 10mm 까지조정할수있습니다. 밀봉보어와공구길이조정스크류내부의큰홀을통해쿨런트공급절삭공구에서최대한의쿨런트공급을보장할수있습니다. 고유하게설계된피스톤클램핑스크류를통해과도한조임과공구를척에장착하지않고실수로유압메커니즘을구동함으로써발생하는손상을방지합니다. 커터불균형을보완하고성능을최적화하는 Kennametal 밸런스링세트를추가하여고성능밸런스조정척을밸런스조정가능척으로변환할수있습니다. 보어내부의와이퍼홈이미끄러운섕크를단단하게그립하고보어를밀봉하여칩, 먼지또는쿨런트로인한오염을제거합니다. SEFAS 챔퍼링링을척에추가하여스텝드릴및부가적챔퍼링작업의필요성을줄였습니다. 다양한슬리브를사용하여유압척의적용범위를확장할수있습니다. 부싱을사용하는경우표시된예보다런아웃이최고두배높아질수있습니다. ( 계속 ) M85

87 유압척 범용설계 ( 계속 ) 애플리케이션유압확장척은다음과같은스타일의섕크를클램핑하는데최적입니다. DIN-6535 기준섕크 HA, HB, HE 타입 DIN-1835 기준섕크 A 및 B 타입 ( 섕크공차 h6 및최소 Ra 0,3 μm) HA 및 A 타입 일반원통형섕크, 6 32mm 직경 HB 및 B 타입 휘슬노치 섕크, 최대직경 6 20mm HE 타입 휘슬노치섕크, 최대직경 6 20mm (Kennametal은리듀서콜릿을사용하도록권장합니다.) Inch 스트레이트섕크 : 1/4 5/8"( 공칭최대직경에서.0004) 3/4 1-1/4"( 공칭최대직경에서.0005) 0,003mm (.0001") 2.5 x D max 최대 50mm (2") Dh6 슬림라인디자인 최대직경 20mm (3/4") 의 Weldon 섕크는리듀서콜릿없이그립할수있습니다. 그러나 Kennametal 은모든플랫섕크에리듀서콜릿을사용하도록권장합니다. 일반원통형섕크를사용하면정밀도를높일수있습니다. 0,006mm (.0002") Dh6 2.5 x D max 최대 50mm (2") 슬리브를사용하여높은그립토크달성 : 공식 : 슬리브보어 x 척토크 = 결합토크척보어 예 : 12mm ( 슬리브보어 ) x 220 Nm = 132 Nm 20mm ( 척보어 ) 차트에서 12mm 유압척을표시하는경우 = 약 70Nm 2배의그립성능 M86

88 유압척 새유압척셋업 길이조정방법표준 /HP 라인및슬림 / 표준라인 길이조정방법트렌드라인, 기본라인및슬림 / 트렌드라인 클램핑스크류해제 클램핑스크류해제 최대 10mm (3/8") 공구길이조정을위한한계스톱 최대 10mm (3/8") 공구길이조정을위한한계스톱 1. 사용하기전에유압척에서윤활유를모두제거합니다. 2. 절삭공구를스톱핀 / 스톱스크류가허용하는한도까지클램핑보어에삽입합니다. 3. 육각렌치로절삭공구길이를조정합니다. 4. 손으로조일때한계스톱까지육각렌치를사용하여클램프스크류를조입니다. 유압척이클램프위치일때는스톱핀을조정하지마십시오. 5. 이제공구가클램핑되어사용할수있게됩니다. 유지보수 Kennametal 유압척은유지보수가간단하며서비스수명이깁니다. 테스트핀을사용하여정기적으로클램핑기능을검사하는것이중요합니다. 나일론청소용브러시로보어에서먼지를제거할수있습니다. 테스트핀을사용하면쉽고빠르게클램핑기능을검사할수있습니다. 테스트핀을스톱핀 / 스톱스크류가허용하는한도까지클램핑보어에삽입합니다. 손으로조일때한계스톱까지육각렌치를사용하여클램프스크류를조입니다. 일반적인손압력으로테스트핀을움직일수없으면척기능이정상입니다. 스크류를시계방향으로풀스톱까지돌림테스팅바 슬리브사용가능, J4 페이지참조. 청소용브러시사용가능, L15 페이지참조. 중요오일주입구 ( 캡으로막혀있음 ) 를임의로변경하지마십시오. 유압척의클램핑기능이손상될수있으며, 이경우 Kennametal 로보내서비스를받아야합니다. 사소한공구충돌이나척사용에문제가발생하는경우현지 Kennametal 정비및수리부서에문의하여 Kennametal 유압척을점검하거나공인 Kennametal 유압척을점검하거나공인 Kennametal 서비스전문가에게수리를받으십시오. 테스트핀사용가능, L14 페이지참조. M87

89 HPMC 시스템 HPMC( 고성능밀링척 ) 시스템 애플리케이션 HPMC 시스템은우수한범용성을제공하므로다양한가공분야에서라운드섕크절삭공구및익스텐션을고정하는데이상적입니다. 따라서엔드밀, 리머, 인덱서블커터, 드릴, 스트레이트섕크익스텐션및보링시스템에탁월한선택입니다. HPMC 시스템은강력한그리핑토크를갖추고있으며고인성황삭과높은소재제거율애플리케이션을위한최대한의성능은물론정삭애플리케이션을위한최고수준의정밀도를제공하며모든작업을동일한척으로수행할수있습니다. 이러한툴홀더에는제공된백업스크류로내부쿨런트를사용할수있습니다. 척의나사홀에세트스크류를사용하여밸런싱을미세하게조정할수있으며슬리브를사용하여동일한홀더를더작은그리핑사이즈로변환할수있습니다. 디자인 HPMC 시스템은안쪽척바디, 니들롤러베어링어셈블리, 두꺼운막의바깥쪽락너트로이루어져있습니다. 안쪽척바디와내부보어의반경방향및축방향홈은매우강력한그립을가하여절삭공구주위를압축하는마스터콜릿역할을합니다. 척보어는테이퍼를따라올라가는동안롤러베어링에의해약 4 각도로압축됩니다. 롤러베어링은척테이퍼각도에서미세하게기울어진각도로리테이너 ( 창당 4개를사용하여구속력극대화 ) 안에고정됩니다. 락너트베어링리테이너의벽은척바디노즈보다두껍습니다. 따라서락너트가시계방향으로회전하면롤러베어링이헬리컬운동을하면서점차좁아지는테이퍼를따라올라갑니다. HPMC 시스템에는나사가없습니다. 두개의테이퍼가서로힘을가하면서매우강력하고균일한힘을생성합니다. 이힘이절삭공구섕크방향에맞게척바디를안쪽으로조입니다. 반경방향홈은내경에서안쪽으로균일하게압축하여그리핑, 토크및정밀도를높이고프렛을방지합니다. 힘은락너트의백페이스가척의바디페이스에닿을때까지계속가해집니다. 이것이최대그리핑토크위치입니다. 절삭공구생크의잔류오일이슬립을유발할수있지만축방향홈이오염물질을흡수하여슬립현상을최소화합니다. 얕은구속각은자체잠금효과를발생시켜가공중척이빠지지않도록합니다. 이러한강력한그립덕분에토크렌치가필요없습니다. 또한, HPMC의높은그리핑성능으로에너지를장비로전달하는능력이개선되어진동, 편향및런아웃이최소화되었습니다. 절삭공구섕크는락너트가조여지므로축방향결함이발생하지않기때문에콜릿척에비해장점이있습니다. 단일툴홀더로중황삭밀링작업시 5 10% 높은그리핑토크를제공할수있으며, 동일한척으로정삭가공까지가능할정도로활용성이높습니다. 커터 HPMC 시스템을최고정밀도로사용하려면락너트를페이스스톱까지조이고반바퀴뒤로돌리십시오. 이렇게하는동안락너트의백페이스에있는 O링이척페이스와접촉상태를유지하도록하십시오. 모든 HPMC 시스템에는길이조정이나쿨런트공급을위한스톱스크류가포함되어있습니다. 이러한스크류설계에는콘페이스와양면플랫페이스, 그리고쿨런트밀봉옵션을위한 O링이포함되어있습니다. HPMC 시스템은소재를안정화하고베어링접촉표면에흠집을방지하기위한영하처리를거칩니다. 이를통해공구를안정적으로오랫동안사용할수있습니다. ( 계속 ) M88

90 HPMC 시스템 HPMC ( 고성능밀링척 ) 시스템 ( 계속 ) 절삭공구요구사항조립하기전에절삭공구섕크의외경과 HPMC 시스템의내경을마른수건으로깨끗하게닦습니다. 오염이있으면런아웃이증가하고그립력이감소합니다. 이러한척에사용되는절삭공구의섕크직경이 h6( 공칭최대 ") 를초과하지않도록면밀하게모니터링합니다. 최대한공칭에근접한공구를사용합니다. 절삭공구섕크진원도는 0.003mm (.0001"). 이내여야합니다. 사이즈미달공구를사용하면과도한스트레스와척불량이발생할수있습니다. 절삭공구섕크가둥글고플랫이없을때최적의척성능을얻을수있습니다. 작은플랫이있는절삭공구도고정가능하지만런아웃이증가할수있습니다. 휘슬및플랫절삭공구섕크는슬리브와함께사용하는것이좋습니다. 최상의성능을위해서는섕크플랫을최소한으로낮추십시오. 최소절입길이는절삭공구섕크직경의 2배입니다. 홀딩길이가짧으면공구및 / 또는척이파손될수있습니다. 이경우절삭공구가빠져서작업자가심각한부상을입을수있습니다. 보어에절삭공구없이밀링척을조여서는안됩니다. 높은그립력으로인해내경에영구적인변형이발생합니다. 유지보수작업니들베어링에윤활유를바르는것이유일한필수유지보수작업입니다. 다음절차에따라유지보수를올바르게수행할수있습니다. 1. 락너트를시계방향으로조여서리테이닝링으로부터클리어런스를확보합니다. 2. 리테이닝링을척에서제거합니다. 3. 락너트를반시계방향으로풀고너트어셈블리를척으로부터들어올립니다. 4. 밀링척과다른모든부품에서윤활유를닦아냅니다. 5. 락너트의니들베어링에고품질의방수윤활유를충분하게다시바릅니다. 6. 락너트가하우징되는밀링척의외경에윤활유를다시바릅니다. 7. 락너트를밀링척바디에다시설치하고조여서리테이닝링을다시삽입할수있는클리어런스를확보합니다. 8. 락너트를몇차례조이고풉니다. 리테이닝링이제대로맞는지다시확인합니다. 9. 남은윤활유가있으면닦아냅니다. 현지 Kennametal 정비및수리부서에문의하여 Kennametal 제품을점검하거나공인 Kennametal 서비스전문가에게수리를받으십시오. 밀링척의정밀도설정 중황삭밀링 락너트의 O링이밀링척바디의플랜지에가볍게접촉할때까지락너트를밀링척렌치를사용하여조입니다 (O링이눌리지않도록해야합니다 ). 최대 50mm (2") 3x 직경에서정밀도 μm( "). O 링이플랜지에가볍게접촉 정삭 락너트를앞서위치에서 1/8 1/4 바퀴뒤로돌립니다. 최고정밀도 최대 50mm (2") 3x 직경에서 5 μm (.0002") X 페이스구속이척을방해하고베어링을손상시킬수있음 O 링이플랜지에접촉한후 1/8 1/4 바퀴뒤로돌림 O 링이척의페이스에접촉 주의공구섕크를삽입하지않은채로밀링척을지나치게조이지마십시오. 밀링척이심각하게손상되거나성능이저하될수있습니다. M89

91 튜너블툴링시스템 (TTS) 튜너블툴링시스템 (TTS) 개요 확장된길이셋업으로가공하는경우바람직하지않은재생진동 ( 채터 ) 으로인해표면조도불량, 치수제어문제및공구파손이유발될수있습니다. 채터를방지하기위해장비작업자는일반적으로가공조건을낮추어야하는데이경우소재제거율과생산성이함께감소하게됩니다. 칩굵기가변하면절삭력에변동이일어납니다. 이현상의원인은이전패스에서발생한파장이피삭재에남기때문입니다. 절삭공구와피삭재가상호작용하는경우이러한파장에의해채터가발생할수있습니다. 채터가계속되면절삭력이더욱변동하여진동이더많이발생합니다. 이문제를적절하게해결하지않으면진동이계속누적되어공구가피삭재로부터튀어나오거나치명적파손이발생할수있습니다. 이문제는여러다른방법으로해결할수있습니다. 우선절삭속도를대폭낮추면에너지를분산하여진동을줄이는공정댐핑 ( 여유면과피삭재간의마찰 ) 을증가시켜채터를방지할수있습니다. 다른방법은디퍼런셜인서트간격의밀링커터를활용하는것입니다. 이렇게하면피삭재에유지되는파장의패턴이방해되어재생효과가최소화됩니다. 그러나이방법을사용하면칩부하가절삭날에균일하게분산되지않아이송을제한해야할수있기때문에효율이저하됩니다. 또한, 간격이균일하지않기때문에표면조도에좋지않은영향을줄수있습니다. 이러한해결책의문제는소재제거율을높게유지할수없다는것입니다. 소재제거율을높게유지하려면시스템의동적강성을높여야합니다. 동적강성은정적강성과댐핑비율의곱에비례합니다. 정적강성은짧은셋업과대구경툴홀더를사용하여높일수있습니다. 탄성율이높은소재를사용해도정적강성이높아집니다. Kennametal 튜너블툴링시스템 (TTS) 은수동형동적흡진기로진동을억제하여보링바와밀링어댑터의동적강성을극대화할수있는방법을제공합니다. TTS는시스템에서가장유력한진동모드의고유주파수에근접하게진동하는내부소재를포함하도록설계됩니다. 이러한내부소재운동을통해에너지가분산되고채터가방지됩니다. 전체결과는장비의동적특성 * 과공구및장비간연결의강성에따라좌우됩니다. 제조공차, 프리로드및마모에의해장비의동적반응이변하고전체결과에부정적인영향이발생할수있습니다. * 같은제조업체및모델의장비라도동적특성이동일하지는않습니다. 패시브댐프닝으로길이가연장된공구의동적강성을개선할수있지만, 댐핑메커니즘이모든장비에서동일한효과를보이는것은아닙니다. 공구의동적강성에는공구의고유주파수뿐만아니라장비고유의주파수도영향을미칩니다. 장비역시고유한동적특성이있으므로한장비에맞게튜닝한공구는다른장비에는맞지않을수있습니다. 사전튜닝되어시장에공급되는여타제품과는달리 Kennametal 튜너블보링바와밀링어댑터는튜닝이가능합니다. 이러한제품의패시브댐퍼를조정하여특정장비또는셋업에맞게공구를튜닝할수있습니다. 즉, 길이가연장된공구를장비의동적특성에맞게다시튜닝할수있으며시간이지남에따라특성이변하더라도대응이가능합니다. Kennametal 튜너블보링바와밀링어댑터의핵심장점은어떠한셋업에서사용하더라도최적의상태로튜닝할수있다는것입니다. Kennametal 표준튜너블제품은출하시사전튜닝되어공급되지만설치한후추가로최적화하는것이좋습니다. ( 계속 ) M90

92 튜너블툴링시스템 (TTS) 튜너블툴링시스템 (TTS) ( 계속 ) Kennametal TTS 시스템을도입하면 L:D 비율이큰툴홀더를사용하여 DOC 를높이고, 표면조도를개선하며, 공구수명을연장할수있습니다. TTS 를밀링어댑터에적용하면밀링커터에고밀도인서트를사용하거나 ADOC 또는 WOC 를높여 MRR 를향상시킬수있습니다. 이러한조정을통해서도표면조도개선과공구수명연장효과를얻을수있습니다. Kennametal 튜너블시스템을사용함으로써얻을수있는장점은소재제거율향상에그치지않습니다. 금속가공테스트를거친결과동적강성과진동수준간의유익한상관관계가스핀들에서측정되었습니다. 진동은공구수명은물론스핀들베어링의수명까지떨어뜨립니다. 장비를통해진동이전파되지않도록방지함으로써스핀들관련부품의수명을연장하고장기적으로장비정밀도를유지할수있습니다. 표면조도 Ra (uin) 표면조도 (Ra) 대비이송 이송 (IPM) Kennametal 경쟁업체 이자료는경쟁업체의사전튜닝된밀링어댑터와스핀들에맞게최적튜닝된 Kennametal 의어댑터를표면조도를기준으로비교한것입니다. 비슷한표면조도값에서 Kennametal 제품의이송이약 50% 높다는것을확인할수있습니다. 동적강성 그림 1 은스크류의조임조정과튜너블보링바의상대적동적강성간의함수관계를보여줍니다 느슨한조임에서단단한조임으로 ( 왼쪽에서오른쪽으로 ) 차트에서는약 70% 까지튜닝하거나상대적성능이 1 일때최적의튜닝임을보여줍니다 표준화된동적강성 또한, 공구를미달튜닝할때보다초과튜닝할때성능이더크게저하된다는것을보여줍니다. 따라서시스템을약간낮게튜닝하는것이가장좋습니다 작업반복횟수 그림 1 댐핑밀링어댑터의동적강성 동적강성 ( 표준화됨 ) 장비 A 장비 B 경쟁업체 ( 사전튜닝됨 ) Kennametal ( 튜닝가능함 ) 표준툴홀더 M91

93 튜너블밀링 튜너블밀링어댑터 Kennametal 튜닝툴링시스템은진동의영향없이최대한의작업량을처리할수있는광범위한튜너블밀링어댑터제품군을제공합니다. 튜너블밀링어댑터는내부쿨런트를지원하며내부댐퍼를조정하여채터를완화할수있기때문에최적의표면조도와더긴공구수명을보장합니다. 길이가연장된어댑터를사용한밀링을위한일반가이드라인 1. 양쪽클램핑스크류를풉니다. 2. 조정스크류가꼭맞을때까지포지티브방향으로돌립니다. 조정스크류가튜너소재를잠글때꼭맞는느낌이납니다. 3. 스크류를네거티브방향으로한바퀴돌리고시험절삭합니다. 4. 좋은표면조도를얻을때까지 3단계를반복합니다. 최적의위치를찾기위해값을조금씩높일수있습니다. 5. 조정스크류를네거티브방향으로 1/4 1/2 바퀴돌립니다. 6. 두클램핑스크류를조이고시험절삭해서결과가마음에드는지확인합니다 * 밀링커터를질량이다른밀링커터로교체한경우 TTS 밀링어댑터를다시튜닝해야합니다. M92

94 튜너블보링바 튜너블보링바 Kennametal 의완벽한튜너블보링바포트폴리오를활용하여깊은홀보링애플리케이션에맞게설계된내부댐프닝패키지의채터및다른문제를방지할수있습니다. 장점 최적의강성진동을방지하여표면조도와공차를개선합니다. 생산성향상절삭깊이와칩제거를최대 10:1 ( 강 ) 및 15:1 ( 초경 ) 길이대직경비까지개선했습니다. 채터나진동이없는가공소음노출을줄이고결과를개선했습니다. 튜너블댐핑메커니즘장비에서바를튜닝하고공구를조정하여다른진동형태에대처할수있습니다. 상대적안정성 TTS 공구 최적의애플리케이션영역 표준공구 최적의애플리케이션영역 TTS 공구 : 500% 이상향상된최대 DOC 표준공구 : 안정적인조건에서최대 DOC 표준공구 L/D=4 TTS 공구 L/D=7 안정성향상을통해절삭깊이증가 참고 : 이차트에서는 KM 튜너블보링바가표준툴홀더보다높은안정성을제공하며공구길이대직경비가큰경우에도이러한장점이유효하다는것을보여줍니다. 안정성이향상되면절삭깊이가증가합니다. M93

95 튜너블보링바 길이가연장된바를사용한보링을위한일반가이드라인 1. 가급적가장큰직경의보링바를선택합니다. 바의직경이크면강성이높고안정적입니다. 칩배출을위한충분한공간을확보해야합니다. 2. 직경이클수록안정적이지만너무클경우칩배출을방해하여표면조도가저하되거나바가손상될수있습니다. 바직경이칩배출을방해할정도로크지않도록하십시오. 3. 가급적튜너블보링바의오버행길이를짧게합니다. 튜너블보링바의경우가급적가장짧은바길이를선택합니다. 4. 가공조건의균형을조정하여제어되지않은진동과공명이발생하지않도록합니다. 5. 공구설정각도는최대한 90 에근접해야합니다. 6. 인서트가올바른중앙위치에있는지확인합니다. 7. 작은코너R을선택하면피삭재에가해지는부하를줄일수있습니다. 8. 네거티브후방경사각이최대한작은절삭헤드를사용합니다. 9. 포지티브칩포머가있는인서트를사용하는것이좋습니다. 10. 반경방향반발력은마모에비례하여증가하므로여유면마모가있는인서트는교체합니다. 올바른바선택 Kennametal 은 KM 백엔드또는스트레이트섕크, KM 프론트엔드또는볼트온헤드커넥션을장착하고강또는초경으로제조된 TTS 보링바를공급하고있습니다. 적절한보링바를찾을때는길이대직경비 (L:D) 를최대한작게유지해야한다는것을기억하십시오. L:D 비율이작을수록바의강성과안정성을높일수있습니다. 튜너블보링바의 L:D 비율은고정이지만스트레이트섕크튜너블바의 L:D 비율은고정이아닙니다. 스트레이트섕크바를사용할때는오버행길이를최대한짧게유지해야합니다. 표준사전튜닝스트레이트섕크튜너블바의경우에만공장에서 10:1 L:D로사전튜닝됩니다. 스트레이트섕크바를10:1 미만의 L:D로장착한경우바를다시튜닝해야할수있습니다. 자세한내용은 바튜닝 섹션에서볼수있습니다. 홀딩방법 홀딩방법은보링바를선택하고튜닝할때성능에결정적인영향을줍니다. 보링바와장비간의커넥션은최대한견고해야합니다. 커넥션이견고하면튜너소재가보다효과적으로작동할수있습니다. 바홀딩길이는바직경의 2.5배이상이어야합니다. 다음은최고안정성부터최저안정성순으로다양한커넥션방법을보여줍니다. 끼워맞춤을사용한페이스및테이퍼구속예 : 짧은오버행으로클램핑된 KM 튜너블보링바터렛의 KM 클램핑유닛 스플릿슬리브 / 완전한원통형구속예 : 스플릿슬리브를사용한스트레이트섕크튜너블보링바 스크류클램핑예 : 바플랫에스크류클램핑을사용한스트레이트섕크튜너블보링바 최고안정성 최저안정성 M94

96 튜너블보링바 바튜닝 표준튜너블보링바는공장에서사전튜닝되어출고됩니다. 이러한제품을일부장비에서그대로사용가능한경우도있지만동적반응의차이때문에채터가발생하는경우도있습니다. 채터를제거하려면주어진셋업에맞게보링바를최적으로튜닝해야하며, 이와같이애플리케이션에맞게조정이가능하다는것이 Kennametal 튜너블보링바의핵심장점입니다. 즉, 장비에맞게공구를튜닝하여동적강성을최적화하고채터를완화할수있습니다. 튜너블보링바에필요한조정스크류설정에는다음과같은요인이영향을미칩니다. 오버행및 L:D 비 절삭깊이 장비의전체적인동적특성및강성 바를다시튜닝할때는약간낮게튜닝하는것이좋습니다. 즉, 채터가시작되는조정스크류설정을알아내고스크류를네거티브방향으로 1/2 바퀴돌리는것이튜닝프로세스의핵심입니다. 튜너블보링바다시튜닝 1. 양쪽클램핑스크류를풉니다. 2. 조정스크류가꼭맞을때까지포지티브방향으로돌립니다. 조정스크류가튜너소재를잠글때꼭맞는느낌이납니다. 3. 스크류를네거티브방향으로한바퀴돌리고시험절삭합니다. 4. 채터가없어질때까지 3단계를반복합니다. 5. (A) 채터가없어지면현재스크류설정부터포지티브방향으로한바퀴사이의범위에서채터가시작되는것입니다. 이범위내에서 1/4 바퀴씩조정하고각설정으로시험절삭하여채터가시작되는스크류설정을알아냅니다. (B) 채터가시작되는조정스크류설정을알아낸후에는조정스크류를네거티브방향으로 1/2 바퀴돌립니다. 6. 양쪽클램핑스크류를조이고시험절삭하여원하는결과가나오는지확인합니다 M95

97 스크류온어댑터 스크류온어댑터 Kennametal 스크류온밀링커터어댑터의범용설계덕분에견고한커넥션을유지하면서도이전및신규공구스타일을상호교환하여사용할수있게되었습니다. 모든어댑터에서탁월한런아웃정밀도, 높은소재제거율및내부쿨런트기능을제공합니다. 스크류온밀링커터어댑터를광범위한동급최고의 Kennametal 인서트와함께사용하여절삭품질과성능및생산성을크게높일수있습니다. 스크류온제품은저속밀링부터 20,000RPM 이상의고속애플리케이션에이르기까지광범위한가공애플리케이션에사용가능하며절삭날로쿨런트를공급하는추가기능이있습니다. 또한, 모든애플리케이션에서현재시장의유사한시스템과동등하거나더우수한수준의시스템정밀도, 반복성및안정성을제공합니다. 특징, 기능및장점 모든어댑터가내부쿨런트를지원합니다. 모든제품이표준재고제품입니다. 높은정밀도 낮은런아웃 헬릭스, 포켓밀링, 윤곽절삭및램핑을위한안정적인시스템 16,000RPM에서 G6.3으로사전밸런싱된 KM, HSK 및스팁테이퍼 내부쿨런트공급이가능하게설계된익스텐션및리듀서 미세튜닝된스크류온인덱서블엔드밀커터와 KM/ERICKSON 툴홀더, 그리고광범위한동급최고의인서트를함께사용하여탁월한절삭품질, 성능및생산성을보장할수있습니다. A E C D B F 스크류온어댑터적용 중금속어댑터 중금속을사용한진동억제익스텐션 (Densimet D176) 정밀한결합면에암나사를사용하여연장된공구에서최적의동심및축방향런아웃을제공합니다. 내부쿨런트기능 A. 연마된파일럿및페이스로높은강성과정밀도제공 B. 연장된섕크로슬로우테이퍼의강성향상 C. 나사잠금시스템 D. 모든어댑터에서내부쿨런트지원 E. 롱리치에적합한설계 F. 밸런스조정 Weldon 섕크장착익스텐션 DIN 1835-B 기준웰던섕크장착스크류온타입익스텐션 DIN 1835-B 기준에따라제조된섕크, 내부쿨런트지원 리듀서 작은사이즈의스크류온공구를사용하는어댑터 내부쿨런트기능 결합면이정밀한동심및축방향런아웃을생성하도록도와줍니다. 익스텐션 큰나사사이즈의스크류온공구를사용하는어댑터 내부쿨런트기능 결합면이정밀한동심및축방향런아웃을생성하도록도와줍니다. 자세한내용은여기를스캔하십시오. 스캔방법에대한내용은 xxxiii 페이지를참조하십시오. M96

98 내부쿨런트쉘밀어댑터 조임토크밀링헤드 연결나사사이즈 조임토크 장착키사이즈 (mm) M10 40 Nm 15 M12 60 Nm 17 M16 80 Nm 24 내부쿨런트쉘밀어댑터 고압및대용량내부쿨런트타입쉘밀어댑터가표준제품으로출시되었습니다. 이제품은고유한설계를통해최대의쿨런트유량이공구의절삭날로직접공급됩니다. 이러한최신내부쿨런트타입쉘밀어댑터는인덱서블밀링커터를고정하는데이상적입니다. 툴홀더와커터는탁월한공구수명, 우수한표면조도및생산성을달성하는데중요한역할을합니다. 이러한조합에고압또는대용량쿨런트를더하면표면조도를크게향상하고, 공구마모와절삭부하를줄이며칩형상및배출을조절할수있습니다. 종합하면, 내부쿨런트형쉘밀어댑터는고경도강및티타늄과같은난삭재를가공하기위한완벽한선택입니다. 옵션 표준재고제품에서확장된길이사용가능 높은토크용량을구현하여고강도소재로업그레이드가능 어댑터는 AD 타입쿨런트용으로설정되어있으며조정스크류를사용하여 B 타입플랜지쿨런트용으로전환가능 표준공구용으로추가부품을구매할필요가없음 쿨런트공급옵션 파일럿페이스의홀을통해공급 센터를통해공급 M97

99 콜릿척스타일 콜릿척스타일 TG 콜릿척 TG 콜릿척은주로스트레이트생크를그리핑하는용도로사용되며 ERICKSON 업계표준입니다. 이러한척은드릴링, 밀링및태핑애플리케이션을위한유연성을제공하며휘슬노치커터도그리핑할수있습니다. TG 콜릿은중삭및경절삭가공에사용해야합니다. TG 콜릿척에는다양한전용밀링및탭콜릿을사용할수있습니다. 상대적으로고속작업이가능하도록밸런스조정가능락너트가제공됩니다. 내부쿨런트를사용하는척을위한밀봉 / 쿨런트락너트및본딩콜릿도사용할수있습니다. 0.3mm(0.016") 의클램핑범위 우수한강성및 3:1 의그립력 우수한동심도 ER 콜릿척 ER 콜릿척은 DIN 6499 업계표준에맞게스트레이트섕크를그리핑하도록설계되었으며, 드릴링, 경량밀링및태핑애플리케이션에융통성있게사용할수있습니다. ER 콜릿척은중속의중삭및경절삭애플리케이션에사용됩니다. 이스타일의콜릿척을위한전용탭콜릿을사용할수있습니다. 내부쿨런트를사용하는 ER 콜릿척을위해밀봉및쿨런트락너트를사용할수있습니다. 1mm(0.040") 의넓은클램핑범위 우수한강성및 2:1 의그립력 우수한동심도 ( 계속 ) M98

100 콜릿척스타일 콜릿척스타일 ( 계속 ) DA 콜릿척 DA 콜릿척은 ERICKSON 업계표준입니다. 스트레이트섕크를그립하기위한제품이지만 DA 스타일은드릴마진을그립하는기능도제공합니다. 이기능으로드릴을단축하여센터드릴링을제거할수있습니다. DA 콜릿척에는드릴링, 밀링및태핑을위한유연성도있습니다. DA 스타일전용밀링및탭콜릿스타일을사용할수있습니다. 이러한척은내부쿨런트적용시결합된콜릿을사용할수도있습니다. DA 콜릿척은세가지락너트스타일을활용할수있습니다. 0.8mm(0.031") 의클램핑범위 우수한강성및 1:1의그립력 동심도 > 0.025mm(0.001") DA 01 시리즈연장노즈스타일롱노즈피스베어링과보정락너트가올바른축방향위치를제공하고비틀림을방지합니다. 이스타일은극도의정밀도가요구되는작업이이상적입니다. DA 04 시리즈클로즈센터스타일클로즈센터문제를해결하기위해최소한의안전외경을확보하도록설계되었습니다. 이스타일은피삭재의리치및클로즈근접문제가발생한경우사용해야합니다. DA 08 시리즈스터브노즈스타일이 DA 스타일에는콜릿이올바른축방향위치를잡고비틀림을방지하도록도와주는락너트와보정노즈링이있습니다. 이스타일은높은강성이요구되는경우사용해야합니다. M99

101 콜릿 TG Tremendous Grip 모든드릴링애플리케이션을위한극도로강한그립과정밀도제공 수축범위 0.4mm[1/64"(0.016")] 드릴의백테이퍼와마진을그립하여최대이송과더정밀한홀제공 DIN 6499 클래스 2 정밀도를기준으로제조 TGC Tremendous Grip 쿨런트 쿨런트공급공구애플리케이션을위해고무충전슬롯이콜릿밀봉 최고 100bar(1,500 psi) 의쿨런트압력에적합 노즈피스로손쉽게삽입할수있는고유한디자인특성 모든인기사이즈재고보유 모든표준 TG 스타일콜릿척에맞음 수축범위 0.13mm(0.005") 경쟁업체와는다르게드릴의플루트를콜릿에넣을수있는디자인 TGHP Tremendous Grip 고정밀 표준 TG 및 ER 스타일콜릿의두배정밀도 모든인기사이즈재고보유 모든표준 TG 스타일콜릿척에사용가능 수축범위 0.25mm(0.010") DIN 6499 클래스 1 정밀도를기준으로제조 TGCHP Tremendous Grip 쿨런트고정밀 쿨런트공급공구애플리케이션을위해고무충전슬롯이콜릿밀봉 최고 100bar(1,500 psi) 의쿨런트압력에적합 노즈피스로손쉽게삽입할수있는고유한디자인특성 모든인기사이즈재고보유 모든표준 TG 스타일콜릿척에맞음 수축범위 0.13mm(0.005") DIN 6499 클래스 1 정밀도를기준으로제조 TGNP Tremendous Grip 논풀아웃 (Non-Pullout), Weldon 콜릿의드라이브웨지를통해포지티브리텐션및드라이브제공 솔리드엔드밀홀더에의해발생하는오차제거 수축범위 0.13mm(0.005") 모든표준 TG 스타일콜릿척에맞음 스타일 TGST Tremendous Grip 단일각탭콜릿 섕크와스퀘어의탭을그립하도록설계 모든표준 TG 스타일콜릿척에맞음 수축범위 0.13mm(0.005") TGSTC Tremendous Grip 단일각탭콜릿, 쿨런트스타일 쿨런트공급공구애플리케이션을위해고무충전슬롯이콜릿밀봉 최고 70bar(1,000 psi) 의쿨런트압력에적합 섕크와스퀘어의탭을그립하도록설계 모든표준 TG 스타일콜릿척에맞음 수축범위 0.13mm(0.005") M100

102 콜릿 ER 단일각 모든드릴링애플리케이션을위한강한그립과정밀도제공 넓은클램핑범위 Inch 및 Metric 보어에사용가능 접힘범위 1mm(0.040") DIN 6499 클래스 2 정밀도를기준으로제조 ERTC 단일각탭콜릿 섕크와스퀘어의탭을그립하여슬립을제거하도록설계 모든표준 ER 스타일콜릿척에맞음 접힘범위 0.13mm(0.005") ERTCT 단일각탭콜릿 ( 축방향보정 ) 섕크와스퀘어의탭을그립하여슬립을제거하도록설계 태핑에축방향보정이필요한장비를위한경제적인인장전용솔루션 모든표준 ER 스타일콜릿척에맞음 DA 이중각 접힘범위 0.8mm[1/32"(0.031")] DA 이중각쿨런트 쿨런트공급공구애플리케이션을위해고무충전슬롯이콜릿밀봉 최고 70bar(1,000 psi) 의쿨런트압력에적합 모든표준 DA 스타일콜릿척에맞음 접힘범위 0.13mm(0.005") DANP 이중각논풀아웃 (Non-Pullout) Weldon 스타일 웰던스타일섕크의엔드밀을그립하도록설계 콜릿의드라이브웨지를통해포지티브리텐션및드라이브제공 솔리드엔드밀어댑터에의해발생하는오차제거 모든표준 DA 스타일콜릿척에맞음 접힘범위 0.13mm(0.005") M101

103 콜릿 TG 콜릿시리즈 TG 콜릿은높은정밀도, 그리핑토크및활용성이요구되는경우최선의선택입니다. 이러한단일각콜릿척은스톱스크류없이약 3:1 의그립토크대조임토크비로그립합니다. 테이퍼의느린각도때문에동작이자유롭지못하므로락너트를척으로조립하기전에콜릿을락너트를장착해야합니다. 조립 / 분해지침에대해서는 M103 페이지의절차를따르십시오. 표준콜릿 최대수축범위 0.40mm(0.016") 결합된밀봉콜릿 최대수축범위 0.13mm (0.005") 100bar(1,500 psi) 쿨런트압력 DA 콜릿스타일 DA 스타일콜릿척은약 1:1 의조임토크대그립토크비로그립합니다. ER 콜릿시리즈 ER 콜릿시리즈는여러애플리케이션에사용되는국제표준스타일입니다. 이콜릿시리즈는보링, 밀링, 리밍, 태핑및연마에이상적입니다. ER 콜릿은합금강과고경도강으로제조되어수명이깁니다. 그립의조임토크대그립토크비는약 2:1입니다. 조립 / 분해지침에대해서는 M103페이지를참조하십시오. M102