<30312DC6AFC1FD32BCF6C1A42DBDC5C8A3BBF32E687770>

Size: px

Start display at page:

Download "<30312DC6AFC1FD32BCF6C1A42DBDC5C8A3BBF32E687770>"

영옥 독고
6 years ago
Views:

1 원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 오영진 박흥배 신호상 大韓熔接接合學會誌第 31 卷 6 號別冊

2 1 특집논문 : 내열강용접부물성및부식 원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 오영진 * 박흥배 * 신호상 **, * KEPCO E&C, 전력기술연구소, 재료기술연구그룹 ** 한국원자력안전기술원, 고리주재검사팀 Butt-fusing Procedures and Qualifications of High Density Polyethylene Pipe for Nuclear Power Plant Application Young-Jin Oh*, Heung-Bae Park* and Ho-Sang Shin**, *Structural Integrity & Materials Department, Power Engineering Research Institute, KEPCO Engineering & Construction Co. Inc., Yongin-si , Korea **Resident Inspector Office (Kori), Korea Institute of Nuclear Safety, Daejeon , Korea Corresponding author : hsshin@kins.re.kr (Received December 18, 2013 ; Accepted December 18, 2013) Abstract In nuclear power plants, lined carbon steel pipes or PCCPs (pre-stressed concrete cylinder pipes) have been widely used for sea water transport systems. However, de-bonding of linings and oxidation of PCCP could make problems in aged NPPs (nuclear power plants). Recently at several NPPs in the United States, the PCCPs or lined carbon steel pipes of the sea water or raw water system have been replaced with HDPE (high density polyethylene) pipes, which have outstanding resistance to oxidation and seismic loading. ASME B&PV Code committee developed Code Case N-755, which describes rules for the construction of buried Safety Class 3 polyethylene pressure piping systems. Although US NRC permitted HDPE materials for Class 3 buried piping, their permission was limited to only 10-year operation because of several concerns including the quality of fusion zone of HDPE. In this study, various requirements for fusion qualification test of HDPE and some regulatory issues raised during HDPE application review in foreign NPPs are introduced. Key Words : High density polyethylene (HDPE), Code case N-755, Fusion qualification procedure 1. 서론 고밀도폴리에틸렌배관은원전고온배관에의적용에는한계가있지만, 폴리머특유의우수한내부식성으로인해원수및해수계통배관에대한적용이최근시도되고있다. 고밀도폴리에틸렌배관을원전안전등급 3 매설배관에적용하기위한 ASME Code Case-N-755 1) 가발행되었으며, 최근에는개정판 Code Case N ) 이발행되면서재료, 설계및설치등에대한전반 적인요건들이제시되었다. 고밀도폴리에틸렌배관은우수한내부식성에도불구하고, 전반적으로강도가낮으며점탄성특성등으로인해작용하중의속도에따라탄성계수가변화하고가동시간의증가에따라허용응력이감소하는등기계적관점에서금속배관과큰차이를갖고있다 3). 한편, 우수한인성특성으로인해지진등으로인한토양의변형에도쉽게파단되지않는등구조적건전성관점에서좋은장점도갖고있다 3). 고밀도폴리에틸렌배관에서일반적으로전기융착 Journal of KWJS Vol.31 No.6(2013) pp1-7

3 2 오영진 박흥배 신호상 (electro fusion) 또는맞대기열융착 (thermal buttfusion) 등의방법으로연결부를제작하며, 원전안전계통매설배관에적용될수있는 Code Case N-755 에서는맞대기열융착방법만을허용하고있다. 한편, 고밀도폴리에틸렌배관의원전안전등급 3 매설배관적용에대한 US NRC 의우려사항이제시되었으며 4), 융착부의저속균열성장등재료물성의특성에대한우려를포함하고있다 4,5). 본연구에서는원전안전등급 3 매설배관에고밀도폴리에틸렌배관을적용함에있어, 융착절차에따른융착부물성특성의영향을파악하고자하였다. 융착부의건전성입장에서융착부물성을적절하게측정하는방법론에대하여고찰하였으며, 현재표준요건에따른검증시험 (qualification test) 법을기준으로검증시험방법론의적절성에대해서도분석하였다. 2. 맞대기융착의표준절차 폴리에틸렌배관의연결방법중하나로널리사용되고있는맞대기열융착방법은기본적으로열판을이용한융착면가열및압착을통해배관을영구적으로접합시키는방법이다. 일반적인고밀도폴리에틸렌배관의맞대기열융착은아래의기본절차를따른다 6). - 융착기에배관설치, 이물질제거및정렬 (Clamp, clean and align the pipe ends) - 배관끝단접촉 (Face the pipe ends) - 배관정렬확인 (Check alignment) - 배관끝단용해 (Melt the pipe faces) - 배관가압융착 (Join the pipe faces at a predetermined pressure) - 압력유지냉각 (Hold under pressure until cool) Organization) 에서는가스및물이송계통의건설에사용되는폴리에틸렌배관및피팅류에대한맞대기융착 (butt fusion jointing) 에대한표준절차를 ISO ) 에서제시하였다. 본표준융착절차는중밀도및고밀도폴리에틸렌배관에모두적용가능하므로, 원전안전계통에적용되는고밀도폴리에틸렌배관에의적용도가능하다. ISO 에서는아래의세가지종류의융착절차를제시하고있다. - 단일저압융착절차 (Single low-pressure fusion jointing procedure) - 이중저압융착절차 (Dual low-pressure fusion jointing procedure) - 단일고압융착절차 (Single high-pressure fusion jointing procedure) 압력제거단계에서 2단계감압을수행하는이중저압융착의경우를제외하고, 주요융착변수들에대하여 ISO 단일저압융착, 단일고압융착및 ASME CC-N-755 표준융착절차의특성을비교하여 Table 1 에요약하였다. Table 1에나타낸주요변수들을 Fig. 1에서정의하였다. Table 에나타낸바와같이, 열판온도는 ISO 과 CC-N-755 의요건에큰차이가없다. 가열유지시간의경우 ISO 에서는시간으로요건을제시한반면 CC-N-755 에서는가열유지시간동안성장한비드의크기를기준으로요건을제시했다는차이가있다. 그밖에도열판제거시간및압력유지냉각시간등에도일부차이가존재한다. ISO 단일고압융착에서제시된융착압력은단일저압융착에서제시된값보다약 3배큰값이며, CC-N-755 에서는단일고압융착과유사한융착압력을기준으로더넓은범위의값을허용한다. 폴리에틸렌배관의맞대기융착절차에있어가장 Y P 1 P 3 ASME Code Case N-755 는고밀도폴리에틸렌배관을원전안전등급 3 매설배관에적용하기위하여발행되었으며, mandatory appendix I에서는표준융착절차사양서 (standard fusion procedure specification) 를제시하고있다. 본요건서는플라스틱배관협회 (PPI) 의발행문서 TR-33 7) 에기술적기반을두고있으며, 가열온도, 시간및융착압력에대한상세한요건을포함하고있다. 한편, 국제표준기구 (ISO, International Standard P 2 t 1 t 2 t 5 t 6 X t 3 t 4 t 6 : minimum cooling time out the X : time machine Y : pressure P 1 : initial bead-up pressure t 1 : initial bead-up time P 2 : heat soak pressure t 2 : minimum heat soak time P 3 : fusion jointing pressure t 3 : maximum heater plate removal time t 4 : maximum time achieve interfacial pressure t 5 : minimum cooling time in the machine under pressure Fig. 1 맞대기융착의압력 - 시간곡선 484 Journal of KWJS, Vol. 31, No. 6, December, 2013

4 원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 3 Table 1 융착절차주요변수비교요약 주요변수 ISO 단일저압융착단일고압융착 CC N-755 Heater plate temperature ( C) Initial bead-up pressure (MPa) 0.17±0, ± Minimum initial bead-up size (mm) 1) t n - - Minimum heat soak time (sec) 2) (11±1)t n (11±1)t n - Minimum bead size after heating (mm) t n ) Heat soak pressure (MPa) 0 p drag 0 p drag 0 p drag Maximum heater plate removal time (sec) 0.1t n+4 0.1t n ) Fusion jointing pressure (MPa) 0.17± ± Maximum time to achieve interfacial pressure (sec) 0.4t n Minimum cooling time in the machine under pressure (min) t n t n D 5) Minimum cooling time out of the machine (min) t n+3-6) - 주 1) 최대 6mm 2) t n : 배관공칭두께 [mm] 3) 배관외경에따라결정. D/t=10 의경우소구경 (D=90mm) 에서단일고압융착대비 2 배, 대구경 (D=800) 에서동일 D=800 초과시단일고압융착대비작음 4) 배관두께에따라결정. 현장융착기준전체적으로단일저압융착대비 2 배이상큼 5) D= 배관외경 [in]. 배관두께 2 인치초과시 1.5D 적용. D/t=10 의경우단일고압융착대비 46% 6) 융착기가제거된후과도한배관취급전일정한냉각시간을가질것을권장함. 그러나, 일반적인대부분의경우추가의냉각시간이필요하지는않음 중요한공정변수가열판온도및융착압력임을고려할때융착압력에대하여각표준절차에서 3배이상의값을제시한점은주목할만하다. 3. 맞대기융착의품질검증방법 ASME Code Case N 에서는융착절차에대한인증요건으로서융착부물성시험을요구하고있으며, ISO 에서도폴리에틸렌배관융착부에대한품질시험을요구하고있다. 본절에서는표준별융착부시험요건을검토하고, 관련된최신연구결과분석을통해융착부특성을적절히판별할수있는재료시험방법론에대하여고찰하였다. 3.1 융착부의표준품질요건 Code Case N 에서는융착부품질검사방법으로서고속인장시험, 굽힘시험및장기내압시험을요구하고있다. 고속인장시험및장기내압시험은융착절차사양서에대한자격인증요건이며, 굽힘시험은융착작업자에대한자격인증요건이다. ISO 에서는융착부건전성시험방법으로서일반인장시험, 내압시험및고속인장시험을권장하고있다. Code Case N-755 및 ISO-21307에서제시된융착부품질시험법을 Table 2에요약하여나타내었다. Table에나타낸바와같이, Code Case N-755 및 ISO 의고속인장시험 (high speed tensile test) 및 Table 2 융착부품질시험법요약 요건 시험방법 주요변수 1) 시편종류시험환경하중속도 합격기준 ASME Code Case N-755 ISO 고속인장충격시험 smooth tensile specimen 6) 23±2 152 mm/sec 연성파괴 장기내압시험 2) pipe with internal pressure 80, 수환경 - 직관과동일 굽힘시험 general bebding specimen 7) 상온 - 융착부파손 / 균열없음 인장시험 3) short length tensile specimen 8) 23±2 5 mm/min 없음 정수압 ( 내압 ) 시험 4) pipe with internal pressure 80 - 없음 고속인장시험 5) smooth tensile specimen 6) 23±2 152 mm/sec 없음 주 1) D n=300 SDR11 기준 (OD=318mm, t=28.9mm) 5) ASTM F2634 2) ASTM D3035 or ASTM F714 6) 그림 2의 (a) 참고 3) ISO ) 그림 2의 (b) 참고 4) ISO , -3 and -4 8) 그림 2의 (c) 참고 大韓熔接接合學會誌第 31 卷第 6 號, 2013 年 12 月 485

5 4 오영진 박흥배 신호상 내압시험 (pressure test) 은시험환경및방법이완전히동일하다. 반면에 Code Case N-755 에서는굽힘시험 (free bend test) 을요구하고있으나, ISO-21307에서는짧은인장시편 (short length tensile specimen) 을이용한인장시험을권장하고있다는차이점이있다. 모 6 3/8 in. (162 mm) REF in. (114 mm) 15/16 in. (24 mm) 2.25 in. (57.0 mm) 1.00 in. (25 mm).20 in. (5 mm).40 in. (10mm) r 1/2 in. (13 mm) 12/16 in. (24 mm) 2.00 in. (50 mm) C SYM L Ø 33/22 in. (26mm through (2) PLCS 1.38 in. (35.0 mm) 1 3/4 in. (44 mm) 60 deg TYP C of fusion L r 3/8 in. (10 mm) TYP (a) 고속인장시험시편 (high speed tensile test specimen) - CC N-755 2) 든시험법에대하여 Code Case N-755 에서는합격기준을제시하고있는반면, ISO 에서는별도의합격기준을제시하고있지않으므로실제산업에적용되기위해서는추가의검토가필요할것으로판단된다. 3.2 선행연구결과검토 - Troughton Troughton 은 ISO 저압융착요건을기준으로고압융착및저온융착에따른물성변화특성을분석하였다 9). 시험된융착요건의주요사항은아래와같으며, 융착조건별로융착부의단기및장기물성을측정하여비교하였다. - 조건 1 (ISO 저압융착 ) : 19bar C - 조건 2 ( 고압융착 ) : 95bar C - 조건 3 ( 저온융착 ) : 19bar C 단기물성시험으로서굽힘시험, 단순인장시험및노치인장시험이수행되었으며, 시험편형상을 Fig. 3에나타내었다. 시험결과모든굽힘시험및단순인장시험에서융착부의파괴가발생하지않았으며 ( 시험경험및타문헌등을참고할때, 굽힘시험의경우모재및융착부에균열이발생하지않았으며, 인장시험의경우모재에서연성파단이발생하였다는의미로추정 ), 저자는본결과에대하여굽힘시험및단순인장시험이융착부제작에대한품질요건시험으로서의부적절성을나타내는결과라고주장하였다. t 15t, 6 in. (150 mm) min. 1 1/2 t. 1 in. (25 mm) min. 150 Weld bead removed 300 Weld line Nominal wall Weld bead Test specimen Butt fusion joint (b) 굽힘시험 (free bend specimen) - CC N-755 2) A G C B D I amfer (a) 굽힘시편 150 Weld bead 300 Weld line 24 Nominal wall (b) 단순인장시편 Weld line 24 Nominal wall E H (c) 짧은인장시험시편 (short length tensile specimen) - ISO (ISO 13953) Fig. 2 융착부물성시험을위한시편형상 (c) 노치인장시편 Fig. 3 Troughton 의융착부단기물성시험시편형상 486 Journal of KWJS, Vol. 31, No. 6, December, 2013

6 원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 5 노치인장시편을이용한단기물성시험에서는파단하중을기준으로모재및각융착부에따른차이가거의나타나지않았으나, 파단변형률에너지의경우모재에비해융착방법별로큰편차가나타났다. 모재의파단변형률에너지가가장높게나타났으며, 융착부에서는고압및저온융착부에비해저압표준융착부의파단변형률에너지가높게나타났다. 저자는융착부단기물성특성을나타내는인자로서파단변형률에너지가가장적절하며, 단순인장시험및굽힘시험은품질시험으로서부적절하다는점을강조하였다. 장기물성시험으로서노치크립시험, 배관인장크립시험및배관내압시험이수행되었다. 노치크립시험의경우 Fig. 4에나타낸바와같이 40mm 선단반경의노치를포함하고있으며, 배관인장크립시험에서는배관전체에축방향인장하중을가하였으며내압은적용하지않았다. 노치크립시험결과저온융착부의파단시간이가장길게나타났으며, 배관인장크립시험에서는고압융착에서파단시간이가장길게나타났다. 노치크립시험과배관인장크립시험결과가일관성을갖지않는것에대하여저자는융착부에서의응력분포차이에기인한것으로추정하였으며, 배관인장크립시험이실제배관융착부의특성을더잘나타낼것이라고주장하였다. 하지만, 내압을가하지않은배관인장시편의응력분포특성이실제배관에서가해지는응력분포특성과유사할것 both sides both sides 150 Weld bead 9 50 both sides 300 R40 2 POS 100 both sides Weld line 18 R60 4 POS B4 TYP Hole ø17.0 thru 2 POS 24 Nominal wall Fig. 4 Troughton 의융착부장기물성시험시편형상 9) 이라고추정하는것은적절하지않은것으로판단된다. 배관내압시험의경우모두모재부에서파손되었다. 하지만, 융착부의경우축응력에대한취약성을나타낼것으로추정되는반면, 배관내압시험에서는축응력에비해원환응력이약 2배크게작용하게됨을고려할때배관내압시험결과모재에서파손되었다는사실이모재에비해융착부의특성이우수함을입증할수는없음을알수있다. 3.3 선행연구결과검토 - Beech et. al. Beech 등은융착절차표준별차이점을보완하는국제표준 (global standard) 개발을위한연구를수행하고있으며, 이를 2008년이후로 Plastic Pipe Conference 에발표해오고있다 10-12). 융착부는 ISO 기준 Table 3 융착부시험용융착배관제작요약 - 융착변수요건표 DN300, DR11 : OD mm (12.59 inch), t 31.2 mm (1.228 inch) ID mm, Crossection area cm 2 Parameters Cond. 1 1) Cond. 2 1) Cond. 3 2) Cond. 4 2) Heater plate temperature [ ] T (±3.0) (±3.0) (±3.0) (±0.0) Drag pressure [bar] p drag - Initial bead-up pressure [bar] p 1 p 3 Initial bead-up size[mm] d 1-3) - 3) Initial bead-up time [sec] t ) 60 4) 90 4) 90 4) Bead size after heating [mm] d ) - 5) Heat soak time [sec] t ) 200 6) Heat soak pressure [bar] p 2 p drag Heater plate removal time [sec] t Fusion jointing pressure [bar] p int 7) 4.6 (±0.4) 4.6 (±0.4) 1.7 (±0.4) 1.7 (±0.4) Time to achieve interfacial pressure [sec] t Cooling time in the machine under pressure [sec] t Cooling time out of the machine [sec] t 주 1) CC N 기반. 일부사항 ISO high pressure 참조 2) ISO low pressure 기반 3) 눈으로 360 도비드형성여부만확인. 비드크기요건없음 4) 초기비드크기요건을기준으로예비시험결과를바탕으로통일된초기기비드형성시간적용 5) 가열후비드크기요건없음. 가열유지시간기준으로열판제거 6) 가열후비드크기요건을기준으로예비시험결과를바탕으로통일된가열유지시간적용 7) P int = P 3 - P drag 大韓熔接接合學會誌第 31 卷第 6 號, 2013 年 12 月 487

7 6 오영진 박흥배 신호상 단일저압, 이중저압및단일고압융착절차에따라제작되어시험되었다. 각융착절차별융착압력은아래와같다. - 단일저압 : 0.17±0.02MPa - 이중저압 : 0.15±0.02MPa 0.025±0.002MPa - 단일고압 : 0.52±0.10MPa 단기물성시험으로서노치인장시험 (WIS ) 기준 ) 및굽힘시험이수행되었다. 노치인장시험결과이중저압융착부의변형률에너지가가장높게나타났으며, 단일저압및단일고압융착부가비슷한경향을나타내었으나, 평균값기준으로단일저압융착부의변형률에너지가단일고압융착부에비해약 6% 높게나타났다. 굽힘시험결과에서도이중저압융착부에서만파손이전혀나타나지않았으며, 단일저압및단일고압융착부에서는일부시편에서파손이나타났다 장기물성시험으로서일반인장시편크립시험 (EN ) 기준 ) 및균열시편시험 (full notched creep test, FNCT, ISO ) 기준 ) 이수행되었다. 일반인장시편크립시험은아직시험이진행중이며, FNCT 시험에서는단일저압및이중저압융착부의파단시간이높게나타났으며, 단일고압융착부의파단시간은단일저압및이중저압융착부와비교하여약 38% 작게나타났다. 4. HDPE 원전안전등급적용관련규제검토 지금까지 HDEP 가원전안전등급에적용된사례는영국및미국원전안전등급 3 필수냉각계통등에제한되고있다. 이러한적용상의제한은다음과같은현안사항이존재하기때문으로, 이에대한해결이원전안전등급계통 HDPE 적용확대에중요한선결요건이다. 4.1 융착품질 탄소강배관의용접과는달리원전에적용된경험이많지않은 HDPE 배관은현장설치과정에서불완전한융착 (Cold Joints 등 ) 이발생할가능성이높다는우려가제기된다. 이러한불완전한융착문제와관련하여 HDPE 제품간불균일성이주요원인으로지목되고있다. 폴리머의레진및배관제작사, 공급사에서제공되는제품의균질성유지가이러한불완전융착문제를해결하기위한중요한관건으로, 효과적인품질관리를위하여 HDPE 재료및배관공급망에대해서원자력제품에적용되는것과같은수준의엄격한품질보증프로그램의도입이요구된다고할수있다. 특히, 해외원전안전등급 3 배관에적용되고있는 PE4710 의경우, 폴리머제작단계의포함되는첨가물이제작사특허및지적재산권문제로배관성능검증기관에상세한첨가물성분및함량의공개가제한되고있는상황이며, 이에따른제작사간폴리머재료특성의차이가존재하고, 시공단계에서표준융착절차적용에도불구하고, 융착이음부간특성차이가초래될수있다. 표준융착절차는시간의경과에따른레진및배관의일관성, 공급자간레진및배관의일관성이요구되는것으로, 미국을비롯한해외원전규제기관에서도표준융착절차서일관성결여에대해문제를제기하고있다. 4.2 비파괴검사제한성 HDPE 배관융착시발생할수있는냉간융착 (Cold Fusion) 등폴리머배관에서발생할수있는결함은금속성배관에적용되는일반적인비파괴검사방법 (UT 또는 RT 등 ) 으로검출이어렵다. 냉간융착은가동중 HDPE 배관누설을야기하여배관의구조적건전성에큰영향을미칠수있으므로, HDPE 배관에건전한융착부가형성되었는지확인할수있도록현행비파괴검사 (Non-Destructive Examination, NDE) 성능확인, 필요시보완할수있는검사및평가방안을개발해야한다. HDPE 융착부에적용가능한 NDE 는절차및검사원에대한인증과실제검사수행범위 (100% 또는표본검사등 ) 및검출가능최소결함크기등이명확히정의되어야한다. 미국 Callaway 발전소의경우필수냉각계통에적용된 HDPE 매설배관의모든융착부에대하여 100% UT를수행하도록하였으며, UT에대한모의시험을통해결함검출및크기측정에대한성능을입증하도록하였다. 이와함께검사에대한합격기준을별도로개발하여확인된결함에대해서는모두보수하도록하였다. 4.3 기타설계고려사항 HDPE 배관은재질적인특성상탄성계수가시간, 온도및응력에의존하며, 이로인해, 장기간성능평가및성능확보에어려운점이있다. 이외, HDPE 배관및재료설계에서고려하여야하는사항은다음과같다. HDPE 배관은낮은열전도율로인해두꺼워질수록열경사도응력 (thermal gradient stress) 이발생하게되며, 설계시이를고려하여야한다. HDPE 저온크립현상도발전소설계별배관의장시간성능확보를위해추가적인연구가필요하다. 488 Journal of KWJS, Vol. 31, No. 6, December, 2013

원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 7 5. 결론 고밀도폴리에틸렌 (HDPE) 배관맞대기융착에대한 ASME Code Case N-755 및 ISO-21307에서제시한표준융착절차에는융착압력측면에서큰차이가존재한다.

1) 현재의 PE 배관맞대기융착표준에서는일반인장, 고속인장, 굽힘및배관내압시험 ( 고온 ) 이요구되고있음 2) HDPE 재료및배관건전성확보와관련하여 HDPE 공급망에대해원자력제품에적용되는수준의엄격한품질보증관리프로그램이마련되어야함 3) 원전안전등급매설배관으로서 HDPE 가국내원전에적용되기위해서는, 해외원전사례를반영하여, 추가적인파괴시험및 NDE

ASME, Code Case N-755-1, Use of Polyethylene Plastic Pipe Sections, III, Division I and XI, 2011 3. Plastic Pipe Institute, Handbook of PE Pipe, 2nd Edition 4.

8 원자력발전소적용고밀도폴리에틸렌배관의맞대기융착절차및검증절차분석 7 5. 결론 고밀도폴리에틸렌 (HDPE) 배관맞대기융착에대한 ASME Code Case N-755 및 ISO-21307에서제시한표준융착절차에는융착압력측면에서큰차이가존재한다. 본논문에서는원전안전계통적용을위한고밀도폴리에틸렌배관맞대기융착과관련하여기술기준에서제시된융착절차및검증에대해고찰하고, 아래와같은결론을도출하였다. 1) 현재의 PE 배관맞대기융착표준에서는일반인장, 고속인장, 굽힘및배관내압시험 ( 고온 ) 이요구되고있음 2) HDPE 재료및배관건전성확보와관련하여 HDPE 공급망에대해원자력제품에적용되는수준의엄격한품질보증관리프로그램이마련되어야함 3) 원전안전등급매설배관으로서 HDPE 가국내원전에적용되기위해서는, 해외원전사례를반영하여, 추가적인파괴시험및 NDE 보완이고려되어야함 4) 10년이상장기간 HDPE 원전안전등급적용을위해서는, HDPE 재질특성을고려한설계및장기성능평가방법이개발되어야함 References 1. ASME, Code Case N-755, Use of Polyethylene Plastic Pipe Sections, III, Division I and XI, ASME, Code Case N-755-1, Use of Polyethylene Plastic Pipe Sections, III, Division I and XI, Plastic Pipe Institute, Handbook of PE Pipe, 2nd Edition 4.Eric Focht, NRC Concerns Regarding the Use of HDPE Piping in Safety-Related Nuclear Applications, Use of HDPE for Power Plant Piping Systems Workshop, Charlotte, North Carolina, D.J. Shim, P. Krishnaswamy and E. Focht, Comparison of parent and butt fusion material properties of high density polyethylene, Proceedings of the ASME 2009 Pressure Vessels and Piping Division Conference, PVP , Steve Sandstrum, HDPE Pipe - Connections, Use of HDPE for Power Plant Piping Systems Workshop, Charlotte, North Carolina, Plastic Pipe Institute, TR-33, Generic butt fusion joining procedure for field joining of polyethylene pipe, International Standard, ISO 21307, second edition, corrected version, Plastic pipes and fittings - Butt fusion jointing procedures for polyethylene(pe) pipes and fittings used in the construction of gas and water distribution systems, Mike Troughton, A comparison of mechanical test methods for butt fusion joints in polyethylene pipes, NACE northern area western conference, Calgary, Alberta, S.H. Beech and M. Ritz, Harmonisation of polyethylene pipe buttfusion procedures and test methods, Plastic pipes XIV Conference Budapest, Hungary, S. Beech, J. Grieser, D. Lowe and P. Vanspeybroeck, Harmonisation of polyethylene pipe buttfusion procedures and test methods, Plastic pipes XV Conference Vancouver, S. Beech, C. Salles and U. Schulte, Harmonisation of polyethylene pipe buttfusion procedures and test methods - Final conclusions, Plastic pipes XVI Conference Barcelona, UK Water Industry, WIS , Issue 3, Specification for the fusion joining of polyethylene pressure pipeline systems using PE80 and PE100 materials, Britsh Standard, EN :2000, Testing of welded joints of thermoplastic semi-finished products-part 3: Tensile creep test, 2000 오영진 1975년생 한국전력기술 ( 주 ) 전력기술연구소 파괴역학, 재료강도, 건전성평가 yjoh2@kepco-enc.com 신호상 1968년생 한국원자력안전기술원 용접야금, 비파괴검사, 부식피로 hsshin@kins.re.kr 박홍배 1964년생 한국전력기술 ( 주 ) 전력기술연구소 경년열화평가, 재료강도, 환경피로 hbpark@kepco-enc.com 大韓熔接接合學會誌第 31 卷第 6 號, 2013 年 12 月 489

저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할

저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,