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아인 연
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1 한국해안 해양공학회논문집 /ISSN (Print), ISSN 88-7(Online) Journal of Korean Society of Coastal and Ocean Engineers 7(), pp. 175~181, Jun 충격파및비충격파조건에서직립식구조물의월파량산정식 Wave Overtopping Formula for Impulsive and Non-Impulsive Wave Conditions against Vertical Wall 김영택 * 이종인 ** Young-Taek Kim* and Jong-In Lee** 요지 : 본연구에서는 차원수리실험을통해충격파및비충격파조건에서의직립식구조물의월파량산정식을제안하였으며, 연구결과는 EurOtop(007) 의결과와비교하였다. 특히, 최근의월파량산정기법의연구동향을고려하여도표형태가아닌함수형태로월파량산정식을제안하였다. 상대여유고와무차원월파량의관계를비충격파조건은지수함수, 충격파조건은거듭제곱함수형태로제시하였다. 또한경사형상치콘크리트가월파량에미치는영향계수를제시하였다. 경사형상치콘크리트의설치위치가월파량에미치는영향을검토한결과에의하면설치위치에따른차이는크지않은것으로나타났다. 핵심용어 : 직립식구조물, 경사형상치콘크리트, 월파량산정식, 충격파조건, 비충격파조건 Abstract : In this study, two dimensional wave overtopping tests for vertical wall were performed and overtopping formulas were suggested for impulsive and non-impulsive wave conditions. The test results from this study were compared with those from EurOtop(007). The wave overtopping formulas were derived and suggested considering the recent research trends, while the existing method used the diagram. The wave overtopping formulas have the form of exponential and power functions using non-dimensional variables for wave overtopping and freeboard heights for non-impulsive and impulsive condition, respectively. The wave overtopping formula and effective parameters for inclined superstructure were also suggested. It is analyzed that the locations of inclined superstructure do not have the significant effects on wave overtopping, that is, the wave overtopping rate were almost same for each locations. Keywords : vertical structure, inclined superstructure, wave overtopping formula, impulsive condition, non-impulsive condition 1. 서론 항만구조물을설계함에있어월파량은중요한설계인자중하나이다. 특히월파량은구조물의마루높이를결정하는중요한설계항목으로서적절한월파량의예측은반드시필요하다. 월파는방파제및방파호안배후면의접안시설활용등에영향을미칠수있으며, 또한과도한월파는전달파를생성하여항내정온도에악영향을줄수있다. 경사식구조물의경우에는월파가항내측사면에거치된피복재의이탈을유발함으로서제체안정성에영향을미칠수있다. 이와같이월파는구조물설계및항만운영등의측면에서매우중요한역할을한다. 이에따라적절한월파량의산정및예측은경제적인측면, 항만구조물의안정성확보및항만운영측면에 서중요하다. 월파량산정과관련된대표적인국내외설계기준은우리나라의경우항만및어항설계기준 해설 (MOF, 014) 이있으며, 일본의경우는港灣の施設の技術上の基準同解說 (Japanese Port and Harbour Association, JPHA, 007), 미국의경우는 CEM(Coastal Engineering Manual)(USACE, 005), 유럽의경우 EurOtop(007) 을들수있다. 우리나라의설계기준인서인항만및어항설계기준 해설에서는 Goda 도표 (Goda, 1970; Goda et al., 1975; Goda, 1985) 가수록되어있으며, 단순한형상의직립식구조물및소파호안에적용할것을제시하고있다. 미국의 CEM에는직립식구조물과경사식구조물에대한다양한월파량산정식이수록되어있으며, 월파량산정식은여유고와입사파고의상관 * 한국건설기술연구원수자원하천연구소 (Hydro Science and Engineering Research Institute, Korea Institute of Civil Engineering and Building Technology) ** 전남대학교공학대학해양토목공학과 (Corresponding author: Jong-In Lee, Department of Marine and Civil Engineering, Chonnam National University, Yeosu, Jeonnam, , Korea, Tel: , Fax: , jilee@chonnam.ac.kr) 175

2 176 김영택 이종인 관계를이용한지수함수및거듭제곱형태의식으로나타내고있다. EurOtop은 CLASH Project를통해상대적으로가장최근에제시된월파량산정지침이다. EurOtop에서는제방과같은완만한구조물, 경사식구조물및직립식구조물을대상으로확률론적방법 (probabilistic design) 과결정론적방법 (deterministic design) 의월파량산정식을제시하고있다. 직립식구조물의경우에는충격파 (impulsive) 와비충격파 (nonimpulsive) 조건으로구분하여각각의월파량산정식을제시하고있으며, CEM과같이지수함수와거듭제곱의함수로여유고와월파량의관계를제시하고있다. 국내에서수행된월파량산정연구로는 Lee(008) 가경사식호안을대상으로수리실험을수행한후계측된월파량을 Goda 도표의결과와비교하였으며, Goda 도표로부터산정된월파량이실험결과에비해작음을밝혔다. 이는 Franco and Franco(1999) 가직립식구조물에대해월파량을비교한결과와동일한경향이다 (Kim and Lee, 01). Kim and Lee(01) 는직립식구조물을대상으로비쇄파조건대한월파량산정식을제시하였다. Kim and Lee(01) 에서는입사파조건으로상대적으로깊은수심에서의목표파고를입력변수로사용하였지만, EurOtop(007) 에서는구조물 toe 위치에서의파고를입력변수로사용하였다. 국외의경우, Owen(1980) 이지수함수와거듭제곱함수를이용하여월파량산정식을제시한이후에다양한연구가진행되어왔다 (van der Meer and Janssen, 1995; Franco and Franco, 1999; EurOtop, 007; Anderson and Burcharth, 009; van der Meer and Bruce, 014). 본연구의주된목적및내용은월파량산정기법의개선으로서항만및어항설계기준 해설 (MOF, 014) 에적용된 Goda의월파량산정도표를개선하는것이다. Goda의월파량 산정도표는제한된입력조건에대한월파량을내삽또는외삽의방식으로산정함에따라설계자에따라상이한월파량이계산될수있다. 반면유럽및미국의설계기준에서는도표가아닌산정식의형태로월파량산정기법을제시하고있다. 이에따라본연구에서는유럽및미국의연구경향에맞 추어월파량산정식을제시하고자한다. 본연구에서는단순한형상의직립식구조물을대상으로 차원수리실험을수행한후, 충격파와비충격파조건으로구분하여월파량산정식을제시하였다. 또한경사형상치콘크리트형상이월파량에미치는영향을검토하였다..1 실험시설. 수리모형실험 수리실험은한국건설기술연구원의폭 1.0 m, 높이.0 m, 길이 56 m의수로에서수행되었으며, 단면수로에는전기서보피스톤식조파기가설치되어있고, 규칙파및불규칙파를조파할수있다 (Fig. 1 참조 ). 그리고단면수로의폭 1.0 m는폭 0.6 m와폭 0.4 m로분할되어있으며, 분할된수로에서실험모형은폭 0.6 m의수로에설치하여제반자료를취득하고, 폭 0.4 m의수로에서는입사파의설정및보정을수행하였다. 또한흡수식조파를실시하여구조물및조파기에서재반사를최소화하였다. 단면수로는전면 0 m 구간을강화유리로처리하여실험장면관찰이용이하도록되어있으며, 수로양쪽끝부분에는여러겹의다공성구조로형성된소파장치가설치되어있다.. 실험파조건및실험모형 실험파는 Bretschneider-Mitsuyasu 스펙트럼을적용한불규칙파조건을적용하였으며, 목표유의파고 (H 1/,target ) 는 H 1/,target = 5.0 cm, 7.5 cm, 10.0 cm, 1.5 cm, 15.0 cm, 17.5 cm, 0.0 cm이고, 목표유의주기 (T 1/,target ) 는 T 1/,target = 1.4~.0 sec 범위에서 0. sec 간격으로설정하였다. 실험파는구조물설치위치에서구조물이설치되지않은상태에서설정하였다. 구조물설치후흡수식조파를적용하여구조물에서의반사파를수로내에서최소화하더라도입사파는변형될수있다. 따라서본실험에서는실험시폭 0.4 m 수로의구조물 toe 위치에서입사파 (H 1/ 및 T 1/ ) 를상시분석하여월파량분석시의입사파로활용하였다. 즉, 실험에서는 Table 1에제시된목 Fig. 1. Schematic sketch of wave flume.

3 충격파및비충격파조건에서직립식구조물의월파량산정식 177 Table 1. Test wave and freeboard conditions of experiments parameter properties T 1/,target (sec) 1.4, 1.6, 1.8,.0,.,.4,.6,.8 H 1/,target (m) 0.05, 0.075, 0.10, 0.15, 0.15, 0.175, 0.0 freeboard (R c, m) 0.05, 0.075, 0.10, 0.15, 0.15, 0.175, 0.0 h s (m) 0., 0.4, 0.5 표실험파조건을완벽히재현하기는어렵고유사한조건의실험파가설정되게되므로실험결과분석시에는목표실험파조건이아닌실험시의입사파조건을이용하여결과를분석하였다는의미이다. 그리고구조물설치수심 (h s ) 은 h s =0.m, 0.4 m 및 0.5 m이며, 여유고 (freeboard, R c ) 는 R c =0.05m, m, 0.10 m, 0.15 m, 0.15 m, m 및 0.0 m이고, 케이슨폭 (B) 은 B =0.4m이다. Table 1은본연구에서수행한실험조건을정리한것이다. 본연구에서수행한직립식구조물의표준단면형상은 Fig. 와같으며, 구조물전면에는 1:40의경사면이설치되어있다. 또한상치콘크리트의형상이월파량에미치는영향을검토하기위하여 Fig. 과같은경사형상치콘크리트를대상으로월파량계측실험을수행하였다. 경사형상치콘크리트의경사각 (α) 은 α =45 o 이고, 여유고 (R c ) 는 R c = m, 0.10 m, 0.15 m이며, CASE 1을대상으로하였다. 그리고경사형상치콘크리트의설치위치가월파에미치는영향을검토하기위해 R c =0.1m 조건을대상으로경사형상치콘크리트가전면 (CASE 1), 중앙 (CASE ), 끝단 (CASE ) 에설치된경우에대해실험을실시하였다. 경사형상치콘크리트의영향계수실 험에서는 h s =0.5m를적용하였다. 경사형상치콘크리트의각도가 45 o 인조건을본연연구에서적용하였다. 본연구에서적용한경사각 45 o 가경사형상치콘크리트를대표하는단면이라할수는없지만, CEM(USACE, 005) 에서 45 o 경사형상치콘크리트형상에대한 Takahashi(00) 전달파고계수산정식을대표경사각으로제시함에따라본연구에서도우선적으로 45 o 를적용하였다. 본연구에서는직립식구조물의월파량산정을위한실험식을도출하기위해구조물후면에서연속적으로월파량을계측하였다. 월파량계측은각각의유의주기기준 1,000파를대상으로하였으며, 유량계를이용하여 1,000파에대해연속적으로계측하였다. 월파량은일반적으로무게또는부피를계측하지만, 연속적으로 1,000파를계측할경우에는월파된유량을보관하기어려우며, 보관시에는수위변동이발생될수있다. 따라서본연구에서는수중펌프와터빈형태의유량계를조합하여월파량계측장비를개발한후수위변동없이실시간으로월파량을계측하였다 (Kim, 010).. 분석방법 항만구조물을설계함에있어월파량은평균월파량, 즉단위폭당단위시간당월파량 (, m /sec/m) 을일반적으로활용한다. 월파에영향을미치는변수는유의파고, 스펙트럼첨두에해당하는주기 (T op ), 단파봉파 (short-crested wave) 의분포형상 (σ), 입사파의내습각도 (β), 여유고 (R c ), 구조물전면수심 (h s ), 중력가속도 (g) 및구조물형상등을들수있으며, 식 (1) 과같이나타낼수있다. = f(, T op, σβr,, c, h s, g, structure shape) (1) Fig.. Model structure of vertical wall with upright superstructure. 식 (1) 의여러요소중에서월파에가장지배적인영향을미치는변수를이용하여평균월파량을식 () 및식 () 과같은무차원경험식으로나타낼수있다. 즉, 대부분의기존연구에서여유고에대한입사파고의비인무차원여유고 ( R = R c ) 를이용하여월파량산정식을제시하였다. 특히 Owen(198) 에의해제안된지수함수 ( 식 ()) 및거듭제곱함수 ( 식 ()) 형태의월파량산정식은최근연구에서도많이사용되고있다 (USACE, 005; EurOtop, 007; Anderson and Burcharth, 009; van der Meer and Bruce, 014). EurOtop에서는비충격파 (non-impulsive) 조건은식 () 를, 충격파 (impulsive) 조건은식 () 을이용하여월파량산정식을제시하였다. Q = aexp( br) () Q = ar b () Fig.. Model structure of vertical wall with inclined superstructure. 식 () 와식 () 에서 Q 는무차원월파량이고, 변수 a 와 b 는

4 178 김영택 이종인 Q와 R의상관관계를지수함수및거듭제곱함수의형태로추세선을나타낼경우에구조물의형상및입사파조건등에의해서결정되는계수이다. 특히식 () 에서계수 a는여유고가 0인조건 (zero freeboard) 에서의무차원월파량을의미하고, b 는단면형상및입사파조건에의해변하는각계수 (angular coefficient) 이다. EurOtop(007) 에서는수심과파고, 주기와수심의상관관 계를나타내는식 (4) 와같은충격지수 (impulsiveness parameter, ) 를도입하여비충격파조건 ( >0.) 과충격파 ( 0.) 조건으로구분하였다. 식 (4) 에서 와 T m 10, 는각각스펙트럼분석을통해산정된유의파고및유의주기이다. 1.5 h s πh s = - H m0 gt m 1, 0 EurOtop(007) 에서제시한직립식구조물에대한월파량산정식은식 (5) 및식 (6) 과같다. 식 (5) 는비충격파조건 ( >0.), 식 (6) 은충격파조건 ( 0.) 의월파량산정식이다. 식 (5) 및식 (6) 에서 probabilistic design식은확률론적월파량산정식을의미하며, 수리실험으로계측된월파량의평균값이라할수있다. 그리고 deterministic design식은결정론적 월파량산정식으로서확률론적월파량산정식에서표준편차만큼증가시킨식이다. EurOtop(007) 에서는항만구조물설계시수리모형실험을수행하는경우에는확률론적월파량산정식을이용하여마루높이를설정하고, 수리모형실험을수행하지않는경우에는결정론적월파량산정식을이용하여마루높이를설정할것을권하고있다. -Probabilistic design (non-impulsive condition, >0.) 0.04exp.6 R c = valid for 0.1< R c <.5 (5a) gh 1 -Deterministic design (non-impulsive condition, >0.) 0.04exp 1.8 R c = valid for 0.1< R c <.5(5b) gh 1 - Probabilistic design (impulsive condition, 0.) R c.1 R = valid for 0.0< c <1.0(6a) - Deterministic design (impulsive condition, 0.) R c.1 R = valid for 0.0< c <1.0(6b) EurOtop(007) 에서는유의파고 (significant wave height) 를 spectral wave height인 (= 4 m 0 ) 를사용하고있다. 수심이상대적으로깊은경우에는 과 는같지만, 수심의영향을받는지역, 즉쇄파가발생하는경우에는 (4) 과 가약 10~15% 정도차이가있는것으로알려져있다. 이러한현상을고려하고, 주파수스펙트럼내의장주기성분을고려하기위해 spectral wave height인 를사용한다고제시되어있다. 국내에서는일반적으로구조물설치위치에서의유의파고 ( ) 를이용하여설계를수행하고있으므로본연구에서는 자유수면자료로부터영점상향교차법을이용하여분석된유의파고 ( ) 를이용하여월파량산정식을제시하고자한다. 4.1 평균월파량산정식 4. 실험결과및분석 Fig. 와같은직립식구조물을대상으로 Table 1의실험조건을적용하여 차원실험을수행한후, 무차원월파량 (Q) 과무차원여유고 (R) 를이용하여식 () 및식 () 의형태로분석하였다. 본연구에서수행된실험으로분석된 Q-R 관계와 EurOtop(007) 의 Q-R 관계를비교하여도시한것이 Fig. 4 와 Fig. 5이다. 그리고본연구에서는식 (4) 의충격지수계산시 와 T m 1, 0 대신영점상향교차법 (zero-up-crossing method) 을이용하여분석한 H 1 와 T 1 을이용하였다. Fig. 4는비충격파조건대한직립식구조물의월파량산정결과이며, 이에대한산정식은식 (7) 과같다. -Probabilistic design (non-impulsive condition, >0.) 0.056exp.1 R c = gh 1 H 1 γ s valid for 0.4 R c <.0 (7a) -Deterministic design (non-impulsive condition, >0.) 0.056exp.50 R c = gh 1 H 1 γ s valid for 0.4 R c <.0 (7b) Fig. 5는충격파조건에대한직립식구조물의월파량산정결과이며, 이에대한산정식은식 (8) 과같다. -Probabilistic design (impulsive condition, R = h c *.78 H 1 γ s 0.) valid for 0.0 R c 0.5 -Deterministic design (impulsive condition, R = h c *.78 H 1 γ s 0.) valid for 0.0 R c 0.5 (8a) (8b) 식 (7) 과식 (8) 에서 γ s 는직립식구조물의상치콘크리트형

5 충격파 및 비충격파 조건에서 직립식구조물의 월파량산정식 179 Fig. 4. Wave overtopping for vertical wall with upright superstructure (non-impulsive condition). Fig. 6. Wave overtopping for vertical wall with inclined superstructure (non-impulsive condition, probabilistic design). Fig. 5. Wave overtopping for vertical wall with upright superstructure (impulsive condition). Fig. 7. Wave overtopping for vertical wall with inclined superstructure (impulsive condition, probabilistic design). 상에 따른 영향계수로서 표준형인 Fig. 와 같은 직립형 상 경우, 즉 여유고가 큰 경우에는 에너지밀도가 큰 JONSWAP 치콘크리트의 경우에는 γs = 1.0이다. 스펙트럼인 경우가 보다 많은 월파가 발생하며, 반대의 경우 비충격파 조건의 경우에 본 연구의 결과와 EurOtop(007) 에는 B-M 스펙트럼인 경우에 월파량이 많이 발생하게 된다 의 결과를 비교해보면, Kim and Lee(01)의 결과( Q = 충격파 조건의 경우에는 전반적으로 EurOtop(007)에 비해 exp (.47R ) ) 와 마찬가지로 Q-R 상관관계식의 기울기가 상 본 연구결과가 적은 월파량을 산정함을 알 수 있다. 본 연구 이함을 알 수 있다(Fig. 4 참조). 본 연구와 Kim and 에서도 EurOtop(007)과 같이 확률론적(probabilistic design) Lee(01) 결과의 차이는 분석시 적용한 파고가 상이하기 때 월파량산정식으로부터 1배의 표준편차 만큼 월파량을 증대시 문으로 판단된다. 즉, Kim and Lee(01)는 조파기 전면에 킨 후 결정론적(deterministic design) 월파량산정식을 제시하 서의 유의파고를 사용한 반면, 본 연구에서는 구조물 설치위 였다. 치에서의 유의파고를 사용함에 따른 것으로 판단된다. EurOtop(007)과의 결과를 비교해 보면, R<0.7인 경우에는 본 연구결과가 많게, R>0.7인 조건에서는 EurOtop(007)의 결과 가 많게 산정되는 것으로 분석되었다. 이는 실험시 적용된 주 파수 스펙트럼의 차이와 적용 유의파고의 차이에 기인되는 것 으로 판단된다. 유럽에서는 대부분 JONSWAP 스펙트럼을 적 용하며, 국내에서는 Bretschneider-Mitsuyasu(B-M) 스펙트럼 을 적용하고 있다. 동일 주파수 영역에서 JONSWAP 스펙트 럼은 B-M 스펙트럼에 비해 첨두 에너지밀도 주변의 주파수 영역이 상대적으로 좁은 대신 에너지밀도가 높으며, B-M의 경우에는 첨두 에너지밀도 주변의 주파수영역이 넓은 대신 에 너지밀도가 낮은 특징이 있다. 이에 따라 상대여유고가 높은 4. 상치콘크리트 형상에 따른 월파량 산정식 Fig. 6과 Fig. 7은 각각 Fig. 의 경사형 상치콘크리트 (Case 1)에 대한 비충격파 조건 및 충격파 조건에서의 월파 량 계측 실험결과를 도시한 것이다. 전반적으로 경사형 상치 콘크리트의 경우(Fig. 참조)가 직립형 상치콘크리트인 경우 (Fig. 참조)보다 월파량이 증가함을 확인할 수 있고, 상대 여유고가 증가할수록 그 차이가 커짐을 알 수 있다. 비충격 파 조건에서의 상치콘크리트의 형상에 따른 영향계수(γs)를 산 정하기 위해 van der Meer and Janssen (1994), Franco and Franco (1999) 및 EurOtop(007) 등이 제시하고 있는 영향계수 산정방법을 적용하였다. γs의 산정방법은 식 (9)~식

6 180 김영택 이종인 (11) 과같이나타낼수있다. 경사형상치콘크리트를대상으로한월파량산정식을식 (9) 와같이나타내고, 직립형상치콘크리트의월파량산정식인식 () 는영향계수 γ s 를포함한식 (10) 과같이나타낸후, γ s 는식 (11) 과같이계산할수있다. 참고로 γ s =1은직립형상치콘크리트인경우이다. Q = aexp( b R) br Q = aexp γ s = b b γ s (9) (10) (11) 비충격파조건에서경사형상치콘크리트의월파량실험결과인 Fig. 6으로부터평균월파량산정식은식 (1) 와같다. 그러므로식 (7a) 와식 (1) 로부터비충격파조건의경사형상치콘크리트영향계수는 γ s 1.15이다. 따라서식 (7) 에 γ s =1.15를대입하면비충격파조건에서경사형상치콘크리트에대한평균월파량을산정할수있다 exp.7 R c = g (1) 충격파조건에서경사형상치콘크리트의월파량실험결과인 Fig. 7로부터평균월파량산정식은식 (1) 과같이표현할수있으며, 식 (1) 과식 (8a) 를이용하면충격파조건에서경사형상치콘크리트영향계수는 γ s 1.08이다. 따라서식 (8) 에 γ s =1.08을대입하면충격파조건에서경사형상치콘크리트에대한평균월파량을산정할수있다 R = 0.96h c * (1) Fig. 6과 Fig. 7의결과로부터직립형상치콘크리트단면에비해경사형상치콘크리트단면의월파량이증가함을확인할수있다. 본연구결과로부터직립식구조물에경사형상치콘크리트를적용할경우, 직립형상치콘크리트인직립식구조물 Fig. 8. Wave overtopping according to the location of inclined superstructure(impulsive condition, probabilistic design). 의여유고보다비충격파조건의경우에는약 15%, 충격파조건의경우에는약 8% 높게설정해야만유사한월파량이산정됨을의미한다. Fig. 8은경사형상치콘크리트의설치위치를변경하면서월파량을계측한실험결과이다 (Fig. 참조 ). 경사형상치콘크리트의설치위치가중간 (CASE ) 및후면 (CASE ) 인경우에전면 (CASE 1) 인경우보다월파량이약간많게분석되었으며, CASE 와 CASE 는동일하게나타났다. 즉, 경사형상치콘크리트가중간및후면에설치되는경우에전면에설치되는경우보다약 4% 정도월파량이많게나타나지만그차이는크지않기때문에설치위치에따른차이는고려하지않아도될것으로판단된다. 5. 결론 항만구조물을설계함에있어월파는구조물의마루높이, 배후부지의활용, 경사식구조물배후사면의안정성등에영향을미치는중요한설계인자이며, 월파량예측을위한연구는현재도활발히진행중에있다. 본연구에서는국내항만구조물설계시적용되고있는 Goda의월파량산정도표를최근연구동향 (EurOtop 등 ) 과같이월파량산정식의형태로개선하고자하는것이목적이다. 본연구에서는직립식구조물의월파량산정식을제안하기위하여 차원수리실험을수행하였으며, 연구내용을요약하면다음과같다. (1) 직립형상치콘크리트를가지는직립식구조물을표준으로하여충격파와비충격파조건에서의월파량산정식을제안하였다. EurOtop(007) 의결과와비교해볼때전반적인경향은동일하지만본연구에의한결과가약간작게나타났으며, 이는적용된입사파스펙트럼등의차이에기인하는것으로판단된다. () 상치콘크리트에작용하는파력등을저감시키기위해직립식구조물에서경사형상치콘크리트를적용하는설계가이루어지고있다. 경사형상치콘크리트를적용한직립식구조물에대한월파량실험을수행하였으며, 상치콘크리트형상에따른영향계수를도출하였다. 경사형상치콘크리트의경우, 직립형상치콘크리트를가지는직립식구조물과동일한월파성능을확보하기위해서는동일입사파조건에서비충격파조건의경우에는상대여유고를약 1.15배, 충격파조건의경우에는약 1.08배높게해야함을확인하였다. () 경사형상치콘크리트의설치위치에따른월파량계측실험을수행하였다. 경사형상치콘크리트가전면보다중간이후에설치되는경우에약간많은월파가계측되었으나, 그차이는크지않았다. 따라서설치위치에따른월파량의변화는고려하지않아도될것으로판단된다. 향후, 유공구조물에대한실험및입사각이월파량에미치는영향등에대한추가실험을진행할계획이며, 이를통해

7 충격파및비충격파조건에서직립식구조물의월파량산정식 181 활용범위가높은직립식구조물의월파량산정기법을제시할예정이다. 감사의글 본논문은한국해양과학기술진흥원의연구비지원 ( 과제번호 : ) 및 014년도정부 ( 미래창조과학부 ) 의재원으로한국연구재단의지원을받아수행된연구 (No ) 이며, 연구비지원에감사드립니다. References Anderson T.L. and Burcharth H.F. (009). Three-dimensional investigation of wave overtopping on rubble mound structures, Coastal Engineering, 56, British Standard(BS) (001). British Standards Institution. EurtOtop (007). EurOtop-Wave overtopping of sea defences and related structures : Assessment Manual. Franco, C. and Franco, L. (1999). Overtopping formula for caisson breakwaters with nonbreaking D Waves. Journal of waterway, port, coastal, and ocean engineering, 15(), Goda, Y. (1970). Estimation of the rate of irregular wave overtopping at seawall. Technical Report of Port and Airport Research Institute, 9(4). -4. Goda, Y., Kishira Y. and Kamiyama Y. (1975). Laboratory investigation on the overtoppping rate of seawalls by irregular waves. Technical Report of Port and Airport Research Institute, 14(4) Goda, Y. (1985). Random seas and design of maritime structures (1st edition). World Scientific Publishing. Japanese Port and Harbour Association (007). Technical standards and commentaries for port and harbour facilities (in Japanese). Kim Y.T. (010), Automatic measuring apparatus and device structure for continuous wave overtopping, Korean Patent No (in Korean). Kim Y.T. and Lee J.I. (01). Wave overtopping formula for vertical structure including effects of wave period : non-breaking conditions, Journal of Korean Society of Coastal and Ocean Engineers, 4(), 8-4 (in Korean). Lee W. (008). Wave overtopping characteristics of rubble mound revetments, Mater thesis, Hanyang University (in Korean). Ministry of Oceans and Fisheries (014). Design standard for harbor and fishery port (in Korean). Owen, M.W. (1980). Design of seawalls allowing for wave overtopping. Report No. EX94, HR Wallingford. Takahashi, S. (00). Design of Vertical Breakwaters, Port and Harbor Research Institute Report No. 4. U.S. Army Corps of Engineers (USACE) (005) Coastal Engineering Manual ( van der Meer and Janssen J.P.F.M. (1994). Wave run-up and overtopping at dikes. Wave forces on inclined and vertical wall structures, ASCE, 1-7. van der Meer and Bruce T. (014). New Physical Insights and Design Formulas on Wave Overtopping at Sloping and Vertical Structures. Journal of Waterway, Port, Coastal, and Ocean Engineering, DOI: /(ASCE)WW Received April, 015 1st Revised 19 May, 015 nd Revised June, 015 Accepted 4 June, 015

THE JOURNAL OF KOREAN INSTITUTE OF ELECTROMAGNETIC ENGINEERING AND SCIENCE. vol. 29, no. 10, Oct ,,. 0.5 %.., cm mm FR4 (ε r =4.4)

THE JOURNAL OF KOREAN INSTITUTE OF ELECTROMAGNETIC ENGINEERING AND SCIENCE. 2018 Oct.; 29(10), 799 804. http://dx.doi.org/10.5515/kjkiees.2018.29.10.799 ISSN 1226-3133 (Print) ISSN 2288-226X (Online) Method