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1 아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 안영남 강민정 김철희 대한용접 접합학회지제 34 권 4 호별책

2 55 ISSN Online ISSN 아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 안영남 *,** 강민정 * 김철희 *, * 한국생산기술연구원용접접합그룹 ** 인천대학교공학대학원기계공학전공 Applicability Study of 2-pass Laser Welding on Galvanized Steel Sheets Young-Nam Ahn*, ** Minjung Kang* and Cheolhee Kim* *Joining R&D Group, KITECH, Incheon 21999, Korea **Graduate School of Engineering, Incheon National University, Incheon 22012, Korea Corresponding author : chkim@kitech.re.kr (Received April 19, 2016 ; Revised May 30, 2016 ; Accepted June 7, 2016) Abstract During laser overlap welding of galvanized steel sheets, explosion of weld pool by the high pressure zinc vapor induces weld defects like porosity and blowhole. In this study, laser 2-pass welding was implemented to prevent the weld defects. Through the 1st pass welding, zinc layers on the faying surfaces were removed when proper heat input was applied. Excessive heat input could result in explosion even during the 1st pass welding and insufficient heat input could not remove enough region of zinc layer for the 2nd pass welding. Coating weights of 45 g/m 2 and 60 g/m 2 were considered and for both cases sound welds without weld defects could be achieved. In spite of 2-pass welding, softening of weld and heat affected zone was not observed and Zn coating was not diluted into the weld metal. Key Words : Laser welding, 2-pass welding, No gap, Overlap joint, Galvanized steel, Porosity 1. 서론 아연도금강판은자동차부품중차체또는샤시부품등에널리사용되고있으며일반무도금강판대비적용률이점차증가하고있다 1). 자동차차체에적용되는용접이음은겹치기이음 (lap joint) 이주로적용되는데아연도금강판의겹치기이음부를갭 (gap) 이없는형태로레이저용접할경우용접부에기공등의결함이발생한다. 이는강의융점 ( 약 1500 ) 보다아연도금층의비등점 (906 ) 이낮기때문에강이용융되기전기화된아연이계면에서폭발하기때문에때문이다 2). 계면에서생성된아연증기는높은압력을가지기있으며, 이음부에갭이없을경우용융풀을통해배출된다. 이때스패터가발생하며용접부내부기공이나피트 (pit) 등의결함이많이발생한다. 아연도금강판의겹치기이음을레이저용접할때이 러한용접결함을방지하기위해다양한방법이제안되었다. 대표적인방법은이음부에갭을주어아연증기의통로를확보하는방법 3,4) 과용접겹침면에대하여도금층을제거한후용접하는방법 5,6), 레이저-아크하이브리드방법 7,8) 등이있다. 그러나위에소개된공정들이성공적으로기공을저감할수있음에도불구하고추가적인별도공정이나장비가필요한단점을가지고있다. 보다최근에는별도의열원공정이아닌본용접에서이용되는레이저를이용하여전처리하는방법이제안되었다. H. Gu 등은지그조립전겹침면의하판상면에레이저를조사하여험핑비드를형성하였다. 험핑비드형상에의해이음부에는갭을조성되고겹치기용접에서기공이제거되었다 9). 이와유사한형태로 K. Kagiya 등은지그조립전상판에레이저조사를통해완전용입용접부를형성하였으며이면비드형상이본용접시갭을조성하는역할을한다 10). J. Ma 등은일종의 2 패스용접을수행하였는데첫번째패스로디포커스된 Journal of Welding and Joining, Vol.34 No.4(2016) pp

56 안영남 강민정 김철희 레이저빔을이용해예열전처리를수행한뒤두번째레이저빔패스로부분용입비드을형성하면서기공제거특성을평가하였다 11). 이방법은 Gu나 Kagiya 가적용한방법에비해적용방법이다소간단하나아직산업적이용이나추가적인적용성검토는되지못하였다. 본연구에서는갭이없는아연도금강판의레이저용접에서 2패스용접의적용성을검토하고자하였다.

3 56 안영남 강민정 김철희 레이저빔을이용해예열전처리를수행한뒤두번째레이저빔패스로부분용입비드을형성하면서기공제거특성을평가하였다 11). 이방법은 Gu나 Kagiya 가적용한방법에비해적용방법이다소간단하나아직산업적이용이나추가적인적용성검토는되지못하였다. 본연구에서는갭이없는아연도금강판의레이저용접에서 2패스용접의적용성을검토하고자하였다. 적용소재로는 42 g/m 2 과 60 g/m 2 의아연이도금된강판을이용하였으며, 공정변수에따른기공의양상과기공감소메커니즘을고찰하고자한다. 2. 실험장치및방법 본연구에사용한강판은 590 MPa 의인장강도를가지는 DP(Dual phase) 합금화아연도금 (GA) 강판소재이며, 두께는 1.4 mm이다. 기초적인공정변수평가는도금량 42 g/m 2 인 GA강판에대해수행하였으며, 도금량의차이에따른영향을평가하기위하여최종 2패스용접결과는 60 g/m 2 의도금량을가진 GA 강판에대한적용결과와비교하였다. 시편의화학적조성은 Table 1에나타내었으며, 시편의길이는 100 mm, 폭은 30 mm 이다. 시편의고정장치는시편양쪽을강하게눌러서단단히고정하는형식이며겹치기이음으로부재간갭이없도록시편을고정하였다. 레이저용접을위해최대출력 4 kw 급 Yb:YAG 디스크레이저를사용하였으며 0.2 mm 직경파이버로전송한후초점거리 450 mm의스캐너로모재에조사하였다. Primes 사의빔프로파일측정장비를이용하여측정된집속빔의최소직경, 레일레리길이 (Rayleigh distance), BPP (Beam parameter product) 는각각 0.6 mm, 10.5 mm, 8.4 mm*mrad 이다. Fig. 1은 2패스레이저용접을위한실험모식도를나타내었다. 첫패스레이저조사에서레이저출력 (P) 은 4 kw로고정후가변공정변수는초점위치 (Fd) 와용접속도 (Vs) 로선정하였다. 초점위치는 70 mm와 80 mm 두가지이며, 용접속도는 13 mm/s 부터 23 mm/s 의범위에서가변하였다. 첫패스레이저조사이후에계면의아연도금층거동을분석하였다. 2번째패스용접을위해선정한용접조건은완전용입및적절한이면비드가형성이가능한조건으로가변하지않고하나의조건에서실험을진행하였다. J. Ma의실험 11) 에서는최종패스용접으로부분용입을형성하였으 Table 1 Chemical composition of base metal (wt. %) C Si Mn P S Fe Bal. 1 st pass (Partial penetration) Focal position 80mm 2 nd pass (Full penetration) Focal position 0mm 나부분용입에비해완전용입시용접부내부기공이감소하고현장품질관리적측면에서용입달성여부와비드폭의확인이용이하다. Table 2는 2패스레이저용접조건을정리하였다. 패스간에는시간간격을충분히두어첫패스용접후시편을상온까지냉각시켰다. 따라서첫번째패스용접조건이서로다른경우에도동일한시편온도에서 2번째패스용접이수행되었다. 용접중용융풀의안정성과스패터관찰을위해초당 2,000 프레임의속도로고속촬영을수행하였다. 808 nm 의파장을갖는다이오드레이저를조명으로사용하였다. 용접후비드표면외관검사와계면의아연도금층제거영역에대한육안검사, X-ray 를이용한내부의기공검사를수행하였다. 경도시험으로열영향부와용접부의강도를확인하였으며, 단면분석을통하여용입형상및용접부와모재의성분분석을수행하였다. 3.1 레이저단독용접 Welding direction Fig. 1 Schematic diagram of 2-pass laser welding Table 2 Welding parameters used for 2-pass laser welding Power, P (kw) 4 1 st pass 2 nd pass Focal position, Fd (mm) Speed, Vs (mm/s) Power, P (kw) 3. 실험결과 Focal position, Fd (mm) Speed, Vs (mm/s) 갭이없는아연도금강판의겹치기이음부를레이저단독용접할경우발생하는기공의원인에대해서는선행연구로원인을규명한바있다 8). 아연은비등점이모 354 Journal of Welding and Joining, Vol. 34, No. 4, 2016

아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 57 0ms 0.5ms 1.0ms 1.5ms (a) Top surface (upper sheet) 2.0ms 2.5ms 3.0ms 3.5ms Fig.

sheet) (c) Top surface (lower sheet) Porosity Solidified metal Spatter Molten metal Laser beam 재인강의녹는점보다매우낮다.

하지만겹쳐진계면사이에존재하는아연은기화와함께그부피가급격히팽창하면서압력이증가하고상대적으로압력에약한용융풀을뚫고대기중으로분출하게된다. 아연증기가대기중으로분출할때용융금속을밀어내기때문에 Fig.

이두가지결함은모두계면에존재하는아연의급격한기화가근본적인원인이며기공발생메커니즘에대한모식도를 Fig. 3에나타내었다. 3.2 첫패스레이저조사 Welding direction Vaporized zinc Zinc coated layer Fig.

이를위해충분한너비의계면에서아연층을제거하면서도상판의완전용입이발생하 Fig. 4 Bead appearance after the first laser beam pass (Fd: 70 mm, Vs: 17 mm/s) 지않는조건을선정하고자하였다. Fig. 4는초점위치 70 mm에대해선정된조건중가장느린 17 mm/s 의용접속도에서실험한표면비드와계면의외관사진을나타내었다.

만약용접속도가더느린경우에는상판의완전용입이발생하여 Fig. 5와같이첫패스용접에서이미기공이발생한다. Fig. 6은초점위치 70 mm에서용접속도별로계면에서아연층이열영향을받은영역의폭을측정한결과이다.

4 아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 57 0ms 0.5ms 1.0ms 1.5ms (a) Top surface (upper sheet) 2.0ms 2.5ms 3.0ms 3.5ms Fig. 2 High speed images of autogenous laser lap welding of Zn coated steel sheets (P: 4 kw, Fd: 0 mm, Vs: 50 mm/s) (b) Bottom surface (upper sheet) (c) Top surface (lower sheet) Porosity Solidified metal Spatter Molten metal Laser beam 재인강의녹는점보다매우낮다. 그러므로레이저가시편의표면에조사되고상판의모재가용융됨과동시에계면의아연도금층이기화되기시작한다. 이때상판상면과하판하면의아연은대기중으로날아가므로용접결함형성에영향을미치지않는다. 하지만겹쳐진계면사이에존재하는아연은기화와함께그부피가급격히팽창하면서압력이증가하고상대적으로압력에약한용융풀을뚫고대기중으로분출하게된다. 아연증기가대기중으로분출할때용융금속을밀어내기때문에 Fig. 2의고속카메라사진과같이다량의스패터가발생되고스패터가분출된공간이그대로냉각되면서기공이발생한다. 또한아연증기가미처빠져나오지못하고잔류하거나아연증기의폭발에의해대기가유입되어갇히는경우에는내부기공이발생하게된다. 이두가지결함은모두계면에존재하는아연의급격한기화가근본적인원인이며기공발생메커니즘에대한모식도를 Fig. 3에나타내었다. 3.2 첫패스레이저조사 Welding direction Vaporized zinc Zinc coated layer Fig. 3 The mechanism of weld defect formation for autogenous laser lap welding of Zn coated steel sheets 첫번째패스레이저조사의목적은계면의아연도금층을제거하는것이다. 이를위해충분한너비의계면에서아연층을제거하면서도상판의완전용입이발생하 Fig. 4 Bead appearance after the first laser beam pass (Fd: 70 mm, Vs: 17 mm/s) 지않는조건을선정하고자하였다. Fig. 4는초점위치 70 mm에대해선정된조건중가장느린 17 mm/s 의용접속도에서실험한표면비드와계면의외관사진을나타내었다. 상판이부분용입되면서전체적으로건전한표면비드를보이고있으며육안상으로계면아연층의열영향이확인된다. 첫번째패스용접에서는일정수준이하의입열을주어야만계면의아연도금층이폭발하지않고제거될수있으며, 이후두번째패스의본레이저용접시건전한비드형성이가능하다. 만약용접속도가더느린경우에는상판의완전용입이발생하여 Fig. 5와같이첫패스용접에서이미기공이발생한다. Fig. 6은초점위치 70 mm에서용접속도별로계면에서아연층이열영향을받은영역의폭을측정한결과이다. 결과는하나의조건에서 6개의지점에서육안으로측정하여평균하였다. 속도가가장느린경우에는입열이많아제거된영역이넓으며, 속도가빠른경우는입열이작아제거된영역이좁은것을확인할수있다. 2번째패스레이저용접시에계면의아연이폭발하지않기위해서는첫번째패스레이저조사를통하여충분한영역의아연도금층을제거하여야한다. Fig. 5 Bead appearance after the first laser beam pass (Fd: 70 mm, Vs: 15 mm/s). 대한용접 접합학회지제 34 권제 4 호, 2016 년 8 월 355

58 안영남 강민정 김철희 Width of the modified zone (mm) 5 4 3 2 1 0 Top surface (upper sheet) Bottom surface (upper sheet) Top surface (lower sheet) 17 18 19 20 21 22 23. 이존재한다.

6 Width of the Zn coating zone modified by the first laser beam pass (Fd: 70 mm) 3.3 계면아연도금층분석 첫번째패스레이저조사후계면인상판하면과하판상면에대한단면분석을실시하였다. 분석에사용한시편제작시사용한공정조건은초점위치 80 mm, 용접속도 17 mm/s이다. Fig.

on (a.t.%) 100 80 60 40 20 O Fe Fe Zn Zn 두께의아연도금층이존재하였으나레이저조사이후에 는상판하면의경우는아연도금층이거의제거가되었으며, 하판상면의경우는 1~3 μm두께의아연도금층 0 0 1000 2000 3000 4000 5000 Distance ( μm ) 6000 Fig.

5 58 안영남 강민정 김철희 Width of the modified zone (mm) Top surface (upper sheet) Bottom surface (upper sheet) Top surface (lower sheet) 이존재한다. 다음은계면에남아있는 Fe, Zn의성분을확인하기위하여 EDS 성분분석을실시하였다. 초점위치 70 mm 에서레이저용접속도 21 mm/s, 23 mm/s의조건에서첫번째패스용접을수행한후상판하면에대해성분분석한결과는각각 Fig. 8과 9와같다. 용접속도 Scan speed (mm/s) Fig. 6 Width of the Zn coating zone modified by the first laser beam pass (Fd: 70 mm) 3.3 계면아연도금층분석 첫번째패스레이저조사후계면인상판하면과하판상면에대한단면분석을실시하였다. 분석에사용한시편제작시사용한공정조건은초점위치 80 mm, 용접속도 17 mm/s이다. Fig. 7은모재와첫번째패스후종단면이다. 레이저조사전모재에는약 10 μm Chemical composition (a.t.%) O Fe Fe Zn Zn 두께의아연도금층이존재하였으나레이저조사이후에 는상판하면의경우는아연도금층이거의제거가되었으며, 하판상면의경우는 1~3 μm두께의아연도금층 Distance ( μm ) 6000 Fig. 8 EDS results for the bottom surface of the upper sheet after the first laser beam pass (Fd: 70 mm, Vs: 21mm/s) (a) Base materials O Fe Zn (b) Bottom surface (upper sheet) Chemical composition (a.t.%) Distance ( μm ) (c) Top surface (lower sheet) Fig. 7 Longitudinal cross-section after the first laser beam pass (Fd: 80mm, Vs: 17mm/s) Fig. 9 EDS results for the bottom surface of the upper sheet after the first laser beam pass (Fd: 70 mm, Vs: 23mm/s) 356 Journal of Welding and Joining, Vol. 34, No. 4, 2016

6 아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 59 1 st pass Fd Vs (mm) (mm/s) Front bead Back bead 0ms 0.5ms 1.0ms 1.5ms ms 2.5ms 3.0ms 3.5ms Fig. 10 High speed images during the 2nd welding pass (1st pass - Fd: 0 mm, Vs: 15 mm/s) 가 21 mm/s일경우에아연도금층이영향을받은폭은약 4.0 mm로확인되어 Fig. 6에서확인한값에비교할때더넓은영역에서아연층이열영향을받았음을알수있다. Fig. 8과 9를비교하면더빠른속도에서는입열이감소하므로열영향을받는아연층의폭이좁아지고열영향을받은부위내에서도아연의화학적성분이더높게나타난다 패스레이저용접결과 아연도금강판에아크용접을 2패스및하이브리드용접을적용한사례 12,13) 와유사하게레이저용접의경우 2패스용접에서아연증기폭발없이안정된용접을구현하기위해서는첫패스를통해계면의아연도금층이충분히제거되어야한다. Fig. 10에는두번째용접패스시고속촬영을수행한그림으로 Fig. 2의레이저단독용접과비교하면아연증기의폭발없이안정적용접이수행됨을확인할수있다. Fig. 11은각조건에서표면비드와이면비드형상을보여준다. 첫번째패스의용접조건과무관하게모든조건에서 2패스용접후양호한비드외관을보여준다. 그러나 X선비파괴검사와단면검사에서는하나의조건 (Fd: 70 mm, Vs: 23 mm/s) 에서불량이발견되었다. Fig. 12 와 13 은용접품질이양호한조건과용접불량이발생한조건에서 X선촬영영상과단면사진을각각보여준다. Fig. 9에서확인한것과같이첫번째패스의레이저조사를통해충분한폭의아연층을제거하지못한것이용접불량의원인으로판단된다. 3.5 도금량에따른용접특성비교 도금량에따른용접성을비교하기위해상면과하면에각각 60 g/m 2 도금된아연도금강판을이용하여용접을진행하고앞절의시험결과와비교하였다. Table Fig. 11 Bead appearance after 2-pass welding 1 st pass Fd Vs (mm) (mm/s) X-ray Cross section Fig. 12 X-ray image and cross-section of 2-pass welds without weld defect 대한용접 접합학회지제 34 권제 4 호, 2016 년 8 월 357

60 안영남 강민정 김철희 Fd Vs (mm) (mm/s) X-ray image Cross-section 4mm 70 23 1mm Fig.

2mm Fd (mm) 1 st pass Vs (mm/s) X-ray image 3mm Fig.

Hardness (Hv) 330 300 270 240 Upper sheet Lower sheet 210 70 23 80 13 180 0 1 2 3 4

16 Measured hardness profiles (Fd: 70 mm, Vs: 19 mm/s) 80 15 80 17 Fig.

실험결과는 45 g/m 2 도금된소재에서의경우와동일하게초점위치 70 mm, 용접속도 23 mm/s 에서만용접결함이관찰된다. 3.

시험에이용된시험편제작시 1 패스조건 은초점위치 70 mm, 용접속도 19 mm/s 이며나머지변수는 Table 2에제시되었다. 경도측정은 Fig.

16과같다. 모재의경도는약 200 Hv로측정되었으며용접부의경도가모재보다더높은것을확인할수있다. 상판의경우에는첫번째패스용접에서의해중심에서 2.

7 60 안영남 강민정 김철희 Fd Vs (mm) (mm/s) X-ray image Cross-section 4mm mm Fig. 13 X-ray image and cross-section of 2-pass welds with weld defect 0.2mm Fd (mm) 1 st pass Vs (mm/s) X-ray image 3mm Fig. 15 Hardness measurement location (Fd: 70 mm, Vs: 19 mm/s) Hardness (Hv) Upper sheet Lower sheet Distance from the weld centerline (mm) Fig. 16 Measured hardness profiles (Fd: 70 mm, Vs: 19 mm/s) Fig. 14 X-ray image for 2-pass welds of GA steel sheets with a coating weight of 60 g/m 2 2에제시된모든용접조건에대해서실험이진행되었다. 3.4 절에서확인한것과같이용접주요결함이표면결함이아닌내부기공이므로 2패스용접후 X-ray 비파괴시험을수행하였으며, 그결과는 Fig. 14와같다. 실험결과는 45 g/m 2 도금된소재에서의경우와동일하게초점위치 70 mm, 용접속도 23 mm/s 에서만용접결함이관찰된다. 3.6 레이저용접부의특성분석 2패스레이저용접에따라용접부 / 열영향부의연화발생가능성을검토하기위하여용접부에대한경도시험을수행하였다. 시험에이용된시험편제작시 1 패스조건 은초점위치 70 mm, 용접속도 19 mm/s 이며나머지변수는 Table 2에제시되었다. 경도측정은 Fig. 15와같이상판과하판에서각각측정되었다. 표면에서 0.2 mm 깊이에서 0.2 mm 간격으로측정하중 500 g으로측정하였다. 경도측정결과는 Fig. 16과같다. 모재의경도는약 200 Hv로측정되었으며용접부의경도가모재보다더높은것을확인할수있다. 상판의경우에는첫번째패스용접에서의해중심에서 2.2 mm 지점까지경화가된후다시두번째패스용접을통해 1.4 mm 근처에서는상대적으로연화된것을알수있다. 그러나상판및하판의경도분포에서모재보다낮은경도를가지는연화역은발견되지않았다. 아연층의용접부혼입여부를확인하기위하여모재와용접부에대해성분조사를실시하였다. Fig. 17에서와같이용접부의성분은모재의성분결과와거의일치하는결과를얻을수있었다. 즉, 첫번째패스레이저용접후일부남아있던아연은두번째패스레이저용접도중배출되었으며용접부에혼입되지않은것으로판단된다. 358 Journal of Welding and Joining, Vol. 34, No. 4, 2016

아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 61 Element Wt% At% MnK 02.18 02.22 FeK 97.82 97.78 Matrix Correction ZAF (a) base metal 4. 결론 갭이없는아연도금강판겹치기용접부에 2패스레이저용접에대한적용성을평가하여다음과같은결론을도출하였다.

8 아연도금강판겹치기용접부에대한 2 패스레이저용접적용성연구 61 Element Wt% At% MnK FeK Matrix Correction ZAF (a) base metal 4. 결론 갭이없는아연도금강판겹치기용접부에 2패스레이저용접에대한적용성을평가하여다음과같은결론을도출하였다. 1) 첫번째패스레이저용접을통해아연도금층이열영향을받게되며충분한영역에서아연층을제거할경우 2패스용접에서용접결함의방지가가능하였다. 2) 단위길이당입열이너무많을경우첫번째패스용접에서상판의완전용입이발생하면서첫패스에서아연증기의폭발및스패터가발생하고용접결함이발생한다. 단위길이당입열이너무적은경우에는계면에서충분한아연층을제거하지못하고 2번째패스의본용접시기공과같은용접결함이발생한다. 3) 45 g/m 2 와 60 g/m 2 도금된강판으로평가를수행한결과해당소재에서는도금량과무관하게동일한적정공정영역이도출된다. 4) 2패스용접수행에따라기존 1패스용접부와다른경도분포가계측되었으나용접부와열영향부가모두모재보다는높은경도를가지고있어강도확보에는큰문제가없는것으로판단된다. 또한기화된아연층이용접부로혼입되는현상은발견되지않는다. References Element Wt% At% MnK FeK Matrix Correction ZAF (b) weld metal Fig. 17 Comparison of chemical composition in welds and base metal (Fd: 70 mm, Vs: 19 mm/s) 1. C. Liang and A. Zheng, Material and joint technology of AUDI A6L white-body, Automobile Parts, 12 (2007), J. Xie and P. Denney, Galvanized steel joined with lasers, Welding Journal, 80(6) (2001), R. Akhter, W. Steen and K. Watkins, Welding Zinc Coated Steel with a Laser and the Properties of the Weldment, Journal of Laser Applications, 3(2) (1991), M. Graham, D. Hirak, H. Kerr and D. Weckman, Nd, YAG laser beam welding of coated steels using a modified lap joint geometry, Welding Journal, 75(5) (1996), 162s-170s 5. A. Dasgupta, J. Mazumder and M. Bembenek, Alloying based laser welding of galvanized steel, Proceedings of 19th International Conference on Applications of Lasers and Electro-Optics, Laser Applications in the Automotive Industry, 91 (2000), A38-A45 6. X. Li, S. Lawson, Y. Zhou and F. Goodwin, Novel technique for laser lap welding of zinc coated sheet steels, Journal of Laser Applications, 19(4) (2007), H. Gu and R. Mueller, Hybrid welding of galvanized steel sheet, Proceedings of 20th International Congress on Applications of Lasers & Electro-Optics, (2001), C. Kim, W. Choi, J. Kim and S. Rhee, Relationship between the weldability and the process parameters for laser-tig hybrid welding of galvanized steel sheets, Materials transactions, 49(1) (2008), H. Gu and B. Shulkin, A practical use of humping effect in laser beam welding, Journal of Laser Applications, 23(1) (2011), K.Kagiya and K. Mori and T. Tarui, Remote laser welding for closure parts, Proceeding of LAMP 2015 conference, (2015), J. Ma, F. Kong, B. Carlson and R. Kovacevic, Two- pass laser welding of galvanized high-strength dual-phase steel for a zero-gap lap joint configuration, Journal of Materials Processing Technology, 213(3) (2013), M. Kang, Y.-N. Ahn and C. Kim, Porosity Reduction during Gas Tungsten Arc-Gas Metal Arc Hybrid Welding of Zinc Coated Steel Sheets (I) - Effect of Preceding Gas Tungsten Arc, J. of Welding and Joining, 34(4) (2016), (in Korean) 13. Y.-N. Ahn and C. Kim, Porosity Reduction during Gas Tungsten Arc-Gas Metal Arc Hybrid Welding of Zinc Coated Steel Sheets (II) - Hybrid Welding Results, J. of Welding and Joining, 34 (4) (2016), (in Korean) 대한용접 접합학회지제 34 권제 4 호, 2016 년 8 월 359

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DBPIA-NURIMEDIA 27 연구논문 아연도금강판의 CO 2 레이저 -TIG 하이브리드용접에관한연구 Part 2 : 공정변수와용접성과의관계김철희 * 최웅용 ** 채현병 *,*** 김정한 * 이세헌 *** * 한국생산기술연구원정밀접합팀 ** 삼성전자디지털미디어총괄 *** 한양대학교공과대학기계공학부 A Study on CO 2 Laser-TIG Hybrid Welding of Zinc-Coated