29 특집 : 경량합금 Ti, Mg 의최신용접기술 마그네슘합금의최신동향및레이저용접특성 Trends in Application of Magnesium Alloy and Its Welding Characteristics with Laser Mok-Young Lee, Chung-Seon Ryu and Woong-Seong Chang 1. 서론 자동차배기가스는대기오염을유발하는주요원인으로알려져있으며, 최근그에따른지구온난화로인하여자연재해의심각성이제기되고있다. 또한자동차의주연료인석유에너지의매장량한계로인하여에너지절감에대한필요성이절박해지고있다. 자동차차체무게의절감은배출가스저감및연비향상을동시에달성하는것이가능한효율적인방법이므로많은연구가이루어지고있다. 차체경량화를위한방법으로는최적설계기법에의한불필요한소재절감, 레이저용접등의신공법적용을통한플랜지제거, 비강도가높은소재를사용한무게절감등이있다. 비강도는무게대비강도를의미하며, 비강도가높은소재는상대적으로두께가얇은혹은가벼운소재를사용하여동일한강도를확보하는것이가능하므로결과적으로무게를줄이는것이가능하다. 비강도가높은소재에는고강도강, 알루미늄합금, 마그네슘합금, 티타늄등이있다. 이가운데에서마그네슘합금은가장가벼운소재이면서도육방조밀형결정구조로구성되어강성이우수하여최근선진자동차제조업체로부터주목을받고있는소재이다. 표 1에자동차경량화를위하여사용되는몇몇소재의특성을비교하였다. 단조형마그네슘합금인 AZ31은고강도알루미늄합금인 Al6061 보다도비강도가높다. 한편, 마그네슘합금은진동혹은충격을흡수하는특성을보유하여경량화및승차감향상을동시에이루는것이가능하여적용이증가되고있는추세이다 1-9). 해외선진업체들은기술의정점에위치하면서도중장기정부프로젝트를활용한심도높은연구를진행하고있다. 미국에서는 FCVT (FreedomCAR and Vehicle Technologies) 프로젝트에서자동차에마그네슘을적용하기위한중장기적인연구를진행하고있으며, EU에서는 Brite-Euram 및그후속프로그램인 Framework Table 1 Density and tensile properties for automotive materials Material Density (g/cm 3, 20 ) YS (MPa) Tensile properties TS (MPa) EL (%) Pure Mg 1.74 69 185 4 AZ31 1.78 220 290 15 Plastic 1.33 151 158 7 Pure Al 2.7 20 55 55 Al 6061-T6 2.68 276 310 16 Steel 7.8 200 320 40 Programme 을통하여지속적인연구를수행하고있다. 그러나, 아직까지국내대부분의산업계는종래의철강재위주의설비, 인력및기술에의한생산기반에그친게현실이다. 최근정부의연구개발사업이시작되고있지만국내의기술수준과선진국의연구개발동향으로볼때부족한점이없지않다 10-11). 본논문에서는부품실용화를위한마그네슘합금의최근동향및이를이용하여부품을제조하는데필수적인공정의하나인레이저용접에대하여고찰하였다. 2. 실용마그네슘합금의최근동향 마그네슘의밀도는 1.74g/cm 3 로실용구조용금속가운데에서가장가벼우며, 그외에아래와같은여러가지특성이있다. - 밀도가낮다. - 슬립계가적다. - 전자파차폐성능이우수하다. - 진동혹은충격에대한감쇄능이우수하다. - 절삭성이우수하다. - 상온에서소성변형이어렵다. - 산화력이강하다. - 열팽창계수가크다. 大韓熔接 接合學會誌第 25 卷第 5 號, 2007 年 10 月 485
30 - 열및전기전도도가높다. 상기의특성은사용되는용도에따라장점이되기도하고단점이되기도한다. 가령, 마그네슘의높은비강도는구조용소재로적합하며, 우수한전자파차폐성능은휴대용전자기기의케이스로적합하며, 열전도도는방열부품으로사용하는경우에장점으로작용한다. 그러나낮은상온연신율은복잡한부품의프레스가공을어렵게하며, 산화력및열팽창은용접공정에서장애로작용한다. 순수한마그네슘은강도가낮아서 ( 인장강도 185MPa) 경량소재로서효율이적고, 연신율이낮아서 ( 상온연신율 4%) 성형이곤란하며, 그외에산화성, 주조성, 내식성등부품실용화측면에서여러가지어려운점이있다. 마그네슘의단점을보완하기위하여여러종류의합금원소를첨가하는데, 대표적인합금원소는아래와같다 12). - 알루미늄 (Al) 알루미늄은마그네슘의합금원소로가장널리사용되는것으로, 강도및경도가증가하고, 용탕의유동성을향상시키고응고범위를증가시켜주조성을개선시킨다. 그러나알루미늄은마그네슘과금속간화합물을형성시켜연성및고온크리프저항성을저하시킨다. 일반적인상용화된합금에서알루미늄의첨가량은중량비로 10% 이내이다. 압연혹은압출등의단조형합금에서는 6wt% 이내를첨가하면, 알루미늄이마그네슘기지내에고용되어강도및연신율이비교적양호하다. - 아연 (Zn) 마그네슘합금에서아연은알루미늄다음으로효과적인첨가원소이다. 아연은고용강화에의하여상온강도를증가시키며, 결정립을미세화하고, 용탕의유동성을향상시킨다. 일반적으로 AZ계열 (Al-Zn-Mg 3원계 ) 합금에서는응고균열을방지하기위하여, 아연첨가량을 1wt% 이내로제한한다. - 망간 (Mn) 망간의첨가는기계적강도에는거의영향을미치지않으며, 내식성을향상시키는효과가있다. 망간의첨가량을증가시키면용융온도를상승시키며, 용접열영향부의결정립성장을억제하는효과가있다. 그러나마그네 슘기지에대한고용한이작아성첨가량은 1.5wt% 이내로제한된다. - 칼슘 (Ca) 칼슘은용탕표면의치밀한 CaO 화합물을형성하여발화온도를상승시키는것으로알려졌다. 칼슘을첨가한난연성마그네슘합금은용탕가스가운데에서 SF6의사용량을감소시킬수있는데, SF6 가스의지구온실효과는 CO 2 가스의 24,000배에해당한다. 그러나마그네슘합금에서칼슘의효과에대해서는아직구체적으로확립이되어있지않은상태이다. 칼슘을 0.3wt% 이상첨가하면용접시응고균열이발생할수있다. 마그네슘합금은첨가된합금원소의종류와성분에따라다양한합금계가개발되어있다. 구조재로사용되는마그네슘합금은주조형 (casting) 및단조형 (wrought) 합금으로구별된다. 주조형에는사형주조혹은금형주조용및다이캐스팅용이있으며, 단조형에는단조용, 압출용및판재용이있다. 판재용을제외하고는사용상의큰문제점은없으므로본논문에서는판재용마그네슘합금에관하여주로서술하였다. 마그네슘합금에대해서는한국산업규격에서그종류및일반적인사양을제정하였으며, 표 2에나타낸바와같이 KS D 6710에는판재용마그네슘합금에대한규격을정하였다. 지금까지판재용마그네슘합금은압출에의하여제조하거나, 압출재를열간에서재압연하여제조하였다. 그러나최근국내의연구소에서마그네슘합금의잉곳을용융시킨후, 쌍롤법에의하여박슬라브로주조하고, 이판재를열간에서반복하여압연하는새로운생산기술을개발하였다. 이기술에서는기존의 AZ31 합금조성을사용하였는데, 최종압연판재의미세조직, 기계적특성및성형성등이종래의압출판재에비하여매우우수한것으로알려졌다. 따라서한국산업규격개정의필요성이있다 13-14). 지금까지국내의마그네슘부품의수요는주로전자부품케이스및자동차부품류이다. 마그네슘전자부품케이스는노트북케이스, 디지털카메라케이스, PDA 케이스등이있다. 자동차부품류로는클릭의스티어링휠코어를 2002년국내최초로 Gibbs korea 에서개발해 Table 2 Chemical contents and mechanical properties of magnesium plate, band and coil 종류기호대응 ISO 기호상당합금 화학성분 질별 인장강도 항복강도 연신율 Mg AI Zn Mn 기호 (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) (%) 1종B MP1B MgA13Zn1(A) AZ31B Bal 2.4~3.6 0.50~1.5 0.15~1.0 220 105 11 1종C MP1C MgA13Zn1(B) Bal 2.4~3.6 0.5~1.5 0.05~0.4 220 105 11 7종 MP7 Bal 1.5~2.4 0.50~1.5 0.05~0.6 190 90 13 9종 MP9 MgZn2Mn1 MAG131 Bal 1.75~2.3 0.6~1.3 120 120 8 486 Journal of KWJS, Vol. 25, No. 5, October, 2007
마그네슘합금의최신동향및레이저용접특성 31 양산을했다. 2004년 NF 소나타에 Steering column bracket을적용하였으며, 2005년에는그랜져 TG의운전석과조수석시트프레임에적용하였다. 15) 그러나현재까지국내자동차업계의마그네슘합금의적용현황은다이캐스팅부품에한정되어있으며, 판재류의적용은전무한실정이며관련연구도저조한편이다. 다이캐스팅부품은마그네슘잉곳을생산하며노동단가가저렴한중국에비해경쟁력을잃어가고있으므로, 향후에는판재성형및용접에의한고부가가치부품제조분야로관심을집중해야할것이다. 3. 마그네슘합금의레이저용접 마그네슘합금의용접은아크용접, 저항용접, 마찰교반용접, 레이저용접등이가능하다. 그러나, 철강재료와달리용접과정중에상변태를하지않기때문에용접부는모재에비하여강도가저하되며, 산화성이강하고, 열및전기전도도가높기때문에용접이쉽지않다. 레이저용접은에너지밀도가높고, 용접속도가빠르고, 용접부가작기때문에마그네슘합금의용접에는타용접공정에비하여상대적으로용접부특성이우수한것으로알려졌다. 3.1 레이저용접연구동향 Nakata 16) 는 CO 2 레이저를이용하여마그네슘합금 AZ31B를용접하였는데, 이때속도는최대 15 m/min에서도건전한용접부를얻었다. 용접부에기공혹은균열이발생하지않았으며, 모재대비동등이상의용접부강도를확보하였다. GTA 용접공정과비교하여훨씬우수한용접부특성을보였다. Haferkamp 17) 등은 2kW Nd:YAG 레이저를이용하여단조형합금 (AZ21A, AZ31B) 과다이캐스트합금 (AM60B, AZ91D) 에대한용접성을평가하였다. 두께 1.36mm의 AZ31B 합금을아르곤보호가스를사용하여용접하였으며, 이때용접부강도는 270MPa 및파단연신율은 16% 가량이었으며, 기공혹은균열등과같은내부결함은발생하지않았다. 대기중에서다이캐스트에의하여제조한두께 3.5mm 의 AM60B 합금의용접부에서는다량의기공이발생하였다. 그러나진공다이캐스트에의하여제조한두께 2.0mm 의 AZ91D 합금의용접부는기공이현저하게감소하였다. Bumester 18) 등은단조형 (AZ21A 및 AZ31B) 및진공다이캐스트 (AM60B 및 AZ91D) 마그네슘합금에대한레이저 (CO 2 및 Nd:YAG) 용접성을 GTA 용접공정과비 교하였다. 마그네슘합금의높은열전도도, 열팽창율및산화막에의하여용접결함이발생할수있다고하였으며, 6%Al 혹은 1%Zn 이상의합금원소가첨가되면용접부미세균열이발생한다고하였다. 용접부기공은모재의품질에직접적으로관계가있으며, 높은순도의진공다이캐스트재는건전한용접부를보였다. 필러와이어를사용하면모재의기공및증발손실량을보상할수있기때문에용접부의품질을개선시킬수있다고하였다. Weisheit 19) 등은주조형및단조형마그네슘합금의 CO 2 레이저용접에관한연구를수행하였다. 레이저용접의장점은우수한빔의집중성인데, 높은에너지밀도의작은점으로집중된레이저빔에의하여용접열영향부및변형을감소시킨다. 용융부의결정립이미세화되어경도는모재와유사하지만, 응고수축에의한기공및비금속개재물에의하여항복강도는 0.2% 가량감소하였다. 용접부의결정립이미세화되었음에도불구하고충격강도는모재대비 50% 가량감소하였다. Draugelates 20) 등은마그네슘이레이저빔을잘흡수하여레이저용접에유리하다고하였으며, 용접속도는 2.5~9 m/min에서기공및언더컷이최소화되었다. Haferkamp 21) 등은 Nd:YAG 및 CO 2 레이저로 AZ91D 를고속으로용접하는것이가능하지만, 빠른용접속도는급냉에의하여경도가높아진다고하였다. 그러나 AZ91에대한 Weisheit의이전연구결과에서는모재와차이가없는것으로보고하였다. Lehner 22) 등은고진공에서주조된다이캐스트재 AZ91HP 및 AM50HP의맞대기, 겹치기및필렛이음부를 3kW Nd:YAG 및 6kW CO 2 레이저로용접하였다. 낮은레이저출력및느린용접속도에서기공이적게발생하였는데, 이것은용융지에서가스방출이용이하였기때문으로추측하였다. 용접부에대한기계적특성평가시험에서는모든이음부형태에서양호한성능을나타내었다. 필렛이음부는상대적으로정밀한레이저빔정렬이요구되었고, 겹치기이음부에서는판재사이의간극이약간있을때보다우수한특성을나타내었다. 인장시험에서파단은용융영역과열영향부사이에서발생하였으나, 기공이과도하게발생한경우에는이곳에서파단이발생하였다. Draugelates 23) 등은 AZ31B 에대하여레이저 TWB 용접을하였는데, 용접부인장강도가모재와유사하였다. 용접부의경도는모재보다다소낮았고, 열영향부는용접열에의하여가공경화 (strain hardening) 가감소하였다. Leong 24) 등은 AZ31B 에대해 CO 2 및 Nd:YAG 레이저용접에관한연구를수행하여흡수율이높은 大韓熔接 接合學會誌第 25 卷第 5 號, 2007 年 10 月 487
32 Nd:YAG 레이저가 CO 2 레이저에비하여용접부품질이우수하다고하였다. 마그네슘의레이저용접은철강재료에비하여흡수율, 액상의점성및액상의표면장력이낮기때문에상대적으로어렵다고하였다. Marya 25) 등은 Nd:YAG 레이저를이용하여 AZ91의용접성을평가하였다. Lehner 의결과와는달리용접부기공은레이저빔의직경감소및용접속도증가에의하여감소되었으며, Burmester 와는달리용접중에소재의증발은발생하지않았다. 그들은비평형응고에의하여용접속도가증가할수록 Al 12 Mg 17 금속간화합물이증가한다고하였다. Dhahri 26) 등은 AZ91 및 WE43 에대한 CO 2 레이저용접성을연구하였다. 레이저빔의집속직경및초점위치에따라비드폭이변화하였으며, 초점이소재표면혹은표면아래 1mm인경우적정한용접부를형성하였다. 헬륨보호가스에의하여플라즈마발생을감소시켰으며, 50l/min 이상의유량에서양호한용접부를얻었다. Hiraga 27) 등은 1.7t의 AZ31B에대하여 CO 2 및 Nd:YAG 레이저을사용하여보호가스및레이저파장의영향에대하여연구하였다. 적절한용접부를얻기위하여 CO 2 레이저용접에서는표면및이면에보호가스를사용하여하지만, Nd:YAG 레이저용접에서는표면보호가스만을사용하여도충분하였다. CO 2 레이저에비하여 Nd:YAG 레이저를사용하는경우용접부경도및인장강도가우수하였다. 등은 2.3t의 AZ31B 에대하여 GTAW, CO 2 및펄스 Nd:YAG 레이저용접성을비교평가하였다. CO 2 레이저용접에서용접속도는초점위치에크게영향을받았다. 펄스 Nd:YAG 레이저용접에서는대부분의균열이발생하였는데, 그원인은저융점상생성에따른연성감소에기인하는것으로추측하였다. 용접부의경도는모재에비하여 15~20% 가량감소하였다. Sun 28) Taewon 29) 등은 AZ31B에대하여 Nd:YAG - TIG 하이브리드용접을연구하였는데, 이때용접부강도는모재의 95% 가량이었다. 단조형및주조형마그네슘합금의용접에는레이저용접공정이다른공정에비하여우수한결과를보여주었다. 주조재의용접에서는대부분기공이발생하였지만, 높은진공상태에서주조한소재는기공이현저히감소하였다. 레이저용접에서집중열에의하여용접변형및균열은최소로되었다. 전반적으로마그네슘소재의용접에는타공정에비하여레이저용접이추천되었다. 3.2 마그네슘합금레이저용접특성 그림 1은박슬라브주조및열간압연으로제조된두께 1.5mm AZ31 마그네슘합금판재레이저용접부의비드외관을나타낸것이다. 맞대기이음부의간극및용접부증발에따른용융량부족을보충하기위하여필러와이어를사용한경우와비교하여나타내었다. 레이저용접도중에는흰색의증기혹은미립자가다수발생하였으나, 비드외관은비교적양호하였다. 물론, 비드표면은어두운색의산화분진이덮혀있지만쉽게제거되었다. 그림 2는그림 1에서용접비드의단면조직을나타낸것이다. 필러와이어를사용하지않은경우에는전술한바와같이이음부간극, 용접부증발및비드쳐짐에따른언더컷혹은용융량불량이발생하였으나, 필러와이어를사용한경우에는상부혹은하부의덧살이형성되었다. 그림 3은용접부및열영향부단면의미세조직을나타낸것이다. 필러와이어를사용한경우에는 γ-mg 17Al 12 혹은 β-mg 32(Al, Zn) 49 2상 (second phase) 의분율이상대적으로작았으며, 국부적으로미세한기공혹은개재물이존재하였다. 그러나용접부균열은발생하지않았다. 그림 4는마그네슘합금레이저용접부의기계적특성을나타낸것이다. 레이저용접부의강도및연신율은모재에비하여다소감소하였다. 필러와이어를사용하는경우인장강도및항복강도는다소감소하였으나, 연신 Laser without filler Laser with filler Fig. 1 Surface Back Appearances of weld bead without and with filler wire <without filler wire> <with filler wire> Fig. 2 Cross sectional views of weld bead without and wi th filler wire 488 Journal of KWJS, Vol. 25, No. 5, October, 2007
마그네슘합금의최신동향및레이저용접특성 33 (a) (c) (b (d) Fig. 3 Microstructures of weld bead (a) HAZ, (b) weld metal without filler, (c) HAZ and (d) with filler wire Tensile strength (N) 300 200 100 0 Base metal YS TS EL 0 Laser without filler Laser with filler 30 25 20 15 10 5 Elongation (%) Fig. 4 Comparisons of tensile properties in laser welding without and with filler wire Tensile strength (N) 100 80 60 40 without filler with filler 20 30 28 26 24 22 20 18 460 480 500 520 540 560 580 600 620 640 Elongation (%) 율은오히려다소증가하였다. 이러한원인은그림 3의단면미세조직에서알수있는것과같이 2상조직분율감소에기인하는것으로추측된다. 그림 5는필러와이어에따른용접부인장강도및연신율을온도에따라나타낸것이다. 용접부인장강도는온도증가에반비례하여감소한반면연신율은온도에비례하여증가하였다. 온도에따른연신율의증가량은온도가증가할수록감소하였으며, 온간성형시한계연신율은 28% 가량이었다. 박슬라브주조및열간압연에의하여제조된두께 1.5mm 마그네슘합금 AZ31을레이저로용접하여광폭 TWB를제조하였다. 이 TWB 판넬을 250도가량의온도에서성형하고, 조립하고, 도장을하여프로토타입자동차엔진후드를제조하였다. 그림 6에마그네슘압연판재를이용하여제조한자동차엔진후드를나타내었다. Fig. 5 Temperature (1/K) Tensile strength and elongation change according to the temperature Fig. 6 Press formed, assembled and painted engine hood with laser welded TWB panel 大韓熔接 接合學會誌第 25 卷第 5 號, 2007 年 10 月 489
34 6. 결론 미래의환경, 에너지, 노령화등의문제를해결하기위하여마그네슘과같은친환경소재에대한수요는지속적으로증가할것이다. 물론현재의잣대로평가를하면, 분명경제성을확보하는것이쉬운일은아니다. 그러나분명미래에는기능혹은성능대비비용즉, 경제성을뛰어넘는새로운부가가치가존재할것이다. 가령, 설계개념에서부터제품이최종사용자에게인도되는전과정에서철저하게 친환경 concept 으로창출된대상물에대해서는현재의상식으로는납득하기어려운비용을지불할수도있을것이다. 유럽, 미국등에서마그네슘소재의실용화를위하여막대한자원을투입하는데에는그만한이유가있을것이며, 원하는기술을확보하게되면환경규제, 지적재산권등과같은다양한방법을동원하여경제적인부와연결시키려할것은자명한사실이다. 철강재위주의국내제조환경은설비혹은기술적인측면에서비철소재에대한거부감이있으며, 여러가지이유를들어서적용을지연시키려는경향이있다. 그러나미래의국가경쟁력확보를위해서는체계적이고지속적인신기술개발및실용화에매진을해야할것이다. 마그네슘합금에대한기술개발및실용화는그러한측면에서새로운시도가될것이다. 참고문헌 1. R. Porro and P. Beatrice, The importance of weight reduction for the automobile industry - Fiat auto's experience in the use of magnesium, Proceedings of 3rd International Magnesium Conference, (1996) 167~176 2. Gerald S. Cole, Issues that influence magnesium's use in the automotive industry, Materials Science Forum Vols.419~422 (2003) 43~50 3. Edward J. Vinarcik, Opportunities for magnesium sheet in automotive lightening, Light Metal Age, April (2004) 56~57 4. S. Schumann and H. Friedrich, Current and future use of magnesium in the automobile industry, Materials Science Forum Vols. 419~422 (2003) 51~56 5. Tadataka Kaneko and Mesami Suzuki, Automotive applications of magnesium alloys, Materials Science Forum Vols. 419~422 (2003) 67~72 6. S. Schumann and F. Friedrich, The use of magnesium in cars - today and in future, Magnesium alloys and their applications, (1998) 3~13 7. Alan A. Luo, Wrought magnesium alloys and manufacturing processes for automotive applications, SAE international (2005) 161~169 8. C.D.Lim, B.S.Ryu and K.Y.Son, Application of magnesium alloy in automobile part, Machinery and Materials, N.12 (2004) 66-75(in Korean) 9. W.S.Chang, J.S.Noh, H.J.Kim and K.S.Bang, Trends on magnesium welding technology, TRENDS IN METALS & MATERIALS ENGINEERING, (2004) 55-64 (in Korean) 10. http://www1.eere.energy.gov/vehiclesandfuels 11. http://cordis.europa.eu 12. Wayne Chuko, Magnesium Joining for Automotive Applications, EWI Report No. MR0217, (2002) 13. Michael M. Avedesian, Magnesium and Magnesium alloy, ASM Specialty Handbook, 12~25 14. KS D 6710 마그네슘합금판, 대및코일판 15. 마그네슘신기술교육워크샵, 한국마그네슘기술연구조합, 2005.5 16. Nakata, K., Welding of Magnesium Alloys using Cabon Dioxide Gas Laser, New Technology Japan, 22-11 (1995) 17. H. Haferkamp, Fr.-W. Bach, I. Burmester, K. Kreutzburg and M. Niemeyer, Nd:YAG laser beam welding of magnesium constructions, Proceedings of the 3rd international magnesium conference, (1996) 89~98 18. Burmester, I., Laser Beam Welding of Magnesium Alloys, Proceedings of Technological Developments and Advances for Australian Industry (1997) 19. Weisheit, Al, Galun, R., and Mordike, B.L., Laser Welding of Various Magnesium Alloys - Micro- structure and Mechanical Properties, Magnesium Alloys and their Applications (1998) 20. Draugelates, U., Schram, A,, Bouaifi, B., and Kettler, C., Joining Technologies for Magnesium Alloys, Werkstoff-Infromationsgesellschaft GmbH, Magnesium Alloys and their Applications, (1998) 445~450 21. Haferkamp, H., Dilthey, U., Trager, G., Burmester, I.,, and Niemwyer, M., Beam Welding of Magnesium Alloys, Magnesium Alloys and their Applications (1998) 22. Lehner, C., Reingart, G., and Schaller, L., Welding of Die-Casted Magnesium Alloys on Production Machines, Journals of Laser Applications, 11-5 (1998) 23. Draugelates, U., Schram, A., Hillebrecht, M., and Fritzsche, C., Investigation of the Strain Behavior of Laser-Beam and High-Frequency-Welded Seams of Tailored Blanks using Electronic Laser Speckle Interferometry, Pro. IBEC (1998) 24. Sanders, P. Keske, J. S., Leong, K. H., and Kornecki, G., High Power Nd:YAG and CO 2 Laser Welding of Magnesium, Journal of Laser Applications, 11-2 (1999) 25. Marya, M. and Edwards, G. R., Welding Variable Effects on the AZ91 Laser Weld Microstructure, 81st American Welding Society Annual Meeting, Chicago, IL (2000) 26. Mohamed Dhahri, Jean Eric Masse, Laser Welding of AZ91 and WE43 Magnesium Alloys for Automotive and Aerospace Industries, Advanced Engineering Materials, 3-7 (2001) 504~507 27. H. Hiraga, T. Inoue, S. Kamado and Y. Kojima, Effects of 490 Journal of KWJS, Vol. 25, No. 5, October, 2007
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