<C1A635C0E520C4C1C5D7C0CCB3CABACEB5CE20BCB3B0E828BAAFB0E6292E687770>

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1 제 5 장컨테이너부두설계 1. 설계기준 가. 설계의기본방침컨테이너부두는해상컨테이너수송에있어서중추적역할을수행하는시설이므로컨테이너수송의동향, 배후권및육상수송수단과의관련, 확보할수있는용지의넓이등을고려하여야한다. 또한, 부두는컨테이너선과접속할수송기관과일체로하여컨테이너화물의입 출입, 보관등을원활하고효율적으로운영하기위한제시설을갖춤과동시에이들제시설이효율적으로기능을발휘할수있는시설배치가바람직하며, 동시에충분한넓이를갖추어야한다. 이설계기준은 해양수산부가제정한 항만및어항설계기준 중컨테이너부두부분을발췌하여게제하였으며, 본문 (Box) 의내용은법정기준이되며 [ 해설 ] 은이를보완, 설명한것이고 [ 참고 ] 는설계실무에참고가될내용, 각종규격, 구체적인구조등을예시하고기타관련자료를소개한것임. 내용중참고 ( 예제9편 참조할것등 ) 사항은 항만및어항설계기준 관련조항에있는내용이며이 항만및어항설계기준 은관리기관인한국항만협회홈페이지 ( 에접속하면열람할수있음. 해설 1) 컨테이너부두는복합일관 ( 複合一貫 ) 수송인해상컨테이너수송시스템에대한해상수송과육상수송의접점으로우리나라및배후지역의컨테이너화물수요, 선사 ( 船社 ) 의컨테이너항로망의운용, 배후의교통흐름, 인근항만의컨테이너부두시설의상황등을고려하고, 부두가유효하게이용될수있는위치에배치한다. 2) 컨테이너부두는운영방식에따라일반컨테이너부두, 반자동화컨테이너부두, 완전자동화컨테이너부두로분류할수있고 ( 도해 (1-1) 참조 ), 이에따라야드의배치계획, 야드운영방식, 야드운영장비, 컨테이너크레인등이결정되며, 항만을이용하는선사, 항로, 입. 출항하는선박의규모, 취급화물량과품

2 목, 배후의수송시설의종류등에따라규모및형태가다르다. 컨테이너를취급하는부두에는전적으로컨테이너화물을취급하는부두 ( 전문부두 ) 이외에컨테이너화물과이외의화물도취급하는부두 ( 다목적부두 ) 가있다. 본장의기술은기본적으로는전문부두를대상으로하는것으로한다. 다목적부두의경우에컨테이너화물을취급하는시설의설계에있어서는필요에따라본장의기술을참고하는것이좋지만별도로화물의취급상황등에따라검토를행하는것이필요하다. 3) 일본의대지진재해시에있어서컨테이너터미널의피재 ( 被災 ) 가경제활동, 시민생활에큰영향을준것을고려하면 ( 고오베항 ) 내진강화시설을적절하게배치하는것이좋다. 4) 컨테이너부두는컨테이너선및접속할수송기관과일체로되는고도의흐름작업을전개한다. 컨테이너부두는컨테이너화물의입. 출입, 하역및보관을원활하게행하고, 그기능에대응하는계류시설, 컨테이너야드, 컨테이너화물조작장 (Container Freight Station : C.F.S), 하역기계, 관리시설등이일체가된컨테이너터미널과진입도로, 그의배후에입지하는창고, 종합물류센타, 공 ( 空 ) 컨테이너 / 샤시장치장등의물류관련시설등에의해구성된다. 이들시설이효과적으로운용됨으로서컨테이너부두의기능이충분히발휘된다

3 물류흐름 ( 수입 ) ꊱ ꊲ ꊳ ꊴ ꊵ ꊶ 주 ) C/C:Container Crain, Y/C:Yard Chassis, T/C:Treansfer Crane, R/T:Road Truck - 일반터미널 : ꊲ,ꊳ 유인인력운전 ( 수동 ), ꊴ 유인인력운전 ( 수동 ) - 반자동화터미널 : ꊲ,ꊳ 유인인력운전 ( 수동 ), ꊴ 무인인력운전 ( 자동 ) - 완전자동화터미널 : ꊲ,ꊳ 무인인력운전 ( 자동 ), ꊴ 무인인력운전 ( 자동 ) 도해 (1-1) 일반컨테이너부두, 반자동화컨테이너부두, 완전자동화컨테이너부두해설 참고 1) 컨테이너부두에서는컨테이너본선하역의원활한하역을위한장치, 화물및컨테이너의보관, 화물및컨테이너의수도, 화물의적입 적출, 컨테이너, 차량, 하역기기의점검 수리등이행해지고이들에더하여화물의집하, 컨테이너선의배선계획의책정, 컨테이너의운용계획의책정등이행해지는경우도있다. 2) 컨테이너부두는해상수송과육상수송의접점으로서그입지조건으로는가 ) 컨테이너수송의동향과배후권의넓이및그에대한산업 소비활동과의관련나 ) 도로, 연안수송, 철도등의배후권화물수송망과의관련다 ) 항만하역등을행하는산업과의관련라 ) 충분한부지넓이, 수역의넓이, 수심마 ) 인근항만등에있어서컨테이너부두의정비상황등을고려할필요가있다. 이중특히중요한것은컨테이너수송의동향과배후권등과의관련이며, 컨테이너부두를시설할때충분한컨테이너화물량을발생시키는경제, 산업활동의배후권에대한집적, 또는장래집적의가능성평가를하고, 또한컨테이너수송흐름으로부터선사가기항할조건을갖추고있는지도분석한다. 또한, 화물의집적의분석에있어서는무역 해운등국제화물유통에대한상관습등도고려하는것이바람직하다. 또한, 선박의입 출항과통관, 동물 식물의검역등수출입에관한허가기관의소재를고려할필요가있다

4 3) 컨테이너부두의규모와시설배치를결정할때, 고려해야할주요한사항은다음과같다. 가 ) 취급화물을효율적으로처리할수있는충분한기능을가질것나 ) 해륙복합일관수송으로서의컨테이너수송시스템전체의경제효율화가이루어질것, 특히육상의진입로와의효율적인연휴 ( 連休 ) 가이루어질것. 다 ) 장래의확장, 수송및하역방식의혁신에탄력적으로대처할수있을것 4) 컨테이너부두시설의기본계획에있어서검토할주된사항은다음과같은것이있다. 가 ) 계획취급화물량나 ) 화물특성 ( 수출입율, 통과율등 ) 다 ) 컨테이너선의배선간격과선형라 ) 터미널의관리 운영방식마 ) 안벽및 Yard에대한하역장비바 ) 이용가능한토지면적과형상사 ) 직배후지구에있어서의보관시설의상황아 ) 배후권의수송방식과도로등의교통사정자 ) 주변의토지이용상황, 선박항행상황차 ) 인근의컨테이너부두의상황카 ) 자동화장비및시설의도입여부, 범위및수준 5) 또한, 효율적인부두의계획및설계를위해서는컨테이너선의크기에따른양적하화물량, 컨테이너화물의구성비, 체류특성, 환적및이선적등의컨테이너터미널시스템특성, 그리고배후권에의반출입상황을감안하여정확한분석을행한다. 여기서분석할항목으로는적정장비수량및조합, 장비생산성, 선석및야드규모, 동선체계, 야드블록규모및배치, 터미널관련시설규모및배치, 그리고하역기계비용및터미널운영비용, 컨테이너터미널비용이분석되어야한다. 이와같은상부시설의효율적인설계를위해서는시뮬레이션분석을수행하는것이바람직하다. 가 ) 컨테이너터미널의시스템특성 터미널의공용시간 (Gate, 컨테이너야드의연간및 1일공용시간 ) 컨테이너선의도착특성 ( 도착분포 ) 컨테이너선의적재율과싣고내리는수량의분포

5 취급컨테이너의종류 (Dry, 냉동, 위험물, 특수컨테이너의비율, 40 컨테이너와 20 컨테이너의비율등 ) 및화물의상태 [FCL화물(Full container Load : 컨테이너 1개분의화물로서컨테이너마다 Trailer에의해육상수송된다 ) 과 LCL화물 (Less than Container Load : 컨테이너 1개에차지않는화물로서통상다른화물과컨테이너에혼재되어선박에선적되어컨테이너화물조작장 (C.F.S) 에서컨테이너에넣거나또는컨테이너로부터꺼내져작은화물로서육상수송된다 ) 의비율등 ] 컨테이너의집배특성 ( 반출입분포 ) 컨테이너터미널내의컨테이너체류특성 공컨테이너의유동상황 환적컨테이너및이선적컨테이너상황나 ) 컨테이너터미널시스템특성을감안하고야드장치계획, 본선하역계획등컨테이너터미널운영계획을고려하여적정장비수량및조합, 선석및야드규모, 동선체계, 야드블록규모및배치를산정하고컨테이너터미널생산성및처리량규모를제시다 ) 안벽및컨테이너터미널내의모든시설및설비의목록라 ) 컨테이너터미널, 하역기계및관련제시설의정비비용, 컨테이너터미널의운영에필요한총비용. 이들의요소를고려하여터미널이용의효율성, 하역등비용의저렴성등의평가시점에따라하역방식의특성등을고려하고, 컨테이너터미널의전체규모, 시설배치, 각시설의규모및하역기계의최적대수를검토한다. 이경우부두내의컨테이너유동시뮬레이션등의수법이사용되어지는것이많다. 또한, 컨테이너체류시간의단축, 수송비용의저감등을이루려면컨테이너부두의이용효율의향상을위한통합운영정보시스템의도입이중요하므로이를포함하여검토하는것이바람직하다. 복합일관수송으로서의컨테이너수송은컨테이너선, 컨테이너부두, Trailer Truck 철도 내항해운등에의한시스템으로구성되어있으므로각각의수송기관, 수송시설의규모는서로밀접한관계를갖고있다. 그러므로수송시스템전체로서의효율성을염두에두고각각의시설규모, 배치등을고려하는것이중요하다. 광양항컨테이너터미널의시설배치예를도참 (1-1) 에나타낸다

6 ( 도참 1-1) 컨테이너터미널의시설배치예 ( 광양항 )

7 나. 계류시설의설계 1) 선석 (Berth) 의길이및수심 컨테이너선을계류할선석의선석길이및수심은대상으로하는컨테이너선이안전하고원활하게이용할수있도록정하여야한다. 참고 가 ) 컨테이너를운반하는선박에는 Lo/Lo(Lift on/lift off) 선, Ro/Ro(Roll on/roll off) 선, 세미컨테이너선등의선종이있으며, 여러선형의특성을갖는다. 또한동일선종에있어서도운반선사에따른선형에특징이있다. 그러므로대상으로하는선형이명확한경우는대상선박에대응하는선석의길이및수심으로한다. 그러나시설의설계단계에서대상선박의주요치수를설정하지않는경우는표참 (1-1) 의값을사용해도좋다. 표참 (1-1) 컨테이너부두의선석길이및수심 재하중량톤수 (DWT) 선석의길이 (m) 선석의수심 (m) 30,000 40,000 50,000 60, ,000 이상 이상 ~18.0 나 ) 표참 (1-1) 의선석의표준적인제원은항만및어항설계기준제8편 2-1 선석의치수에준하고항만및어항설계기준제2편 2-1 대상선박의주요치수를기준하여정하는것으로한다. 여기서, 100,000 DWT 이상의컨테이너선에따른선석의길이및수심은국내사례를중심으로정한바초대형컨테이너선의출현추이등을고려하여검토되어야한다. 다 ) 컨테이너선은운항선사, 건조된시기, 운항항로등으로부터동일중량톤을갖는선박도있지만일반화물선과비교하여선박의주요치수의변화가크다. 예를들면선석길이가 350m이고수심이 15.0m의선석에있어서선박에따라서는 60,000 DWT이상의배가접안이가능한경우가있다

8 2) 계선설비 ( 繫船設備 ) 계선설비는대상으로하는컨테이너선의선형, 종류등을고려하여항만및어 항설계기준제 8 편 15-2 계선주및계선환에준하여설치한다. 해설 컨테이너선은선석의길이또는수심이동일규모의안벽에접안하는일반화물선에비하여재화중량톤수에대한총톤수가크고, 또한갑판상에컨테이너를적재하면수면상의투영면적이크다. 그러므로계선설비의구조는컨테이너선의풍압을받는면적이크다는것을고려할필요가있다. 3) 방충설비 ( 防衝設備 ) 방충설비는대상으로하는컨테이너선의선형, 종류등을고려하여항만및어항설계기준제8편 15-1 방충설비또는항만및어항설계기준본편 2-2 계류시설의설계에준하여설치한다. 해설 컨테이너선은동일한선석길이또는수심에대응하는일반화물선에비하여재화중량톤수에대한배수톤수가크다. 그러므로방충설비의제원은이것을고려하여결정할필요가있다

9 다. 육상시설의설계 1) 부두뜰부두뜰은컨테이너의가치, 컨테이너선의 Hatch Cover의가치, 하역을위한차량, 하역기계의주행이안전하고원활하게이루어지도록적절한규모를결정하여시설을설계한다. 참고 가 ) 부두에서의컨테이너하역에는안벽크레인의종류와기수, 컨테이너야드내에서의하역방식, 자동화에따른무인이송장비및시스템특성등에따라필요로하는부두뜰의규모 ( 폭등 ) 가다르다. 나 ) 부두뜰의폭은컨테이너터미널에서의컨테이너크레인의레일폭, 차량통행폭등을고려하여 40~70m 정도로하는것이많다. 다 ) 에이프론의포장은주행차량, 하역기계의윤하중 ( 輪荷重 ) 및무인이송장비운행및유도장치매설등을고려하여아스팔트콘크리트, 시멘트콘크리트, 콘크리트블록등으로설계한다. 포장의설계는항만및어항설계기준제8 편제16장부두뜰을참조한다. 2) 컨테이너크레인 (Container Crane : C/C) 컨테이너크레인은대상으로하는컨테이너선의선형, 컨테이너의크기및종류, 컨테이너의취급량, 안벽구조, 야드의하역방식, 야드하역시설과기계의종류등을고려하여적절한취급능력을갖는것으로한다. 해설 가 ) 컨테이너크레인은선박에서컨테이너를하역하는주요한하역기계로서그능력이부두의취급능력을정하는주요한요소이며, 접안할선박, 취급컨테이너, 야드의하역시스템등을고려하여크레인의능력이야드의취급능력과조화가되도록하여그소요기수 ( 所要基數 ) 및능력을정하지않으면안된다

10 나 ) 야드운영방식에따라안벽의하역능력을증가시키기위하여신개념의컨테이너크레인 (Dual Hoist Single Trolley Type 등 ) 설치도검토할수있다. 다 ) 컨테이너크레인의설계에대해서는별도로정한규정을제외하고는본항에따른다. 참고 가 ) 컨테이너크레인의소요기수는연간물동량, 컨테이너선의선형, 안벽에서의필요하역능력의설정등에따라다르지만우리나라에서는일반적으로 1 선석당 2~4기씩설치하고있다. 외국항만에서는그이상 (4~5기) 설치한경우도있다. 나 ) 컨테이너크레인의설계에있어서조건으로고려할사항은아래와같다. (1) 대상컨테이너선의선형선정컨테이너크레인의제원은대상선박의최대선형에의해결정되기때문에안벽수심, 연장, 선박대형화추세등을고려하여부두완공후출현이예상되는선박을대비하여대상선박을정확하게선정한다. (2) 소요처리능력 ( 所要處理能力 ) 컨테이너크레인의처리능력은컨테이너선의입항빈도와컨테이너선 1 선당의양적 ( 揚積 ) 컨테이너개수에충분히대응하지않으면안된다. 그처리능력은야드의컨테이너처리능력과조화가되도록하지않으면안된다. 그리고컨테이너크레인의처리능력은주요동작인권상. 하및횡행속도 ( 橫行速度 ) 에의해좌우되므로이들의속도를정확하게결정해야한다. (3) 크레인의정격하중 ( 定格荷重 ) 정격하중은컨테이너, 컨테이너선의 Hatch Cover, Spreader System(20' Twin, 40' Double), 기타컨테이너선으로수송된중량물등, 컨테이너크레인에서취급할것이예상되는것의하중을바탕으로정확하게결정한다. (4) 내진성 ( 耐震性 ) 컨테이너크레인의내진성에관해서는항만및어항설계기준제9편 2-4 하역기계를참조할것 다 ) 컨테이너크레인제원의결정 (1) 작업도달거리 (Reach) Out Reach는대상선박의선폭, Set Back간거리, 방충재 ( 防衝材 ) 의높이,

11 하역중의선박경사 ( 보통 3 ), 끝단여유등을고려하고, 최대대상선형에충분히대응할수있도록결정한다. Set Back간거리의설정은계선주의치수, 크레인등의급전 ( 給電 ) Cable Trench, 안벽의구조등을충분하게고려한다. Back Reach는컨테이너의하역방식 Hatch Cover의크기및위치등을고려하고조명탑과간섭되지않도록정한다. (2) 인양높이인양높이는대상선박의흘수 ( 吃水 ), Deck상의컨테이너적치단수 ( 積置段數 ), 선박의경사, 조위및안벽의높이등을고려하여최대대상선형에충분히대응하도록정한다. (3) Rail Gauge 부두뜰에서 Twist Lock 탈. 부착작업, 선박당컨테이너크레인투입기수, 컨테이너양. 적하 ( 揚. 積荷 ) 방식및위험물 ( 방사능, 폭발물, Gas) 을취급할수있는공간을고려하여레일간격을결정한다. 컨테이너의하역작업은일반적으로샤시 (Chassis) 와스트래들캐리어 (Straddle Carrier) 가사용된다. 레일간격은이들하역작업이원활하게되도록그폭을결정한다. 차량및하역기계의통과에필요한차선수는 1선당투입되는컨테이너크레인의기수를고려한동선 ( 動線 ) 에따라정한다. 그이유는필요차선수와차선을주행하는하역기계의종류마다필요차선폭, 안벽구조, 크레인의안전성, 경제성, 갑판에쌓은컨테이너를고정한기구의장착작업을고려하여레일간격을결정한다. (4) Leg 내측간격 ( 內側間隔 ) 크레인 Leg 내측간격은안벽기준선직각방향으로부터본크레인차축의내측간격으로컨테이너해치커버등컨테이너크레인에서취급이예상되는것이크레인 Leg 내를안전하게통과할수있도록정한다. (5) 크레인과크레인간격선박당다수의컨테이너크레인을투입하여인접작업을할경우가있는것을고려하여안벽의구조에무리가없는한좁은것이바람직하다. (6) Portal Beam의높이 Rail Gauge 내를주행하는샤시나스트래들캐리어등의하역기계가안전하게통과할수있는높이로한다. (7) 해측한계면 ( 海側限界面 ) 컨테이너크레인과안벽에계류되어있는컨테이너선의접촉을피하기위해컨테이너크레인의해측한계면의검토가필요하다. 이한계치수는안벽높

12 이, 만조위 ( 滿潮位 ), 방충재 ( 防衝材 ) 의높이, 대상선박의각치수, 특히 Navigation Bridge Wing의높이와폭, 대상선박의흘수 ( 吃水 ) 에의해결정된다. 컨테이너크레인은휴지시 ( 休止時 ) 의상태 ( 크레인 Boom을올린상태 ) 로주행하여도선박과접촉하지않도록해측한계면내로하는것이필요하다. 또한, 선박의승강용계단폭을고려한다. (8) Wheel Load 크레인의 Wheel Load는안벽구조물의 Wheel Load 보다작아야한다. 라 ) 모니터링시스템 (Monitoring System) 의설치크레인및터미널의효율적인운용을위해모니터링시스템을준비하는것이바람직하다. 모니터링시스템에는크게나누어크레인의제어계통을감시하는상태감시기능, 고장부분을손쉽게추적하여기술자가짧은시간내에고장을수리할수있도록하는고장진단기능, 컨테이너처리개수, 중량, 운전및휴지시간 ( 休止時間 ) 등의실적을집계하는운전관리기능이있다. 이러한모든자료들은사무실에서도확인가능하도록원격제어시스템의구축이필요하다. 마 ) 부속장치 ( 고정장치, Stopper, Jack-up Plate) 의설치크레인에는휴지시및폭풍, 지진등자연재해가발생할시에지정된위치에정지하여미끄러지거나전도되지않도록크레인기초와크레인을고정할수있는 Stowage Pin 및 Cup, Tie Down System 등을설치하여야한다. 주행로양끝에크레인이레일로부터이탈할수없도록스토퍼를설치한다. 또한, 주행차륜 ( 走行車輪 ) 교환시에크레인의잭업을위해크레인기초의소정위치에잭업플레이트를설치한다. 소정위치는선박의출발및도착시접촉방지를고려해야한다. 또한, 크레인이레일상의임의의위치에있는경우에돌풍등예측하지못한사태로인해미끄러지지않도록레일클램프 (Rail Clamp) 및철제쐐기를설치한다. 또한, 재해예방의조치로서컨테이너크레인제작시전도방지를위한 Stop Block과횡방향 Anchor Stopper 설치를고려하며, Tie Down 로드힌지방향은주풍향방향을고려하여설치하고, Stowage Pin의형상은충분한길이의저항력이큰사각형설치를고려할수있다. 바 ) 풍향, 풍속계크레인의적정한위치에풍향과풍속을측정할수있는풍향, 풍속계를설치한다

13 사 ) 컨테이너크레인의일례를도참 (1-2) 에표시한다. 도참 (1-2) 컨테이너크레인의일례 3) 컨테이너야드 (Container Yard) 컨테이너야드는컨테이너또는샤시의보관, 반출입이원활하게행해지도록 규모, 배치를결정하여야드내시설을설계하여야한다. 해설 가 ) 컨테이너야드는선박에적재하거나하역된컨테이너를보관하고분류하는장소로서저장기능, 운반기능이효율적으로이루어질수있도록대상선박의규모등을고려하여컨테이너야드의규모, 하역장비주행로및운송장비의이동로의규모를결정하여배치하여야하며, 컨테이너야드의장치장, 하역장비주행로, 운송장비이동로의포장설계는규모에맞게따로설계하여야한다. 컨테이너는그형태 ( 일반컨테이너, 특수컨테이너, 냉동컨테이너, 위험물컨테이너, 공컨테이너등 ) 에따라분리된장소에적치 ( 積置 ) 되어야한다. 나 ) 컨테이너야드포장은일반포장의구조계산의형식이아닌구조물을기초로 하는개념으로정리하고아래의여건등을고려하여설계하여야한다

14 (1) 터미널의평면배치및운영방식 (2) 공사비및유지보수비등을고려한경제성 (3) 신뢰성및설계예상구조물수명 (4) 장비의주행특성및하중조건 (5) 노상의강도및예상침하량 (6) 재료, 장비, 배수에대한표면구배 (7) 장래용도및개발확장여부등 다 ) 장비의주행특성및하중조건에대한설계방법 (1) 하역장비이동로설계는도로포장의설계와달리하역장비의운행특성을고려하여야한다. (2) 장치장은최대높이까지적치된컨테이너로부터발생하는정하중만을고려하여설계한다. (3) Trailer 이동로의경우는이동에따른윤하중만을고려한다. (4) 전체컨테이너야드는균일하게설계되어야하며, 적치된컨테이너, Straddle Carrier, Fork Lift 등야드내에있는모든장비에대하여윤하중또는정하중과이동하중의조합하중등을고려하여설계한다. 참고 가 ) 컨테이너야드는기본적으로부두뜰과일체로되어컨테이너선박에싣고내리는컨테이너를정렬하는 Marshaling Yard, 컨테이너의반출입, 보관을하는컨테이너야드 (Stacking Yard라고불리기도한다 ) 가있다. 또한, 부두에따라서는선사가공컨테이너의운용을하기위해장치하는공 ( 空 ) 컨테이너야드 (Van Pool) 가있다. 그러나마샬링야드와스테킹야드의구분이없는경우가많고, 그경우일반적으로안벽에가까운야드부터순서대로수출용마샬링, 수입용마샬링으로이용되는것이많다. 나 ) 컨테이너야드는컨테이너선에컨테이너의양적하, 배후수송능력을고려하여계획한다. 계획시주요항목은컨테이너선의도착간격, 양적하컨테이너의개수, 적. 공구분 ( 積. 空區分 ) 및 Dry, 냉동, 특수, 위험물컨테이너구분등취급컨테이너의종류와양, 안벽및야드내체류특성, 적치단수 ( 積置段數 ) 등을고려하여야한다

15 다 ) 컨테이너야드내의하역방식에따라컨테이너의장치형태가다르며사용하는차량, 하역기계가다르다. 또한, 사용하는차량에따라주행방법이다르므로통로의배치와소요면적이다르다. 그러므로야드내에서의하역방식에대응하는시설계획을할필요가있다. 야드에서의하역방식은주로다음과같은방식이있다. (1) 트랜스퍼크레인 (Transfer Crane) 방식컨테이너야드내의컨테이너운반은트랙터 / 샤시에의하며, 컨테이너를싣고내리는것은트랜스퍼크레인 (Transfer Crane) 에의해행한다. 이방식은다열 ( 多列 ), 고단적 ( 高段積 ) 이가능하기때문에컨테이너야드의토지이용효율이높고자동화가용이하다는장점이있으나, 초기투자비가타방식에비해비싸고, 하단 ( 下段 ) 의컨테이너를빼내는작업시컨테이너의교체작업을필요로하는단점이있다. 사용되는트랜스퍼크레인의종류에따라레일식과타이어식으로분류된다. 장비종류의선택은처리량, 노동조건, C.Y의면적및형태등터미널의조건에의해결정된다. 레일식 (Rail Mounted Gantry Crane) 은다열 ( 多列 ), 다단적 ( 多段積 ) 이가능하므로컨테이너의적재량을증대시킬수있고, 고속주행과인양으로생산성이높다. 또한, 정확한주행과정지로야드자동화가용이하다. 동력을전기를사용하므로환경친화적이고정비가용이하다. 반면, 장비가레일위에설치되어있어컨테이너적재블럭을자유로이바꿀수없기때문에작업의유연성이없고, 초기투자비가많이소요된다. 장비가고중량이기때문에레일기초를튼튼히하여야한다. 기초방식으로는 Pile기초나, 확대기초등이있다. 동력공급용 Pick-Up Manhole, Cable Trench를설치하여야하고, 이에대한배수시설이필요하다. 타이어식 (Rubber Tired Gantry Crane) 은주행바퀴가고무타이어로컨테이너의적재블록간이동이용이하여작업의유연성이좋고, 자동주행운전도가능하다. 주행로의포장은통상 PC 포장, 철근콘크리트포장등으로중포장을할필요가있다. 이들장비들은태풍등기상이변에대비한계류시설이필요하다. (2) 스트래들캐리어 (Straddle Carrier) 방식운반하는것에중점을두는스트래들캐리어를사용하는방식으로컨테이너야드내에서자유롭게컨테이너를운반할수있다. 이방식의이점은컨테이너의운반에기동력이있고, 다단적이가능하며컨테이너야드의토지이용효

16 율이높다. 또한, 초기투자가그다지크지않다. 단점으로는다단적에서하단의컨테이너를빼내는경우, 그작업이열에연한종방향에한정되므로트랜스퍼크레인방식이상으로제약된다. 또한, 스트래들캐리어의자유로운주행이가능한반면야드내의작업자의안전확보가큰과제로된다. 포장은스트래들캐리어가종횡으로주행하므로전체를중포장으로할필요가있다. 또한, 컨테이너장치장의규정주행로에있어서는바퀴자국 (Rutling) 방지를위해반 ( 半 ) 휨성 (Semi Flexible) 포장으로하는경우도있다. 스트래들캐리어가컨테이너야드내작업에사용될경우그통로는 2 열의컨테이너사이에확보되어야하고폭은도입장비의제품특성을고려하여결정하여야한다. (3) 샤시 (Chassis) 방식컨테이너를직접지면에두지않고항상샤시에두는방식으로통상샤시와이를끄는트렉터, 컨테이너크레인이외의하역기계를필요로하지않는다. 이방식의이점은컨테이너의반출입의흐름이신속하여컨테이너야드에서의체류가적다. 또한, 샤시를제외하면초기투자비용이작다. 트레일러주행부는중포장 ( 重鋪裝 ) 으로하지만, 여러단을쌓지않고컨테이너야드상에하역기계가없어서이외의부분은비교적경포장 ( 經鋪裝 ) 으로한다. 단점으로는여러단을쌓지않으므로다수의샤시를필요로하고모든샤시를트렉터로반출입하게되므로컨테이너야드의면적당토지이용효율이낮고넓은야드를필요로한다. 또한, 하역의자동화에적용하기어렵다. (4) Forklift 방식 1~3이외에취급화물량이적지않은소규모컨테이너야드에서는포크리프트방식이사용된다. 그방식은간편하지만운전작업공간이크고컨테이너장치공간이작은등대량의컨테이너를취급하는경우에는효율적이지못하다. 또한, 여러야드내하역방식의이점을고려하여하나의야드에있어서도몇개의하역방식이구역을구분하여병용되는예가있다. (5) OHBC(Over-Head Bridge Crane) 방식이방식은 Leg와 Girder가고정된상태로 Girder 위에 Trolley Rail을설치하여 Trolley가이동하면서컨테이너를장치하는시스템으로, 외국의경우 Span이 45m, 높이는 9단까지적재하고있다. Trolley의빠른속도, 정확한

17 주행과정지로자동화가용이하다. 유지보수가쉬우나초기투자비가많이 소요된다. 라 ) 컨테이너야드에서의컨테이너장치의배치방법은하역방식등에따라다르 다. 그리고야드의포장에구해지는강도등은컨테이너장치방법, 하역기계 그통로및통행방법등에따라변한다. 마 ) 야드포장은컨테이너장치, 차량, 하역기계의주행, 배수등을위해전면포장으로하지만지반의부등침하 ( 不等沈下 ), 경제성, 시공성, 유지보수등을고려하여설계한다. 하중조건이엄격한것을고려하고, 바퀴자국, 마모, 내유 ( 耐油 ) 등을고려하여필요에맞는반 ( 半 ) 휨성 (Semi Flexible) 포장, 철근콘크리트포장또는 PC 포장등으로한다. 컨테이너야드의이용형태는비교적명확하므로컨테이너의장치상태, 주행차량, 하역기계의특성, 주행빈도등을충분히조사검토하여하중조건을설정하고, 여기에어긋나지않는합리적인설계를한다. 컨테이너를다단적한경우컨테이너각부 ( 角部 ) 에걸리는집중하중을고려하여야드포장을각부 ( 角部 ) 부분에는철근콘크리트포장을하고나머지부분에는아스팔트콘크리트포장을한다. 전야드를아스팔트콘크리트포장을할경우에는각부부분에는철판보강을하여야한다. 또는전야드를철근콘크리트포장, 또는쇄석포장을하는방법등이있다. 그러므로야드포장을할경우에는포장의경제성, 시공성, 내구성, 유지보수, 지반조건, 하역방식등을고려하여설계하여야한다. 컨테이너적재단수별최대하중적용시상재하중과다로비효율적이므로 LCL 컨테이너화물및적치패턴등에따라감소율을적용하는것이유리하며, 그예는다음과같다. 적치단수 하중감소율 (%) 하중 (tf) 20' 40' 1 단 단 단 단 단 컨테이너최대질량 (ISO 기준 ) - 20 : tf - 40 : tf 계산예 (20 기준 ) - 1 단 : 24.0 tf - 2 단 : ( ) = 45.6 tf - 3 단 : ( ) = 64.8 tf - 4 단 : ( ) = 81.6 tf - 5 단 : ( ) = 96.0 tf

18 바 ) 컨테이너터미널내의보세 ( 保稅 ) 구역에대해서는필요에따라주위에 Fence 를설치한다. Fence 의높이, 형태등은이에관련된관계규정에따라적절 하게설치한다. 사 ) 냉동컨테이너를위한야드가배치되어있는경우, 야드내에는화물이적재된컨테이너를위한면적이할당되어야하고, 전력콘센트와검사플랫폼이 2열의컨테이너사이마다배치되어야한다. 냉동컨테이너홈 (Slot) 의수량은냉동컨테이너의화물부피에따라결정되어야하고, 냉동컨테이너적치높이 (Stacking Height) 는 2 5층사이가되어야한다. 아 ) 위험화물컨테이너를위한보관장소와형태는위험화물의부피및종류, 그리고소방과연계된위험화물처리운영및보관에대한국가관계법령에따라결정되어야하고, 안전설비는이에관련된관계규정에따라설비되어야한다. 자 ) 비표준컨테이너의적치형태는부두에도착하는비표준컨테이너수량을감안하되, 컨테이너야적장의양측면에적치하는것이운영에효율적이며, 처리수량이특정양이상일경우에는비표준컨테이너를위한특별야적장을배치하는것도좋다. 차 ) 야적장이동장비및차량을위한도로는기술적인요소에따라설계되어야하고, 컨테이너의개폐는한방향으로통일되어적치, 운반되므로일정한방향의순환교통흐름에따라배치하는것이운영측면에서유리하다. 4) 컨테이너화물조작장 (Container Freight Station : C.F.S) C.F.S에서는주로소량화물 (LCL : Less than Container Load) 이취급되며화물의집화, 혼재, 분류, 포장, 통관, 보관및화물의인. 수도, 검수작업등이이루어지고, 야드내에소화물취급을고려하여필요한정도의면적을산출한다. 설치위치는야드내의교통동선 ( 交通動線 ) 을고려하여정하고화물의조작및일시보관이안전하고원활하게행해지도록시설의규모, 사용할하역기계를결정하여시설을설계한다

19 해설 C.F.S는수출화물의경우, 화주가 1개의컨테이너를가득채울수없는소량의화물을인수하여동일목적지별로선별하여컨테이너에혼재하는곳이며, 수입화물의경우, 혼재되어있는화물을목적지별로구분하여수화인에게인도하는업무를수행하는장소로, 수출컨테이너의합리적운영및효율적인화물관리등의기능을보유하고있다. 그러나물류비용절감과서비스향상을위하여변화되는물류시스템으로야드내에설치하는필요성은이용자의소화물취급방식을고려하여정하는것으로한다. 참고 가 ) C.F.S에서는컨테이너전용차량뿐만아니라일반트럭의출입이행해지므로그위치설정에있어서는부두에서의원활한하역활동, 관련차량의교통동선을고려하여정한다. 나 ) C.F.S는컨테이너터미널내에있으면컨테이너의횡적이동거리가짧은이점이있지만반드시컨테이너터미널또는부두내에설치할필요는없고경우에따라서는배후지에있는경우도있다. 그러므로부두이용자의소화물취급방식을고려하여계획하여야한다. 다 ) C.F.S는상옥 ( 上屋 ) 에준한건물로일반적으로소화물의출입측과컨테이너출입측은조작장을사이에두고마주보는구조로한다. 조작장의바닥은트럭의하대높이및샤시에적재된컨테이너의바닥면을더해 1.2~1.3m 정도의높이로시멘트콘크리트포장또는아스팔트콘크리트포장으로한다. 라 ) C.F.S의면적 ( 길이및폭 ) 은컨테이너선의도착간격과싣고내리는컨테이너개수, 컨테이너종류, C.F.S를경유하는컨테이너비율, 컨테이너에넣고꺼내는화물의양및종류, 화물및 C.F.S내에서의체류특성, C.F.S의공용시간, 컨테이너 1개당작업시간을고려하여화물의조작및일시보관이원활하게행해지도록정한다. 또한, C.F.S와인접하여화물의수출입에관한세관검사장으로서도사용될수있는공간을확보하여야하고필요에따라규모를결정하여야한다

20 마 ) C.F.S 는교통량분산을위해정문 (Gate Complex) 과떨어진곳에배치하는 것이좋으며, 주변공간을충분히확보하여 LCL 화물처리가편리하도록배치 하여야한다. 또한도로에서곧바로진입이가능한곳이어야한다. 바 ) C.F.S 는업무효율성을극대화하기위해서는 6m 6m 기본모듈을적용하 고, C.F.S 전면의공간폭은차량이출입하기위해컨테이너샤시가이용하 는측은 25m, 트럭이이용하는측은 15m 정도가필요하다. 5) 정비소 (Maintenance Shop) 정비소는컨테이너검사및수리, 차량및하역기계의점검. 관리및보수등이 원활히행해지도록그위치및규모를정한다. 해설 모든장비는가능하면한곳의작업장에서수리되어야하고, 여기에서터미널장비의복잡한수리와정밀검사를실시한다. 이러한작업장은넓은저장수용력을가져야한다. 또한주로내부장비의작은수리와유지 보수업무를수행하는다른정비시설도필요하다. 장비인력을위하여근무가가능한소규모사무실을설치하여도무방하나, 기본적으로모든터미널운영종사자들은본관건물에근무하도록하며, 필요한경우에는터미널내에있는다른서비스건물로분산시키도록한다. 정비센터의규모, 정비대상장비의크기및천장 ( 天障 ) 크레인의규모를고려하여정비센터는철골구조물처럼견고한구조물이어야한다. 정비지원시설은타이어수리실및공구창고, 공구실, 엔진부속실, 게이지실, 보일러실, 윤활유창고, 산소창고, 배터리충전실, 제어실등이포함되어야한다. 참고 가 ) 정비소는컨테이너의검사, 사용전후의청소, 손상부분의수리및컨테이너터미널또는부두내에서사용하는차량, 하역기계의유지보수를행하는장소로서건물을설치하는것이일반적이다. 나 ) 정비소의면적은터미널의컨테이너취급량, 컨테이너의손상율, 터미널및 부두내에서사용하는차량, 하역기계의종류와규모및당해 Shop 에서실

21 시할수리수준등에따라다르지만컨테이너터미널에서는 1 선석당 800~1,000 m2정도가필요되고있다. 다 ) 입구의높이는최소한수용할차량및하역기계의높이만큼필요하며, 부대설비로서천장크레인이필요하고, 냉동컨테이너, 콤푸레셔, 용접기, 충전기등을위한전원콘센트등을설치한다. 바닥은시멘트콘크리트포장으로하는것이일반적이다. 라 ) 정비소전면의공간폭은, 트레일러가출입하는경우는 10m, 스트래들캐리 어 (Straddle Carrier) 가출입하는경우 15m 정도가필요하다. 마 ) 정비소는컨테이너터미널반출게이트와이동장비, 주행테스트영역사이에 이동장비접근이가능한지역에위치하여야한다. 바 ) 정비소인접한옥외공간에충분한스프레더 (Spreader) 를보관할수있는공 간을마련하여야한다. 사 ) 정비소위치로는야드트랙터 (Yard Tractor), 리치스태커, 내부순찰차량등엔진으로구동하는모든장비들의주유를위한주유시설과연계하여장비들의진출. 입이용이한장소에두며, 공 ( 空 ) 컨테이너장치장의리치스택커가직접접근할수있어야한다. 그러므로야드샤시의정비를위한소규모의정비장은정비소의인접한지역에있는공컨테이너장치장의인접한곳에위치하여야한다. 또한정비소는하역장비가정비를위한이동시간이많이소요되지않는곳이어야하고, 서류신청및제출을위하여관리동근처에위치하며, 그에따른장비수리직원들의안전한도보보행로가확보되어야한다. 그리고컨테이너야드작업에지장을주지않는곳에위치해야하며, 기능상, 유지관리상, 미관상및효율성극대화를도모해야한다. 아 ) 정비소내부는원활한정비작업을위해천장크레인, 포크리프트, 유압잭, 에어컴프레셔, 윈치등정비용장비와각종검사장비및정비용공구를둘수있는공간을확보하여야하며, 스프레더, 야드샤시등의정비시설, 옥외적치장, 정비지원시설, 예비부품창고, 중량물보관창고등의기능을갖추어야한다

22 자 ) 컨테이너터미널의정비소의높이는정비중인리치스태커위를천장크레인으로들어올려져이동장비 1대가충분히통과할수있도록한다. 또한정비대상장비들을이동시키기위하여설치되는천장크레인의레일간격 (Rail Span) 은정비에지장이없도록배치하고, 공장어느곳으로든지주행이가능하도록크레인모두를동일한레일간격으로설계한다. 차 ) 중량물창고는컨테이너크레인예비바퀴, 감속기 (Gear Reducer), 전동기, 와이어로프등의중량물을보관하는장소이다. 그러므로중량물의효율적인상. 하차와이동을위하여천장크레인이설치되어야하며, 구조는적절한면적의지붕이있고, 창고높이는충분한여유를확보하도록계획한다. 창고내전기, 전자및정밀기계부품의경우, 보관용항온. 항습실을별도로마련한다. 카 ) 트랜스퍼크레인및리치스태커와같은대형장비의정비및시운행등은실내 정비소외에옥외정비소에서이루어지므로우천시기름, 윤활유등이하수구 로직접방류되지않도록별도의시설을설치하여야한다. 6) 관리동 관리동은컨테이너터미널의관리, 운용이원활하게행해지도록그위치 규모를 정한다. 해설 컨테이너터미널관리동은운영건물 ( 본관 ) 과 Control Tower로구분되어진다. 운영건물은외부이용자들을접견하는기능, 컨테이너터미널운영, 재무, 상업적인업무기능, 기타지원기능, 운영직원수용및편의시설제공기능을갖추어야한다. 또한장비의하역업무등컨테이너야드작업과컨테이너크레인운영상황및선박운영상황등을감시, 제어, 통제하고작업명령을하달하는기능과정보시스템을운영하는기능을담당하고, 컨트롤타워는컨테이너터미널의 C/C 작업은물론모든장비의해측및육측작업을감시하고선측작업종사원을수용하는역할을한다. 컨테이너터미널관리동기능을원활하게수행하기위한사항은다음과같다. 첫째, 컨테이너터미널에서이루어지는하역업무등컨테이너야드작업과컨테

23 이너크레인운영상황, 선박운영작업의계획및제어, 통제와작업명령을하달하고각작업들을모니터링한다. 둘째, 컨테이너터미널의전반적인사항에보안, 감시및통제가가능하여야한다. 셋째, 이용자의편리성을극대화하고접근동선의용이성부여해야한다. 넷째, 관리동및터미널관련기관들이상호보완기능을가질수있는건물로계획한다. 표해 (1-1) 본관건물배치계획의기준설정 기능분류내용 운영기능 사무기능 컨테이너터미널운영. 관리설비 선석운영단위의임시또는상설숙박설비 공공서비스의임시또는상설휴게설비 행정사무소 Planner부서 인사부서 관리사무소 정보기술부서 기계부서 영업부서 육측운영부서 정비부서 ( 관리요원 ) 회계부서 고객서비스시설 운영부서 경비실 시설기능 중앙통제컴퓨터실 터미널작업계획및통제실 연속전력공급장치 ( 컴퓨터용 ) 비상발전시설 ( 컴퓨터용 ) 회의실및접견실 무선통신장치, CCTV 감시장치 위생시설 식당 일반시설물 주차장 참고 가 ) 관리동은터미널의관리, 화물에관한정보의처리. 관리, 컨테이너선의운반등컨테이너부두의관리업무를행하는장소로서구체적으로터미널내의컨테이너장치계획, 컨테이너선의하역계획, 야드에서의하역작업계획및하역기계의운영계획, C.F.S에서의작업계획, 화물및컨테이너반출입업무, 하역기계의관리, 공컨테이너의관리등이실시된다. 나 ) 관리동의업무담당자가컨테이너터미널내의하역기계조작원에대하여무선등에의한컨테이너선의하역, 컨테이너야드내의하역작업을지시. 감독하기위해컨테이너야드전체가보이는위치에콘트롤타워 (Control Tower) 를설치한다. 관리동의최상단에이를설치하는것이일반적이다

24 다 ) 관리동은배후도로에서명확하게판별될수있어야하며, 중앙입구는배후도로에서바로진입할수있는지점에위치하여야한다. 또한에이프런과야드를잘볼수있고, 컨테이너야드작업과해측양. 적하작업을잘관찰할수있어야하며, 선박운영상황, 컨테이너야드작업, 해측의양. 적하작업에대한전체모니터링과작업제어및명령하달작업이가능한중앙시스템이설치되어야한다. 7) 정문 (Gate Complex) 정문은컨테이너터미널에출입하는컨테이너의점검, 중량측정, 서류의수수 ( 授受 ) 가원활하게행해지도록그위치 규모를정한다. 참고 가 ) 정문은컨테이너터미널에출입하는컨테이너및화물의확인, 컨테이너씰 (Container Seal) 번호의확인, 컨테이너의이상유무의점검, 컨테이너중량측정, 필요서류의수수, 컨테이너의장치위치의지시등을행하는장소이며, 무역항컨테이너터미널에서는 Gate House, 점검용고가통로 ( 高架通路 ) 및적정용량의트럭스케일 (Truck Scale) 을터미널규모를고려하여설치한다. 나 ) 정문에서의반출입구수는컨테이너취급량, 반출입구의공용시간, 컨테이너의반출입분포, 정문에서의컨테이너의처리시간등을고려하여정할필요가있다. 정문은컨테이너의반출및반입구로나뉘고, 또한적 ( 積 ) 컨테이너와공 ( 空 ) 컨테이너및일반트럭과구분하여설치되는것도많다. 다 ) 비규격컨테이너화물이반출입할수있는적정폭의출입구를별도설치하는것을고려하여야한다. 8) 전력설비 참고 가 ) 수변전설비 ( 受變電設備 ) 는컨테이너터미널내에서소비하는전력을공급하기위한설비이며, 모든전기기기가동시에작동하는확률은적다. 따라서

25 부하설비용량에대해서는사용할전기기기의특성, 수량, 사용빈도등을감안한수요율등을고려하여수변전설비용량을결정한다. 그리고여름의냉동전원은동시에연속사용할확률이높으므로충분한고려가필요하다. 또한, 정전사고등에따라전력의공급이중단되면컨테이너터미널의기능이마비되므로불의의사태에대한예비회로등을설치하는것이바람직하다. 나 ) 전력수전 ( 受電 ) 은주변실에 2 회선 ( 상시 1, 예비 1) 을수전받을수있도록변 전실설비를구성하고, 정전에대비하여비상발전기를설치하도록한다. 다 ) 변전소위치는부하의중심에배치하도록하며, 일반인의출입을통제할수 있는곳에울타리를설치하고염해에대비하여옥내형변전소로구성한다. 라 ) 변전소설비는부두내전력현황을한눈에파악할수있고원격제어감시가 가능하도록중앙감시설비를설치하도록한다. 마 ) 냉동컨테이너전원공급설비 (1) 냉동컨테이너장치장주변에변전소를설치하여야한다. (2) 냉동랙 (Rack) 과전원콘센트 ( 리셉터클 ) 를설치하여야한다. (3) 냉동컨테이너상태를변전소에서컴퓨터에의해원격감시및제어가능하도록하여야한다. 바 ) 하역장비에대한전원공급설비 (1) 하역장비에필요한전원을변전소에서공급하도록하여야한다. (2) 하역장비의대형화에대비하여충분한전력용량을계산하여공급할수있는변전설비를설치하도록하여야한다. 사 ) 야간하역을위하여컨테이너야드면에 20 lx이상의조도를갖는조명설비를터미널의분류및특성에따라적절한위치에설치한다. 이경우, 설비를집중시키는방식과분산시키는방식이있다. 또한, 조명설비의설치에있어서는야간입출항시항해사의시야를혼란시키지않도록주의하여야한다. 아 ) 기타조명설비는항만및어항설계기준제8편 15-5 조명설비를준하여설계한다

26 9) 통신설비 참고 가 ) 통신인입 ( 引入 ) 에필요한통신인입배관은예비배관을포함하여사용전 검사기준에적합하도록하여야한다. 나 ) 통합배선설비 (1) 구내통신망이용에필요한통신배선은통합배선방식으로하여전화및데이터이용에적합하도록하여야한다. (2) 통합배선에필요한배관은예비배관을포함하여사용전검사기준에적합하도록하여야한다. 다 ) TV 공시청설비 (1) TV 공시청설비는건물의옥상에설치하되공중파공청용과위성용및 CATV용등을수용할수있도록하고예비배관을설치하여야한다. (2) TV 공시청설비용량은건물의크기및용도에따라적정하게사용할수있도록충분히계산하여정한다. 라 ) 방송설비 (1) 방송설비는안내방송및비상시비상방송이가능하도록하여야한다. (2) 방송설비의용량은건물의크기및용도에따라적정한용량을계산하여설치하도록한다. 마 ) 외곽울타리방호설비 (1) 외곽울타리침입에대비하여침입자를상시모니터링할수있는 CCTV 설비및상시녹화가가능한설비를설치하여효율적인전자방호설비를갖추도록한다. (2) 외곽울타리침입자에대한경고방송및통제실에서원격제어감시가가능하도록한다

27 10) 기타부속설비 컨테이너터미널내에는필요에따라세척장, 오수처리장, 주유소, 주차장, 샤 시장치장및컨테이너수리공장등을설치한다. 해설 여기서는컨테이너부두의특징을고려하여서술하지만, 본항에기재되지않은 부속설비에있어서는항만및어항설계기준제 8 편제 15 장부속설비를준용한다. 참고 가 ) 세척장은컨테이너, 차량, 하역기계등을세척하는장소로서바닥은 Cement Concrete 포장으로한다. 또한, 오수처리장은세척장, 주유소등에서발생하는오수를유수분리 ( 油水分離 ), 폐수처리시설등은관계법규에따라엄격히설계하여야한다. 나 ) 주유소는컨테이너터미널내의차량, 하역기계등에급유하는장소로서바 닥은불투수성및불연성포장으로한다. 다 ) 受變電設備는컨테이너터미널내에서소비하는전력을공급하기위한설비이며그능력은모든전기기기가동시에작동하는경우는적다. 따라서부하설비용량에대해서는사용할전기기기의특성, 수량, 사용연속사용의확률이높으므로충분한고려가요청된다. 또停電事故등에따라전력의공급이중단되면컨테이너터미널의기능이마비되므로불의의사태를대비하여방재및방범, 통신, 냉동등의전원의신뢰성과효율적인관리를위해무정전전원장치 (UPS) 를설치하는것이바람직하다. 라 ) 특히, 컨테이너의취급량이많은항만등에있어서는정문통과를대기하는트레일러가타터미널의항만화물의원활한유통에대해지장을주는것을방지하기위하여정문의외측에충분한대기공간 ( 주차장등 ) 을확보하는것이필요하다. 또한컨테이너의내륙수송의효율화를위해부두에샤시가체류하는것도많으므로샤시장치장을설치하는것이바람직하다. 주차장, 샤시장치장은컨테이너터미널내또는컨테이너부두내의적절한위치에설치하는것이좋다

28 마 ) 주차장위치에따른토지이용, 이용자보행안전측면및터미널내의운영효율을위해서터미널내 외부의동선체계를고려하여야한다. 터미널운영직원및방문객들을위한주차장은본관건물정면부근에사용자의편의를최대한고려하여원활한동선체계가이루어질수있는곳에위치하여야한다. 또한주차공간의집중배치로차량관리를효율적으로수행할수있어야하고, 정문 (Gate Complex) 을통과하지않고접근이가능하도록출입구를배치하여야한다. 또한컨테이너운송트럭과교통혼잡을야기하지않는장소에위치하여야한다

29 2. 컨테이너부두설계 가. 설계흐름도 기본계획기본및실시설계 컨테이너물동량전망 ( 전국, 해당항만 ) 부두적정처리능력검토 ( 부두개발규모선정, 대상선박결정 ) 터미널운영시스템검토터미널시설규모검토 평면배치계획터미널운영방식 설계기준및조건설정 - 기초자료조사, 현지조사 - 각종기준설정 접안시설 - 안벽마루높이 - 단면형식산정 ( 케이슨, 잔교식등 ) - 크레인레일기초등설계 - 방충재, 계선주 - 상치콘크리트 - 상부악세서리 (Tie-Down, Stowage Pin Cup, End Stopper, Power Pick-up Manhole, 케이블트렌치, Jack-up Base, 급수전등 ) 부두부지조성 - 매립, 절토 - 지반개량 - 호안, 인접부두와의접속부처리방안 기능시설 - 급수, 오수, 배수시설 - 전기, 통신시설 - 하역장비 - 건축시설 ( 운영건물, Gate, C.F.S, C.I.S(Container Inspection Shed), 노무자대기소, 변전실, 정비소, 주유소등 ) - 터미널포장, 보안경비시설등 건설계획수립 - 시공순서, 시공계획 - 시설물유지관리등 각종영향평가 - 환경, 에너지사용계획, 교통영향평가

30 나. 컨테이너물동량산정 1) 총물동량예측방법 품목별예측방법선정 거시적접근 미시적접근 이론 이 론 모형 요인분석 통합거시자료 조정된자료 계량모형설정 계량모형추정 통계이론 계량기법 수급상황분석 수급전망 해당산업별투자계획, 사업계획 예측 Feed back 타연구기관이나정부의계획혹은전망치 검증 예 측 가 ) 미시적방법 : 특정부문또는산업별투자계획, 사업계획등을기초로물동량을예측하는방법으로물동량이추세적변화나거시경제지표의흐름과는무관하게움직이거나물동량의변동이극심하고도불규칙적이어서어떤정형화된예측모형을설정하기가힘든품목에주로사용 나 ) 거시적방법 : 거시경제지표를이용하여계량모형에의거물동량을예측하는방법으로통상수식으로기술되는경제제변수간의관계에대해추정및검정을실시하고이추정치를이용하여경제현상을수량적 (Quantitative) 으로예측하는통계적분석기법

31 2) 컨테이너물동량예측흐름도 총항만물동량예측수출입컨테이너가능화율예측 수출입 컨테이너화율 예측 수출입컨테이너가능물동량예측수출입컨테이너물동량예측 환적항결정요인산정우리항만의환적경쟁력상대적평가 컨테이너 단위당화물 톤수의예측 TEU 환산수출입 컨테이너물동량예측 환적항로별물동량전망 국내 수송수단별 분담율전망 실사및전문가평가 Feed Back 수출입컨테이너 물동량예측 연안컨테이너 물동량예측 환적물동량예측 컨테이너물동량예측 항만별컨테이너물동량 배분 예측된물동량을기준으로해당항만의컨테이너부두규모를결정함

32 다. 부두적정처리능력검토 1) 컨테이너터미널에서의적정처리능력산정방법은 안벽에서 C/C에의한하역능력을산정하는방법, 즉안벽에서 1선석당 C/C 대수, 연간하역작업일수, 일일작업시간, C/C 작업시간율 ( 선석점유율, 선박이동계수 ), C/C 작업효율 (C/C작업계수, 실작업시간율 ), C/C 시간당설계하역능력 (VAN/HR), C/C간간섭계수등을고려하여산정 장치장 (CY) 에서장치능력산정은장치장에서컨테이너의적치 ( 장치 ) 단적수, 장치기간, 장치규모 (TGS), 화물의유형별반출입현황, 작업시간, 장치장점유율등를고려하여산정 배후수송시설능력, 즉 Gate 및배후수송시설 ( 도로, 철도등 ) 이수용할수있는교통량등을고려한산정방법등이있으며 2) 이들조건에서병목현상이일어나는곳에서의처리능력을부두적정처리능력으로결정하여대상컨테이너부두를설계한다. 장기적인항만개발수요산정할때적용하는컨테이너전용부두표준하역능력 ( 전국무역항항만기본계획수정계획보고서, 해양수산부,06.12) - 5만DWT급 3선석기준 : 선석별연간하역능력은 40만TEU 적용 - 2만DWT급선석기준 : 중심항 ( 부산, 광양항 ) 의경우 17만TEU, 무역항 ( 부산, 광양항을제외한무역항 ) 의경우 12만TEU 적용 라. 터미널운영시스템 ( 제 4 장컨테이너부두운영시스템참조 ) 마. 평면배치계획 평면배치계획은부두운영시스템, 터미널규모, 화물의유형별현황 ( 수 출입화물, T/S 화물, 위험물화물, 냉동화물, 공컨테이너, C.F.S 화물등 ), 하역및이동장비의구성, 터미널내 외부의동선체계, 시설물배치계획 (Apron, CY, 정문, 운영건물, C.F.S, 기타부대시설 ) 등을종합적으로고려하여평면배치계획을수립한다. 다음그림은광양항 3단계1차컨테이너터미널의평면배치계획도이다

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34 3. 실시설계사례 여기에수록한설계사례는대한민국 0000 컨테이너부두실시설계로컨테이너부두를구성하는모든분야 ( 토목부문, 건축부문, 전기 통신부문, 하역장비등 ) 에대하여상세설계를하여이성과에의거부두건설공사가이루어진다. 이홈페이지에서는여러분야의공종중컨테이너부두의핵심인케이슨식안벽과지반개량공중 PBD공법에대한설계사례이다. 가. 설계기준및조건 1) 적용기준 가 ) 국내적용기준 항만및어항설계기준 ( 해양수산부 ) 항만시설물설계기준서 ( 해운항만청 ) 어항구조물설계기준 ( 한국어항협회 ) 항만편람 ( 해양수산부 ) 항만및어항시설의내진설계표준서 ( 해양수산부 ) 항만공사표준시방서 ( 해양수산부 ) 구조물기초설계기준 ( 건설교통부 ) 토목공사표준시방서 ( 건설교통부 ) 콘크리트표준시방서 ( 건설교통부 ) 콘크리트구조설계기준 ( 건설교통부 ) 도로교설계기준 ( 한국도로교통협회 ) 도로교표준시방서 ( 건설교통부 ) 내진설계기준 ( 건설교통부 ) 토목공학핸드북 ( 대한토목학회 ) 건축법및동시행령 전기사업법및동시행령 소방법및동시행령 한국전력공사규정 한국전기통신공사규정

35 한국공업규격및제규정 정부노임단가및물가기준등 나 ) 국외적용기준 SHORE PROTECTION MANUAL VOL, Ⅰ, Ⅱ(U.S ARMY CORPS OF ENGINEERS, 1984) DM25(U.S NAVAL FACILITIES ENGINEERING COMMAND) DM26-HARBORS(U.S NAVAL FACILITIES ENGINEERING COMMAND) 港灣の施設の技術上の基準 同解說 ( 일본항만협회 ) 미국콘크리트협회기준 (ACI) 등 2) 자연조건 가 ) 설계조위 구 분 조 위 ( cm ) 비 고 약최고만조위 (APP. H.H.W) 대조평균만조위 (H.W.O.S.T) 평 균 해 면 (M.S.L) 대조평균간조위 (L.W.O.S.T) 32.8 약최저간조위 (APP. L.L.W) 0.0 잔류수위 = ½APP. H.H.W - APP. L.L.W = 191.1cm 나 ) 설계파랑 파고 (m) 주기 (s) 파향재현빈도비고 E 50 년천해파 다 ) 토질조건 지반개량설계시적용되는준설매립및원지반연약토층의주요토질특성을평가한결과는다음과같다

36 구 분 < 준설매립및원지반연약토층의토질특성 > DL.(+)6.5m or (+)8.5m ~ DL.(+)3.0m 준설매립점토층 DL.(+)3.0m ~ G.L 0.0m ~ G.L(-)4.0m 원지반점토층 G.L(-)4.0m ~ γ t : t/ m e o e - log P 곡선 0.6 kgf/ cm2이하 : e= logp 0.6 kg f/ cm2이상 : e= logp C c 0.6 kg f/ cm2이하 : kg f/ cm2이상 : 0.7 e= logp e= logp C S c v ( cm2 /s) 자중압밀시 : 차압밀시 : k v ( cm /s) m v ( cm2 / kg f) 준설매립고 DL.(+)6.5m 일경우 : 0.42 준설매립고 DL.(+)8.5m 일경우 : 0.37 c u (t/ m2 ) = z = z 강도증가율 비중

37 3) 대상선박 가 ) 대상선박제원 선박규모 TEU 선박규모 DWT 선장 (m) 선폭 (m) 만재흘수 (m) 비 고 표준선형 4,000 50, , , 최대선형 12, , 나 ) 안벽규모 구 분 대상선박 (TEU) 선석장 (m) 선석수심 (m) 천단고 (m) 비 고 컨테이너부두 12,000 1,400.0 DL.(-)16.00~ DL.(-)17.00 DL.(+)6.00 4) 하중조건 가 ) 상재하중 (1) 상재하중 ( 단위 : tf/ m2 ) 구분에프론 C.Y 기타지역비고 평상시 지 진 시 OLE ( 기능수행수준 ) CLE ( 붕괴방지수준 ) 주 : 기타지역 : 도로, 주차장, 출입시설, 관리동등 (DB - 24 기준 )

38 (2) 상재하중작용도 - Apron 구간 나 ) 장비하중 < 크레인 Wheel load> 구 분 Wheel Load (tf) 해측육측 비 고 운영시 폭풍시 지진시 수평하중은축하중의 10% 적용 Container Crane 장비하중도

39 5) 내진설계기준 가 ) 지진등급 : 내진 2 등급적용 < 등급분류의개요 > 등급내용비고 내진 1 등급 1. 시설물이피해를입으면많은인명과재산상의손실을줄염려가있는시설물 2. 시설물이피해를입으면심각한환경오염을줄염려가있는시설물 3. 지진재해복구에중요한역할을담당하는시설물 ( 지진재해복구용시설물 ) 4. 국방상필요성에의하여분류된시설물 5. 지진재해발생시구조물의복구가곤란한시설 내진 2 등급내진 1 등급으로분류되지않은항만시설물채택 주 : 항만및어항설계기준 (1999. p281) 나 ) 성능목표별평균재현주기성능목표내진 1등급내진 2등급비고기능수행수준평균재현주기 100년평균재현주기 50년붕괴방지수준평균재현주기 1000년평균재현주기 500년채택 주 : 항만및어항설계기준 (1999. p282) (1) 기능수행수준 (Operation Level Earthquake : OLE) 설계지진작용시구조물에심각한구조적손상이발생하지않고지진경과후에도구조물의기능이정상적으로유지될수있는성능수준 (2) 붕괴방지수준 (Contingency Level Earthquake : CLE) 설계지진작용시구조물에제한적인구조적피해는발생하나긴급보수를통해단시간에항만구조물로서의기능을발휘할수있는성능수준

40 다 ) 구조물별해석방법 구조물별내진 2등급붕괴방지수준해석방법및설계기준은다음과같다. 종 류 해석방법 설계기준 벽체구조물 등가정적해석법안전율변위를고려한해석법허용변위, 안전율 말뚝지지구조물 등가정적해석법 안전율 기초구조물 등가정적해석법 안전율 허용변위 성능수준 OLE( 기능수행수준 ) CLE( 붕괴방지수준 ) 허용변위 10cm 30cm 주 : 항만및어항설계기준 (1999. p296) 라 ) 설계지반가속도 (1) 기본방향 설계지반운동수준은각지역의구역계수와재현주기에따른위험도계수를고려하여결정 많은역사지진및계기지진기록의통계처리를통해작성된지진재해도를이용하여결정 적용 : 지진재해도상의가속도값 (2) 1안 ( 기본가속도 ) 기본가속도 = 지진구역계수 위험도계수 지역별진도 - 지진구역구분, 지진구역계수및위험도계수는아래와같음

41 < 지진구역구분 > 지진구역행정구역 Ⅰ 시 도 서울특별시, 인천광역시, 대전광역시, 부산광역시, 대구광역시, 울산광역시, 광주광역시 경기도, 강원도남부, 충청북도, 충청남도, 경상북도, 경상남도, 전라북도, 전라남도북동부 Ⅱ 도강원도북부, 전라남도남서부, 제주도 자료 : 1. 강원도북부 ( 군, 시 ) : 홍천, 철원, 화천, 횡성, 평창, 양구, 인제, 고성, 양양, 춘천시, 속초시 2. 강원도남부 ( 군, 시 ) : 영월, 정선, 삼척시, 강릉시, 동해시, 원주시, 태백시 3. 전라남도북부 ( 군, 시 ) : 장성, 담양, 곡성, 구례, 장흥, 보성, 여천, 화순, 광양시, 나주시, 여천시, 여수시, 순천시 4. 전라남도남부 ( 군, 시 ) : 무안, 신안, 완도, 영광, 진도, 해남, 영암, 강진, 고흥, 함평, 목포시 지진구역계수 ( 재현주기 500 년에해당 ) 지진구역 Ⅰ Ⅱ 구역계수 (Z : g 값 ) 위험도계수 재현주기 ( 년 ) 위험도계수 (Ⅰ) 기본가속도 성능수준등급별분류재현주기 ( 년 ) 기본가속도 기능수행 붕괴방지 내진 2등급 g 내진 1등급 g 내진 2등급 g 내진 1등급 g

42 (3) 2 안 ( 지진재해도상의지진가속도 ) : 본설계채택 < 등급별재현주기 > 성능수준등급별분류재현주기 ( 년 ) 기본가속도 기능수행 붕괴방지 내진 2등급 g 내진 1등급 g 내진 2등급 g 내진 1등급 g 주 : 지진가속도값은지역별진도및위험도계수값이포함되었음 < 지진재해도 >

43 마 ) 수평지진계수 (1) 등가정적해석시수평지진계수본설계구역의구조물은풍화암및조밀한모래자갈층을기초로하고있으므로수평지진계수 (k h ) 는기본가속도를 a max 로하여구조물별로다음기준에따라결정한다. 벽체구조물 - k h = 1 2 a max = 0.045(C LE) 뼈대구조물 - k h = a max = 0.09(CL E) 흙구조물 ( 사면안정해석 ) - k h = 1 2 a max = 0.045(C LE) (2) 허용변위를고려한수평지진계수 (CLE, 30cm ) 허용변위를유발하는항복가속도계수즉, 수평지진계수결정 (N=K h ) < 지반종류별최대지반입자속도와최대지반가속도값의비 > 지반의종류 V/A( cm /s) 적 용 암 반 66 단단한지반 114 깊은사질토 140 자료 : 항만및어항시설의내진설계표준서 p.174 Richards-Elms 방법 N = A ( V 2 d A g 여기서, N : 항복가속도 A : 최대지반가속도 (m/s 2 ) d : 영구변위 (m) g : 중력가속도 (m/s 2 ) V : 최대지반속도 (m/s) ) ¼

44 Whitman-Liao 방법 ( 적용 ) N = A { ln ( d A g V 2 ) } Richards-Elms 방법과 Whitman-Liao 방법을비교해보면, Whitman-Liao 방법은지진시벽체구조물에발생한변위의사례연구의 best-fit 곡선을나타내고 Richards-Elms 방법은상한값을나타낸다. 따라서, 내진설계시 Whitman-Liao 방법을이용할것을항만및어항설계기준에서추천하고있다. 6) 일반조건 가 ) 사용재료조건 (1) 재료규격 : KS 규정에적합한재료를사용 강관말뚝 : KS F 4602 (SPS 400, SPS 490) 강널말뚝 : KS F 4604 (SY 30, SY 40) 철근 : KS D 3504 (SD 30, SD 35, SD 40) 포틀랜드시멘트 : KS L 5201 고로슬래그시멘트 : KS L 5210 레디믹스트콘크리트 : KS F 4009 (2) 단위체적중량 구 분 수 상 수 중 재 료 (tf/ m3 ) (tf/ m3 ) 무근콘크리트 철근콘크리트 석 재 강 재 슬 래그 ( 제강 ) 슬 래그 ( 고로 ) 자갈, 깬돌 ( 사석 ) 아스팔트포장 모 래 해 수 1.03 자료 : 항만및어항설계기준 (1999. p317, p394) 비 고

45 (3) 콘크리트설계기준강도 종류대상구조물슬럼프 굵은골재의최대치수 콘크리트강도의최소특성치 ( kg f/ cm2 ) 비고 무근콘크리트 방파제상부공, 케이슨의덮개콘크리트 8, 본체블록, 이형블록 8, 포대콘크리트, 근고블록 8, 계류시설상부공 8, 철근콘크리트 계선주기초, 계선시설상부공 ( 잔교제외 ) 8, 12, 15 20, 25, 잔교상부공 8, 12, 15 20, 25, 케이슨, 중공블록, 우물통, 소파블록 버팀벽, 버팀말뚝상부공 8, 12, 15 20, 25, , 12, 15 20, 25, 에이프런포장 2.5, , 40 휨 : 45 자료 : 항만및어항설계기준 (1999. p366)

46 (4) 강재의허용응력 ( 단위 : N/ mm2, { kg f/ cm2 }) 응력도의종류 강종 SPS400, SHK400, SHK400M, SKY400 SPS490, SHK490, SKY490 축방향인장응력도 ( 순단면적에대하여 ) 축방향압축응력도 ( 총단면적에대하여 ) 휨인장응력도 ( 순단면적에대하여 ) 휨압축응력도 ( 총단면적에대하여 ) 축방향과휨모멘트를받는동시에부재 진단응력도 ( 총단면적에대하여 ) l r 18< l r {1,400} 185{1,850} 18, 140{1,400} ( l r -18) l r >92, 1,200,000 6,700+ (l/r) 2 l r 16< l r 79 16, 185{ 1,850} ( l r -16) l r >79, 1,200,000 5,000+ (l/r) 2 140{1,400} 185{1,850} 140{1,400} 185{1,850} 1 축방향력이인장인경우 σt+σbt σta 또는 -σt+σbc σba 2 축방향력이압축인경우 σ c σ ca + σ bc σ ba {800} 105{1,050} l : 부재의유효좌굴장 ( cm ) r : 부재총단면의 2차반경 (m) σ t, σ c : 단면에작용하는축방향인장력에의한인장응력도및축방향압축력에의한압축응력도 (N/ mm2 ) σ bt, σ bc : 단면에작용하는휨모멘트에의한최대인장응력도및최대압축응력도 (N/ mm2 ) σ ta, σ ca : 허용인장응력도및약축에대한허용축방향압축응력도 (N/ mm2 ) σ ba : 허용휨압축응력도 (N/ mm2 ) 강재의정수탄성계수 E : N/ mm2 ( kgf/ cm2 ) 전단탄성계수 G : N/ mm2 ( kgf/ cm2 ) 포아슨비 υ: 0.30 선팽창계수 α: l/ C

47 (5) 토질정수 < 사용재료별강도정수 > 구분적용위치설계강도비고 안벽기초, 호안제체 ø = 40 사 석 편심, 경사하중에대한지지력검토시 기초사석, 뒷채움사석 ø = 35 c = 2,000 ø = 40 ø δ = 15 강제치환공법시치환사석 ø = 35 모 래 전면 ø = 30 Slag 안벽후면 Pile 근입부 ø = 35 주 : 1) ø : 내부마착각 2) ø δ: 벽면마찰각 나 ) 마찰계수 구분 con'c 와 con'c con'c 와암 con'c 와사석사석과사석비고 마찰계수 다 ) 허용안전율 (1) 구조물활동, 전도, 원호활동의안전율 구분 활동 전도 원호활동 성능수준 평상시 지진시 안벽호안안벽호안 OLE 마운드 Sliding 포함 CLE OLE CLE OLE ( ) : 시공시 지진시는설계진 CLE (1.2) (1.2) 도의 50% 만고려 비 고

48 (2) 편심경사하중의지지력에대한안전율 구 분 계선안 비 고 평상시 1.2 사석기초의허용지지력 : 50tf/ m2 지진시 1.0 사석기초의허용지지력 : 60tf/ m2 라 ) 허용지지력 사석 : 50tf/ m2 풍화암 ( 연암 ) : 80tf/ m2 마 ) 사면굴착구배 구분토질 N 치상태비탈경사 4 미만 연니 1:3 ~ 1:5 점토질토사 4~8 8~20 연질중질 1:2 1:1.5 ~ ~ 1:3 1:2 일반준설 20~40 경질 1:1 ~ 1: 미만 연질 1:2 ~ 1:3 사질토사 10~30 중질 1:1.5 ~ 1:2 30~50 경질 1:1 ~ 1:1.5 특수준설 자갈암반 - 1:1 1:1 ~ 1:1.5 자료 : 항만및어항설계기준 (1999. p668) 바 ) 하중계수 상시 - 1.4D + 1.7L + 1.8H - 0.9D + 1.7L + 1.8H 지진시 (1.4D + 1.7L + 1.8H) - 0.9D + 1.4E

49 나. 케이슨안벽설계 1) 케이슨의안정설계 가 ) 하중조합 (1) 하중조합기준 안벽운영시발생가능한조건을고려하여적절하게조합 선박접안력, 폭풍시풍압, 파력, 충돌하중및충격하중, 기타발생빈도가적어지진하중과동시에작용할확률이적은하중은지진하중과동시에작용하지않는것으로한다. 지진시상재하중은정상운영시상재하중의운영실태를고려하여적용한다. 폭풍시크레인하중과선박견인력은동시에작용시키지않는다. (2) 하중조합 CASE 수평력 하중조건 연직력 운 영 시 폭풍시 지 진 시 CASE-Ⅰ 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압토압 ( 상재하중제외 )+ 자중 CASE-Ⅱ CASE-Ⅲ CASE-Ⅳ 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 상재하중에의한토압 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 상재하중에의한토압 + 선박견인력 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 상재하중에의한토압 + 크레인하중 + 견인력 CASE-Ⅰ 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 상재하중에의한토압 + 크레인하중 CASE-Ⅰ CASE-Ⅱ CASE-Ⅲ 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 지진력 + 동수압 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 지진력 + 상재하중에의한토압 + 동수압 토압 ( 상재하중제외 )+ 잔류수압 + 지진력 + 상재하중에의한토압 + 크레인하중 + 동수압 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 + 상재하중 + 크레인하중 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 + 상재하중 + 크레인하중 토압 ( 상재하중제외 )+ 자중 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 토압 ( 상재하중포함 )+ 자중 + 상재하중 + 크레인하중

50 나 ) 케이슨안정검토 (1) 부두가완공된후일반적인조건에서부두운영시안정과폭풍이나지진시 등상황에따라구조물에미치는영향에대한안정을검토하여최적의단면 을선정하여설계한다. (2) 운영시안정검토 상세설계조건 - 대상선박 선급 : 140,000 D.W.T 급컨테이너선 선장 : m 선폭 : m 만재흘수 : m - 조위 약최고만조위 : DL(+) m 평균해면 : DL(+) m 기본수준면 : DL(±) m - 천단고및계획수심 천단고 : DL(+) 6.00 m 계획수심 : DL(-) m - 선박계선및접안조건 곡주 : tf급 곡주간격 : m 접안방법 : 1/4 점접안 접안속도 : V = 0.12 m/s - 하중조건 사하중

51 활하중 상재하중 : 2.00 tf/ m2 크레인하중윤하중 : 75.0 tf/wheel Wheel/ 시공이음 : 10 Wheel/ 시공이음크레인작용위치 : 4.20 m ( 앞굽기준 ) 크레인장비하중도 : - 마찰각 내부마찰각모래 ( 수상 ) : Ø = 30 ⑵ 모래 ( 수중 ) : Ø = 30 사석 ( 수상 ) : Ø = 40 ⑷ 사석 ( 수중 ) : Ø = 40 벽면마찰각및기타벽면마찰각 : δ = 15 지표면과수평으로이루는각 : β = 0 안벽과연직으로이루는각 : ψ = 0 - 마찰계수 콘크리트와콘크리트 : 0.50 콘크리트와사석 : 0.60 사석과사석 : 안전율 활동및전도 : 1.20 이상 원호활동 : 1.30 이상

52 - 지반지지력 사석 : Qa = 50.0 tf/ m2 지지층 : Qa = 75.0 tf/ m2 - 하중계수 : 1.40 D + - 케이슨규격 본체규격 : B 19.5 H 9.90 L(m) ( 저판높이제외 ) 굽판규격 : (m) 저판규격 : B 0.60 H 9.90 L(m) TOE 전면두께 : 0.60 m 기초사석최소두께 : 1.00 상단표고 : DL(+) 2.50 m 하단표고 : DL(-) m 벽체두께 : 외벽 0.40 m 격벽 0.30 m 헌치 0.20 m 격실수 : 횡방향 3 EA 종방향 2 EA 격실규격 : 표준단면도참조

53 < 케이슨표준단면도 > < 9.9L 14.6B 20.1H : 1,654.3tf/ 함 >

54 수평력 - 토압및잔류수압 주동토압 Ø = 40 o δ = 15 o Ka Cos δ = Pa = (Σγ h+q) Ka Cos δ 토압강도 Pa = (Σγ h) Ka Cos δ Pa (+) = = tf/ m2 Pa (+) = = tf/ m2 Pa (±) = = tf/ m2 Pa (-) = = tf/ m2 상재하중에의한토압강도 Pa = q Ka Cos δ Pa (+) = = tf/ m2 Pa (+) = tf/ m2 Pa (+) = tf/ m2 Pa (±) = tf/ m2 Pa (-) = tf/ m

55 잔류수압및모멘트 잔류수위 Hw = H.W.L 1/2 = /2 = m 잔류수압 Pw = γw Hw = = tf/ m

56 - 선박의견인력및모멘트 선박의견인력시공이음간격을 m 간격으로배치할때선박의견인력에의한수평력은 Pmoor = = 7.5 tf/m 선박의견인력에의한모멘트 Mmoor(+) = 7.5 ( )= tfㆍm/m Mmoor(+) = 7.5 ( )= tfㆍm/m Mmoor(±) = 7.5 ( )= tfㆍm/m Mmoor(-) = 7.5 ( )= tfㆍm/m - 크레인에의한수평력및모멘트 크레인윤하중 Wc = = tf/m 크레인에의한수평력 Hc = = 3.75 tf/m 크레인에의한모멘트 Mc (+) = = tf m/m Mc (+) = = tf m/m Mc (±) = = tf m/m Mc (-) = = tf m/m

57 연직력 - 토압의연직분력및모멘트 상재하중이없을때 Pv = Σ Ps Tan δ P (+) = 2.14 Tan δ = 0.57 tf/m P (+) = 2.92 Tan δ = 0.78 tf/m P (±) = 6.00 Tan δ = 1.61 tf/m P (-) = Tan δ = tf/m Mv = Σ Pv Xi M (+) = = 9.18 tf m/m M (+) = = tf m/m M (±) = = tf m/m M (-) = = tf m/m 상재하중이있을때 Pv = Σ Ps Tan δ P (+) = 3.50 Tan δ = 0.94 tf/m P (+) = 4.51 Tan δ = 1.21 tf/m P (±) = 8.33 Tan δ = 2.23 tf/m P (-) = Tan δ = tf/m Mv = Σ Pv Xi M (+) = = tf m/m M (+) = = tf m/m M (±) = = tf m/m M (-) = = tf m/m

58 - 자중및모멘트

59 - 상재하중및모멘트 상재하중에의한연직력 Pi (+) = = tf/m Pi (+) = = tf/m Pi (±) = = tf/m Pi (-) = = tf/m 상재하중에의한모멘트 Mi (+) = ( /2 ) = tf m/m Mi (+) = ( /2 ) = tf m/m Mi (±) = ( /2 ) = tf m/m Mi (-) = ( /2 ) = tf m/m - 크레인에의한연직력및모멘트 크레인에의한연직력 Pc = = tf/m 크레인에의한모멘트 Mc (+) = = tf m/m Mc (-) = = tf m/m 수평력및연직력집계 - 수평력및모멘트

60 - 연직력및모멘트 - 하중조합 CASE ( 운영시 ) 구분연직력모멘트비고 토압 ( 상재하중포함 ) CASE 토압 ( 상재하중제외 ) CASE 자중 CASE 상재하중 CASE 수평력단위 : tf/m 모멘트단위 : ft m/m 크레인하중 CASE 안정검토 CASE 1 수평력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 잔류수압연직력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 자중수평력 (ΣPh) : tf/m 수평모멘트 (ΣMh) : tf m/m 연직력 (ΣPv) : tf/m 연직모멘트 (ΣMv) : tf m/m 활동에대한검토 S.F = ( ΣPv ΣPh ) μ = 2.57 > 1.20 전도에대한검토 S.F = ΣMv ΣMh = 4.78 > 1.20 O. K O. K

61 지반지지력검토 X = ( ) = 7.71 m e = = 1.09m < B / 6 = 2.93 m Qmax = Pv B ( e B ) = tf/ m2 < Qa = 50.0 tf/ m2 O. K Qmin = Pv B ( 1-6 e B ) = tf/m² θ = Tan -1 ( ) = o B' = B + T {Tan ( 30+θ ) + Tan ( 30-θ )} = m Q'max = Qmax B B'+ γsub T = tf/ m2 < Qa = 75.0 tf/ m2 O. K Q'min = Qmin B B'+ γsub T = tf/ m2 CASE 2 수평력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 잔류수압+ 상재하중에의한토압연직력 : 토압 ( 상재하중포함 ) + 자중수평력 (ΣPh) : tf/m 수평모멘트 (ΣMh) : tf m/m 연직력 (ΣPv) : tf/m 연직모멘트 (ΣMv) : tf m/m 활동에대한검토 S.F = ( ΣPv ΣPh ) μ = 2.38 > 1.20 O. K 전도에대한검토 S.F = ΣMv ΣMh = 4.31 > 1.20 O. K 지반지지력검토 X =( ) = 7.52 m e = = 1.28m < B / 6 = 2.93 m Qmax = Pv B ( e B ) = tf/ m2 < Qa = 50.0 tf/ m2 O. K Qmin = Pv B ( 1-6 e B ) = tf/m² θ = Tan -1 ( ) = o B' = B + T {Tan ( 30+θ ) + Tan ( 30-θ )} = m

62 Q'max = Qmax B B'+ γsub T = tf/ m2 < Qa = 75.0 tf/ m2 Q'min = Qmin B B'+ γsub T = tf/ m2 O. K CASE 3 수평력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 잔류수압+ 견인력연직력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 자중수평력 (ΣPh) : tf/m 수평모멘트 (ΣMh) : tf m/m 연직력 (ΣPv) : tf/m 연직모멘트 (ΣMv) : tf m/m 활동에대한검토 S.F = ( ΣPv ΣPh ) μ = 2.40 > 1.20 O. K 전도에대한검토 S.F = ΣMv ΣMh = 4.00 > 1.20 O. K 지반지지력검토 X =( ) = 7.31 m e = = 1.49m < B / 6 = 2.93 m Qmax = Pv B ( e B ) = tf/ m2 < Qa = 50.0 tf/ m2 O. K Qmin = Pv B ( 1-6 e B ) = tf/m² θ = Tan -1 ( ) = o B' = B + T {Tan ( 30+θ ) + Tan ( 30-θ )} = m Q'max = Qmax B B'+ γsub T = tf/ m2 < Qa = 75.0 tf/ m2 O. K Q'min = Qmin B B'+ γsub T = tf/ m2 CASE 4 수평력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 잔류수압+ 상재하중에의한토압 + 선박견인력연직력 : 토압 ( 상재하중포함 ) + 자중

63 수평력 (ΣPh) : tf/m 수평모멘트 (ΣMh) : tf m/m 연직력 (ΣPv) : tf/m 연직모멘트 (ΣMv) : tf m/m 활동에대한검토 S.F = ( ΣPv ΣPh ) μ = 2.23 > 1.20 O. K 전도에대한검토 S.F = ΣMv ΣMh = 3.68 > 1.20 O. K 지반지지력검토 X =( ) = 7.13 m e = = 1.67 m < B / 6 = 2.93 m Qmax = Pv B ( e B ) = tf/ m2 < Qa = 50.0 tf/ m2 O. K Qmin = Pv B ( 1-6 e B ) = tf/m² θ = Tan -1 ( ) = o B' = B + T {Tan ( 30+θ ) + Tan ( 30-θ )}= m Q'max = Qmax B B'+ γsub T = tf/ m2 < Qa = 75.0 tf/ m2 O. K Q'min = Qmin B B'+ γsub T = tf/ m2 CASE 5 수평력 : 토압 ( 상재하중제외 ) + 잔류수압 + 상재하중에의한토압 + 선박견인력 + 크레인하중 연직력 : 토압 ( 상재하중포함 ) + 자중 + 상재하중 + 크레인하중 수평력 (ΣPh) : tf/m 수평모멘트 (ΣMh) : tf m/m 연직력 (ΣPv) : tf/m 연직모멘트 (ΣMv) : tf m/m 활동에대한검토 S.F = ( ΣPv ΣPh ) μ = 2.53 > 1.20 O. K

64 전도에대한검토 S.F = ΣMv ΣMh = 3.81 > 1.20 지반지지력검토 X =( ) = 6.87 m e = = 1.93 m < B / 6 = 2.93 m O. K Qmax = Pv B ( e B ) = tf/ m2 < Qa = 50.0 tf/ m2 O. K Qmin = Pv B ( 1-6 e B ) = tf/m² θ = Tan -1 ( ) = o B' = B + T {Tan ( 30+θ ) + Tan ( 30-θ )} = m Q'max = Qmax B B'+ γsub T = tf/ m2 < Qa = 75.0 tf/ m2 O. K Q'min = Qmin B B'+ γsub T = tf/ m2 편심경사하중에대한지지력검토 q1 = tf/ m2 q2 = tf/ m2 B = m b = m e = 1.93 b' = B 2 - e = m q' = ( q1 + q2 ) B ( 4 b' ) = tf/ m2θ =

65 원호활동검토 (3) 결과 9.9L 14.6B 20.1H = 1, tf/ 함 ( 케이슨규격 ) 검토항목운영시폭풍시 등가정적해석 지진시 변위고려해석 비고 활 동 2.23 > > > O.K 전 도 3.68 > > > > 1.2 O.K 지지력 ( 사석 ) < < < < 60 O.K 지지력 ( 지지층 ) < < < < 75 O.K 지지력 ( 편심경사하중 ) > > > > 1.0 O.K 원호활동 > > > 1.1 O.K 폭풍 지진시안정검토는생략 - 검토방법은운영시조건과동일함 - 각조건별검토한결과모두안정하여야함

66 다 ) 기초사석 MOUND SLIDING 검토 θ = Tan -1 (H/L) = S.F = W Cosθ-P Sinθ W Sinθ+P Cosθ x μ ( 마찰계수 = 0.80 ) 여기서, W = ΣV + W₁ ( 상시 ) W = ΣV + W 2 ( 지진시 ) P = ΣH ( 상시 ) P = ΣH + W₂ Kh ( 지진시 ) W₁= (( ) 1/ /2 ) 1.00 = tf/m W₂= = tf/m S.F ( 상시 ) = / = 1.90 > 1.2 S.F ( 지진시 ) = / = 1.67 > 1.00 O.K O.K

67 라 ) 부유시안정검토 케이슨의용적, 중량및중심위치 케이슨의중량 W = = tf 중심위치 G = = 8.68 m 안정계산 흘수 d ={ ( ) / } ( ) = m 부심 C = d / 2 = = 5.48 m 경심위치 I = 1/ = m4 V = = m3 경심과부심과의거리 MB = I / V = = 0.75 m GM = I/V -CG = I/V -G + C = = < 0.55 = 0.05 d N. G

68 주수시의안정계산 - 케이슨의용적, 중량및중심위치 ( 5.10 m 주수시 ) G' = Σ(W Y) ΣW = 7.20 m 흘수 d' ={ ( ) / } ( ) = m 부심 C' = d'/2 = = 7.51 m 경심위치 I' = / = m 4 V' = = 2, m 3 경심과부심과의거리 MB' = I'/V' = 0.46 m GM' = = 0.77 m > 0.05 d' = 0.75 m O. K

69 2) 케이슨부재설계 가 ) 케이슨부재설계흐름도 Caisson 각부재의형상 치수의가정 부유시의안정계산 설계외력의결정부유시 : 외벽 ( 전면벽, 후면벽, 측벽 ), 저판거치시 : 격벽완성시 : 외벽, 저판, 격벽, Footing 설계조건의설정 부재설계 단면력의계산 Bending 에대한검토 연결부에대한검토 전단에대한검토 기타검토 제작시 : Jacking 시, 완성시 : 부등침하에대하여 부속물의설계 들고리, 예선용매설철근, 달아올리는철근등

70 나 ) 케이슨부재설계 (1) 설계단면도및평면도 < 31.45L 15.85B 20.1H : 4,970tf/ 함 )

71 (2) 강도설계법에의한케이슨부재설계 ( 가 ) 전면벽 1 판의 Bending Moment 계산수표에의한부재력설계 가설계하중 - 부유시 P = = tonf/ m2 ( 삼각형분포하중 ) P1 = = 4.99 tonf/m 2 ( 등분포하중 ) P2 = = tonf/ m2 ( 삼각형분포하중 ) - 완성시 P1 = =(-) 5.18 tonf/ m2 P = = (-)55.43tonf/m P=(-)55.43/( ) = (-)4.02 tonf/ m2 ( 등분포하중 )

72 나모멘트계산 (4 변고정판 ) - 부유시 L X = m L Y = m λ = L X = L Y = 2.69 판의 Bending Moment 계산수표 ( 항만및어항설계기준 ) λ 하중휨모멘트계수 좌표 Ⅰ X Ⅱ 삼각형 하중 Ⅲ Ⅰ Y Ⅱ Ⅲ 삼각형하중에대한휨모멘트 - λ >1인경우 q = tonf/m 2 2 M X =X q L Y 2 M Y =Y q L Y 모멘트좌표 Ⅰ M x Ⅱ Ⅲ Ⅰ M y Ⅱ Ⅲ

73 판의 Bending Moment 계산수표 ( 항만및어항설계기준 ) λ 하중휨모멘트계수 좌표 Ⅰ X Ⅱ 등분포 하중 Ⅲ Ⅰ Y Ⅱ 등분포하중에대한휨모멘트 - λ >1인경우 q = 4.99tonf/m 2 2 M X =X q L Y 2 M Y =Y q L Y Ⅲ 모멘트좌표 Ⅰ M x Ⅱ Ⅲ Ⅰ M y Ⅱ 휨모멘트산정 Ⅲ 모멘트좌표 Ⅰ M x Ⅱ Ⅲ Ⅰ M y Ⅱ Ⅲ

74 - 완성시 L X = m L Y = m λ = L X = L Y = 2.69 판의 Bending Moment 계산수표 ( 항만및어항설계기준 ) λ 하중휨모멘트계수 좌표 Ⅰ X Ⅱ 등분포 하중 Ⅲ Ⅰ Y Ⅱ Ⅲ 등분포하중에대한휨모멘트 - λ >1인경우 q = 4.02tonf/m 2 2 M X =X q L Y 2 M Y =Y q L Y 모멘트좌표 Ⅰ M x Ⅱ Ⅲ Ⅰ M y Ⅱ Ⅲ

75 2 SAP2000 이용한판해석 가설계하중 - 부유시 케이슨물에띄운상태 ( 흘수 h=9.96m) P = = tonf/ m2 ( 삼각형분포하중 ) P1 = = 4.99 tonf/m 2 ( 등분포하중 ) P2 = = tonf/ m2 ( 삼각형분포하중 ) 이동시 ( 충수 h=2.80m, 흘수 h=12.24m) P1 = ( ) = tonf/m²

76 침수직전 ( 충수 h=12.30m, 흘수 h=20.10m) P1 = ( ) = tonf/m² - 완성시 P1 = = 5.18 tonf/ m

77 나모멘트계산 (4 변고정판 ) - 외측수평모멘트 - 외측연직모멘트 - 내측수평모멘트 - 내측연직모멘트

78 3 철근량산정 가외측 - 계산조건 fck = 300 kgf/cm2 fy = 4,000 kgf/cm2 (SD40) 피복두께 = 8 cm h = 45 cm 구 분 수평방향연직방향 하부단부상부단부중앙부하부중앙하부단부상부 계산수표 부유시 완성시 판해석 SAP 최대모멘트M u (tonf m) ρ max (0.75ρ b ) ρ min 유효높이 d(cm) As req'd (cm²) As max (cm²) As min (cm²) 소요철근량 (cm²) 사용철근 H29@200 H29@200 H29@200 H25@200 H25@200 H25@200 H19@200 H19@200 - H25@200 H25@200 H25@200 사용철근량 (cm²) M n (tonf m) 설계강도 ΦM n (tonf m) M u <ΦM n O.K O.K O.K O.K O.K O.K

79 나내측 - 계산조건 fck = 300 kgf/cm2 fy = 4,000 kgf/cm2 (SD40) 피복두께 = 8 cm h = 45 cm 구 분 수평방향연직방향 하부단부상부단부중앙부하부중앙하부단부상부 계산수표 부유시 완성시 판해석 SAP 최대모멘트 M u (tonf m) ρ max (0.75ρ b ) ρ min 유효높이 d(cm) As req'd (cm²) As max (cm²) As min (cm²) 소요철근량 (cm²) 사용철근 H19@200 H19@200 H19@200 H19@200 H19@200 H19@200 H16@200 H16@200 H16@200 H16@ 사용철근량 (cm²) M n (tonf m) 설계강도 ΦM n (tonf m) M u <ΦM n O.K O.K O.K O.K O.K O.K 후면벽, 측벽, 격벽, 저판설계생략 - 설계방법은전면벽과유사함

80 4 철근배근도

81

82 라. 지반개량공설계 1) 설계조건 가 ) 설계하중및허용잔류침하량 구분설계하중 (tf/ m2 ) 허용잔류침하량 ( cm ) Apron 2.0 C.Y 5.0 건물및도로, 공컨테이너 cm (1 차압밀침하 ) 나 ) 부지계획고 App. H.H.W : (+)3.822 M.S.L : (+)1.911 안벽천단고 : DL(+)6.0m 부지계획고 : DL(+)6.0m 다 ) 지하수위 해당조건 안벽후면 200m 구역 지하수위 준설 매립구역 현상태 DL(+) m M.S.L DL(+) 6.5~8.5 m 준설매립층표고 지반개량중 DL(+) m 침하에따라변화 ( 최저한계 DL(+) m) 부지사용시 DL(+) m DL(+) m 라 ) 지반개량설계구역구분 (1) 설계구역구분방법 전면적을부지이용계획과개량심도를기준으로 16개의설계구역으로구분

83 (2) 설계구역별개량면적및개량심도 구 분 개량면적 개량심도 이용계획운영하중 구 분 개량면적 개량심도 이용계획운영하중 안벽후면 200m구역준설매립 C.Y 구역 Q- 9 47, H- 9 51, Apron(70m) Q-10 58, 건물 2.0tf/ m2 H-10 63, 및 Q-11 58, C.Y 적치장도로 H-11 63, tf/ m2 Q-12 58, 준설 H-12 63, 매립 C- 9 74, 구역 L- 9 49, C-10 91, 공 C.Y 적치장 L 컨테 C-11 91, tf/ m2이너 L-11 35, C-12 91, L-12 35, 운영건물및도로 1.5tf/ m2 C.F.S 및공컨테이너적치장 1.5tf/ m

84 2) 지반개량공설계 가 ) 구역별지반개량공법선정 (1) 구역별공법선정사유 구분구역별공법선정사유 안벽후면 200m 구역 시설계획 : 크레인레일, 컨테이너적치장, T.C 주행로, 아스콘포장 시공조건 : 산토매립층이 4~14m 두께로분포 공법선정 : 본구역은산토매립으로타입장비의주행은양호하나, 배수재타입시산토매립층에관입저항이발생할수있어관입능력이좋은 Pack Drain 장비를이용한공법이유리하고, 또한모래기둥을설치로발생하는산토매립층의다짐효과를기대할수있어시공성과경제성이유리한 Pack Drain 공법을개량한 6축 P.S.D공법을선정함. 준설 매립 구역 C.Y 구역 건물및도로 공컨테이너구역 시설계획 : 컨테이너적치장, T.C 주행로, 아스콘포장 시공조건 : 준설매립층이 7.8~9.8m 두께로분포 공법선정 : 본구역은컨테이너적치장으로사용되어상재하중이크고발생침하량이 4.7~6.1m 크게발생할것으로예상되는구역으로드레인의배수효과및시공성등이인근현장에서검증된 Pack Drain 공법을개량한 6축 P.S.D를적용하여안정성과경제성을확보함 시설계획 : 운영건물, 아스콘포장, 도로, 공컨테이너적치장, CFS 시공조건 : 준설매립층이 7.1~9.1m 두께로분포 공법선정 : 본구역은준설매립시공학적으로연약한세립질토립자가 C.Y 구역보다많이침전되어장비의주행성확보에문제가있을것으로판단되어 P.B.D 공법을적용함 (2) 구역별선정공법적용시유의사항각구역별로선정된공법은복잡한토질특성및시공조건을모두반영할수없는여러가지이유의제한성때문에시공시계측관리를통해공법의적합성을평가하고보완되어야하며, 부지특성상일부구역에선정된공법의시공이적합치않을경우는같은배수능력을발휘하는시공조건에적합한공법의배수재간격을검토하여적용될수있도록한다

85 나 ) 구역별침하해석및재하성토고산정조건 (1) 구역별지반개량대상지층 안벽후면 200m구역은그림과같이원지반을 1:5 구배로준설후산토매립하므로기초준설에따라연약층의두께가안벽후면에서는얇고안벽후면에서멀어질수록두꺼워지므로각지역을 3단면으로나누어검토함 안벽후면 200m 구역검토단면 안벽후면 200m 구역검토단면 Q-1 Q-2 Q-3 Q-4 Q-5 구분 준설되는원지반점토층 잔류하고있는원지반점토층 지역구분 DL.: m 두께 (m) DL.: m 두께 (m) Q-1-준 2 (-)1.7 ~ (-) (-)8.6 ~ (-) APRON Q-1-준 1 (-)1.6 ~ (-) (-)4.6 ~ (-) APRON Q-1-원 (-)1.6 ~ (-) C.Y Q-2-준 2 (-)1.6 ~ (-) (-)8.2 ~ (-) APRON Q-2-준 1 (-)1.5 ~ (-) (-)4.2 ~ (-) C.Y Q-2-원 (-)1.4 ~ (-) C.Y Q-3-준 2 (-)1.5 ~ (-) (-)9.9 ~ (-) APRON Q-3-준 1 (-)1.5 ~ (-) (-)5.9 ~ (-) C.Y Q-3-원 (-)0.1 ~ (-) C.Y Q-4-준 2 (-)1.4 ~ (-) (-)13.5 ~ (-) APRON Q-4-준 1 (-)1.4 ~ (-) (-)9.5 ~ (-) C.Y Q-4-원 (-)1.3 ~ (-) C.Y Q-5-준 2 (-)1.6 ~ (-) (-)12.5 ~ (-) APRON Q-5-준 1 (-)1.5 ~ (-) (-)8.5 ~ (-) C.Y Q-5-원 (-)1.3 ~ (-) C.Y

86 준설 매립구역은 C.Y, 건물및도로, 공컨테이너구역으로구분하여연약 지반의분포두께, 상부시설계획, 설계하중등을감안하여구역을세분하 여검토함 C.Y, 건물및도로, 공컨테이너구역검토단면 구분검토단면 준설토층 ( 두께 ) DL. : m (m) 원지반점토층 ( 두께 ) DL. : m (m) 전체점토층 두께 (m) C ~-1.1 (7.6) -1.1~-13.5 (12.4) 20.0 C ~-0.8 (7.3) -0.8~-17.5 (16.7) 24.0 C.Y 구역 C ~-1.2 (7.7) -1.2~-21.5 (20.3) 28.0 C ~-1.2 (9.7) -1.2~-21.5 (20.3) 30.0 C ~-1.3 (9.8) -1.3~-19.0 (17.7) 27.5 C ~-1.1 (9.6) -1.1~-16.0 (14.9) 24.5 H ~-0.2 (6.7) -0.2~-14.0 (13.8) 20.5 건물 및 도로구역 H ~-0.4 (6.9) -0.4~-17.5 (17.1) 24.0 H ~-0.6 (9.1) -0.6~-18.0 (17.4) 26.5 H ~-0.5 (9.0) -0.5~-15.0 (14.5) 23.5 L ~-0.3 (6.8) -0.3~-14.0 (13.7) 20.5 공컨테이너 구역 L ~-0.1 (6.6) -0.1~-16.5 (16.4) 23.0 L ~-0.1 (8.6) -0.1~-16.5 (16.4) 25.0 L ~-0.1 (8.6) -0.1~-15.0 (14.9)

87 (2) 지반개량검토를위한구역구분 지반개량구역구분도

88 다 ) 침하해석및재하성토고산정방법 (1) 재하성토고결정방법재하성토고는구역별발생침하량, 재하토사수급조건, 재하성토방치기간에따른연직배수재설치비용과경제성비교를수행하고시공성및안정성이확보될수있도록구역별지반조건을고려하여재하성토고를산정함 (2) 침하해석방법 준설토자중압밀침하량 - 준설이토매립 ( 두께약 7.5m) 후지반개량공사가개시될때까지의매립된준설이토의자연방치기간은약 28~36개월정도이며이들준설토를자연방치하였다가사용용도에맞는지반으로이용하기위하여지지력이확보될때까지시간즉, 자중압밀에걸리는시간은약 34년정도걸린다. t = T H 2 c v 34 년