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- 인범 변
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1 I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = KG * HOIST 자중 (W1)= KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED (V1) = 20, 1, 20/7 M/MIN *MODULUS OF LONGITUDINAL ELASTICITY(E) KG/Cm² * EFFICIENCY OF HOISTING (ζ) = 0.5 * EFFICIENCY OF T/S (ζ) = 0.5 * 작업시풍속 (V2) = 16 M/SEC * 휴지시풍속 (V3) = 55 M/SEC * 풍압면중심의지상으로부터의높이 (h) = 50 M 단 ) h < 16 일때는 h = 16으로적용한다. * 작업시속도압 (q2) = KG/m² * 휴지시속도압 (q3) = KG/m² V² 속도압 (q)= ⁴ h 30 2.TRAVERSING I-BEAM 강도계산 2-1) I 250 x 125 x 7.5t (SUPPORT LENGTH(L) : MAX M * 재질 : SS00 * 허용휨응력 : 1200KG/Cm2. * A =.79 Cm² * W = 3.30 KG/M * Ix = 510 Cm⁴ * Iy = 337 Cm⁴ * Zx = 1 Cm³ * Zy = 53.9 Cm³ 2-2) 작업시 BENDING MOMENT * 정하중에의한 BENDING MOMENT P = W x L = KG P x L x Φ Mg1 = = 3.11 KG.m * 동하중에의한 BENDING MOMENT φ x Ψ x (Q1 + W1) x L Mg2 = = KG.m * 합성 BENDING MOMENT Σ Mv1 = Mg1 + Mg2 = KG.m = KG.Cm
2 2-3) 작업시풍하중에의한 BENDING MOMENT 풍하중 (W) = A x q x C 단 ) 매달리는하중에대한풍력계수는 C=1.0으로가정한다. 풍압면적 풍력계수 속도압 풍하중 I-BEAM A (m²) 0.63 C 1.60 q (kg/m²) W (KG) => W 1 HOIST => W 2 HOOK 부분 => W 3 * I-BEAM 에풍하중을받을때 BENDING MONMENT W 1 x L Mg5 = = 7.09 KG.m * HOIST 에풍하중을받을때 BENDING MOMENT (W 2 + W 3 ) x L Mg6 = = 6.17 KG.m * 합셩 BENDING MOMENT Σ Mv3 = Mg5 + Mg6 = KG.m = KG.Cm 2-) 응력산출 < 작업시 > * 하중에의한응력 Mv1 σ 1 = = KG/Cm² Zx * 풍하중에의한응력 Mv3 σ 2 = = 2.60 KG/Cm² Zy * 합성응력 σ A = σ 1 + σ2 = KG/Cm² KG/Cm² <100x0.= 1120KG/Cm^ O.K. * I-BEAM 용접효율 0% 적용 2-5) DEFLECTION 산출 * 자중에의한처짐 5 x P x L³ δ1 = = Cm 3 x E x I x * 이동하중에의한처짐 ( Q1 + W1 ) x L³ δ2 = = Cm x E x I x 1 / < 1 / O.K.!!
3 >> BRACKET 및 BOLT 강도계산 << * SUPPORT LENGTH (L) = M * I-BEAM 250 x 125 x 7.5t * 정격하중 (Q) = 5000 KG * HOIST 자중 (W1) = KG * I-BEAM 자중 (W2) = KG * PLATE 단면적 (A) =.79 Cm³ * BOLT = M16 (H.T BOLT 재질 : F10.9T) * BOLT 수량 (Z) = 6 EA * 나사의외경 (d1) = 1.6 Cm * 나사의골지름 (d0)= Cm * 나사의산수 (N) = 산 * 용접각장 (h) = 0. Cm * 용접길이 (C) = 10 Cm * H.T BOLT 항복응력 ( σe ) = KG/mm² * H.T BOLT 허용인장응력 ( σta ) = σe / 1,5 = 60 KG/mm² = 6000 KG/Cm² * H.T BOLT 허용전단응력 ( τ ) = σta / 3 = 36 KG/Cm² 1) 부재의응력계산 Q + W1 + W2 σt = = KG/Cm² < 100 KG/Cm² A 2) BOLT 의강도계산 (Q + W1 + W2) x σt = = KG/Cm² < 6000 KG/Cm² 3) 너트의접촉응력 (Q + W1 + W2) x σp = = KG/Cm² < 00 KG/Cm² π x (d1² - d0²)n x Z ) BOLT 의전단응력 (Q + W1 + W2) x τ = = KG/Cm² < 36 KG/Cm² 5) 용접부의응력계산 x (Q + W1 + W2) σ = = 95.9 KG/Cm² < 560 KG/Cm² h x C
4 I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = KG * HOIST 자중 (W1)= KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED (V1) = 20, 1, 20/7 M/MIN *MODULUS OF LONGITUDINAL ELASTICITY(E) KG/Cm² * EFFICIENCY OF HOISTING (ζ) = 0.5 * EFFICIENCY OF T/S (ζ) = 0.5 * 작업시풍속 (V2) = 16 M/SEC * 휴지시풍속 (V3) = 55 M/SEC * 풍압면중심의지상으로부터의높이 (h) = 50 M 단 ) h < 16 일때는 h = 16으로적용한다. * 작업시속도압 (q2) = KG/m² * 휴지시속도압 (q3) = KG/m² V² 속도압 (q)= ⁴ h 30 2.TRAVERSING I-BEAM 강도계산 2-1) I 300 x 150 x 10t (SUPPORT LENGTH(L) : MAX M * 재질 : SS00 * 허용휨응력 : 1200KG/Cm2. * A = 3.7 Cm² * W = KG/M * Ix = Cm⁴ * Iy = 6 Cm⁴ * Zx = 9 Cm³ * Zy = 11 Cm³ 2-2) 작업시 BENDING MOMENT * 정하중에의한 BENDING MOMENT P = W x L = KG P x L x Φ Mg1 = = KG.m * 동하중에의한 BENDING MOMENT φ x Ψ x (Q1 + W1) x L Mg2 = = KG.m * 합성 BENDING MOMENT Σ Mv1 = Mg1 + Mg2 = KG.m = KG.Cm
5 2-3) 작업시풍하중에의한 BENDING MOMENT 풍하중 (W) = A x q x C 단 ) 매달리는하중에대한풍력계수는 C=1.0으로가정한다. 풍압면적 풍력계수 속도압 풍하중 I-BEAM A (m²) 1.50 C 1.60 q (kg/m²) W (KG) => W 1 HOIST => W 2 HOOK 부분 => W 3 * I-BEAM 에풍하중을받을때 BENDING MONMENT W 1 x L Mg5 = = 3.0 KG.m * HOIST 에풍하중을받을때 BENDING MOMENT (W 2 + W 3 ) x L Mg6 = = 12.3 KG.m * 합셩 BENDING MOMENT Σ Mv3 = Mg5 + Mg6 = 6.3 KG.m = KG.Cm 2-) 응력산출 < 작업시 > * 하중에의한응력 Mv1 σ 1 = = KG/Cm² Zx * 풍하중에의한응력 Mv3 σ 2 = = KG/Cm² Zy * 합성응력 σ A = σ 1 + σ2 = KG/Cm² KG/Cm² <100x0.= 1120KG/Cm^ O.K. * I-BEAM 용접효율 0% 적용 2-5) DEFLECTION 산출 * 자중에의한처짐 5 x P x L³ δ1 = = Cm 3 x E x I x * 이동하중에의한처짐 ( Q1 + W1 ) x L³ δ2 = = Cm x E x I x 1 / < 1 / O.K.!!
6 >> BRACKET 및 BOLT 강도계산 << * SUPPORT LENGTH (L) = M * I-BEAM 300 x 150 x 10t * 정격하중 (Q) = 5000 KG * HOIST 자중 (W1) = KG * I-BEAM 자중 (W2) = KG * PLATE 단면적 (A) = 3.7 Cm³ * BOLT = M16 (H.T BOLT 재질 : F10.9T) * BOLT 수량 (Z) = 6 EA * 나사의외경 (d1) = 1.6 Cm * 나사의골지름 (d0)= Cm * 나사의산수 (N) = 산 * 용접각장 (h) = 0. Cm * 용접길이 (C) = 10 Cm * H.T BOLT 항복응력 ( σe ) = KG/mm² * H.T BOLT 허용인장응력 ( σta ) = σe / 1,5 = 60 KG/mm² = 6000 KG/Cm² * H.T BOLT 허용전단응력 ( τ ) = σta / 3 = 36 KG/Cm² 1) 부재의응력계산 Q + W1 + W2 σt = = KG/Cm² < 100 KG/Cm² A 2) BOLT 의강도계산 (Q + W1 + W2) x σt = = 6.1 KG/Cm² < 6000 KG/Cm² 3) 너트의접촉응력 (Q + W1 + W2) x σp = = KG/Cm² < 00 KG/Cm² π x (d1² - d0²)n x Z ) BOLT 의전단응력 (Q + W1 + W2) x τ = = 6.1 KG/Cm² < 36 KG/Cm² 5) 용접부의응력계산 x (Q + W1 + W2) σ = = KG/Cm² < 560 KG/Cm² h x C
7 I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = KG * HOIST 자중 (W1)= KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED (V1) = 20, 1, 20/7 M/MIN *MODULUS OF LONGITUDINAL ELASTICITY(E) KG/Cm² * EFFICIENCY OF HOISTING (ζ) = 0.5 * EFFICIENCY OF T/S (ζ) = 0.5 * 작업시풍속 (V2) = 16 M/SEC * 휴지시풍속 (V3) = 55 M/SEC * 풍압면중심의지상으로부터의높이 (h) = 50 M 단 ) h < 16 일때는 h = 16으로적용한다. * 작업시속도압 (q2) = KG/m² * 휴지시속도압 (q3) = KG/m² V² 속도압 (q)= ⁴ h 30 2.TRAVERSING I-BEAM 강도계산 2-1) I 50 x 175 x 13t (SUPPORT LENGTH(L) : MAX M * 재질 : SS00 * 허용휨응력 : 1200KG/Cm2. * A = Cm² * W = KG/M * Ix = 00 Cm⁴ * Iy = 2020 Cm⁴ * Zx = 2170 Cm³ * Zy = 231 Cm³ 2-2) 작업시 BENDING MOMENT * 정하중에의한 BENDING MOMENT P = W x L = KG P x L x Φ Mg1 = = KG.m * 동하중에의한 BENDING MOMENT φ x Ψ x (Q1 + W1) x L Mg2 = = KG.m * 합성 BENDING MOMENT Σ Mv1 = Mg1 + Mg2 = KG.m = KG.Cm
8 2-3) 작업시풍하중에의한 BENDING MOMENT 풍하중 (W) = A x q x C 단 ) 매달리는하중에대한풍력계수는 C=1.0으로가정한다. 풍압면적 풍력계수 속도압 풍하중 I-BEAM A (m²).05 C 1.60 q (kg/m²) W (KG) => W 1 HOIST => W 2 HOOK 부분 => W 3 * I-BEAM 에풍하중을받을때 BENDING MONMENT W 1 x L Mg5 = = KG.m * HOIST 에풍하중을받을때 BENDING MOMENT (W 2 + W 3 ) x L Mg6 = = KG.m * 합셩 BENDING MOMENT Σ Mv3 = Mg5 + Mg6 = KG.m = KG.Cm 2-) 응력산출 < 작업시 > * 하중에의한응력 Mv1 σ 1 = = 77.3 KG/Cm² Zx * 풍하중에의한응력 Mv3 σ 2 = = 1.22 KG/Cm² Zy * 합성응력 σ A = σ 1 + σ2 = KG/Cm² KG/Cm² <100x0.= 1120KG/Cm^ O.K. * I-BEAM 용접효율 0% 적용 2-5) DEFLECTION 산출 * 자중에의한처짐 5 x P x L³ δ1 = = Cm 3 x E x I x * 이동하중에의한처짐 ( Q1 + W1 ) x L³ δ2 = = 0.17 Cm x E x I x 1 / < 1 / O.K.!!
9 >> BRACKET 및 BOLT 강도계산 << * SUPPORT LENGTH (L) = M * I-BEAM 50 x 175 x 13t * 정격하중 (Q) = 5000 KG * HOIST 자중 (W1) = KG * I-BEAM 자중 (W2) = KG * PLATE 단면적 (A) = 16.1 Cm³ * BOLT = M16 (H.T BOLT 재질 : F10.9T) * BOLT 수량 (Z) = 6 EA * 나사의외경 (d1) = 1.6 Cm * 나사의골지름 (d0)= Cm * 나사의산수 (N) = 산 * 용접각장 (h) = 1 Cm * 용접길이 (C) = 10 Cm * H.T BOLT 항복응력 ( σe ) = KG/mm² * H.T BOLT 허용인장응력 ( σta ) = σe / 1,5 = 60 KG/mm² = 6000 KG/Cm² * H.T BOLT 허용전단응력 ( τ ) = σta / 3 = 36 KG/Cm² 1) 부재의응력계산 Q + W1 + W2 σt = =. KG/Cm² < 100 KG/Cm² A 2) BOLT 의강도계산 (Q + W1 + W2) x σt = = KG/Cm² < 6000 KG/Cm² 3) 너트의접촉응력 (Q + W1 + W2) x σp = = KG/Cm² < 00 KG/Cm² π x (d1² - d0²)n x Z ) BOLT 의전단응력 (Q + W1 + W2) x τ = = KG/Cm² < 36 KG/Cm² 5) 용접부의응력계산 x (Q + W1 + W2) σ = = KG/Cm² < 560 KG/Cm² h x C
10 I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = KG * HOIST 자중 (W1)= KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED (V1) = 20, 1, 20/7 M/MIN *MODULUS OF LONGITUDINAL ELASTICITY(E) KG/Cm² * EFFICIENCY OF HOISTING (ζ) = 0.5 * EFFICIENCY OF T/S (ζ) = 0.5 * 작업시풍속 (V2) = 16 M/SEC * 휴지시풍속 (V3) = 55 M/SEC * 풍압면중심의지상으로부터의높이 (h) = 50 M 단 ) h < 16 일때는 h = 16으로적용한다. * 작업시속도압 (q2) = KG/m² * 휴지시속도압 (q3) = KG/m² V² 속도압 (q)= ⁴ h 30 2.TRAVERSING I-BEAM 강도계산 2-1) I 600 x 190 x 13t (SUPPORT LENGTH(L) : MAX M * 재질 : SS00 * 허용휨응력 : 1200KG/Cm2 * A = Cm² * W = KG/M * Ix = 900 Cm⁴ * Iy = 260 Cm⁴ * Zx = 320 Cm³ * Zy = 259 Cm³ 2-2) 작업시 BENDING MOMENT * 정하중에의한 BENDING MOMENT P = W x L = KG P x L x Φ Mg1 = = KG.m * 동하중에의한 BENDING MOMENT φ x Ψ x (Q1 + W1) x L Mg2 = = KG.m * 합성 BENDING MOMENT Σ Mv1 = Mg1 + Mg2 = KG.m = KG.Cm
11 2-3) 작업시풍하중에의한 BENDING MOMENT 풍하중 (W) = A x q x C 단 ) 매달리는하중에대한풍력계수는 C=1.0으로가정한다. 풍압면적 풍력계수 속도압 풍하중 I-BEAM A (m²) 7.20 C 1.70 q (kg/m²) W (KG) => W 1 HOIST => W 2 HOOK 부분 => W 3 * I-BEAM 에풍하중을받을때 BENDING MONMENT W 1 x L Mg5 = = KG.m * HOIST 에풍하중을받을때 BENDING MOMENT (W 2 + W 3 ) x L Mg6 = = 29.9 KG.m * 합셩 BENDING MOMENT Σ Mv3 = Mg5 + Mg6 = 6.0 KG.m = KG.Cm 2-) 응력산출 < 작업시 > * 하중에의한응력 Mv1 σ 1 = = KG/Cm² Zx * 풍하중에의한응력 Mv3 σ 2 = = KG/Cm² Zy * 합성응력 σ A = σ 1 + σ2 =.10 KG/Cm².10 KG/Cm² <100x0.= 1120KG/Cm^ O.K. * I-BEAM 용접효율 0% 적용 2-5) DEFLECTION 산출 * 자중에의한처짐 5 x P x L³ δ1 = = 0.17 Cm 3 x E x I x * 이동하중에의한처짐 ( Q1 + W1 ) x L³ δ2 = = Cm x E x I x 1 / < 1 / O.K.!!
12 >> BRACKET 및 BOLT 강도계산 << * SUPPORT LENGTH (L) = M * I-BEAM 600 x 190 x 13t * 정격하중 (Q) = 5000 KG * HOIST 자중 (W1) = KG * I-BEAM 자중 (W2) = 1596 KG * PLATE 단면적 (A) = Cm³ * BOLT = M16 (H.T BOLT 재질 : F10.9T) * BOLT 수량 (Z) = 6 EA * 나사의외경 (d1) = 1.6 Cm * 나사의골지름 (d0)= Cm * 나사의산수 (N) = 산 * 용접각장 (h) = 1 Cm * 용접길이 (C) = 10 Cm * H.T BOLT 항복응력 ( σe ) = KG/mm² * H.T BOLT 허용인장응력 ( σta ) = σe / 1,5 = 60 KG/mm² = 6000 KG/Cm² * H.T BOLT 허용전단응력 ( τ ) = σta / 3 = 36 KG/Cm² 1) 부재의응력계산 Q + W1 + W2 σt = = 1.9 KG/Cm² < 100 KG/Cm² A 2) BOLT 의강도계산 (Q + W1 + W2) x σt = = 7. KG/Cm² < 6000 KG/Cm² 3) 너트의접촉응력 Q + W1 + W2 x σp = = KG/Cm² < 00 KG/Cm² π x (d1² - d0²)n x Z ) BOLT 의전단응력 (Q + W1 + W2) x τ = = 7. KG/Cm² < 36 KG/Cm² 5) 용접부의응력계산 x (Q + W1 + W2) σ = = KG/Cm² < 560 KG/Cm² h x C
01. H H 형강 s and al Properties 치수및단면성능 (1) Metric Series - KS, JIS '90 Division (depth x width) x x x x x 300
01. H H 형강 s and al Properties 치수및단면성능 (1) Metric Series - KS, JIS '90 Division (depth x width) al W H B t 1 t 2 r A Ix Iy ix iy Sx Sy Zx Zy Cw J 100 x 100 17.2 100 100 6 8 10 21.90 383 134 4.18 2.47 76.5
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S e A H S t e e l C o r p o r a t i o n STEEL PIPES & TUBES Contents 3 4 5 6 8 10 16 37 38 40 45 46 47 Brief History 1960. 10 ( ) 1965. 3 KS Monogram 1967. 8 1969. 5 1970. 8 1973. 10 SPIRAL 1975. 2 1978.
Microsoft Word - SDSw doc
MIDAS/SDS Ver..4.0 기술자료 Design>Shear Check Result KCI-USD99의슬래브의불균형모멘트에대한고려기준은다음과같습니다. 7.11. 전단편심설계 (1) 슬래브의평면에수직한위험단면의도심에대해전단편심에의해전달된다고보아야할불균형모멘트의비율은다음과같다. γ υ 1 = 1 b 1+ 3 b 1 () 전단편심에의한모멘트전달로인한전단응력은위의
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5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 6 7 1 2 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 30 31 32 33 34 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 OK 46 47 OK 48 OK 49 50 51 OK OK 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61
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경사식옹벽설계 -2 B3 B4 q W2 1 SLOPE(S0) H2 y 1:S1 1:S2 원지반 H δ' b W1 Pa δ=2/3* R a a H1 W3 ω x B1 B2 B 1. 설계조건 (1) 단위체적중량및토질정수콘크리트단위중량 b γc = 2.35 tf/m 3 뒷채움재의단위중량 γ = 2.00 tf/m 3 뒷채움재의내부마찰각 φ = 35.0 점착력 C =
Extended Calculations
xtended Calculations of 39 4/1/2014 10:10 AM Member [191] Beam: B_202 W18x86 (A992) Seq: A Length: 37-1 7/16 Camber: 0 ABM: N/Assign ------------ Left End ------------ ------------ Right End -----------
주지스님의 이 달의 법문 성철 큰스님 기념관 불사를 회향하면서 20여 년 전 성철 큰스님 사리탑을 건립하려고 중국 석굴답사 연구팀을 따라 중국 불교성지를 탐방하였습 니다. 대동의 운강석굴, 용문석굴, 공의석굴, 맥적산석 굴, 대족석굴, 티벳 라싸의 포탈라궁과 주변의 큰
불교학과반(1년 과정) 기초교리반(6개월 과정) 매주 화요일 저녁 7시 매주 목요일 오후 2시 / 저녁 7시 5월 5일 5월 12일 5월 19일 5월 26일 어린이날 휴강 인도불교사 2 / 이거룡 교수님 인도불교사 3 / 이거룡 교수님 중국불교사 1 / 이덕진 교수님 5월 7일 5월 14일 5월 21일 5월 28일 백련암 예불의식 및 기도법 / 총무스님 성철
목 록( 目 錄 )
부 附 록 錄 목록( 目 錄 ) 용어설명( 用 語 說 明 ) 색인( 索 引 ) 목 록( 目 錄 ) 278 고문서해제 Ⅷ 부록 목록 279 1-1 江 華 ( 內 可 面 ) 韓 晩 洙 1909년 10월 11일 1-2 江 華 ( 內 可 面 ) 韓 晩 洙 洪 元 燮 1909년 10월 2-1 江 華 ( 府 內 面 ) 曺 中 軍 宅 奴 業 東 고종 18년(1881) 11월
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KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS C 3004 KS C 3004 2002 2002 12 27 ICS 2906020 2904020 KS Testing methods for rubber or plastic insulated wires and cables ( ) KS B 5202 KS B 5203 KS B 5206 KS
1. 일반사항 1.1 개 요 1) 본 시방서는 명기되지 않는 사항은 소방관련법령 및 국제화전안전기준(NFSC)과 화 재보험협회 점검 기준에 따른 2) 사용재료가 감독 관공서의 제규정을 적용 받을 때에는 그 규정에 적합하거나 또는 사용승인을 받는 것으로 한 3) 이 설비
목 차 1. 일 반 사 항 2 2. 옥 내 소 화 전 설 비 공 사 5 3. 스 프 링 클 러 설 비 공 사 5 4. 연 결 송 수 관 설 비 공 사 7 5. 상 수 도 소 화 용 수 공 사 7 6. 소 화 기 설 치 공 사 7 7. 피 난 기 구 설 치 공 사 7 8. 소 화 가 스 설 비 공 사 9 1 1. 일반사항 1.1 개 요 1) 본 시방서는 명기되지
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응력불변량 방향코사인 ( 방향여현 ) : N S l ON OA m ON OB n ON OC x 방향의힘평형 : 사면체의체적 : ABC S OBC + OAC τ + OAB τ x x x zx V ABC ON OBC OA OAC OB OAB OC S OBC OAC OAB + τ + τ ABC ABC ABC ON ON ON x + τ x + τzx OA OB OC
밝은세상 10호 내지 0625
2012 0708 프롤로그 참여 마당 2012년 7+8월호 퀴즈 세가지 감사 1. 나도 금호인에 소개된 업체 이름은? 독자 참여 마당 2. 금호 인터뷰에 소개된 사우 이름은? 3. 우리회사 이런 제품에 나온 제품 이름은? C O N T E N TS 일본에서 경영의 신이라 불리는 지난호 퀴즈정답 마쓰시타 고노스케의 성공 비결은 세 가지 감사라고 한다. 04 休요일엔
i f i f (disposition effect) 의확률 의확률 i f i f i f i f i f i f GARCH-in-Mean GARCH-in-Mean , ( ) ( ). ( ), / ( ), (1 ), S&P500,,. 상승반응계수 로 ~2008.12 15) ~ ~ m 10 20 (8) (10) (11) (8) (10) (11) 0.011 (0.23)
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보이론 Beam Theor etal Formng CE La. Department of echancal Engneerng Geongsang Natonal Unverst, Korea etal Formng CE La., Geongsang Natonal Unverst 공학보이론 - 목적과과정 공학보이론의목적 전단력 ( V( ) ) 이작용하는경우굽힘모멘트는 위치에따라달라짐
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제 8 장평면응력의적용 [ 압력용기, 보및조합하중 ] 8. 개요 - 평면응력 : 빌딩, 기계, 자동차, 항공기등에적용 - 압력용기의해석 : 압축공기탱크, 수도파이프등 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 8. 구형압력용기 - 압력용기 (essue vessel): 압력을받고있는액체나기체를포함하고있는폐 (closed) 구조물
일반.hwp
1. 1.1,, (.),,,,,,,,. 1.2 1.2.1 1. 1 1 40142123 20872719 2 40142123 20872721 3 40142123 20872722 4 40142123 20872724 5 40142123 20872726 6 40142123 21219462 7 40142123 20872728 8 40142123 20872730 9 40142123
歯전용]
![歯전용]](/thumbs/91/107045760.jpg "歯전용]")
2001. 9. 6 1. 1. (1) (1) 1 (2) (2) 2 3 INVESTER PROFESIONAL ORGANIZATION GOVERNMENT CODE COMMITTEE SPECIFICATION CODE LAW LICENSE PERMIT PLANT 4 5 6 7 2. (1) 2. (1) 8 9 (2) (2) 10 (3) ( ). () 20kg/ (P70,
-시방서 목차- 1. 공 사 개 요 1 2. 총 칙 2 제 1 장. 가 설 공 사 8 제 2 장. 목 공 사 9 제 3 장. 수 장 공 사 10 제 4 장. 창 호 공 사 21 제 5 장. 유 리 공 사 27 제 6 장. 도 장 공 사 34 제 7 장. 철 거 공 사
대청호자연생태관 복합체험시설 활용 리모델링공사 시 방 서 ( 건 축 ) 2016. 05 -시방서 목차- 1. 공 사 개 요 1 2. 총 칙 2 제 1 장. 가 설 공 사 8 제 2 장. 목 공 사 9 제 3 장. 수 장 공 사 10 제 4 장. 창 호 공 사 21 제 5 장. 유 리 공 사 27 제 6 장. 도 장 공 사 34 제 7 장. 철 거 공 사 55
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Main www.bandohoist.com Products Wire Rope Hoist Ex-proof Hoist Hoist i-lifter Crane Conveyor F/A System Ci-LIFTER Wire Rope Hoist & Explosion-proof Hoist Mono-Rail Type 1/2ton~20ton Double-Rail Type 2ton~10ton
<BAF9C7D8BFEEC7D7BCB1B9DA20C1F6C4A728B1B9B9AE292E687770>
2015 빙해운항선박지침 G C-14-K 한국선급 - i - - iii - (m ) cos sin sin 및 Nm N m s Nm Nm m s Nm Nm s Nm arctantan sin 및 Nm N m s Nm Nm m s Nm Nm s Nm Δ ton k UIWL LIWL 1.2 m 1.0 m 0.9 m 0.75 m 0.7 m 0.6 m 0.7 m
[최종본]햇쨍소식지_2009_여름호.hwp
![[최종본]햇쨍소식지_2009_여름호.hwp](/thumbs/39/20169582.jpg "[최종본]햇쨍소식지_2009_여름호.hwp")
2009년 여름호 (8월 19일 발간) 햇볕은 쨍쨍 어린이집 발 행 : 안산공동육아협동조합 햇볕은 쨍쨍 어린이집 주 소 : 경기도 안산시 상록구 일동 551-5 전 화 : 031-419-0652 홈페이지 : http://sunjjang.gongdong.or.kr/ 만든사람 : 홍보소위 (버들도령, 강낭콩, 해남이쿠누스, 하니, 산울림, 소방차) 햇쨍 소식지
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할
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<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150
삼성호이스트최종본
HOIST & NE The best suppt f the best product Product Kinds Hoist Parts 21 entury Intensive Technology New Model Suspension Type(SM Type) Mono ail Type(SMT Type) SMSUNG hoist are leading company in hoisting
Microsoft PowerPoint - statics_Ch 5(1)-노트.ppt
5. 분포력, 보의전단력과굽힘모멘트 I Metal orming CE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea Metal orming CE Lab., Geongsang National Universit 세장부재에작용하는힘과부재의명칭 가느다란긴부재 ( 세장부재, Slender
제오편 의 식 주
5 ( 1 ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( ( (,,, ( ( ( ( ( ( ( ( ( - - ( ( ( ( ( ( ( ( 53 201 125 417 844 493 214 586 ( 460 585 81 796 1,133 1,199 165 2,194 ( 170 378 93 309 888 990 270 510 ( 120 283 348 65
EL EL A229
E E 229 230 P5 P6 PN W17, 21, 27, 35, 50 20 15 30 30 25 230 P5 P6 PN PC K5 K6 KN KC F5 F6 FN FC Z0 Z1 Z3 ZT ZZ C D C D H H B W2 W3 B W17 E 0~245 156 112 W21 E 0~294 181 130 W27 E 0~390 226 167 W35 E 0~490
17.393~400(11-033).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 3, pp. 393~400, June, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.3.393 x RC { sƒ y y 1) *Á½ 1) Á 2) 1) y w œw 2) w œw Bond Strength Evaluation of RC Beams
기능.PDF
1 1) 1 2) SK COMPLEX 1 Heating Cooling 3) 1 2 2 3 1) 2 2) 3 4 1) Floating Type Heat Exchanger 8 2) Fixed Type Heat Exchanger 11 3) U-Type Heat Exchanger 13 4) Air Fan Cooler 15 5) Double Pipe Heat Exchanger
피복.hwp
PL 1. 1.1,, (.),, PL, PE, HPL,,,,,,. 1.2 1.2.1 1. 1 40142123 FX-U150-HPL301, Φ150 t1.6mm, 22399198, PE 2 40142123 FX-U200-HPL301, Φ200 t1.6mm, 22399199, PE 3 40142123 FX-U250-HPL301, Φ250 t1.6mm, 22399200,
포천시시설관리공단 내규 제 24호 포천시시설관리공단 인사규정 시행내규 일부개정(안) 포천시시설관리공단 인사규정 시행내규 일부를 다음과 같이 개정 한다. 제17조(기간제근로자의 무기계약직 임용) 1 기간제근로자 관리규정 제16조 를 제19조 로 한다. 제20조(인사기록)
포천시시설관리공단 인사규정 시행내규 개정이유 및 주요내용 개정구분 :일부개정 개정이유 조항에 대한 오류 수정 및 근무성적평정 작성 기준 변경사항을 적용하여 인사관리 업무에 만전을 기하고자함 주요내용 신 구조문 대비표 참조 개정 규정안 :덧붙임 신 구조문 대비표 :덧붙임 그 밖에 참고사항 :덧붙임 포천시시설관리공단 인사규정시행내규(전문) 포천시시설관리공단 내규
지반조사 표준품셈(지질조사, 토질및기초조사표준품셈 통합본) hwp
지반조사표준품셈 Ω γγ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ φ 제 1 장총칙 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 φ φ φ φ φ φ 지반조사표준품셈 제 1 장총칙 지반조사표준품셈
6 동국 <-가> 와일드수학(실력) CMYK CMYK <-가> 와일드수학(실력) 동국 7 ᄂ 6.*6+.8=7.5( ) ᄃ.7*+.5=.( ) ᄅ.*+.5=.5( ) 7.%.5=5.7 바구니는 5개이고 남는 고구마는.7kg입 5.9%.=6. 컵은 모두 6개가 필요고 남
동국 와일드수학(실력) CMYK CMYK 와일드수학(실력) 동국 5 소수의 나눗셈 ⑴ 96, 96, 9, ⑵.,.,,.7.6,, 57, 98,.6,.9. (나누는 수)*(몫)+(나머지)=(나눠지는 수) %.=.7. 쪽 ~7쪽 5, 8, 5, 8, 9 6,, 8, 8 ⑴ 5 ⑵ 7 5 7배 6 자 7 8배 8 ⑴ 풀이 참조 ⑵ 풀 이참조 9
e01.PDF
2119, -., 4.25-40 4 km -.. km,, -,.,,,,,,,,,,,..... . 90%..,.., 20 1 - -.,.. 2172,. - 3 - < > 1.! 6 2.. 10 3.? 18 4. 22 5. 26 6.. 32 7. 36 8.. 44 9.. 49 10.. 61 11. 65 12. 76 13.. 80 14. 85 15.. 90 16..
100, Jan. 21, 호, Jan. 21, , Jan. 21, 2005
100 Bond Issue Performance Evaluation Risk management 100, Jan. 21, 2005 100, Jan. 21, 200 5 100호, Jan. 21, 2005 2 100, Jan. 21, 2005 3 100, Jan. 21, 2005 4 100, Jan. 21, 2005 5 100, Jan. 21, 2005 6 100,
REVIEW CHART 1
Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1
슬라이드 1
tress and train I Metal Forming CAE La. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea Metal Forming CAE La., Geongsang National Universit tress Vector, tress (Tensor) tress vector:
Microsoft PowerPoint - 5장 나사.ppt [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - 5장 나사.ppt [호환 모드]](/thumbs/104/162193242.jpg "Microsoft PowerPoint - 5장 나사.ppt [호환 모드]")
나사 - 결합용운동용기계요소 5 장나사 호환성고려 국내 : KS규격국제 : ISO규격 삼각나사 - 체결용 ( 결합용 ) 기계요소 사각나사 - 회전운동 직선운동변환 나선곡선 - 가상원통위의한점이축방향의직선운동과접선방향의회전운동을일정한비율로동시에하였을경우원통에그려지는궤적 5 장나사 5-1 5 장나사 5- 나사의구분 < 나선곡선 > 5 장나사 5-3 < 나사산이있는위치에따른분류
슬라이드 1
1. 서론 수리학의정의 수리학 (hydraulics) 또는수리공학 (hydraulic engineering) 은유체 (liquid) 특히물의역학을다루는분야로물의기본성질및물과물체간에작용하는힘뿐만아니라물과관련된구조물이나시스템의계획및설계를연구하는응용과학의한분야이다. 1 장강의내용 - 유체의정의 - 물의상태변화 - 차원및단위 - 점성 - 밀도, 단위중량및비중 - 표면장력및모세관현상
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흔히 건강을 잃고 난 후에 건강의 중요성을 새삼 느끼는 사람들이 많다. 특 히 신체적으로 발육이 왕성한 청소년 시기에는 건강을 더 쉽게 잊고 지내기 쉽 다. 일상생활에서 적당한 영양 섭취, 운동과 휴식, 스트레스 관리를 하는 것은 건강의 잠재력을 키우는 활동이다. 청소년 시기에 건강의 의미를 되새겨 보고 긍정적이고 적극적인 건강 생활을 실천하여 보자. 01
PC-DTS.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
배 시설재배 에너지 절감 및 고품질 생산기술.PDF
1. 2. 3. 4. 5. 6. 1...,,,.,... (,,,,,,, ),. ( 1) ( 1).. 975. (1) < 1 > ( 97) (/ 10a ) 2,567,434 13,280,179 o 97 8,000 / k g o, 8, (,,,,, ). (2) < 2 > 3 4 5 6 78 9 2,, IMF,,,,.,..,,. . 8 9,. 67.,. 7 8 400G.
별표 3 에스컬레이터 해설서 (rev ).hwp
[ 별표 3 ] 에스컬레이터및무빙워크 1. 3( ) ㆍ ㆍ,. 2. (KS) (ISO, IEC, EN...). 3.. 4. SI. < 1, > - 1 - 5. 5.1 /., (KS B ISO 12100-2), ISO 12100-2 5.2 ( ) 5.2.1 / / / ( )., (5.2.1.5 ).(5.2.1.1). 25 cm2 250 N,., ( ) 2.(5.2.1.2)
<353920C0B1B1E2BFEB2DB0E6B0F1C0DCB1B320BBF3BACEB1B8C1B6C0C720C8DA2E687770>
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society Vol. 14, No. 4 pp. 2000-2005, 2013 http://dx.doi.org/10.5762/kais.2013.14.4.2000 경골잔교 상부구조의 휨 및 비틀림에 대한 구조 안전성 검토 함규성 1, 임남형 2, 박종섭 3, 윤기용 1*
(132~173)4단원-ok
IV Q 134 135 136 1 10 ) 9 ) 8 ) 7 ) 6 ) 5 ) 4 ) 3 ) 2 ) 1 ) 0 100km 2 1. 1 2. 2 3. 1 2 137 138 139 140 1. 2. 141 Q 142 143 1 2 1. 1 2. 2 144 145 146 1. 2. 147 Q 148 149 150 151 1. 2. 152 100.0 weight 153
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 따라서오일러공식은다음과같이표시된다. p E ( KL r) ( 13-11) ( 13-1) 이때 (KL/r) 값은기둥의유효세장비 (column effective-lenderne ratio) 이다. EXAMLE 13.3 A W1
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 강의목표 1. Euler 의공식유도. 다른지지에따른기둥의거동 13.3 다양한지지형태를갖는기둥 옆과같이고정단을갖는기둥의자유물체도를고려하자. M (d - n). 미분방정식으로부터휨곡선식이얻어진다. d u + u d d ( 13-7) 식 13-7 을풀고경계조건을대입하면, é æ öù u d ê1 - coç ú øúû
1 n dn dt = f v = 4 π m 2kT 3/ 2 v 2 mv exp 2kT 2 f v dfv = 0 v = 0, v = /// fv = max = 0 dv 2kT v p = m 1/ 2 vfvdv 0 2 2kT = = vav = v f dv π m
n dn dt f v 4 π m kt 3/ v mv exp kt f v dfv 0 v 0, v /// fv max 0 dv kt v p m / vfvdv 0 kt vav. 8v f dv π m k m 0 v / R0 4 T vav.45 0 cm / sec M M p v v fvdv 0 3 fvdv 0 kt m / 3kT v v. 5 m rms v p n dn
Microsoft PowerPoint - 10_기둥.ppt
Fifth SI Edition CHTER 10 MECHNICS OF MTERIS Fedinand. Bee E. Russell Johnston, J. John T. DeWolf David F. Mazuek ectue Notes: J. Walt Ole Texas Tech Univesity 기둥 Columns 009 The McGaw-Hill Companies,
RESERATOR1Plusc07ѱۢ61³Á¤12Â÷
2 3 5 6 7 9 14 17 18 3 4 5 6 Sealing Bolt 1EA Cable Fitting 1EA 7 8 9 10 RESERATOR 1 Plus 11 12 13 14 15 16 Reserator ZM-WB3 Gold 17 Noiseless Power supply ZM400B-APS Northbridge Water Block ZM-NWB1 Noiseless
<4D F736F F F696E74202D20B0FCBCF6B7CEC0C720C1A4BBF3B7F9205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
log L 관수로흐름 층류 (Laminar) 와난류 (Turbulent) 난류 C 난류 난류 난류 층류 A 층류 B O 층류 층류천이영역난류 log A B : 상한계유속 ( 층류 난류) : 하한계유속 ( 난류 층류) A점에서의 Re 한계 Reynolds 수 Reynolds 수로분류 Re ν ρ [ 무차원] μ 관수로흐름 예제 ) cm ν 0.0 cm /sec
PSC Design.xls
Element Number 7 Position Information I 합성단면여부 비합성 1. 설계조건 1.1 설계입력정보 - 재료저항계수 ( 도로교한계상태설계법표 5.3.3) 하중조합 φ c for concrete φ s for reinforcing steel φ s for prestressing steel 극한하중조합 0.650 0.950 0.950 사용하중조합
2015 판례.기출 증보판 테마 형법 추록본.hwp
2015 판례 기출 증보판 테마 형법 추록본 편저자 조충환 양건 p.27 첫째줄 유사판례 교체 유사판례 1동일한 형벌조항이 과거 헌법재판소의 결정에 의하여 합헌으로 선언된 바 있으나 그 후의 사정변경 때문에 새로 위헌으로 결정된 경우에도 위헌결정의 소급효를 종전의 합헌결정시점까지로 제한하는 것은 허용되지 아니한다(대판 2011.4.14, 2010도5606).
Microsoft Word - Chapter 11 기둥.doc
11.4 그밖의지지조건을갖는기둥 지지점의조건이다른경우도 pin-pin 기둥의해석절차와동일함 1) 좌굴상태를가정한기둥에대해굽힘모멘트에대한식을구함 ) 굽힘모멘트방정식 ( EIv M ) 3) 미분방정식을풀어일반해를구함 4) 처짐 v 와기울기 v 에관련된경계조건적용 5) 임계하중과좌굴된기둥의처짐모양구함 을이용하여처짐곡선의미분방정식수립 * 유효좌굴길이 Mechanics
<C1A6C1D6C6AFBAB020C0DAC4A1B5B5BAB82820C1A6323331C8A3292D2D2E687770>
- 도민의 시대 새로운 도전, 제주특별자치도 - 제주특별자치도 도 보 제231호 2010. 6. 29(화) 도보는 공문서로서의 효력을 갖는다. 선 기 관 의 장 결 목 차 조 례 제주특별자치도조례 제637호 제주특별자치도 주민상담실 설치 및 운영 조례 3 제주특별자치도조례 제638호 제주특별자치도세 감면 조례 일부개정조례 4 제주특별자치도조례 제639호 제주특별자치도
15.529~536(11-039).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, o. 4, pp. 529~536, August, 211 GGGGG http://dx.doi.org/1.4334/jkci.211.23.4.529 z e f ü w x sƒ y 1) *Á 2) 1) û w» w m œw Experimental Verification on the
LM 가이드
SR/SS 볼리테이너타입 가이드 B 제품치수제원 치수도, 치수표 SR-R 형, SR-R 형... SS-R 형, SS-R 형... SR- 형, SR- 형... SS- 형, SS- 형... SR-RH 형 ( 수주대응품 ), SR-RH 형 ( 수주대응품 ).. SS-RH 형 ( 수주대응품 ), SS-RH 형 ( 수주대응품 )... SR-H 형 ( 수주대응품 ),
PowerPoint 프레젠테이션
( 고체의기계적성질 or 물성 ) : relationship between deformation & force 대표적인기계적성질 : strength ( 강도 ), hardness ( 경도 ) ductility ( 연성 ), stiffness ( 강성도 ) 등 표준시험수립기관국제 : ISO (International Organization for Standardization)
Introduction to Maxwell/ Mechanical Coupling
ANSYS 통합해석환경을이용한전기자동차용모터성능해석 ANSYS Korea Byungkil KIM, Soohyun PARK, Jeongwon LEE, Cheonsoo JANG* 1 목차 모터설계에적용되는 ANSYS 제품군역할 모터성능해석 1 : 진동 / 소음 모터성능해석 2 : 피로수명 모터성능해석 3 : 충격강도 2 모터설계에적용되는 ANSYS 제품역할 모터설계에서고려되어야하는기초성능
歯99-16.PDF
99 Standa rd Pro c e dure s Whe n Ea rthq ua ke Strike s 1 1 1.1 1 1.2 1 1.2.1 2 1.2.2 6 1.3 9 1.4 10 2 13 2.1 13 2.1.1 13 2.1.2 13 2.1.3 19 2.1.4 19 2.1.5 29 2.2 31 2.2.1 32 2.2.2 33 2.2.3 46 3 49 3.1
면지
01 2008 중국 쓰촨성 지진피해 사례에 관하여 강대언 이현호 김종호 02 면진무량판 아파트건물의 진동대 실험 천 영 수 03 초고층 건축물의 내진설계 강 창 훈 기 술 기 사 0 1 2008 중 국 쓰 촨 성 지 진 피 해 사 례 에 관 하 여 2008 중국 쓰촨성 지진피해 사례에 관하여 On the China SiChuan Earthquake May 12,
<58C1A639C0E52D342DC3B6B0F1C1A2C7D5BACE2DB4DEB4EBBACEC0E7BCB3B0E82E786C736D>
1. 설계조건 Fy = 235 MPa Fu = 400 MPa Es = 205000 MPa * 달대부재 (H 형강 ) H- 200x200x8x12 d = 200 mm Ag = 6353 mm 2 r = 13 mm bf = 200 mm Ix = 47200000 mm 4 tw = 8.0 mm Sx = 472000 mm 3 tf = 12 mm w = 499 N/m Af
*) α ρ : 0.7 0.5 0.5 0.7 0.5 0.5-1 - 1 - - 0.7 (**) 0.5 0.5-1 - (**) Max i e i Max 1 =150 kg e 1 = 50 g xxx.050 kg xxx.050 kg xxx.05 kg xxx.05 kg Max 2=300 kg
Precipitation prediction of numerical analysis for Mg-Al alloys
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
Microsoft Word - 4장_처짐각법.doc
동아대학교토목공학과구조역학 4. 처짐각법 변위법 (Slope Deflection ethod Displacement ethod) Objective of this chapter: 처짐각법의기본개념. What will be presented: 처짐각법을이용한다차부정정보해석 처짐각법을이용한다차부정정골조해석 Theoretical background 미국미네소타대학의
1 부, 창호의시공계획 구조해석 2 원종호대표이사 ( 시티월 ) 강의목차 2 교시 : 시스템창호의구조적이해 - 창호의구조 - 창호의 FRAME(ALUM. & PVC & WOOD) - 창호의 ANCHORAGE - E. T. C(SCREW, GLASS ) 1 창호의시공계획
부, 창호의시공계획 구조해석 2 원종호대표이사 ( 시티월 ) 강의목차 2 교시 : - 창호의구조 - 창호의 FRAME(ALUM. & PVC & WOOD) - 창호의 ANCHORAGE - E. T. C(SCREW, GLASS ) . 창호의구조 구성요소및용어정리. 창호의구조 - 구성요소 < 창호의구성요소 > 창호프레임 수직재, 수평재, 여밈대, 창틀, 개폐창 긴결류
3. 설계방법 (Design Method) 철콘강의록 3 - 설계방법 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ult
3. 설계방법 (Design Method) 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ultimate Strength Design 영문명칭 Load and Resistance Factor Working Stress
PC-LB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
Microsoft Word - Chapter_01_인장 압축 및 전단.docx
Page 01-1 제 1 장인장, 압축및전단 1.1 재료역학에대한소개 (Introduction to Mechanics of Materials) 개요 - 하중을받는물체의거동을취급하는응용역학 : - 변형체역학 (mechanics of deformable bodies) - cf) 정역학 : 강체 (rigid body) 로이루어진구조물, 힘의평형 ( 작용력과반력 ),
歯RCM
Reliability Centered Maintenance Page 2 1.,,,. Mode Component, Sub-system, System, System. Reliability Centered Maintenance :, program? Mechanism Page 3 Page 4. Mode Mode () () (FMEA) (FTA) (LTA) System
Torsion
전동축설계 (Design of ransmission Shafts) 전동축의설계에서필요한주요명세사항 : - 동력 - 축의회전속도 설계자의역할은축이특정한속도에서필요한동력을전달할때재료가허용할수있는최대전단응력을넘지않도록축의재료를선정하고축의단면의치수를결정 토크 를받으면의각속도 ω 로회전하는강체가발생시킬수있는동력 P ω πf P ω P πf 최대허용전단응력을초과하지않은축의단면치수계산.
COLUMN, BED, SADDLE The column is of a rugged box-type construction and its ground slide ways are wide to support and guide securely the spindle head.
BED TYPE UNIVERSAL MILLING MACHINE KMB/POINT KMB/POINT-U3 KMB/POINT-U5 KMB/POINT-U6 KMB/POINT-U7 KMB : MANUAL POINT : ONE AXIS CNC CONTROL(HEIDENHAIN TNC124) COLUMN, BED, SADDLE The column is of a rugged
Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]](/thumbs/82/86166615.jpg "Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]")
보이론 I Beam Theor Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words Member Load 변형변형의기하학응력힘 - 변형관계관계식 Uniaial loading
Torsion
009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. Fifth SI Edition CHAPER 3 MECHANICS OF MAERIALS Ferdinand P. eer E. Russell ohnston, r. ohn. DeWolf David F. Mazurek Leture Notes:. Walt Oler exas
Microsoft Word - 5장_보&골조.doc
5. 보와골조 : 전단력과휨모멘트 (Beams and Frames: Shear forces and bending moments) 수업목적 : 평면상에서하중을받는보와골조에발생하는내력과모 멘트계산에필요한해석기법을이해하고습득. 수업내용 : 전단력도와모멘트도 하중, 전단력, 휨모멘트사이의관계 정성적처짐형상 평면골조의정적정정, 부정정, 불안정 평면골조의해석 Lecture
GLHPS-D
Digital Hot Plate & Stirrer GLHPS-D 글로벌랩의 제품을 구입하여 주셔서 감사드립니다. 제품을 사용하시기 전에 안전을 위한 준비사항 을 읽고 올바르게 사용해 주십시오. 이 사용설명서는 제품을 직접 사용하시는 분에게 보내어지도록 하여 주십시오. 사용 전 주의 사항 제품을 올바르게 사용하여 위험이나 재산상의 피해를 막기 위한 내용으로 반드시
GB-99-1006-15A(1~2).indd
대한민국정부 대 통 령 령 대통령령제21061호(국적법 시행령 일부개정령) 3 부 령 환경부령제300호(대기환경보전법 시행규칙 일부개정령) 12 환경부령제301호(수도권 대기환경개선에 관한 특별법 시행규칙 일부개정령) 14 고 시 제16848호 2008. 10. 6. (월) 금융위원회고시제2008-27호(상호저축은행업감독규정중 개정규정) 92 법무부고시제2008-554호(국적상실)
2-TAIYO空気圧機器ｰ_Vol.12_CN0517.pdf
48 7 2 (mm) 4 0 3 0 0 4 R R R R R R R φφ0φ3 φ0φφ0 φφ0φ3 φ0φ 1 20mm/s 3 4ONX φφ0φ3 φ0φφ0 1 0.01Ma 0.Ma 1.Ma 000mm/s2 3 φφ0φ3mmφ02mmφφ03mm JISg/ 1.0 1. 2.0 1 0 2 0 00 0 SLFFT ONX TY φφ0φ3 φ0φ 4 R 4 00 00
PC-ITB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
PC-HOLLOW.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 40 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 30008 MPa fcki = 28 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 26986 MPa Topping Slab : fckt = 27 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 26702 MPa
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 8(5)-(note)-수정본.ppt
Stress and Strain Ⅴ Metal Forming CA Lab. Department of Mechanical ngineering Geongsang National Universit, Korea Metal Forming CA Lab., Geongsang National Universit 주응력축과주변형률축과의관계, G의관계 주응력과주변형률축은일치하는가?
전립선암발생률추정과관련요인분석 : The Korean Cancer Prevention Study-II (KCPS-II)
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제 출 문 중소기업청장 귀하 본 보고서를 중소기업 원부자재 구매패턴 조사를 통한 구매방식 개선 방안 연구 의 최종보고서로 제출합니다. 2007. 12 한국산업기술대학교 산학협력단 단 장 최 정 훈 연구책임자 : 이재광 (한국산업기술대학교 부교수) 공동연구자 : 노성호
최종보고서 중소기업 원부자재 구매패턴 조사를 통한 구매방식 개선방안 연구 2007. 12 제 출 문 중소기업청장 귀하 본 보고서를 중소기업 원부자재 구매패턴 조사를 통한 구매방식 개선 방안 연구 의 최종보고서로 제출합니다. 2007. 12 한국산업기술대학교 산학협력단 단 장 최 정 훈 연구책임자 : 이재광 (한국산업기술대학교 부교수) 공동연구자 : 노성호 (한국산업기술대학교
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물리화학 1 문제풀이 130403 김대형교수님 Chapter 1 Exercise (#1) A sample of 255 mg of neon occupies 3.00 dm 3 at 122K. Use the perfect gas law to calculate the pressure of the gas. Solution 1) The perfect gas law p
1-표지 및 목차 & 1-서론 (최종보고서안).hwp
목차 표목차 그림목차 1 제 1 장서론 하수도시설내진기준마련을위한연구 1.1 1.2 1.3 제 1 장서론 하수도시설내진기준마련을위한연구 2 제 2 장 국내외주요지진발생현황 및피해사례조사 분석 하수도시설내진기준마련을위한연주 2.1 서론 2.2 국내지진발생현황및발생빈도 2.3 국외주요지진과하수도시설피해상황 제 2 장국내외주요지진발생현황및피해사례조사
동산병원소식지-6월
2016년 6월 1일 제362호 / 월간 이 / 달 / 의 / 성 / 구 Since 1899 / 제중원 117년 발행인 김권배 편집인 김희철 대구광역시 중구 달성로 56 계명대학교 동산의료원 대외협력처 홍보팀 전화 (053)250-7384 팩스 (053)250-7960 http://www.dsmc.or.kr [ 1 ] 우리 병원이 단일공 로봇시스 템 을 이용한
2012년 정보통신 (12.28).pdf
제 1 장 적 용 기 준 11 목 적 15 12 적용범위 15 13 적용방법 15 14 특정기계사용 16 15 수량의 계산 16 16 재료의 할증률 및 철거손실률 16 17 가설공사 17 18 주요자재 17 19 재료시험의 결과이용 18 110 공구손료 18 111 경장비손료 18 112 잡재료 및 소모재료 18 113 공드럼과 발생재의 처리 19 114 노
<4D F736F F F696E74202D20C0E7B7E1C0C720B0ADB5B52CBFACBCBA2CB0E6B5B5C6F2B0A1B1E2B9FD205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
재료의강도 / 연성 / 경도평가기법 기계적시험 (Mechanical Tests) 목적 : 재료의응력 (stress) 에대한재료의저항 (strain) 관계를구함 인장 / 압축시험 경도시험 굽힘시험, 피로시험, 열피로시험, 파괴인성시험, 크리프시험, 충격시험, 열충격시험, 마모시험등 변형 (Deformation) 의종류 Tension Compression Shear
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에너지경제연구제 16 권제 1 호 Korean Energy Economic Review Volume 16, Number 1, March 2017 : pp. 163~190 학술 시변파라미터일반화해밀턴 -plucking 모형을이용한전력소비의선제적경기국면판단활용연구 * 163 164 165 166 ~ 167 ln 168 [ 그림 1] 제조업전력판매량 (a) 로그변환
<4D F736F F F696E74202D20C1A633C0E528BFF8C7FCC3E0C0C7BAF1C6B2B8B229>
제 3 장원형축의비틀림 3.1 개요 : 회전운동을하는부재 동력전달축, 비틂봉, 드릴축 비틂모멘트, 전단응력, 전단변형률, 비틂각 3.2 변형의기하학 : 한쪽끝단이고정된원형단면축 비틀림모멘트의방향 : 오른손법칙 변형전 : 선AB, 선OA 변형후 : 선A B, 선 OA 고정단에서임의거리 x인위치에서두께 x인미소요소 CD를절취함. ( 양의비틀림모멘트에대한표현 )
<C8ADB7C220C5E4C3EBC0E52E687770>
하동 화력 7 8호기 건설부지 문화재 지표조사 결과보고서 2005. 01. ( 재) 우리문화재연구원 하동 화력 7 8호기 건설부지 문화재지표조사 결과보고서 Ⅰ. 조사개요 1. 조 사 명 : 하동 화력 78 호기 건설부지 문화재지표조사 2. 조사지역 : 경남 하동군 금성면 가덕리 1336답 일원 3. 조사 면적 : 134,204m2 4. 조사 목적 한국남부발전(
사장님
사장님, 이 소 두 달만 더 먹여 보시죠 사장님, 이 소 두 달만 더 먹여보시죠. 초음파 측정을 마친 직원이 이렇게 이야기를 한다. 두 달 전에도 같은 이야기를 했던 것 같은데... 하 는 생각이 사장님 뇌리를 스쳐지나갔다. 두 달 더 먹이면 28개월령이 된다. 하지만 조금 더 먹이면 등 급이 좋아진다고 하니 그대로 하기로 했다. 일선 농가에서는 대부분 보통
歯Trap관련.PDF
Rev 1 Steam Trap Date `000208 Page 1 of 18 1 2 2 Application Definition 2 21 Drip Trap, Tracer Trap, 2 22 Steam Trap 3 3 Steam Trap 7 4 Steam Trap Sizing 8 41 Drip Trap 8 42 Tracer Trap 8 43 Process Trap
사진 24 _ 종루지 전경(서북에서) 사진 25 _ 종루지 남측기단(동에서) 사진 26 _ 종루지 북측기단(서에서) 사진 27 _ 종루지 1차 건물지 초석 적심석 사진 28 _ 종루지 중심 방형적심 유 사진 29 _ 종루지 동측 계단석 <경루지> 위 치 탑지의 남북중심
하 출 입 시 설 형태 및 특징 제2차 시기 : 건물 4면 중앙에 각각 1개소씩 존재 - 남, 서, 북면의 기단 중앙에서는 계단지의 흔적이 뚜렷이 나타났으며 전면과 측면의 중앙칸에 위치 - 동서 기단 중앙에서는 계단 유인 계단우석( 階 段 隅 石 ) 받침지대석이 발견 - 계단너비는 동측면에서 발견된 계단우석 지대석의 크기와 위치를 근거로 약 2.06m - 면석과
05.581~590(11-025).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 5, pp. 581~590, October, 2011 GGGGG http://dx.doi.org/10.4334/jkci.2011.23.5.581 š p w» j v p 1 Á 2 Á½ 2 Á 1 * 1 š w zy œw 2 w» Characteristics of Early-Age
Using Material of High Quality! ST 044N LYOUT O TH HIN Ls: Stroke Lp: Loop Length Lf: Loop Projection Hs: Safe Space (Dimensions in mm) ending radius
Min Max ST 044N MTRIL hain material: PS-polyamide with glass fiber reinforced UL94-H Low Noise Low Mote Speed : 10m / sec Temperature : -30 ~ +130 Other installation Length: Vertical curve above= max 2.0m