PC-HOLLOW.xls
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- 국빈 두
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1 1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 40 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = MPa fcki = 28 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = MPa Topping Slab : fckt = 27 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = MPa b. 철근 휨인장용철근 : SD400 ( fy = 400 MPa) Es = MPa 전단보강용철근 : SD400 ( fys = 400 MPa) c. 프리스트레스긴장재 : KS D Fpu1 = 183 이상 kn Fpu2 = 88.8 이상 kn Fpu3 = 38.2 이상 kn Fpy1 = 156 이상 kn Fpy2 = 75.5 이상 kn Fpy3 = 33.8 이상 kn Aps1 = mm 2 /EA Aps2 = mm 2 /EA Aps3 = mm 2 /EA Eps = MPa Eps = MPa Eps = MPa 직경 ds1 = 12.7 mm 직경 ds2 = 9.3 mm 직경 ds3 = 2.9 mm fpu1 = Fpu1/Aps1= 1854 MPa fpu2 = Fpu2/Aps2= 1721 MPa fpu3 = Fpu3/Aps3= 1927 MPa fpy1 = Fpy1/Aps1= 1580 MPa fpy2 = Fpy2/Aps2= 1463 MPa fpy3 = Fpy3/Aps3= 1705 MPa 2. 허용응력도 - 콘크리트 a. 프리스트레스도입직후압축연단에서최대압축응력 0.6*fcki = 0.6*28 = MPa 인장연단에서최대인장응력 0.25* fcki = 0.25* 28 = 1.32 MPa 단순지지부재단부의최대인장응력 0.50* fcki = 0.50* 28 = 2.65 MPa b. 모든프리스트레스손실을허용한후에사용하중하의응력압축연단에서최대압축응력 ( 긴장력 + 지속하중 ) 0.45*fck = 0.45*40 = MPa (Precast 부재용 ) 0.45*fckt = 0.45*27 = MPa (Topping Slab용 ) ( 긴장력 + 전체하중 ) 0.60*fck = 0.60*40 = MPa (Precast 부재용 ) 0.60*fckt = 0.60*27 = MPa (Topping Slab용 ) 압축프리스트레스가가해진인장영역내의최대인장응력 (- 일반적인경우 ) 0.63* fck = 0.63* 40 = 3.98 MPa (Precast 부재용 ) 0.63* fckt = 0.63* 27 = 3.27 MPa (Topping Slab용 ) 압축프리스트레스가가해진인장영역내의최대인장응력 (- 환산균열단면과 2개의선형으로이루어진모멘트-처짐관계를이용하여구한즉시처짐과장기처짐이규준을만족시키는경우 ) 1.0* fck = 1.0* 40 = 6.32 MPa - strand (1) SWPC 7B 7연선 12.7mm Initial jacking force Po1 = 0.70 *Fpu1 = 0.7*183 = kn/strand MIN(0.80*Fpu1, 0.94*Fpy1) = kn/strand at Release Pi1 = 0.90 *Po1 = 0.9*128.1 = kn/strand MIN(0.74*Fpu1, 0.82*Fpy1) = kn/strand Final Design Pt1 = 0.80 *Po1 = 0.8*128.1 = kn/strand 0.5*Fpu1 = 91.5 kn/strand (2) SWPC 7A 7연선 9.30mm Initial jacking force Po2 = 0.70 *Fpu2 = 0.7*88.8 = 62.2 kn/strand MIN(0.80*Fpu2, 0.94*Fpy2) = 71.0 kn/strand at Release Pi2 = 0.90 *Po2 = 0.9*62.2 = 56.0 kn/strand MIN(0.74*Fpu2, 0.82*Fpy2) = 61.9 kn/strand Final Design Pt2 = 0.80 *Po2 = 0.8*62.2 = 49.8 kn/strand 0.5*Fpu2 = 44.4 kn/strand (3) SWPD 3 2.9mm 3연선 Initial jacking force Po3 = 0.70 *Fpu3 = 0.7*38.2 = 26.7 kn/strand MIN(0.80*Fpu3, 0.94*Fpy3) = 30.6 kn/strand at Release Pi3 = 0.90 *Po3 = 0.9*26.7 = 24.0 kn/strand MIN(0.74*Fpu3, 0.82*Fpy3) = 27.7 kn/strand Final Design Pt3 = 0.80 *Po3 = 0.8*26.7 = 21.4 kn/strand 0.5*Fpu3 = 19.1 kn/strand 1/9 쪽
2 3. Section Properties 16 * at Basic Section Ac y Ac*y D D1 Io (mm) (mm) (mm 2 ) (mm) (mm 3 ) (mm) (mm) (mm 4 ) * at Topping Slab n = Ect/Ec = (1068) bw = 416 mm bf = 1200 mm h = 515 mm hf = 240 mm htop = 200 mm * 프리캐스트보 * 합성보 ( 프리캐스트보 +Topping) Ac = mm 2 Acc = mm 2 yb = mm y1c = mm : 프리캐스트부재상부 yt = mm y2c = mm : 프리캐스트부재하부 I = mm 4 y3c = mm : Topping 상부 St = mm 3 y4c = mm : Topping 하부 Sb = mm 3 Icc = mm 4 Z1c = mm 3 1 dp' = mm Z2c = mm 3 e = mm Z3c = mm 3 db' = 0.00 mm Z4c = mm 3 y A*D 2 A*D1 2 (mm 4 ) (mm 4 ) bf 4 htop hf h 2 3 *at Strand * at Tensile Rebar TYPE 갯수 직경 면적 거리 면적 * 거리 Pi Pt 갯수 직경 면적 거리 면적 * 거리 (ea) (mm) Aps(mm 2 ) (mm) (mm 3 ) (kn) (kn) (ea) (mm) As(mm 2 ) (mm) (mm 3 ) 하부1 10 φ 하부 상부 4 φ fpu = 1854 MPa fpy = 1580 MPa Aps = 10*Aps1*fpu1/fpu *Aps2*fpu2/fpu = 10*98.71*1854/ *51.61*1721/1854 = mm 2 ( 환산단면적 ) ds = MAX(strand직경 ) = mm 4. Load and Moment/Shear Span L = 9000 mm Ln = 8500 mm Spa = 1200 mm 전단력보정계수 MF = 1.00 저감계수 ws 하중계수 wu Ms(kN-m) Mu(kN-m) Vu R.F (kn/m) L.F (kn/m) END MID END MID (kn) Self Weight 합성전 Dead Load 합성전 Topping Slab 합성전 Finish Load 합성후 Live Load 합성후 Required Prestress Force Ms = = kn-m Ms1 = = kn-m Ft = (Ms/Sb + Ms1/Z2c * fck) / (1/Ac + e/sb) = (95.91*10^6 / *10^6 /( ) * 40) / (1/ / ) * 1/10^3 = 669 kn Pt = kn (0.55) 6. 프리스트레스도입직후의프리캐스트보의응력 : Pi/Ac ± Pi*e/S ± Ms/S END : Ms = 0.00 kn-m ft = Pi/Ac - Pi*e/St = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ = = MPa / 인장 ft = 1.29 MPa 0.50* fcki = 2.65 MPa 2/9 쪽
3 fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb = 1377*103/ *10^3*89.52/ = = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa CENTER : Ms = kn-m ft = Pi/Ac - Pi*e/St + Ms/St = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ *10^6 / = = 1.49 MPa / 압축 ft = 1.49 MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - Ms/Sb = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ *10^6 / = = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa 7. 프리캐스트 PC보에 Topping Slab를타설한경우 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S END : Ms = 0.00 kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St = *10^3/ *10^3*89.52/ = = MPa / 인장 ft = 1.15 MPa 0.63* fck = 3.98 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb = *10^3/ *10^3*89.52/ = = MPa / 압축 fb = MPa 0.45*fck = 18 MPa CENTER : Ms = = kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ = = 4.93 MPa / 압축 ft = 4.93 MPa 0.45*fck = 18 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6 / = = 6.71 MPa / 압축 fb = 6.71 MPa 0.45*fck = 18 MPa 8. 합성보에마감하중이작용할경우 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S END : Ms = 0.00 kn-m Ms1 = kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ (-10.25)*10^6/( ) = (-0.03) = MPa / 인장 ft = 1.17 MPa 0.63* fck = 3.98 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ (-10.25)*10^6 /( ) = (-0.3) = MPa / 압축 fb = MPa 0.45*fck = 18 MPa CENTER : Ms = = kn-m Ms1 = 8.05 kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ *10^6/( ) = (0.02) = 4.95 MPa / 압축 ft = 4.95 MPa 0.45*fck = 18 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ *10^6 /( ) = (0.23) = 6.47 MPa / 압축 fb = 6.47 MPa 0.45*fck = 18 MPa 3/9 쪽
4 9. 최종사용하중시응력 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S END : Ms = 0.00 kn-m Ms1 = ( ) = kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ (-207.3)*10^6/( ) = (-0.54) = MPa / 인장 ft = 1.69 MPa 0.63* fck = 3.98 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ (-207.3)*10^6 /( ) = (-6.03) = MPa / 압축 fb = MPa 0.60*fck = 24 MPa CENTER : Ms = = kn-m Ms1 = = kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ *10^6/( ) = (0.42) = 5.35 MPa / 압축 ft = 5.35 MPa 0.60*fck = 24 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ *10^6 /( ) = (4.74) = 1.97 MPa / 압축 fb = 1.97 MPa 0.60*fck = 24 MPa 10. 슬래브상하단의응력 : Ms/S END : Ms = ( ) = kn-m ft = n*ms/z3c = 0.89*(-207.3)*10^6 /( ) = MPa / 인장 ft = 4.19 MPa > 0.63* fckt = 3.27 MPa / 철근보강 (As = cm²) fb = n*ms/z4c = 0.89*(-207.3)*10^6/( ) = MPa / 인장 fb = 0.48 MPa 0.63* fckt = 3.27 MPa CENTER : Ms = = kn-m ft = n*ms/z3c = 0.89*162.9*10^6 /( ) = 3.30 MPa / 압축 ft = 3.3 MPa 0.60*fckt = 16.2 MPa fb = n*ms/z4c = 0.89*162.9*10^6/( ) = 0.38 MPa / 압축 fb = 0.38 MPa 0.60*fckt = 16.2 MPa 11. 탈형시검토 Lifting 위치 x = Ln/ 10 = 8500/10 = 850 mm Lifting ws = 4.86 kn/m SF = 1.5 M1 = -ws*x²/2 * SF = -4.86*(850/10^3)²/2 * 1.5 = kn-m x M1 x M1 M2 = (ws*ln²/8 - ws*ln/2*x) * SF = (4.86*(8500/10^3)²/8-4.86*(8500/10^3)/2*(850/10^3))*1.5 = kn-m M1 위치 M2 ft = Pi/Ac - Pi*e/St + M1/St = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ ( -2.63)*10^6 / = (-0.17) = MPa / 인장 ft = 1.45 MPa 0.63* fcki = 3.33 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - M1/Sb = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ (-2.630*10^6 / = (-0.18) = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa 4/9 쪽
5 M2 위치 ft = Pi/Ac - Pi*e/St + M2/St = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ *10^6 / = = 1.21 MPa / 압축 ft = 1.21 MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - M2/Sb = 1377*10^3/ *10^3*89.52/ *10^6 / = = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 16.8 MPa 12. Check Ultimate Strength φ = 0.85 dp = h - dp' = = mm db = 0.0 mm ρp = Aps/(bf*dp) = /(1200*442.6) = ρ = As/(bf*db) = 0/(1200*0) = fpy/fpu = 1580/1854 = γp = 0.4 β1 = 0.85 fps = fpu*[1 - (γp/β1)*(ρp*(fpu/fckt) + db/dp*ρ*fy/fckt)] = 1854*[1 - (0.4/0.85)*( *(1854/27) + 0/442.6*0*400/27)] = 1721 MPa a' = (Aps*fps + As*fy) / (0.85*fckt*bf) = ( * *400) / (0.85*27*1200) = mm hf = 240mm / 장방형보 φmn = φ*(aps*fps*(dp-a'/2) + As*fy*(db-a'/2)) = 0.85*( *1721*( /2) + 0*400*( /2)) /10^6 = kn-m φmn = kn-m Mu = kn-m (0.53) 13. 철근비검토 gp = Aps/(bf*dp)*fps/fckt + db/dp*as/(bf*db)*fy/fckt = /(1200*442.6)*1721/27 = gp = *β1 = 0.36*0.85 = * 단면의인장지배여부확인 c/dp = (a'/β1) / dp = (73.66/0.85) / = c/dp = < / 인장지배 14. 휨균열모멘트검토 fr = 0.63* fck = 0.63* 40 = 3.98 MPa Ms = = kn-m Mcr1 = (fr + Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb )*Z2c = ( *10^3/ *10^3*89.52/ *10^6/ )*( )*1/10^6 = kn-m Mcr = Ms + Mcr1 = (367.31) = kn-m φmn/mcr = / = 부모멘트구간철근배근검토 φ = Mu(-) = kn-m USE : (As = 3444 mm²) : 1200mm 폭당 As,min = mm² As = mm² bb = 1198 mm bw = 416 mm hb = 30 mm dt' = mm dt = h-dt' = = mm a' = As*fy / (0.85*fck*bb) = 3444*400 / (0.85*40*1198) = mm > hb = 30mm /T형보 Aw*fy = As*fy *fck*hb*(bb-bw) = 3444* *40*30*( ) = N a = Aw*fy / (0.85*fck*bw) = / (0.85*40*416) = mm φmn = φ*(aw*fy*(dt-a/2) *fck*hb*(bb-bw)*(dt-hb/2)) = 0.85*(579960*(455-41/2)+ 0.85*40*30*( )*(455-30/2))/10^6 = kn-m φmn = kn-m Mu = kn-m (0.64) 5/9 쪽
6 Asmin1 = 1.4/fy*bb*dt = 1.4/400*1198*455 = mm 2 Asmin2 = 0.25* fck/fy*bb*dt = 0.25* 40/400*1198*455 = mm 2 As,min = MAX(Asmin1, Asmin2) = MAX( , ) = mm 2 * 단면의인장지배여부확인 c = a/β1 = 41/0.85 = mm εy = fy/es = 400/ = εt = (dt-c) / c*0.003 = ( )/48.24*0.003 = MAX(0.005,2.5*εy) = < εt = ( 인장지배단면 ) 16. Check Deflection a. Instantaneous Camber Δ = Pi*e*Ln² / (8*Eci*I) = 1377*10^3*89.52*8500² / (8*26986* ) = mm b. 부재자중에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Eci*I) = 5*4.86*8500⁴ / (384*26986* ) = mm c. Dead Load에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*I) = 5*0*8500⁴ / (384*30008* ) = mm d. Topping Slab에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*I) = 5*5.76*8500⁴ / (384*30008* ) = mm e. Finish Load에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*Icc) = 5*1.56*8500⁴ / (384*30008* ) = mm f. Live Load에의한처짐 Δ = 5*(1-RF)*ws*Ln⁴ / (384*Ec*Icc) = 5*(1-0)*30*8500⁴ / (384*30008* ) = mm g. Determine Long term Effects of Creep (from Fig 4-6-3, PCI HANDBO) * Release * at Erection * Final Condition Δi(mm) C.F Δ(mm) Δi(mm) C.F Δ(mm) Δi(mm) C.F Δ(mm) Deflection(LL) ΔTL = ( ( )) = mm ( 모든지속하중에의한장기처짐 + 추가적인활하중에의한순간처짐 ) h. Check Δ allowable Ln/360 = 8500/360 = mm ΔLL = mm Ln/480 = 8500/480 = mm ΔTL = mm 6/9 쪽
7 16. Check Shear φ = *ds 1/12*L 2/12*L 3/12*L 4/12*L 5/12*L 6/12*L 위험단면 거리 (mm) Vu (kn) Mu (kn-m) dp (mm) d = MAX(0.8*h, dp) (mm) Vu*dp/Mu Prestress force P (kn) fpc = P/Ac (MPa) Vp (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc / (kn) φvs (kn) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) φ*2/3* fck*bw*d (kn) () φ*1/3* fck*bw*d (kn) leg leg stirrup S (mm) S (mm) S (mm) S (mm) S5 #N/A (mm) S = MIN(S1,S2,S3,S4,S5) #N/A (mm) USE (mm) 7/9 쪽
8 전단보강여부검토 (Half Span) Vu(kN) φvc(kn) 위험단면 φvc/2(kn) Vu(kN) or ΦVc(kN) 거리 (mm) a. Use leg- HD (Av = 0.00 mm 2 ) Smax1 = 0 mm Smax2 = Av*fys / (0.0625* fck*bw) = 0*400 / (0.0625* 40*416) = 0 mm Smax3 = Av*fys / (0.35*bw) = 0*400/(0.35*416) = 0 mm Smax4 = Av / ((Aps/80)*(fpu/fys)*(1/d) * (d/bw)) = 0 / (( /80)*(1854/400)*(1/442.6) * (442.6/416)) = 0 mm Smax = MIN(Smax1, Smax2, Smax3, Smax4) = MIN( 0, 0, 0, 0) = 0 mm b. 콘크리트전단강도 dp = mm d = MAX(dp, 0.8*h) = MAX(442.6, 0.8*515) = mm 위험단면 CS = mm Vu = MF*wu*Ln/2 - MF*wu*CS = 1*62.61*(8500/10^3)/2-1*62.61*(220/10^3) = kn Mu = MF*wu*CS*(L-CS) / 2 = 1*62.61*(220/10^3)*((8500/10^3)-(220/10^3))/2 = kn-m Vu/Mu*dp = MIN(252.32*(442.6/1000) / 57.03, 1.0) = MIN(1.96, 1.0) = 1.00 전달길이 50*ds = 50*12.7 = mm 프리스트레스힘 P = Pt/(50*ds)*CS = /(50*12.7)*220 = kn fpc = P / Ac = *10^3/ = 2.01 MPa Vp = P*slope = *( )/(4250-0) = 0.00 kn φvc1 = φ*(0.05* fck + 4.9*Vu/Mu*dp)*bw*d = 0.75*(0.05* *1)*416*442.6/10^3 = kn φvc2 = φ*((0.29* fck + 0.3*fpc)*bw*d + Vp) = 0.75*(0.29* *2.01)* 416*442.6/10^3 + 0) = kn φvc3 = φ*1/6* fck*bw*d = 0.75 * 1/6 * 40*416*442.6/10^3 = kn φvc4 = φ*5/12* fck*bw*d = 0.75*5/12* 40*416*442.6/10^3 = kn φvc = MIN( MAX( MIN(Vc1, Vc2), Vc3), Vc4 ) = MIN( MAX( MIN( , ), ), 363.9) = kn c. 전단보강근의전단강도 φvs = Vu - φ*vc = = kn 전단보강불필요 8/9 쪽
9 17. 수평전단설계 (1) τnh = 0.56 MPa 1). 최소전단연결재가없으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만든경우 τnh = 0.56 MPa 2). 최소전단연결재가있으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만들어지지않은경우 τnh = 0.56 MPa 3). 최소전단연결재가있으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만든경우 τnh = 3.5 MPa C = 0.85*fckt*bf*htop = 0.85*27*1200*200/10^3 = kn T1 = Aps*fps = *1721/10^3 = kn T2 = As*fy = 0*400/10^3 = 0.00 kn T = T1 + T2 = = kn Fh = MIN(C, T) = MIN( 5508, ) = kn bv = 1200 mm Lvh = mm φvnh = φ*τnh*bv*lvh = 0.75*0.56*1200*4250/1000 = kn Fh/φVnh = / 2142 = /9 쪽
PC-DTS.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
PC-LB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
PC-ITB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150
Microsoft Word - SDSw doc
MIDAS/SDS Ver..4.0 기술자료 Design>Shear Check Result KCI-USD99의슬래브의불균형모멘트에대한고려기준은다음과같습니다. 7.11. 전단편심설계 (1) 슬래브의평면에수직한위험단면의도심에대해전단편심에의해전달된다고보아야할불균형모멘트의비율은다음과같다. γ υ 1 = 1 b 1+ 3 b 1 () 전단편심에의한모멘트전달로인한전단응력은위의
<BAB0C3A5BABBB9AE2E687770>
DMFC 5-60-30 제정: 2011. 7. 11 국방 군사시설기준 탄약고 설계지침 국 방 부 DMFC 5-60-30 제정: 2011. 7. 11 목 차 제1부 강재(파형강판) 탄약고 제1장 일반사항 1-1 적용 범위 1 1-2 참조 기준 1 1-3 주요 용어 1 제2장 설계지침 2-1 설계하중 3 2-2 설계사항 3 2-3 최소 다짐층 토피고 6 2-4
<BCB3B0E8B0CBBBE72031C0E5202D204D4F4E4F C2E687770>
I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = 5000.00 KG * HOIST 자중 (W1)= 516.00 KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED
특허청구의 범위 청구항 1 압출압착 성형방식으로 제작되는 프리캐스트 콘크리트 부재의 표면처리방법에 있어서, (a)압출압착 성형방식으로 제작되는 프리캐스트 콘크리트 부재의 상면에 표면처리용 콘크리트를 추가로 타설하 는 단계와, (b)표면처리용 콘크리트의 상면에 요철을 형
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 공개특허공보(A) (11) 공개번호 10-2013-0120710 (43) 공개일자 2013년11월05일 (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E04B 5/32 (2006.01) (21) 출원번호 10-2012-0043816 (22) 출원일자 2012년04월26일 심사청구일자 전체 청구항 수 : 총 7 항 2012년04월26일
REVIEW CHART 1
Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1
Professional Column
Step1) ρmin 과 ρmax 사이에서 ρ 를가정한다. ρmin = 3( f c/fy) = 3( 3ksi/60ksi) = 0.002739 < 200/fy = 200/60ksi = 0.003333 ρmin = 0.003333 β1 = 0.85 ρmax = 0.75(0.85β1)(f c/fy){87/(87+fy)} = 0.75(0.85ⅹ0.85)(3ksi/60ksi){87/(87+60ksi)}
(k07-057).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 19, No. 6, pp. 763~771, December, 2007 FRP w w gj p 1) *Áw 2) Á 1) 1) w w œw 2) w w ey l Behaviour of One-Way Concrete Slabs Reinforced with Fiber Reinforced
PowerPoint 프레젠테이션
예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.39) 그림의단순보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라 + Fy b + Fy 예제 7.3
PSC Design.xls
Element Number 7 Position Information I 합성단면여부 비합성 1. 설계조건 1.1 설계입력정보 - 재료저항계수 ( 도로교한계상태설계법표 5.3.3) 하중조합 φ c for concrete φ s for reinforcing steel φ s for prestressing steel 극한하중조합 0.650 0.950 0.950 사용하중조합
06.177~184(10-079).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 2, pp. 177~184, April, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.2.177 x w w MRS w p s y 1) Á z 2) Á x 3) * 1) wû w œw 2) w œw 3) w Nonlinear Analysis for
3. 설계방법 (Design Method) 철콘강의록 3 - 설계방법 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ult
3. 설계방법 (Design Method) 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ultimate Strength Design 영문명칭 Load and Resistance Factor Working Stress
°ø±â¾Ð±â±â
20, 30, 40 20, 30, 40 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 3.1 6.3 9.4 12.6 15.7 18.8 22.0 25.1 28.3 31.4 2.4 4.7 7.1 9.4 11.8 14.1 16.5 18.8 21.2 23.6 7.1 14.1 21.2 28.3 35.3 42.4 49.5 56.5 63.6 70.7 5.9 11.9 17.8 23.7
하중평형개념은포물선으로배치된 PC 강선에만성립되는것이아니라 절곡된 PC 강선의배치에도적용된다. 프리스트레싱방법과공법 (1) 프리스트레싱방법 기계적방법, 화학적방법, 전기적방법 (2) 프리텐션공법 (Pre - tension) 콘크리트를타설하기전에 PC강재를미리긴장시키고,
제 8 장프리스트레스콘크리트 핵심요약 개요 PC 는철근콘크리트의결함인균열을방지하여전단면을유효하게이용할수있도록설계하중작 용시발생되는인장응력을소정의한도까지상쇄할수있도록미리인공적으로압축력을도입한 콘크리트를프리스트레스트콘크리트라한다. 기본 3 개념 (1) 응력개념 ( 균등질보의개념 ) : 탄성이론에의한해석 1) PC강재가도심축과일치되는경우 P M f = ± y A
Microsoft Word - 5장_보&골조.doc
5. 보와골조 : 전단력과휨모멘트 (Beams and Frames: Shear forces and bending moments) 수업목적 : 평면상에서하중을받는보와골조에발생하는내력과모 멘트계산에필요한해석기법을이해하고습득. 수업내용 : 전단력도와모멘트도 하중, 전단력, 휨모멘트사이의관계 정성적처짐형상 평면골조의정적정정, 부정정, 불안정 평면골조의해석 Lecture
<B0E6BBE7BDC4BFCBBAAE322E786C73>
경사식옹벽설계 -2 B3 B4 q W2 1 SLOPE(S0) H2 y 1:S1 1:S2 원지반 H δ' b W1 Pa δ=2/3* R a a H1 W3 ω x B1 B2 B 1. 설계조건 (1) 단위체적중량및토질정수콘크리트단위중량 b γc = 2.35 tf/m 3 뒷채움재의단위중량 γ = 2.00 tf/m 3 뒷채움재의내부마찰각 φ = 35.0 점착력 C =
Microsoft Word - 4장_처짐각법.doc
동아대학교토목공학과구조역학 4. 처짐각법 변위법 (Slope Deflection ethod Displacement ethod) Objective of this chapter: 처짐각법의기본개념. What will be presented: 처짐각법을이용한다차부정정보해석 처짐각법을이용한다차부정정골조해석 Theoretical background 미국미네소타대학의
23(2) 71.fm
J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 2, 2009 w w w w w w Stud on the Fire Behaviour of Composite Beam with Loading and Unloading ½ *Á û**á½ ***Á½ Sung-Bae Kim* Chang-Nam Lee** Woo-Chul
PowerPoint 프레젠테이션
탄성체역학 pplied Theory of lasticity Week07: 전단력과휨모멘트 (1) 토목안전환경공학과 옥승용 2 Class Schedule(1) Week Topics Remarks 01 Introduction to class Ch. 1 02 Tensile, Compressive and Shear orces (1) Ch. 1 03 Tensile,
타설 고강도 콘크리트가 가능하게 되어 상황은 많 이 바뀌었다. 또, 실리카 퓸과 같은 반응성 미분말 이 사용 가능하게 되어, 일반화와 고강도화가 진행 되게 되었다. 이에 따라 1995년에는 일본 토목학회 에서 실리카 퓸을 이용한 콘크리트의 설계, 시공지 침(안) 이 발
기 술 정 보 우 승 민 기술연구소 토목연구담당 선임연구원 (laputa@lottenc.com) 1. 머 리 말 포틀랜트 시멘트가 출현한 이래, 현재에 이르기까지 콘크리트의 고강도화에 대한 연구, 발전은 멈추지 않고 계속되어, 최근에는 100N/mm 2 을 넘는 콘크리트도 현장시공이 가능하게 되었 다. 본문에서는 먼저, 일본의 고강도 콘크리트의 개발의 역사를
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
MPAL-VI-Pneu_BES_V_ a_ k1
MPAL-VI 755054 2017-07a [8073531] MPAL-VI MPAL-VI-KO TORX, IO-Link (). : :, : 1. / 2 Festo MPAL-VI-KO 2017-07a MPAL-VI... 7... 7... 8... 8... 8 1... 9 1.1... 9 1.2... 9 1.3... 9 1.3.1... 9 1.3.2... 10
17.393~400(11-033).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 3, pp. 393~400, June, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.3.393 x RC { sƒ y y 1) *Á½ 1) Á 2) 1) y w œw 2) w œw Bond Strength Evaluation of RC Beams
A 001~A 036
4 3 2 0 8 91 0 1 2 3 4 5 6 08 09 00 01 02 03 04 18 19 10 29 20 22 23 39 30 31 32 33 48 49 40 41 59 50 69 1 2 3 4 1 2 3 4 1 4 7 10 13 1 2 3 4 5 6 rev. C C r C a f h f h L h h nrpm f h f n L C 3 P L
587.eps
VP7-6 Series VP7-6-FPG-D- (FG-S) (FG-D) (YZ-S) (YZ-D) Closed center (FHG-D) Exhaust center (FJG-D) (FPG-D) Pressure center(fig-d) VP7-6-FHG-D- VP7-6-FG-S- VP7-6-FG-D- (V) (A) ) (A) ) (V) ) 0.15~0.9{1.5~9.}
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:,00 00,9 상세,000,000,00 (st segment) 0, (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,00
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000,9 00,00 상세 0, (st segment),00 (st segment) 평면도 S: 0,,0,,,00 0,00,000,,000,00,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP
23(4) 06.fm
w y wz, 23«4y, 2009 J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 4, 2009 l f l üy w Study on Fire Performance of Stud Connectors ½ Áw z*á * Sung-Bae Kim Sang-Hoon Han* Seng-Kwan Choi* *FireSERT
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st segment)
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S:0. 0.0 0. 0..00.0,000,0,00,00,00,00,000.0.00
untitled
외부강선을이용한연속교보강공법의실험적연구 An Experimental study of External Prestress Strengthening Method for continuous bridges 한만엽 * 신재우 *** 강태헌 *** 진경석 ** 강상훈 *** Han, Man-Yup Shin, Jae-Woo Kang, Tae-Heon Jin, Kyung-Suk
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S=:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st seg
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL 9, S=:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0 9,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S=:0.9.0.9.9 0.0.00.0 0
o 등산ㆍ트레킹ㆍ레저스포츠ㆍ탐방 또는 휴양ㆍ치유 등의 활동을 위하여 산림에 조성하거나 사용하는 길
- 3 - - 5 - - 6 - 2013년 숲길의 조성 및 운영ㆍ관리 매뉴얼 1.1 숲길의 정의 등산ㆍ트레킹ㆍ레저스포츠ㆍ탐방 또는 휴양ㆍ치유 등의 활동을 위하여 산림에 조성하거나 사용하는 길(이와 연결된 산림 밖의 길을 포함) * 산림문화ㆍ휴양에 관한 법률 제2조제6항 1.2 숲길의 종류 * 산림문화ㆍ휴양에 관한 법률 제22조의2 숲 길 숲길유형 등산로
<31392DB1E8C0C7BCBA2E687770>
현대산업개발토목개발팀 (2008. 4. 14. 접수 / 2008. 10. 27. 채택 ) Experimental Study on Development Length of Prestressing Strand in Pretensioned Prestressed Concrete Members Eui-Sung, Kim Civil Development Team, Hyundai
Microsoft Word - KSR2013A320
k ƒ! YWXZ º º t rzyywxzhzyw k ep k Dynamic Behavior of Bridge considering Various Light Weight Rail Vehicles Õ äø ÐãäÕò ãã Sang-Su Kim, Yong-ul Park *, Man-Cheol Kim ** Abstract The purpose of this paper
歯전용]
![歯전용]](/thumbs/91/107045760.jpg "歯전용]")
2001. 9. 6 1. 1. (1) (1) 1 (2) (2) 2 3 INVESTER PROFESIONAL ORGANIZATION GOVERNMENT CODE COMMITTEE SPECIFICATION CODE LAW LICENSE PERMIT PLANT 4 5 6 7 2. (1) 2. (1) 8 9 (2) (2) 10 (3) ( ). () 20kg/ (P70,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S:,00, 00 상세,000,000 00,00 (st segment), (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL 9, S: LC,000,000, 00,00 상세 00, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,9 0,0,9,9 0,0,000,,000,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP 재료표
'00 지역별분석.PDF
. 1., 53,569 18.4%, (18.3% ), (7.6% ), (7.4% ). 2000 ( :,, % ) ( ) 2,440,992 53,569 748 74,399 3,537 6.6 43 5,875 812,369 14,893 334 20,297 1,316 8.8 55 2,099 690,726 15,562 289 20,591 2,048 13.2 40 3,267
별표 3 에스컬레이터 해설서 (rev ).hwp
[ 별표 3 ] 에스컬레이터및무빙워크 1. 3( ) ㆍ ㆍ,. 2. (KS) (ISO, IEC, EN...). 3.. 4. SI. < 1, > - 1 - 5. 5.1 /., (KS B ISO 12100-2), ISO 12100-2 5.2 ( ) 5.2.1 / / / ( )., (5.2.1.5 ).(5.2.1.1). 25 cm2 250 N,., ( ) 2.(5.2.1.2)
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 따라서오일러공식은다음과같이표시된다. p E ( KL r) ( 13-11) ( 13-1) 이때 (KL/r) 값은기둥의유효세장비 (column effective-lenderne ratio) 이다. EXAMLE 13.3 A W1
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 강의목표 1. Euler 의공식유도. 다른지지에따른기둥의거동 13.3 다양한지지형태를갖는기둥 옆과같이고정단을갖는기둥의자유물체도를고려하자. M (d - n). 미분방정식으로부터휨곡선식이얻어진다. d u + u d d ( 13-7) 식 13-7 을풀고경계조건을대입하면, é æ öù u d ê1 - coç ú øúû
<4D F736F F F696E74202D20342EC0FCB8E9B1E2C3CA205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
4 장전면기초 4.1 개요 1 2 전면기초 : 여러개의기둥과벽을지지하는구조물아래전체바닥면을한개의기초로하는복합기초 지지력이낮은지반, 부등침하가심하게발생하는지역, 자중이큰경우 그림 4.1 전면기초의형태 4.2 전면기초의지지력 (4.1) 여기서, = 전면기초, 일반적으로안전율 3 적용. 점토지반비배수조건일경우 : ф=0, N c =5.14, N q =1.0, N
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(1)(노트).ppt
보이론 I Beam Theor etal Forming CE La. Department of echanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words emer Load 변형 변형의기하학 응력 힘 - 변형관계 관계식 Uniaial loading Truss,
untitled
산업표준심의회심의 2004 12 29 F 44032004 ( ) ( ) () () () () ( ) 1966 12 23 2004 12 29 041113 ( ) ( 025097239 40). 7 5,. ICS 91.100.30 KS Reinforced spun concrete pipes F 44032004 (.) A.... KS B 5533 KS D 4 KS
32(5B)-06(7470).fm
wm wz 3«5ByÁ 01 9 pp. 313 ~ 30 w w œw mw w x A Parametric Study on Tensile Stress of a Hybrid Floating Structure System Ÿ Á Á Á Zi, GoangseupÁLee, Seung-JungÁKwak, Yeon-MinÁJeong Youn Ju Abstract A hybrid
CPX-E-SYS_BES_C_ _ k1
CPX-E 8727 27-7 [875294] CPX-E-SYS-KO CODESYS, PI PROFIBUS PROFINET (). :, 2 Festo CPX-E-SYS-KO 27-7 ... 5.... 5.2... 5.3... 5.4... 5.5... 5 2... 6 2.... 6 2..... 6 2..2 CPX-E... 7 2..3 CPX-E... 9 2..4...
TIGER CORPRATION
STRUCTURAL CALCULATION 구조계산서 PROJECT 서울월드컵경기장 보조경기장지붕공사 1. 설계개요 1.1 구조물개요 1.2 설계기준 1.3 사용재료강도 1.4 특기사항 구조물위치 서울시마포구 구조물명칭 서울월드컵경기장보조경기장지붕 구조형식 철골구조및막구조 구조물용도 보조경기장지붕막 1) 구조설계규준 강구조계산규준및해설 ( 대한건축학회 ) AISC-ASD83
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:, 상세,000,000,00 (st segment), (st segment) 0 평면도 S: 0,00,000,00,000,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000 9 00,00 상세, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,,0 0, 0,,0,0,000,,000,00,000,000,00,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치
[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp
![[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp](/thumbs/93/111362375.jpg "[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp")
교육부 1 장일반사항 - 2 - 1 장일반사항 - 3 - 1 장일반사항 - 4 - 1 장일반사항 - 5 - 1 장일반사항 - 6 - 1 장일반사항 - 7 - 1 장일반사항 - 8 - 1 장일반사항 - 9 - 1 장일반사항 - 10 - 1 장일반사항 - 11 - 1 장일반사항 - 12 - 1 장일반사항 - 13 - 1 장일반사항 -
<58C1A639C0E52D342DC3B6B0F1C1A2C7D5BACE2DB4DEB4EBBACEC0E7BCB3B0E82E786C736D>
1. 설계조건 Fy = 235 MPa Fu = 400 MPa Es = 205000 MPa * 달대부재 (H 형강 ) H- 200x200x8x12 d = 200 mm Ag = 6353 mm 2 r = 13 mm bf = 200 mm Ix = 47200000 mm 4 tw = 8.0 mm Sx = 472000 mm 3 tf = 12 mm w = 499 N/m Af
14.531~539(08-037).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 20, No. 4, pp. 531~539, August, 2008 š x y w m š gj p { sƒ z 1) * 1) w w Evaluation of Flexural Strength for Normal and High Strength Concrete with Hooked
안전검사 자율검사프로그램인정 36 30 3-2 6 3-2 4 / 3 2 ( ), 0.5 ( 0.1 ).,, 3, ( ) 0.2MPa (2kgf/ ),,, 150 18 2kgf/,,, 45 (49 )., 2 50% 2,. 750J. 300m/ s........ 350 10.., 492,, 50 50., 492,, ( 294 kn ),,, 10 67,000 50
SegBeam Box 거더일반도 (1) 설계법 : 허용응력설계법 콘크리트설계기준강도 : f ck=70mpa 철근항복강도 : f y=400mpa 설계하중 : DB-24, DL-24 정면도 39,900 S=1:50 LC 1,000 3,000 8, ,200
Segem ox 거더일반도 () 9, LC,000,000,0 00,00 0,0 (st segment),00 (st segment) 평면도 9,9 9,0,0,00 0 0,000,0,00,000,00,000,00,0,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치 ( 긴장 ) 몰탈그라우팅밀크 E.P.S 재료표 ( 본당 ) 규격 단위 수량 비고
Extended Calculations
xtended Calculations of 39 4/1/2014 10:10 AM Member [191] Beam: B_202 W18x86 (A992) Seq: A Length: 37-1 7/16 Camber: 0 ABM: N/Assign ------------ Left End ------------ ------------ Right End -----------
第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대
第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대검찰청 차장검사,대검찰청 검사,검찰연구관,부
<B0C7C3E0C1F6B8EDBFF82DB3BBC1F E30342E DC3D6C1BE2E706466>
Ministry of Trade, Industry and Energy Public Procurement Service Excellent Product NSF International Internationnal Standards Worldwide American Water Works Association U.S. Department of Defense ISO9001
<C6F7BDBAB0EDC0FCB9AEC7D0BAB8C3E62832307E33372037357E313030B0AD292E687770>
포스 고전문학 20강 - 고려가요와 경기체가 1 승희샘의 작전 명령 1. 고려가요의 개념과 장르적 특징을 정리하라. 2. 가시리 의 율격적 특성과 전통적 정서를 파악하라. 3. 정과정 의 정서 변화와 충신연주지사를 이해하라. 고려가요의 개념과 장르적 특징 (교재 60P 참조) 1. 고래시대 백성들의 노래 : 속요, 여요 2. 백성들의 노래 구전(훈민정음 창제
<4D F736F F D20C7C1B8AEBDBAC6AEB7B9BDBAC6AE20C4DCC5A9B8AEC6AE F31>
4. 압축과휨이작용하는부재 1) 머리말 순수하게축력만이작용하는압축부재는존재하지않으며모든기둥에는어느정도의휨모멘트가작용한다. 2) 기둥의종류 기둥이란최소횡방향치수에대한높이의비가 3 이상인주로축압축하중을지지하는부재로정의된다. 이보다짧은콘크리트압축부재는보통철근이배근되지않고발판기초로분류된다. 철근콘크리트기둥은종방향철근이횡방향으로지지되는방법에따라서주로두형태로분류된다.
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(2)-(note)-수정본
보이론 Beam Theor etal Formng CE La. Department of echancal Engneerng Geongsang Natonal Unverst, Korea etal Formng CE La., Geongsang Natonal Unverst 공학보이론 - 목적과과정 공학보이론의목적 전단력 ( V( ) ) 이작용하는경우굽힘모멘트는 위치에따라달라짐
15.529~536(11-039).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, o. 4, pp. 529~536, August, 211 GGGGG http://dx.doi.org/1.4334/jkci.211.23.4.529 z e f ü w x sƒ y 1) *Á 2) 1) û w» w m œw Experimental Verification on the
나사식볼밸브.indd
HWASUNG VALVES 19~1990 001~010 19. 03 19. 0 1991~000 199. 1 199. 1 199. 11 199. 09 1999. 03 1999. 09 1999. 09 1999. 10 1999. 11 000. 0 000. 03 001~010 001. 03 001. 10 001. 11 00. 0 003. 03 003. 0 00. 01
베이나이트 함유 이상조직강에 관한 연구
Alloy Designation C Mn Si Mo V Al Ti N B 1.1Mn 0.15 1.1 0.25 - - 0.03 0.01 0.002 0.002 1.1Mn -0.1V 0.15 1.1 0.25-0.1 0.03 0.01 0.002 0.002 0.6Mn 0.15 0.6 0.25 - - 0.03 0.01 0.002 0.002 0.6Mn -0.2Mo 0.15
27(5A)-07(5806).fm
ª Œª Œ 27ƒ 5A Á 2007 9œ pp. 753 ~ 758 gj pœw gj p { x A New Test Method for Pure Isotropic Flexural Tensile Strength of Concretes Ÿ Á y Á x Zi, GoangseupÁOh, HongseobÁChoi, Jinhyek Abstract Proposed is
01~61
볼 베어링 롤러 베어링 특수 구름 베어링 베어링 구름 베어링 GB 00/ KA 카탈로그 GB 00/ KA 0 8TAG, 0 0 80 0 80 0 80 8KW 9 0 9 8 7 7 7 99 AT, B, BR, BS, BW, 0 CLT DT 98 EC, F 0 H 9 HC, HM 90 JL JLM 9 K 0 L LM 90 M 90 P 0 RW, 0 S 9 S,
특허청구의 범위 청구항 1 복수개의 프리캐스트 콘크리트 부재(1)를 서로 결합하여 연속화시키는 구조로서, 삽입공이 형성되어 있고 상기 삽입공 내면에는 나사부가 형성되어 있는 너트형 고정부재(10)가, 상기 프리캐스 트 콘크리트 부재(1) 내에 내장되도록 배치되는 내부
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 등록특허공보(B1) (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E01D 19/12 (2006.01) E01D 2/00 (2006.01) E01D 21/00 (2006.01) (21) 출원번호 10-2011-0036938 (22) 출원일자 2011년04월20일 심사청구일자 2011년04월20일 (65) 공개번호 10-2012-0119156
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저작자표시 - 비영리 - 동일조건변경허락 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 이차적저작물을작성할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비
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보이론 I Beam Theor Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words Member Load 변형변형의기하학응력힘 - 변형관계관계식 Uniaial loading
공학박사학위 논문 운영 중 터널확대 굴착시 지반거동 특성분석 및 프로텍터 설계 Ground Behavior Analysis and Protector Design during the Enlargement of a Tunnel in Operation 2011년 2월 인하대
저작자표시-비영리-동일조건변경허락 2.0 대한민국 이용자는 아래의 조건을 따르는 경우에 한하여 자유롭게 이 저작물을 복제, 배포, 전송, 전시, 공연 및 방송할 수 있습니다. 이차적 저작물을 작성할 수 있습니다. 다음과 같은 조건을 따라야 합니다: 저작자표시. 귀하는 원저작자를 표시하여야 합니다. 비영리. 귀하는 이 저작물을 영리 목적으로 이용할 수 없습니다.
EL EL A229
E E 229 230 P5 P6 PN W17, 21, 27, 35, 50 20 15 30 30 25 230 P5 P6 PN PC K5 K6 KN KC F5 F6 FN FC Z0 Z1 Z3 ZT ZZ C D C D H H B W2 W3 B W17 E 0~245 156 112 W21 E 0~294 181 130 W27 E 0~390 226 167 W35 E 0~490
목 록( 目 錄 )
부 附 록 錄 목록( 目 錄 ) 용어설명( 用 語 說 明 ) 색인( 索 引 ) 목 록( 目 錄 ) 278 고문서해제 Ⅷ 부록 목록 279 1-1 江 華 ( 內 可 面 ) 韓 晩 洙 1909년 10월 11일 1-2 江 華 ( 內 可 面 ) 韓 晩 洙 洪 元 燮 1909년 10월 2-1 江 華 ( 府 內 面 ) 曺 中 軍 宅 奴 業 東 고종 18년(1881) 11월
H u m a n & S e a t
H u m a n & S e a t 1997 1999 2000 2006 1997. 01 1997. 04 1997. 05 1997. 07 1998. 03 1999. 07 2000. 03 2001. 04 2002. 02 2002. 09 2002. 11 2006. 04 History & Vision 2006 2010 2006. 12 2008. 04 2008. 06
KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS C 3004 KS C
KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS C 3004 KS C 3004 2002 2002 12 27 ICS 2906020 2904020 KS Testing methods for rubber or plastic insulated wires and cables ( ) KS B 5202 KS B 5203 KS B 5206 KS
편주요개정내용
( 안 ) 대비표 - - 2012. 9. 5 편주요개정내용 - 1 - - 2 - [ 수정 ] 5-1 일반요건삭제, 5-2 와 5-3 에편입 - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - [ 수정 ] 문구수정 - 8 - - 9 - Δ Δ α + 여유량여기서 ; Δ : 설치시유간, : 선팽창계수 : 최고온도 ( ), : 설치시온도 ( ), : 신축길이 (m)
untitled
5V 1 2 - + LM7805 1 3 IN OUT GND POWER SW 1 2 CON 330 2 220uF 0.1 220uF LED 330 330 330 330 330 330 330 330 LED0 LED1 LED2 LED3 LED4 LED5 LED6 LED7 5V 10K 10K 10K 10K 10K 10K 10K 10K SW0 SW1 SW2 SW3 SW4
A C O N T E N T S A-132
C O N T E N T S -2 SC2 Series -3 SC2 Series -4 SC2 Series SC2 B 40 B 100 S I SC2 B 40 B 100 RO R S I SC2-2 B 40 B 100 HOY R S I -5 SC2 R0 40 SW R0 SC2 R 40 SC2 Series SW RB SW R SC2-2 H0 40 SW H0 SC2-2
Microsoft PowerPoint - statics_Ch 5(1)-노트.ppt
5. 분포력, 보의전단력과굽힘모멘트 I Metal orming CE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea Metal orming CE Lab., Geongsang National Universit 세장부재에작용하는힘과부재의명칭 가느다란긴부재 ( 세장부재, Slender
정봉수.PDF
A pplic ation of Continu ou s P re fle x Com po s it e Girder to Rig id F ram e by V ertic al Lo adin g 2001 2 A pplic ation of Continu ou s P re fle x Com po s it e Girder to Rig id F ram e by V ertic
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1-01 00 11 03 1804 4 05 3506 45 07 5 65 0001 000 0003 0004 0005 01 4 4 6 5 6 9 Í = + =,, Í=Í=Í = = Í Í Í,, 0006 0007 0008 0009 0010 0011 001 7c 5c 3, 3 3, 6, 6 +50 =180 =130 130 +90 +30 =180 =60 60 =60
도심지 내 중·저층 주요시설물(학교, 병원 등)의 응급복구 내진보강기술 개발에 관한 연구 최종 보고서
- i - - ii - - iii - - i - - ii - - i - - ii - - i - - ii - - iii - - iv - - v - - vi - - vii - - viii - - ix - - x - - xi - - xii - - xiii - - xiv - - xv - - xvi - - xvii - - xviii - - xix - - xx - -
미통기-3-06~07(052~071)
06 F() f() F'()=f()F() f() : f()d f() f() f() f() F()f() F()+C : f()d=f()+c C F'()=f(): f()d=f()+c C d [: f()d]=f() d : k d=k+c k C : «d= + +C =0C + : k f()d=k: f()d k : { f() g()}d=: f()d : g()d =f()
KAERI/TR-2128/2002 : SMART 제어봉구동장치 기본설계 보고서
KAERI =100,000 25 20 Force, [kn/m^2] 15 10 5 0 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 b/a I = 1500[ AT ], a + b = 16[ mm], hr = 5.6[ mm], hδ = 11.2[ mm], δ = 0.35[
01-K15-024(3-11).hwp
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 28, No. 1, pp. 3~11, February, 2016 http://dx.doi.org/10.4334/jkci.2016.28.1.003 pissn 1229-5515 eissn 2234-2842 프리캐스트콘크리트트리플리브슬래브의휨성능 황승범 1) 서수연 1) * 이강철 2)
DBPIA-NURIMEDIA
GFRP 로보강된프리캐스트슬래브궤도개발및거동분석 Development of Precast Slab Track Reinforced with GFRP and Analysis of Behavior 지광습 이승정 * 문도영 ** 김유봉 *** 백인혁 **** Goangseup Zi Seung-Jung Lee Do Young Moon Yoo-Bong Kim In-Hyuk
2014 건설공사표준품셈 건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14
2014 건설공사표준품셈 건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14장 금속공사제15장 미장공사제16장 창호및유리공사제17장 칠공사제18장 수장공사제19장 기타잡공사
100, Jan. 21, 호, Jan. 21, , Jan. 21, 2005
100 Bond Issue Performance Evaluation Risk management 100, Jan. 21, 2005 100, Jan. 21, 200 5 100호, Jan. 21, 2005 2 100, Jan. 21, 2005 3 100, Jan. 21, 2005 4 100, Jan. 21, 2005 5 100, Jan. 21, 2005 6 100,
등록특허 (19) 대한민국특허청 (KR) (12) 등록특허공보 (B1) (51) 국제특허분류 (Int. Cl.) E04B 5/32 ( ) (21) 출원번호 (22) 출원일자 2012 년 04 월 26 일 심사청
(19) 대한민국특허청 (KR) (12) 등록특허공보 (B1) (51) 국제특허분류 (Int. Cl.) E04B 5/32 (2006.01) (21) 출원번호 10-2012-0043816 (22) 출원일자 2012 년 04 월 26 일 심사청구일자 2012 년 04 월 26 일 (65) 공개번호 10-2013-0120710 (43) 공개일자 2013 년 11
1 n dn dt = f v = 4 π m 2kT 3/ 2 v 2 mv exp 2kT 2 f v dfv = 0 v = 0, v = /// fv = max = 0 dv 2kT v p = m 1/ 2 vfvdv 0 2 2kT = = vav = v f dv π m
n dn dt f v 4 π m kt 3/ v mv exp kt f v dfv 0 v 0, v /// fv max 0 dv kt v p m / vfvdv 0 kt vav. 8v f dv π m k m 0 v / R0 4 T vav.45 0 cm / sec M M p v v fvdv 0 3 fvdv 0 kt m / 3kT v v. 5 m rms v p n dn
Microsoft Word - 110610 Morning Brief 표지.doc
Morning Brief 리서치센터 I Daily 211. 6. 8 [요 약] 기업분석 하나마이크론(Buy/maintain, TP: 2,원) [안성호, 7475 / 박유악, 744] 2분기 실적기대치 충족 전망, 최근 주가하락은 저가매수 기회! 인탑스(Buy/maintain, TP: 25,원) [김운호, 7153] Galaxy 최대 수혜 신세계(Buy/Upgrade,
많이 이용하는 라면,햄버그,과자,탄산음료등은 무서운 병을 유발하고 비만의 원인 식품 이다. 8,등겨에 흘려 보낸 영양을 되 찾을 수 있다. 도정과정에서 등겨에 흘려 보낸 영양 많은 쌀눈과 쌀껍질의 영양을 등겨를 물에 우러나게하여 장시간 물에 담가 두어 영양을 되 찾는다
(51) Int. Cl. (19) 대한민국특허청(KR) (12) 공개실용신안공보(U) A23L 1/307 (2006.01) C02F 1/68 (2006.01) (21) 출원번호 20-2011-0002850 (22) 출원일자 2011년04월05일 심사청구일자 2011년04월05일 (11) 공개번호 20-2011-0004312 (43) 공개일자 2011년05월03일
Microsoft Word - KSR2014A038
2014 년도한국철도학회추계학술대회논문집 KSR2014A038 프리캐스트 Half Deck의구조성능평가 Evaluation of Structural Performance of Half Decks with New Details 편명철, 조홍빈 *, 엄기영 **, 박용걸 *** Myung-Cheol Pyun, Hong-Bin Cho *, Ki-Young Eum
<4D F736F F F696E74202D20C0E7B7E1C0C720B0ADB5B52CBFACBCBA2CB0E6B5B5C6F2B0A1B1E2B9FD205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
재료의강도 / 연성 / 경도평가기법 기계적시험 (Mechanical Tests) 목적 : 재료의응력 (stress) 에대한재료의저항 (strain) 관계를구함 인장 / 압축시험 경도시험 굽힘시험, 피로시험, 열피로시험, 파괴인성시험, 크리프시험, 충격시험, 열충격시험, 마모시험등 변형 (Deformation) 의종류 Tension Compression Shear
축방향변형 Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea
축방향변형 Metal Forming CE ab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea 압축력을받는직사각형봉 축부재의신장 축부재와관련된자유물체도 그림 5.7 복합축부재와관련된자유물체도 그림 5.8 변하는내력과단면적을가지는축부재 양단고정 - 균일축강성 - 내부집중축하중
review050829.hwp
한국무역협회 무역연구소 서울시 강남구 삼성동 무역센터 트레이드타워 4801호 Tel: 6000-5174~9 Fax: 6000-6198 홈페이지 : http://tri.kita.net - 1 - 5 4 (% ) 경상수지(G DP 대 비) 추 이 일본 독일 3 네덜란드 2 1 아일랜드 0-1 -2 [1만불 - 2 만불 달성기간 ] -일본(80-88) -독일(79-90)