제출문 ( 주 ) 에이그룹인터내셔날건축사사무소귀중 귀사와폐사간에계약체결한 " 서울제 3 영어마을신축공사 지하굴토설계용역 " 건에대한기술용역과업을수행완료하여그 성과를본보고서로작성제출합니다 년 07 월 ( 주 ) 유경기술단 서울시송파구송파동 대종

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1 흙막이설계보고서 2008 년 7 월 유경기술단 YOO KYUNG ENGINEERING & CONSULTANT Co., Ltd.

2 제출문 ( 주 ) 에이그룹인터내셔날건축사사무소귀중 귀사와폐사간에계약체결한 " 서울제 3 영어마을신축공사 지하굴토설계용역 " 건에대한기술용역과업을수행완료하여그 성과를본보고서로작성제출합니다 년 07 월 ( 주 ) 유경기술단 서울시송파구송파동 대종 B/ D 4F 토질및기초기술사김대황

3 I N D E X 1. 설계개요 설계목적 공사개요 과업수행내용 주변현황 2 2. 지반의공학적특성 시추위치도및지층단면도 지층분석 매립층 (Fill) 붕적층 (Colluvium Soil) 풍화토 (Weathered Soil) 풍화암 (Weathered Rock) 연암 (Soft Rock) 보통암 (Medium Rock) 주요시험성과분석 현장시험 실내시험 지반설계정수산정 N 값의보정 내부마찰각 ( ) 의산정 지반반력계수 (Kh) 의산정 지반강도정수산정결과 굴착공법선정 흙막이공법특성과개요 토류벽공법의특성과개요 버팀대공법의특성과개요 굴토공법선정과정 굴토공법선정 흙막이공법선정 흙막이공법선정 사면설계기준 사면의불안정요인 외적인요인 내적인요인 사면의붕괴형태 사면의설계기준 절토사면의표준경사 20

4 4.4. 사면의기준안전율 허용안전율의결정요소 국내및국외의적용기준 사면안정성검토 사면안정성해석방법 해석방법의종류 해석방법의선정 BISHOP 간편법에대한이론적개요 사면안정성검토결과 SECTION-횡-LEFT 구간안정성검토 검토결과분석 수치해석프로그램 SUNEX 프로그램기능 적용범위 해석방법 적용가능변수 처리내용 실무적용범위 SUNEX 프로그램개요 하중 - 변형기본식 변위 - 탄소성관계 해석과정 탄소성해석의기본원칙과가정 프로그램특징 가시설구조검토 구조검토수행절차 가시설부재설계기준 부재력검토결과 근입길이및토류판검토결과 GROUND ANCHOR 검토결과 검토결과분석 각단면별구조검토계산서 SECTION A-A' 검토 4 ( 첨부 #1) 구조검토계산서 SECTION B-B' 검토 45 ( 첨부 #2) 구조검토계산서 SECTION C-C' 검토 46 ( 첨부 #3) 구조검토계산서 SECTION D-D' 검토 47 ( 첨부 #4) 구조검토계산서

5 8. 침하, 소음, 진동및계측관리 굴착에의한예상문제점 토류벽배면지반의침하 인접구조물의예상발생문제점 환경영향 ( 진동및소음 ) 각구조물의허용침하량, 각변위및진동, 소음에대한기준 굴착에의한예상문제점대책방안 인접구조물환경영향에대한대책방안 굴착배면침하량검토 계측관리 54 부록. TALREN97 / SUNEX PROGRAM OUTPUT

6 TABLE INDEX 표 1. 지층구성상태및특성요약 4 표 2. 표준관입시험 6 표 3. 현장투수시험 6 표 4. 공내수위측정 6 표 5. 실내토질시험 6 표 6. 실내암석시험 6 표 7. N 치의보정 10 표 8. 내부마찰각의산정 10 표 9. 지반반력계수의산정 11 표 10. 지반강도정수 INPUT DATA 1 표 11. 참고문헌 - 토공재료의개략적인토질정수 12 표 12. 주요토류벽공법특성비교 14 표 13. 버팀대공법특성비교 15 표 14. ABBREVIATED CLASSIFICATION OF SLOPE MOVEMENTS 9 1 표 15. 원지반토질에대한비탈면경사의범위 20 표 16. 절토사면경사의설계기준 20 표 17. 기존고속도로의절취사면경사 21 표 18. 암반사면의표준구배 22 표 19. 붕적토의적정사면경사 22 표 20. 절토사면의최소안전율적용기준 24 표 21. 한계평형법을이용한비탈면안정해석방법의종류 72 표 22. 강재제원표 41 표 23. 강재허용응력도 41 표 24. H-PILE 검토결과 42 표 25. WALE 검토결과 42 표 26. STRUT 검토결과 42 표 27. 근입장및토류판검토결과 42 표 28. GROUND ANCHOR 검토결과 43 표 29. 구조물의종류에따른허용침하량 (Sowers, 1962) 05 표 30. 각구조물의국내에서허용되는진동값기준 ( 단위 :cm/sec) 15 표 31. 생활소음규제기준의범위 ( 단위 :db(a)) 15 표 32. 각구간별예상침하량 53 표 33. 계측기설치계획 54

7 PICTURE INDEX 그림 1. 시추위치도 3 그림 2. 지층단면도 3 그림 3. 토층구성상태및층후 4 그림 4. 토층별 N치분포 4 그림 5. 현장투수시험및공내수위측정결과 GRAPH 6 그림 6. Soletanche법에의한지반반력계수 (Kh) 의추정 9 그림 7. 흙막이공법선정흐름도 16 그림 8. 사면활동의종류 (Cruden and Varnes, 1992) 19 그림 9. Bishop 간편법에의한원호활동면 29 그림 10. mα와절편저부경사각 α와의관계 31 그림 11. 사면안정성검토결과 32 그림 12. 기본구조 MODEL 36 그림 13. 굴착면이상부분의지반 Spring 거동 37 그림 14. 굴착면이하부분의지반 Spring 거동 37 그림 15. 탄, 소성에서의변위와토압 39 그림 16. Bjerrum의각구조물별각변위한계 (δ/l) 50 그림 17. 예상침하 GRAPH 53 그림 18. 계측계획평면도 54

8 흙막이가시설설계보고서 1. 설계개요 1.1. 설계목적 본설계서는 서울제3영어마을신축공사 를수행함에있어건축구조물공사기간중에보다경제적이고안전한지하굴착을수행하도록하되인접지반에미치는영향을최소화하고굴토공사의안정성확보와가시설의내구성및안전성을확보하는데그목적이있다. 따라서본설계는설계조건에관한해석결과로 SLOPE/W 프로그램에의한가설사면안정성검토및 SUNEX 프로그램에의한흙막이가시설구조검토등을수행하였다 공사개요 공사명 서울제 3 영어마을신축공사 사업부지 서울특별시관악구봉천 7 동산 53-5 외 13 필지 굴토깊이 EL ~ EL ( H max = 14.25m ) 벽체공법 지보공법 OPEN-CUT 공법 (30m 도로인접구간 ) H-PILE + TIMBER 공법 (CTC 1.6~1.8m) STRUT 공법 GROUND ANCHOR 공법 1.3. 과업수행내용 부지현황분석, 지장물간섭여부파악 지반조사및시험결과에대한공학적특성분석 흙막이가시설설계와각부재검토, 근입검토, 침하검토수행 가설사면에대한적정사면기울기계획및사면안정성검토 굴착으로인한위험구간계측기설치계획 1 ( 주 ) 유경기술단

9 흙막이가시설설계보고서 1.4. 주변현황 관악산산자락에위치하고있으며, 서고동저형태의지형을이루고있음 지하철 (2 호선 ) 낙성대역과인접하며, 사업대상지우측으로골프장및덕수공원과인접 동측으로 30m 도로와인접되어있으며도로와의레벨차로옹벽설치 2 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

10 흙막이가시설설계보고서 2. 지반의공학적특성 2.1. 시추위치도및지층단면도 그림 1. 시추위치도 그림 2. 지층단면도 3 ( 주 ) 유경기술단

11 흙막이가시설설계보고서 2.2. 지층분석 당현장의지층은지반조사보고서 (2008 년 4 월, ( 주 ) 유경기술단 ) 에근거하여지표의상부로부터 매립층, 붕적층, 풍화토, 풍화암, 연암및보통암의층서로구성되어있으며, 지층구성상태및 특성은다음과같다. 표 1. 지층구성상태및특성요약 지층구분 토질성분 층후 출현심도 N값 (TCR/RQD) 매립층 자갈섞인실트질모래 0.5 ~ 1.3m - - 붕적층 자갈섞인실트질모래 0.8 ~ 2.6m GL ~ 1.3m 7/30 ~ 50/20 풍화토 실트섞인모래 3.5 ~ 8.1m GL ~ 5.4m 8/30 ~ 50/12 풍화암 실트질모래로분해 2.5 ~ 3.7m GL ~10.0m 50/7 ~ 50/3 연 암 기반암 ( 편마암 ) - GL ~12.9m 30~62 / 20~42% 보통암 기반암 ( 편마암 ) - GL ~10.0m 93~100/ 60~77% 그림 3. 토층구성상태및층후 그림 4. 토층별 N 치분포 매립층 (Fill) 전체시추지점에서 m 의두께로분포하고있는지층으로최상부층에분포하고있으며채취된시료는대체로갈색, 암갈색의색조를띠고있으며, 층을이루고있는토사는자갈섞인실트질의모래로구성되어있고 BH-1,4,5 에서는잡석이혼재되어있다. 자갈직경은 4.0~8.0cm 이다 붕적층 (Colluvium Soil) 본층은기반암이오랜기간물리적또는화학적풍화를받아변질, 변색되어미세한조각으로분해되어원위치에그대로잔적된지층에해당된다. 층후는 0.8~2.6m 이며, 채취된시료는대체로갈색또는회갈색을띠며, 자갈섞인실트질모래등으로구성되어있다. 시추작업과병행하여실 4 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

12 흙막이가시설설계보고서 시한표준관입시험결과, N 치는 7/30~50/20( 회 /cm) 정도의느슨 (Loose) ~ 매우조밀 (Very Dense) 한상대밀도를보인다 풍화토 (Weathered Soil) 전체시추지점에서 m 의두께로확인된지층으로기반암이오랜기간물리적또는화학적풍화 (Physical or Chemical Weathering) 를받아변질, 변색되어미세한조각으로분해되어원위치에그대로잔적된지층에해당된다. 표준관입시험및시추작업시채취된시료는갈색의색조를띠고있으며, 실트섞인세립내지조립질의모래분해되어채취된다. 시추작업과병행하여실시한표준관입시험결과측정된 N치는 8/30 50/12 회로대체로느슨 (Loose) ~ 매우조밀 (Very Dense) 한상대밀도를나타내 AU 연경이반복된다. 표준관입시험시채취된 BH-3 시료에대하여실시한토성시험결과함수비는 15.9% 이고, #200 번체통과량은 31.2%, 액성및소성한계는 NP로서, 통일분류법에의해분류하면 SM에해당된다 풍화암 (Weathered Rock) BH-1,2,5 시추지점에서 m 의두께로확인된본지층은상부풍화토층과연속된지층으로풍화토층과마찬가지로모암이오랜기간풍화를받아변질, 변색되어미세한조각으로분해되어원위치에그대로잔적된지층에해당된다. 표준관입시험및시추작업시채취된시료는갈색의색조를띠고있으며, 실트질모래로분해되어회수되며, 풍화된암의조직과구조를보존하고있다. 시추작업과병행하여실시한표준관입시험결과측정된 N치는 50회이상으로매우조밀한상대밀도를보이고있으며, 대체로하부로갈수록더욱더조밀해지는경향을보인다 연암 (Soft Rock) 현지표하 m 의깊이에서확인된본지층은기반암 ( 편마암 :gneiss) 층으로균열및절리가발달되어있으며, 시추시암편내지단주또는장주의형태로코어가회수된다. 시추시채취된코어는심한풍화내지약한풍화의풍화상태를보이며, 시추위치에따른풍화정도의차이가심하게나타나기도하고, 심도에따라서는풍화가많이진행되어진부분에서는절리및균열면을따라변질변색되어있다. 부분적으로파쇄가집중되어진부분에서는 T.C.R 이나 R.Q.D 가매우저조하게나타나는경향이있으며, 전반적인 T.C.R 은 30 62%, R.Q.D 는 20 42% 범위를나타내고있다 보통암 (Medium Rock) 현지표하 6.3m 의깊이에서확인된본지층은 BH-3 에서만출현하였으며, 기반암 ( 편마암 :gneiss) 층으로균열및절리가발달되어있으며, 시추시암편내지단주또는장주의형태로코어가회수된다. 시추시채취된코어는보통풍화내지신선한풍화상태를보이며, 전반적으로암질상태는신선한상태를보인다. 전반적인 T.C.R 은 93~100%, R.Q.D 는 60 77% 범위를나타낸다. 일축압축강도시험결과는 588.0kg/ cm2을나타내고있다. 5 ( 주 ) 유경기술단

13 흙막이가시설설계보고서 2.3. 주요시험성과분석 현장시험표 2. 표준관입시험 지층구분 N치 ( 타격횟수 / 관입량 ) 상대밀도 매립층 7/30cm ~ 50/20cm 느슨 ~ 매우조밀 풍화토 8/30cm ~ 50/12cm 느슨 ~ 매우조밀 풍화암 50/10cm 이상 매우조밀 표 3. 현장투수시험 공 번 지층명 심도 (m) 투수계수 (cm/sec) BH-5 풍화토 3.0 ~ 표 4. 공내수위측정 공 번 공내수위 (GL.- m) 공 번 공내수위 (GL. - m) BH (EL.+51.2m) BH (EL.+51.1m) BH (EL.+51.4m) BH (EL.+52.4m) BH (EL.+51.2m) 그림 5. 현장투수시험및공내수위측정결과 GRAPH 실내시험 표 5. 실내토질시험 심도 M.C Atterberg Limit (%) # 2 00 공번 Gs USCS (m) (%) LL PI 통과량 BH NP SM 표 6. 실내암석시험 공번 심도 (m) 직경 (cm) 단위중량 (gr/cm 3 ) 흡수율 (%) 일축압축강도 (kg/cm 2 ) BH YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

14 흙막이가시설설계보고서 2.4. 지반설계정수산정 토질정수는지반조사보고서에기재된조사자료를이용하여기존의경험적자료및 N 치와의공 학적관계를이용하여결정하였다 N 값의보정 심도가깊어질수록 Rod 자체의저항이커지며, 상재하중의영향, 토질, 지반의압축성등에의해 과대평가되므로다음과같이보정한다. N test : 측정된 N값 N 1,N 2 : 보정된 N값 X : ROD 길이 P : 유효상재하중 ( 단, 2.8kgf/cm 3 ) ROD 길이에대한보정 ROD 길이가너무긴경우에는해머가타격될때 ROD 의탄성압축에의한변형에너지로인하여 타격에너지가크게소모되어실제보다과대한 N 값이나타내므로이를보정하여야한다. N 1 = N test { 1 - ( X / 200 ) } 토질에대한보정 가늘고실트질의포화된모래에대하여 Terzaghi 와 Peck 은관입치 N 이 15 보다크면다음과같은 식으로보정할것을제안하였다. N 2 = ( N 1-15 ) 단, N1 > 15 일때토질에의한수정을한다. 상재압에대한보정 지표면부근의모래지반의경우실제보다 N 값이작게나오므로이를보정하여야한다. N = N test { 5 / (1.4P+1) } 7 ( 주 ) 유경기술단

15 흙막이가시설설계보고서 내부마찰각 ( ) 의산정 Dunham(1954) 공식 Dunham 은 Terzaghi-Peck 의연구결과를정리하여다음과같은근사식을유도하였다. 여기서, C = 15 ; 입자가둥글고입도분포가균일한모래 C = 20 ; 입자가둥글고입도분포가좋은모래, 입자가모나고입도분포가균일한모래 C = 25 ; 입자가모나고입도분포가좋은모래 Peck(1953) 공식 Kishida(1959) 공식 Kishida 가 N 값을이용하여제시한내부마찰각을산출하는방법은다음과같다 지반반력계수 (K h ) 의산정 Hukuoka 공식 N (kgf/cm 3 ) Soletanche 법 : 다음의도표를참고한다. 8 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

16 흙막이가시설설계보고서 그림 6. Soletanche 법에의한지반반력계수 (K h ) 의추정 9 ( 주 ) 유경기술단

17 흙막이가시설설계보고서 지반강도정수산정결과 당현장의지반조사는총 5 공 (2008 년 4 월시행 ) 을실시하였으며, 각 Hole 의동일지층은비슷한 상대밀도를나타낸다. 구조계산을위한토질정수산정은지반조사자료와기존문헌, 기경험치 등을활용하여다음과같이적용하였다. 표 7. N치의보정 지 층 실측 N값 평균 N값 보정 N값 비 고 매립층 붕적층 07/30 ~ 50/20 27/30 25 풍화토 (N<30) 08/30 ~ 28/30 17/30 19 풍화토 (30<N<50) 37/30 ~ 48/30 42/30 35 풍화토 (50<N) 50/30 ~ 50/15 50/21 46 풍화암 50/08 ~ 50/03 50/05 45 연 암 보통암 보정 N값은각공별 N치보정을실시하여평균한값임. 표 8. 내부마찰각의산정 지층 Dunham Peck Kishida 적용값 ( o ) 매립층 붕적층 풍화토 (N<30) 풍화토 (30<N<50) 풍화토 (50<N) 풍화암 연암 보통암 풍화토층은출현층후가비교적깊고 N 치의분포가다양하여 N 치를기준으로하여 30 이하, 30~50 및 50 이상으로구분하여지반물성을산출하였다. 각공별보정 N 치로부터 Dunham 공식, Peck 공식, Kishida 공식을이용하여산정한결과, 참고문헌의제안값을상회하여현장시추작업에의한시료분석후안정성을고려하여기경험에의한값을적용하였다. 10 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

18 흙막이가시설설계보고서 표 9. 지반반력계수의산정 지층 Hukuoka Soletanche 적용값 (tf/m 3 ) 비고 매립층 - 1,900 1,900 붕적층 2,433 2,400 2,200 풍화토 (N<30) 2,271 2,400 2,300 풍화토 (30<N<50) 2,947 3,025 3,000 풍화토 (50<N) 3,280 3,874 3,300 풍화암 3,263 4,500 3,800 연암 - 5,800 5,000 보통암 - 9,000 7,000 지반반력계수의산정은 Hukuoka 방식과 Soletache 도표방식으로추정되었으며, 매립층부터풍화암까지는각공별최소치의평균값을적용하였다. 연암과보통암의지반반력계수는 Soletache 도표와문헌추천값을참고하여적용하였다. 표 10. 지반강도정수 INPUT DATA 지 층 단위중량 (γ, tf/m 3 ) 점착력 (c, tf/m 2 ) 내부마찰각 (Φ, o ) 지반반력계수 (Kh, tf/m 3 ) 매립층 ,900 붕적층 ,200 풍화토 (N<30) ,300 풍화토 (30<N<50) ,000 풍화토 (50<N) ,300 풍화암 ,800 연 암 ,000 보통암 ,000 연암의단위중량은일축압축강도시험결과값적용. 11 ( 주 ) 유경기술단

19 흙막이가시설설계보고서 표 11. 참고문헌 - 토공재료의개략적인토질정수 ( 도로설계요령, 토공및배수편, 2001) 종류재료의상태 단위체적중량 (t/m 3 ) 내부마찰각 Ø ( o ) 점착력 C (t/m 2 ) 분류기호 (USCS) 자갈및자갈섞인모래 다진것 GW,GP 흙쌓기 입도가좋은것 모래다진것 SW,SP 입도가나쁜것 사질토다진것 이하 SM,SC 점성토다진것 이하 ML,CL, MH,CH 자갈 밀실한것, 입도가좋은것 밀실하지않은것, 입도가나쁜것 GW,GP 자갈섞인모래 밀실한것 밀실하지않은것 GW,GP 모래 밀실한것, 입도가좋은것 밀실하지않은것, 입도가나쁜것 SW,SP 자연상태 사질토 밀실한것 이하 밀실하지않은것 굳은것 ( 손가락으로강하게눌러조금들어감 ) 이하 SM,SC 점성토 약간무른것 ( 손가락의중간정도의힘으로들어감 ) 이하 ML,CL 무른것 ( 손가락이쉽게들어감 ) 이하 굳은것 ( 손가락으로세게눌러조금들어감 ) 이하 점토및실트 약간무른것 ( 손가락의중간정도의힘으로들어감 ) 이하 CH,MH, ML 무른것 ( 손가락이쉽게들어감 ) 이하 12 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

20 흙막이가시설설계보고서 3. 굴착공법선정 3.1. 흙막이공법특성과개요 흙막이공법의특성은굴착공사설계와시공관리 ( 안정성, 경제성, 시공성 ) 등의현장여건과지질 조사에적합한흙막이공법선정을하여야하며, 선정에따른본원칙은다음의 3 가지로요약 할수있다. 안전성 붕괴, 파손, 과대한변형등의방지 ( 현장장해의방지 ) 경제성 시공성 ( 환경성 ) 공비의저렴화, 공기의단축 소음, 무진동, 주변의침하및지하수위저하등의방지 공사공해의방지 도심지지하굴착의흙막이공법은크게배면부토사이완현상을방지하고자립을유지하기위한 토류벽공법과토류벽의구조적안정성과시공성을보완하는버팀대공법으로구분되는데각이 들특성과개요는다음과같다. 13 ( 주 ) 유경기술단

21 흙막이가시설설계보고서 토류벽공법의특성과개요 굴착시흙막이공법의토류벽은중요한가설흙막이부재로서현장여건과주변현황및지질조건등을고려하여안전성, 경제성, 시공성이적합하도록토류벽공법을선정하여야한다. 일반적으로사용되고있는토류벽공법별장 단점등을비교검토하여결과를종합하면다음에제시한표와같다. 표 12. 주요토류벽공법특성비교 구분공법개요장점단점 H-PILE + TIMBER 먼저천공을한후 H-PILE 을근입하여굴토중목재토류판을설치하여굴토하는공법 공사비저렴 강재재사용가능 굴토중취약부는토류판. 두께로보강가능 개수성공법으로수압이작용하지않음 배면부토사의이완으로인접구조물의피해우려 차수능력이없음 투수성이큰지반에서는별도의차수공법을필요로함 C.I.P ROTARY BORING 기로천공하여안정액으로써공벽을보호하고하단부터시멘트몰탈 ( 또는 Remicon) 을상승주입후철근망근입및자갈충진하여토류벽체형성후굴토하는공법 시공장비투입용이 협소한현장에서도시공가능 차수벽동시사용 배면토사의수평변위억제 저진동저소음 비교적고가 공과공사이의이음부취약 공내 SLIME 발생 암반천공난이 S.C.W 삼축오거 CRANE 에의한천공으로지중토에시멘트용액을혼합교반하여연속벽체형성후굴토하는공법 대형장비로작업용이 공사비저렴 중첩시공으로차수성양호 SLIME 최소화. 강성조절이가능함. 좁은장소제약 실트, 점토등불량지반인경우품질저하 암반천공난이 대형장비에따른진동, 소음 SOIL NAIL SOIL NAIL 을지반에삽입하여원지반의전단강도를증대시키는공법 시공법이간단 굴토심도가깊을경우경제적 수직, 수평변위발생 지반조건에제한을받는다 지하수위높을경우적용곤란 14 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

22 흙막이가시설설계보고서 버팀대공법의특성과개요 버팀대공법은토류벽공법의안정성, 경제성, 현장여건과주변현황및시공성등을고려하여야하 며, 또한굴착에따른배면지반의이완현상및위해요소를효과적으로억제하고시공성이용이한 공법이선정되어야한다. 버팀공법의종류별특성과장 단점은다음의표와같다. 표 13. 버팀대공법특성비교 구분공법개요장점단점 OPEN CUT 굴착주변에안전한사면을남기면서굴착을하는공법으로침수방지의배수구를만들어비탈면의안정을기할수있다. 토류벽버팀을필요로하지않는경제적인공법. 공기가빠르다. 넓은부지를필요로한다 연약지반에서는깊은굴착에부적합하다. 되메우기토량이많다. STRUT 굴착하고자하는부지주변에흙막이토류벽을설치한후띠장과버팀대 (STRUT) 등의버팀을하면서굴착하는공법 재질이균질하여신뢰할수있다. 시공이간단하다. 재사용이가능경제적이다. 강재의수축이나접합부의유동이크다. 강재의종류및평면계획에한정성이있다. GROUND ANCHOR 굴착하고자하는부지주변에흙막이토류벽을설치한후띠장과굴착배면지반중에 GROUND ANCHOR 를시공하면서굴착하는공법 굴착및지하구조물의작업능률이좋다. 굴착평면및단면계획이자유롭다. 프리스트레스를가하기때문에주변지반침하를최소화한다. ANCHOR 를정착시킬지반이존재해야한다. 굴착의순수공사비가다소비싸다. 사전에소유자의동의를구해야하며, 그에따른민원발생여지 SOIL NAIL 보강재를지반내에비교적촘촘한간격으로삽입함으로서원지반의전체적인전단저항력과활동저항력을증대시켜굴착면의안정을확보함과변위를억제하는원위치지반보강공법. NAIL 길이가짧으므로인접대지를침범하지않는다. 일부 Nail 에결함이발생되어도전체적인안정성에큰문제가없다. 동하중에대한안정성확보가능하며, 진동, 소음을줄일수있다. 수평변위는앵커보다크게발생할수도있다. 점토층의경우네일이과다하게필요하다. 영구구조물로사용될경우안전율을증가시켜야한다. ISLAND OPEN CUT 공법과 STRUT 공법을조합한공법으로굴착평면주변에흙막이벽체를형성후그내측에비탈면을남기고중앙부분을굴착하고구조물을구축, 이를이용흙막이벽과버팀을가설주변에나머지구조물을구축하는공법 대단면굴착에유리. heaving 방지에유리. 장변 STRUT 의단점을방지. 대지경계면가까이지하부분을시공. 공정이복잡하다. 소규모굴착에는작업성이나쁘다. 주변부시공시작업성이나쁘다. 주변부를시공시굴착및배수에대하여사전계획을두어야한다. 15 ( 주 ) 유경기술단

23 흙막이가시설설계보고서 3.2. 굴토공법선정과정 그림 7. 흙막이공법선정흐름도 지하구조물의계획 제조건의분석 ( 부지, 지반, 주변조건, 실적자료 ) 굴착공법의선정 ( 벽체지지방법 ) 흙막이공법선정 ( 벽체의강성 ) 차수공법, 배수공법의선택 보조공법의검토 ( 지반개량공법 ) 배수공법에따른주변의영향평가 NO 가능공법적용판단 YES 흙막이벽의구조계산 ( 근입장, 응력, 변형, 지지구조축력 ) 굴착에따른지반의리바운드 (rebound) 평가 흙막이벽의변형에의한주변지반의영향평가 NO 종합평가 YES 공법의선정 16 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

24 흙막이가시설설계보고서 3.3. 굴토공법선정 굴토공법의선정은굴착공사중안정성을확보할수있으며시공성및경제성을고려할수있는공법이선정되어야하므로주변현황, 현장여건, 토질조건등을토대로하여상기표와종합적으로검토하면다음과같다 흙막이공법선정 본현장의굴착대상지반은매립층, 퇴적층, 풍화암및암반층의층서로구성되어있으며, 지하수위는지표하 1.1m ~ 6.3m (EL m ~ 102.6m) 에위치하는것으로조사되었다. 또한, 상부매립층과퇴적층의토질성분은모래와자갈로서비교적양호한 N치결과를보여주었다. 따라서, 토질구성상태, 공사기간및경제성과시공성등을고려하여대지경계선과의여유부지확보가가능한북서측마축천인접구간에는 OPEN CUT 공법을적용하였으며, 그외의구간에는 H-PILE + TIMBER 공법을적용하였다. 또한부지의서측과북측으로마북천과인접하여굴착중지하수유입이우려되는바, 차수공법인 L.W GROUTING 공법을굴착사면배면측에적용하였다 흙막이공법선정 버팀대공법선정에있어흙막이벽체의변형억제효과, 시공성, 버팀부재의강성과지보공으로서의충분한조건등을만족해야하며, 당현장의여건을고려하여선정하여야한다. 본현장은굴착대상부지의대부분이대지경계선과인접하고있으므로, 상기조건을종합하여 RAKER 공법과 STRUT 공법을적용하였다. 17 ( 주 ) 유경기술단

25 흙막이가시설설계보고서 4. 사면설계기준 4.1. 사면의불안정요인 사면의불안정요인에관해 Terzaghi(1950) 는그원인을외적인요인과내적인요인으로나누 어다음과같이제시하였다 외적인요인 1 지형의기하학적변화 ( 인위적인절토, 유수에의한침식등 ) 2 토피하중의제거 ( 침식작용및인위적인절토등 ) 2 하중의증가 ( 하중의추가, 사면높이의증가, 수위상승로인한흙무게의증가등 ) 4 충격과진동 5 인접한호수또는저수지의수위강하 6 강우 내적인요인 1 진행성파괴 2 풍화작용 ( 동결융해, 건조수축등 ) 3 물의침투에의한융해작용 ( 융해에의한침식, 파이핑현상등 ) 4.2. 사면의붕괴형태사면의붕괴형태는자연적인원인과인위적인행위에의하여발생되며, 이러한원인들이복합적으로작용되기때문에실제발생되는붕괴형태는대단히복잡하다. 이러한사면의붕괴형태는 Eckel, Skempton and Hutchinson 및 Zaruba and Mencl 등에의하여분류되었는데, 이들은붕괴면의형태와붕괴의직접적인원인이되는지질구조및응력상태등을기준으로분류하였다. 최근에는 Varnes(1978) 및 Cruden and Varnes(1992) 에의해제시된분류가널리사용되며, 이에의한분류및붕괴형태는다음표및그림과같다. 18 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

26 흙막이가시설설계보고서 표 14. ABBREVIATED CLASSIFICATION OF SLOPE MOVEMENTS Type of Movement Bedrock Type of Material Engineering Soils Predominantly Coarse Predominantly Fine Falls Rock fall Debris fall Earth fall Topples Rock topple Debris topple Earth topple Slides Rotational Translational Rock slump Rock block slide Rock slide Debris slump Debris block slide Debris slide Earth slump Earth block slide Earth slide Lateral spreads Rock spread Debris spread Earth spread Flows Rock flow (deep crack) Debris flow (soil creep) Earth flow (soil creep) Complex Combination of two or more principal types of movement * After Varnes (1978) 그림 8. 사면활동의종류 (Cruden and Varnes, 1992) (a) 낙석 (b) 전도 (c) 활동 (d) 퍼짐 (e) 흐름 19 ( 주 ) 유경기술단

27 흙막이가시설설계보고서 4.3. 사면의설계기준 절토사면의표준경사사면경사는지층의구성상태, 지형조건, 용출수의유무, 토질및암반의공학적특성, 사면의안정성및경제성, 보강공법의적용여부등을종합적으로검토하여결정되므로사면의장기적인안정성을유지하기위해서는체계적이고합리적인분석과정을거쳐야한다. 현재각기관에서적용되고있는사면의표준경사는다음과같다. 표 15. 원지반토질에대한비탈면경사의범위 - 도로설계실무편람 ( 토공및배수공 ), , p89 원지반의토질흙깍기높이경사비고 모래밀실하지않고입도분포가나쁜것 - 1:1.5 이상 SW, SP 사질토 자갈또는암괴섞인사질토 밀실한것 밀실하지않고입도분포가나쁜것 밀실하고입도분포가좋은것 밀실하지않거나입도분포가나쁜것 5m 이하 1:0.8 ~ 1:1.0 5~10m 1:1.0 ~ 1:1.2 5m 이하 1:1.0 ~ 1:1.2 5~10 m 1:1.2 ~ 1:1.5 10m 이하 1:0.8 ~ 1:1.0 10~15 m 1:1.0 ~ 1:1.2 10m 이하 1:1.0 ~ 1:1.2 10~15 m 1:1.2 ~ 1:1.5 SM, SP SM, SC 점성토 0~10 m 1:0.8 ~ 1:1.2 ML, MH, CL, CH 암괴또는호박돌섞인점성토 5m 이하 1:1.0 ~ 1:1.2 5~10 m 1:1.2 ~ 1:1.5 주 ) 1. 실트는점성토로간주한다. 표에표시한토질이외에대해서는별도로고려한다. 2. 위표의경사는소단을포함하지않는단일비탈면경사이다. 표 16. 절토사면경사의설계기준 토 암 구분경사비고 사 반 0 ~ 5m 1 : 1.2 5m 이상 1 : 1.5 리핑암 1 : 1.0 발파암 1 : 0.5 GM, GC - 도로설계실무편람 ( 토질및기초 ), , p74 5m 마다소단 1m 설치 절토 20m 마다소단 3m 설치 주 ) 1. 발파의사면경사는지표지질조사, 사면안정검토, 시추조사 (TCR 및 RQD) 결과를분석한후적용함. 2. 발파암의사면경사를 1:0.5 보다완만하게적용 (1:0.7 또는 1:0.8) 할경우높이 10m 마다 1~2m 폭의소단을설치 20 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

28 흙막이가시설설계보고서 표 17. 기존고속도로의절취사면경사 - 도로설계실무편람 ( 토질및기초 ), ,p75 토질 ( 높이 ) 호남고속도로 중부남해고속도로 판교 - 구리신갈 - 반월고속도로 대구 - 춘천대전 - 진주고속도로 수원 - 남이신갈 - 원주고속도로 신갈 - 원주확장고속도로 고서 - 순천고속도로 토사 (5m미만) 1:1.0 1:1.2 1:1.2 1:1.2 1:1.2 1:1.2 1:1.2 토사 (5m이상) 1:1.0 1:1.5 1:1.5 1:1.5 1:1.5 1:1.5 1:1.5 리 핑 암 1:0.6 1:1.0 1:1.0 1:1.0 1:1.0 1:1.0 1:1.0 발 파 암 1:0.5 1:0.5 1:0.5 1:0.5 1:0.5~1:1 1:0.5~1:1 1:0.5~1:1 주 ) 1. 토사층에는 5m마다소단 1m 설치. 2. 리핑암, 발파암구간절토 20m마다소단 3m 설치. 기존절토사면의경사는발파암의경우사면내불연속면등의유무에상관없이암석의강도에따라절취각도를대부분일률적으로 1:0.5 경사를적용하여왔다. 그러나, 리핑암및발파암은사면굴착후하중제거로쉽게이완되고지표에노출될경우풍화작용이급속히진행됨을감안하여야하며, 시공시불연속면의발달상태에따른지질구조에의해 Sliding 이발생할우려가있으므로사면경사는대상암반의공학적특성에따라결정해야할것으로판단되며, 굴착후정밀조사를수행하여사면의경제성과안정성을확보하여야할것이다. 한국도로공사에서는설계단계에서시추조사자료 (TCR, RQD) 를근거로발파암의사면경사를다음을참고하여차등적용할것을추천하고있다. 21 ( 주 ) 유경기술단

29 흙막이가시설설계보고서 표 18. 암반사면의표준구배 - 도로설계실무편람 ( 토질및기초 ), , P76 암석종류 ( 강도 ) 암반파쇄상태 NX시추시 (double core barrel) T.C.R(%) R.Q.D(%) 굴 착 난이도 사면 경사 소단 설치 암반의전단강도지수 Φ ( o ) C (kg/cm 2 ) 풍화암또는연, 경암으로파쇄가극심한경우 20% 이하 10% 이하리핑암반 1:1.0 H=5m 마다소단 1m 폭 ( 리핑암과발파암사이에는 1m 소단 ) 강한풍화암으로파쇄가거의없는경우와대부분의연, 경암 20~30% 10~25% 발파암반 ( 연암반 ) 40~50% 25~35% 발파암반 ( 보통암반 ) 70% 이상 40~50% 발파암반 ( 경암반 ) 1:0.8 1:0.7 1:0.5 H=10m 마다소단 2m 폭 H=10m 마다소단 2m 폭 H=20m 마다소단 3m 폭 주 ) 1. 단, 불연속면으로인한사면불안정요인이뚜렷할경우에는우세한불연속면의경사로사면경사를정하는것을본표준경사보다도우선으로한다. 2. 발파암하부에두꺼운리핑암이나타나면상부발파암도하부리핑암에준하여경사를결정한다. 3. 토질이동일하지않고층을이루는지역에서대깍기를할경우에는사면경사를각토층에맞게적용한다. 4. TCR 및 RQD 값이리핑암과발파암에상충될경우에는암질상태및인접사면경사를비교 평가하여적용한다. 또한, 붕적토 (Colluvium) 는중력에의해퇴적된지층으로서원암반이풍화잔류된풍화토층에비하여 치밀하지못한경향을보여주며, 이러한붕적토층의특성을감안하여붕적토의적정경사는다음표와 같이추천되어적용되고있다. 표 19. 붕적토의적정사면경사 - 한국도로공사, 도로연구소, 1992 년 지 하 수 조 건 경 사 강우시에도지하수위가설계고보다낮은경우 1 : 1.2 강우시만지하수위가설계고보다높아질경우 1 : 1.5 상시지하수위가설계고보다높은경우 1 : 1.8 ~ YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

30 흙막이가시설설계보고서 4.4. 사면의기준안전율 사면활동에대하여이론상으로는안전율이 1.0보다크면안정하지만지반정수, 하중조건및파괴모델의불확실성으로인하여허용안전율이상이되어야안정한것으로평가한다. 고속도로설계시여러가지불확실성을보상하는계수로사용되는안전율 (factor of safety) 은주어진활동면에대하여흙의전단강도 (S) 를현사면에작용하는전단응력 (τ) 으로나눈값이다. 즉, Fs = S/τ로정의될수있다. 따라서이론상안전율이 Fs = 1.0 이상이면안전하나비탈면의실제거동에대한불확실성으로인한여건을감안하여허용안전율의개념을도입, 설계에적용하고있다 허용안전율의결정요소 Lowe(1967) 는동일한사면에대해서안전율에영향을미치는요인으로전단강도시험방법, 전단강도의선택, 해석방법등을제시하고있으며복구비용및시험의신뢰도등이추가로고려될수있는바, 종합적으로다음과같은사항을판단하여결정하여야한다. 전단강도의특징, 사면의기하학적조건및기타조건에대한불확실정도 사면의경사를완화시키거나높이를감소시키는데소요되는비용 사면붕괴시의피해액과결과 사면이영구구조물인가임시구조물인가의판단 23 ( 주 ) 유경기술단

31 흙막이가시설설계보고서 국내및국외의적용기준국내및국외에서적용되는허용안전율의설계기준은대체로 Fs=1.1~1.5 정도의범위를제시하고있으며, 상세한내용은다음표와같다. 본검토에적용된설계기준허용안전율은가설사면의경우건기시 1.3, 우기시 1.1, 영구사면의경우건기시 1.5, 우기시 1.2를적용하였다. 표 20. 절토사면의최소안전율적용기준 - 도로설계실무편람 ( 토질및기초 ), , p78 구분최소안전율 (Minimum Safety Factor) 한국도로공사 도로설계요령 (1976 년 ) 도로설계요령 (1992) 미국 FEDERAL REGISTER, (1977) 미국 DAPPOLONIA Consulting Inc, (1975) 영국 NATIONAL COAL BOARD (1970) 원위치시험에의해서전단강도를구한경우 Fs 1.7 일축, 삼축압축시험에의해강도를구한경우 Fs 1.5 깍기비탈면은시공후기간의경과와함께불안전하게되므로최소안전율삭제 시공직후 Fs 1.3 침윤을고려할때 Fs 1.5 지진을고려할때 Fs 1.0 실내시험에의해강도를구할경우 최대지진가속도를고려할때 - 1.8>Fs >Fs>1.5 1) PEAK SHEAR STRESS (UU TEST) 1.5>Fs>1.25 2) RESIDUAL SHEAR STRESS (CD TEST) 1.35>Fs>1.15 3) 포화된사질토의경우 (C=0) 1.35>Fs>1.15 4) 2), 3) 항공히적용되는경우 (C=0, CD TEST) 1.2>Fs>1.1 하중이오래작용할경우 Fs 1.5 NAVFAC-DM 7.1 (P.329) 구조물기초인경우 Fs 2.0 일시적인하중이작용할경우및시공시 Fs 1.30 or 1.25 지진하중이작용하는경우 Fs 1.2 or 1.15 항만협회 항만시설기술상의기준, 동해설 ( 일본 ) Fs 1.3 도로공단 도로설계요령 ( 일본 ) Fs 1.5 일본건설성 표준적인계획안전율 Fs 1.1~1.3 건 교 부 구조물기초설계기준 Fs YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

32 흙막이가시설설계보고서 5. 사면안정성검토 5.1. 사면안정성해석방법 토목공사에있어서절취사면에분포하는지층은일부의토사층과암반층이복합적으로출현되기마련이며, 토사층과암반층은각각의붕괴특성상다소차이가있으므로토사층과암반층으로구분하여안정성을평가할필요가있다. 토사층의경우미시적으로는불연속적인토립자들로구성된집합체이나전체적으로볼때하나의연속체로간주할수있는반면, 암반사면의경우대부분암반내단층, 절리, 엽리, 층리등과같은불연속면들이존재하므로불연속면에의해분리된암체들의집합체로간주할수있다. 그러므로토층사면의경우연속체로간주될수있음에따라특별한지층 ( 연약층 ) 이분포하지않는경우의파괴는임의의최소활동저항면을따라발생한다는점을염두에두고안정성평가가이루어지나암반사면의경우암반에분포하고있는불연속면의특성, 예를들면주불연속면의방향, 경사, 거칠기, 틈새, 연장성, 풍화정도, 충전물질유 무등과같은불연속면의공학적인특성에의해붕괴가발생하기때문에안정성평가시토층사면의경우와비교할때복잡한분석및계산을필요로한다. 그리고안정성평가에필요한주요소중하나인지반정수측면에서볼때토사층의경우구성토질및조성상태등크게두가지에따라서지반정수값이달라지게되나암반층에대한안정해석에필요한지반정수값은불연속면의풍화상태, 거칠기, 충전물질유 무, 불연속면강도등과같은여러가지요소에따라좌우되므로대표값의판단및결정이쉽지않다. 따라서사면안정검토시토층사면의경우는구성토질, 조성상태등의파악이중요한반면, 암반사면의경우사면붕괴에영향을미칠가능성이큰우세한지질구조또는분포된많은불연속면에대한평가가필요하다는점에서차이가있다. 상기와같이토층사면과암반사면은역학적인거동특성과지반정수산정시의불확실성의요소에서의차이점을보이고있다. 25 ( 주 ) 유경기술단

33 흙막이가시설설계보고서 해석방법의종류 일반적으로사면에대한안정해석시사용되는해석법은유한요소법, 유한차분법, 개별요소법과같은수치해석법 (Numerical Analysis) 이있으며, 임계활동면에서의역학적인평형관계만을해석하는한계평형해석법 (Limit Equilibrium Analysis) 이있다. 수치해석법 (Numerical Analysis) 은지반의변형특성을고려한탄성또는탄소성해석방법으로지반정수산정시많은현장시험및실내시험이필요하며, 해석상의소요시간이긴단점을가지고있다. 또한, 그결과에대한신뢰도가떨어지는것으로알려져있다. 한계평형해석법 (Limit Equilibrium Analysis) 은근본원리상사면안정해석뿐만아니라토압, 지지력등과같은지반공학적문제를설명 해결하는데기초를이루는방법으로대상지반을하나의토체로간주하여임의의파괴면에대한힘또는모멘트의평형조건을고려하는것이다. 물론한계평형해석법은굴착에따른비탈면내응력변화및그에수반되는변형거동상태해석이가능한일반적수치해석방법과는달리변형과관련된지반문제해석에있어서는적용될수없다는단점이있다. 그러나해석방법의이해가쉽고사용이간편하다는점과과거많은사면안정해석에대한적용사례로부터그신뢰성도입증된상태이므로사면안정해석방법으로가장많이사용되고있다. 한계평형법에의한사면안정해석방법을여러가지관점에의해분류될수있으나크게활동토체를단일토체로보는방법과활동토체를수개의수직절편으로분할하는절편법 (Method of Slice) 으로구분할수있으며, 이중절편법에의한사면안정해석법이많이이용되고있다. 절편법에의한사면안정해석방법은다음표에서보는바와같이많은연구자들에의해여러가지방법들이제안되고있으며, 안전율산정을위한평형조건, 해석활동면형상, 절편작용력및작용위치가정등에서다소의차이는있으나그근본적방법상의차이는없는것으로알려지고있다. 26 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

34 흙막이가시설설계보고서 표 21. 한계평형법을이용한비탈면안정해석방법의종류 해석방법 활동면형상 Over of moment 평형만족조건계산 Individual Slice moment Vertical force Horizontal force 수계산 컴퓨터 비 고 단일활동토체해석방법 Infinite Slope (Skemptom & Delory, 1957) Wedge Analysis Friction Circle method 평면 평면 - - 지표면과평행한무한비탈면이지표면과평행한평면적파괴예상시적용 - - 비원호의 2 개, 3 개의평면에의한파괴예상시적용 원호 - - 단일한점성토또는사질토지반의비탈면안정해석에유용 활동면상반력작용선은활동원중심으로하는마찰원에접한다는사항을토대로작용력과저항력간의평형조건으로부터안전율산정 수직절편으로 분할하는 절편법 Fellenius method (Ordnary Slice Method) (Fellenius, 1927) Bishop's simplified method (Bishop, 1955) Janbu's simplified method (Janbu, 1968) Spencer's method (Spencer, 1967) 원호 원호 - - 임의형상 임의형상 절편법중가장간단한방법임. 완만비탈면에대해간극수압을감안한유효응력해석시안전율과소평가 깊은원호활동면이고원호중심각 (α) 의변화가클경우해석결과오차증대 절편법중가장널리이용되며편리성과신뢰성이매우양호함 선단부의절편저면경사각 α 가클경우안전율이과대평가 본방법에의한안전율 Fellenius 방법에의한결과보다다소큼 절편양측면에작용하는수직전단응력을없는것으로가정하여부정정차수감소 엄밀해석법을계산의간편성을위해힘의평형조건만을감안하여간편화시킨방법으로이로인한부정확성을보정계수 (fo) 를감안해줌으로서보완 각절편경계면상의작용하는전단력을별도로감안치않은대신합력으로서양측에서서로평행한수평력으로감안 ( 작용각 θ 는일정 ) 해석적으로정해에가까운안전율을산정하므로신뢰성높음 G.L.E method (Fredlund & Krahn, 1977) 임의형상 - Bishop, Janbu, Spencer 방법등을포괄할수있는해석방법 비원호활동해석시가상회전중심 (Frictional center of Rotation) 을사용하며모멘트평형, 힘의평형을개별로고려하여각각에대한안전율산정이가능 27 ( 주 ) 유경기술단

35 흙막이가시설설계보고서 해석방법의선정 상기표에서제시한여러해석방법중, 본검토사면의지반조건에적합한해석방법을선정해야하 므로다음과같은내용을참고하여해석방법을선정하였다. 1 활동면이지표면과평행한평면이며, 토질이균일하고활동면의깊이가비교적작은사면의경우무한사면해석방법이상당히정확하다 2 활동면이지표면으로부터깊이가얕고긴평면이며, 지표면과평행하지않는경우에대해서는 Fellenius 방법이간편하고정확하다. 3 활동면이 2개또는 3개의평면으로이루어진경우예비해석단계에서는 Fellenius 방법으로정확도가낮은결과를얻을수있고, Janbu의간편법을사용하면그정확도를향상시킬수있다. 임계활동면과안전율을보다정확히결정하기위해서는쐐기또는활동 Block 방법을사용해야한다. 4 원호활동면인경우예비해석단계에서는안정도표 (Stability Chart) 를이용할수있으며, Fellenius 방법을사용할수도있으나활동면의깊이가깊거나간극수압이큰경우부정확한결과가얻어진다. 따라서정확한해석을위해서는 Bishop의간편법을사용한다. 5 활동면이임의의형상인경우, 예비해석단계는 Janbu의간편법을사용하며, Janbu의정밀해법, Spencer의방법, Morgenstern and Price 방법, Frelund and krahn의 G.L.E 방법등을사용하여정밀해를구한다. 6 사면선단부에서활동면의경사가급한경우에는측면력의분포를예민하게고려할수있는방법을선택해야한다. 이상과같은해석방법에대한선정기준을검토한결과원호활동을보이는리핑암부사면에대해서는힘의평형조건만을고려한해석방법은절편측면력에대한가정에따라해석결과가크게차이가나는반면, 모멘트평형조건에의한해석결과는거의차이가없어신뢰도가높은것으로평가되었다. 따라서본설계에서는해석방법의이해가쉽고, 또한모멘트평형조건에의한안전율산정방법인 Bishop의간편법을적용하였다. 본설계에적용한 Bishop 의간편법은전산프로그램인 "SLOPE/W" 를사용하여한계평형해석을수행하였다. 28 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

36 흙막이가시설설계보고서 BISHOP 간편법에대한이론적개요 본해석에적용한 Bishop 의간편법에대한이론적배경으로가상활동면을가정하고파괴상태일경 우절편저면에작용하는전단응력은다음의식과같다. tan 여기서, S : 전단응력 C' : 유효점착력 σ n : 유효수직응력 ' : 유효내부마찰각 u : 간극수압 m 그림 9. Bishop 간편법에의한원호활동면 파괴상태에서절편저면에서저항할수있는전단응력을 S F 라하고절편저면에법선으 로작용하는힘을, 절편저면과평행으로작용하는힘을 라하면, 29 ( 주 ) 유경기술단

37 흙막이가시설설계보고서 s C n u tan S m F F... ( 식.a) 여기서, = N / : 절편저면에서의평균주응력 F : 안전율 : 절편저면의길이 절편저면에작용하는수직력의합은 N cos sin... ( 식.b) 여기서, W : 절편토체의무게절편좌 우측면에서작용하는전단 XR, XL : 력 이때에 Bishop 의간편해석법은파괴가원호형태로발생되며, 각절편에대한수직분력중 XR - XL = 0 으로가정하므로 ( 식.b) 를 ( 식.a) 에대입하여정리하면다음과같다. Ncos F c N u tan sin tan sin N cos sin 이때에 m cos tan 로놓으면, W F C u tan sin N m 아래그림은식 mα 와절편저부의경사각 와의관계를나타내고있다. 30 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

38 흙막이가시설설계보고서 M VALUES (DEGREES) 그림 10. mα 와절편저부경사각 α 와의관계 원호활동파괴의기준점인 O 점에대하여모멘트평형을고려하면 W Sm R... ( 식.c) ( 식.c) 에 ( 식.a) 를대입하여계산하면, C N u tan F m W x 여기서 x = R sinα 이므로위의식은다음과같다. tan F m W sin 따라서, 위의식에의해서 Bishop 의간편법에의한안전율을결정할수있다. 31 ( 주 ) 유경기술단

39 흙막이가시설설계보고서 5.2. 사면안정성검토결과 SECTION- 횡 -LEFT 구간안정성검토 검토단면 그림 11. 사면안정성검토결과 건기시검토결과 우기시검토결과 검토결과설계 Fs = > 기준 Fs = 1.3 O.K! 검토결과설계 Fs = > 기준 Fs = 1.1 O.K! 32 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

40 흙막이가시설설계보고서 5.3. 검토결과분석 사면안정성검토결과설계안전율이가설사면기준안전율인건기시 1.3, 우기시 1.1 을상회하므로굴착으로인한사면의외적안정성에문제가없는것으로검토되었다. 현장의주변여건및토질여건상굴착에따른배면지반의영향과진동및소음관리를하여야하며시공시주변지반의굴착에따른영향을계측하여안전하게시공될수있도록관리및감리를철저히하여야한다. 33 ( 주 ) 유경기술단

41 흙막이가시설설계보고서 6. 수치해석프로그램 6.1. SUNEX 프로그램기능 적용범위 각종가설구조물 (Sheet pile wall, Diaphragm wall, H-pile 등 ) 해석방법 (1) 탄소성 Beam Spring Model 구조해석 (2) 시공단계별해석 Wall - 탄소성 Beam Element Soil - 탄소성 Spring Model Rankine 토압해석 ( 마찰각고려 ) Peck 토압해석 Long Term Check ( 장기간안정검토 ) 적용가능변수 굴착 매립 STRUT, ANCHOR 설치및제거 지반상의상재하중 벽체에작용하는하중 지하수위 ( 특수한형태의수압적용가능 ) 지반물성치변화 벽체 ( 탄소성해석 ) 처리내용 Moment ( 각단계별 ) 전단력 ( 각단계별 ) 벽체토압 ( 각단계별 ) 34 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

42 흙막이가시설설계보고서 변위 ( 각단계별 ) 지표면침하 ( 각단계별 ) Graph ( 모멘트, 전단력, 벽체토압, 벽체변위 ) 실무적용범위 설계시예비자료확보 현장계측자료를 FEED BACK하여현장공사안전검토가능 인접지표면침하계산가능 35 ( 주 ) 유경기술단

43 흙막이가시설설계보고서 6.2. SUNEX 프로그램개요 SUNEX (elasto-plastic analysis of Step UNderground EXcavation : 단계별지하굴착에대한탄소성해석 ) Program 은탄소성 Beam Spring Model 로서단계별굴착과지보공에따른흙막이벽의변위, 전단력, 휨모멘트및지보공의축방향력을계산한다. 기존토압이론은하중을일률적으로적용하는반면본프로그램은벽체와버팀대의강성및시공방법에따라실제상황에맞게하중을분포시킬수있으므로보다현실적이고경제적인분석이될수있다. 그림 12. 기본구조 MODEL 하중 - 변형기본식 본 Model 에서하중과변형에대한기본식은다음과같이표시된다. ` 여기서, E : 흙막이벽체의탄성계수 I : 흙막이벽체의단면 2차 Moment A : 지보공의단면적 E' : 지보공의탄성계수 L : 지보공의길이 36 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

44 흙막이가시설설계보고서 Pi : 초기토압 ( 주로정지토압이사용됨 ) Kh : 지반의수평방향지반반력계수 x : 깊이 y 지점에서벽체의 x 방향변위 ( 수압및기타하중에한변위포함 ) 변위 - 탄소성관계 굴착심도이상부분및굴착심도이하부분에서의변위와탄소성관계는각각다음그림과같다. 그림 13. 굴착면이상부분의지반 Spring 거동 그림 14. 굴착면이하부분의지반 Spring 거동 37 ( 주 ) 유경기술단

45 흙막이가시설설계보고서 해석과정 식의좌변에서보이는바와같이계산초기에작용시킨토압 Pi 는벽체의변위에 1 차적으로비례하여증감된다. 그러나이토압은 " 변위- 탄소성관계 " 그림에서보는바와같이주동토압과수동토압의범위 ( 최소및최대한계치 ) 이내에있어야하며, 그범위를벗어나는변위가발생할때는토압은한계토압으로되고지반반력계수를 0 으로한후반복계산이계속된다. 그전반복계산시의토압과현재계산시의토압의차이가미리정해둔오차이내일때계산을종료한다 탄소성해석의기본원칙과가정 탄소성해석에서의기본원칙과가정은다음과같다. (1) 지보공설치지점의수직벽에는지보공의수평간격, 단면적, 길이, 설치각도및재료의탄 성계수로구해지는탄성 Spring 지점이부가된다. (2) 위의지보공에대한탄성지점은그지보공이설치될때이미발생되었던변위량에해당하 는선행변위를가지는것으로고려된다. (3) 각굴착단계에서작용토압은계산초기에정지토압을작용시키고토류벽체의변위에 1 차 비례하여수정된다. 그러나다음과같은한계를넘지않는다. 초기토압 : Pi 수정토압 : Pi ± Ksoil Displacement 한계토압 : 주동토압 토압 수동토압 위의범위를벗어나는조건이될때토압은한계토압으로되며지반의 Spring 상수는 0 으로 된다. 38 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

46 흙막이가시설설계보고서 그림 15. 탄, 소성에서의변위와토압 6.3. 프로그램특징 같은토층내에서도깊이별로물성 (C,,Ks) 의변화가가능하다. 굴착측과배면측의지반의물성이달라도가능하다. 굴착깊이, 토층의수, 굴착단계의수, 지보공수, 부재의분할수등에제한이없다. 다양한과재하중, 측압의적용이가능하다. 정수압뿐만아니라특수한형태의수압이가능하다. Rankine, Peck 토압및임의의토압적용이가능하다. 지반이수평이아니고경사진경우를계산할수있으며, 벽체와지반과의마찰을고려할수있다. 토압의최소치를규정할수있다. 지보공의설치시는그전단계에서의변위를초기변위로하여다음단계계산에적용된다. Strut에가하는초기하중 (Jack) 적용방법이개선되었다. 반복계산에의하여지반의소성상태여부를 Check 하여토압및 Spring 상수를보정한다. 흙막이벽에대하여최대저항소성 Moment(Myield) 를입력하면반복계산에의하여흙막이벽에대하여도탄, 소성해석 ( 소성 Hinge) 을수행한다. 지반의소성변위가고려된다. (Option) 39 ( 주 ) 유경기술단

47 흙막이가시설설계보고서 굴착후벽체및 Slab의타설, 지보공의해체과정도계산할수있다. 지표면의침하가 Caspe 방법으로계산된다. 입력 Data는특별한서식에구애받지않는다. (Free Form) 매해석단계마다계산결과토압, 변위, 전단력및 Moment가화면에 Graphic으로나타나므로계산과정을 Check 할수있으며, 필요에따라계산을중지시킬수있다. 계산결과각단계별토압, 변위, 전단력및 Moment Graph를 Printer로출력할수있다. 40 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

48 흙막이가시설설계보고서 7. 가시설구조검토 7.1. 구조검토수행절차 STEP 1 STEP 2 STEP 3 STEP 4 STEP 5 STEP 6 Safety Check of H-PILE Design of GROUND ANCHOR Safety Check of WALE Safety Check of STRUT Design of TIMBER Settlement Analysis 7.2. 가시설부재설계기준 표 22. 강재제원표 적용구분 단면치수 (mm) 단면적 (cm 2 ) 단위중량 (kg/m) 단면 2 차모멘트 (cm 4 ) 단면 2 차반경 (cm) 단면계수 (cm 3 ) Ix Iy Rx Ry Zx Zy H-PILE 300*200*9* ,300 1, WALE STRUT 300*300*10* ,400 6, , 표 23. 강재허용응력도 구분 축방향인장 ( 순단면 ) 허용응력 축방향압축 ( 종방향 ) 20 < 93 l r 20 σ ca = 2,100 l r 93 σ ca = 2, ( l r -20) l r σ ca = 18,000,000/ (6,700+( l r )²) 인장면 ( 순단면 ) σ ca = 2,100 휨응력도 압축면 ( 종단면 ) 전단응력도 ( 총단면 ) l b 4.5, σ ca = 2, < l b 30, σ ca = 2, x ( l b -4.5) 41 ( 주 ) 유경기술단

49 흙막이가시설설계보고서 7.3. 부재력검토결과 표 24. H-PILE 검토결과 검토단면 굴착깊이 지보형식 모멘트 (kgf/cm 2 ) 전단력 (kgf/cm 2 ) 허용응력설계웅력허용응력설계응력 검토결과 A-A' 11.00m C/S 4단 1, , O.K B-B' 14.25m G/A 5단 1, , O.K C-C' 4.75m G/A 2단 1, , O.K D-D' 5.55m M/S 2단 1, , O.K 표 25. WALE 검토결과 검토단면 굴착깊이 지보형식 모멘트 (kgf/cm 2 ) 전단력 (kgf/cm 2 ) 허용응력설계웅력허용응력설계응력 검토결과 A-A' 11.00m C/S 4단 1, , O.K B-B' 14.25m G/A 5단 1, , O.K C-C' 4.75m G/A 2단 1, , O.K D-D' 5.55m M/S 2단 1, , O.K 표 26. STRUT 검토결과 검토단면검토구간최대축력 (tf/ea) 강축 ( 연직방향 ) 검토약축 ( 수평방향 ) 검토검토결과허용치조합웅력허용치조합웅력 A-A' 4 단 O.K D-D' 2 단 O.K 7.4. 근입길이및토류판검토결과 표 27. 근입장및토류판검토결과 검토단면 굴착깊이 근입길이 근입안전율토류판두께 (cm) 기준Fs 설계Fs 허용두께적용두께 검토결과 A-A' 11.00m 2.00m cm O.K B-B' cm O.K 14.25m 1.50m ( 보통암이하 ) cm O.K C-C' 4.75m 2.00m cm O.K D-D' 5.55m 2.00m cm O.K 42 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

50 흙막이가시설설계보고서 7.5. GROUND ANCHOR 검토결과 표 28. GROUND ANCHOR 검토결과 검토단면 단수제원설치각도 ( o ) 설치간격 (m) 자유장 (m) 정착장 (m) 설계축력 (tf/ea) 잭킹력 (tf/ea) 늘음량 (mm/tf) 1 단 D105*4 열 단 D105*4 열 B-B' 3 단 D105*4 열 단 D105*4 열 단 D105*4 열 C-C' 1 단 D105*4 열 단 D105*4 열 검토결과분석 당현장의사용부재는신재를사용하는것으로검토하였다. 구조검토결과기준안전율이상으로검토되었으나, 현장의주변여건및토질여건상굴착에따른배면지반의영향과진동및소음관리를하여야하며시공시가시설주변지반의굴착에따른영향을계측하여안전하게시공될수있도록계측관리및감리를철저히하여야한다. 43 ( 주 ) 유경기술단

51 흙막이가시설설계보고서 7.7. 각단면별구조검토계산서 SECTION A-A' 검토 지보공법 굴착깊이 CORNER STRUT 4 단 H=11.00m ( 집수정구간 : +1.65m) 검토단면 44 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

52 흙막이가시설설계보고서 SECTION B-B' 검토 지보공법 굴착깊이 GROUND ANCHOR 5 단 H=14.25m 검토단면 45 ( 주 ) 유경기술단

53 흙막이가시설설계보고서 SECTION C-C' 검토 지보공법 굴착깊이 GROUND ANCHOR 2 단 H=4.75m 검토단면 46 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

54 흙막이가시설설계보고서 SECTION D-D' 검토 지보공법 굴착깊이 MAIN STRUT 2 단 H=5.55m 검토단면 47 ( 주 ) 유경기술단

55 흙막이가시설설계보고서 8. 침하, 소음, 진동및계측관리 8.1. 굴착에의한예상문제점 토류벽배면지반의침하 굴착에의해토압의균형이변화되면벽체의움직임이생기고이는주변지반의침하와필연적으로연결이된다. 따라서지하굴착공사로인하여인접지반의침하가발생될수있는일반적인특성으로다음같은사항등을열거할수있다. 현장주변지하매설물의매립상태가불완전한경우말뚝관입천공작업시진동으로인한압축침하. 엄지말뚝및토류판으로지지되는토류벽체의수평변위에따른토립자이완현상으로배면토의이동으로인한침하. 지하수유출시토립자유출에의한토류벽배면토립자의압밀침하. 배수에의한점성토의압밀침하. 굴착내굴착면이연약한지반인경우점토지반의팽상 (Heaving) 현상과사질지반의분사 (boiling) 현상으로인한배면지반의침하. 토류판설치시뒷채움시공불량으로인한배면지반의이동및침하. 엄지말뚝인발시진동및인발후의처리불량에따른침하. 2 차적인원인으로써, 상기에열거한 1 차적인원인에의해발생된침하로인접된지하매설물 ( 상, 하수도 ) 등의관거의파손이야기되어일시적으로많은물이유출되어토립자가다량유출됨으로써발생하는함몰침하. 상기와같이굴착에따른주변지반의부등침하로인접구조물 ( 인접건물, 지하매설물 ) 등에균열및붕괴위험이발생할수있으므로정밀한설계와시공관리및계측관리에대해충분한검토와계획을실시하여굴착에따른유해요소가사전에배재될수있도록안전시공관리에만전을기하여야한다. 48 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

56 흙막이가시설설계보고서 인접구조물의예상발생문제점 기침하특성과같이내부굴착으로인한인접지반의침하로인접구조물 ( 지하매설물, 인접건물 ) 에유해요소가발생할수있으므로굴착시예상되는문제점을사전에검토하고안전관리기준을설정하여굴착에따른주변인접구조물의영향과피해를최소화할수있는대책방안을강구되어야할것으로사료된다 환경영향 ( 진동및소음 ) 도심지굴착공사중발생되는소음및진동으로인한피해영향으로부터인접구조물 ( 인접건물, 지하매설물 ) 들과주민들을보호하기위하여건설장비및시공방법의선정에충분한사전검토와현장시험을실시하여수립되어야하며, 이러한진동및소음에대한특성과영향은다음과같이구분된다. 충격진동 (Transient or Impact Vibration) : 발파나충격항타에의한진동. 정상상태진동 (Steady-State or Continuous Vibration) : 진동해머로말뚝을타입할경우의진동 준정상상태진동 (Pseudo Steady-State Vibration) : 연속된충격진동으로짧은시간간격에하나의정상상태진동과같이취급될수있는진동 ( 잭햄머, 도로포장파쇄기, 트럭, 불도저등 ) 특히굴착중건설장비와발파로인해야기될수있는소음및진동등환경문제에대한대책이수립되어야겠다 각구조물의허용침하량, 각변위및진동, 소음에대한기준 내부굴착으로인한주변인접구조물 ( 지하매설물, 인접건물 ) 등에예상되는문제점이상기에서열거한침하특성과환경영향에대한유해요소는토류벽구조물과주변인접구조물에피해의원인으로작용될수있으므로충분한사전검토와현장시험을실시하여안전시공관리기준을선정하여안전시공에만전을기하여야할것으로판단된다. 따라서침하및환경영향에대한기준값은다음표와같다. 49 ( 주 ) 유경기술단

57 흙막이가시설설계보고서 표 29. 구조물의종류에따른허용침하량 (Sowers, 1962) 침하형태 구조물의종류 최대침하량 배수시설 15.0 ~ 30.0cm 출입구 30.0 ~ 60.0cm 전체침하 부등침하의가능성, 석적 ( 石積 ) 및벽돌구조 2.5 ~ 5.0cm 뼈대구조 5.0 ~ 10.0cm 굴뚝, 사이로, 매트 7.5 ~ 30.0cm 탑, 굴뚝 0.004S 전 도 물품적재 0.01S 크레인레일 0.003S 빌딩의벽돌벽체 ~ 0.002S 철근콘크리트뼈대구조 0.003S 부등침하 강뼈대구조 ( 연속 ) 0.002S 강뼈대구조 ( 단순 ) 0.005S 여기서, S : 기둥사이의간격또는임의의두점사이의거리 그림 16. Bjerrum 의각구조물별각변위한계 ( δ/ L) 침하에예민한기계기초의작업곤란한계 사재를가진뼈대의극한한계 균열을허용할수없는빌딩에대한안정한계 칸막이벽에첫균열이예상되는한계 고가크레인의작업곤란이예상되는한계 강성의고층빌딩의전도가눈에띄일수있는한계 칸막이벽이나벽돌벽의상당한균열 가소성벽돌벽의안전한계 일반적인건물의구조적손상이예상되는한계 50 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

58 흙막이가시설설계보고서 표 30. 각구조물의국내에서허용되는진동값기준 ( 단위 :cm/sec) 등급 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 분 류 건물기초의허용진동치 문화재, COMPUTER 시설물 주택, 아파트상가 RC 빌딩및공장 ~ 4.0 NOTE : 이기준에의하면주간 (08:00~18:00) 까지는 70dB 이하, 조석 (05:00~08:00, 18:00~22:00) 은 65dB 이하, 그리고심야공사시는 55dB 이하의소음만허용된다. ( 서울지하철적용 ) 표 31. 생활소음규제기준의범위 ( 단위 :db(a)) 대상지역 대상소음 시간대별 조석 주간 심야 05:00~08:00 18:00~22:00 08:00~18:00 22:00~05:00 주거지역, 녹지지역, 취락지역중주거지역, 관광휴양지역, 자연환경보존지역, 학교병원의부지경계선으로부터 50m이내지역 확성기에 의한소음 옥외설치 70 이하 80 이하 60 이하 옥내에서옥외로방사되는경우 50 이하 55 이하 45 이하 공장및사업장의소음 50 이하 55 이하 45 이하 공사장의소음 65 이하 70 이하 55 이하 상업지역, 준공업지역, 일반공업지역, 취락지역중주거지역외의지구 확성기에 의한소음 옥외설치 70 이하 80 이하 60 이하 옥내에서옥외로방사되는경우 66 이하 65 이하 55 이하 공장및사업장의소음 50 이하 65 이하 55 이하 공사장의소음 75 이하 75 이하 55 이하 NOTE : (1) 대상지역의구분은국토관리이용법에의하며, 도시지역은도시계획법에의한다. (2) 공사장소음의규제기준은주간의경우소음발생시간이 1 일 2 시간미만일경우에는 +10dB, 2 시간이상 4 시간이하일때에는 +5dB 를보정한값으로한다. 51 ( 주 ) 유경기술단

59 흙막이가시설설계보고서 8.2. 굴착에의한예상문제점대책방안 인접구조물환경영향에대한대책방안 굴착작업중건설장비및발파에의한소음, 진동규제법시행규칙제 57조에의한생활소음및진동규제기준과진동에의한인접구조물및인체에미치는영향은앞에서열거한바있으며, 토공작업시환경에대한영향을사전검토와현장시험을실시하여굴착으로인한유해요소를사전에배재될수있도록시공관리및계측관리계획을수립되어야할것으로사료된다. 따라서당현장의굴착작업시수반될수있는환경보호에대한대책은다음과같이열거할수있을것이다. 매립토및풍화토내부굴착은토공장비 (Poclain, Bulldozer) 등을활용굴착하고, 풍화암층은 Ripping 작업, 연 경암층의굴착은무진동파쇄 ( 비발파 ) 공법을적용하여굴착하여야할것이다. 굴착시굴착장비에대한소음방지기부착. 공사장주변휀스와방음벽설치 굴착배면침하량검토 단계별굴착공사로인한정확한지반침하산정법은대단히복잡하고많은변화요소들이작용하므로현장계측관리의정밀도가이론의예측치를점검해준다고해도과언이아닐것이다. 본설계에서의침하량검토는현장의토류벽체의실제거동을모델화할수있는 'SUNEX 프로그램 ' 으로토류벽체의수평변위를산정하고이를토대로 'Caspe 방법 ' 으로지표침하를예측하였으며, 다음의같은사항에의거산정한다. (1) Sunex Program에의한거동모델링과벽체의수평변위산정. (2) 수평변위에의한최대체적 (Vs) 과침하영향거리 (D) 계산. (3) 침하영향거리로부터벽체까지포물선변화의침하량 Si산정. (4) 단이론침하량산출에포함되지않는요소들은다음과같다. 흙막이벽시공및굴착후버팀대공사전의변형 ( 버팀재료변형및흙의 Creep) 지하수위변화 ( 강하 ) 등에의한유효응력의증가 ( 흙의탄소성변형 ) 시공방법및순서의영향 ( 힘의불균형 ) 52 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

60 흙막이가시설설계보고서 표 32. 각구간별예상침하량 Sec. A-A' Sec. B-B' Sec. C-C' Sec. D-D' 영향거리 (m) 침하량 (mm) 영향거리 (m) 침하량 (mm) 영향거리 (m) 침하량 (mm) 영향거리 (m) 침하량 (mm) 그림 17. 예상침하 GRAPH 53 ( 주 ) 유경기술단

61 흙막이가시설설계보고서 8.3. 계측관리 그림 18. 계측계획평면도 표 33. 계측기설치계획 계측기설치수량비고 지중수평변위계 (Inclino meter) 지하수위계 (Water level meter) 하중계 (Load Cell) 변형률계 (Strain gauge) 3 개소 2 개소 5 개소 12 개소 건물기울기측정계 (Tilt-meter) Var. 개소 감리자와협의후 건물균열측정계 (Crack gauge) Var. 개소 설치위치및수량조정 현장의계측기설치관리는감리자및감독관의관리하에정확한위치에설치하고현장및주변여건에따라설치위치및수량을변경할수있으며, 굴착에따른진동및소음에대한측정은현장굴착여건에따라서측정관리하여민원을최소화할수있도록하여야한다. 계측빈도는주 1~2 회이상계측으로하며이상변위발생시는수시로계측관리하여야한다. 54 YOO KYUNG ENGINEERING &CONSULTANT Co., Ltd.

62 첨부 PROGRAM OUTPUT 1. SECTION 횡-LEFT 가설사면안정성검토 2. SECTION A-A' : STRUT 4단 3. SECTION B-B' : G/ANCHOR 5단 4. SECTION C-C' : G/ANCHOR 2단 5. SECTION D-D' : STRUT 2단

63 1. SETION 횡 -LEFT ( 가설사면 )

64 2. SETION A-A' : STRUT 4 단

65 3. SETION B-B' : G/ANCHOR 5 단

66 4. SETION C-C' : G/ANCHOR 2 단

67 5. SETION D-D' : STRUT 2 단

68 Sec. 횡 -LEFT- 건기시사면안정성검토 OUTPUT 1-1 Factor of Safety - Limit Equilibrium Method SLIP X- Y- ITERATION FACTOR OF SAFETY NO. COORD. COORD. RADIUS NO. LAMBDA (MOMENT) (FORCE) ============================================================================== SLOPE/W Version 5.14 p.1

69 Sec. 횡 -LEFT- 건기시사면안정성검토 OUTPUT SLOPE/W Version 5.14 p.2

70 Sec. 횡 -LEFT- 건기시사면안정성검토 OUTPUT SLOPE/W Version 5.14 p.3

71 Sec. 횡 -LEFT- 건기시사면안정성검토 OUTPUT SLOPE/W Version 5.14 p.4

72 Sec. 횡 -LEFT- 건기시사면안정성검토 OUTPUT SLOPE/W Version 5.14 p.5