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연경 국
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1 SBH 조절식흙막이공사구조계산서 SBH. ( 주) 기술연구소 주 ( ) AERO-TECH KOREA.CO.,LTD

2 목 차 1. 토질정수산정 개요 토질정수산정을위한기본자료 구조검토에적용된토질정수산정 2. 흙막이구조물의안정성검토 해석프로그램및허용기준치 검토단면 흙막이부재안정성검토결과 - 부록 - 1. PROGRAM OUTPUT

3 제1 장. 토질정수산정 1. 토질정수산정 1.1 개요 굴착으로인해지반의평형상태가흐트러질경우에나타나는지반거동을억제하기위하여흙막이구조 물을계획하고이를설계및검토하는과정중가장어려운문제중의하나가해석하고자하는지반물 성치를결정하는것이다. 해석에적용하는지반물성치의질은정교한해석방법과관련지어볼때매우 중요하다. 즉아무리좋은해석적인방법을사용한다하더라도부정확한입력자료를사용하면부정확한 해석결과를유발시킨다. 해석에적용하기위한지반물성치를얻기위해서어떠한방법을사용하더라도, 그러한방법은주어진목적에합당해야사용될수있다. 다시말해서, 공사목적에부합되도록현장조사 방법이주의깊게계획되어야하며, 료보다는정량적인자료이어야한다. 아울러해석에사용한지반물성치의결정은가능한한정성적인자 이러한측면에서지반굴착으로인해지반에미치는영향검토를위 해필요한지반물성치는각종문헌에명시되어있는기본적성질및여러학자들이제안한상관관계를 비교분석하여산정하였다. 1.2 토질정수산정을위한기본자료 강도특성과중량, 체적에관련된데이터중내부마찰각, 점착력, 단위중량을산정하였으며, 지반물성 치산정을위한문헌자료는다음과같다. 1) 지반의강도정수와치와의제안식 표 1.1에서 Meyerhof 의값은모래의입도가균일한경우(uniform graded) 는적은쪽의값을택하고, 입 도의분포가좋은경우(well-graded) 는큰쪽의값을택하는것이좋다. 표 1.2는 Dunham(1954) 및 Ohsaki가제안한치를이용한내부마찰각추정식이다. 표 1.1 치, 상대밀도및내부마찰각의관계 - 값상대밀도 ( ) Peck 내부마찰각 Meyerhof 0-4 매우느슨 0.0 ~ 0.2 < 28.5 < 느슨 0.2 ~ ~ ~ 중간 0.4 ~ ~ ~ 조밀 0.6 ~ ~ ~ < 매우조밀 0.8 ~ < 45 < * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

4 제1 장. 토질정수산정 표 1.2 치를이용한내부마찰각( φ) 의추정식 구분내부마찰각추정식비고 Dunham(1954) 입자가둥글고입도분포가균일한모래입자가둥글고입도분포가좋은모래입자가모나고입도분포가균일한모래입자가모나고입도분포가좋은모래 Ohsaki 제안 - 2) 통일분류법에의한방법 ( 도로설계요령, 한국도로공사) 표 1.3 통일분류법으로분류한지반상태에따른일반적인토질정수 흙쌓기 자연지반 종류재료의상태 단위중량 내부마찰각 점착력 분류기호 ( 통일분류법 ) 자갈및자갈섞인모래 다진것 GW, GP 모 래 다진것 입도가좋은것 입도가나쁜것 SW, SP 사질토 다진것 이하 SW, SC 점성토 다진것 이하 ML, CL MH, CH 밀실한것, 입도가좋은것 자 갈 밀실치 않은 것, 입도가 나쁜 것 GW, GP 자갈섞인모래밀실한것 GW, GP 밀실치않은것 밀실한것, 입도가좋은것 모 래 사질토 점성토 점토및실트 밀실치 않은 것, 입도가 나쁜 것 밀실한것 이하 밀실치않은것 굳은것( 손가락으로강하게눌러조금들어감. N=8~15) 약간, 무른것( 손가락중간정도의힘으로들어감. N=4~8) 무른것( 손가락으로강하게눌러조금들어감. N=2~4) 굳은것( 손가락으로강하게눌러조금들어감. N=8~15) 약간무른것( 손가락중간정도의힘으로들어감. N=4~8) 무른것( 손가락으로강하게눌러조금들어감. N=2~4) 이하 이하 이하 이하 이하 이하 SW, SC SM, SC ML, CL CH, MH, ML * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

5 제1 장. 토질정수산정 3) 기타문헌에의한방법 표 1.4 흙의종류에따른간극비단위중량 ( 토질역학이론과응용, 김상규) 흙의종류모래질자갈거친모래, 중간모래균등한가는모래거친실트실트소성이작은점토소성이큰점토 흙의상태 간극율 (%) 간극비 단위중량 (t/ m2) 건조전체포화 느슨 38~ ~ ~ ~ ~2.1 촘촘 18~ ~ ~ ~ ~2.4 느슨 40~ ~ ~ ~ ~1.9 촘촘 25~ ~ ~ ~ ~2.1 느슨 45~ ~ ~ ~ ~1.9 촘촘 33~ ~ ~ ~ ~2.1 느슨 45~ ~ ~ ~ ~1.9 촘촘 35~ ~ ~ ~ ~2.1 연약 45~ ~ ~ ~ ~2.0 중간 35~ ~ ~ ~ ~2.1 단단 30~ ~ ~ ~ ~2.2 연약 50~ ~ ~ ~ ~2.0 중간 35~ ~ ~ ~ ~2.1 단단 30~ ~ ~ ~ ~2.2 연약 60~ ~ ~ ~ ~1.8 중간 40~ ~ ~ ~ ~2.1 단단 30~ ~ ~ ~ ~2.3 표 1.5 토사의단위중량및내부마찰각 : 도해토목 건축가설구조물의해설 ( 명문사) 종별상태 단위중량 (t/ m2) 수중단위중량 (t/ m2) 내부마찰각 (deg) 수중내부마찰각 (deg) 쇄석 - 1.6~ ~ ~ 자갈 - 1.6~ ~ ~ 모래 보통흙 점토 실트 단단한것 1.7~ ~ ~ 35 약간무른것 1.6~ ~ ~ 30 무른것 1.5~ ~ ~ 25 굳은것 1.7~ ~ ~ 30 약간굳은것 1.6~ ~ ~ ~ 25 부드러운것 1.5~ ~ ~ ~ 20 굳은것 1.6~ ~ ~ ~ 20 약간굳은것 1.5~ ~ ~ 20 0 ~ 10 부드러운것 1.4~ ~0.7 0 ~ 10 0 딱딱한것 1.6~ ~ 20 5 ~ 15 부드러운것 1.4~ ~ * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

6 제1 장. 토질정수산정 1.3 구조검토에적용된토질정수산정 토질정수는문헌에제시된일반적인값및경험식으로산정하였으므로실시공시현장토질을확인한 후공사에임해야할것이다. 표 1.6 검토에적용된각토층의토질및강도정수 구 분 단위중량 γ (tf/m3) 내부마찰각 ø( ) 점착력 C (tf/ m2) N치 비고 매립층 * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

7 제2 장. 흙막이구조물의안정성검토 2. 흙막이구조물의안정성검토 2.1 해석프로그램및허용기준치 지반탄소성해석프로그램(EXCAV/W) 수치해석에의해흙막이시공의안정성검토를수행하기위해서지반굴착탄소성해석 Windows프로그 램인 EXCAV/W Ver 2.51( 등록번호 : ) 를사용하였다. 본프로그램은지반을굴착함에따라 단계적으로변하는흙막이벽체의응력이나변위와지보공(Strut, Earth Anchor 등) 및띠장등각사용 부재의전단력, 휨모멘트, 축방향력계산을수행하는탄소성해석프로그램으로탄소성해석에있어기본 적인사항은다음과같다. 1 지반과지보공설치지점은다음과같은식으로구해지는탄성스프링으로한다. 여기서, : 지보재간격 : 자유장 : 단면적 : 지보재설치경사각 : 지지구조탄성계수 : 탄성지점의스프링상수 2 흙막이벽의근입은유한장으로하고근입선단은지질상태에따라고정, 나로한다. 힌지및자유단중의하 3 굴착면과배면의지반스프링은각각최대값( 수동토압) 과최소값( 주동토압) 사이에서거동하며, 소성영역에서는스프링의강성은무시한다. 4 굴착면상부흙막이벽에작용하는토압은단계별굴착에따른벽체의변위등에따라변화하는 것으로본다. 5 벽체의배면토압은굴착면위와아래로나누어달리고려한다. 즉, 굴착면위에는배면으로부터 주동토압이작용한다. 또한, 굴착면아래의배면측은정지토압에서주동토압을뺀유효주동토압 이벽체에작용하며굴착면측은벽체변위가소성영역에있을때에는유효수동토압이작용하고최 대수동토압에서정지토압을뺀탄성영역에있을때도벽체변위에비례하는탄성반력이작용한 다. 6 현재작용토압은주동토압과수동토압의범위에있도록하여굴착전의정지토압을초기토압으로 하여계산한다. 7 각지보공에대한탄성지점은그지보공이설치될때이미발생된선행변위를가지는것으로고 려한다. * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

8 제2 장. 흙막이구조물의안정성검토 허용기준치 1) 강재의허용응력 당현장흙막이구조물에적용한흙막이버팀보부재의강재는 SS400 을사용하였으며, SS400의허용응 력은 σ 에해당되나표 2.1과같이가설구조물에대해서는허용응력값의 1.5배를 할증가능한것으로도로교표준시방서( 건설교통부, 1996) 에명시되어있다. 표 2.1 강재의허용응력도 ( 단위 : ) 종 류 일반구조용압연강재 SS 400 SWS 490 비고 축방향인장 ( 순단면 ) 2,100 2,550 1, =2,100 1, =2,550 γ 일경우 2,100 γ 일경우 2,550 축방향인장 ( 총단면 ) γ 일경우 γ γ 일경우 γ γ : 유효좌굴장 : 단면2차반경 γ 일경우 γ γ 일경우 γ 휨 인장면 ( 순단면 ) 2,100 2,550 응 압축면 : 플랜지의고정점간거리 력 ( 총단면 ) : 압축플랜지폭 전단응력 ( 총단면 ) 1,200 1,500 지압응력 3,150 3,750 강관과강판 용접강도 공장 현장 모재의 100% 모재의 90% - - 한편, 표 2.1에나타낸강재의허용응력은신규강재의단기하중에대한값으로서설계시시공 중에반복재사용및장기사용등의강재사용이예상될경우보정계수를적용할수있다. * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

9 제2 장. 흙막이구조물의안정성검토 2.2 검토단면 부재해석단면 (SS404040) * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

10 제2 장. 흙막이구조물의안정성검토 2.3 1) 흙막이부재안정성검토결과 흙막이부재안정성검토결과 굴착에의한각검토단면흙막이구조물의안정성은해석프로그램(EXCAV/W) 을적용하여단계별굴착시발생하는최대부재력을적용하였으며검토결과주요부재의안정성이다음표와같이확보되는것으로나타났다.( 자세한결과는부록참조) 표 2.2 각부재의부재력검토결과 (STRUT) 구 분 설계축력 (tf) 최대모멘트 (tf-m) 강축 F=1.0 약축 F=1.0 비 고 검토단면 (SS404040) 표 2.3 각부재의부재력검토결과 (RAIL) 구 분 최대모멘트 (tonf-m) 최대전단력 (tonf) 응력 (kgf/cm2) 허용응력 (kgf/cm2) 비고 검토단면 (SS404040) 표 2.4 각부재의부재력검토결과 (PANEL) 구 분 토압 (tf/m2) 휨응력 (2400kgf/cm2) 전단응력 (1440kgf/cm2) 소요두께 (10.7cm) 비 고 검토단면 (SS404040) * 본계산서는[SBH SHORING SYSTEM, ( 주) ] 에 * 본계산서는독일시험기관(TBG&TUV) 에서인증을받은 국한된것이므로모방품및복제품의적용은불가함. SBH SHORING SYSTEM 에국한된것임.

11 부록 (SS404040)

12 Project Name : Calculator : ( 주) PROGRAM 의기본가정및설계순서 ============================= 본 "EXCAV" Program은흙막이공사에서의토류벽전용설계용으로시공단계별 순해석(Normal Procedure Analysis) 뿐만아니라계측Data 에의한역해석(Back Procedure Analysis) 도가능하며, 사용자의 Option에따라해석 Modeling 을관용법, 탄성법및탄소성법이 가능하도록되어있는데, 토압해석에탄소성이론을이용하기위한기본가정과설계순서를 보면다음과같다. 1) 기본가정 O. 토류벽의근입은유한장으로하고근입선단은지질상태에따라고정, 힌지및자유단중 하나로한다. O. 배면토압및굴착측의유효수동토압은굴착에의한토질조건에대처할수있도록 굴착단계별로고려했다. O. 토류벽에접한토질은탄성지승의경계조건인 Spring 값으로환산하며, 굴착면이하에서 토류벽에작용하는저항토압은토류벽의변위에 1차적으로비례하고유효수동토압을 넘지않는것으로한다. O. 버팀대의경계조건은 Spring 값, Prestress 반력및우력모멘트등을고려하며, Prestress의 손실량은토류벽의변위와 Relaxation 에의한감소량을고려한다. O. 각굴착단계별해석에있어서사용자의 Option에따라이미발생된지중선행변위를 고려한다. O. 굴착종료후지하구조물시공시버팀보해체단계및지하구조물의해석도가능하다.

13 2) 설계순서 Step 1) 설계조건 Step 2) 굴착단계별토류벽의구조해석 Step 3) 버팀보설계 Step 4) 수직토류벽의휨모멘트와전단력검토 Step 5) 수직토류벽의휨모멘트와전단력검토

14 Page No : 1 Calculator : ( 주) I. 설계조건 =================== I-1. 지반자료 1) 각토층의토질정수 토층상단하단단위중량점착력전단토질지반반력계수마찰저항 번호 EL(m) EL(m) (t/ m3) N (t/ m2) 저항각(DO) 형태 (t/ m3) ( kgf/ cm2) FILL ) 각토층의토압계수 토층상단하단 RANKINE식 COULOMB식 CAQUOT & KERISEL 정지토압 번호 EL(m) EL(m) Ka Kp Ka Kp Ka Kp Ko I-2. 상재하중 NO X-NEAR X-FAR EL. LOAD (m) (m) (m) (t/ m2) I-3. 최종굴착바닥의위치및굴착단계별위치 * 최종굴착바닥 EL. = (m) * 총굴착단계의수 = 2 * 굴착단계별 Elevation(m) =

15 Page No : 2 Calculator : ( 주) I-4. 엄지말뚝(RAIL) 의제원 1) 사용엄지말뚝(RAIL) 의규격 : SINGLE RAIL * 탄성계수 (E) = ( kgf/ cm2) * 단면적 (A) = ( cm2) * 단면 2 차모멘트(Ix) = ( cm4) * 단면계수 (Zx) = ( cm3) * 단면 2 차반경강축방향(Rx) = ( cm) 약축방향 (Ry) = ( cm) * 엄지말뚝에작용하는축하중(N) = (tf) * 엄지말뚝설치간격 = 4.27 (m) I-5. 버팀보(STRUT) 의 Type ㅇ. S T R U T T Y P E NO T Y P E 탄성계수(E) 단면적(A) 단면2 차반경( cm) 단면계수 ( kgf/ cm2) ( cm2) Rx Ry Zx( cm3) STRUT I-6. 각단에설치한버팀보(STRUT) 의제원 NO EL. 버팀보설치각자유및정착장설치간격 Cable Spring정수 (m) 형식 (DO) 강축약축 (m) 수(ea) (t/ m2) Strut I-7. 사용토류벽(PANEL) 의제원 1) PANEL 설치구간 : GL(-) M * PANEL 폭 (B) = ( cm) * PANEL 두께 (t) = ( cm) * 인장응력 f(up) = ( kgf/ cm2) * 전단응력 ν(up) = ( kgf/ cm2)

16 Page No : 3 Calculator : ( 주) I-8. 가설구조물 1) 적용설계방법 가설구조물의설계는허용응력설계법을적용하며, 가설구조물은공사목적물을 만들기위한가설비( 본체구조물일부로사용되는경우도있음) 로서설치되므로 다음규정에따라할증된허용응력을채택한다. 2) 강재의허용응력도 (SS-400,SS-490) 종류 허용응력도 (Kgf/ cm2) 1. 축방향인장 1,400 x 1.5 = 2, 축방향압축 L/R <= 20 1,400 x 1.5 = 2,100 L(Cm): 유효 20<L/R<93 2, ( L/R - 20 ) 좌굴장 18,000,000 R(Cm): 단면 93 <= L/R 차반경 6,700 + (L/R)² 3. 휨응력 인장 1,400 x 1.5 = 2,100 B: 압축Flange폭 L:Flange 고정 압축 L/B<=4.5 1,400 x 1.5 = 2,100 점간거리 4.5<L/B<=30 2,100-36(L/B-4.5) 4. 전단응력 800 x 1.5 = 1, 용접강도 공장 : 모재의 100% 현장 : 모재의 90% ( 도로교설계기준, 2000) 3) 강재의허용응력도보정 제2항에서규정한강재의허용응력도는신규강재의단기하중에대한값으로서실제 시공시에반복재사용과장기사용등을고려할때에는보정계수를고려하여야하는데 다음과같은값을적용한다. 강재의허용응력도보정계수 = 0.90

17 Page No : 4 Calculator : ( 주) II. 각굴착단계별각절점의변위, 전단력, 모멘트및반력집계표 ============================================================= (* 여기서출력되는값은 1.0m 단위폭당값임.) 1) 각절점의토압집계표( 단위:t/ m2/m) - 절점 EL. 굴착단계번호및굴착 번호 (m) 1 2 MAX MAX EL.(m)

18 Page No : 5 Calculator : ( 주) 2) 각절점의전단력집계표( 단위:tf/M) - 절점 EL. 굴착단계번호및굴착 번호 (m) 1 2 MAX MAX EL.(m) 3) 각절점의모멘트집계표( 단위:tf-m/M) --- 절점 EL. 굴착단계번호및굴착 번호 (m) 1 2 MAX MAX EL.(m)

19 Page No : 6 Calculator : ( 주) 5) 각버팀대지점의반력집계표( 단위:tf/M) 절점 EL. 굴착단계번호및굴착 번호 (m) 1 2 MAX MAX EL.(m)

20 Page No : 7 Calculator : ( 주) III. 버팀보(STRUT) 의설계 ============================ III-1. 버팀보(STRUT) 의축력계산 ================================= 1) 각굴착단계별버팀대지점의반력집계표( 단위:ton/m/M) 버팀대 EL. 굴착단계번호및굴착 번 호 (m) 1 2 MAX EL.(m) MAX ) 각버팀보의설계축력(T) 계산 i 단째의버팀보위치에있어서설계축력(T) 는다음식으로구한다. 축력(T) = 반력(F) x 버팀보설치간격 / Cos( 설치각도) [ 버팀보(Strut or Raker) 설치 No.= 1 ], number of Strut or Raker = 1 ea T = x / COS( 0.0) = (ton) Strut 의최대축력 NO. 1 : Tmax = ton/ea

21 Page No : 8 Calculator : ( 주) III-2. STRUT 의설계 ======================== 1) 최대축력작용지점의 STRUT CHECK. 최대축력작용 Strut No. : 1 Tmax = (ton). 온도차에의한축력 = (ton). 탄성계수 (E) = 0.210E+07 ( kg/ cm2). 단면적 (A) = ( cm2). 단면계수 (Zx) = ( cm3). 단면2 차반경강축방향(Rx) = ( cm) 약축방향 (Ry) = ( cm). Strut 의자중 (Wd) = (ton) (1) f(c), f(b) 설계축력 (T) = 계산 (ton) 설계휨모멘트 = WdxLxL/8 = 0.500x 4.000**2/8.0 = (t.m) f(c) = N x 1000 / A = x 1000 / = ( kg/ cm2) f(b) = M x / Zx = x / = ( kg/ cm2) (2) L1/Rx, L2/Ry, L2/B 계산 L1/Rx = / = , L2/Ry = / = L2/B = / = (3) 강축방향검토 (Rx) O. f(cax), f(cao), f(eax) 계산 f(cao) = 1.5 x x0.90 = ( kg/ cm2) 20 < L/R < 93 ; 허용 O. 응력 f(cax) = ( 2, ( L/R - 20 ) ) x 0.90 = ( 2, ( ) ) x 0.90 = kg/ cm2 Euler 좌굴응력 ; f(eax) = 0.90 x 18,000,000 / ( x ) = kg/ cm2 f(c) 검토 f(b) F = f(cax) f(cao)x[1-f(c)/f(eax)] = / / ( / ) = = 0.12 따라서, F = < 1.0 O.K

22 Page No : 9 Calculator : ( 주) (4) 약축방향검토 (Ry) O. f(cay), f(bax), f(eax) 계산 L/B > 4.5 ; f(bax) = ( x(L/B-4.5))x0.90 = ( kg/ cm2) 20 < L/R < 93 ; 허용 O. 응력 f(cay) = ( 2, ( L/R - 20 ) ) x 0.90 = ( 2, ( ) ) x 0.90 = kg/ cm2 Euler 좌굴응력 ; f(eax) = 0.90 x 18,000,000 / ( x ) = kg/ cm2 f(c) 검토 f(b) F = f(cay) f(bax)x[1-f(c)/f(eax)] = / / ( / ) = = 0.14 따라서, F = < 1.0 O.K 2) 각단의 STRUT CHECK STRUT EL. 사용강재설계축력 f(c) f(b) 안전율 C H E C K NO (m) Type (Ton/ea) ( kg/ cm2) ( kg/ cm2) 강축약축강축약축 STRUT@ K 0.K

23 Page No : 10 Calculator : ( 주) IV. 엄지말뚝(RAIL) 의휨모멘트와전단력검토 ============================================ IV-1. 엄지말뚝(RAIL) 의규격 : SINGLE RAIL * 탄성계수 (E) =.21000E+07 ( kgf/ cm2) * 단면적 (A) = ( cm2) * 단면 2 차모멘트(IX) = ( cm⁴) * 단면계수 (Zx) = ( cm3) * 단면2 차반경강축방향(Rx) = ( cm) 약축방향 (Ry) = ( cm) * 엄지말뚝에작용하는축하중 = (tf) * 엄지말뚝의설치간격 = 4.27 (m) 1) 축방향력및휨모멘트 검토 (1) f(c), f(b) 계산 최대휨모멘트 = x = (tf-m) [at Nodal point No. 4 : Step 2] f(c) = N x 1000 / A = x 1000 / = ( kgf/ cm2) f(b) = M x / Zx = x / = ( kgf/ cm2) (2) f(cax), f(ba), f(eax) 계산 L/B = / = 9.062, L/Rx = / = L/B > 4.5 ; f(ba) = ( x(L/B-4.5))x < L/R 93 ; = ( kgf/ cm2) f(cax) = ( 2, ( L/R - 20 ) ) x 0.90 허용 = ( 2, ( ) ) x 0.90 = kgf/ cm2 Euler 좌굴응력 ; f(eax) = 0.90 x 18,000,000 / ( x ) = kgf/ cm2 (3) 응력 검토 f(c) f(b) F = f(cax) f(ba)x[1-f(c)/f(eax)] = 0.00/ / ( / ) = = 0.22 따라서, F = < 1.0 O.K

24 Page No : 11 Calculator : ( 주) 2) 전단력 검토 최대전단력 = x = (tf) Aw = T1 x (H - 2 x T2 ) x 0.01 =20.0 x ( x 15.0 ) x 0.01 = ( cm2) 전단강도 = Smax / Aw = x 1000 / = ( kgf/ cm2) 따라서, < O.K

25 Page No : 12 Calculator : ( 주) V. 토류판 ( P A N E L ) 설계 ==================================== * PANEL 설치구간 EL M * PANEL 의폭 (b) = ( cm) * PANEL 의두께 (T) = ( cm) * 허용휨응력 (fca) = ( kgf/ cm2) * 허용전단응력 ( νca) = ( kgf/ cm2) PANEL 의두께계산은다음식으로구한다. T = Root(6 x Mmax / fca x B) 1) PANEL 두께계산 : 최대토압작용점 최대토압 = (tf/ m2) 1개의 PANEL 이받는하중 = x / 100 = (tf/240.00( cm)) P A N E L 의길이 = = 4.03 (m) 최대휨모멘트 = x 4.030**2 / 8 = (tf-m) 최대전단력 = x * 6 / 10 = (tf) 허용휨응력 (fca) = ( kgf/ cm2) P A N E L 두께 계산 T = ROOT(6 x M / (f(ca) x B)) = ROOT(6 x***** x 1.0E+5 / ( x )) = 3.3 ( cm) < 10.7 ( cm) 따라서, T = 10.7 ( cm) 2) 휨응력 검토 휨응력 f(ca) = 6 x M / (Thick**2 x B) = 6 x x 10.E+5 / (240.0 x 10.7**2) = ( kgf/ cm2) 따라서, < K.

26 Page No : 13 Calculator : ( 주) 3) 전단응력 검토 전단응력 f(ca) = S / (Thick x B) = x 10.E+3 / (240.0 x 10.7) = ( kgf/ cm2) 따라서, < K.

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<B0E6BBE7BDC4BFCBBAAE322E786C73> 경사식옹벽설계 -2 B3 B4 q W2 1 SLOPE(S0) H2 y 1:S1 1:S2 원지반 H δ' b W1 Pa δ=2/3* R a a H1 W3 ω x B1 B2 B 1. 설계조건 (1) 단위체적중량및토질정수콘크리트단위중량 b γc = 2.35 tf/m 3 뒷채움재의단위중량 γ = 2.00 tf/m 3 뒷채움재의내부마찰각 φ = 35.0 점착력 C =