10 특집 : 마찰교반용접의최근기술동향 알루미늄합금의이종마찰교반접합 송상우 김남규 강정윤 Dissimilar Friction Stir Welding of Aluminum Alloys Sang-Woo Song, Nam-Kyu Kim and Chung-Yun Kang 1. 서론 마찰교반접합 (friction stir welding, FSW) 의개발로인하여기존용접법으로는접합이매우어렵거나불가능한것으로여겨져왔던이종재료간의접합에새로운가능성이제시되었으며, 마찰교반접합법을사용한다양한이종재료의접합에대한연구가주목을받고있다. 마찰교반접합은재료의용융점아래에서접합이이루어지기때문에용융용접시발생할수있는여러일반적인문제점들을방지할수있다 1). 마찰교반접합법은플라스틱부터고강도합금강및니켈합금에이르기까지다양한재료에적용할수있으나 2), 개발초기부터현재까지주로알루미늄합금에적용되었고, 자동차, 항공기, 철도차량, 선박, 로켓연료탱크와같은수송분야에상업화되어사용되고있다. 특히자동차산업분야에서는차체경량화를이루기위하여알루미늄의수요가증가하여엔진, 열교환기, 휠, 서스펜션암, 범퍼빔등에사용되고있으며, 최근에는차체에까지그적용이확대되었다. 거의모든구조재료를실제품에적용할경우, 두가지이상의재료가사용되며이들간의접합이필수적이기때문에마찰교반접합의적용을여러분야로확대하기위해서는동종재료뿐만아니라이종재료의접합에대한좀더많은연구가요구된다. 특히자동차제조산업에사용될수있는마찰교반점접합, 겹치기접합및최근개발된테일러드블랭크 (Tailor welded blanks, TWBs) 의맞대기접합과같은이종재료접합이필수적인분야가늘고있다. 알루미늄주조재 (casting alloy) 와단련재 (wrought alloy) 합금간의접합, 열처리계 (heat-treatable) 와비열처리계 (non-heat-treatable) 합금간의접합, 알루미늄기지금속복합재료 (Al-MMC) 와기지합금간의접합과같은이종알루미늄합금간의접합, 융점의차이가비교적작은알루미늄합금과마그네슘합금간의접합, 물 성의차이가많이나는알루미늄합금과철강재료의접합등서로기계적성질및화학조성이상이한재료들사이의접합및두께가다른재료간의마찰교반접합등에대한시도와연구가활발히진행되고있다. 현재까지자동차분야의일부를제외하고실제제품의생산에적용되는이종재료의접합은많지않지만앞으로그수요가매우증가할것으로예측되며따라서이에대한보다체계적인연구가필요하다. 기존에보고된이종재료의마찰교반접합에대한연구의대부분은접합조건이나툴형상과같은공정변수가접합부에미치는영향을고찰하기위한목적이아니라, 접합시툴과접합부주위의재료유동현상을확인하기위한방법으로고안되어사용된것으로서그수가많지않고일반적으로접합부에다수의결함이존재하였다 3). 그러나최근알루미늄이종합금간의접합, 알루미늄합금- 탄소강접합, 알루미늄합금-마그네슘합금접합, 알루미늄합금-티타늄합금등에대한다양한연구가진행되고있으며, 최적조건을선정하기위하여여러가지공정변수가접합부의미세조직, 기계적성질및결함발생에미치는영향을다루고있다. 이에본고에서는이제까지보고된여러가지이종재료간의마찰교반접합중알루미늄합금간의이종접합및알루미늄합금과다른합금간의이종맞대기접합에영향을미치는주요인자에대하여고찰하며, 이종재료접합에대한다양한연구결과를소개하고자한다. 2. 알루미늄합금이종재료의접합 알루미늄합금이종재료간의마찰교반접합에대한연구에사용된재료들은대부분이자동차제조에적용되는것들로서 A5022, A5023, A5182, A6022, A6016, A6111 등이있으며주로내외장패널에사용된다 4,5). 또한알루미늄주조재도많이사용되는데, 기존의아크용접으로접합시기공또는블로우홀과같은결함이발 480 Journal of KWJS, Vol. 27, No. 5, October, 2009
알루미늄합금의이종마찰교반접합 11 생되기쉽기때문에그사용이제한되어왔으며, 이에따라알루미늄주조재와판재를마찰교반접합하기위한연구도진행되어왔다. 이는주조재를사용할경우좀더효율적인설계가가능하고비용을절감할수있어항공및자동차산업에적용할수있는큰잠재력을가지고있기때문이다 6). 이밖에항공기재료로사용되는 A2024와 A7075 알루미늄함금에대한연구도다수보고되고있다 9,10,13). 알루미늄주조재와단련재, 열처리계와비열처리계합금, 알루미늄기지금속복합재료와기지합금간의접합등과같이기계적강도의차이가나는재료의이종접합에마찰교반접합을적용하기위해서는동종재료의접합시주로고려되었던변수 ( 툴형상, 회전속도, 접합속도, 하중등 ) 이외에다른변수들도고려해야한다. 마찰교반접합에의한접합부는대칭형상이아니고툴의회전방향과진행방향에의하여전진측 (advancing side, AS) 과후진측 (retreating side, RS) 에서로다른재료유동및열이력이발생하므로강도, 온도에따른유동응력, 강화기구등이서로상이한이종재료를접합할경우, 재료의배열방법및접합중심부로부터의툴삽입위치등에따라상이한접합부성질을얻는다. 따라서본고에서는동종재료의접합에서주로연구되었던툴회전속도 (rotation speed), 접합속도 (travers speed) 와같은공정변수가접합부의미세조직및기계적성질에미치는영향보다는이종재료접합시재료배열과툴삽입위치에따른접합부특성의변화를중심으로고찰하였다. 강도가서로다른재료를마찰교반접합할때, 툴을접합부중심선에일치시켜삽입할경우에는강도가낮은연질의재료를툴의회전방향과용접방향이일치하는 AS에배열하는것이재료유동성및기계적특성등에서우수한결과를보인다고보고되었다. Larsson 등이이배열을제안한이래대부분의연구에서이와동일한결과를얻었다. 이실험에서는두께 5 mm인 A5083-H12와 A6082-T6 이사용되었으며, 연질인 A6082 가 AS에있을때좀더높은강도값을나타내었고, 너겟의미세조직에서도더균질한혼합을나타내었다 7). 마찰교반접합시이종재료의배열에따른전형적인미세조직을 Fig. 1에나타내었다. 이실험에사용된재료는 A5052-H32와 A5J32-T4 합금판재로서, A5J32 는 A5023 과상응하는일본 Kobe Steel의제품명이며불순물의함량이 A5023 보다낮다 4). 미세조직을관찰한결과, 높은강도의 A5J32 가 AS에있을경우지그재그형상의접합부가관찰되었고, AS에연질의 A5052 가위치할경우, 소성유동이충분한 vortex-like lamellar structure를보였다. 이는 RS에있는낮은강도의 A5052가 AS에있는높은강도의 A5J32 에의해소성유동이제한을받아발생한것으로사료된다 8). 기계적성질은 AS에연질의 A5052 가있을경우, 보다높은인장강도값을보였으며, 기존에보고된연구결과들과도일치하였다. Cavaliere 등과 Khodir 등은각각 A2024와 A6082, A2024 와 A7075를접합하여유사한결과를보였다 9,10). 이실험에서는두재료를접합할때툴주위의온도및툴과재료사이의수직하중을측정하였으며, 연질재료인 A6082 가 AS에위치할경우접합부에서두재료간의혼합이더양호하고온도구배도완만하게측정되었다. 이에따라접합부및모재에걸쳐경도값이균일하였으며, 더높은인장강도와피로특성을나타내었다. 그러나몇몇연구는이와반대의결과를보고하였다. A2024 와 D357 합금을접합한경우에서높은강도의 A2024 가 AS에있을때더양호한접합부를얻은경우 11) 및 A5082 와 A6082 의접합시재료배열에따라차이가없는경우도있었다 12). 이는연구결과에서보고되지않은툴숄더 (shoulder) 및프로브 (probe) 직경, back plate 종류, 회전속도, 접합속도등의다른공정변수의차이가영향을미친것으로사료된다. RS 5052 AS 5J32 RS 5J32 AS 5052 100 mm/min 200 mm/min 300 mm/min 400 mm/min 1mm Fig. 1 Effect of materials arrangement and welding condition on nugget shape 大韓熔接 接合學會誌第 27 卷第 5 號, 2009 年 10 月 481
12 송상우 김남규 강정윤 이밖에이원배등은 A356과 A6061 을사용한연구결과에서이종재료의접합시접합부너겟 (nugget) 의미세조직은 RS에위치한재료에의하여결정된다고보고하였다. A356이 RS에있을경우 Si 입자가접합부중심에걸쳐분산되고, 반대배열의경우접합부중심에서 6062의미세조직이미세한등축재결정립으로나타났다 6). 그리고알루미늄이종재료의접합시접합부중심선으로부터의툴삽입위치에대한연구를 Cavaliere 등이보고하였다. 4 mm 두께의 A2024-T3 과 A7075 - T6을사용하였으며, AS에 A2024 를고정하고접합중심선으로부터툴의위치를 AS 쪽으로 0, 0.5, 1, 1.5 mm의거리만큼변경하여접합하였다. 그결과툴삽입위치가 1 mm인경우의단면조직은일반적인접합부의조직을가지고있었으나, 1.5 mm에서는완전히혼합되지않고서로다른결정립크기를보이는밴드를형성하였다. 이에상응하게접합부의인장강도, 피로특성등의기계적성질은 1 mm까지급격하게증가하다가 1 mm를초과해서는감소하였다 13). 이밖에보고된재료배열과관련된연구로서 AS에높은강도의재료가위치할경우와접합속도가빨라질경우재료와툴사이에작용하는수직방향하중이더증가한다는것이보고되었다 14). 이종재료배열과함께알루미늄이종재료의접합에서고려되어야할사항은접합시의연화부의발생에관한것인데, 이는주로열처리계와비열처리계합금을접합할경우에발생한다. 2XXX, 6XXX 및 7XXX계합금과같은열처리계알루미늄합금은고용화열처리 (solution heat treatment) 에의해과포화고용체를만든후인공또는자연시효처리를하여 Al 2Cu나 Mg 2Si 등의석출물로강화시키는기구를가지고있다. 반면 5XXX계합금과같은비열처리계알루미늄합금은용질을과포화고용시키거나가공에의해경화를얻는기구를가지고있다. 따라서마찰교반접합시발생하는열에의하여열처리계알루미늄합금의 HAZ에서 GP zone이사라지고과시효로인한석출물의조대화가일어난다. 그결과기계적성질이급격하게저하되는연화부가발생하여강도를유지할수없게된다. 이때문에 Fig. 2에나타난바와같이대부분의연구에서이종접합부단면의경도는열처리계모재의 HAZ 부근에서최소값을나타내며 15), 횡방향인장시험 (transverse tension test) 시이부위에서파단이일어난다. 이에반하여비열처리계합금도 HAZ에서낮은경도와강도값을나타내지만, 이는전위밀도의감소에따른것으로열처리계합금처럼모재와큰차이를보이는연화부는발생하지않는다. 따라서열처리계와비열처리계알루미늄합금을서로접합할경 Hardness(HV1) 140 120 100 80 60 Low speed (M1) Medium speed (M1) Retreating (AA6082) High speed (M9) Advancing (AA5083) -20-10 0 10 20 Lateral distance from weld line (mm) Fig. 2 Variation in hardness across dissimilar FS welds 우, 열처리계합금의열영향부 (HAZ) 에서연화부가생성되는문제도고려해야한다. 3. 알루미늄합금 - 마그네슘합금 제품의중량을감소시키기위하여알루미늄합금의대체재로서비강도가양호한마그네슘이사용될수있으나, 용융용접시결정립조대화, 금속간화합물 (IMC) 생성으로인하여그사용이제한적이다. 현재까지알루미늄과마그네슘합금간의이종접합에대한연구는많지않으며, 상대적으로강도가낮은순알루미늄합금과의접합과점용접등으로한정되어있다. 이종접합이긴하지만두재료모두연질이기때문에일반공구강의툴을사용하더라도마모가거의발생하지않는재료들이다. 그러나두모재의강도차이에따라툴삽입위치및재료의배열방법은큰변수로작용한다. 이종접합에서융점이낮은재료, 혹은낮은온도의공정점을갖는화합물을생성할수있는재료의접합시, 접합조건에따라접합부에서액화가일어나는경우도보고되고있다. Yan 등은 A1060 알루미늄합금을 AS에, AZ31 마그네슘합금을 RS에위치시키고툴을접합면의중심과 Al측및 Mg측으로이동시켜삽입하여마찰교반접합한연구결과를발표했다. 접합면의중심선을따라툴을이동시킨경우, Al(Mg), Mg(Al) 고용체외에 β-al 3 Mg 2 및 γ-al 12 Mg 17 과같은공정조성을보이는취약한금속간화합물이생성되어매우낮은강도를갖는접합부를형성한다. 반면, Al측과 Mg측으로툴삽입위치를이동시킨경우에는 vortex-like lamellar structure 를갖는접합부를형성하지만취약한금속간화합물은생성되지않아강도가향상되는결과를보였다 16). Sato 등은 A1050 알루미늄합금과 AZ31 마그네슘합금의이종마찰교반접합을매우빠른툴회전속도 (2450rpm) 로실시한결과, Fig. 3과같은미세조직을얻었다. EDS, XRD 분석과상태도를통하여접합부는 482 Journal of KWJS, Vol. 27, No. 5, October, 2009
알루미늄합금의이종마찰교반접합 13 4. 알루미늄합금 - 철강재료 Fig. 3 A : primary phase of Al12Mg17 B : eutectic structure consisting of Al 12Mg 17 and the Mg solid solution Arrow : porosity Optical micrograph of the irregular shaped in the weld of A1050 Al alloy-az31 Mg alloy Al 12Mg 17 의금속간화합물및 Al 12Mg 17 과 Mg 고용체간의공정조직을갖고있고, 이상들은조성적액화 (constitutional liquation) 에의하여생성된것으로보고되었다 17). 동일한용접조건, 동일한형상및재질의툴을사용하더라도접합하고자하는재료에따라접합부온도는다르게나타난다. 융점차이가큰재료를마찰교반접합할경우, 계면에서저융점재료가용융되는현상이발생하기도한다. 융점차이가크지않은재료간의접합에서도조성적액화가일어날수있기때문에마찰교반접합의가장큰장점이라할수있는완전한고상접합이이루어지지않고금속간화합물이다량으로형성되는연구결과들도보고되고있다. 자동차, 항공과같은수송산업에서제품의중량을감소시키기위하여알루미늄합금의사용이점차증가되고있으나, 생산비용이증가하고제품형상이제한적이라는단점이있다. 이를해결하기위하여철강재료와알루미늄합금을적절한비율로동시에사용하는것이이상적이지만기존의용융용접으로는알루미늄과철강재료간의건전한용접부를얻을수없었다. 이는용접중확산에의하여이음경계에서취성을가진금속간화합물이생성되기때문이며, 이를억제하기위해서는용접시입열량을감소시키는것이매우중요하다 18). 따라서마찰교반접합법이기존의용융용접이나점용접의적합한대안으로제시되었다. 알루미늄합금을철강재료와같은강도가매우높은재료와의이종접합할경우는툴의중심을두재료의맞댄면의중심에일치시키지않는다. PCBN, W-Re, 또는 WC계초경합금등과같은내구성이갖추어진툴을사용하더라도철강재료에적용할경우마모로인해사용수명이감소하며, 강도가다른두재료에동일한소성유동 (plastic flow) 을가할수도없다. 따라서툴프로브직경의 10% 정도를경질의재료에접촉하도록툴을삽입한경우가우수한강도를보인다는연구결과가보고되었다. 이경우에는연질의재료 (soft metal) 를툴의회전방향과용접방향이반대인 RS에배열하는것이 AS 에배열하는것에비하여우수한접합성을보인다. Fig. 4와같이연질의재료를 RS에배열한경우 (a), 우수한유동을보이는연질의재료가툴의회전에의해진행방향의뒤쪽으로이동한다. 이때, 회전하는툴의프로브및숄더에의해마찰되어활성화된경질의재료로밀착되고두재료의접합이이루어진다. 반면에반대의배열의경우 (b), 연질의재료는툴진행방향의앞쪽으 Welding direction Welding direction Un-activated Un-activated Rotating direction Probe Flow direction of soft metal in plastic state Rotating direction Activated Flow direction of soft metal in plastic state Probe Activated Hard metal Soft metal Soft metal Hard metal (a) (b) Fig. 4 Plastic flow direction of soft metal for soft-hard metal FSW 大韓熔接 接合學會誌第 27 卷第 5 號, 2009 年 10 月 483
14 송상우 김남규 강정윤 로이동되고, 프로브의회전으로인한마찰을받지않은경질의재료로밀착되어접합이이루어지지않는결과를보인다 19). 그리고알루미늄합금과철강재료의이종마찰교반접합에있어서 Al-Fe 계금속간화합물의제어가중요하다. 입열량이클수록 ( 느린용접속도및빠른툴회전속도 ) 금속간화합물이형성되기용이하고, 접합강도는접합부에형성되는금속간화합물의두께에반비례하는경향을보이는것으로나타난다 18). 툴회전속도가너무느릴경우, 입열량이적은상태에서툴이이동하기때문에마모가심하게발생하고접합이잘되지않는결과를보인다. 반면, 회전속도가빠를경우에는계면에서온도가연질의재료융점이상으로올라가거나, Al-Fe 금속간화합물의형성이용이해져접합부가취약한결과를초래한다 19-21). 또한, Mg를많이포함하는 5XXX계에서는합금내의 Mg가기화된연구결과도보고되고있다 19). 툴의회전은연질의재료에서주로일어나도록설정하는데, 툴의마모를방지하는목적이외에상대적으로융점이낮은연질의재료에과열을억제하는효과도줄수있기때문이다 20). 그러나경질의재료를마찰시키지않고연질의재료만마찰시킨접합부는강도가매우낮게나타나기때문에, 프로브직경의 10~20% 정도를 steel에접촉하도록툴을삽입하는경우가가장우수한접합강도를보이는것으로나타난다 19). 5. 알루미늄합금 - 기타합금 알루미늄합금과구리합금의접합은대용량변압기및고출력전자부품및장치에적용되고있다. 지금까진주로플래시버트 (flash butt) 로용접하고있으나, Kiss Bonding 및기계적성질의저하로문제가많이발생하여전자기성형 (Electro Magnetic Forming, EMF) 법과더불어마찰교반접합에관한연구가활발히진행중에있다. 그러나구리합금은합금원소에따라기계적성질이급격히변하고, 재료자체의우수한열전도도로인하여적정조건을설정하는것이다른재료보다어려움이있다. 현재까지알루미늄합금과순수구리의접합에관한연구결과가주로보고되고있다. Luan 등은순수알루미늄과순수구리의마찰교반접합시배열위치에따른영향을분석하였다. 앞서알루미늄이종재료접합에서설명한바와같이맞댄면의중심을따라접합을할경우, 상대적으로연질인알루미늄을 AS에배열한경우가더우수한접합성을보였다 22). 또한, A6061 알루미늄합금과순수구리의접합부에서는 CuAl 2, CuAl, Cu 9Al 4 등의금속간화합물이형성되 고, A6061 알루미늄합금은접합시최고온도가 580 까지올라가 α-al/cual 2 공정상이생성되었다는것이보고되었다 23). 상온에서우수한안정성을보이는티타늄은고온에서는산화가매우잘일어나기때문에용융용접으로접합하기어려운금속중하나로잘알려져있다. 항공산업등에활용하기위하여알루미늄합금과티타늄합금간의마찰교반접합연구가계속진행되고있으나, 알루미늄합금과의큰융점차및고강도의티타늄합금에적용할툴재질등의문제로보고된연구결과는많지않다. 따라서티타늄합금을교반하지않고알루미늄합금만을교반하여확산접합의가능성을알아보는연구가최근늘고있다. Dressler 등은내마모코팅을한공구강 (Tool steel) 툴을사용하여 A2024 알루미늄합금쪽으로툴삽입위치를옮겨 TiAl6V4 티타늄합금과의마찰교반접합을실시한결과에서 A2024 알루미늄합금의 73% 정도의인장강도를가지는접합부를얻을수있었다고최근보고하였다. 대부분알루미늄합금과티타늄합금의계면에서파단이발생하였으나, 파면에서매우강하게접합되어알루미늄모재에서파단이발생된흔적도발견되었다 24). 툴재질의문제가해결된다면알루미늄합금과티타늄합금의접합가능성은매우높을것으로사료된다. 6. 맺음말 마찰교반접합법은기존의용융용접법에비하여매우짧은기간에많은연구결과가발표되고대체접합법으로각광을받고는있지만, 앞에서살펴본바와같이이종재료간의마찰교반접합에대한연구는아직까지많지않고여러인자들의영향이정확하게밝혀지지않은상태이다. 본고에서는알루미늄합금의이종접합시재료배열및툴삽입위치를중심으로하여고찰하였으나, 재료배열이재료유동, 접합부특성및결함생성에미치는영향에대하여아직까지명확하게설명한연구결과는없는실정이다. 이는마찰교반접합에는매우다양한변수들이존재하며, 재료종류, 두께, 강도, 열처리성질등에따라서로상이한결과가나오기때문이다. 이러한모든변수들을전체적으로고려하여야이종재료에대한최적의마찰교반접합을얻을수있을것이다. 따라서실질적으로상용화되기위해서는충분한데이터베이스구축이필수적이다. 최근에는이종접합의가능성을확인하는단계를넘어서실제적용할수있도록마찰교반접합기술을규격화 484 Journal of KWJS, Vol. 27, No. 5, October, 2009
알루미늄합금의이종마찰교반접합 15 하는노력이진행되고있다. 특히, 알루미늄및마그네슘합금에서는마찰교반접합이가장우수한접합성을나타내고, 알루미늄합금과철강재료의접합역시기존의다른접합법이상의강도를보이기때문에, 접합부의신뢰성평가에관한연구가뒷받침된다면빠른시간내에상용화가이루어질것으로생각된다. 또한, 접합기술뿐만아니라표면개질등다양한산업에서응용분야가확대되고있어앞으로마찰교반접합법에관한연구가더활발해질것으로기대된다. 참고문헌 1. L. Luijendijk : Journal of Materials Processing Technology, 103 (2000), 29 35 2. K. Okamoto, S. Hirano and M. Inagaki : Joining Dissimilar Aluminum Alloys, Welding Journal, 85-4 (2006), 38-41 3. R.S. Mishra and Z.Y. Ma : Materials Science and Engineering R 50 (2005), 1-78 4. T. Inaba and K. Tokuda : Kobelco Technology Review, 26 (2005), 55-62 5. T. Sakurai : Kobelco Technology Review, 28 (2008), 22-28 6. W.B. Lee, Y.M. Yeon and S.B. Jung : Scripta Materialia 49 (2003), 423-428 7. H. Larsson, L. Karlsson, S. Stoltz and E.L. Bergqvist : Proceeding of 2nd International Symposium on Friction Stir Welding, Gothenburg, Sweden, 2000 8. N.K. Kim, B.C. Kim, Y.G. An, B.H Jung, S.W. Song and C.Y. Kang : Metals and Materials International, 15-4 (2009), 671-675 송상우 1973년생 한국기계연구원부설재료연구소 마찰교반접합, 용접기술기준 e-mail : swsong@kims.re.kr 김남규 1981년생 한국기계연구원부설재료연구소 마찰교반접합 e-mail : nkkim@kims.re.kr 9. P. Cavaliere, A. De Santis, F. Panella and A. Squillace : Materials and Design 30 (2009), 609 616 10. S.A. Khodir and T. Shibayanagi : Materials Science and Engineering B 148 (2008), 82 87 11. R.J. Lederich, J.A. Baumann and P.A. Oelgoetz : Friction Stir Welding and Processing, (2001) 71-81 12. M.J. Peel, A. Steuwer, P.J. Withers, T. Dickerson, Q. Shi, and H. Shercliff : Metallurgical and Materials Transaction, 37A (2006), 2183-2193 13. P. Cavaliere and F. Panella : Journal Of Materials Processing Technology, 206 (2008), 249-255 14. P. Cavaliere, A. De Santis, F. Panella and A. Squillace : Materials and Design, 30 (2009), 609-616 15. M.J. Peel, A. Steuwer, P.J. Withers : Metallurgical and Materials Transaction, 37A (2006), 2195-2206 16. J. Yan, Z. Xu, Z. Li, L. Li and S. Yang : Scipta Materialia, 53 (2005), 585-589 17. Y. Sato, S.H. Park, M. Michiuchi and H. Kokawa : Scripta Materialia, 50 (2004), 1233-1236 18. T. Tanaka, T. Morishige and T. Hirata : Scripta Materialia, 61 (2009), 756-759 19. T. Watanabe, H. Takayama and A. Yanagisawa : Journal of Materials Processing Technology, 178 (2006), 342-349 20. W.B. Lee, G. Biallas, M. Schmuecker and S.B. Jung : Journal of the Korean Welding and Joining Society, 23-5 (2005), 62-69 (in Korean) 21. H. Uzun, C. Donne, A. Argagnotto, T. Ghidini and C. Gambaro : Materials and Design, 26 (2005), 41-46 22. G. Luan, C. Sum, H. Guo and Y. Yu : Proceeding of 4th International Symposium on Friction Stir Welding, Utah, USA, 2003 23. J. Ouyang, E. Yarrapareddy and R. Kovacevic : Journal of Materials Processing Technology, 172 (2006), 110-122 24. U. Dressler, G. Biallas and U.A. Mercado : Materials Science and Engineering A, 526 (2009), 113-117 강정윤 1953년생 부산대학교재료공학부 마찰교반접합, 브레이징, 용접야금 e-mail : kangcy@pusan.ac.kr 大韓熔接 接合學會誌第 27 卷第 5 號, 2009 年 10 月 485