CAD/CAM 으로제작된코발트크롬 합금코핑의도재소성전후의적합도 연세대학교대학원 치의학과 진미나

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민하 맹
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1 CAD/CAM 으로제작된코발트크롬 합금코핑의도재소성전후의적합도 연세대학교대학원 치의학과 진미나

2 CAD/CAM 으로제작된코발트크롬 합금코핑의도재소성전후의적합도 지도교수심준성 이논문을석사학위논문으로제출함 2012 년 6 월일 연세대학교대학원 치의학과 진미나

4 감사의글 Education is what remains after one has forgotten everything he learned in school. - Albert Einstein- 스스로의문에대한답을찾을수있어야한다고늘따뜻한격려와인내심으로석사과정을지도해주신심준성교수님께감사의마음을드립니다. 논문이완성되기까지많은조언을해주신박영범교수님, 논문심사과정에서세심한지도와가르침을주신이근우교수님, 김광만교수님께도깊은감사를드립니다. 공부하지않는의사란기도하지않는성직자보다나쁘다는생각으로시작한석사과정이그동안저에게찾아온여러가지회의와난관을극복할수있게해주었습니다. 저에게기회를주신분들과따뜻하게대해주신분들, 또정성스런강의로특별한메시지를전해주셨던많은교수님들께감사의마음을전합니다. 항상믿어주시고지지해주시는부모님, 존재만으로감사한지윤이, 이모든 과정에서저를응원하고지원해준손성극님께깊은사랑을전합니다 년 6 월 진미나씀

5 차례 그림및표차례... iii 국문요약... iv Ⅰ. 서론... 1 Ⅱ. 연구방법 지대치형성 군분류 인상채득및석고모형의제작 금속도재관코핑형태의표준화 금속도재관코핑제작 코핑단계에서적합도검사 도재소성 도재소성후적합도검사 통계분석 Ⅲ. 결과 CAD/CAM 군과주조군의적합도비교결과 도재소성전후의적합도변화결과 Ⅳ. 고찰 Ⅴ. 결론 참고문헌 영문초록 i

6 그림차례 Figure 1. Prepared master model... 4 Figure 2. Scanned images of the die of master model... 6 Figure 3. Scanned images of wax-up coping... 6 Figure 4. Segmentation of polyvinyl siloxane replica in the mesio-distal and bucco- palatal directions... 8 Figure 5. Measurement points for marginal gap (A, E, 1, 5) and internal gap (B,C,D,2,3,4)... 8 Figure 6. Marginal gap(b) and internal gap(a)... 9 Figure 7. Internal surface of CAD/CAM group (left) and cast group (right) after sandblasting Figure 8. Means(SDs) of each measurement points before porcelain firing Figure 9. Means(SDs) of each measurement points after porcelain firing 표차례 Table Ⅰ. Chemical composition of Co-Cr alloy and Ni-Cr alloy... 5 Table Ⅱ. Procedure of porcelain veneering Table Ⅲ. Means (SD) of marginal gap Table Ⅳ. Means (SD) of internal gap ii

7 국문요약 CAD/CAM 으로제작된코발트크롬합금코핑의 도재소성전후의적합도 본연구는 CAD/CAM 으로제작된코발트크롬합금금속도재관 (Zfx; Zfx GmbH, Dachau, Bavaria, Germany) 의변연및내면적합도를도재소성전후로평가하였다. CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 합금금속도재관 (CAD/CAM 군, n=10) 의변연및내면적합도를전통적인주조방식으로제작된 Ni-Cr 합금금속도재관 ( 주조군, n=10) 과비교하였다. 치형의좌측제1대구치를금속도재관을위한지대치형태로삭제하고각군별로 10개의인상과 10개의석고모델을제작하였다. 통상의방법으로두군의금속도재관코핑을제작한후동일한기공사가동일한방법으로도재소성하여 완성하였다. Replica technique 을이용하여변연간격을위한 4 개의지점과 내면간격을위한 6 개의지점을도재소성전후로측정하였다. 군별차이를보기위해 independent t-test 를, 도재소성전후의군내변화를보기위해 paired t-test 를 시행하였다. CAD/CAM 군의변연간격의평균과표준편차는도재소성전 80.9±25.3 μm, 소성후 81.8±33.3 μm였다. 주조군은각각 81.9±32.7 μm, 79.4±37.2 μm로두군간의통계학적차이는없었다 (P>.05). 내면적합도의비교에서도재소성전과후두시점모두에서 CAD/CAM 군의내면간격이큰값을보였다 (P<.05). 두군모두도재소성전후변연및내면간격의변화는없었다 (P>.05). CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 금속도재관의변연적합도는전통적주조방식의 Ni-Cr 금속도재관과비교하여통계학적유의차가없었다. 내면간격의비교에서는더 iii

8 큰값을보였으나전체적인적합도는임상적으로받아들여질만하였다. 두군모두 도재소성과정이적합도에미치는영향은없었다. 핵심되는말 : 코발트, 크롬합금, CAD/CAM, 적합도, 내면간격, 변연간격, 금속도재관, 도재소성. iv

9 CAD/CAM 으로제작된코발트크롬합금코핑의 도재소성전후의적합도 ( 지도심준성교수 ) 연세대학교대학원치의학과 진미나 Ⅰ. 서론 치과용강화도재및지르코니아의개발로전부도재관의사용이증가하고있으나 금속은여전히도재수복물의보편적하부구조로선택되고있다 년대이전에는 금속도재관의코핑으로금합금이선호되었으나 span 이긴고정성보철물에는 적합하지않은낮은강도와탄성계수등물성의한계가드러나면서이를대체할 비귀금속합금의사용이증가하였다. 1 비귀금속합금은금합금의두배에가까운높은 탄성계수와강도를가지며 1-3 밀도가낮아 4 더얇고가벼운보철물의제작을가능하게 하였다. 최근임플란트지지보철물이증가하면서 long span 과 cantilever 보철물증례 또한증가하고있다. 이런증례에서비귀금속합금의강도와낮은중량은귀금속합금의 생체적합성및부식저항성, 높은주조성을우선하는장점으로여겨진다. 5 현재금속도재관코핑으로사용되는비귀금속합금은주된금속에따라크게 Ni- Cr, Co-Cr, 타이타늄합금으로분류할수있다. 1 비귀금속합금의선호도는나라마다 1

10 차이가있으나주조용금속도재관으로가장보편적으로사용되는합금은 Ni- Cr 합금이다. Ni-Cr 합금은베릴륨을포함한합금 (Ni-Cr-Be) 과포함하지않은 합금 (Ni-Cr), high Cr 합금 (Ni-high-Cr) 으로나눌수있다. 2 베릴륨을포함한합금은 주조성이향상되면서널리사용되어왔으나그렇지않은합금에비해부식저항성이 낮고베릴륨분진이폐암의원인으로판명되면서그사용이줄어들고있다. 또한 니켈은가장잘알려진알러지물질이다 % 의인구에서니켈을포함한합금에 알러지반응을보이며 6-9 여성에게서더자주나타나는데이는니켈을이용한 10, 11 액세서리를착용하는여성들에게알러지반응이감작되기때문이다. 비귀금속합금으로현재가장관심의대상이되는것은타이타늄합금이다. 타이타늄합금은높은용융점과낮은밀도로주조가까다로운것이단점이었으나다양한합금과주조방법이개발되면서그사용이증가되고있다. 또한 CAD/CAM 기술이발달하면서임플란트보철물의하부구조로서타이타늄합금의사용이증가되고있다. 그러나타이타늄합금은산소와의반응성이높아금속도재관의코핑으로사용시고온에서두꺼운산화막을형성한다. 너무두꺼운산화막은오히려도재와의충분한결합력을얻는데불리하게작용하는데이러한산화막층의두께를조절하기가까다롭다는점이타이타늄합금을보편적인금속도재관소재로사용하는데어려움을주고있다. 12 Co-Cr 합금은주로국소의치의금속상재료로사용되어왔으며고정성보철물의 소재로는흔히사용되지않았다. 그러나 Ni-Cr 합금에비해알러지반응이적으며 부식저항성또한높아유럽에서는고정성보철물로서의사용도늘고있는 추세이다. 5,6 Co-Cr 합금의가장큰단점은낮은주조성이다. 이러한단점을보안하기 위해합금분말을레이저로소성하는방법이나블럭을절삭하여제작하는 CAD/CAM 방식이개발되었다. Co-Cr 합금을 CAD/CAM 으로절삭하는방법의부가적인장점은 2

11 주조용합금과절삭용합금의조성의차이이다. 절삭용합금은주조용합금과달리주조성을위해크롬미움함량을 30% 이하로조절하지않아도되므로 Co-Cr 합금의변색및부식저항성을최대화할수있다. 3 CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 합금보철물의적합도에대한연구는많지않다. Ortorp 등 13 은 4가지다른방식으로제작된 Co-Cr 합금의 3본고정성보철물코핑의적합도를측정하였다. 이중기존의주조방식과 CAD/CAM 방식으로제작된코핑의변연적합도는각각평균 μm, μm로 CAD/CAM 제작방식이주조방식에비해낮은적합도를보인다고보고하였다. Witkowski 등 14 은타이타늄합금을세종류의 CAD/CAM 시스템과주조방식으로코핑제작하여적합도를비교하였다. 4개의군중 CAD/CAM 으로제작된군중한군만이통계학적으로유의하게적합도가높다고보고하였다. 이는보철물의적합도가전통적인주조방식이냐 CAD/CAM 이냐는제작방식의구분보다는 CAD/CAM 시스템의개별적수준에따라 결정됨을보여준다. Shokry 등 15 은 CP 타이타늄합금을주조방식과 CAD/CAM 방식으로코핑제작하여도재소성전후로적합도를평가하였다. CAD/CAM 으로제작된타이타늄금속도재관의수직변연간격은평균 35.6 μm, 주조방식은 83.7 μm로 CAD/CAM 제작방식의적합도가더좋은것으로나타났다. 또도재소성과정이적합도에미치는영향은두군중 CAD/CAM 으로제작된군만이통계학적으로유의하였다. CAD/CAM 으로금속도재관의코핑을제작하는과정은모델의스캔, 보철물의 디자인, 절삭가공의과정으로이루어지며적합도는이모든과정에서영향을 받는다. 16 또한완성된금속도재관의적합도는코핑제작후도재소성과정에의해서 또한번영향을받게된다. 본연구는 CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 금속도재관 코핑의내면및변연적합도를평가하고도재소성이최종보철물의적합도에미치는 영향에대해밝히고자한다. 3

5 mm, 변연부는폭 1.0 mm의 round shoulder 형태였다. 변연부의높이는치은과같이하였다 (Fig. 1). Fig. 1. Prepared master model.

12 Ⅱ. 연구방법 1. 지대치형성 치형 (R861; Columbia dentoform Co., Long Island, New York, USA ) 의하악좌측제1 대구치를삭제하여금속도재전장관을위한지대치형태를만들었다. 직경 1.0 mm와 1.4 mm의고속핸드피스용다이아몬드버 (Komet 6836KR, 636KR; Gebr. Brasseler GmbH & Co KG, Lemgo, North Rhine-Westphalia, Germany) 를이용하였으며최종삭제량은교합면 1.5 mm, 변연부는폭 1.0 mm의 round shoulder 형태였다. 변연부의높이는치은과같이하였다 (Fig. 1). Fig. 1. Prepared master model. The left lower first molar of dentiform is prepared for metal ceramic crown. 2. 군분류 실험군으로 CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 합금금속도재관 (CAD/CAM 군 ), 대조군으로주조방식으로제작된 Ni-Cr 합금금속도재관 ( 주조군 ) 으로분류하였다. 4

13 CAD/CAM system 으로 Zfx(Zfx GmbH, Dachau, Bavaria, Germany) 를사용하였으며 사용된 Ni-Cr 합금과 (Pentron Alloys Rex 4; Danter Dental Lab Inc., Lincoln, Nebraska, USA) 과 Co-Cr 합금의조성은 TableⅠ 과같다. TableⅠ. Chemical composition of Co-Cr alloy and Ni-Cr alloy Co-Cr alloy Ni-Cr alloy Element Composition (wt. %) Element Composition (wt. %) Co 61.1 Ni 62 Cr 32.0 Cr 22 Mo 5.5 W 11 Si 0.7 Al 2-3 Mn 0.7 Si 2-3 Note: The Information about chemical composition of alloys was provided by the manufactures. 3. 인상채득및석고모형의제작 CAD/CAM 군과주조군각각 10 개의시편을위한 20 개의인상을채득하였다. 부가중합형실리콘인상재 (Aquasil; Dentsply, Milford, Delaware, USA) 의 light body 와 heavy body 로 bite tray 를사용하여지대치를포함한상하악편측 구치부와교합상태를인기하였다. 인상채득 2 시간후초경석고 (Fuji rock EP; GC Corp., Tokyo, Japan ) 를 20 ml /100 g 혼수비로 15 초동안혼합, 45 초간진동하여 기포를제거하고각각의인상체에주입하였다. 40 분후석고모형을인상체에서 제거하고 48 시간건조시켰다. 20 개의석고모델의지대치를인접치와분리된다이로 제작, 트리밍하고다이강화제 (Stone die and plaster hardener resin; George Taub and Fusion Co., Jersey City, New Jersy, USA) 를도포하였다. 주조군으로사용될 5

14 10 개의모델은단순교합기에거상하고지대치변연부에서 1 mm를제외한부위에 die spacer (Space-It, George Taub and Fusion Co., Jersey City, New Jersy, USA) 를두겹도포하여합착재공간을부여하였다. 4. 금속도재관코핑형태의표준화 코핑의두께와형태차이가적합도에미치는영향을최소화하기위한코핑형태의표준화과정을진행하였다. 교합기에거상된주조군 10개의석고모형중하나를선택하여인접치와대합치를기준으로 full contour wax-up 및 cut-back 하여금속도재관을위한코핑납형을제작하였다. 제작된코핑납형을 CAD/CAM 군의제작에사용될스캐너로스캔하여 CAD/CAM 군의모든코핑의형태를동일하게표준화하였다. CAD/CAM 군의지대치다이중하나를선택하여스캔후코핑외면과의거리를측정한결과교합면에서 0.6 mm, 축벽에서 0.5 mm, 변연부에서 0.1 mm였다 (Fig. 2, 3). Fig. 2. Scanned images of the die of master model. Fig. 3. Scanned images of wax-up coping. 6

15 5. 금속도재관코핑제작 1) CAD/CAM 군 CAD/CAM 으로제작할석고모형은스캔의편의성을위해교합기에거상하지않았다. 10개의하악모형을각각 10개의디지털인상채득한후지대치변연에서 1 mm상방부위에 die spacer 두겹에해당하는 25 μm의합착재공간을부여하였다. 미리표준화한코핑의형태와동일하게 10개의코핑을디자인하고 Co-Cr 블럭을삭제하여코핑을제작하였다. 2) 주조군코핑형태의표준화를위해납형을제작하였던방법과동일한방법으로동일한기공사가납형제작하였다. 75 l 용량의원심주조기를이용하여납형을주조하였다. 코핑내면에서매몰재를완전히제거하기위해 50 μm의알루미나 (Renfert GmbH, Hilzingen, Baden-Württemberg, Germany) 를 30 psi로 sand blasting하였다. 6. 코핑단계에서적합도검사 적합도측정을위하여 Molin 등 17 이제시한 replica technique 을이용하였다. 치형에서삭제된지대치를제거하였다. 제작된코핑을지대치에적합시켜수동적합을확인한후내면에부가중합형실리콘인상재 (Aquasil Ultra light body; Dentsply, Milford, Delaware, USA) 를넣고지대치에위치시킨후손으로압접하였다. 5분간유지후지대치를분리하고합착재두께를대표하는인상재내면에 regular body 중합형실리콘인상재를주입하여절단가능한형태를부여하였다. 면도기용칼날 (DOVO Stahlwaren Bracht GmbH & Co KG, Solingen, North Rhine-Westphalia, 7

Germany) 로복제된실리콘의협설중심구를지나는선과, 근원심방향폭경의중앙에서 1 mm협측으로평행한선을따라치축방향으로절단하였다 (Fig. 4).

16 Germany) 로복제된실리콘의협설중심구를지나는선과, 근원심방향폭경의중앙에서 1 mm협측으로평행한선을따라치축방향으로절단하였다 (Fig. 4). 협설, 근원심단면에서각각변연적합도를측정할 4개의지점과내면적합도를측정할 6개의지점을지정하였다 (Fig. 5). lingual mesial distal buccal Fig. 4. Segmentation of polyvinyl siloxane replica in the mesio-distal and bucco-lingual directions(continuous lines). Dotted line is the middle of the model in mesio-distal direction. linugal buccal mesial distal Bucco-lingual section Mesio-distal section Fig. 5. Measurement points for marginal gap(a,e,1,5) and internal gap (B,C,D,2,3,4). 8

17 측정용현미경 (AXIO A1m; Carl Zeiss Inc., Oberkochen, Baden-Württemberg, Germany) 을이용하여 50배확대하여촬영하고 i-solution(imtechnology, Coquitlam, British Columbia, Canada) 으로선정된위치의내면간격과변연간격을측정하였다 (Fig. 6). 18 Fig. 6. Marginal gap(b) and internal gap(a). Figures from the study of Holmes et al 도재소성 CAD/CAM 군과주조군의코핑을동일한기공사가동일한재료와방법으로도재소성하였다. CAD/CAM 군에사용된 10개의석고모형을단순교합기에거상하여주조군과같은조건을만든후인접치와대합치를기준으로도재축성하였다. 사용된도재는 Noritake Super Porcelain EX-3 (Noritake dental supply Co., Higashiyama, Kyoto, Japan) 이며도재소성과정은 Table Ⅱ와같다. 소성이완료된후산화막제거를위해 5와같은방법으로두군모두 sand blasting 하였다. 9

18 Table Ⅱ. Procedure of Porcelain Veneering Procedure Low temperature ( ) Preheat time (min) Heat rate ( /min) High temperature ( ) Hold time (min) Degassing Paste opaque Body & enamel ~ Fig. 7. Internal surface of CAD/CAM group (left) and cast group(right) after sand blasting. 8. 도재소성후적합도검사. 6. 과동일한방법으로적합도를측정하였다. 9. 통계분석 SPSS for Windows 18.0(IBM Corp., Armonk, New York, USA) 을이용하여두 군의차이는 independent t-test 로, 각군의도재소성전후의적합도변화는 paired t-test 로 95% 신뢰구간내에서평가하였다. 10

19 Ⅲ. 결과 1. CAD/CAM 군과주조군의적합도비교결과 두군의변연간격평균과표준편차는 Table Ⅲ과같다. 도재소성전과후, 두시점모두에서 CAD/CAM 군과주조군의변연간격은통계학적유의차가없었다 (P>.05). 내면간격의평균과표준편차는 Table Ⅳ와같다. 도재소성전과후두시점모두에서주조군의내면간격이통계학적으로유의하게작았다 (P<.05). 측정지점별로두군의평균을비교한결과는 Fig. 7,8와같다. Table Ⅲ. Means (SD) of marginal gap. Time of measurement CAD/CAM Marginal gap ( μm ) Cast Before firing 80.9(25.3) a,a 81.9(32.7) a,a After firing 81.8(33.3) a,a 79.4(37.2) a,a Table Ⅳ. Means (SD) of internal gap. Time of measurement Internal gap ( μm ) Axial Occlusal CAD/CAM Cast CAD/CAM Cast Before firing 78.1(28.1) a,a 61.5(21.6) b,b 147.4(33.9) c,c 117.8(45.7) d,d After firing 77.1(35.4) a,a 65.2(26.7) b,b 171.6(43.5) c,c 132.4(52.1) d,d Table Ⅲ,Ⅳ; Mean values with different superscript letter indicate that values are significantly different (P<.05). Lower case letters are the result of independent t- test for the difference between two groups and upper case letters are the result of paired t-test for the disparity before and after firing. 11

Significant differences are indicated by horizontal bars:*p <.

20 Bucco-linugal Mesio-distal Fig. 8. Means(SDs) of each measurement points before porcelain firing. Significant differences are indicated by horizontal bars:*p <.05 Bucco-linugal Mesio-distal Fig. 9. Means(SDs) of each measurement points after porcelain firing. Significant differences are indicated by horizontal bars:* P<.05 12

21 2. 도재소성전후의적합도변화 두군모두소재소성후변연간격과내면간격의평균값변화는없었다 (Table Ⅲ, Table Ⅳ). 각측정지점별평균값비교에서 CAD/CAM 군의내면간격중협설 단면의교합면 (C) 만이통계학적으로유의한변화를보였다 (P<. 05). 13

22 Ⅳ. 고찰 1985년이후치과기공방식이주조및소성방식에서 CAD/CAM 방식으로빠르게대체되고있으며앞으로도이러한추세는계속될것으로보인다. 19 CAD/CAM 방식으로제작되는보철물의소재는기존의주조방식이나소성방식에사용되었던재료에비해물성이나심미성, 생체적합성면에서우수하나치과보철물의특성상그결과물의정확성이치료성공에결정적요인이되므로 CAD/CAM 의정밀도는논란의중심이되어왔다. 본연구는 CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 금속도재관의적합도를주조방식으로 제작된 Ni-Cr 금속도재관과비교평가하였다. 주조군으로 Ni-Cr 합금을이용한것은 Ni-Cr 합금이주조방식으로제작되는금속도재관의코핑소재중가장보편적인 비귀금속합금이기때문이다. 1 적합도의측정방식으로는 Molin 등 17 이소개한 replica technique 을이용하였다. Replica technique 은직접관찰하는방법과달리변연과내면의적합도모두를볼수있으며, 절단하여관찰하는방법처럼보철물을손상시키지않으므로도재소성전후의비교관찰이가능하다. Replica technique 을사용한기존의연구들은반복측정에의한지대치손상을막기위해주모형을금속으로제작하였으나본실험에서는삭제된레진치아를주모형으로이용하였다. 주모형을금속으로제작할경우지대치손상을최소화할수있으나인접치와대합치, 교합상태와치은의형태를인기할수없으므로통상적인임상에서의기공과정을반영하기어렵다. 본실험에서는다이제작및교합기거상등의통상적인기공과정을포함하였으며코핑의두께와형태, 도재의두께를표준화하기위한기준점으로인접치와대합치를이용하였다. 금속도재관의코핑이나금관의형태를표준화하기위한방법으로중합형실리콘이나 Brass 를이용한 split mold 를 14

23 제작하여납형을일치시키는방법이있으나 15,20 이는실제임상에서주조방식의 금속도재관의코핑의납형제작방식과는차이가있다. 적합도를측정하기전코핑과금속도재관의수동적합을확인하여주모형의손상을최소화하였으며실리콘인상재로합착재공간을복제할때손으로압접하여보철물적찹시의임상적상황을재현하였다 인상및석고모델제작, 분리된지대치와인접치다이제작, 다이트리밍, 도재소성등 CAD/CAM 외의모든기공작업은두군모두동일한기공사가작업하여시편의차이를최소화하였다. 그러나적합도의평가시각각의개별석고다이가아닌주모형을기준으로하였으므로본실험의결과를해석할때 CAD/CAM 작업외의인상채득과정, 석고모델및다이제작과정등통상적인보철물제작과정에서생기는오차또한고려되어야할것이다. Fransson 등 24 은보철물의적합도를석고다이와지대치에각각측정하였을때다이와의내면간격이지대치와의내면간격의 80% 정도라고하였다. 본연구의결과 CAD/CAM 군의변연간격은도재소성전 80.9±25.3 μm, 소성 후 81.8±33.3 μm로두시점모두에서주조군과통계학적유의차가없었다. 주조군의 변연간격은 79.4±37.2 μm로기존연구의 14,25,26 주조 Ni-Cr 금속도재관의변연 적합도인 94.0±1.6 μm, 72.2±5.9 μm, 120.1±33.1 μm와비교해적절한값을보였다. 적합도는고정성보철물을평가하는중요한기준이나그값에대한명확한합의는 이루어지지않고있다. 기존의연구에서작게는 50 μm 27 크게는 200 μm이상 28 도 임상적으로허용가능하다하였으나통상 100 μm전후의변연간격이임상가들에게 24, 29, 30 받아들여질만하다여겨진다. 내면간격의비교에서는도재소성전과후모두에서 CAD/CAM 군이주조군보다 더큰내면간격를보였다. 6 개의내면적합도측정지점별로비교하였을때도재 15

24 소성전에는세지점, 소성후에는두지점에서통계학적으로유의한차이가 있었으며 (P<.05) 그지점은교합면과축벽을모두포함하였다 (Fig. 8,9). 두군모두 축벽과비교해교합면에서의내면간격이컸으며이는기존의연구결과와 일치한다. 31,32 본실험에서 CAD/CAM 군의도재소성후내면간격은축벽에서 77.1±35.4 μm, 교합면에서 171.6±43.5 μm이었다. 이는대조군으로사용된주조 Ni- Cr 금속도재관과비교해유의하게큰값이나기존의 CAD/CAM 으로제작되는 지르코니아코핑의도재소성후내면적합도와비교했을때는작은값이다. Reich 등 33 은 LAVA 를이용한연구에서축벽 μm, 교합면 μm의내면간격을보고하였으며, Wettstein 등 34 은 Cercon 을이용한연구로축벽 μm, 교합면 μm의내면간격을보고하였다. 보철물의내면간극에대한기준은지금까지제시된바가없으나적절한내면간격은보철물의유지력과교합력에대한저항에중요한요소이다. CAD/CAM 군의내면적합도는주조금속도재관과 CAD/CAM 으로제작된지르코니아보철물의중간정도이며기존의지르코니아보철물의임상적성과를고려할때 임상적으로적절하다고보여진다. 도재소성이금속도재관의적합도에미치는영향에대한연구결과는다양하다. Shillingburg 등 38 은금속도재관의코핑이가열과정에서변연간격이증가한다고 보고하였으며 Buchanan 등 39 은산화과정에서특히비귀금속의변형이크다고보고 하였다. 도재소성시적합도의변화는대부분산화과정에서나타나며 40 이는주조 및절삭연마과정에서생긴잔류응력이해소되면서생성된다. 41 Shokry 등 15 은 CP Ti 합금을 CAD/CAM 과주조방식으로제작하여비교했을때 CAD/CAM 방식으로제작된금속도재관만이도재소성과정후적합도저하를보인다고하였다. 이는절삭가공방식이주조방식에비해더큰잔류응력을남길것이라는보편적인생각과일치한다. 같은주조방식으로제작된세가지합금을비교했을때 Ti-6Al-7Nb, CP Ti, Ni-Cr 합금중 Ti-6Al-7Nb 금속도재관의적합도만이도재소성의영향을 16

25 받았다. 이러한연구결과는도재소성이적합도에미치는영향이가공방법뿐아니라합금의종류에따라서달라질수있음을보여준다. 본실험에서는 CAD/CAM 방식으로제작된 Co-Cr군의적합도가도재소성에의한영향을받을것이라예상하였으나 10개의측정지점중한지점만이통계학적으로유의한변화를보여전체적합도에도재소성이미치는영향은없었다. 그러나이는단일금관에한정된결과로 long span 이나좀더복잡한형태의보철물에서도재소성이적합도에미치는영향에대한향후의연구가필요할것이라사료된다. 17

26 Ⅴ. 결론 본연구는최근그활용도가넓어지고있는 CAD/CAM 으로제작한 Co-Cr 합금 코핑 (CAD/CAM 군 ) 의적합도를주조방식으로제작한 Ni-Cr 합금코핑 ( 주조군 ) 과 도재소성전, 후로비교하여평가하여다음과같은결과를얻었다. 1. CAD/CAM 군의변연적합도는도재소성후 81.8±33.3 μm로주조군과비교하여유의한차이가없었다 (P>.05). 2. CAD/CAM 군은주조군과비교하여축벽과교합면모두에서더큰내면간격을보였다 (P<.05). 3. 두군모두도재소성과정이적합도에미치는영향은없었다 (P>.05). 이상의결과로 CAD/CAM 으로제작된 Co-Cr 합금금속도재관의적합도는 임상적으로적합하다사료된다. 18

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32 ABSTRACT Evaluation of the fit of cobalt-chromium metal-ceramic crown coping produced by CAD/CAM before and after firing Chin, Mi Na Dept. of Dentistry The Graduate School Yonsei University The purpose of this study was to assess the marginal and internal fit of cobalt-chromium metal-ceramic crown coping produced by CAD/CAM before and after porcelain firing in vitro. Marginal and internal gap of Co-Cr metal-ceramic crown coping (CAD/CAM group, n=10) produced by CAD/CAM (Zfx; Zfx GmbH, Dachau, Bavaria, Germany) were compared to those of conventional cast Ni-Cr metal-ceramic crown coping (cast group, n=10). #19 resin tooth was prepared on dentiform. Ten impressions and ten stone models were made for each group. metal-ceramic crown copings of each group were fabricated and veneered. 4 points for marginal gap and 6 points for internal gap were measured using replica technique before and after porcelain 24

33 firing. Independent t-test for the difference between two groups and paired t-test for the disparity before and after porcelain firing were done. The mean marginal gap and standard deviations of CAD/CAM group was 80.9±25.3 μm before porcelain firing, and 81.8±33.3 μm after porcelain firing: those of cast group were for 81.9±32.7 μm, 79.4±37.2 μm respectively. There was no statistical difference of marginal gap of two groups at any time (P>.05). CAD/CAM group showed larger internal gap than cast group regardless of time of measurement (P<.05). There was no effect of porcelain firing on the fit of both groups (P>0.05). Co-Cr metal-ceramic crown coping produced by CAD/CAM showed as good marginal fit as conventional cast Ni-Cr metal-ceramic crown coping. It showed larger internal gap than cast group, however the fit of both groups were clinically acceptable. There was no effect of porcelain firing on the fit of both groups. Key word : Co-Cr alloy, CAD/CAM, fit, metal ceramic crown, porcelain firing, marginal gap, internal gap. 25

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untitled J Dent Hyg Sci Vol.14, No.3, 2014, pp.405-410 RESEARCH ARTICLE 도재소성과정이 Ni-Cr 금속도재관의변연및내면적합도에미치는영향 김기백ㆍ김석환 1 ㆍ김재홍 고려대학교보건과학대학보건과학연구소, 1 김천대학교의료경영학과 Effect of Porcelain Firing Process on the Marginal and