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1 저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우, 이저작물에적용된이용허락조건을명확하게나타내어야합니다. 저작권자로부터별도의허가를받으면이러한조건들은적용되지않습니다. 저작권법에따른이용자의권리는위의내용에의하여영향을받지않습니다. 이것은이용허락규약 (Legal Code) 을이해하기쉽게요약한것입니다. Disclaimer

2 치의학박사학위논문 열 - 순환및응력 - 순환처리가다양한 복합레진으로수복한치경부수복물의 미세누출과접착강도에주는영향 2015 년 8 월 서울대학교대학원 치의과학과치과생체재료과학전공 이준수 1

3 열 - 순환및응력 - 순환처리가다양한복합레진으로수복한치경부수복물의미세누출과접착강도에주는영향 지도교수안진수 이논문을치의학박사학위논문으로제출함 2015 년 5 월 서울대학교대학원 치의과학과치과생체재료과학전공 이준수 이준수의박사학위논문을인준함 2015 년 6 월 위원장 부위원장 인 인 위 원 인 위 원 인 위 원 인 2

4 국문초록 열 - 순환및응력 - 순환처리가다양한 복합레진으로수복한치경부수복물의 미세누출과접착강도에주는영향 서울대학교대학원치의과학과치과생체재료과학전공 ( 지도교수안진수 ) 이준수 본연구에서는비우식성치경부와동 (NCCL) 을회복함에있어실제구강내와유사한열-순환및응력-순환처리를하였을때각복합레진수복물의미세누출과접착력에주는영향을평가하고자하였다. 수복에는일반 flowable 복합레진, bulk-fill형 flowable 복합레진및일반 microhybrid 복합레진이사용되었으며미세누출, 미세인장접착강도및전단접착강도를비교평가하였다. 발치된건전한사람의소구치 60 개를선택하여협측치경부에와동 (3 mm 2 mm 2 mm) 을형성하였다. 시편은무작위로 3 개의실험군으로분류하였다 (n = 10): FLOW, flowable 복합레진 (Filtek Z350 XT Flowable Restorative); BULK, bulk-fill형 flowable 복합레진 (Filtek Bulk Fill Flowable Restorative); Z250, microhybrid 복합레진 (Filtek Z250). 치경부와동은 32 % 인산으로산-부식처리하고, Adper Single Bond 2 상아질접착제를적용하여 3 종의복합레진으로수복하였다. 최소한의표면마무리후, 교합면 3

5 에반복하중을가하면서열-순환처리를 120,000회실시하였다. 시편일부는메틸렌블루수용액에 24 시간침지하고침투정도를 four-point score로기록하였고, 나머지시편으로미세인장접착강도와전단접착강도를측정하였으며, 결과는 0.05 유의수준으로통계분석하였다. FLOW 실험군은 BULK 실험군 (p = 0.036) 및 Z250 실험군 (p = 0.036) 에비하여유의하게높은변연누출지수를보였다. BULK 실험군과 Z250 실험군은유의한차이를보이지않았다 (p > 0.05). 미세인장접착강도는 BULK 실험군이다른실험군과비교하여유의하게높은값을보였다 (p = 0.002). 전단접착강도는모든실험군에서유의한차이를보이지않았다 (p>0.05). 구강내온도변화와반복되는저작조건을유사하게재현하여평가한결과, 비우식성치경부와동에서 bulk-fill형 flowable 복합레진과일반 microhybri형복합레진은일반 flowable 복합레진에비하여유의하게적은미세누출을나타냈다. 임상적으로비우식성치경부병소수복에서추천되는일반 microhybrid 복합레진을대체하여 bulk-fill형 flowable 복합레진을적용하는경우에도유의한차이는보이지않을것으로보인다. 주요어 : 복합레진, 치경부비우식성병소, 미세누출, 접착강도, 응력 - 순환, 열 - 순환 학번 :

6 목 차 1. 서론 연구재료및방법 시편제작 미세누출 (microleakage) 평가 접착강도측정 a. 미세인장접착강도 (microtensile bond strength) 측정 b. 전단접착강도 (shear bond strength) 측정 통계분석 연구결과 미세누출 미세인장접착강도 전단접착강도 고찰 결론 참고문헌

7 서론 비우식성치경부병소 (NCCL) 는치경부에발생하는경조직결함으 로나이가들어감에따라많이발생되고있다고한다. 1-4 치경부병소에 서수복물이유지되는기간은교합면복합레진수복물에비해상대적 으로짧은편인데, 이는 NCCL 에서발견되는특징적인경화성상아질 외에도다음과같은다양한요인들에의하여수복물이조기탈락되는 것으로보인다. 5 일반적으로협측에나타나는치경부병소는와동에서 접착되지않은표면적에대한접착면의비율을나타내는 C-factor (Configuration factor) 가높아중합수축응력이크고, 6 기능시교합하중 이치경부에집중되어수복물이조기에실패될수있다고알려져있 다. 7, 8 교합하중의비기능성분배에의해발생하는응력은치아를굴곡 시키고이응력이치경부로전달되어결과적으로치아와치경부수복 물계면에인장응력을유도시킨다. 8, 9 치경부에집중되는응력에대한 설명인치아굴곡이론 (tooth flexure theory) 은공학적연구, 특히유한요소분석에의해입증된바있다 치과용복합레진은비우식성치경부병소수복에가장많이사용되는직접수복용재료이다. 중합시발생하는중합수축과수축에따른응력은치과용복합레진의임상적용에있어서가장큰문제점으로제기되고있다. 중합수축은중합과정에서모노머들이체인형태의폴리머 구조로전환되면서분자간거리가감소되어발생한다. 14 재료의수축으 로접착계면에서발생한응력이치질과수복물의접착력을초과할경 우치질 - 복합레진계면의접착유지에문제가발생할수있게된다. 치 6

8 과수복물계면에서이와같은결함은지각과민증, 이차우식및변연변색등을유발시킬수있으며궁극적으로는복합레진수복물의임상실패를초래할수있게된다. 15 치경부수복물에가해지는구강내환경을고려하여탄성계수가낮 10, 16 은재료가치경부수복재료로추천되고있다. 탄성계수가 낮은치 과용복합레진은중합수축으로발생하는응력을흡수하는역할을하여 상부의복합레진을유지하는데에도움을준다고알려져있다. 대표적 으로 flowable 복합레진은사용의편리성때문에치경부병소의수복재 로사용되기도하지만, 많게는 6 % 에이르는높은중합수축으로인해 17, 18 구강내로노출되는계면에사용하는것은추천되지않는다. 큰 중 합수축은수복물의내구성에영향을줄수있으므로최종충전재료보 다는깊은와동의이장재용도로많이사용되고있다. 19 일반적으로는 미세혼합형 (microhybrid) 복합레진이상아질과유사한탄성계수를가지 20, 21 기때문에치경부수복에가장적절한것으로알려져있다. 최근새로운경향으로소개된 bulk-fill 형복합레진은중합깊이가 4 mm 까지증가되어기존에사용하던적층충전법이나추가적인광조사 필요성이감소되어소요되는치료시간을단축시킬수있을뿐아니라 술식이간편해지는장점이있다. 또한술식에특별한기술을요구하지 않고임상적으로도양호한결과가보고되고있기때문에더욱관심을 받고있다. 22 Bulk-fill 형복합레진은재래형복합레진보다유동성이증 가되었으며, 일부제품에서는중합수축정도가감소되기도하였다. 23 최 근까지 bulk-fill 형복합레진에대한많은연구가보고되었지만치경부 24, 25 병소에적용한경우에대한연구는부족한실정이다. 본연구에서는비우식성치경부병소에서의 bulk-fill 형복합레진수 7

9 복을일반 flowable 복합레진및 microhybrid 복합레진수복과비교하기 위하여열 - 순환처리와응력 - 순환처리를실시한다음미세누출, 미세인 장및전단접착강도를평가하였다. 8

10 연구재료및방법 1. 시편제작 치경부수복물의미세누출정도및접착강도를평가하기위해치료목적으로발치된우식없이건전한사람소구치 60 개를각각 30 개씩사용하였다. 치경부병소또는치아의파절등결함이있는치아는실험에서배제되었다. 치아표면은퍼미스로세척하였고, 치경부와치근의치석은초음파스케일러로조심스럽게제거하였으며, 실험하기전까지 0.1 % thymol 용액에서보관하였다. 고속핸드피스에 carbide bur를장착하여충분한주수하에근원폭 3 mm, 높이 2 mm, 깊이 2 mm인표준화된협측치경부와동을형성하였다. 와동의교합측변연은법랑질에위치하고치은측변연은상아질에위치하도록하여법랑질변연과상아질변연에서의미세누출정도차이를관찰하였다. Cavo-surface 변연은 90 o 로형성하였고응력집중을피하기위해와동내부선각은둥글게형성하였다. 제조사가추천하는방법에따라 3가지유형의복합레진으로충전하였다 (Table 1). 치경부와동은 32 % 인산 (Scotchbond Etchant, 3M ESPE, St. Paul, MN, USA) 을사용한 total-etch 술식으로 15 초간산-부식처리하 고, 증류수로 10 초간세척하였다. 표면은완전히건조하지않고 wet bonding 술식에따라접착제 (Adper Single Bond 2, 3M ESPE) 를도포하고압축공기로건조하였다. 접착층은광중합기 (Elipar Freelight, 3M ESPE) 를이용하여 20 초동안광조사하였다. 시편은무작위로 3 개실험군 (n = 10) 으로분류하였다 : FLOW, 일반 flowable 복합레진 (Filtek Z350 XT 9

flowable, 3M ESPE); BULK, bulk-fill형 flowable 복합레진 (Filtek Bulk Fill flowable, 3M ESPE); Z250, 일반 microhybrid 복합레진 (Filtek Z250, 3M ESPE). 치아와복합레진수복물의경계부위는 12 번스칼펠을이용하여최소한으로마무리하였다.

11 flowable, 3M ESPE); BULK, bulk-fill형 flowable 복합레진 (Filtek Bulk Fill flowable, 3M ESPE); Z250, 일반 microhybrid 복합레진 (Filtek Z250, 3M ESPE). 치아와복합레진수복물의경계부위는 12 번스칼펠을이용하여최소한으로마무리하였다. 구강내에서수복물에가해지는임상상황을유사하게재현하기위하여열-순환및응력-순환처리를동시에적용할수있는저작재현기 (CS-4.8, SD Mechatronik, Feldkirchen-Westerham, Germany) 를적용하였다 (Fig. 1). Figure 1. Chewing simulator. 치아의협측교두에가해지는하중을재현하기위해협측교두의사면 에 40 o 각도에서 60 N 의힘을 2 Hz 속도로총 120,000 회응력 - 순환처리 를실시하였다. 열 - 순환처리는 5 및 55 에서각체류시간 40 초로 10

12 시행하였다. 열 - 순환및응력 - 순환처리한후수복물의미세누출, 전단 접착강도및미세인장접착강도등을비교평가하였다. Table 1. The compositions of the materials used in the study (information provided by the manufacturers) Material Filler load Composition Batch No. Scotchbond Etchant Adper Single Bond 2 Adhesive 32% phosphoric acid N wt.% ethyl alcohol, bis-gma, HEMA, copolymer of acrylic and itaconic acids, glycerol 1,3-dimethacrylate, water, UDMA Filler: 5 nm silane-treated colloidal silica N Filtek Z350 XT Flowable Restorative Filtek Bulk Fill Flowable Restorative Filtek Z250 Universal Restorative 46 vol.% 65 wt.% 42.5 vol.% 64.5 wt.% 60 vol.% 82 wt.% Matrix: bisgma, TEGDMA, Procrylat resin Filler: Ytterbium trifluoride μm Non-agglomerated/non aggregated surface modified silica filler 20 nm Non-agglomerated/non-aggregated surface modified silica filler 75 nm Surface modified aggregated zirconia/silica cluster filler (20 nm silica and 4-11nm zirconia particles) μm Matrix: bisgma, UDMA, bisema, Procrylat resin Filler: Zirconia/silica μm Ytterbium trifluoride μm Matrix: bisgma, bisema, UDMA Filler: zirconia/silica μm bisgma: Bisphenolglycidyl dimethacrylate, bisema: Bisphenol A polyetheylene glycol diether dimethacrylate, TEGDMA: Triethyleneglycol dimethacrylate, UDMA: Urethane dimethacrylate, HEMA: 2-hydroxyethyl methacrylate. N N N

13 A B C D Figure 2. Schematic illustrations of the sample preparation. (A) Extracted human premolar was used. (B) Cervical cavity was prepared and (C) filled with each composite resin. (D) Simultaneous thermal and mechanical cycling was performed by using chewing simulator. Figure 3. Schematic illustrations of the microleakage test. (A) The tooth (B) was immersed in methylene blue solution for 24 hours at 37. (C) The tooth was vertically sectioned and (D) prepared for the microscopic evaluation. 12

2. 미세누출 (microleakage) 평가 치경부에복합레진이수복된 30 개의시편을열-순환및응력-순환처리한후, 수복물의미세누출을평가하기위해시편의표면은치아와수복물의경계를포함하여외측으로 1 mm 부분제외하고바니쉬로코팅하였다. 코팅된시편은 0.5 % 메틸렌블루수용액에 37 에서 24시간동안침지하였다 (Fig. 2).

14 2. 미세누출 (microleakage) 평가 치경부에복합레진이수복된 30 개의시편을열-순환및응력-순환처리한후, 수복물의미세누출을평가하기위해시편의표면은치아와수복물의경계를포함하여외측으로 1 mm 부분제외하고바니쉬로코팅하였다. 코팅된시편은 0.5 % 메틸렌블루수용액에 37 에서 24시간동안침지하였다 (Fig. 2). 메틸렌블루수용액의침투정도는교합측및치은측변연에서광학현미경 (SZN45T -MST2, SUNNY Optical Technology, China) 을이용하여 30 배율로관찰하였다. CCD 센서를이용하여관찰면을촬영하여컴퓨터로전송된이미지를 Rhinoceros 5.0 프로그램 (McNeel & Associates, Seattle, WA, USA) 을이용하여침투한깊이를측정하고 4-point scoring system으로기록하였다. 변연의미세누출은법랑질과상아질변연에서각각측정하였다 (Fig. 4). Figure 4. Schematic diagram of dye penetration scores. 13

15 변연부의미세누출은다음의기준으로평가하였다 : 0 육안으로확인되는침투없음 1 와동전체깊이 1/2 미만의침투 2 와동전체깊이 1/2를초과하는침투 3 와동의깊이를넘어기저부까지연장된침투 3. 접착강도측정 치면과수복재계면의접착강도는 micro 와 macro 수준에서평가하였다. 총 30개의치아시편와동의중앙에서너비 1 mm 인 2 개의절단표본을얻은후미세인장강도와전단강도를측정하였다. 3-a) 미세인장접착강도 (microtensile bond strength) 측정치아의협측에복합레진을추가로부착하여미세인장접착강도측정용시편제작이용이하도록하였고, 제작된시편당 2 개씩법랑질및상아질계면을가지는시편을제작하여만능시험기에장착시킨후 1.0 mm/min의 crosshead speed로미세인장접착강도를측정하였다 (Fig. 5). 하중을가한후수복물과상아질의계면에서일어난접착실패로인해미세인장접착강도측정은법랑질계면에서만시행하였다. 3-b) 전단접착강도 (shear bond strength) 측정 앞서얻은절단표본에서전단접착강도를측정하였다. 시편을그림과 같이와동의크기와동일한크기의공간이형성된금속판위에올린 14

다음, 1.0 mm/min 의 crosshead speed 로압축응력을가하여파절하는순간 의최대하중을측정하였다 (Fig. 6). 파절시의응력 (N) 을접착면의면 적으로나누어 MPa 로환산하였다. Figure 5. Schematic illustrations of the sample preparation for microtensile bond test.

16 다음, 1.0 mm/min 의 crosshead speed 로압축응력을가하여파절하는순간 의최대하중을측정하였다 (Fig. 6). 파절시의응력 (N) 을접착면의면 적으로나누어 MPa 로환산하였다. Figure 5. Schematic illustrations of the sample preparation for microtensile bond test. (A) On the buccal surface the tooth sample, (B) an additional composite resin was added to facilitate the sample preparation. (C) The tooth was vertically sectioned and (D, E) trimmed to obtain the bonding surface of 1 1 mm at the enamel margin. 15

Figure 6. Schematic illustrations of the push-out shear bond test. (A) A vertically sectioned sample (B) was placed on the metal plate with a same sized proximal cavity.

17 Figure 6. Schematic illustrations of the push-out shear bond test. (A) A vertically sectioned sample (B) was placed on the metal plate with a same sized proximal cavity. (C) Shear bond test was performed by using universal testing machine. 4. 통계분석 미세누출점수는비모수검정방법인 Kruskal-Wallis 일원분산분석및 Mann-Whitney U test로, 접착강도분석은 One-way ANOVA로분석하였으며사후검정은 Tukey`s test로, SPSS 20.0 프로그램 (SPSS Science, Chicago, IL, USA) 을사용하여 95% 유의수준으로분석하였다. 16

18 연구결과 1. 미세누출 미세누출실험결과는 Table 2와같이상아질변연에위치한경우, FLOW 실험군에서 mean rank가가장높았다. 변연누출지수에서유의한차이가 BULK 실험군과 FLOW 실험군간에서관찰되었다 (p = 0.036). Z250 실험군과 FLOW 실험군간에서도유의한차이가관찰되었다 (p = 0.036). 법랑질변연에서의미세누출지수는유의한차이가없었다 (p > 0.05). 상아질변연에서의미세누출정도는 Fig. 7과같이 FLOW 실험군에서높게나타났다. Table 2. Microleakage scores and mean ranks at the enamel and dentin margins. Enamel Dentin Group n Mean ranks n Mean ranks FLOW a c BULK b c Z b c note : Data with same superscript letters demonstrate no significant difference (p > 0.05). 2. 미세인장접착강도 17

19 미세인장접착강도결과는법랑질변연에서만평가가이루어졌으며, Table 3과같이 BULK, FLOW, Z250 실험군순서로감소하는양상을보였다 (Fig. 8). 법랑질변연에서의미세인장접착강도는 BULK 실험군이다른실험군에비해유의하게높은값을보였다. FLOW 실험군과 Z250 실험군간에는유의한차이가관찰되지않았다 (p > 0.05). 3. 전단접착강도 전단접착강도결과는 Table 3에나타내었다. 전단접착강도실험결과는미세인장접착강도와동일하게 BULK, FLOW, Z250 순서로감소하는양상을보였다 (Fig. 9). 그러나각실험군간에서는유의한차이가관찰되지않았다 (p > 0.05). Table 3. Means and standard deviations of microtensile bond strength of enamel interface and shear bond strength. Group Microtensile Bond Strength (MPa) Shear Bond Strength (MPa) Mean S.D. Mean S.D. FLOW 39.2 a c 2.5 BULK 62.9 b c 2.6 Z a c 1.5 Note : Data with same superscript letters demonstrate no significant difference (p > 0.05). 18

20 3 Microleakage of dentin (mm) a b b 0 FLOW BULK Z250 Figure 7. Box-and-whisker plot of microleakage of dentin margin in millimeters. Data with same letter demonstrate no significant difference (p > 0.05). 19

140 Microtensile strength (MPa) 120 100 80 60 40 20 b a b 0 FLOW BULK Z250 Figure 8.

21 140 Microtensile strength (MPa) b a b 0 FLOW BULK Z250 Figure 8. Microtensile bond strength of enamel margin. Data with same letter demonstrate no significant difference (p > 0.05). 20

22 12 Shear bond strength (MPa) FLOW BULK Z250 Figure 9. Shear bond strength of experimental group. 21

23 고찰 복합레진재료의중합수축및중합수축응력은수복물의임상적실패의중요한요인으로알려져있다. 부가적으로, 변연위치및충전재료에전달되는교합응력이 NCCL로수복할때고려되어야할또다른도전적요인이다. 기존연구들은복합레진의점탄성특성과중합과정중응력완화현상이중합수축응력에영향을줄수있다는것을제시하였다. 이러한복합레진의특성들은복합레진에함유된필러의양, 필러입자의종류와크기및단량체등에의해정해진다. 높은중합수축과높은탄성계수를가지는복합레진은중합시높은수축응력을발생시킬수있으므로, 응력이집중되는치경부부위에는낮은중합수축및낮은탄성계수를가지는복합레진사용이특히추천되고있다. 본연구에서는 bulk-fill형 flowable 복합레진의변연봉쇄능을일반 flowable 복합레진및일반 microhybrid 복합레진과비교하였다. 제조사에의하면본연구에서사용된 Filtek계열복합레진은기본적으로동일한레진기질이사용된다고하였다. 따라서본연구결과는필러입자시스템을중점으로평가하였다. Bulk-fill형 flowable 복합레진및재래형복합레진은상아질변연에서일반 flowable 복합레진에비해개선된특성을보였다. Table 1에서알수있듯이 flowable 복합레진은다른복합레진와달리 TEGDMA를함유한다. BisGMA-기반복합레진에서, 중합수축량은단량체의분자량에의해영향을받으므로그들은어느정도수축을하게된다. 26 BisEMA 및 UDMA의비교적높은분자량은 bulk-fill형복합레진과 Z250 복합레진의중합수축을감소하였을것으로생각된다. 반면낮은 22

24 분자량을가지는 TEGDMA는일반 flowable 복합레진에서중합수축감소에기여하지않았을것으로보인다. Z250의필러함량은다른두복합레진에비해높다. Bulk-fill형 flowable 및일반 flowable 복합레진은유사한필러함량을보였는데이는유사한탄성계수를의미하는것으로해석할수도있다. 본연구결과에따르면, 유사한필러함량을가지는복합레진이유사한변연봉쇄를보이지않았다. 이전연구는일반 flowable 복합레진이 microhybrid 복합레진과유사한수축을보였다. 27 여전히, 더높은필러함량의복 합레진이조기에수축응력을형성함에도불구하고필러함량과수축응력의관계에대하여는아직논란이있다. 28 중합수축이영향을줄수있는다른고려요인으로중합정도 (degree of conversion) 차이가있다. Filtek bulk-fill형복합레진의비교적낮은중합정도가중합후응력완화에영향을줄수있을것으로보인다. 22 열-순환및응력-순환처리이후에, 기대된대로모든실험군에서상 24, 29 아질에서보다법랑질에서더우수한변연적합성을보였다. 산 - 부 식세척시스템은특히법랑질에서견고한결합을얻을수있는가장효과적인술식으로알려져있다. 상아질에서는부가적인인공시효처리가임상상황에서일어나는것과마찬가지로결합실패에영향을준 것으로보인다. 30, 31, 32 변연봉쇄와는달리본연구에서미세인장접착강도및전단접착강도결과는 bulk-fill형이비교적우수하게나왔으며, Z250은통계적유의성은부족하나낮은접착강도를보였다. 이는탄성계수가높고취성을가지며상대적으로유연성이부족한복합레진이 NCCL 수복물에서응 23

25 력-순환에대한저항력이낮다는해석이가능하다. 그러나이러한양상의차이의원인에대하여는좀더추가적인연구가필요하겠다. 염색침투를이용한미세누출시험은 2 차원적정보를얻기위해사용된다. 정량적분석에서메틸렌블루용액에침지하는시간은염색용액의침투량에영향을줄수있다. 시편의침지시간이불충분하다면, 염색침투와현미경관찰간에관련도가감소하게된다. 본연구는인간의치주인대 (periodontal ligament, PDL) 의충격흡수능력을고려하지않고수행되었기때문에시편의과도한미세누출지수혹은낮은접착강도를보일가능성도있다. 따라서교합력에대한치아보호시스템인 PDL 공간을고려한추가실험이이루어져야할것으로생각한다. NCCL의불리한위치로인하여교합하중의비기능적분배가집중된다. 그러나다른관점에서보면, 이부위는직접적인교합접촉에의한힘과교모의영향을덜받는다. 이러한점에서, 더낮은파괴인성및마모저항성에도불구하고, bulk-fill형복합레진이치경부에서적절한성능을보여주었다. 24

26 결론 본연구결과를바탕으로다음과같은결론을얻었다 : 1. 치경부복합레진수복물에서, 열-순환과응력-순환처리후에 bulk-fill형 flowable 복합레진의변연봉쇄는상아질에서일반 microhybrid 복합레진과유사하였다. 2. 본연구에서사용된복합레진은상아질에서보다법랑질에서우수한변연봉쇄능보여주었다. 3. 열-순환과응력-순환처리후미세인장접착강도는 bulk-fill형 flowable 복합레진이높은값을나타내었다. 이를바탕으로미세누출및접착강도의관점에서볼때, 치경부수복에서 bulk-fill형 flowable 복합레진은기존 microhybrid 복합레진을대체할수있는재료로사용할수있을것으로보인다. 25

27 References 1. Levitch L, Bader J, Shugars D, Heymann H. Non-carious cervical lesions. Journal of Dentistry 1994;22(4): Ceruti P, Menicucci G, Mariani GD, Pittoni D, Gassino G. Non carious cervical lesions. A review. Minerva Stomatol 2006;55(1-2): Ahmed H, Durr ES, Rahman M. Factors associated with Non-Carious Cervical Lesions (NCCLs) in teeth. J Coll Physicians Surg Pak 2009; 19(5): Chan DC, Browning WD, Pohjola R, Hackman S, Myers ML. Predictors of non-carious loss of cervical tooth tissues. Oper Dent 2006;31(1): Tay FR, Pashley DH. Resin bonding to cervical sclerotic dentin: a review. J Dent 2004;32(3): Feilzer A, De Gee A, Davidson C. Setting stress in composite resin in relation to configuration of the restoration. Journal of Dental Research 1987;66(11): Osborne-Smith KL, Burke FJ, Wilson NH. The aetiology of the noncarious cervical lesion. Int Dent J 1999;49(3): Ichim I, Li Q, Loughran J, Swain MV, Kieser J. Restoration of noncarious cervical lesions Part I. Modelling of restorative fracture. Dent Mater 2007;23(12): Silva AG, Martins CC, Zina LG, et al. The association between occlusal factors and noncarious cervical lesions: a systematic review. J Dent 2013;41(1): Ichim IP, Schmidlin PR, Li Q, Kieser JA, Swain MV. Restoration of noncarious cervical lesions Part II. Restorative material selection to minimise fracture. Dent Mater 2007;23(12): Rees J, Jacobsen P. The effect of cuspal flexure on a buccal Class V restoration: a finite element study. Journal of dentistry 1998;26(4):

28 12. Geramy A, Sharafoddin F. Abfraction: 3D analysis by means of the finite element method. Quintessence Int 2003;34(7): Borcic J, Anic I, Smojver I, et al. 3D finite element model and cervical lesion formation in normal occlusion and in malocclusion. J Oral Rehabil 2005;32(7): Kleverlaan CJ, Feilzer AJ. Polymerization shrinkage and contraction stress of dental resin composites. Dent Mater 2005;21(12): Carvalho RM, Pereira JC, Yoshiyama M, Pashley DH. A review of polymerization contraction: the influence of stress development versus stress relief. Oper Dent 1996;21(1): Pecie R, Krejci I, Garcia-Godoy F, Bortolotto T. Noncarious cervical lesions (NCCL)--a clinical concept based on the literature review. Part 2: restoration. Am J Dent 2011;24(3): Labella R, Lambrechts P, Van Meerbeek B, Vanherle G. Polymerization shrinkage and elasticity of flowable composites and filled adhesives. Dent Mater 1999;15(2): Cadenaro M, Marchesi G, Antoniolli F, et al. Flowability of composites is no guarantee for contraction stress reduction. Dent Mater 2009;25(5): Braga RR, Hilton TJ, Ferracane JL. Contraction stress of flowable composite materials and their efficacy as stress-relieving layers. J Am Dent Assoc 2003;134(6): Heymann HO, Sturdevant J, Bayne S, et al. Examining tooth flexure effects on cervical restorations: A two-year clinical study. Journal of the American Dental Association (1939) 1991;122(5): Tuncer D, Celik C, Yamanel K, Arhun N. 1 year clinical evaluation of microhybrid composites used in the restoration of non-carious cervical lesions. Oral Health Dent Manag 2014;13(2): Leprince JG, Palin WM, Vanacker J, et al. Physico-mechanical characteristics of commercially available bulk-fill composites. J Dent 27

29 2014;42(8): Ilie N, Hickel R. Investigations on a methacrylate-based flowable composite based on the SDR technology. Dent Mater 2011;27(4): Scotti N, Comba A, Gambino A, et al. Microleakage at enamel and dentin margins with a bulk fills flowable resin. Eur J Dent 2014;8(1): Arslan S, Demirbuga S, Ustun Y, et al. The effect of a new-generation flowable composite resin on microleakage in Class V composite restorations as an intermediate layer. J Conserv Dent 2013;16(3): McCubbin J. Abfraction. J Am Dent Assoc 2002;133(6):694, 96; author reply Rees JS. The effect of variation in occlusal loading on the development of abfraction lesions: a finite element study. J Oral Rehabil 2002;29(2): Makeeva IM, Sheveliuk Iu V. [The role of abfraction in the aetiology of wedge-shaped defects]. Stomatologiia (Mosk) 2012;91(1): Mitsui FH, Peris AR, Cavalcanti AN, Marchi GM, Pimenta LA. Influence of thermal and mechanical load cycling on microtensile bond strengths of total and self-etching adhesive systems. Oper Dent 2006; 31(2): Rees JS, Hammadeh M. Undermining of enamel as a mechanism of abfraction lesion formation: a finite element study. Eur J Oral Sci 2004; 112(4): Fruits T, VanBrunt C, Khajotia S, Duncanson Jr M. Effect of cyclical lateral forces on microleakage in cervical resin composite restorations. Quintessence international (Berlin, Germany: 1985) 2002;33(3): Peumans M, De Munck J, Van Landuyt KL, et al. Restoring cervical lesions with flexible composites. Dent Mater 2007;23(6):

30 Abstract Effect of thermo-mechanical cycling treatments on the microleakage and bond strength of different cervical composite restorations Joon-Soo Yi, DDS, MSD Department of Dental Biomaterials Science, School of Dentistry, Seoul National University (Directed by Professor Jin-Soo Ahn, DDS, Ph.D) The aim of this study is to evaluate the microleakage and the bonding strength of a flowable composite, a bulk-fill flowable composite and a conventional composite after thermal and mechanical cycling in non-caries cervical lesions (NCCL). Sixty extracted human premolars with buccal cervical cavities (3mm 2mm 2 mm) were prepared. Samples were randomly divided into 3 groups (n = 10): FLOW: flowable composite (Filtek Z350 XT Flowable Restorative), BULK: bulk-fill flowable composite (Filtek Bulk Fill Flowable Restorative), Z250: conventional composite (Filtek Z250 Universal Restorative). The cavities were etched with 32% phophoric acid and bonded with Adper SingleBond 2 Adhesive. 29

31 After filling with each composite, the samples were thermocycled under cyclic loading. 2% Methylene blue dye penetration was observed under microscope after 24 hours of immersion and the bonding tests were performed. All results were statistically analyzed (α = 0.05) Significantly higher microleakage scores were obtained in FLOW compared with BULK (p = 0.036) and Z250 (Group 3) (p = 0.036). BULK group showed significantly high microtensile bond strength to other groups (p = 0.002). However, there were no significant difference among groups in shear bond strength (p>0.05). The bulk-fill composite showed comparable marginal sealing to the conventional microhybrid composite in NCCL after loading. Based on the result of this study, the clinical performance of a bulk-fill flowable composite might be comparable to that of a microhybrid composite in NCCL. Keywords: composite resin, NCCL, microleakage, bond strength, thermo-mechanical cycling treatment Student Number:

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