ISO13399 속성기호... 1966 공구의마모와손상... 197 선삭가공의트러블대책... 1971 선삭가공의칩처리... 1973 선삭가공의절삭조건에의한영향... 1974 선삭가공의공구각부의작용... 1976 선삭가공의계산식... 198 나사가공트러블대책... 1981 나사아래구멍경... 1982 나사가공방법... 1983 밀링가공의트러블대책... 1987 밀링가공의공구각부의작용... 1988 밀링가공의계산식... 1991 엔드밀가공의트러블대책... 1993 엔드밀의각부명칭 날수... 1994 엔드밀의종류와형상... 1995 피크피드피치선정표... 1996 드릴가공트러블대책... 1997 드릴의마모상태 절인손상... 1999 드릴각부의명칭및형상과절삭특성... 2 드릴가공의계산식... 23 금속재료기호대조표... 24 금형용강의일람표... 28 표면조도... 21 경도대조표... 211 구멍공차치수허용차 ( 구멍 )... 212 축공차치수허용차 ( 축 )... 214 육각구멍볼트구멍치수... 216 테이퍼규격... 217 국제단위계 SI... 218 절삭공구재료... 219 재종계열... 22 공구재종대응표... 221 팁브레이커대응표... 227 1965
ISO13399 속성기호 "ISO13399" 에준거한속성기호일람 ISO13399 속성기호 ADJLX ADJRG ALF ALP AN ANN APMX AS ASP AZ B BBD BCH BD BDX BHCC BHTA BMC BS BSR CASC CB CBDP CBMD CBP CCMS CCWS CCP CDI CDX CEATC CECC CEDC CF CHW CICT CNC CND CNSC CNT CP CRE CRKS CSP CTP CTX CTY CUTDIA CUB CW CWX CXD 부위 내용 최대조정한계조정범위지름방향여유각축방향여유각주절인여유각부절인여유각최대절입와이퍼날여유각조정나사길이최대플랜지절입 ( 내인유효절인높이 ) 샹크폭밸런스설계코너면취폭본체지름최대본체지름볼트구멍피치지름수본체테이퍼반각본체머테리얼코드와이퍼날폭와이퍼날 R 카트리지사이즈코드칩브레이커면수설비구멍깊이칩브레이커이름칩브레이커속성기계측접속코드워크측접속코드챔퍼코너속성드릴인서트절삭지름최대홈깊이절입각타입코드절인호닝코드절인수스팟챔퍼코너챔퍼폭날수코너수쿨런트입구지름쿨런트입구스타일코드쿨런트입구나사사이즈쿨런트압력스팟 R 설비나사사이즈쿨런트공급속성코팅속성 X 방향 CTX 치수 Y 방향 CTY 치수최대절단경베이스접속유닛절삭폭최대절삭폭쿨런트출구지름 알파벳순 출처 : ISO13399 규격 URL : https://www.iso.org/serch/x/query/13399 영어명 djustment limit mximum djustment rnge clernce ngle rdil clernce ngle xil clernce ngle mjor clernce ngle minor depth of cut mximum clernce ngle wiper edge djusting screw protrusion plunge depth mximum shnk width blnced by design corner chmfer length body dimeter body dimeter mximum bolt hole circle count body hlf tper ngle body mteril code wiper edge length wiper edge rdius crtridge size code chip breker fce count connection bore depth chip breker mnufcturers designtion chip breker property connection code mchine side connection code workpiece side chmfer corner property insert cutting dimeter cutting depth mximum tool cutting edge ngle type code cutting edge condition code cutting edge count spot chmfer corner chmfer width cutting item count corner count coolnt entry dimeter coolnt entry style code coolnt entry thred size coolnt pressure spot rdius connection retention knob thred size coolnt supply property coting property cutting point trnsltion X-direction cutting point trnsltion Y-direction work piece prting dimeter mximum connection unit bsis cutting width cutting width mximum coolnt exit dimeter 1966
ISO13399 속성기호 부위 내용 영어명 CXSC CZC D1 DAH DAXN DAXX DBC DC DCB DCBN DCBX DCC DCCB DCIN DCINN DCINX DCN DCON DCONMS DCONWS DCSC DCSFMS DCX DF DHUB DMIN DMM DN DRVA EPSR FHA FHCSA FHCSD FLGT FMT FXHLP GAMF GAMN GAMO GAMP GAN H HA HAND HBH HBKL HBKW HBL HC HF HHUB HTB IC IFS IIC INSL KAPR KCH 쿨런트출구스타일코드접속사이즈인서트장착구멍지름접속구멍지름 ( 볼트구멍지름 ) 단면홈최소가공경단면홈최대가공경볼트구멍피치지름절삭지름설비구멍경최소설치구멍지름최대설치구멍지름디자인컨피규레이션스타일코드설비볼트착좌경절삭내경최소절삭내경최대절삭내경최소절삭지름접속지름기계측접속지름워크측접속지름절삭지름사이즈코드접촉면의지름, 플랜지지름최대절삭지름플랜지지름허브지름최소가공지름샹크경넥지름드라이브각인선각 ( 정각 ) 플루트헬릭스각설비구멍테이퍼각도설치구멍상부지름플랜지두께형상타입설치구멍속성경방향경사각직각경사각수직경사각축방향경사각브레이커경사각샹크높이이론나사높이승수헤드버텀오프셋높이헤드백오프셋길이헤드백오프셋폭헤드아랫면오프셋길이실제나사높이인선높이허브높이본체높이내접원인서트마운트스타일코드인서트인터페이스코드인서트길이절입각코너챔퍼각 coolnt exit style code connection size code fixing hole dimeter dimeter ccess hole xil groove outside dimeter minimum xil groove outside dimeter mximum dimeter bolt circle cutting dimeter connection bore dimeter connection bore dimeter minimum connection bore dimeter mximum design configurtion style code counterbore dimeter connection bore cutting dimeter internl cutting dimeter internl minimum cutting dimeter internl mximum cutting dimeter minimum connection dimeter connection dimeter mchine side connection dimeter workpiece side cutting dimeter size code contct surfce dimeter mchine side cutting dimeter mximum flnge dimeter hub dimeter minimum bore dimeter shnk dimeter neck dimeter drive ngle insert included ngle flute helix ngle fixing hole countersunk ngle fixing hole countersunk dimeter flnge thickness form type fixing hole property rke ngle rdil rke ngle norml rke ngle orthogonl rke ngle xil insert rke ngle shnk height thred height theoreticl hnd hed bottom offset height hed bck offset length hed bck offset width hed bottom offset length thred height ctul functionl height hub height body height inscribed circle dimeter insert mounting style code insert interfce code insert length tool cutting edge ngle corner chmfer ngle 1967
ISO13399 속성기호 부위 내용 영어명 KRINS KWW KYP L LAMS LB LBB LBX LCCB LCF LDRED LE LF LFA LH LPR LS LSC LSCN LSCX LTA LU LUX M M2 MHA MHD MHH MIID MTP NCE NOF NOI NT OAH OAL OAW PDPT PDX PDY PFS PL PNA PRFRAD PSIR PSIRL PSIRR RAL RAR RCP RE REL RER RMPX RPMX S S1 SC SDL SIG 주절입각키홈폭키홈속성절인길이절인경사각본체길이브레이커폭최대본체길이설비볼트자리두께플루트길이목밑길이유효절인길이기능길이 LFA 길이헤드길이공구돌출길이샹크길이클램프길이최소클램프길이최대클램프길이 LTA 길이 (MCS 에서 CRP 까지의길이 ) 사용가능길이최대사용길이내접원에서부터의인선위치 M2 치수설치구멍각도설치구멍거리설치구멍높이마스터인서트기호클램프타입코드엔드날수플루트수인서트인덱스수나사절삭인서트산수전체높이전장전체폭인서트날형깊이 ex 방향나사산위치 ey 방향나사산위치프로파일스타일코드선단과숄더부칫수차나사산각볼엔드밀반경옆절인각, 코너각, 리드각왼쪽앞절인각오른쪽앞절인각좌측횡여유각우측횡여유각라운드코너속성코너 R, 볼엔드밀반경왼쪽코너 R 오른쪽코너 R 최대램핑각최고허용회전속도인서트두께인서트총두께인서트형상코드스텝길이포인트각 cutting edge ngle mjor keywy width keywy property cutting edge length inclintion ngle body length chip breker width body length mximum counterbore depth connection bore length chip flute reduced body dimeter length cutting edge effective length functionl length dimension on lf hed length protruding length shnk length clmping length clmping length minimum clmping length mximum LTA length (length from MCS to CRP) usble length usble length mximum m-dimension m2-dimension mounting hole ngle mounting hole distnce mounting hole height mster insert identifiction clmping type code cutting end count flute count insert index count tooth count overll height overll length overll width profile depth insert profile distnce ex profile distnce ey profile style code point length profile included ngle profile rdius tool led ngle cutting edge ngle mjor left hnd cutting edge ngle mjor right hnd relief ngle left hnd relief ngle right hnd rounded corner property corner rdius corner rdius left hnd corner rdius right hnd rmping ngle mximum rottionl speed mximum insert thickness insert thickness totl insert shpe code step dimeter length point ngle 1968
ISO13399 속성기호 SSC SX TC TCE TCTR TD THFT THL THLGTH THSC THUB TP TPI TPIN TPIX TPN TPT TPX TQ TSYC TTP ULDR UST W1 WEP WF WFS WT ZEFF ZEFP ZNC ZNF ZNP 부위 내용인서트시트사이즈코드생크단면형상코드인서트공차클래스칩절인코드나사공차클래스나사지름나사형상타입나사부길이나사길이공구홀더형상코드허브두께나사피치나사산수 / 인치최소나사산수 / 인치최대나사산수 / 인치최소나사피치나사프로파일타입최대나사피치체결토크공구스타일코드나사타입사용가능길이 / 절삭지름비유닛시스템인서트폭와이퍼날속성기능폭제 2 기능폭질량정면유효절인수외주유효절인수절인센터수정면장착인서트수외주장착인서트수 영어명 insert set size code shnk cross section shpe code tolernce clss insert tipped cutting edge code thred tolernce clss thred dimeter thred form type threding length thred length tool holder shpe code hub thickness thred pitch threds per inch threds per inch minimum threds per inch mximum thred pitch minimum thred profile type thred pitch mximum torque tool style code thred type usble length dimeter rtio unit system insert width wiper edge property functionl width functionl width secondry weight of item fce effective cutting edge count peripherl effective cutting edge count cutting edge center count fce mounted insert count peripherl mounted insert count "ISO13399" 에준거한기준계기호일람 ISO13399 기준계기호 CIP CRP CSW MCS PCS CIP 좌표계 CRP 포인트 CSW 좌표계 MCS 좌표계 PCS 좌표계 부위 내용 영어명 Coordinte system In Process Cutting Reference Point Coordinte System Workpiece side Mounting Coordinte System Primry Coordinte System 1969
공구의마모와손상 공구손상과대책 공구손상형태원인대책 여유면마모 ( 크랭크마모 ) 공구재종이너무무르다 절삭속도가너무빠르다 여유각이너무작다 이송량이극단으로너무낮다 내마모성이높은공구재종으로한다 절삭속도를내린다 여유각을크게한다 이송을올린다 경사면마모 ( 크레이터마모 ) 공구재종이너무무르다 절삭속도가너무빠르다 이송량이너무높다 내마모성이높은공구재종으로한다 절삭속도를내린다 이송을내린다 칩핑 결손 소성변형 ( 절인의처짐 ) 공구재종이너무단단하다 이송량이크다 절인강도의부족 샹크 홀더의강성부족 공구재종이너무단단하다 이송량이크다 절인강도의부족 샹크 홀더의강성부족 공구재종이너무무르다 절삭속도가너무빠르다 절입 이송이너무높다 절인의온도가높다 인성이높은공구재종으로한다 이송량을내린다 호닝량을크게한다 (R호닝이라면챔퍼호닝으로한다 ) 샹크사이즈가큰것으로한다 인성이높은공구재종으로한다 이송량을내린다 호닝량을크게한다 (R호닝이라면챔퍼호닝으로한다 ) 샹크사이즈가큰것으로한다 내마모성이높은공구재종으로한다 절삭속도를내린다 절입 이송을작게한다 열전도율이큰공구재종으로한다 구성인선 ( 용착 ) 열균열 ( 서멀크랙 ) 절삭속도가낮다 절삭력이나쁘다 재종선정의부적합 절삭열에의한팽창과수축 공구재종이너무단단하다 특히밀링커터가공 절삭속도를올린다 (S45C에서는 8m/min이상 ) 경사각을크게한다 친화성이낮은공구재종으로한다 ( 코팅재종, 서멧재종으로한다 ) 건식절삭으로한다 ( 습식절삭의경우, 절삭유제는전체에충분히뿌려준다 ) 인성이높은공구재종으로한다 경계마모 흑피부, 틸화부및가공경화층등표면이단단하다 톱모양의칩에의한마찰 ( 미세진동으로발생한다 ) 내마모성이높은공구재종으로한다 경사각을크게하여절삭성을좋게한다 플레이킹 절인의용착 응착 칩배출이나쁘다 경사각을크게하여절삭성을좋게한다 칩포켓이큰것으로한다 여유면마모 ( 크랭크마모 ) 결손 본손상은초고압소결체입니다 경사면마모 ( 크레이터마모 ) 결손 본손상은초고압소결체입니다 전형적인인선강도부족에의한결손 호닝량을크게한다 내결손성이높은재종으로변경한다 공구재종이너무무르다 절삭저항이높고, 절삭열의발열량이크다 호닝량을작게한다 내마모성이높은재종으로변경한다 197
공구재종의선정절삭조건공구형상기계 장착보인성이있절삭속도경사각횡절인각절인강도 호닝홀더강성의향상워크 공구의장착강성향상홀더의오버헹을작동력 기계의반동을작게한다내용착성이좋내열충격성이좋다단단한재종으로한다레이커평가도향상는재종으로한다은재종으로한다은재종으로한다게한다작게수명악화강성부족치수정도의악화절삭조건의부적정정삭면조도의악화선삭가공의트러블대책 대 책 트러블내용 이송절입절삭유제칩브요 인 낮춘다 비수용성으로한건식 습식의재검토높인다 다인선코너반경크게 팁정공구재종의부적정 절삭조건의부적정 공구재종의부적정 인서트의마모가빠르다 절인형상의부적정 절삭속도의부적정 습식 절인강도의부족 절인의결손 칩핑 열크랙이발생하고있다 건 구성인선이발생하고있다 습식 가공중치수의불안정 인서트정도가나쁘다 절삭저항이커서, 인선이마모되어있다 절삭중에가공정도가오버하여, 그때마다조정이필요하다 공구재종의부적정 용착이발생하고있다 습식 정삭면이나쁘다 절인형상의부적정 떨림발생발열절삭열이커서, 가공정도악화 공구수명저하 절삭조건의부적정 절인형상의부적정 1971
공구재종의선정절삭조건공구형상기계 장착보인성이있절삭속도경사각횡절인각절인강도 호닝홀더강성의향상워크 공구의장착강성향상홀더의오버헹을작동력 기계의반동을작게한다내용착성이좋내열충격성이좋다단단한재종으로한다레이커평가도향상는재종으로한다은재종으로한다은재종으로한다게한다있다칩처리 작게버 칩핑 보풀대 책 트러블내용 이송절입절삭유제칩브요 인 낮춘다 비수용성으로한건식 습식의재검토높인다 다인선코너반경크게 팁정절삭조건의부적정 가공물마무리단계결손 ( 주철 ) 절인형상의부적정 진동이발생하고있다 경계마모가발생하고있다 버가발생하고있다 ( 강 알루미늄 ) 절삭조건의부적정 습식 절인형상의부적정 공구재종의부적정 요철발생 ( 연강 ) 절삭조건의부적정 절인형상의부적정 습식 진동이발생하고 절삭조건의부적정 습식 건 롱칩이나온다 브레이커의칩유효범위가크다 절인형상의부적정 절삭조건의부적정 칩이작고, 비산한다 브레이커의칩유효범위가작다 절인형상의부적정 1972
선삭가공의칩처리 y강선삭가공에있어서칩형태 구분 A 형 B 형 C 형 D 형 E 형 절입소 d<7mm 절입대 d=7 15mm 컬길이 l 컬되지않는다 l 5mm 비 고 불규칙연속형상 공구, 피삭재등에얽혀든다 규칙적연속형상 롱칩 l 5mm 1 5 번 양호 1 번말림전후 1 번말림이하반말림 양호 칩비산 떨림발생 정삭면불량 공구부하능력한계 절삭속도와칩브레이커유효범위일반적으로절삭속도가증가하면칩브레이커의칩처리유효범위는좁아지는경향이있습니다..6 vc=5m/min.6 vc=1m/min.6 vc=15m/min.5 E.5 E.5 E 이송 (mm/rev).4 B.3.2 C D 이송 (mm/rev).4 B.3.2 C D 이송 (mm/rev).4 B.3.2 C D.1 A.1 A.1 A 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 절입 (mm) 절입 (mm) 절입 (mm) 피삭재 : S45C(18HB) 공구 : MTJNR2525M16N 팁 : TNMG1648 건식절삭재종 : P1초경합금 절삭유제의유무와칩브레이커유효범위절삭속도가같아도절삭유제의사용 / 미사용으로칩브레이커의칩유효범위는달라집니다..6 절삭유제 : 건식.6 절삭유제 : 습식 ( 에멀젼 ).5 E.5 E 이송 (mm/rev).4.3.2 B C D 이송 (mm/rev).4.3.2 B C D.1 A 1 2 3 4 5 6 절입 (mm).1 A 1 2 3 4 5 6 절입 (mm) 피삭재 : S45C 절삭조건 : vc=1m/min 1973
선삭가공의절삭조건에의한영향 y절삭조건에의한영향절삭가공에서가장바람직한것은가공시간이짧고, 공구수명이길며, 그리고가공정도가좋은것입니다. 여기에서피가공물의재질, 경도, 형상, 상태와공작기계의성능을잘고려해서, 공구를결정하여능률적인절삭조건의선정이필요하게됩니다. y절삭속도절삭속도는공구수명에크게영향을미칩니다. 절삭속도가빨라지면절삭온도가상승하고, 공구수명은극단적으로짧아집니다. 피삭재의종류나경도에의해서절삭속도는달라집니다만그에대응하는적정한공구재종의선택이필요하게됩니다. 절삭속도(m/min) 수명시간 (min) 5 4 3 2 AP25N NX2525 UE615 MP325 MC625 VP15TF MC615 NX335 MC635 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 P 계재종의수명특성 피 삭 재 : S45C 18HB 수명기준 : VB =.3mm 절 입 : 1.5mm 이 송 :.3mm/rev 홀 더 : PCLNR2525M12 팁 : CNMG1248 건식절삭 절삭속도(m/min) 5 4 3 2 15 MC725 US735 MP735 MC715 US72 피 삭 재 : SUS34 2HB 수명기준 : VB =.3mm 절 입 : 1.5mm 이 송 :.3mm/rev 홀 더 : PCLNR2525M12 팁 : CNMG1248-MA 건식절삭 1 8 UTi2T 6 1 2 3 4 6 1 수명시간 (min) M 계재종의수명특성 절삭속도5 4 3 2 15 MC515 UE611 AP25N MC55 UC5115 NX2525 UC515 HTi1 피 삭 재 : FC3 18HB 수명기준 : VB =.3mm 절 입 : 1.5mm 이 송 :.3mm/rev 홀 더 : PCLNR2525M12 팁 : CNMG1248 건식절삭 (m/min) 1 UTi2T 8 6 1 2 3 4 6 1 수명시간 (min) K계재종의수명특성 절삭속도에의한영향 1. 절삭속도를 2% 올리면공구수명은 2분의1, 절삭속도를 5% 올리면공구수명은 5분의1로저하된다. 2. 절삭속도가낮은 (2 4m/min) 저속에서도떨림진동이발생하기쉽고, 공구수명은짧아진다. 1974
y이송이송이란보통바이트의경우, 피삭재가 1회전했을때에바이트의진행량을말하고, 컷터의경우, 커터가 1회전했을때의기계테이블의진행량을날수로나눈것, 즉 1날당의이송량을나타냅니다. 이송은정삭면조도와큰관계가있고, 요구되는정삭면조도에의해결정되는경우가대부분입니다. 이송에의한영향 1. 이송을작게하면여유면마모가커지고공구수명이극단적으로짧게된다. 2. 이송을크게하면절삭온도의상승에의해여유면마모가커지지만공구수명에대한영향은절삭속도에비교하면적다. 3. 이송을크게하면가공능률은향상된다. y절입절입은피삭재의절입량, 그형상, 공작기계의동력, 강성, 공구의강성등에의해결정됩니다. 절입에의한영향 1. 절입량이변화해도공구수명은크게변함이없다. 2. 절입이작은경우또는미세절입일경우에는절삭되지않고문지르는현상, 피삭재의가공경화층을절삭하게되어공구수명이짧아지는원인이됩니다. 3. 주물표면이나흑피절삭을할때기계동력이허용하는한절입량을크게하지않으면인선선단이피삭재표면의단단하고불순물이포함된곳을절삭하게되어인선에칩핑이나이상마모를발생시키는원인이됩니다. 여유면마모(mm).4.3.2.1.3.6.8.1.2.3.6 여유면마모.1 이 송 (mm/rev) 절삭조건 피삭재 : SNCM431 팁재종 : STi1T 팁 : --5-5-35-35-.3mm 절입 p=1.mm 절삭속도 vc=2m/min 절삭시간 Tc=1min 강선삭에있어서이송량의변화와여유면마모의관계.4.3.2 (mm).3.5.1.2.5 1. 2. 3. 절입깊이 (mm) 절삭조건 피삭재 : SNCM431 팁재종 : STi1T 팁 : --5-5-35-35-.3mm 이송 f=.2mm/rev 절삭속도 vc=2m/min 절삭시간 Tc=1min 강선삭에있어서절입량의변화와여유면마모의관계 절입 흑피 흑피를포함한표면층의황삭 1975
선삭가공의공구각부의작용 y경사각경사각은절삭저항, 칩배출, 절삭열, 공구수명에큰영향을미치는인선각도입니다. 플러스경사각 (+) 마이너스경사각 (-) 포지티브팁 칩배출과경사각과의관계 네가티브팁 경사각에서의영향 1. 경삭각이양 (+) 으로커지면, 절삭성이좋아진다. 2. 경사각이양 (+) 의방향으로1 커지면절삭동력이 1% 감소한다. 3. 경삭각이양 (+) 으로커지면, 인선강도가저하되고, 음 ( ) 의방향으로지나치게커지게되면절삭저항이증대된다. y여유각여유각은공구의여유면과피삭재의마찰을피해서인선을피삭재에자유롭게이송하는기능을갖고있습니다. 인선후퇴량 여유면마모대 인선후퇴량 여유면마모소 수명시간2 VB=.4mm 폭수명기준 14 1 12 8 (m/min) 1 5 14 12 3 (N) 1 2 6 (min) 5 1 ( C) 6 5 1 2 절삭속도 (m/min) 절삭조건 팁재종 :STi1 절 입 :1mm 이송 :.32mm/rev 피삭재 :SK5 경사각과수명과의관계 경사각을음 ( ) 의방향으로크게할경우 u 단단한피삭재일때 u 흑피, 단속절삭처럼인선강도를 필요로할때.3 유면.2 경사각 6 경사각 -1 경사각 15 (mm) 절삭속도주분력절삭온도여.1.5 수명기준 :VB=.4mm 절입 :1mm 이송 =.32mm/rev 절 입 :2mm 이 송 :.2mm/rev 절삭속도 :1m/min 절 입 :2mm 이 송 :.2mm/rev 절삭속도 :1m/min -15-1 -5 5 1 15 2 25 경사각 ( ) 절삭조건피삭재 :SK5 팁재종 :STi1T 팁 :-Vr-5-5-2-2-.5mm 건식절삭 경사각을양 (+) 의방향으로크게할경우 vc = 2 vc = 1 vc = 5 절삭저항주분력 경사면평균온도 경사각변화에따른절삭속도주분력, 절삭온도에의영향 u 부드러운피삭재일때 u 절삭하기쉬운재료일때 u 피삭재, 기계에강성이없을때 결손 경사각 6 $ 여유각 $ 절입 ( 동일 ) % % 여유각소 여유각대 절입 ( 동일 ) 여유각은공구와피삭재사이에틈새를만듧니다. 여유면마모와큰관계가있습니다. 3 6 8 1 12 15 2 절삭조건여유각 ($) 피삭재 :SNCM431 (2HB) 팁재종 :STi2 팁 : 6 $ $ 2 2.5 절입 :1mm 이송 :.32mm/rev 절삭시간2분공구여유각의변화와마모량의관계 여유각에있어서의영향 1. 여유각을크게하면여유면마모가감소한다. 2. 여유각을크게하면인선강도가저하된다. 여유각을작게하는경우 u 단단한피삭재일때 u 인선강도를필요로할때 여유각을크게하는경우 u 부드러운피삭재일때 u 가공경화하기쉬운피삭재일때 1976
y횡절인각횡절인각은충격적하중의완화, 이송분력과배분력의크기, 칩두께에영향을준다. B h f = 동일 f = 동일 f = 동일 1.4B.97h 횡절인각에따른영향 1. 같은이송량이라도횡절인각을크게하면, 칩의접촉길이가길어지고, 칩의두께가얇아지므로절삭력이긴절인에분산되어공구수명이길어집니다.( 그래프참조 ) 2. 횡절인을크게하면, ' 의힘이커지기때문에, 가늘고긴피삭재에서는구부러지는현상이나올수있습니다. 3. 횡절인이커지면, 칩처리성은나빠집니다. 4. 횡절인각이커지면, 칩절삭두께는얇아지고, 칩폭은넓어지기때문에쉽게파단되지않습니다..87h kr = kr = 15 kr = 3 횡절인각과칩두께와의관계 1.15B B : 칩폭 f : 이송 h : 칩두께 kr : 횡절삭날각 8 피삭재 :SCM44 공구재종 :STi12 6 절입 :3mm 이송 :.2mm/rev 건식절삭 4 공3 구수2 명시1 8 (min) 6 5 4 3 1 15 2 3 절삭속도 (m/min) 간횡절인각과공구수명과의관계 횡절인각 횡절인각 15 횡절인을작게하는경우 u 절입이작은정삭절삭일때 u 가늘고긴피삭재일때 u 기계의강성이낮을때 횡절인각을크게하는경우 u 단단해서발열량이큰피삭재일때 u 황삭에서경이큰피삭재일때 u 기계에강성이있을때 A A 의힘이필요하다 A ' A 는 와 ' 힘으로분산한다 y앞절인각절삭가공한면과공구 ( 의앞절인 ) 가간섭하는것을방지하기위한각도로, 보통 5 ~15입니다. 앞절인각에의한영향 1. 앞절인각을작게하면인선강도는커지지만, 인선에열이발생하기쉽다. 2. 앞절인각을작게하면절삭저항의배분력이증가하고, 절삭시의떨림에의한진동이발생한다. 3. 앞절인각은황삭에서는작게하고, 정삭에서는크게한다. 앞절인각 앞여유각 횡여유각 y절인기울기각경사면의경사를나타내는각도이며, 중절삭에서는절삭개시점의인선에미치는충격이상당히크기때문에이충격이인선선단에미치지않도록하기위하여날경사각을설치하여결손을방지하도록한다. 이경우선삭에서3 ~5, 평삭에서는1 ~15 를추천합니다. 절인기울기각에의한영향 1. 인기울기각을마이너스로하면칩은피삭재로, 플러스로으로하면거꾸로배출된다. 2. 절인기울기각을마이너스로하면인선강도는커지지만절삭저항의배분력이증가하고, 떨림이발생하기쉽게된다. ( ) 절인기울기각주절인횡절인각 정경사각앞절인각코너반경 1977
구수명( 충격회챔퍼호닝공 y호닝과랜드 호닝, 랜드모두날의강도를유지하기위한인선처리입니다. 호닝에는, 날의엣지를둥글게한 R 호닝과작은면취를한챔퍼호닝이있습니다. 랜드는경사면위또는여유면위를따라설계된폭이좁은띠형면입니다. 호닝폭은이송의 1/2 정도가최적입니다. 호닝폭 EDR 호닝각 호닝폭랜드폭 (R 호닝 ) ( 챔퍼호닝 ) ( 플랫랜드 ) 5 R 호닝챔퍼호닝 공1 5 수) 1 5 2 R 호닝챔퍼호닝 VB KT 17 주분16 력15 (N) 14 14 이송9 1.2.5 명호닝의.1.2.5 크기 (mm) 피삭재 :SNCM439 (28HB) 재 종 : P1 절삭조건 : vc=2m/min p=1.5mm f=.335mm/rev 결손에의한공구수명 구수(min) 1 5.2.5.1.2.5 호닝의크기 (mm) 피삭재 :SNCM439 (22HB) 력호닝의 재종 : P1 절삭조건 : vc=16m/min p=1.5mm f=.45mm/rev 크기와 크기와 마모에의한공구수명 분력8 (N) 7 6 배8 분7 6 (N) 5 4 R 호닝.2.5.1.2.5 호닝의크기 (mm) 피삭재 :SNCM439 (22HB) 재종 : P1 절삭조건 : vc=1m/min p=1.5mm f=.425mm/rev 호닝의크기와절삭저항 호닝량에따른영향 1. 호닝을크게하면인선강도가높아지고, 결손률이감소하여, 공구수명이향상된다. 2. 호닝을크게하면여유면마모가생기기쉬워공구수명이저하된다. 경사면마모량은호닝의대소에따른영향을받지않는다. 3. 호닝을크게하면절삭저항이커져, 떨림진동이발생하기쉬워진다. 호닝을작게하는경우 u 정삭절삭등의미소절입, 미소이송일때 u 부드러운피삭재일때 u 피삭재기계에강성이없을때 호닝을크게하는경우 u 단단한피삭재일때 u 흑피, 단속절삭처럼인선강도를필요로할때 u 기계에강성이있을때 초경합금, 다이아코팅, 서멧의팁에는미리 R 호닝 ( 표준 ) 이되어있습니다. 1978
(!) 정구수명(충격회수) y코너반경코너반경은인선의강도와사상면조도에큰영향을미칩니다. 일반적으로는이송의 2~3배가적당합니다. 절입 이송 이론정삭면조도 4 3 2 이송 (mm/rev).75.16.15.212.3 이송 1 절입 이론정삭면조도.4.8 1.2 1.6 2. 코너반경 (mm) 피삭재 : SNCM439 (2HB) 재종 : P2 절삭속도 : vc=12m/min p=.5mm 코너반경과정삭면조도 2 1.5 1. 1.5 2. 피삭재 : SNCM44 (28HB) 재종 : P1 절삭속도 : vc=1m/min p=2mm f=.335mm/rev 여유면마모폭.4.2 (mm) 여유면마모경사면마모 ( 크레이터깊이 ).5 1. 1.5 2. 코너반경 (mm) 삭면조도코너반경 (mm) 공.8.4 경사면마모깊(mm) 크기와결손에따른공구수명이코너반경의 피삭재 : SNCM439 (2HB) 재종 : P1 절삭속도 : vc=14m/min p=2mm f=.212mm/rev Tc=1min 코너반경에따른영향 1. 코너반경을크게하면정삭면조도는향상됩니다. 2. 코너반경을크게하면, 인선강도가증가합니다. 3. 코너반경이너무크면저항이증가하고, 떨림등의원인이됩니다. 4. 코너반경을크게하면여유면, 경사면마모가감소합니다. 5. 코너반경을너무크게하면칩처리성은악화됩니다. 코너반경을작게하는경우 u 절입이작은정삭절삭일때 u 가늘고긴피삭재일때 u 기계의강성이낮을때 코너반경의크기와공구마모 코너반경을크게하는경우 u 흑피, 단속절삭처럼인선강도를필요로할때 u 황삭에서경이큰피삭재일때 u 기계에강성이있을때 코너반경과칩처리범위.6 1.8 이송 (mm/rev).5.4.3.2.1 B C E D A :.4R(TNGG1644R) :.8R(TNGG1648R) : 1.2R(TNGG16412R) 1 2 3 4 5 절입 (mm).2 R1 15 피삭재 : S45C (18HB) 팁 : TNGG1644R TNGG1648R TNGG16412R (STi1T) 홀더 : ETJNR33K16 ( 횡절인각3 ) 절삭속도 : vc=1m/min 건식절삭 1979
선삭가공의계산식 y소요동력 (Pc) Pc = Kc 값 연강중강경강공구강공구강크롬망간강크롬망간강크롬몰리브덴강크롬몰리브덴강니켈크롬몰리브덴강니켈크롬몰리브덴강경질주철미하나이트주철회주철 p f vc Kc 6 1 3 ( 피삭재재질 (kw) ( 예제 ) 연강을절입 3mm, 절삭속도 12m/min, 이송을.2mm/rev 의절삭조건에서절삭할때, 소요동력을구하면 ( 단기계효율계수를 8% 로한다 ) Pc (kw) : 소요동력 p (mm) : 절입 f (mm/rev) : 1회전당이송 vc (m/min) : 절삭속도 Kc (MP) : 비절삭저항 ( : ( 기계효율계수 ) 인장강도 (MP) 및강도 ( 답 ) 하기표에서연강의비절삭저항 Kc=31MP 를공식에대입하여, Pc = 3.2 12 31 = 4.65 6 1 3.8 각이송에대한대비절삭저항 Kc (MP) (kw).1 (mm/rev).2 (mm/rev).3 (mm/rev).4 (mm/rev).6 (mm/rev) 52 361 31 272 25 228 62 38 27 257 245 23 72 45 36 325 295 264 67 34 28 263 25 24 77 315 285 262 245 234 77 383 325 29 265 24 63 451 39 324 29 263 73 45 39 34 315 285 6 361 32 288 27 25 9 37 265 235 22 198 352HB 331 29 258 24 22 46HRC 319 28 26 245 227 36 23 193 173 16 145 2HB 211 18 16 14 133 y절삭속도 (vc) y이송 (f) vc = ) Dm n 1 (m/min) vc (m/min) : 절삭속도 Dm (mm) : 피삭재직경 ) (3.14) : 원주율 n (min -1 ) : 주축회전속도 f = l n (mm/rev) f (mm/rev) : 1회전당이송 I (mm/min) : 매 1분간의절삭길이 n (min -1 ) : 주축회전속도 1 으로나누는것은, mm 를 m 로고치기위함. ( 예제 ) 주축회전속도 7min -1, 피삭재의외경 &5 로절삭하고있다, 이때의절삭속도를구하면 ( 답 ) 공식에 )=3.14, Dm=5, n=7 을대입하면, vc = ) Dm n = 3.14 5 7 = 11m/min 1 1 절삭속도는약 11m/min가됩니다. ( 예제 ) 주축의회전속도 5min -1, 1 분간의절삭길이가 12mm/min 이다, 이때의 1 회전당의이송량을구하면 ( 답 ) 공식에 n=5, I=12 을대입하면, f = l = 12 =.24mm/rev n 5 1회전당이송량은.24mm/rev가됩니다. f l ødm n n y절삭시간 (Tc) y이론정삭면조도 (h) Tc= Im l (min) Tc (min) : 절삭시간 Im (mm) : 공작물의길이 I (mm/min) : 1분간의절삭길이 h= f 2 8RE 1(!m) h (!m) : 정삭면조도 f (mm/rev) : 1회전당이송 RE(mm) : 팁노즈반경 ( 예제 ) 길이 1mm인피삭재를회전속도1min -1, 이송.2mm/rev에서절삭했을때, 몇분걸립니까? ( 답 ) 우선, 이송과회전속도로, 1분간의절삭길이를구합니다. ( 예제 ) 팁의인선노즈반경.8mm, 이송.2mm/rev 일때의이론정삭면조도를구하면 ( 答 ) 공식에 f=.2mm/rev RE=.8 을대입하면, I = f n =.2 1 = 2mm/min 구한값을공식에대입하면 Tc = Im = 1 =.5min l 2.5 6=3 (sec) 3초걸립니다. h =.22 1 = 6.25!m 8.8 이론정삭면조도는약 6!m가됩니다. 이송 이송 절입 이론정삭면조도 절입 이론정삭면조도 198
나사가공트러블대책 트러블대책 문제점현상원인대책 나사정도가나쁘다 나사산의각도가제대로 공구의장착이바르지않다 인서트의심높이를 에맞춘다 들어가지않는다 홀더의기울기 ( 횡방향 ) 를확인한다 나사산이낮다 절입량의설정이바르지않다 절입량을수정한다 인서트의내마모성또는내소성변형성이부족하다 하기 여유면마모가빠르다 및 소성변형이크다 란을참조하여주십시요 정삭면이나쁘다 표면에흔적이남는다 칩이말려들거나접촉이발생하고 있다 인서트절인측면이간섭한다 프랭크인피드로하고, 칩의유출방향을컨트롤한다 M급 3차원브레이커인서트로변경한다리드각을확인하고적절한시트를선정한다 표면에뜯김현상이발생한다 표면에떨림이발생한다 구성인선 ( 용착 ) 이발생한다 절삭저항이너무높다절삭속도가너무높다워크또는공구의클램프가충분치않다 절삭속도를올린다절삭유의압력과농도를올린다매패스 ( 회 ) 의절입량을줄인다절삭속도를내린다워크와공구의클램프상태를재확인한다 ( 척압력, 클램프대 ) 공구의장착이바르지않다 인서트의심높이를 에맞춘다 공구수명이짧다 여유면마모가빠르다 절삭속도가너무빠르다 절삭속도를내린다 패스회수가많고, 마찰마모가발달하고있다 패스회수를줄여서절인이마찰되는회수를줄인다 정삭패스에서의절입량이적다.5mm 이상을기준으로하여, 컷트는하지않는다 좌우절인의마모가균일하지않다 워크의리드각과공구의리드각이맞지않는다 워크의리드각을확인하고, 적절한시트를선정한다 칩핑, 결손이발생한다 절삭속도가너무늦다 절삭속도를올린다 절삭저항이너무높다 패스회수를늘려, 1패스마다의절삭저항을줄인다 불안정한클램프상태로절삭하고있다 칩이물려든다 워크의장착정도를확인한다공구의돌출장을작게한다워크와공구의클램프상태를재확인한다 ( 척압력, 클램프대 ) 쿨런트의압력을올려칩을날린다툴패스를변경하고, 칩을원활하게처리한다 (1패스마다의왕복거리를늘리고, 확실하게절삭유를뿌린다 ) 내경절삭은백가공으로변경하여, 칩이막히지않도록한다 워크에면취가되어있지않아처음절삭할때의저항이높다 입구와빠져나오는측면에면취가공을한다 소성변형이크다절삭속도가낮고, 발열이높다절삭속도를내린다 절삭유의공급이부족하다 절삭저항이너무높다 절삭유가제대로공급되고있는지재확인한다절삭유의압력과농도를올린다패스회수를늘려, 1패스마다의절삭저항을줄인다 1981
나사아래구멍경 미터규격나사 미터규격나사 규격 드릴경 HSS 초경 M1.25.75.75 규격 드릴경 HSS 초경 M1.2.8.8 규격 드릴경 HSS 초경 M2 2. 18. 18.3 규격 드릴경 HSS 초경 M42 3. 39. M1.1.25.85.85 M1.1.2.9.9 M2 1.5 18.5 18.7 M42 2. 4. M1.2.25.95.95 M1.2.2 1. 1. M2 1. 19. 19.1 M42 1.5 4.5 M1.4.3 1.1 1.1 M1.4.2 1.2 1.2 M22 2. 2. M45 4. 41. M1.6.35 1.25 1.3 M1.6.2 1.4 1.4 M22 1.5 2.5 M45 3. 42. M1.7.35 1.35 1.4 M1.8.2 1.6 1.6 M22 1. 21. M45 2. 43. M1.8.35 1.45 1.5 M2.25 1.75 1.75 M24 2. 22. M45 1.5 43.5 M2.4 1.6 1.65 M2.2.25 1.95 2. M24 1.5 22.5 M48 4. 44. M2.2.45 1.75 1.8 M2.5.35 2.2 2.2 M24 1. 23. M48 3. 45. M2.3.4 1.9 1.95 M3.35 2.7 2.7 M25 2. 23. M48 2. 46. M2.5.45 2.1 2.15 M3.5.35 3.2 3.2 M25 1.5 23.5 M48 1.5 46.5 M2.6.45 2.15 2.2 M4.5 3.5 3.55 M25 1. 24. M5 3. 47. M3.5 2.5 2.55 M4.5.5 4. 4.5 M26 1.5 24.5 M5 2. 48. M3.5.6 2.9 2.95 M5.5 4.5 4.55 M27 2. 25. M5 1.5 48.5 M4.7 3.3 3.4 M5.5.5 5. 5.5 M27 1.5 25.5 M4.5.75 3.8 3.9 M6.75 5.3 5.35 M27 1. 26. M5.8 4.2 4.3 M7.75 6.3 6.35 M28 2. 26. M6 1. 5. 5.1 M8 1. 7. 7.1 M28 1.5 26.5 M7 1. 6. 6.1 M8.75 7.3 7.35 M28 1. 27. M8 1.25 6.8 6.9 M9 1. 8. 8.1 M3 3. 27. M9 1.25 7.8 7.9 M9.75 8.3 8.35 M3 2. 28. M1 1.5 8.5 8.7 M1 1.25 8.8 8.9 M3 1.5 28.5 M11 1.5 9.5 9.7 M1 1. 9. 9.1 M3 1. 29. M12 1.75 1.3 1.5 M1.75 9.3 9.35 M32 2. 3. M14 2. 12. 12.2 M11 1. 1. 1.1 M32 1.5 3.5 M16 2. 14. 14.2 M11.75 1.3 1.3 M33 3. 3. M18 2.5 15.5 15.7 M12 1.5 1.5 1.7 M33 2. 31. M2 2.5 17.5 17.7 M12 1.25 1.8 1.9 M33 1.5 31.5 M22 2.5 19.5 19.7 M12 1. 11. 11.1 M35 1.5 33.5 M24 3. 21. M14 1.5 12.5 12.7 M36 3. 33. M27 3. 24. M14 1. 13. 13.1 M36 2. 34. M3 3.5 26.5 M15 1.5 13.5 13.7 M36 1.5 34.5 M33 3.5 29.5 M15 1. 14. 14.1 M38 1.5 36.5 M36 4. 32. M16 1.5 14.5 14.7 M39 3. 36. M39 4. 35. M16 1. 15. 15.1 M39 2. 37. M42 4.5 37.5 M17 1.5 15.5 15.7 M39 1.5 37.5 M45 4.5 4.5 M17 1. 16. 16.1 M4 3. 37. M48 5. 43. M18 2. 16. 16.3 M18 1.5 16.5 16.7 M18 1. 17. 17.1 M4 2. 38. M4 1.5 38.5 M42 4. 38. 주이표의드릴경을사용하여가공하는경우는, 가공조건에따라드릴구멍의치수정도가변하기때문에, 가공구멍을측정하고, 기본홀로서부적당한경우는드릴경을변경할필요가있습니다. 1982
우좌나사외경나사가공역바이트내경나사가나사가공방법 나사가공방법 공와이퍼날없음형와이퍼날형복합와이퍼 ( 사다리꼴나사만입니다 ) 와이퍼날형과와이퍼날없음형 한개의팁으로각각다른피치가공이가능 코너 R 이와이퍼형과비교해작기때문에공구수명이짧다 별도의정삭공정이필요 나사산꼭지점 ( 별도의정삭가공면 ) 최종정삭면 나사산부분에버가발생하지않는다 피치, 형상별팁이필요하다 나사산꼭지점 ( 절단나사용정삭날의정삭면 ) 최종정삭면 나사산코너부분에서떨림이발생하지않는다 피치, 형상별팁이필요하다 별도의정삭공정이필요 나사산꼭지점 ( 별도의정삭가공면 ) 최종정삭면 가공전정삭면 가공전정삭면 정삭량 가공전정삭면 이송방향 팁 이송방향 팁 이송방향 팁 나사절삭가공 (INFEED) 방법 1 5 직각방향으로의절입 ( 래디얼인피드 ) ( 직각절입 ) ( 지그재그형절입 ) 특징경사면방향으로의절입 ( 플랭크인피드 ) ( 편날절입 ) 수정플랭크인피드 ( 수정편날절입 ) 지그재그형인피드 가장쉽고간단하게사용가능 ( 나사절단표준프로그램 ) 이 범용성이좋다 ( 절입량등의조건변경이용이 ) 점 좌우절인에서균일한여유면마모를얻을수있다 칩처리가어렵다 후반패스에서떨림이발생하기쉽다 ( 날접촉길이가길기때문 ) 있다결 큰피치의가공은부적합하다점 코너R의부하가크다 ( 좌우칩이선단쪽으로밀리기때문 ) 비교적간단하게사용가능 ( 나사가공준표준프로그램 ) 절삭저항을낮출수있다 큰피치의가공이나뜯김이발생하기쉬운재료에효과가있다 칩처리성이우수하다 ( 칩유출방향을조절한다 ) 우측여유면마모가크다 ( 항상우측절입이제로이기때문 ) 절입량의변경이비교적어렵다 (NC 프로그램작성이필요 ) 우측여유면마모를줄일수있다 절삭저항을낮출수있다 큰피치의가공이나뜯김이발생하기쉬운재료에효과가있다 칩처리성이우수하다 ( 칩유출방향을조절한다 ) 가공공정의난이도가높다 ( 가공기계에따라서표준방법으로사용가능한경우도있다 ) 절입량의변경이어렵다 (NC 프로그램작성이필요 ) 좌우균일한여유면마모를기대할수있다 ( 번갈아서절인을사용하기때문 ) 절삭저항을낮출수있다 큰피치의가공이나뜯김이발생하기쉬운재료에효과가 가공공정의난이도가높다 ( 가공기계에따라서표준방법으로사용가능한경우도있다 ) 절입량의변경이어렵다 (NC 프로그램작성이필요 ) 칩처리가어렵다 ( 좌우로흘러, 엉키는경우가있다 ) 1983
나사절단절삭의절입량 특 징 이점 결점 V1 V1=V2 쉽게사용가능하다 ( 나사가공표준프로그램 ) 최종패스에서의칩의길이가길게늘어진다 ( 칩의두께가아주얇기때문 ) V2 내떨림성양호 ( 절삭저항을일정하게유지한다 ) 패스회수를변경할경우절입량계산이조금복잡하다 일정한절취면적 X1 X1=X2 X2 전반패스의코너 R 으로의부하를줄일수있다 집처리성이쉽게조정가능하다 ( 칩두께를임의로설정할수있다 ) 패스회수를변경할경우절입량계산이쉽다 최종패스에서도비교적칩처리가우수하다 후반패스에서의떨림이발생하기쉽다 ( 절삭저항이커진다 ) NC 변경이필요한경우가있다 ( 표준의경우는일정한면적이일반적이다 ) 주절입량이일정한경우, 최종패스는.5~.25mm 정도의절입량으로설정하여주십시오. 절입량이커지면떨림이발생하고, 정삭면에영향을주는경우도있습니다. 계산식 일정한절입량 y 절삭면적을일정하게하는절입량계산방법 p ]pn = np 1 b 예 ) 외경 ISO미터나사피치 :1.mm 총절입량 (p) :.6mm 총패스회수 (np): 5 ]pn :n패스째의절입깊이 n p np b : 패스회수 : 총절입량 : 총패스회수 : 첫번째패스.3 두번째패스 2 1=1 세번째패스 3 1=2 n번째패스 n 1 1패스 2패스 3패스 4패스 5패스 ]p1 = ]p2 = ]p3 = ]p4 = ]p5 =.6 5 1.6 5 1.6 5 1.6 5 1.6 5 1.3 2 1 3 1 4 1 5 1 =.16 =.3 =.42 =.52 =.6.16 (]p1).14 (]p2 ]p1).12 (]p3 ]p2).1 (]p4 ]p3).8 (]p5 ]p4) 수정플랭크인피드프로그램 y 예 )M12 1. 5패스수정각도5 외경 G Z = 5. X = 14. G92 U 4.34 Z 13. F1. G W.7 G92 U 4.64 Z 13. F1. G W.6 G92 U 4.88 Z 13. F1. G W.5 G92 U 5.8 Z 13. F1. G W.3 G92 U 5.2 Z 13. F1. G 내경 G Z = 5. X = 1. G92 U4.34 Z 13. F1. G W.7 G92 U4.64 Z 13. F1. G W.5 G92 U4.84 Z 13. F1. G W.4 G92 U5.2 Z 13. F1. G W.3 G92 U5.14 Z 13. F1. G 1984
절삭조건의선정 우선항목 공구수명절삭저항정삭면나사정도칩처리생산성 ( 패스감소 ) 인피드방법 래디얼 ( 경사면절삭 ) u u u u 플랭크 ( 직각절입 ) (] : 수정 ) u (] : 수정 ) u 절입량 일정한절입일정한면적 u u u u u 주플랭크인피스에서수정플랭크인피드로변경함으로써, 공구수명의연장과정삭면정도의향상을기대할수있다. 일정면적에서도, 후반패스의절입량을크게함으로써, 칩처리성향상을기대할수있습니다. u 절입량과패스회수 y 나사가공에서는, 절입량과패스회수의선정이대단히중요합니다 대부분의나사가공은, 사전에가공기계에탑재되어있는 나사사이클 을사용하고, 토탈절입량, 첫번째패스또는최종절입량 을지정합니다. 래디얼인피드 ( 경사면절삭 ) 는절입량, 패스회수의변경이쉽기때문에적절한조건을찾기위한테스트를비교적간단하게행할수있다는장점이있습니다. 미쓰비시제품을효과적으로사용하기위하여 우수한내소성변형성과내열마모성을갖는나사가공전용재종의활용으로고속가공, 패스회수감소를달성함으로써높은생산성 ( 고능률절삭 ) 을실현하였습니다. 비용절감 가공개선포인트 y 공구수명을연장하고싶다 코너 R 의손상을줄이고싶다 ^ 수정플랭크인피드 좌우여유면마모를균일하게하고싶다 ^ 래디얼인피드 ( 경사면절삭 ) 크레이터마모를줄이고싶다 ^ 플랭크인피드 y 떨림을줄이고싶다 플랭크또는수정플랭크인피드로변경한다. 래디얼인피드의경우, 후반패스의절입량을줄이고, 절삭속도를낮춘다. y 정삭면조도를좋게하고싶다 y 칩트러블을줄이고싶다 최종정삭패스후제로커트를행한다. 플랭크인피드인경우, 최종패스만래디얼인피드로한다. 플랭크또는수정플랭크인피드로변경한다. 래디얼인피드의경우, 역바이트를사용하여쿨런트의사출방향을아래쪽으로조정한다. 래디얼인피드의경우, 최소절입을.2mm 전후로설정하고칩두께를늘린다. y 생산성을늘리고싶다 절삭속도를높인다 ( 단, 가공기계의제약이있음 ^ 최대회전수, 기계강성등 ). 패스회수를줄인다. (3~4% 감소를기준으로하여적절한조건에맞춰설정하여주십시오.) 패수회수를줄이고, 칩의두께를늘림으로써칩처리가용이하게되는경우도있습니다. 1985
GY 홈가공 참고자료 C 형클립 (CIR 클립 ) 규격일람 종류용도규격 샤프트용 홈폭 ( 공차 ) 홀용 C 형고정링 C 형동심고정링 샤프트용 샤프트용 홀용 홀용 ANSI B27.7/27.8 ( 미 ) BS 3673 ( 영 ) DIN 471/472 ( 독 ) NF E 22 163 ( 불 ) UNI 7435/7438 ( 이 ) JIS B 284 ( 일 ).5.7.8.9 1.1 1.3 1.6 1.85 2.15 2.65 3.15 4.15 5.15 6.2 +.14 +.18 +.22.35 +.51.457.737.991 1.168 +.76 1.422 +.12 1.727 2.184 2.616 3.48 3.531 +.127 +.152 1.15 1.35 1.75 1.95 2.2 2.7 +.14 3.2 +.18 4.2 9 1.1 1.3 1.6 1.85 2.15 2.65 3.15 4.15 5.15 6.2 +.14 +.18 +.22.457.737.991 1.168 +.51 +.76 1.422 +.12 1.727 2.184 2.616 3.48 +.127 E 형고정링 샤프트용 N1*** Americn.32 +.5.5.7 +.1 1. 1.2 1.4 +.14.35.457.584.737.991 1.168 +.51 +.76 1.422 +.12 1.727.3.4.5 +.5.7 +.1.9 1.15 1.75 2.2 +.14 O 링규격일람 종류 고정용 운동용 규격 DIN 377/3771 ( 독 ) JIS B 241 ( 일 ) ISO 361 SMS 1586/1588 ( 스 ) BS 186/4518 ( 영 ) SAE AS-568 ( 미 ) 3.2 4. 7.5 11. 정밀급인서트 MF 브레이커로원스텝의가공이가능. 종래의 GY 시리즈인서트로원스텝의가공이가능. 복수횟수또는횡이송가공에대응가능. 홈폭 ( 공차 ) 일반공업용 일반공업유압용 일반공업공기압용 2.54 3.18 +.13 4.32 1.9 +.1 6.1 2.3 2.3 8. +.15 2.9 3.1 +.2 2.5 3.7 3.6 +.2 3.2 6.4 +.2 +.14 4.5 4.7 9. 5.5 +.3 7.5 7. 2.4 11.1 2.3 2.2 +.4 3.6 2.39 8.6 +.25 3.1 3.4 4.8 +.2 3.7 4.6 3.58 +.25 +.5 7.1 4.78 1.7 6.4 6.9 9.5 9. 9.3 7.14 9.58 +.25 1986
공구재종의선정절삭조건공구형상기계 장착보맞물커터날수칩포켓을크인성이있절삭속도절입떨림정도의향상공구강성의향상워크 공구의장착강성향상돌출량을작게한다동력 기계의반동을작게한다내용착성이좋내열충격성이좋사각다단단한재종으로한다이퍼인서트의사용는재종으로한다은재종으로한다은재종으로한다수명악화강성부족정삭면조도의악화배분력이크다버 칩핑떨림발생칩처리밀링가공의트러블대책 트러블내용 대 요 인 책 낮춘다 이송크게림각절삭유제경비수용성으로한건식 습식의재검토높인다 다코너각크게 절인강도 호닝작게다소커터경게와인서트의마모가빠르다 공구재종의부적정절인형상의부적정절삭속도의부적정공구재종의부적정 습식 절삭조건의부적정 절인의결손 칩핑 절인강도의부족 열크랙이발생하고있다구성인선이발생하고있다 건 습식 절삭조건의부적정 정삭면이나쁘다 용착이발생하고있다 떨림정도가나쁘다 습식 떨림발생 평면도 평행도가나쁘다 피삭재가휘어져있다공구가마모되고있다 버발생 칩두께가너무두껍다커터경이너무크다 가공면이나쁘다 코너각이크다 절삭조건의부적정 칩핑발생 가공면이나쁘다 코너각이작다 칩이엉키고, 막힘 용착이발생하고있다칩두께가너무얇다커터경이너무작다 칩배출성이나쁘다 습식 1987
밀링가공의공구각부의작용 y밀링커터절인의제각도의기능 아키얼레이크 (xil rke) 각 (GAMP) 절입각 (KAPR) 와이퍼팁주절인정경사각 (T) 절인기울기각 (I) 레디얼경사각 (GAMF) 명칭 기호 기능 효과 칩배출의방향을아키샬레이크각 GAMP 결정한다절삭력을래디얼레이크각 GAMF 결정한다 정일때 : 절삭성이좋다마이너스일때 : 칩배출성이좋다 절입각 정경사각 KAPR T 칩두께를결정한다 실제의절삭력을결정한다 작을때 : 칩두께가아지고, 절삭시의충격이작다. 배분력이높아진다. 정 ( 대 ) 일때 : 절삭성이좋아서잘용착하지않는다부 ( 대 ) 일때 : 절삭성이나쁘지만절인강도가높다 밀링커터의모든각도 절인기울기각 I 칩배출의방향을결정한다 정 ( 대 ) 일때 : 배출성이좋고, 절인강도는낮다 y기본날형 경사각과 +, 의값 기본날형 네가팁경사각 ( 음 ) 뉴트럴경사각 포지티브경사각 ( 양 ) (-) (+ ) (+ ) 아키샬레이크각양 (-) 아키샬레이크각음 (+ ) 아키살레이크양 기본날형의조합 래디얼레이크각양 래디얼레이크음 3 25 1 2 음절15 절입각 : 9 이송분력주분력 절입각 : 75 이송분력주분력 절입각 : 45 이송분력주분력 (N) 5.1.2.3 배분력 배분력.1.2.3.1.2.3 배분력 -5 fz (mm/t.) fz (mm/t.) fz (mm/t.) 피삭재 : SCM44 (281HB) 공 구 : ø125mm 단조 절삭조건 : vc=125.6m/min p=4mm e=11mm 절입각 9 절입각 75 배분력은마이너스방향으로작용합니다. 피삭재의클램프강성이낮은경우피삭재를들어올리는현상이발생합니다. 얇은판재구조물등강성이없는피삭재를평절삭가공을하는경우에는, 절입각 75 의밀링커터를추천합니다. 절입각 9 y절입각 (KAPR) 과절삭특성 날형상별절삭저항의비교 절입각 75 (+ ) (-) (-) 인선이선행하는날형상을포지티브경사각이라고한다. 인선이뒤에오는날형상을네가티브경사각이라고한다. 팁포지티브사용 ) 네가티브사용 ) 포지티브사용 ) 더블포지날형 (DP날형 ) 더블네가날형 (DN날형 ) 네가포지날형 (NP날형) 아키샬레이크각 (GAMP) 포지 (+) 네가 ( ) 포지 (+) 래디얼레이크각 (GAMF) 포지 (+) 네가 ( ) 네가 ( ) 재경합금용 강 용 사양 ( 단면 ( 양면 ( 단면 피삭주철용 난삭재용 주분력 이송분력 배분력 테이블이송 p e 절입각 45 배분력은가장커진다. 박육구조물에서는피삭재에휨이발생해서가공정도의저하를초래합니다. 주철의절삭에서는결손을방지하는데유리합니다. 절입각 45 밀링가공절삭저항 3 분력 주분력 : 밀링커터의회전방향에대해회전과는역으로생기는힘 배분력 : 밀링커터를축방향으로밀어올리는힘 이송분력 : 테이블이송에의해서생기는이송방향의힘 1988
y절입각과공구수명 절입각과칩두께 절입량와 1 날당이송량 fz 가일정할경우, 하기그림과같이 KAPR 이작을수록잘라내는두께 h 는얇게되어 (45 에서는 9 의 7% 정도 ), 단위절삭날길이당절삭저항이감소하여공구수명이길어지게됩니다. 한편, 절삭두께 h 가너무크면, 이송분력의증가에의해떨림진동이발생하여공구수명저하에원인이됩니다. KAPR:9 KAPR:75 KAPR:45 h=fz 9 h=.96fz 75 45 h=.75fz fz fz 코너각의차이에의한가공하는두께의변화 fz 절입각과경사면마모 하기표는절입각의차이에의한인선의마모형태입니다. 절입각 9 와 45 에서는 9 쪽이경사면마모가크게되어있습니다. 이것은두꺼운칩에의한마찰력이크기때문입니다. 경사면마모가커지면인선강도가떨어지고, 칩핑이나결손이발생해공구수명이짧아집니다. 절입각 9 절입각 75 절입각 45 vc=1m/min Tc=69min vc=125m/min Tc=55min vc=16m/min Tc=31min 피삭재 : SNCM439 287HB 공구 : DC=125mm 팁 : M2초경합금절삭조건 : p=3.mm e=11mm fz=.2mm/t. 건식절삭 y업커터와다운커터업커터와다운커터어느쪽의가공방식을선택하는가는, 공작기계와밀링커터의조건에의해서정합니다. 공구수명이라는점에서는일반적으로다운커터가유리합니다. 상향절삭 다운커터 공구의회전 가공하는부분 공구의회전 피삭재의이동방향 피삭재의이동방향 밀링커터의인서트 가공하는부분 밀링커터의인서트 1989
y정삭면 절인돌출조절정도 팁을커터본체에셋팅했을때의날의돌출조절정도는, 정삭면정도는물론공구수명에도영향을미칩니다. 외주날 밀링날 높낮이 大 小 정삭면정도악화 정삭면정도양호 진동에의한칩핑 마모의급성장 수명안정 수명저하 정면프라이스의절인돌출조절의측정및높낮이정도 정삭면조도의향상 절입 보통부절인폭은 1.4mm 가표준 ( 당사치 ) 이므로, 커터의정면과완전히평행하게셋트되어있으면이론적으로는약간의절인돌출이있어도정삭면정도는유지될것입니다. 1 테이블이송 1 2 3 4 5 6 1 절인 No. fz f fz : 1날당이송 f : 1회전당이송 부절인의돌출및정삭면 실제의문제점 절인의높낮이 부절인의기울기 커터본체의정도 부품정도 용착, 진동, 떨림 대책와이퍼팁 보통팁으로가공한면을재절삭해서평활하게정삭한다.3.1mm 와이퍼팁 보통팁 와이퍼팁은모든절삭날중 1 곳또는 2 곳에세팅합니다. 와이퍼팁은보통날에서부터, 정면방향으로.3~.1mm 정도돌출하여세팅합니다. 1.사용커터및인서트의조합으로값이달라집니다. 와이퍼팁의셋팅방법 본체서포터 () 1 코너형보통팁으로바꾼다 본체서포터 (b) 2코너형보통팁으로바꾼다 본체 (c) 2 코너형 서포터 와이퍼팁용서포터를장착한다 와이퍼팁의부절인길이는 1 회전당의이송보다길어야한다. 필요이상으로길면떨림을유발합니다. 커터의경이크고 1 회전당의이송이, 와이퍼팁의부절인길이보다큰경우는, 2 개또는 3 개셋트합니다. 2 곳이상장착시는와이퍼팁끼리의돌출정도에주의하여주십시오. 와이퍼팁의공구재종은하이그레이드 ( 내마모성중시 ) 의것을사용하여주십시오. 199
밀링가공의계산식 y절삭속도 (vc) vc = ) DC n 1 DC n (m/min) 1 으로나누는것은, mm 를 m 로고치기위함 vc (m/min) : 절삭속도 DC(mm) : 커터경 π (3.14) : 원주율 n (min -1 ) : 주축회전속도 ( 예제 ) 주축회전속도 35min -1, 커터의외경 &125 로절삭하고있다, 이때의절삭속도를구하면, ( 답 ) 공식에 )=3.14, DC=125, n=35 을대입하면, vc = ) DC n = 3.14 125 35 = 137.4m/min 1 1 을대입하면, 절삭속도는 137.4m/min 가됩니다. y 1날당이송 (fz) fz = vf z n 1날당이송 (fz) (mm/tooth) 이송방향 부절인각날형마크 fz (mm/tooth): 1날당이송량 z : 날수 vf (mm/min) : 매1분간의테이블이송속도 n (min -1 ) : 주축회전속도 (1회전당이송 f=z fz) ( 예제 ) 주축의회전속도 5min -1, 커터날수는 1 날이고테이블이송이 5mm/min 일때 1 날당의이송량을구하면, ( 답 ) 공식에대입하면, fz = vf 5 = =.1mm/tooth z n 1 5 1 날당이송량은.1mm/tooth 가됩니다. y테이블이송 (vf) vf = fz z n (mm/min) n vf (mm/min) : 매1분간의테이블이송속도 fz (mm/tooth): 1날당이송량 z : 날수 n (min -1 ) : 주축회전속도 ( 예제 )1 날당의이송량.1mm/tooth 이고커터의날수가 1 날, 주축의회전속도가 5min -1 일때의테이블이송을구하면, ( 답 ) 공식에대입하면, vf = fz z n =.1 1 5 = 5mm/min 테이블이송은 5mm/min 가됩니다. y가공시간 (Tc) Tc= L vf (min) Tc (min) : 가공시간 vf (mm/min): 매1분간의테이블이송속도 L (mm) : 테이블총이송길이 ( 피삭재길이 (l) +플러스직경 (DC)) DC L l ( 예제 ) 주철 (FC2) 블럭, 폭 1mm, 길이 3mm 의평면을정삭하고싶다. 밀링커터의직경 &2, 날수 16 날, 절삭속도 125m/min, 1 날당이송.25mm 에서절삭시간을구하면 ( 주축회전속도 2min -1 ) ( 답 ) 매 1 분간의테이블이송을구하고, vf=.25x16x2=8mm/min 테이블총이송길이를구하여, L=3+2=5mm 공식에대입하면, Tc = 5 =.625 8 (min).625x6=37.5(sec) 약 37.5 초걸립니다. 1991
y소요동력 (Pc) Pc = p e vf Kc 6 1 6 ( Pc (kw) : 소요동력 p (mm) : 절입 e (mm) : 절삭폭 vf (mm/min) : 매1분간의테이블이송속도 Kc (MP) : 비절삭저항 ( : ( 기계효율계수 ) ( 예제 ) 공구강을절입 2mm, 절삭폭 8mm, 테이블이송 28mm/min 로절삭하고싶다, 필요한동력을구하면, 단, 절삭속도는 8m/min, 커터경 &25, 날수 12 날, 기계효율계수는 8% 로한다. Kc값 연강 피삭재재질 인장강도 (MP) 및경도 ( 답 ) 우선, 밀링의 1 한날당의이송부터구하기위하여주축회전속도를구합니다. n = 1vc 1 8 = ) DC 3.14 25 = 11.91 min -1 1날당이송 fz = vf 28 = z n 12 11.9 =.228mm/tooth 공식에대입하면, Pc = 2 8 28 18 6 1 6.8 = 1.68 kw 1날당이송에따른비절삭저항 Kc (MP).1mm/tooth.2mm/tooth.3mm/tooth.4mm/tooth.6mm/tooth 52 22 195 182 17 158 중강경강공구강공구강크롬망간강크롬망간강크롬몰리브덴강크롬몰리브덴강니켈크롬몰리브덴강니켈크롬몰리브덴강오스테나이트계스텐레스강주강경 ( 硬 ) 질주철미하나이트주철회주철황동경합금 (Al-Mg) 경합금 (Al-Si) 경합금 (Al-Zn-Mg-Cu) 62 198 18 173 16 157 72 252 22 24 185 174 67 198 18 173 17 16 77 23 18 175 17 158 77 23 2 188 175 166 63 275 23 26 18 178 73 254 225 214 2 18 6 218 2 186 18 167 94 2 18 168 16 15 352HB 21 19 176 17 153 155HB 23 197 19 177 171 52 28 25 232 22 24 46HRC 3 27 25 24 22 36 218 2 175 16 147 2HB 175 14 124 15 97 5 115 95 8 7 63 16 58 48 4 35 32 2 7 6 49 45 39 57 88 84 84 81 72 1992
절삭방향에어블로어를사용한절입피크피드(Pf) 작경사각절삭속도공구강성의향상칩포켓을크공구체결정도의향상스핀들콜콜렛의점척보지력을높인다워크체결강성의향상틀림각구돌출을짧릿흔들림정도향상검교환게한다칩이막혀있다정삭면조도의악화체결강성이낮다버 가공물마무리단계결손절삭조건의부적정칩처리엔드밀가공의트러블대책 트러블내용작게소수명악화요 인 대 책 공구재종의절삭조건공구형상선정기계장착코팅제품으로한다낮춘다 이송게비절삭유제분비건사수식량용 을성습다많게한다다으로한식의재검토높인다 크게 날수공구경다 게공논코팅품을사용하고있다 외주날의마모가현저하다 날수가적다절삭조건의부적정업커터로가공하고있다 down cut 절삭조건의부적정 칩핑이많다 인선강도가약하다척의체결이불충분 체결강성이낮다 절삭조건의부적정 가공중에절손이많다 엔드밀의강성이낮다필요이상으로돌출이길다 절인의마모가크다 벽면의정삭면조도가나쁘다 저면의정삭면조도가나쁘다 절삭조건의부적정 칩이물려든다저날의요철부각도가없다피크피드가크다 습식 절인의마모가크다 가공중에떨림이발생한다 절삭조건의부적정 엔드밀의강성이낮다 체결강성이낮다 벽면의휨 절삭조건의부적정 엔드밀의강성부족 정삭치수정도가나쁘다 절삭조건의부적정 버 가공물마무리단계결손이발생하고있다 절삭조건의부적정 비틀림각이크다 버발생이빠르다 칩막힘이발생하고있다 경계마모가발생하고있다 가공량이너무크다 칩포켓의부족 1993
엔드밀의각부명칭 날수 y엔드밀의각부명칭 바디 (BODY) 홈마감 목부위 ( 넥 ) 샹크 외경 샹크경 날장 전장 랜드폭 ( 날폭 ) 코너 경사각 여유면폭 (2 번날폭 ) 제 1 외주여유각 ( 외주 2 번각 ) 제 2 외주여유각 ( 외주 3 번각 ) 저날 Gsh 저날경사각 외주날 외주경사각 비틀림각 제1저날여유각 ( 저날2번각 ) 제2저날여유각 ( 저날3번각 ) y칩포켓단면적비교 2 날 5% 3 날 45% 4 날 4% 6 날 2% y날수에따른엔드밀의특징과용도 3 날 4 날 6 이칩배출성양호 점세로이송가공용이날특절삭저항이작다 2 날 징칩배출성양호세로이송가공용이 강성이높다 강성이높다절인의내구성이 드릴가공등사용용도가넓다 홈, 측면가공중삭가공, 정삭가공 우수하다결점강성이낮다외경측정이어렵다칩배출성이나쁘다칩배출성이나쁘다용도홈, 측면가공 얕은홈, 측면가공정삭가공 고경도재가공얕은홈, 측면가공 1994
엔드밀의종류와형상 y외주날의종류와형상예 종류형상특징 보통날 가장범용적이고, 홈가공, 측면가공, 숄더가공등에사용되고, 또한황삭, 중정삭, 정삭의어느경우에나사용된다. 종류가가장많다. 테이퍼날 금형의테이퍼부분의가공이나인로부의가공사용된다. 보통날로가공한뒤테이퍼가공에사용한다. 라핑날 날이파도형으로되어있어서칩이작게분단되고, 절삭저항이작아서황삭에적합하다. 정삭면은거칠기때문에정삭에는맞지않는다. 경사면연삭이필요하다. 형상형날 예로서코너 R 가공용커터를나타내고있지만, 가공부의형상에맞는날형으로한것을말한다. 특수품의경우가많다. y저날의종류와형상예 종류형상특징 센타구멍형스퀘어엔드날 범용적이고, 홈가공, 측면가공, 숄더가공등에사용된다. 세로절입은할수없지만연삭이양쪽센터를지지하므로재연삭정도가좋다. 센타컷스퀘어엔드날 범용적이고, 홈가공, 측면가공, 숄더가공등에사용된다. 세로절입이가능하지만날수가적을수록세로절입성은좋다. 한쪽고정에서의재연삭. 볼엔드날 곡면가공에는없어서는안되는것이다. 선단부는칩포켓이작으므로칩의배출이나쁘다. 래디어스엔드날 코너잔삭부의 R 가공이나피크피드가공에사용된다. 피크피드가공의경우, R 은작아도경이큰엔드밀을사용할수있어서고능률가공이가능하다. y샹크부및목부위의종류와형상예 종류형상특징 표준 ( 스트레이트샹크 ) 롱샹크 가장범용적으로폭넓게사용되고있다. 깊은절삭용으로샹크가길기때문에사용목적에맞는돌출길이로해서사용할수있습니다. 롱넥 가는파이의엔드밀로, 깊은가공용으로서사용되고있지만, 보링용에도적합합니다. 테이퍼넥금형의구배로된벽부분의, 깊은가공용에위력을발휘한다. 1995
피크피드피치선정표 y볼엔드밀, 래디어스엔드밀에의한피크피드가공 ( 카운터링 ) 엔드밀 h h= R 1 cos sin -1 ( P ) 2R R R : 볼반경 (RE), 코너 R 반경 (RE) P : 피크피드 (Pf) P h : 이론가공면조도 y엔드밀의볼반경 ( 코너R반경 ) 과피크피드에의한이론가공면조도 (h) P 피크피드피치 (P) 단위 :mm R.1.2.3.4.5.6.7.8.9 1.. 5.3.1.23.42.67.1 1.1.5.11.2.32.46.63.83.17 1. 5.1.3.8.13.21.3.41.54.69.86 2.1.3.6.1.16.23.31.4.51.64 2. 5.1.2.5.8.13.18.25.32.41.51 3.2.4.7.1.15.2.27.34.42 4.1.3.5.8.11.15.2.25.31 5.1.2.4.6.9.12.16.2.25 6.1.2.3.5.8.1.13.17.21 8.1.3.4.6.8.1.13.16 1.1.2.3.5.6.8.1.13 12.5.1.2.3.4.5.6.8.1 P 피크피드피치 (P) R 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.. 5 1 1. 5.14 2.77.92.19 2. 5.61.73.86.1 3.51.61.71.83.95.19 4.38.45.53.62.71.81.91.13 5.3.36.42.49.57.64.73.82.91.11 6.25.3.35.41.47.54.61.68.76.84 8.19.23.26.31.35.4.45.51.57.63 1.15.18.21.25.28.32.36.41.45.5 12.5.12.14.17.2.23.26.29.32.36.4 1996
공구체결정도의향상절입시이송을내린다내부급유형드릴을사용한다관통시이송을내린다스텝피드가공으로한다두꺼운심홈길이를짧양절인의높이차를작X형신닝(thinning) 으공구돌출장을짧기계의반밑구멍정도의향상 깊이즐폭동억제 강성향상게한다게한다게한다로한다멍정도의악화절삭조건의부적정칩처리드릴가공트러블대책 트러블내용 작게수명악화대 요 인 책 절삭조건공구형상기계 장착절삭속도낮춘다 이송의증치절삭유제희공공석급급률량압을을을짙늘올게린린한다다높인다대다크게 호닝폭가공크물체절결입강면성을의평향활상하게워드릴이절손한다 절삭조건의부적정 파지구의흔들림이크다첫가공면이경사져있다 외주날 마진부의마모대 절삭조건의부적정 가공점에서절삭열의상승 떨림정도가나쁘다 절삭조건의부적정 외주날의칩핑 파지구의흔들림이크다떨림, 진동이발생한다 치즐의폭이넓다 치즐부의칩핑 가공시작점의가공성이나쁘다떨림, 진동이 드릴강성의부족 구멍경이확대된다구멍경이축소된다발생한다구드릴강성의부족 드릴형상이부적정가공점에서절삭열의상승 절삭조건의부적정 드릴형상이부적정 드릴강성의부족 진직도가나쁘다 파지구의흔들림이크다 가이드성의부족 드릴강성의부족 구멍위치정도 진원도 면조도가나쁘다 가공시작점의가공성이나쁘다 절삭조건의부적정 파지구의 흔들림이크다버천공가공버가크다 드릴형상이부적정 칩이길다 절삭조건의부적정 칩배출성의부족 칩이막힌다 절삭조건의부적정 칩배출성의부족 1997
y 좋은사용법드릴파지 드릴장선정법 드릴장착 장착시의체결정도 조절스크루 A 스러스트베어링타입의콜렛척으로확실하게클렘프하여주십시오. DC A 치수는 DC 1.5 이상확보할것. 홈부분은절대로물리지않게한다..3mm 이내. 적절한급유방법 ( 외부급유형 ) 급유의방법 ( 내부급유형 ) 소경드릴의사용법 절삭액의취급 스핀들통과형 급유 회전급유장치형 급유 1DC 1) 쿨런트필터를반드시장착해주십시요. 절삭가루등이쿨런트구멍내에막히는수가있습니다. 특히소경드릴을사용할경우에는가능한한조밀한필터를사용해주십시요. 급유하는곳은 2 곳이바람직하고드릴선단부와중앙부에도뿌려주십시요. 절삭유의압력은.5~1MP (&5 미만은 2~3MP) 정도분사량은 1.5~4. l/min 정도 z 아래구멍을 1DC(DC 는드릴지름 ) 정도연다. x 밑구멍을가이드로하고, 사용하고싶은쿨런트구멍형드릴로가공한다. 가공내용에따라서스텝가공또는인칭가공을추천합니다. 2) 절삭액이오래되면액속의미세한가루가쿨런트구멍안에부착되어, 절삭액의분출이악화됩니다. 빨리교환해주십시요. 박판구멍가공 단속가공 단가공 관통시의버, 워크칩핑 가공가능 휘어짐이발생한다. z 단속장소에서이송을내린다. 사전가공필요 bck up 을한다. z 엔드밀에의한커운터가공이필요합니다. z2 공정으로나눈다. x 먼저넓은부분을가공한다. 카운터및면취날형공구를제작합니다. z 관통시의이송을낮춘다. x 챔퍼각을만든다. c 선단각을변경한다. y 사용상의주의 쿨런트구멍이막히는것을방지하기위해서, 쿨런트장치에는정밀필터 ( 메시 3!m) 를사용해주십시요. l/d=3을초과하는깊은구멍가공에는가이드구멍가공을추천합니다. 스텝가공도효과적입니다. 1998
드릴의마모상태 절인손상 y드릴의마모상태 드릴인선의마모에는아래그림같은것이있습니다. 마모의발생이나양은, 피삭재나절삭조건에따라달라지지만보통외주마모가가장커서, 이것이드릴수명을대부분차지하고있습니다. 재연삭은선단의여유면마모를연마하기때문에결손이큰손상이있으면재연삭량도커질필요가있습니다. We We : 치즐엣지마모폭 Wf Wf : 여유면마모폭 ( 절인중앙 ) Wo Wo : 외주코너마모폭 Wm : 마진마모폭 Wm y절인의손상 b c b c Wm' Wm' : 마진마모폭 ( 리딩엣지 ( 첨단날 )) 드릴가공을하면드릴의인선에칩핑이나결손, 이상마모가발생하는수가있습니다. 이와같은경우, 확대하여관찰해서요인을규명하고대책을취하는것이중요합니다. 손상사진을보는법 1999
드릴각부의명칭및형상과절삭특성 y드릴각부의명칭 슴베형스트레이트샹크 선단부의높이 숄더부길이 여유각 여유면 리드 비틀림각 바디 목부위 테이퍼샹크 슴베 직경 외주코너 선단각 중심축 홈길이 샹크길이 전장 목길이 마진폭 마진 2 번내기깊이 2 번내기면 치즐각 랜드폭 홈 홈폭 절인 y형상제원과절삭특성 비틀림각 드릴축방향에대한홈경사각으로바이트의경사각에해당된다. 드릴의경사각은, 날의위치에따라다르고외주부가더크고중심을향할수록작아진다. 치즐엣지부분에서는음 (-) 의경사각으로되고피삭재를누르게된다. 고경도재소경사각대연질재 ( 알루미늄등 ) 날장 가공구멍의깊이, 부쉬장, 재연삭값등에의해결정되지만, 드릴의수명에의영향이크기때문에가능한한짧게설정할필요가있다. 선단각 일반적으로는 118 이지만, 용도에따라설정한다. 연질재이면서피삭성이좋은재료 소 선단각 대 단단한피삭재와고능률가공용 드릴의강성과칩배출성을생각하는데있어서중요한요소이다. 용도에맞춰서설정한다. 두꺼운심 절삭저항소강성소칩배출성양호피삭성이좋은재료 소 두꺼운심 대 절삭저항대강성대칩배출성저하고경도재, 교차구멍가공용등 마진 선단부는드릴의직경을결정하고, 가공시에는드릴의안내 ( 가이드 ) 역할을한다. 마진폭은가공구멍과의마찰을고려해서결정한다. 가이드성이뒤떨어진다소마진폭대가이드성양호 직경백테이퍼 가공한구멍내면과의마찰을적게하기위하여, 선단에서샹크쪽으로테이퍼를부착한다. 일반적으로홈길이 1mm 에대한직경의감소량으로나타내고,.4~.1mm 정도이다. 고능률가공용드릴이나가공구멍의조임이발생하는피삭재의경우는크게설정한다. 2
y선단날형상의변경과효과드릴의선단날형상은최적인선단각을유지하고, 아래표와같이피삭재, 요구되는구멍의정도, 재연삭의용이성에따라서변경할수가있습니다. 대표적인선단절인형상 연삭호칭형상특징 효과용도 원추 여유면을원추면으로연삭하기때문에바깥원보다도중심부에다가갈수록여유각이커진다 일반용 평면 2 번여유면을평면으로연삭 연삭이용이 주로소경드릴용 스리레이크 치즐부가없으므로구심성이좋고, 구멍확대대도적다 특수연삭반이필요 3 면평면연삭 구멍정도, 위치결정, 정도가좋은구멍가공용 스파이럴포인트 드릴중심부근의여유각을크게하기위해원추연삭을더욱변칙비틀림으로하고있다 치즐엣지가 S 형이어서구심성과가공정도가좋다 고정도의구멍가공용 래디얼립 촛불 절인을 R 로연삭함으로써, 더욱부하의분산을도모하고있다 가공정도나정삭면조도가좋다 뚫린구멍에서는저면의버가적다 전용연삭반이필요 단면이촛불형상같은모양을하고있어서구심성이좋고, 통과할때의충격이적다 주철, 경합금용 주철판용 철강 박판의구멍가공용 y씨닝드릴날의경사각은드릴중심부에가까울수록작고, 치즐엣지부분에서는음 (-) 의경사각이됩니다. 절삭시의드릴중심부는, 피삭재를짓누르게되어절삭저항의 5~7% 를발생시킵니다. 드릴의절삭저항의감소와치즐엣지부에서생성된칩의조기배출및정삭성향상을위해, 씨닝이대단한효과가있습니다. 형 상 특 징 X 형 XR 형 S 형 N 형 스러스트하중이대폭감소되고정삭성이향상된다. 비교적심두께가큰경우에유효. X 형과비교해약간정삭성이떨어지지만날강도가높고, 피삭재의적용범위가넓다. 긴수명. 연삭이용이하고, 일반적으로많이사용된다. 비교적심두께가큰경우에유효. 주된용도 일반가공, 깊은구멍가공. 일반가공스텐레스강가공 강, 주철, 비철금속의일반가공 깊은구멍가공 21
y 드릴가공에서의칩 칩의종류형상특징과배출성 원추나선형 절인에서선형으로유출된칩이홈에의해구부러져서생성된다. 연성재의이송이낮은경우에발생한다. 여러번컬이된뒤부러지는경우에칩배출성은좋다. 장피치형생성된칩이컬이되지않고그대로배출된것으로배출후드릴에엉키기쉽다. 부채형 드릴홈과가공구멍벽의구속에의해파손된칩으로, 이송이빠를경우등에발생한다. 칩처리가양호하다. 전이절단형 원추나선형으로생성된칩이가공구멍벽의구속을받아장핏치형으로이행되기직전에재료의연성 ( 延性 ) 부족등으로파단된칩. 칩배출성, 칩처리모두비교적양호하다. 지그재그형 생성된칩이홈형상이나재료특성상의기복에따라, 그대로접혀지면서생긴것. 홈에막히기쉽다. 바늘모양 연한재료나작은반경으로컬한경우, 진동에의해파단된경우의칩. 비교적배출성은좋지만홈안에가득막히는일이있다. 22
드릴가공의계산식 y절삭속도 (vc) vc = ) DC n 1 (m/min) 1으로나누는것은, mm를m로고치기위함 * n vc (m/min) : 절삭속도 DC (mm) : 드릴경 ) (3.14) : 원주율 n (min -1 ) : 주축회전속도 ( 예제 ) 주축회전속도 135min -1, 드릴경 &12 로드릴가공을한다. 이때의절삭속도를구하면, ( 답 ) 공식에 )=3.14,DC=12,n=135 을대입하면, vc = ) DC n = 3.14 12 135 = 5.9m/min 1 1 절삭속도는5.9m/min가됩니다. DC y주축이송 (vf) vf = fr n(mm/min) vf (mm/min) : 주축 (Z축) 이송속도 fr (mm/rev) : 1회전당의이송량 n (min -1 ) : 주축회전속도 vf n ( 예제 ) 1 회전당의이송.2mm/rev 로회전속도가 135min -1 일때의주축이송속도를구하면, ( 답 ) 공식에대입하면, vf = fr n =.2 135 = 27mm/min 주축이송은 27mm/min 가됩니다. f y드릴가공시간 (Tc) Tc = Id i n fr n Tc (min) : 가공시간 n (min -1 ) : 주축회전속도 ld (mm) : 드릴가공길이 fr (mm/rev): 1회전당이송 i: 구멍수 ( 예제 ) SCM44 인강에 &15, 깊이 3mm 인드릴가공을한다. 절삭속도 5m/min, 이송.15mm/rev 로한다. 이때의절삭시간을구하면, ( 답 ) 주축회전속도 n = 5 1 = 161.57min 15 3.14-1 3 1 Tc = =.188 161.57.15 =.188 6i11.3 sec 초로드릴가공이가능하다. ld 23
금속재료기호대조표 y 탄소강 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB STKM 12A 1.38 STKM 12C RSt.37-2 436 4 C E 24-2 Ne 1311 A57.36 15 1.41 C15 8M15 CC12 C15, C16 F.111 135 115 15 1.42 C22 5A2 2C CC2 C2, C21 F.112 145 12 2 SUM22 1.715 9SMn28 23M7 1A S25 CF9SMn28 F.2111 11SMn28 1912 1213 Y15 SUM22L 1.718 9SMnPb28 S25Pb CF9SMnPb28 11SMnPb28 1914 12L13 1.722 1SPb2 1PbF2 CF1Pb2 1SPb2 1.736 9SMn36 24M7 1B S3 CF9SMn36 12SMn35 1215 Y13 1.737 9SMnPb36 S3Pb CF9SMnPb36 12SMnP35 1926 12L14 S15C 1.1141 Ck15 8M15 32C XC12 C16 C15K 137 115 15 S25C 1.1158 Ck25 125 25 1.89 StE38 436 55 E FeE39KG 2145 A572-6 1.51 C35 6A35 CC35 C35 F.113 155 135 35 1.53 C45 8M46 CC45 C45 F.114 165 145 45 1.726 35S2 212M36 8M 35MF4 F21G 1957 114 1.1157 4Mn4 15M36 15 35M5 139 4Mn SMn438(H) 1.1167 36Mn5 4M5 36Mn5 212 1335 35Mn2 SCMn1 1.117 28Mn6 15M28 14A 2M5 C28Mn 133 3Mn S35C 1.1183 Cf35 6A35 XC38TS C36 1572 135 35Mn S45C 1.1191 Ck45 8M46 XC42 C45 C45K 1672 145 Ck45 S5C 1.1213 Cf53 6A52 XC48TS C53 1674 15 5 1.535 C55 7M55 9 C55 1655 155 55 1.61 C6 8A62 43D CC55 C6 16 6 S55C 1.123 Ck55 7M55 XC55 C5 C55K 155 55 S58C 1.1221 Ck6 8A62 43D XC6 C6 1678 16 6Mn 1.1274 Ck11 6A96 XC1 F.5117 187 195 SK3 1.1545 C15W1 BW1A Y15 C36KU F.5118 188 W1 SUP4 1.1545 C15W1 BW2 Y12 C12KU F.515 29 W21 y 합금강 일본 독일 영국 프랑스 이탈리아 스페인 스웨덴 아메리카 중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SM4A, SM4B 1.144 SM4C St.44.2 436 43 C E28-3 1412 A573-81 SM49A, SM49B Fe52BFN 1.57 St52-3 436 5 B E36-3 SM49C Fe52CFN 2132 1.841 St52-3 15M19 2MC5 Fe52 F.431 2172 512 1.94 55Si7 25A53 45 55S7 55Si8 56Si7 285 9255 55Si2Mn 1.961 6SiCr7 6SC7 6SiCr8 6SiCr8 9262 SUJ2 1.355 1Cr6 534A99 31 1C6 1Cr6 F.131 2258 ASTM 521 Gr15, 45G 1.5415 15Mo3 151-24 15D3 16Mo3KW 16Mo3 2912 ASTM A24Gr.A 1.5423 16Mo5 153-245-42 16Mo5 16Mo5 452 1.5622 14Ni6 16N6 14Ni6 15Ni6 ASTM A35LF5 1.5662 X8Ni9 151-59-51 X1Ni9 XBNi9 ASTM A353 SNC236 1.571 36NiCr6 64A35 111A 35NC6 3135 SNC415(H) 1.5732 14NiCr1 14NC11 16NiCr11 15NiCr11 3415 SNC815(H) 1.5752 14NiCr14 655M13 36A 12NC15 3415, 331 SNCM22(H) 1.6523 21NiCrMo2 85M2 362 2NCD2 2NiCrMo2 2NiCrMo2 256 862 SNCM24 1.6546 4NiCrMo22 311-Type 7 4NiCrMo2(KB) 4NiCrMo2 874 1.6587 17CrNiMo6 82A16 18NCD6 14NiCrMo13 SCr415(H) 1.715 15Cr3 523M15 12C3 515 15Cr 24
일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SCr44 1.745 42Cr4 42Cr4 2245 514 4Cr SUP9(A) 1.7176 55Cr3 527A6 48 55C3 5155 2CrMn SCM415(H) 1.7262 15CrMo5 12CD4 12CrMo4 2216 14CrMo45 14CrMo45 1.7335 13CrMo4 4 151-62Gr27 15CD3.5 15CD4.5 SCM42 SCM43 SCM432 SCCRM3 ASTM A182 F11, F12 1.738 1CrMo91 151-622 12CD9 12CrMo9 Gr31, 45 12CD1 12CrMo1 TU.H 2218 ASTM A182 F.22 1.7715 14MoV63 153-66-44 13MoCrV6 1.8523 39CrMoV13 9 897M39 4C 36CrMoV12 1.6511 36CrNiMo4 816M4 11 4NCD3 38NiCrMo4(KB) 35NiCrMo4 984 1.6582 34CrNiMo6 817M4 24 35NCD6 35NiCrMo6(KB) 2541 434 4CrNiMoA SCr43(H) 1.733 34Cr4 53A32 18B 32C4 34Cr4(KB) 35Cr4 5132 35Cr SCr44(H) 1.735 41Cr4 53M4 18 42C4 41Cr4 42Cr4 514 4Cr 1.7131 16MnCr5 (527M2) 16MC5 16MnCr5 16MnCr5 2511 5115 18CrMn 1.7218 25CrMo4 1717CDS11 25CD4 25CrMo4(KB) 2225 413 55Cr3 3CrMn 78M2 1.722 34CrMo4 78A37 19B 35CD4 35CrMo4 34CrMo4 2234 SCM 44 1.7223 41CrMo4 78M4 19A 42CD4TS 41CrMo4 42CrMo4 2244 4137 4135 414 4142 35CrMo 4CrMoA 42CrMo SCM44(H) 1.7225 42CrMo4 78M4 19A 42CD4 42CrMo4 42CrMo4 2244 414 42CrMnMo 1.7361 32CrMo12 722M24 4B 3CD12 32CrMo12 F.124.A 224 SUP1 1.8159 5CrV4 735A5 47 5CV4 5CrV4 51CrV4 223 615 5CrVA 4CAD6 1.859 41CrAlMo7 95M39 41B 41CrAlMo7 41CrAlMo7 294 4CAD2 1.267 1Cr6 BL3 Y1C6 1Cr6 L3 CrV, 9SiCr SKS31 1.2419 15WCr6 15WC13 1WCr6 15WCr5 214 CrWMo SKS2, SKS3 17WCr5KU SKT4 1.2713 55NiCrMoV6 BH224/5 55NCDV7 F.52.S L6 5CrNiMo 1.5662 X8Ni9 151-59 X1Ni9 XBNi9 ASTM A353 1.568 12Ni19 Z18N5 2515 1.6657 14NiCrMo134 832M13 36C 15NiCrMo13 14NiCrMo131 SKD1 1.28 X21Cr12 BD3 Z2C12 X21Cr13KU X21Cr12 D3 X25Cr12KU ASTM D3 Cr12 SKD11 1.261 X153CrMoV12 BD2 X16CrMoV12 D2 Cr12MoV SKD12 1.2363 X1CrMoV5 BA2 Z1CDV5 X1CrMoV5 F.5227 226 A2 Cr5Mo1V SKD61 1.2344 X4CrMoV51 BH13 Z4CDV5 X35CrMoV5KU X4CrMoV5 2242 X4CrMoV51 X4CrMoV51KU H13 ASTM H13 4CrMoV5 SKD2 1.2436 X21CrW12 X215CrW121KU X21CrW12 2312 1.2542 45WCrV7 BS1 45WCrV8KU 45WCrSi8 271 S1 SKD5 1.2581 X3WCrV93 BH21 Z3WCV9 X28W9KU X3WCrV9 H21 3WCrV9 1.261 X165CrMoV12 X165CrMoW12KU X16CrMoV12 231 SKS43 1.2833 1V1 BW2 Y115V W21 V SKH3 1.3255 S 18-1-2-5 BT4 Z8WKCV X78WCo185KU HS18-1-1-5 T4 W18Cr4VCo5 SKH2 1.3355 S 18--1 BT1 Z8WCV X75W18KU HS18--1 T1 SCMnH/1 1.341 G-X12Mn12 Z12M12 Z12M12 XG12Mn12 X12MN12 SUH1 1.4718 X45CrSi93 41S45 52 Z45CS9 X45CrSi8 F.322 HW3 X45CrSi93 SUH3 1.3343 S6-5-2 4959BA2 Z4CSD1 15NiCrMo13 2715 D3 SKH9, SKH51 1.3343 S6/5/2 BM2 Z85WDCV HS6-5-2-2 F.563 2722 M2 1.3348 S 2-9-2 HS2-9-2 HS2-9-2 2782 M7 SKH55 1.3243 S6/5/2/5 BM35 6-5-2-5 HS6-5-2-5 F.5613 2723 M35 25
y스텐레스강 ( 페라이트계, 마르틴사이트계 ) 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SUS43 1.4 X7Cr13 43S17 Z6C13 X6Cr13 F.311 231 43 OCr13 1Cr12 1.41 X7Cr14 F.841 SUS416 1.45 X12CrS13 416S21 Z11CF13 X12CrS13 F.3411 238 416 SUS41 1.46 X1Cr13 41S21 56A Z1C14 X12Cr13 F.341 232 41 1Cr13 SUS43 1.416 X8Cr17 43S15 6 Z8C17 X8Cr17 F.3113 232 43 1Cr17 SCS2 1.427 G-X2Cr14 42C29 56B Z2C13M SUS42J2 1.434 X46Cr13 42S45 56D Z4CM X4Cr14 F.345 234 4Cr13 Z38C13M 1.43 45S17 Z8CA12 X6CrAl13 45 1.421 42S37 Z8CA12 X2Cr13 233 42 SUS431 1.457 X22CrNi17 431S29 57 Z15CNi6.2 X16CrNi16 F.3427 2321 431 1Cr17Ni2 SUS43F 1.414 X12CrMoS17 Z1CF17 X1CrS17 F.3117 2383 43F Y1Cr17 SUS434 1.4113 X6CrMo17 434S17 Z8CD17.1 X8CrMo17 2325 434 1Cr17Mo SCS5 1.4313 X5CrNi134 425C11 Z4CND13.4M (G)X6CrNi34 2385 CA6-NM SUS45 1.4724 X1CrA113 43S17 Z1C13 X1CrA112 F.311 45 OCr13Al SUS43 1.4742 X1CrA118 43S15 6 Z1CAS18 X8Cr17 F.3113 43 Cr17 SUH4 1.4747 X8CrNiSi2 443S65 59 Z8CSN2.2 X8CrSiNi2 F.32B HNV6 SUH446 1.4762 X1CrA124 Z1CAS24 X16Cr26 2322 446 2Cr25N SUH35 1.4871 X53CrMnNiN219 349S54 Z52CMN21.9 X53CrMnNiN219 EV8 5Cr2Mn9Ni4N 1.4521 X1CrMoTi182 2326 S444 1.4922 X2CrMoV12-1 X2CrMoNi121 2317 1.4542 Z7CNU17-4 63 y스텐레스강 ( 오스테나이트계 ) 일본 독일 영국 프랑스 이탈리아 스페인 스웨덴 아메리카 중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SUS34L 1.436 X2CrNi1911 34S11 Z2CN18.1 X2CrNi18.11 2352 34L OCr19Ni1 SUS34 1.435 X5CrNi189 34S11 58E Z6CN18.9 X5CrNi181 F.3551 2332 34 OCr18Ni9 F.3541 F.354 SUS33 1.435 X12CrNiS188 33S21 58M Z1CNF18.9 X1CrNiS18.9 F.358 2346 33 1Cr18Ni9MoZr SUS34L 34C12 Z3CN19.1 2333 SCS19 1.436 X2CrNi189 34S12 Z2CrNi181 X2CrNi18.11 F.353 2352 34L SUS31 1.431 X12CrNi177 Z12CN17.7 X12CrNi177 F.3517 2331 31 Cr17Ni7 SUS34LN 1.4311 X2CrNiN181 34S62 Z2CN18.1 2371 34LN SUS316 1.441 X5CrNiMo181 316S16 58J Z6CND17.11 X5CrNiMo1712 F.3543 2347 316 Cr17Ni11Mo2 SCS13 1.438 G-X6CrNi189 34C15 Z6CN18.1M SCS14 1.448 G-X6CrNiMo181 316C16 F.8414 SCS22 1.4581 G-X5CrNiMoNb181 318C17 Z4CNDNb1812M XG8CrNiMo1811 SUS316LN 1.4429 X2CrNiMoN1813 Z2CND17.13 2375 316LN OCr17Ni13Mo 1.444 316S13 Z2CND17.12 X2CrNiMo1712 2348 316L SCS16 1.4435 X2CrNiMo1812 316S13 2353 316L OCr27Ni12Mo3 Z2CND17.12 X2CrNiMo1712 SUS316L 1.4436 316S13 Z6CND18-12-3 X8CrNiMo1713 2343, 2347 316 SUS317L 1.4438 X2CrNiMo1816 317S12 Z2CND19.15 X2CrNiMo1816 2367 317L OOCr19Ni13Mo 1.4539 2562 UNS V X1NiCrMo Z6CNT18.1 89A SUS321 1.4541 321S12 58B Z6CNT18.1 X6CrNiTi1811 F.3553 2337 321 X1CrNiTi189 F.3523 1Cr18NI9Ti SUS347 1.455 347S17 58F Z6CNNb18.1 X6CrNiNb1811 F.3552 2338 347 X1CrNiNb189 F.3524 1Cr18Ni11Nb 1.4571 X1CrNiMoTi181 32S17 58J Z6CNDT17.12 X6CrNiMoTi1712 F.3535 235 316Ti Cr18Ni12Mo2T 1.4583 X1CrNiMoNb1812 Z6CNDNb1713B X6CrNiMoNb1713 318 Cr17Ni12Mo3Mb 26
일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SUH39 1.4828 X15CrNiSi212 39S24 Z15CNS2.12 X6CrNi252 39 1Cr23Ni13 SUH31 1.4845 X12CrNi2521 31S24 Z12CN252 X6CrNi252 F.331 2361 31S OCr25Ni2 SCS17 1.446 X1CrNi18.8 58C Z1NCDU25.2 F.8414 237 38 1.4418 X4CrNiMo165 Z6CND16-4-1 1.4568 1.454 316S111 Z8CNA17-7 X2CrNiMo1712 17-7PH 1.4563 Z1NCDU31-27-3 Z1CNDU2-18-6AZ 2584 2378 NO828 S31254 SUS321 1.4878 X12CrNiTi189 321S32 58B, 58C Z6CNT18.12B X6CrNiTi18 11 F.3523 321 1Cr18Ni9Ti y 내열동 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB SUH33 1.4864 X12NiCrSi3616 Z12NCS35.16 33 SCH15 1.4865 G-X4NiCrSi3818 33C11 XG5NiCr3919 HT, HT 5 y 회주철 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB 1 FC1 GG 1 Ft 1 D 11 No 2 B FC15.615 GG 15 Grde 15 Ft 15 D G15 FG15 115 No 25 B HT15 FC2.62 GG 2 Grde 22 Ft 2 D G2 12 No 3 B HT2 FC25.625 GG 25 Grde 26 Ft 25 D G25 FG25 125 No 35 B HT25 No 4 B FC3.63 GG 3 Grde 3 Ft 3 D G3 FG3 13 No 45 B HT3 FC35.635 GG 35 Grde 35 Ft 35 D G35 FG35 135 No 5 B HT35.64 GG 4 Grde 4 Ft 4 D 14 No 55 B HT4.666 GGL NiCr22 L-NiCuCr22 L-NC 22 523 A436 Type 2 y 닥타일주철 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB FCD4.74 GGG 4 SNG 42/12 FCS 4-12 GS 37-17 FGE 38-17 7 17-2 6-4-18 QT4-18 GGG 4.3 SNG 37/17 FGS 37-17 7 17-12.733 GGG 35.3 7 17-15 FCD5.75 GGG 5 SNG 5/7 FGS 5-7 GS 5 FGE 5-7 7 27-2 8-55-6 QT5-7.766 GGG NiCr22 Grde S6 S-NC22 7 76 A43D2 GGG NiMn137 L-NiMn 137 L-MN 137 7 72 FCD6 GGG 6 SNG 6/3 FGS 6-3 7 32-3 QT6-3 FCD7.77 GGG 7 SNG 7/2 FGS 7-2 GS 7-2 FGS 7-2 7 37-1 1-7-3 QT7-18 y 가단주철 일본독일영국프랑스이탈리아스페인스웨덴아메리카중국 JIS W-nr. DIN BS EN AFNOR UNI UNE SS AISI/SAE GB FCMB31 8 29/6 MN 32-8 8 14 FCMW33 GTS-35 B 34/12 MN 35-1 8 15 3251 FCMW37.8145 GTS-45 P 44/7 Mn 45 GMN45 8 52 41 FCMP49.8155 GTS-55 P 51/4 MP 5-5 GMN55 8 54 55 FCMP54 GTS-65 P 57/3 MP 6-3 8 58 73 FCMP59.8165 GTS-65-2 P 57/3 Mn 65-3 GMN 65 8 56 A22-73 FCMP69 GTS-7-2 P 69/2 Mn 7-2 GMN 7 8 62 A22-82 27
금형용강의일람표 분류 JIS( 기타 ) 愛知製鋼 Uddeholm 코오베제강스미토모금속大同특수강日本高周波히다찌금속미쯔비시제강 기계구조용탄소강 기계구조용합금강 탄소공구강 합금공구강 ( 냉간용 ) 합금공구강 ( 냉간기타 ) 합금공구강 ( 열간용 ) S5C AUK1 KTSM2A SD1 PDS1 KPM1 MT5C KTSM21 SD17 PXZ S55C KTSM22 SD21 SCM44 AUK11 KTSM3A SD61 PDS3 KTSM31 SCM445 HOLDAX SK3 SK3 YK3 K3 YC3 SKS3 SKS3 GOA KS3 SGT SKS31 GO31 K31 SKS93 SK31 YK3 K3M YCS3 SKD1 KD1 CRD SKD11 SKD11 KAD181 DC11 KD11 SLD SKD11 AUD11 DC3 KD11V SLD2 SKD11 KDQ SKD12 RIGOR DC12 KD12 SCD SX4 SX44 SX15V FH5 TCD DC53 KD21 SLD8 PD613 GO4 ACD37 GO5 HMD5 GO4F HPM2T YSM HPM31 HMD1 KDM5 HMD5 KD11S ACD6 ACD8 ACD9 (P2) IMPAX KTSM3M PX5 KPM3 HPM2 MT24M (P2) HPM7 (P21) KTSM4EF NAK55 KAP HPM1 KTSM4E NAK8 KAP2 HPM5 GLD2 CENA1 SKD4 DH4 KD4 YDC SKD5 DH5 KD5 HDC SKD6 DH6 KD6 SKD61 SKD61 Over M Suprem DHA1 KDA DAC SKD61 MFA SKD62 SKD62 DH62 KDB DBC SKT4 GFA KTV DM SKD7 DH72 KDH1 YEM (H1) DH73 SKD8 DH41 KDF MDC QRO8M YHD4 DH71 DH42 DH21 KDW KDHM AE31 YEM4 YHD5 SKT4 SKT4A YHD26 6F4 MPH SKT4 DH31 KDA1 DAC3 KDA5 DAC1 DAC4 GF78 DAC45 DH76 DAC55 TD3 DH2F KDAS FDAC YHD3 MDC K YEM K 28
분류 JIS( 기타 ) 愛知製鋼 Uddeholm 코오베제강스미토모금속大同특수강日本高周波히다찌금속미쯔비시제강 고속도공구강분말고속도공구강스텐레스강마르에징강초내열합금단조공구 SKH51 MH51 H51 YXM1 SKH55 MH55 HM35 YXM4 SKH57 MH57 MV1 XVC5 MH8 NK4 YXM6 MH24 MH7V1 MH64 VH54 HV2 XVC11 HM3 YXM7 MH85 KDMV YXR3 MH88 HM9TL YXR4 YXR7 YXR35 ASP23 KHA32 DEX2 HAP1 ASP3 KHA3 DEX4 HAP4 KHA3VN DEX6 HAP5 KHA3N DEX7 HAP63 KHA33N DEX8 HAP72 KHA5 KHA77 ASP6 KHA6 SUS43 GLD1 SUS42 STAVAX S STAR KSP1 HPM38 SUS44C ELMAX( 분말 ) KAS44( 분말 ) SUS44C KSP3 SUS42 SUS42 SUS63 NAK11 U63 PSL (414) MAS1C KMS18 2 YAG DMG3 HRNC ICD1 ICD5 29
술평균조도최대높이1 점평균조도 표면조도 표면조도 (JIS B 61-1994. 년해설에의거한다 ) 종류기호구하는법구하는법의예 ( 그림 ) 산R 조도곡선에서그평균선의방향으로기준길이만을빼내고, 이빼낸부분의평균선방향으로 x축을, 세로배율의방향으로 Y축을잡아서, 조도곡선을 y=f(x) 로나타냈을때에, 다음식에의해서구해지는값을마이크로미터 (!m) 로나타낸것을말한다. Rz 조도곡선에서그평균선의방향으로기준길이만을빼내고, 이빼낸부분의정상선과곡저선과의간격을거칠기곡선의종배율의방향으로측정하고, 이값을마이크로미터 (!m) 로나타낸것을말한다. 비고 Rz를구하는경우에는흠이라고보여지는듯한유별나게높은정상및곡저가없는부분에서기준길이만을빼낸다. RZJIS 조도곡선에서그평균선의방향으로기준길이만을빼내고, 이빼낸부분의평균선에서세로배율의방향으로측정한가장높은정점에서 5번째까지의정점표고 (Yp) 절대치의평균치와, 가장낮은곡저에서 5번째까지의곡저표고 (Yv) 절대치의평균치와의합계를구해서, 이값을마이크로미터 (!m) 로나타낸것을말한다. : 기준길이에대한파고의부분중에서가장높은정점에서다섯번째까지큰정점의표고 : 기준길이에대한파고의부분중에서가장낮은저점에서다섯번째까지낮은저점의표고 y산술평균조도 (R) 와종래의표기관계 ( 참고데이타 ) 산술평균조도 R 컷오프값표준수열 "c (mm).12.8.5 s.5 z.25.1 s.1 z.25.5.2 s.2 z.1.4 s.4 z.2.8 s.8 z.4.8 1.6 s 1.6 z.8 3.2 s 3.2 z 1.6 6.3 s 6.3 z 3.2 12.5 s 12.5 z 2.5 6.3 25 s 25 z 12.5 최대높이 Rz 5 s 5 z 25 8 1 s 1 z 5 2 s 2 z 1 4 s 4 z 3 종류의상호관계는, 편의상의관계를나타낸것으로엄밀성은없습니다. R : Rz,RzJIS 의평가길이는컷오프값, 기준길이를각각 5 배한값입니다. 표준수열 1점평균조도 RZJIS Rz RZJIS 의기준길이 l (mm).8.25.8 2.5 8 종래의정삭기호 ]]]] ]]] ]] ] 21