[Research Paper] 대한금속 재료학회지 (Korean J. Met. Mater.), Vol. 56, No. 12 (2018) pp.861-869 DOI: 10.3365/KJMM.2018.56.12.861 고순도구리선재의어닐링후불균질미세조직과집합조직에미치는신선시전단변형의영향 박현 1 김상혁 1 김세종 2 이효종 1, * 1 동아대학교신소재공학과 2 한국기계연구원부설재료연구소경량금속연구단변형제어연구실 Effect of Shear Deformation During Drawing on Inhomogeneous Microstructures and Textures in High Purity Copper Wires After Annealing Hyun Park 1, Sang-Hyeok Kim 1, Se-Jong Kim 2, and Hyo-Jong Lee 1, * 1 Department of Metallurgical Engineering, Dong-A University, Busan 49315, Republic of Korea 2 Materials Deformation Department, Light Metal Division, Korea Institute of Materials Science, Changwon 51508, Republic of Korea Abstract: To determine the origin of the inhomogeneous microstructure and texture observed in drawn and annealed high purity copper wires, two kinds of drawing process conditions and their influence was investigated. The regular condition, based on a symmetric die, and a condition designed intentionally to produce an inhomogeneous shear deformation using an asymmetric die were employed. The difference in intensity of <111>- <100> distributed texture between the two wires confirmed that the wire drawn under the asymmetric die condition experienced a higher amount of shear deformation. The extensive shear strain in the wire drawn under the asymmetric die condition gave rise to inhomogeneous primary and secondary recrystallization behavior. After annealing at 200 o C, grains with <100> texture, which were larger than the surrounding recrystallized grains, were extensively present on one half circle of the wire drawn under the asymmetric die condition, while larger grains with <100> were sparsely observed around the middle region of the wire drawn under the regular condition. Interestingly, the area where the larger grains with <100> texture existed was identical to the area where the high shear strain occurred during drawing in both wires. During annealing at 400 o C, grains with <112> texture started to grow abnormally at the center of both wires as a result of secondary recrystallization. After annealing at 900 o C grains with <112> due to secondary recrystallization occupied the entire region of the wire drawn under the regular condition. On the other hand, in the wire drawn under the asymmetric die condition and then annealed at 900 o C, the <100> oriented grains as a result of the normal grain growth of the larger <100> grains which were observed after annealing at 200 o C, coexisted with the abnormally grown <112> grains. These results indicate that dynamic recrystallization induced by the shear strain during drawing plays an important role in the inhomogeneity of the microstructure and texture of wires after annealing. (Received September 12, 2018; Accepted October 8, 2018) Keywords: high purity copper, wire drawing, annealing, microstructure, texture 1. 서론 고순도구리선재는탁월한전기전도도특성을가져각 - 박현 이효종 : 교수, 김상혁 : 박사과정, 김세종 : 연구원 *Corresponding Author: Hyo-Jong Lee [Tel: +82-51-200-7747, E-mail: hyojong@dau.ac.kr] Copyright c The Korean Institute of Metals and Materials 종산업용및가정용전기전도체소재로널리사용되고있다. 산소제거공정을통해생산되는 OFC (oxygen-free copper) 또는 ETPC (electrolytic tough pitch copper) 등의고순도구리는신선 (wire drawing) 및어닐링 (annealing) 공정을통해요구되는직경의선재로가공되어각종전선및전기기기의전기도체등의사용처로공급된다. 이러한고순도구리선재는우수한전기전도도특성
862 대한금속 재료학회지제 56 권제 12 호 (2018 년 12 월 ) 과함께, 사용처의특성에따라적절한기계적물성을가져최종제품을생산하는과정에서요구되는형상을유지할수있는특성역시만족해야한다. 이를위해서선재의미세조직, 특히결정립크기를제어하여요구되는강도및연신율을확보함으로써후속공정에서기계적불량이발생하지않도록신선및어닐링공정조건들을설계해야한다. 금속소재의신선공정은가공대상인소재를강도가매우큰물질로제작된원뿔형상의다이 (conical die) 를통과시킴으로써축대칭변형을일으켜소재의단면적을감소시키는가공방법으로, 복수의신선패스들을통해요구되는최종직경의선재를얻게된다 [1]. 신선공정을거친최종선재는후속공정을위한연신율을확보하기위해어닐링공정을거치게된다. 신선공정시선재가겪게되는변형양상은주로각패스당단면감소율과다이의형상 ( 즉다이각또는다이반각 ) 및선재와다이간의마찰정도에의해결정된다. 다이를통과하는선재는, 다이에의해축대칭압축힘과다이와선재간의마찰력에의해, 신선축방향의인장변형, 반지름방향및원주방향의압축변형, 그리고반지름방향에수직인면에작용하는전단변형이발생하게된다. 이러한변형성분들에의해선재내부에는전위의슬립및축적이일어나고, 축적된전위는후속의어닐링공정중에재결정 (primary recrystallization) 의구동력으로작동하여, 선재의미세조직, 즉결정립크기및분포에영향을미친다 [2-4]. 그리고어닐링시간증가또는고온어닐링에의해 2차재결정 (secondary recrystallization) 이발생할시조대하게성장한결정립들을관찰하게된다 [5,6]. 어닐링공정후선재의최종결정립크기및분포는선재의기계적성질을결정하는주요한요소이다 [7,8]. 신선과같은소성가공공정을거친금속소재의물성및결정립성장은집합조직 (texture) 의발달과연관되어있다 [9-15]. 다결정질소재에서대부분의결정립들이그소재가겪은공정방향에대해서특수한결정학적방향으로배열되어있을때, 우리는집합조직이발달하였다고일컫는다. 소재내결정립들은가공방법에의해결정되는변형성분들에의해특정한가공방향으로회전하게되고, 변형이충분히크다면대부분의결정립들의결정방향이특정한가공방향으로배열되는상태, 즉변형집합조직이발달하게된다. 이러한변형집합조직의형성에는금속의결정구조, 적층결함에너지, 순도등과같은금속내적요인들과, 가공방법, 가공량, 그리고가공공정시금형과재료사이에서발생하게되는마찰등과같은외적요인들에의해영향을받는다. 일반적으로어닐링공정시소성가공된금속소재는회복, 재결정, 결정립성장, 그리고 2차재결정립성장 의과정을순차적또는동시적으로겪게되는데, 가공량이커전위의집적이충분할시가공중에전위의밀도가감소하는회복또는전위가거의제거되는동적재결정이발생할수있다 [4,13]. 이러한원자들의재배열및미세조직의변화는또한결정립들의방위에도영향을끼치는데, 그결과일반적으로변형집합조직과는상이한어닐링집합조직이발달하게된다. 지난수십년동안신선등의소성가공을거친금속재료의재결정집합조직을해석하기위해많은연구가이루어져왔고, 발달한재결정집합조직이이후장기간어닐링또는고온어닐링에의해 2차재결정또는비정상결정립성장에영향을끼친다고보고되고있다. 중간값의적층결함에너지를가지는면심입방정구조를가지는구리선재의경우, 신선공정후에 주성분 <111>/ / 신선방향 (drawing direction, DD) + 부성분 <100>// DD 의변형집합조직이발달하며 [10-13], 이후어닐링시재결정에의해 <100>//DD 방향의집합조직이 [2,14], 그리고장시간의어닐링또는고온어닐링에의해 <112>// DD 방향의 2차재결정집합조직이발달한다고보고된바있다 [15]. 본연구에서는고순도구리의신선가공시변형및후열처리조건이미세조직과집합조직의변화에미치는영향을분석하여, 최종선재에서관찰되는불균질한미세조직과집합조직의발생원인을규명하고자하였다. 이를위해후방전자산란 (electron back-scattering diffraction, EBSD) 을이용하여신선가공및후열처리조건에대한미세조직및집합조직을측정하였고, 유한요소해석과연계하여미세조직및집합조직변화의원인을모델링하였다. 이러한모델링결과를토대로신선및어닐링공정을통해생산되는고순도구리선재제품의물성개선을위한미세조직및집합조직의제어방안을논의하였다. 2. 실험방법 본연구에사용된구리소재는전선및전자제품내전도체용으로사용되는순도 99.99% 의고순도무산소구리 (OFC) 로, 초기선경 2.6 mm의선재를최종단면감소율 94% ( 최종선경 : 0.65 mm) 로신선하였다. 신선공정조건으로 2가지조건을고려하였는데, 하나는축방향으로대칭인원뿔다이를이용한정규신선공정조건이고, 다른하나는전단변형의국부적인차이를유발하도록비대칭으로가공한다이를이용한공정조건이었다. 비대칭다이를이용한신선조건은최종신선패스시다이에진입하는선재의축을다이축에서벗어나게조정하여전단변형이광
박현 김상혁 김세종 이효종 863 Fig. 1. Microstructures and textures in wires drawn under (a) regular process condition using symmetric die and (b) condition using asymmetric die measured using EBSD. 범위하게 발생하도록 설계되었다. 신선된 구리 선재들은 Barnstead사의 열처리로 (thermolyne 어인 ABAQUS를 활용하여 신선 공정을 2차원 축대칭으 로 근사하였고, 다이 각을 12 o, 마찰계수를 0.1로 고정하 benchtop muffle furnace)를 이용하여 200, 400, 600, 고, 신선 패스 당 단면감소율을 14, 18, 21, 24%로 변화 900 oc 1시간 어닐링 공정을 수행하였다. 선재 시료들을 시켜 변형률 성분들, 즉 축방향 변형률, 반지름방향 변형 석영관에 봉입하여 진공 (<4 10-6 torr) 후 아르곤 가스 률, 그리고, 반지름방향과 수직인 평면에서 축방향으로 일 분위기에서 어닐링 하였다. 어난 전단 변형률을 추출하였다. 신선 및 어닐링 공정을 거친 선재들을 길이방향의 수직 인 단면으로 절단하여 미세조직 및 집합조직을 측정하기 위한 시편들을 제작하였다. 이들 시편들을 동아대학교의 EBSD 시스템 (FEI Inspect F50 + EDAX Pegasus with 3. 결과 및 고찰 3.1. 신선된 선재들의 변형 미세조직과 집합조직 Hikari EBSD)을 이용하여 미세조직 및 집합조직을 측정하 각 신선 공정 조건을 거친 두 선재들의 EBSD를 이용하 였다. 또한 EDAX-TSL사 OIM (orientation imaging 여 측정된 단면 미세조직과 변형 집합조직을 그림 1에 나 microscopy) Version 7.0 소프트웨어를 이용하여 결정립 형 타내었다. 단면 미세조직 그림에서 결정립의 크기 및 형상 상 및 크기를 관찰하였고, 역극점도 (inverse pole figure) 의 형식으로 선재 내 집합조직의 발달 정도를 분석하였다. 과 함께 색을 통해 해당 결정립의 신선방향에 대한 결정방 신선 시 선재가 받는 변형거동이 어닐링 후 미세조직 및 집합조직의 발달에 미치는 영향을 해석하기 위해, 유한요 록색: <110>). 두 선재 간 신선 후 미세조직, 즉 결정립의 형태 및 크기의 차이는 미미하였다. 두 선재에서 모두 소법을 이용하여 정규신선 공정 조건 하에 선재가 겪게 되 <111>//DD 성분을 주성분으로 하고, <100>//DD 및 는 변형 이력을 계산하였다. 상용 유한요소해석 소프트웨 <112>//DD에 가까운 결정방위를 부성분으로 한 변형 집합 위를 알 수 있다 (파란색: <111>//DD, 빨강색: <100>, 초
864 대한금속 재료학회지제 56 권제 12 호 (2018 년 12 월 ) 조직이발달하였고, 주성분인 <111>//DD 집합조직은선재중심영역에서강하게발달하였다. <111>//DD 및 <100>// DD 성분은 FCC 금속에서 1축인장변형에의해발달하는대표적인성분들로, 신선되는금속소재의적층결함에너지의크기에따라그비율이결정되며, 중간정도의적층결함에너지는가지는구리의경우이전연구에서단면감소율 90% 신선후 <111>/<100> 비율이약 2.6으로보고된바있다 [13]. 본연구에는그비율이두선재에서모두약 3.1 이었다 ( 정규대칭다이조건 : 3.542/1.131, 비대칭다이조건 : 3.973/1.290). 그림 1에서관찰되는 <112>//DD에가까운집합조직성분은신선중전단변형에의해발생하는성분으로알려져있다 [2,13]. 그런데이전단변형에의한집합조직성분이 <112>//DD로분명히구분할수있는것이아니라대체로 <111>-<100> 방위띠에넓게퍼져서존재하였다. 이는전단변형에의한소재내결정립의강체회전이무한히계속일어날수있으므로, 주어지는변형에대해결정회전속도가 0이되는안정방위가존재하지않기때문이다 [16]. 그림 2에서나타내었듯이, 전단변형률이증가함에따라선재를구성하는결정립들중일부가 <112>//DD에가까운 <733>//DD으로회전하며, 이러한경향은상대적으로더큰전단변형이발생하도록설계된비대칭다이신선조건에서 Fig. 2. Distributions of texture intensities along <001>-<111> on inverse pole figures of wire drawn using the standard symmetric die and wire drawn using an asymmetric die in Figure 1. 더뚜렷하게관찰되었다. 유한요소법을이용하여정규대칭다이신선조건하에서선재가겪는변형거동을해석한결과 ( 그림 3), 축방향및반지름방향변형률의분포는선재전체에걸쳐균일한반면, 전단변형률은선재의표면에가까운중간영역에서중심및표면영역에비해더큰것을알수있었다. 선재의중심영역은축방향변형률이매우크고반지름방향및전단변형률은미미하여 1축인장변형을겪는 Fig. 3. Distributions of plastic strains in wire after drawing using symmetric die calculated finite element method; (a) axial, (b) radial and (c) shear strains.
박현 김상혁 김세종 이효종 865 Fig. 4. Microstructures and textures in wires drawn under (a) regular process condition using symmetric die and (b) condition using asymmetric die after annealing at 200 oc (Yellow lines in microstructural images indicate the region where relatively large grains with <100>//DD texture exist). 영역에서 관찰된 강한 <111>//DD 집합조직은 1축 인장 변형의 결과임을 알 수 있었다. 선재 중간 영역에서의 큰 DD 집합조직이 발달하였다. 이 <100>//DD 집합조직 성분 은 신선 후 변형에 의해 <111>//DD 집합조직을 가지게 전단 변형률은 정규 대칭 다이 조건으로 신선된 선재에서 된 결정립이 어닐링에 의해 재결정될 때 전위들에 의해 축 측정된 <111>-<100> 방위띠 집합조직의 발달에 영향을 끼 적된 변형 에너지를 최대로 방출하기 위해 발달하는 것으 쳤을 것이며, 비록 유한요소해석 결과는 없으나, 상대적으로 로 보고되었다 [2,3,14]. 더 큰 전단변형이 발생하도록 설계된 비대칭 다이 조건에서 좀 더 강한 <733> 성분이 관찰된 결과를 잘 설명한다. 두 선재들의 중간 영역에서 상대적으로 크기가 큰 <100>//DD 집합조직을 가지는 결정립들이 관찰되는데 (그 림 4의 선재 단면 OIM에서 노란색 점선으로 표시한 영역), 3.2. 신선된 선재들의 어닐링 미세조직과 집합조직 o 정규 대칭 다이를 이용한 신선 조건을 거친 선재에서는 소 3.2.1 저온 (200 C) 어닐링 후 미세조직 및 집합조직 수의 크기가 큰 <100>//DD 결정립들이 원주방향으로 균일 그림 4에 각 신선 공정 조건을 거친 두 선재들의 하게 분포하는 반면, 비대칭 다이 조건 하에 신선된 선재 200 oc 어닐링 후 미세조직 및 집합조직의 발달 모습을 나 에는 다수의 크기가 큰 <100>//DD 결정립들이 선재의 한 타내었다. 두 선재들에서 모두 재결정이 완료된 등축상의 쪽 반원 내에 집중되어 있고 이로 인해 선재 전체의 결정립들을 보여주고 있으며, 선재의 중심 및 표면 영역에 <100>//DD 집합조직 성분의 강도가 더 컸다. 이들 크기가 큰 <100>//DD 결정립들이 관찰되는 선재 내 영역이 신선 비해 중간 영역에서 상대적으로 크기가 큰 결정립을 관찰 할 수 있었다. 두 선재들에서 모두 <100>//DD을 주성분으 중 전단변형이 크게 발생하는 영역과 일치하는 것에 주목 로 하는 신선된 구리 선재의 어닐링 시 관찰되는 전형적인 할 필요가 있다. 정규 대칭 다이 조건을 거친 선재의 경우 재결정 집합조직이 발달하였고, 선재 중심에 강한 <100>// 이들 <100>//DD 결정립들의 분포가 그림 3에서 나타낸
866 대한금속 재료학회지제 56 권제 12 호 (2018 년 12 월 ) 유한요소해석을통해계산된전단변형률이큰영역과일치하며, 비대칭다이조건선재에서의 <100>//DD 결정립들의분포역시전단변형률이큰영역과일치하는것으로판단한다. 이를통해이들크기가큰 <100>//DD 결정립들의존재원인이신선시큰전단변형의발생과이결과로인한동적재결정의발생과연관이있는것으로모델링할수있다. 전단변형은다른변형성분들에비해금속재료내전위의이동및집적에가장큰영향을끼치며, 전단변형의양이클시신선도중에전위의재배열및감소 ( 회복 ) 또는전위의소멸 ( 동적재결정 ) 을가져오는것으로알려져있다 [2,4,13]. 과거최종단면감소율이 90% ( 패스당평균단면감소율 15%, 다이각 9 ) 로신선된 ETPC ( 순도 99.97%) 선재의연구결과에의하면, 선재의표면에가까운영역에서동적재결정이발생하며, 이동적재결정된결정립이 <100>// DD 집합조직을갖는다고보고되었다 [13]. 본과제의선재들이 94% 의최종단면감소율을겪었고과거연구에서사용된선재에비해순도가더높음을고려할때, 두신선조건을각각거친선재들에서모두동적재결정이발생하였을것으로예상할수있으며, 특히비대칭다이조건의경우선재의중간영역뿐만아니라선재의반쪽원영역에까지광범위하게전단변형이발생한것을알수있다. 그리고후속어닐링시변형에의해전위가집적되어있는결정립들이재결정을위한핵생성및결정립성장의과정을거치는반면, 동적재결정에의해전위가거의제거된결정립들은주위의변형결정립들과는달리핵생성과정없이결정립성장을하므로재결정이완료된후에는이들결정립들의크기가상대적으로더큰것으로유추할수있다. 3.2.2 고온 (400, 600 & 900 o C) 어닐링후미세조직및집합조직어닐링온도가 400 o C 이상일때 2차재결정의발생에의한미세조직및집합조직의변화가발생하였고, 두선재의 600 & 900 o C 어닐링에의해발달한미세조직및집합조직간의확연한차이가관찰되었다 ( 그림 5-7). 상이한선선조건을걸친두선재들에서모두 400 o C 어닐링시선재의중심영역에서 <112>//DD 집합조직을가지는결정립들이조대하게성장하기시작하였고 ( 그림 5), 600 o C 어닐링시에는정규대칭다이신선조건을거친선재에서 <112>//DD 집합조직을가지는 2차재결정립들이계속조대하게성장해나가는반면비대칭다이조건선재에서는한쪽반구에서는성장하는 <112>//DD 2차재결정립과함께다른반구에서는 <100>//DD 재결정립이연속적으로성 장하는모습을보였다 ( 그림 6). 900 o C 어닐링후에는정규대칭다이신선조건을거친선재에서는거의전체영역을 2차재결정에의한 <112>//DD 결정립들이차지하는반면, 비대칭다이조건으로신선된선재에서는한쪽반원부분은결정립성장에의한 <100>//DD 결정립들이, 나머지반원은 2차재결정에의한 <112>//DD 결정립들이차지하는것을관찰할수있었다 ( 그림 7). 소성가공중결정립내에집적된전위들을구동력으로하여일어나는재결정과는달리, 2차재결정은결정립들간에형성되는결정립계의특성에의해그거동이좌우된다 [5,6]. 선재내특정집합조직의결정립이주위의기지결정립들과특수한결정립계를형성할가능성은재료내기지결정립들의집합조직발달정도에비례할것이며, 이는재결정집합조직이강하게발달할때 2차재결정이일어나기쉽다는것을의미한다. 과거신선된고순도구리선재의고온어닐링시관찰되는 2차재결정립거동이이 2 차재결정립이주위의재결정결정립들과이동도 (mobility) 가큰결정립계를형성할가능성이높기때문이라고보고한바있다 [15]. 이연구에서고온어닐링시 <100>// DD 재결정집합조직에서 <112>//DD 2차재결정집합조직이발달하며, 이는 <112>//DD 2차재결정립이주위의 <100>//DD 재결정결정립들과이동도가큰결정립계를형성할가능성이높기때문이라는것이다. 본연구에서대칭다이를이용한정규신선조건을거친선재에서관찰된 <112>//DD 2차재결정립은이연구결과와잘일치한다. 그러나, 신선시전단변형에의한동적재결정을겪고후속어닐링시상대적으로크기가큰 <100>//DD 결정립들은 2차재결정현상을거치지않고정상적인결정립성장의과정을거치는것으로관찰되었다 ( 그림 5(b), 6(b) 및 7(b)). 이는전단변형에의한소재내결정립의강체회전이무한히계속일어날수있어안정방위가존재하지않는것과연관된것으로보인다. 즉전단변형이광범위하게일어난영역에서는특정한변형집합조직성분이발달하지않고, 즉변형집합조직이 <111>-<100> 방위띠에걸쳐분포하고, 어닐링시상대적으로약한재결정집합조직이발달하며, 이로인해특정집합조직의결정립이주위의기지결정립들과특수한결정립계를형성할가능성이낮아져 2차재결정대신정상결정립성장이일어나는것으로추정할수있다. 3.3 신선된선재제품의미세조직및집합조직제어방안금속소재의결정립크기및집합조직분포가소재의물
박현 김상혁 김세종 이효종 867 Fig. 5. Microstructures and textures in wires drawn under (a) regular process condition using symmetric die and (b) condition using asymmetric die after annealing at 400 oc. Fig. 6. Microstructures and textures in wires drawn under (a) regular process condition using symmetric die and (b) condition using asymmetric die after annealing at 600 oc.
868 대한금속 재료학회지제 56 권제 12 호 (2018 년 12 월 ) Fig. 7. Microstructures and textures in wires drawn under (a) regular process condition using symmetric die and (b) condition using asymmetric die after annealing at 900 o C. 성에큰영향을끼침을고려할때, 본연구를통해확보한신선시전단변형에따른어닐링후최종미세조직및집합조직예측모델이실제산업계에서생산하고있는고순도구리선재제품및신선외추가공정을거친부가제품의전기적, 기계적특성을제어하는데유용하게활용될수있다. 예를들어, 본연구에서의비대칭다이신선조건에의해국부적으로불균질한전단변형을겪은선재의고온어닐링시관찰되는불균질한미세조직및집합조직은이선재의기계적특성의이방성으로인해후속소성가공시불균일한변형을유발하므로, 최대한대칭인다이를신선공정에적용해야할것이다. 또한신선시전단변형은다이형상뿐만아니라윤활및신선축조정 (alignment) 등의다양한공정조건들에의해영향을받으므로, 이들의관리를통해불균질전단변형의발생을최소화하여야할것이다. 나아가본연구의전단변형의영향모델에따르면신선시선재전체에균일한전단변형을가할수있다면 2차재결정을방지하여균일한결정립크기분포를얻을수있으므로, 이를통해물성이방성을최소화하고가공성을극대화할수있을것으로예상할수있다. 4. 결론 대칭다이를이용하는정규신선공정조건과비대칭다이를이용하여국부적으로불균질한전단변형이발생하도록설계된신선조건을통해신선된고순도구리선재들의신선후, 그리고어닐링후발달한미세조직및집합조직을조사하여아래와같은결론을얻었다. 정규대칭다이신선공정조건과비대칭다이조건을각각겪은선재들의변형된결정립들을분석한결과, 미세조직의뚜렷한차이를관찰할수없었으나, 대칭다이조건선재에비해비대칭다이조건선재에서 <112> 에가까운 <337> 성분의집합조직이더강하게발달하였다. 이는대칭다이조건을겪은선재에서전단변형이선재중간영역의상대적으로작은영역에서발생한반면, 비대칭다이조건을거친선재에서는전단변형이선재의한쪽반원영역에서광범위하게발생하였기때문이었다. 저온 (200 o C) 어닐링후두선재들에서 <100> 을주성분으로하고 <111> 를부성분으로하는전형적인재결정집합조직이발달하였으나, 국부적집합조직분포와주성분인 <100> 의강도에서는차이가있었다. 대칭다이조건을거친선재에서는선재의중간영역에서상대적으로크기가
박현 김상혁 김세종 이효종 869 큰 <100> 결정립들이간간이관찰되는반면, 비대칭다이조건의선재에서는선재의한쪽반원영역에밀집한형태로관찰되고이로인해이선재의 <100> 집합조직성분의강도가매우컸다. 또한두선재들에서상대적으로크기가큰 <100> 집합조직성분의결정립들이존재하는영역이신선중발생한전단변형이집중되는영역과일치하였고, 이는신선중전단변형및그에따른동적재결정에의해발생한 <100> 집합조직을가지는결정립들과연관되어있음을의미한다. 고온 (400 o C 이상 ) 어닐링시관찰된두선재의 2차재결정거동이신선시전단변형거동과밀접한관련이있었다. 400 o C 어닐링을거친두선재들에서 <112>//DD 집합조직을가지는조대한 2차재결정립들이선재중심영역에서발생하기시작한것은동일하나, 600 및 900 o C 어닐링에대해대칭다이조건선재에서는 <112> 2차재결정립들이그대로성장을계속하여전체영역을차지하는반면비대칭다이조건선재에서는선재의한쪽반원은 <112> 2차재결정립이다른한쪽반원은 <100> 결정립들이차지하였다. 또한비대칭다이조건을거친선재에서관찰된 <100> 결정립들이성장한영역이전단변형이집중하여동적재결정이광범위하게발생한영역과일치하였다. 본연구를통해얻은신선시전단변형의양상에따른어닐링후최종미세조직및집합조직예측모델은실제산업계에서생산하고있는고순도구리선재제품및신선외추가공정을거친부가제품의전기적, 기계적특성을제어하는데유용하게활용될수있을것으로기대한다. 감사의글 이논문은 2016년교욱부와한국연구재단의이공학개인기초연구지원사업의지원을받아수행된연구임 (NRF- 2016R1D1A1B02015781). REFERENCES 1. R. N. Wright, Wire Technology: Process Engineering and Metallurgy, pp. 19-42, Butterworth-Heinemann, Oxford (2011). 2. D. N. Lee, Texture and Related Phenomena, 2 nd Edition, pp. 280-481, The Korean Institute of Metals and Materials, Seoul (2014). 3. H.-S. Choi, H. N. Han, and D. N. Lee, Met. Mater. Int. 23, 132 (2017). 4. F. J. Humphreys and M. Hatherly, Recrystallization and Related Annealing Phenomena, pp. 1-415, Pergamon Press, Oxford, (1995). 5. G. Gottstein and L. S. Shvindlerman, Grain Boundary Migration in Metals, pp. 203-209, CRC Press, Boca Raton (1999). 6. D. A. Molodov, Proc. The First Joint International Conference on Recrystallization and Grain Growth (eds. G. Gottstein, D. A. Molodov), p. 21, RWTH Aachen, Germany (2001). 7. E. N. Borodin1, A. E. Mayer, and P. N. Mayer, Proc. 13th International Conference on Fracture (eds. S. Yu, X.-Q. Feng), Beijing, China (2013). 8. H. Liu, Y. Shen, J. Ma, P. Zheng, and L. Zhang, J. Mater. Eng. Perform. 25, 3599 (2016). 9. S. Y. Han, S. A. Jang, H.-C. Eun, J.-H. Choi, K. R. Lee, H. S. Park, D.-H. Ahn, S. Y. Kim, J. Y. Kim, and S. Y. Shin, Korean J. Met. Mater. 54, 759 (2016). 10. N. Inakazu, Y. Kaneno, and H. Inoue, Mater. Sci. Forum 157-162, 715 (1994). 11. J. Schamp, B. Verlinden, and F. V. Humbeeck, Scripta Mater. 34, 1667 (1996). 12. P. N. Kalu, L. Brandao, F. Ortiz, O. Egungwu, and F. Ige, Scripta Mater. 38, 1755 (1998). 13. H. Park and D. N. Lee, Mater. Sci. Forum 408-412, 637 (2002). 14. D. N. Lee, Met. Mater. 5, 401 (1999). 15. H. Park, D. N. Lee, Metall. Mater. Trans. A 34A, 531 (2003). 16. S.-J. Park, Ph.D. Dissertation, p. 43, Seoul National University (2000).