성소래 서덕규 이인복 손호현 조병훈 * 서울대학교치의학대학원치과보존학교실 ABSTRACT EFFECT OF THE EXPONENTIAL CURING OF COMPOSITE RESIN ON THE MICROTENSILE DENTIN BOND STRENGTH OF ADHESIVES So-Rae Seong, Duck-kyu Seo, In-Bog Lee, Ho-Hyun Son, Byeong-Hoon Cho* Department of Conservative Dentistry, School of Dentistry, Seoul National University, Seoul, Korea Objectives: Rapid polymerization of overlying composite resin causes high polymerization shrinkage stress at the adhesive layer. In order to alleviate the shrinkage stress, increasing the light intensity over the first 5 seconds was suggested as an exponential curing mode by an LED light curing unit (Elipar FreeLight2, 3M ESPE). In this study, the effectiveness of the exponential curing mode on reducing stress was evaluated with measuring microtensile bond strength of three adhesives after the overlying composite resin was polymerized with either continuous or exponential curing mode. Methods: Scotchbond Multipurpose Plus (MP, 3M ESPE), Single Bond 2 (SB, 3M ESPE), and Adper Prompt (AP, 3M ESPE) were applied onto the flat occlusal dentin of extracted human molar. The overlying hybrid composite (Denfil, Vericom, Korea) was cured under one of two exposing modes of the curing unit. At 48h from bonding, microtensile bond strength was measured at a crosshead speed of 1.0 mm/min. The fractured surfaces were observed under FE-SEM. Results: There was no statistically significant difference in the microtensile bond strengths of each adhesive between curing methods (Two-way ANOVA, p > 0.05). The microtensile bond strengths of MP and SB were significantly higher than that of AP (p < 0.05). Mixed failures were observed in most of the fractured surfaces, and differences in the failure mode were not observed among groups. Conclusion: The exponential curing method had no beneficial effect on the microtensile dentin bond strengths of three adhesives compared to continuous curing method. [J Kor Acad Cons Dent 35(2):125-133, 2010] Key words: Polymerization shrinkage, Exponential curing, Dentin adhesive, Microtensile bond strength, Failure mode -Received 2010.3.2., revised 2010.3.11., accepted 2010.3.12.- Ⅰ. 서론 *Corresponding Author: Byeong-Hoon Cho Department of Conservative Dentistry, School of Dentistry, Seoul National University 275-1 Yeongeon-Dong, Jongno-Gu, Seoul, 110-768, Korea Tel: 82-2-2072-3514 Fax: 82-2-2072-3859 E-mail: chobh@snu.ac.kr 복합레진은중합과정에서단량체분자사이의약한반데르발스결합이공유결합으로전환되면서분자간거리가감소하여 2-4% 의부피수축을나타낸다. 1,2) 복합레진의중합수축은젤화전단계와젤화후단계로나누어진다. 젤화전에는복합레진의흐름성이허용되어수축응력을적절히보상할수있으나, 젤화후에는흐름성이없어지므로탄성계수 125
가증가하여수축응력이치질과복합레진계면에유해하게작용하게된다. 3,4) 그결과치질과의결합이손상되어불충분한변연적합을나타낼수있으며이로인해미세누출, 술후과민증, 이차우식등여러가지임상적인문제를야기시킬수있다. 3-6) 중합수축응력을감소시키기위한여러가지임상적술식이제안되었는데, 복합레진을적층충전하여 C-factor를줄이는방법이가장널리사용되고있다. 7) 그밖에탄성계수가낮은이장재를응력흡수층으로사용하는방법 5) 이있으며, 최근에는조사하는광강도를조절하여중합속도를감소시킴으로써중합수축응력을줄이고자하는 soft start 중합법이제안되어많은연구가이루어지고있다. 8) Soft start 중합법은낮은광강도에서중합을개시하였다가높은광강도에서최종중합시키는술식이다. 8) 낮은광강도에서중합을개시하므로복합레진의초기중합속도를감소시켜젤화시기를늦춤으로써더긴시간동안수복재의흐름성을허용하고이를통해접착제층에중합수축응력을최소화하고자하였다. 8,9) 일반적으로높은광강도로조사하였을때높은중합율과물성을나타내는반면에큰중합수축속도를나타낸다. 반대로낮은광강도에서는적게수축하지만낮은중합율과물성을나타내게된다. 10,11) 광강도 (light intensity 또는 power density) 는단위시간당광자수를의미하고 mw/cm 2 로표시하며, 광에너지 (light energy density) 는방출된총광자수를의미하는데광강도에조사시간을곱한값으로 mj/cm 2 로표시한다. 12-14) 중합과정은광강도 (light intensity) 만이아니라광에너지총량 (total light energy density) 에의해좌우되므로초기중합후에광강도를높여적절한시간동안중합시키면중합률및물성의저하를피할수있다. 15) 따라서낮은광강도에서시작하여점진적으로광강도를증가시킨후, 높은광강도에서충분한시간동안조사함으로써중합수축은감소시키면서물성은저하시키지않고자하는시도가이루어졌으며, 현재이용되고있는 soft start 중합법에는낮은광강도에서시작하여일정시간후높은광강도로바꾸어마무리하는 2단계의 step 중합법, 낮은광강도로조사하였다가휴지기를둔후높은광강도로마무리하는 pulse delay 중합법, 낮은광강도로시작하여연속적으로광강도를증가시키는 ramp 중합법등이있다. 12,16) 광강도가지수함수적으로급격히증가하는 exponential 중합법은 ramp 중합법의일종이다. 16) 비교적최근치과에도입된 LED (light-emitting diode) 광중합기는수명이길고에너지변환효율이높으며열발생이적은등기존의할로겐광중합기에비하여많은장점을가지고있어빠른속도로보급되고있다. 17) 현재판매되고있는많은 LED 광중합기에부가적으로 exponential 중합방식이채택되어있어임상가들이편리하게이용할수있다. 17) Soft start 중합법에관한여러연구에서 continuous 중 합법과비교했을때적은수축, 낮은변연누출과높은변연적합성, 유사한물성을나타냈다고보고되었다. 8,9,15,18-22) Uno와 Asmussen은 step 중합법에서변연적합성과물성이향상되었다고하였고, 9) Miyazaki 등은낮은광강도에서느린속도로중합시킨경우물성이향상되었다고보고하였다. 15) Goracci 등은 ramp 중합법이중합수축응력을줄여상아질에대한복합레진의적합도를증가시킨다고하였다. 18) Bouschlicher와 Rueggerberg은 ramp 중합법을적용했을때 continuous 중합법에비하여낮은중합수축응력및유사한중합율을나타냈다고보고하였다. 19) 반면에중합수축, 변연적합성및물성등에대하여 soft start 중합법이 continuous 중합법과비교하여특별한장점이없었다는연구보고들도있다. 23-25) Koran과 Kurschner, Silikas 등은 step 중합법이중합수축및수축응력, 표면경도및중합율에영향을주지않았다고하였고, 23,24) Friedl 등은 5급와동에 step 중합법을적용했을때변연적합성을향상시키지못했다고하였다. 25) 이러한상반된실험결과는사용된복합레진의종류, 광중합기의종류, 중합시광강도및조사시간, 실험방법의차이등에기인할수있다. 6) 많은실험에서광에너지총량이통일되지않았다. 6) 에너지총량개념 (Total energy concept) 이란광중합은조사된광에너지총량에좌우된다는이론으로, 일반적으로중합과정은광강도만이아니라광에너지총량에영향을많이받는다고알려져있다. 15,26) 즉, 광에너지가증가할수록중합율및중합깊이가증가하고, 중합수축에도간접적으로영향을주어중합수축을증가시킨다고보고되었다. 10) 따라서서로다른중합법의영향을비교할경우광에너지총량을통일시키는것이권장된다. 6) 상아질접착에서접착층은중합수축응력을흡수하는완충지대로작용하고응력으로부터혼성층을보호하여 3,27) 상아질접착강도를유지하고향상시키는데중요한역할을할수있다. 28-33) Scherrer 등은취성재료는일정수준이상의응력을받으면기존에존재하던흠 (flaw) 이진행되어파절될수있다고하였다. 34) 조등은건조과정에서용매가완전히휘발되지않아접착층내에흠이존재하는상황에서중합초기의약한접착층에수축응력이작용하면, 접착층과복합레진계면이나접착층과혼성층계면에균열 (crack) 이발생할수있으며이로인해접착이손상되어낮은접착강도를나타낼수있다고제안하였다. 32,33) 본연구에서는 exponential 중합법이복합레진의초기중합수축속도를효과적으로조절할수있는지를접착력에대한영향으로간접적으로알아보고자하였다. Exponential 중합법이중합수축응력을감소시켜복합레진과치질사이의접착을증진시킬수있다면 exponential 중합법을적용한군에서 continuous 중합법을적용한군에비하여더높은미세인장접착강도를나타낼것이라는가설을세웠다. 이 126
를검증하기위하여접착제적용후상부의복합레진을 exponential 중합법과 continuous 중합법으로중합하여상아질접착제의미세인장접착강도를비교하였다. 1. 실험재료 Ⅱ. 실험재료및방법 상아질접착제로 3M ESPE 사 (St. Paul. MN, USA) 의 Scotchbond Multi-Purpose Plus (MP, 4 세대접착제 ), Single Bond 2 (SB, 5 세대접착제 ), Adper Prompt (AP, 6 세대접착제 ) 를사용하였다. 복합레진으로는 A3 색조의 Denfil (Vericom Co., Anyang, Gyeonggido, Korea) 을사용하였다 (Table 1). 2 가지중합방식을가진 Elipar FreeLight 2 (3M ESPE, USA) 를광중합기로사용하였고, standard mode 를 continuous 중합법, exponential mode 를 exponential 중합법으로각각적용하였다. 3 가지상아질접착제에대하여 2 가지중합법을적용하여총 6 개의군으로분류하였다. 2. 시편제작 24 개의우식이나수복물이없는발거된사람치아를사용하였다. 각각의치아는표면의연조직을제거하고 0.5% chloramine-t 용액에넣어 4 에서 7 일간보관한다음증류수에넣어 4 에서보관하고, 발거후 6 개월이내에실험에사용하였다. 치아를자가중합형레진으로플라스틱주형에매몰하고, 주수하에서저속다이아몬드 saw (Isomet, Buehler Ltd, Lake Bluff, IL, USA) 을사용하여치아장 축에수직방향으로교합면법랑질을제거하여상아질면을편평하게노출시켰다. 노출시킨상아질면을 polishing machine (Rotopol-V, Struers Ltd., Glasgow G60 5EU, UK) 을이용하여주수하에서 500 grit silicon carbide paper 로연마하고증류수에넣어보관하였다. 3. 접착과정 준비된치아들을 6 개군으로무작위로분류하였다. 산부식제로 MP, SB 군에서는같은제조사의 35% 인산인 Scotchbond etchant 을사용하였다. 각상아질접착제에대하여제조사의지시대로산부식, 수세및접착과정을시행하였으며, 다만 priming 후용매를충분히제거하기위하여모든군에서 30 초간압축공기를약하게적용하여건조시켰다. 광조사하기전 radiometer (Model 100 Optilux Radiometer, sds Kerr, USA) 로광강도를측정하였고, 접착제를도포한후 10 초간 standard mode 로광조사한후, 복합레진 (Denfil) 을 3 번에걸쳐 3.6 mm 두께로적층하였다. 복합레진의중합은 Continuous 중합군에서는 20 초간 800 mw/cm 2 로광조사하였고, exponential 중합군은 5 초동안 0 mw/cm 2 에서 800 mw/cm 2 까지광강도를증가하였다가이후 15 초동안 800 mw/cm 2 로광조사하였다. 각각의광에너지총량은 16000 mj/cm 2, 14000 mj/cm 2 로계산되었다. 이때광중합기의조사면과복합레진사이의거리는 1 mm 로일정하게유지하였다. 복합레진의첫번째층은 1.0 mm 두께로충전하여 20 초간광중합하였고, 나머지두층은 1.3 mm 두께로충전하여 20 초씩광중합하였다. 접착과정이끝난치아는증류수에서 24 시간동안보관하였다. Table 1. The composition of the materials used in this study Material Composition Batch number Manufacturer Scotchbond Etchant 35% phosphoric acid, colloidal silica 20060419 3M ESPE, Scotchbond Multipurpose Primer: HEMA, water, polyalkenoic acid copolymer 20060408 St. Paul. MN, Plus (MP) Adhesive: Bis-GMA, HEMA, initiator, amine 20060321 USA Single Bond 2 (SB) HEMA, Bis-GMA, UDMA, polyalkenoic acid copolymer, 20060607 ethanol, water, filler (5 nm, 10%) Adper Prompt (AP) Liquid A: methacrylated phosphoric ester, Bis-GMA, 211256 initiators based on CQ, stabilizer Liquid B: water, HEMA, polyalkenoic acid, stabilizer 211252 DenFil Barium aluminosilicate DF5713333 Vericom Co., (Average Particle Size 1μm) Anyang, Fumed silica Gyeonggido, (Average Particle Size 0.04 μm) Korea Bis-GMA, TEGDMA 127
4. 미세인장접착강도시험 24 시간후주수하에서저속 diamond saw 를이용하여치아를절삭하여직육면체형태로만들었다. 직육면체형태의접착시편을저속 drill press (Pressdrill, Samchully machinery Co. Ltd., Shiheung-City, Korea) 에고정시킨 diamond bur 를이용하여주수하에서접착층을중심으로양쪽에대칭적으로 hole 을형성하여가장좁은부분의폭이 1 mm 인모래시계형태로만들었다. 이것을주수하에서얇은 diamond wheel (Buehler Diamond Wafering Blade, Buehler Ltd.) 로 0.6 mm 두께로절단하여접착면적의폭이 1.01 ± 0.07 mm, 두께가 0.65 ± 0.09 mm 인시편을최종적으로얻었다. 미세인장강도시험을위하여각시편의양쪽가장자리를 cyanoacrylate cement 를이용하여 2 개의평행한막대로연결된계측공구 (jig) 에고정시켰다. 이것을만능시험기 (Model 4466, Instron Inc., Canton, MA, USA) 에연결한다음 crosshead speed 1.0 mm/min 로인장력을가하여파절시의하중값을기록하고측정한단면적으로나누어서인장접착강도값을계산하였다. 미세인장접착강도는 Sigmastat 3.1.1 프로그램을사용하여 Two-way ANOVA 로분석하였고 Tukey test 로사후검정하였다 (p < 0.05). 5. 주사현미경관찰 접착면에대한관찰은치아접착시편을접착후 24 시간에주수하에서저속 diamond saw 를이용하여절삭하여직육면체형태로만들때제거된바깥쪽의절편을사용하였다. 6 N HCl 에서 3 초동안탈회시키고증류수로 30 초간세척한다음 3.5% NaOCl 에서 4 분동안처리하고증류수로 5 분간세척한후건조하였다. 각군마다탈회처리한치아시편의접착계면을주사전자현미경으로 1000 배에서관찰하였다. 미세인장접착강도시험이끝난각파절시편의파절단면을주사전자현미경을이용하여 100 배및 1000 배에서관찰하였다. 파절양상은다음과같이 4 가지로구분하였다. 상아질접착제와상아질사이에서파절된경우를 adhesive failure, 상아질내에서파절된경우를 cohesive failure in dentin, 복합레진내에서파절된경우를 cohesive fracture in resin, adhesive failure 와 cohesive failure 가함께나타난경우를 mixed failure 로분류하였다. Ⅲ. 실험결과 각군의미세인장접착강도는 Table 2 에나타내었다. 각상아질접착제내에서중합방법에따른미세인장접착강도는통계적으로유의한차이를보이지않았다 (Two-Way ANOVA, p = 0.384). 따라서가설은기각되었다. 각상아질접착제사이에서는미세인장접착강도의유의한차이가나타났으며 (p < 0.001), 중합방법과상아질접착제사이의교호작용 (interaction) 은없었다 (p = 0.767). Tukey test 로사후검정했을때 continuous 중합군에서 SB 는 MP 및 AP 보다유의하게높은접착강도를나타냈고, MP 도 AP 보다유의하게높은접착강도를나타냈다 (p < 0.05). Exponential 중합군에서 SB 와 MP 는 AP 보다유의하게높은접착강도를나타냈으나 (p < 0.05), SB 와 MP 사이에유의한차이는없었다 (p > 0.05). 모든군에서상아질접착제와혼성층사이나상아질접착제와복합레진사이에서균열은관찰되지않았다 (Figure 1). 파절양상의분포에있어서도상아질접착제나중합방법에따른차이는나타나지않았다 (Table 3 과 Figure 2). Mixed failure 가가장많이관찰되었고그다음으로 adhesive failure 가많았다 (Figures 3 and 4). Ⅳ. 총괄및고찰 Soft start 중합법에관한기존의연구들은크게변연적합 Table 2. The mean microtensile bond strengths (MPa) of tested specimens (Mean ± SD; N, numbers of specimens) Adhesive Cure mode Two-Way ANOVA Continuous mode Exponential mode (cure modeⅹadhesive) MP 46.54 ± 6.78 Ba (23) 44.88 ± 7.38 Aa (20) SB 52.09 ± 8.79 Aa (24) 49.97 ± 7.67 Aa (23) p = 0.767 AP 27.02 ± 7.09 Ca (20) 27.22 ± 8.48 Ba (20) MP, Scotchbond Multipurpose Plus; AB, All Bond 2; AP, Adper Prompt *The same superscripts denote no statistical difference between groups (Tukey test; p > 0.05, uppercase letters = columns; lowercase letters =rows). 128
a b Figure 1. SEM micrograph of the bonded interfaces treated with 6 N HCl and 3.5% NaOCl of MP group. No cracks were observed at the junction of the adhesive layer and the hybrid layer or between adhesive layer and composite resin in both continuous curing group (a) and exponential curing group (b). Percent incidence of failure mode Adhesive failure Mixed failure Cohesive failure in dentin Cohesive failure in composite 100% 90% 80% 70% 60% 50% 40% 30% 20% 10% 0% C-MP E-MP C-SB E-SB C-AP E-AP Figure 2. The failure mode distribution of tested specimens. C: continuous curing group, E: exponential curing group MP, Scotchbond Multipurpose Plus; AB, All Bond 2; AP, Adper Prompt. Table 3. The failure modes of tested specimens Adhesive Cure mode A M Cd Cr MP Continuous mode 9 12 0 1 Exponential mode 4 16 0 0 SB Continuous mode 11 13 0 0 Exponential mode 11 12 0 0 AP Continuous mode 8 12 0 0 Exponential mode 5 15 0 0 One specimen in MP - continuous curing group was lost before failure mode analysis. A: adhesive failure, M: mixed failure, Cd: cohesive failure in dentin, Cr: cohesive failure in resin MP, Scotchbond Multipurpose Plus; AB, All Bond 2; AP, Adper Prompt a b Figure 3. SEM micrograph of the dentin surface of a debonded specimen in SB-continuous curing group. (a) Low magnification view ( 100). Adhesive failure and brittle failure pattern was observed. (b) High magnification view ( 1000). The dentinal tubules and fractured resin tags indicate failure at the interface between the adhesive layer and dentin. 129
a b H A R Figure 4. SEM micrograph of the dentin surface of a debonded specimen in SB-continuous curing group. (a) Low magnification view ( 100). Mixed failure mode was observed through the adhesive layer (A), composite resin (R) and hybid layer (H). (b) High magnification view at the area H ( 1000). The dentinal tubules were covered partially by remnants of adhesive. 성, 중합수축량및수축응력등의중합거동, 중합률과중합깊이등의중합효율, 그리고경도및굴곡강도등의물성에관련한것으로나누어볼수있다. 중합방법중에서는 step 중합법과 pulse delay 중합법에관한것이많았다. 16) Soft start 중합법이상아질접착강도나접착계면에미치는영향에관한보고는많지않으며대부분 step 중합법에관한것이었다. Price 등은 step 중합법이 3가지상아질접착제의전단접착강도에미치는영향에대하여연구하였다. 35) 그결과 step 중합군에서 continuous 중합군에비해유의하게낮은전단접착강도를나타냈다. 그원인으로초기에 120 mw/cm 2 의낮은광강도로 10초간조사하였는데이것이중합반응을개시하기에충분하지않았을수있었으며, C-factor가 0.4로낮아서수축응력이접착에영향을미칠정도로크게발생하지않았을수있다고하였다. 35) Caldwell 등은 step 중합법이 2가지상아질접착제의전단접착강도에미치는영향에대한연구에서, continuous 중합법과비교하여유의한차이를나타내지않았다고하였다. 36) 따라서두연구에서는 step 중합법이 continuous 중합법에비하여변연적합성을향상시키는것외에는임상적으로이점이없다고결론지었다. 35,36) 특이한점은 Caldwell 등의실험에서 step 중합법의광에너지가 continuous 중합법에비하여 20% 낮았음에도불구하고전단접착강도에유의한차이가없었다는점이다. 36) 저자들은적은광에너지차이는전단접착강도에영향을주지않을수있다고하였으며, 36) 이것은이번실험결과와도일치하였다. 서로다른중합방법의영향을비교하려면광에너지를통일시키는것이권장된다. 6) 그러나시중에판매되는많은광중합기는중합방법에따라광강도와조사시간이 고정되어있어술자가임의로조정할수없게되어있다. 17) 이번실험에서사용한 FreeLight 2 의경우에도조정이불가능하여두중합방법간에약 2000 mj/cm 2 의광에너지차이가있었으나미세인장접착강도에있어서유의한차이는없었다. 즉, 이론적으로광에너지가낮은 exponential 중합법을적용한군에서중합속도가감소하여미세인장접착강도가높게나타날수있으나실제로는그렇지않았다. 따라서광에너지의차이는이번실험결과에는영향을미치지않았을것으로해석된다. 이번실험에서는 3 가지상아질접착제각각에있어두중합방법에따라미세인장접착강도의유의한차이는나타나지않았다. 모든군에서상아질접착제와혼성층사이나상아질접착제와복합레진사이에서균열은관찰되지않았다. 이는실험방법에서기술한바대로각상아질접착제사용은일반적인제조사의지시대로산부식, 수세및접착과정을시행하였으나, 모든군에서 30 초간압축공기를약하게적용하여건조시킴으로써 priming 후용매를충분히제거하고접착제층내의 flaw 를최대한방지하였기때문으로해석된다. 33) 따라서가설은기각되었으며, 상아질접착과정에서용매를충분히제거할수있다면중합수축응력에의해균열이발생하여접착을손상시키는것을예방할수있을것으로사료된다. 파절양상의분포역시상아질접착제나중합방법에따른차이를나타내지않았으며, 접착강도와파절양상사이에특별한관계도없었다. 이와같이중합방법에따라실험결과에유의한차이가나타나지않은원인을다음과같이생각해볼수있다. 첫째, 이번실험에서사용된 exponential 중합법이실제로복합레진의초기중합을효과적으로조절하지못했을가능성이있다. 즉, 5 초라는짧은시간 130
동안광강도가 0에서 800 mw/cm 2 까지빠르게증가하므로충분한시간동안복합레진의흐름성을허용하지못하여중합수축응력이유의한정도로감소하지못했을가능성이있다. Dauvillier 등은중합수축의대부분이화학중합복합레진에서초기 15분이내, 광중합복합레진에서초기 60초이내에일어난다고하였고, 37) Dennison 등은광강도와조사시간을다르게하여중합수축량을조사하였을때광조사방법과관계없이대부분의중합수축은초기 20초이내에일어났으며이양은전체중합수축량의 60-85% 정도라고보고하였다. 16,38,39) 임등도 continuous 중합법과 step 중합법및 exponential 중합법을비교하였을때모든군에서초기 20초까지중합수축이급격한변화를나타냈다고보고하였다. 16) 이실험에서초기 15초동안 150 mw/cm 2 에서 800 mw/cm 2 까지광강도를증가시켰다가 25초동안 800 mw/cm 2 로조사한 exponential 중합군에서유의하게느린중합속도를나타내었다. 16,40) 따라서중합초기의 20초에서 60초사이에일어나는중합수축을적절히조절하여야수축응력을감소시켜접착을개선시킬수있을것으로해석된다. 16) 둘째, 편평한상아질표면에접착을시행하였으므로 C-factor가약 0.4로작아서중합수축응력이크게작용하지않아두중합방법에따른차이를나타내지않았을수있다. 와동내에복합레진을적용하면중합수축력과치질에대한접착력이경쟁하게된다. C-factor가증가하면, 즉접착되지않는면적에비하여접착면적이상대적으로넓어지면복합레진의흐름성이제한되므로중합수축응력도증가한다. 4) 따라서이번실험처럼편평한상아질표면에접착을시행한경우와동에시행했을때보다복합레진과상아질계면에응력이적게발생할수있다. 3) 이전의두연구 35,36) 에서도편평한상아질표면에접착을시행하여 C-factor가낮았으므로상아질접착강도에있어서유의한차이가나타나지않았을수있다. 따라서 C-factor의영향이크게작용할수있도록실제치아에와동을형성하고중합방법을달리하여추가적인연구가필요할것이다. Ⅴ. 결론 3 가지상아질접착제에대하여 continuous 중합법과 exponential 중합법을적용하여미세인장접착강도를측정하여다음과같은결과를얻었다. 1. 3 가지상아질접착제각각에있어서미세인장접착강도는 continuous 중합법과 exponential 중합법사이에서유의성있는차이를나타내지않았다 (p = 0.384). 2. 중합방법에관계없이 MP, SB 의접착강도가 AP 보다유의하게높았다 (p < 0.05). 3. 파절양상의분포에있어서상아질접착제나중합방법에따른차이는나타나지않았다. 참고문헌 1. Feilzer AJ, de Gee AJ, Davidson CL. Curing contraction of composites and glass-ionomer cements. J Prosthet Dent 59:297-300, 1988. 2. Davidson CL, Feilzer AJ. Polymerization shrinkage and polymerization shrinkage stress in polymer-based restoratives. J Dent 25(6):435-440, 1997. 3. Davidson CL, De Gee AJ, Feilzer A. The competition between the composite-dentin bond strength and the polymerization contraction stress. J Dent Res 63(12): 396-1399, 1984. 4. Feilzer AJ, de Gee AJ, Davidson CL. Setting stress in composite resin in relation to configuration of the restoration. J Dent Res 66(11):1636-1639, 1987. 5. Kempt-Scholte CM, Davidson CL. Marginal integrity related to bond strength and strain capacity of composite resin restorative systems. J Prosthet Dent 64:658-664, 1990. 6. Chye CH, Yap AUJ, Laim YC, Soh MS. Post-gel polymerization shrinkage associated with different light curing regimens. Oper Dent 30(4):474-480, 2005. 7. Davidson CL. Resisting the curing contraction with adhesive composites. J Prosthet Dent 55(4):446-447, 1986. 8. Mehl A, Hickel R, Kunzelmann KH. Physical properties and gap formation of light-cured composites with and without softstart-polymerization. J Dent 25(3-4):321-330, 1997. 9. Uno S, Asmussen E. marginal adaptation of a restorative resin polymerized at reduced rate. Scand J Dent Res 99:440-444, 1991. 10. Sakaguchi RL, Berge HX. Reduced light energy density decreases post-gel contraction while maintaining degree of conversion in composites. J Dent 26(8):695-700, 1998. 11. Unterbrink GL, Muessner R. Influence of light intensity on two restorative systems. J Dent 23(3):183-189, 1995. 12. Oberholzer G, Botha CT, Preez IC. Advances in light curing units and curing techniques : a literature review. SADJ 60(10):451-454, 2005. 13. Suh BI. Controlling and understanding the polymerization shrinkage-induced stresses in light-cured composites. Compend Contin Educ Dent Suppl 20:s34-s41, 1999. 14. Price RBT, Ehrnford L, Andreou P, Felix CA. Comparison of quartz-tungsten-halogen, light-emitting diode, and plasma arc curing lights. J Adhes Dent 5:193-207, 2003. 15. Miyazaki M, Oshida Y, Moore BK, Onose H. Effect of light exposure on fracture toughness and flexural strength of light-cured composites. Dent Mater 12(6):328-332, 1996. 16. 임미영, 조경모, 홍찬의. 가변광도중합에따른복합레진의중합수축에관한연구. 대한치과보존학회지 32(1):28-36, 2007. 17. Burgess JO, Walker RS, Porche CJ, rappold AJ. Light curing-an update. Compednd Cont Educ Dent 23(10): 889-906, 2002. 18. Goracci G, Casa de Martinis L, Mori G. Curing lightintensity and marginal leakage of resin composite restoration. Quintessence Int 27:355-362, 1996. 19. Bouschlicher MR, Rueggeberg FA. Effect of ramped 131
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국문초록 성소래 서덕규 이인복 손호현 조병훈 * 서울대학교치의학대학원치과보존학교실 접착제를통해치아에접착되는상부의복합레진의빠른중합은접착제층에높은중합수축응력을발생시킨다. 중합수축응력을경감시키기위해서, LED 광중합기의하나인 Elipar FreeLight 2 (3M ESPE, USA) 에서는최초 5 초이내에광강도를증가시키는 exponential 중합법을채택하고있다. 본연구에서는짧은시간내에광강도를증가시키는 exponential 중합법이복합레진의초기중합수축속도를효과적으로조절할수있는지를알아보기위해접착제적용후상부의복합레진을 exponential 중합법과 continuous 중합법으로중합하여상아질접착제의미세인장접착강도를비교하였다. 3M 사의 Scotchbond Multipurpose Plus (MP), Single Bond 2 (SB), 및 Adper Prompt (AP) 의세종류의접착제를발치한대구치의교합면상아질에제조사의지시에따라적용하고, 혼합형복합레진인 Denfil (Vericom, Korea) 을두가지광중합방법으로중합하였다. 접착후 48 시간에미세인장접착강도를측정하고, 파절면은 FE-SEM. 으로관찰하였다. 그결과, 각각의접착제에서중합방법에따른접착강도의차이는관찰할수없었다 (Two-way ANOVA, p > 0.05). MP 와 SB 의미세인장접착강도는 AP 에비해유의하게높았다 (p < 0.05). 대부분의파절시편에서는혼합형파절이가장많이관찰되었으나, 중합방법에따른파절양상의차이는없었다. 결론적으로 5 초이내의짧은시간에광강도를증가시키는 exponential 중합법은 continuous 중합법과비교하여상아질접착제의미세인장접착강도에영향을주지않았다. 주요단어 : 중합수축, Exponential 중합법, 상아질접착제, 미세인장접착강도, 파절양상 133