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- 다희 명
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1 1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = MPa b. 철근 휨인장용철근 : SD400 ( fy = 400 MPa) 전단보강용철근 : SD400 ( fys = 400 MPa) c. 프리스트레스긴장재 : KS D Fpu = 183 이상 kn fpu = Fpu/Aps1 = 183*10^3/98.71 = 1854 MPa Fpy = 156 이상 kn fpy = Fpy/Aps1 = 156*10^3/98.71 = 1580 MPa Aps1 = mm 2 Eps = MPa 직경 ds = 12.7 mm 2. 허용응력도 - 콘크리트 a. 프리스트레스도입직후 압축연단에서최대압축응력 0.6*fcki = 0.6*24.5 = MPa 인장연단에서최대인장응력 0.25* fcki = 0.25* 24.5 = 1.24 MPa 단순지지부재단부의최대인장응력 0.50* fcki = 0.50* 24.5 = 2.47 MPa b. 모든프리스트레스손실을허용한후에사용하중하의응력 압축연단에서최대압축응력 ( 긴장력 + 지속하중 ) 0.45*fck = 0.45*35 = MPa (Precast Beam용 ) 0.45*fckt = 0.45*24 = MPa (Topping Slab용 ) ( 긴장력 + 전체하중 ) 0.60*fck = 0.60*35 = MPa (Precast Beam용 ) 0.60*fckt = 0.60*24 = MPa (Topping Slab용 ) 압축프리스트레스가가해진인장영역내의최대인장응력 (- 일반적인경우 ) 0.63* fck = 0.63* 35 = 3.73 MPa (Precast Beam용 ) 0.63* fckt = 0.63* 24 = 3.09 MPa (Topping Slab용 ) 압축프리스트레스가가해진인장영역내의최대인장응력 (- 환산균열단면과 2개의선형으로이루어진모멘트-처짐관계를이용하여구한즉시처짐과장기처짐이규준을만족시키는경우 ) 1.0* fck = 1.0* 35 = 5.92 MPa - strand Initial jacking force Po = 0.75 *Fpu = 0.75*183 = kn/strand MIN(0.80*Fpu, 0.94*Fpy) = kn/strand at Release Pi = 0.90 *Po = 0.9*137.3 = kn/strand MIN(0.74*Fpu, 0.82*Fpy) = kn/strand Final Design Pt = 0.80 *Po = 0.8*137.3 = kn/strand 0.5*Fpu = 91.5 kn/strand 3. Section Properties : 유효폭고려입력 * at Basic Section Ac y Ac*y D D1 Io A*D 2 A*D1 2 (mm) (mm) (mm 2 ) (mm) (mm 3 ) (mm) (mm) (mm 4 ) (mm 4 ) (mm 4 ) * at Topping Slab n = Ect/Ec = (2148) bw = 300 mm bf = 2400 mm bf h = 690 mm hf = 140 mm ht = 90 mm 6 ht * 프리캐스트보 * 합성보 ( 프리캐스트보 +Topping) 5 hf Ac = mm 2 Acc = mm h 1 3 yb = mm y1c = mm : 프리캐스트부재상부 y yt = mm y2c = mm : 프리캐스트부재하부 I = mm 4 y3c = mm : Topping 상부 bw/2 bw/2 St = mm 3 y4c = mm : Topping 하부 Sb = mm 3 Icc = mm 4 Z1c = mm 3 dp' = mm Z2c = mm 3 e = mm Z3c = mm 3 db' = mm Z4c = mm 3 1/7 쪽
2 *at Strand * at Tensile Rebar 갯수 직경 면적 거리 면적 * 거리 Pi Pt 갯수 직경 면적 거리 면적 * 거리 (ea) (mm) Aps(mm 2 ) (mm) (mm 3 ) (kn) (kn) (ea) (mm) As(mm 2 ) (mm) (mm 3 ) 2 φ HD φ φ Load and Moment/Shear Span L = mm Ln = 9500 mm Spa = 2400 mm 전단력보정계수 MF = 1.00 저감계수 ws 하중계수 wu Ms Mu Vu R.F (kn/m) L.F (kn/m) (kn-m) (kn-m) (kn) Self Weight 합성전 : M = w*l 2 /8 Dead Load 합성전 : V = w*l/2 Topping Slab 합성전 Finish Load 합성후 Live Load 합성후 Required Prestress Force Ms = = kn-m Ms1 = = kn-m Ft = (Ms/Sb + Ms1/Z2c * fck) / (1/Ac + e/sb) = (135.6*10^6 / *10^6 / * 35) / (1/ / ) * 1/10^3 = 439 kn N = Ft/Pt = 439/109.8 = 4 ea N = 4 ea 6 ea 6. 프리스트레스도입직후의프리캐스트보의응력 : Pi/Ac ± Pi*e/S ± Ms/S Ms = kn-m END ft = Pi/Ac - Pi*e/St = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ = = MPa / 인장 ft = 1.86 MPa 0.50* fcki = 2.47 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb = 741.6*103/ *10^3*310.19/ = = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 14.7 MPa ft = Pi/Ac - Pi*e/St + Ms/St = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6 / = = MPa / 인장 ft = 0.37 MPa 0.25* fcki = 1.24 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - Ms/Sb = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6 / = = 9.02 MPa / 압축 fb = 9.02 MPa 0.6*fcki = 14.7 MPa 7. 프리캐스트 PC보에 Topping Slab를타설한경우 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S Ms = = kn-m END ft = Pt/Ac - Pt*e/St = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ = = MPa / 인장 ft = 1.66 MPa 0.63* fck = 3.73 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ = = MPa / 압축 fb = MPa 0.45*fck = MPa 2/7 쪽
3 ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ = = 0.98 MPa / 압축 ft = 0.98 MPa 0.45*fck = MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6 / = = 5.20 MPa / 압축 fb = 5.2 MPa 0.45*fck = MPa 8. 합성보에마감하중이작용할경우 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S Ms = = kn-m Ms1 = 8.12 kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ *10^6/ = = 1.02 MPa / 압축 ft = 1.02 MPa 0.45*fck = MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ *10^6 / = = 4.94 MPa / 압축 fb = 4.94 MPa 0.45*fck = MPa 9. 최종사용하중시응력 : Pt/Ac ± Pt*e/S ± Ms/S Ms = = kn-m Ms1 = = kn-m ft = Pt/Ac - Pt*e/St + Ms/St + Ms1/Z1c = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ *10^6/ = = 1.97 MPa / 압축 ft = 1.97 MPa 0.60*fck = 21 MPa fb = Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb - Ms1/Z2c = 658.8*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ *10^6 / = = MPa / 인장 fb = 0.1 MPa 0.63* fck = 3.73 MPa 10. 슬래브상하단의응력 : Ms/S Ms = = kn-m ft = n*ms/z3c = 0.895*170.6*10^6 / = 1.74 MPa / 압축 ft = 1.74 MPa 0.60*fckt = 14.4 MPa fb = n*ms/z4c = 0.895*170.6*10^6/ = 0.89 MPa / 압축 fb = 0.89 MPa 0.60*fckt = 14.4 MPa 11. 탈형시검토 Lifting 위치 x = Ln/ 10 = 9500/10 = 950 mm Lifting ws = 6.84 kn/m SF = 1.5 M1 = -ws*x²/2 * SF = -6.84*(950/10^3)²/2 * 1.5 = kn-m x M1 x M1 M2 = (ws*ln²/8 - ws*ln/2*x) * SF = (6.84*(9500/10^3)²/8-6.84*(9500/10^3)/2*(950/10^3))*1.5 = kn-m M1 위치 M2 ft = Pi/Ac - Pi*e/St + M1/St = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ ( -4.63)*10^6 / = (-0.09) = MPa / 인장 ft = 1.95 MPa 0.63* fcki = 3.12 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - M1/Sb = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ (-4.630*10^6 / = (-0.19) = MPa / 압축 fb = MPa 0.6*fcki = 14.7 MPa 3/7 쪽
4 M2 위치 ft = Pi/Ac - Pi*e/St + M2/St = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6 / = = MPa / 인장 ft = 0.52 MPa 0.63* fcki = 3.12 MPa fb = Pi/Ac + Pi*e/Sb - M2/Sb = 741.6*10^3/ *10^3*310.19/ *10^6 / = = 9.34 MPa / 압축 fb = 9.34 MPa 0.6*fcki = 14.7 MPa 12. Check Ultimate Strength φ = 0.85 dp = h - dp' = = mm db = h - db' = = mm ρp = Aps/(bf*dp) = /(2400*590) = ρ = As/(bf*db) = 574/(2400*640) = fpy/fpu = 1580/1854 = γp = 0.4 β1 = 0.85 fps = fpu*[1 - (γp/β1)*(ρp*(fpu/fckt) + db/dp*ρ*fy/fckt)] = 1854*[1 - (0.4/0.85)*( *(1854/24) + 640/590* *400/24)] = 1820 MPa a' = (Aps*fps + As*fy) / (0.85*fckt*bf) = (592.26* *400) / (0.85*24*2400) = mm hf = 140mm / 장방형보 φmn = φ*(aps*fps*(dp-a'/2) + As*fy*(db-a'/2)) = 0.85*(592.26*1820*( /2) + 574*400*( /2)) /10^6 = kn-m φmn = kn-m Mu = kn-m 13. 철근비검토 gp = Aps/(bf*dp)*fps/fckt + db/dp*as/(bf*db)*fy/fckt = /(2400*590)*1820/ /590*574/(2400*640)*400/24 = gp = *β1 = 0.36*0.85 = * 단면의인장지배여부확인 c/dp = (a'/β1) / dp = (26.71/0.85) / 590 = c/dp = < / 인장지배 14. 휨균열모멘트검토 fr = 0.63* fck = 0.63* 35 = 3.73 MPa Ms = = kn-m Mcr1 = (fr + Pt/Ac + Pt*e/Sb - Ms/Sb )*Z2c = ( *10^3/ *10^3*310.19/ *10^6/ )* *1/10^6 = kn-m Mcr = Ms + Mcr1 = (287.32) = kn-m φmn/mcr = / = Check Deflection a. Instantaneous Camber Δ = Pi*e*Ln² / (8*Eci*I) = 741.6*10^3*310.19*9500² / (8*25964* ) = mm b. 부재자중에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Eci*I) = 5*6.84*9500⁴ / (384*25964* ) = mm c. Dead Load에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*I) = 5*0*9500⁴ / (384*28825* ) = mm d. Topping Slab에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*I) = 5*5.18*9500⁴ / (384*28825* ) = mm e. Finish Load에의한처짐 Δ = 5*ws*Ln⁴ / (384*Ec*Icc) = 5*0.72*9500⁴ / (384*28825* ) = mm 4/7 쪽
5 f. Live Load에의한처짐 Δ = 5*(1-RF)*ws*Ln⁴ / (384*Ec*Icc) = 5*(1-0)*14.4*9500⁴ / (384*28825* ) = mm g. Determine Long term Effects of Creep (from Fig 4-6-3, PCI HANDBO) * Release * at Erection * Final Condition Δi(mm) C.F Δ(mm) Δi(mm) C.F Δ(mm) Δi(mm) C.F Δ(mm) Deflection(LL) ΔTL = ( ( )) = mm ( 모든지속하중에의한장기처짐 + 추가적인활하중에의한순간처짐 ) h. Check Δ allowable Ln/360 = 9500/360 = mm ΔLL = mm Ln/480 = 9500/480 = mm ΔTL = mm 16. Check Shear φ = *ds 1/12*L 2/12*L 3/12*L 4/12*L 5/12*L 6/12*L 위험단면 거리 (mm) Vu (kn) Mu (kn-m) dp (mm) d = MAX(0.8*h, dp) (mm) Vu*dp/Mu Prestress force P (kn) fpc = P/Ac (MPa) Vp (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc (kn) φvc / (kn) φvs (kn) ( 최소 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 최소 ) ( 최소 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 불필요 ) ( 최소 ) φ*2/3* fck*bw*d (kn) φ*1/3* fck*bw*d (kn) leg leg stirrup HD10 HD10 HD10 HD10 HD10 HD10 HD10 HD10 HD10 S (mm) S (mm) S (mm) S (mm) S5 (mm) S = MIN(S1,S2,S3,S4,S5) @200 (mm) 5/7 쪽
6 전단보강여부검토 (Half Span) Vu(kN) φvc(kn) 위험단면 φvc/2(kn) Vu(kN) or ΦVc(kN) 거리 (mm) a. Use 2leg- HD10 (Av = mm 2 ) Smax1 = MIN(3/4*h, 600) = MIN(3/4*690, 600) = 517 mm Smax2 = Av*fys / (0.0625* fck*bw) = 142*400 / (0.0625* 35*300) = 512 mm Smax3 = Av*fys / (0.35*bw) = 142*400/(0.35*300) = 540 mm Smax4 = Av / ((Aps/80)*(fpu/fys)*(1/d) * (d/bw)) = 142 / ((592.26/80)*(1854/400)*(1/590) * (590/300)) = 1741 mm Smax = MIN(Smax1, Smax2, Smax3, Smax4) = MIN( 517, 512, 540, 540) = 512 mm b. 콘크리트전단강도 dp = mm d = MAX(dp, 0.8*h) = MAX(590, 0.8*690) = mm 위험단면 CS = mm Vu = MF*wu*Ln/2 - MF*wu*CS = 1*38.33*(9500/10^3)/2-1*38.33*(345/10^3) = kn Mu = MF*wu*CS*(L-CS) / 2 = 1*38.33*(345/10^3)*((9500/10^3)-(345/10^3))/2 = kn-m Vu/Mu*dp = MIN(168.84*(590/1000) / 60.53, 1.0) = MIN(1.65, 1.0) = 1.00 전달길이 50*ds = 50*12.7 = mm 프리스트레스힘 P = Pt/(50*ds)*CS = 658.8/(50*12.7)*345 = kn fpc = P / Ac = *10^3/ = 1.26 MPa Vp = P*slope = *( )/(4750-0) = 0.00 kn φvc1 = φ*(0.05* fck + 4.9*Vu/Mu*dp)*bw*d = 0.75*(0.05* *1)*300*590/10^3 = kn φvc2 = φ*((0.29* fck + 0.3*fpc)*bw*d + Vp) = 0.75*(0.29* *1.26)* 300*590/10^3 + 0) = kn φvc3 = φ*1/6* fck*bw*d = 0.75 * 1/6 * 35*300*590/10^3 = kn φvc4 = φ*5/12* fck*bw*d = 0.75*5/12* 35*300*590/10^3 = kn φvc = MIN( MAX( MIN(Vc1, Vc2), Vc3), Vc4 ) = MIN( MAX( MIN( , ), ), ) = kn c. 전단보강근의전단강도 φvs = Vu - φ*vc = = kn 최소전단보강근 6/7 쪽
7 17. 수평전단설계 (1) τnh = 0.56 MPa 1). 최소전단연결재가없으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만든경우 τnh = 0.56 MPa 2). 최소전단연결재가있으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만들어지지않은경우 τnh = 0.56 MPa 3). 최소전단연결재가있으면서접촉면이청결하고부유물이없으며접촉면을의도적으로거칠게만든경우 τnh = 3.5 MPa C = 0.85*fckt*bf*ht = 0.85*24*2400*90/10^3 = kn T1 = Aps*fps = *1820/10^3 = kn T2 = As*fy = 574*400/10^3 = kn T = T1 + T2 = = kn Fh = MIN(C, T) = MIN( , ) = kn bv = 2400 mm Lvh = mm φvnh = φ*τnh*bv*lvh = 0.75*0.56*2400*4750/1000 = kn Fh/φVnh = / 4788 = /7 쪽
PC-LB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
PC-ITB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
PC-HOLLOW.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 40 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 30008 MPa fcki = 28 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 26986 MPa Topping Slab : fckt = 27 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 26702 MPa
<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150
Microsoft Word - SDSw doc
MIDAS/SDS Ver..4.0 기술자료 Design>Shear Check Result KCI-USD99의슬래브의불균형모멘트에대한고려기준은다음과같습니다. 7.11. 전단편심설계 (1) 슬래브의평면에수직한위험단면의도심에대해전단편심에의해전달된다고보아야할불균형모멘트의비율은다음과같다. γ υ 1 = 1 b 1+ 3 b 1 () 전단편심에의한모멘트전달로인한전단응력은위의
<BCB3B0E8B0CBBBE72031C0E5202D204D4F4E4F C2E687770>
I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = 5000.00 KG * HOIST 자중 (W1)= 516.00 KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED
<BAB0C3A5BABBB9AE2E687770>
DMFC 5-60-30 제정: 2011. 7. 11 국방 군사시설기준 탄약고 설계지침 국 방 부 DMFC 5-60-30 제정: 2011. 7. 11 목 차 제1부 강재(파형강판) 탄약고 제1장 일반사항 1-1 적용 범위 1 1-2 참조 기준 1 1-3 주요 용어 1 제2장 설계지침 2-1 설계하중 3 2-2 설계사항 3 2-3 최소 다짐층 토피고 6 2-4
(k07-057).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 19, No. 6, pp. 763~771, December, 2007 FRP w w gj p 1) *Áw 2) Á 1) 1) w w œw 2) w w ey l Behaviour of One-Way Concrete Slabs Reinforced with Fiber Reinforced
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예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.39) 그림의단순보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라 + Fy b + Fy 예제 7.3
REVIEW CHART 1
Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1
PSC Design.xls
Element Number 7 Position Information I 합성단면여부 비합성 1. 설계조건 1.1 설계입력정보 - 재료저항계수 ( 도로교한계상태설계법표 5.3.3) 하중조합 φ c for concrete φ s for reinforcing steel φ s for prestressing steel 극한하중조합 0.650 0.950 0.950 사용하중조합
특허청구의 범위 청구항 1 압출압착 성형방식으로 제작되는 프리캐스트 콘크리트 부재의 표면처리방법에 있어서, (a)압출압착 성형방식으로 제작되는 프리캐스트 콘크리트 부재의 상면에 표면처리용 콘크리트를 추가로 타설하 는 단계와, (b)표면처리용 콘크리트의 상면에 요철을 형
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 공개특허공보(A) (11) 공개번호 10-2013-0120710 (43) 공개일자 2013년11월05일 (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E04B 5/32 (2006.01) (21) 출원번호 10-2012-0043816 (22) 출원일자 2012년04월26일 심사청구일자 전체 청구항 수 : 총 7 항 2012년04월26일
06.177~184(10-079).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 2, pp. 177~184, April, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.2.177 x w w MRS w p s y 1) Á z 2) Á x 3) * 1) wû w œw 2) w œw 3) w Nonlinear Analysis for
하중평형개념은포물선으로배치된 PC 강선에만성립되는것이아니라 절곡된 PC 강선의배치에도적용된다. 프리스트레싱방법과공법 (1) 프리스트레싱방법 기계적방법, 화학적방법, 전기적방법 (2) 프리텐션공법 (Pre - tension) 콘크리트를타설하기전에 PC강재를미리긴장시키고,
제 8 장프리스트레스콘크리트 핵심요약 개요 PC 는철근콘크리트의결함인균열을방지하여전단면을유효하게이용할수있도록설계하중작 용시발생되는인장응력을소정의한도까지상쇄할수있도록미리인공적으로압축력을도입한 콘크리트를프리스트레스트콘크리트라한다. 기본 3 개념 (1) 응력개념 ( 균등질보의개념 ) : 탄성이론에의한해석 1) PC강재가도심축과일치되는경우 P M f = ± y A
3. 설계방법 (Design Method) 철콘강의록 3 - 설계방법 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ult
3. 설계방법 (Design Method) 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ultimate Strength Design 영문명칭 Load and Resistance Factor Working Stress
°ø±â¾Ð±â±â
20, 30, 40 20, 30, 40 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 3.1 6.3 9.4 12.6 15.7 18.8 22.0 25.1 28.3 31.4 2.4 4.7 7.1 9.4 11.8 14.1 16.5 18.8 21.2 23.6 7.1 14.1 21.2 28.3 35.3 42.4 49.5 56.5 63.6 70.7 5.9 11.9 17.8 23.7
<B0E6BBE7BDC4BFCBBAAE322E786C73>
경사식옹벽설계 -2 B3 B4 q W2 1 SLOPE(S0) H2 y 1:S1 1:S2 원지반 H δ' b W1 Pa δ=2/3* R a a H1 W3 ω x B1 B2 B 1. 설계조건 (1) 단위체적중량및토질정수콘크리트단위중량 b γc = 2.35 tf/m 3 뒷채움재의단위중량 γ = 2.00 tf/m 3 뒷채움재의내부마찰각 φ = 35.0 점착력 C =
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
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Step1) ρmin 과 ρmax 사이에서 ρ 를가정한다. ρmin = 3( f c/fy) = 3( 3ksi/60ksi) = 0.002739 < 200/fy = 200/60ksi = 0.003333 ρmin = 0.003333 β1 = 0.85 ρmax = 0.75(0.85β1)(f c/fy){87/(87+fy)} = 0.75(0.85ⅹ0.85)(3ksi/60ksi){87/(87+60ksi)}
23(2) 71.fm
J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 2, 2009 w w w w w w Stud on the Fire Behaviour of Composite Beam with Loading and Unloading ½ *Á û**á½ ***Á½ Sung-Bae Kim* Chang-Nam Lee** Woo-Chul
17.393~400(11-033).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 3, pp. 393~400, June, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.3.393 x RC { sƒ y y 1) *Á½ 1) Á 2) 1) y w œw 2) w œw Bond Strength Evaluation of RC Beams
Microsoft Word - 4장_처짐각법.doc
동아대학교토목공학과구조역학 4. 처짐각법 변위법 (Slope Deflection ethod Displacement ethod) Objective of this chapter: 처짐각법의기본개념. What will be presented: 처짐각법을이용한다차부정정보해석 처짐각법을이용한다차부정정골조해석 Theoretical background 미국미네소타대학의
타설 고강도 콘크리트가 가능하게 되어 상황은 많 이 바뀌었다. 또, 실리카 퓸과 같은 반응성 미분말 이 사용 가능하게 되어, 일반화와 고강도화가 진행 되게 되었다. 이에 따라 1995년에는 일본 토목학회 에서 실리카 퓸을 이용한 콘크리트의 설계, 시공지 침(안) 이 발
기 술 정 보 우 승 민 기술연구소 토목연구담당 선임연구원 (laputa@lottenc.com) 1. 머 리 말 포틀랜트 시멘트가 출현한 이래, 현재에 이르기까지 콘크리트의 고강도화에 대한 연구, 발전은 멈추지 않고 계속되어, 최근에는 100N/mm 2 을 넘는 콘크리트도 현장시공이 가능하게 되었 다. 본문에서는 먼저, 일본의 고강도 콘크리트의 개발의 역사를
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탄성체역학 pplied Theory of lasticity Week07: 전단력과휨모멘트 (1) 토목안전환경공학과 옥승용 2 Class Schedule(1) Week Topics Remarks 01 Introduction to class Ch. 1 02 Tensile, Compressive and Shear orces (1) Ch. 1 03 Tensile,
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5. 보와골조 : 전단력과휨모멘트 (Beams and Frames: Shear forces and bending moments) 수업목적 : 평면상에서하중을받는보와골조에발생하는내력과모 멘트계산에필요한해석기법을이해하고습득. 수업내용 : 전단력도와모멘트도 하중, 전단력, 휨모멘트사이의관계 정성적처짐형상 평면골조의정적정정, 부정정, 불안정 평면골조의해석 Lecture
23(4) 06.fm
w y wz, 23«4y, 2009 J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 4, 2009 l f l üy w Study on Fire Performance of Stud Connectors ½ Áw z*á * Sung-Bae Kim Sang-Hoon Han* Seng-Kwan Choi* *FireSERT
'00 지역별분석.PDF
. 1., 53,569 18.4%, (18.3% ), (7.6% ), (7.4% ). 2000 ( :,, % ) ( ) 2,440,992 53,569 748 74,399 3,537 6.6 43 5,875 812,369 14,893 334 20,297 1,316 8.8 55 2,099 690,726 15,562 289 20,591 2,048 13.2 40 3,267
32(5B)-06(7470).fm
wm wz 3«5ByÁ 01 9 pp. 313 ~ 30 w w œw mw w x A Parametric Study on Tensile Stress of a Hybrid Floating Structure System Ÿ Á Á Á Zi, GoangseupÁLee, Seung-JungÁKwak, Yeon-MinÁJeong Youn Ju Abstract A hybrid
<31392DB1E8C0C7BCBA2E687770>
현대산업개발토목개발팀 (2008. 4. 14. 접수 / 2008. 10. 27. 채택 ) Experimental Study on Development Length of Prestressing Strand in Pretensioned Prestressed Concrete Members Eui-Sung, Kim Civil Development Team, Hyundai
MPAL-VI-Pneu_BES_V_ a_ k1
MPAL-VI 755054 2017-07a [8073531] MPAL-VI MPAL-VI-KO TORX, IO-Link (). : :, : 1. / 2 Festo MPAL-VI-KO 2017-07a MPAL-VI... 7... 7... 8... 8... 8 1... 9 1.1... 9 1.2... 9 1.3... 9 1.3.1... 9 1.3.2... 10
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k ƒ! YWXZ º º t rzyywxzhzyw k ep k Dynamic Behavior of Bridge considering Various Light Weight Rail Vehicles Õ äø ÐãäÕò ãã Sang-Su Kim, Yong-ul Park *, Man-Cheol Kim ** Abstract The purpose of this paper
CPX-E-SYS_BES_C_ _ k1
CPX-E 8727 27-7 [875294] CPX-E-SYS-KO CODESYS, PI PROFIBUS PROFINET (). :, 2 Festo CPX-E-SYS-KO 27-7 ... 5.... 5.2... 5.3... 5.4... 5.5... 5 2... 6 2.... 6 2..... 6 2..2 CPX-E... 7 2..3 CPX-E... 9 2..4...
A 001~A 036
4 3 2 0 8 91 0 1 2 3 4 5 6 08 09 00 01 02 03 04 18 19 10 29 20 22 23 39 30 31 32 33 48 49 40 41 59 50 69 1 2 3 4 1 2 3 4 1 4 7 10 13 1 2 3 4 5 6 rev. C C r C a f h f h L h h nrpm f h f n L C 3 P L
歯전용]
![歯전용]](/thumbs/91/107045760.jpg "歯전용]")
2001. 9. 6 1. 1. (1) (1) 1 (2) (2) 2 3 INVESTER PROFESIONAL ORGANIZATION GOVERNMENT CODE COMMITTEE SPECIFICATION CODE LAW LICENSE PERMIT PLANT 4 5 6 7 2. (1) 2. (1) 8 9 (2) (2) 10 (3) ( ). () 20kg/ (P70,
第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대
第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대검찰청 차장검사,대검찰청 검사,검찰연구관,부
14.531~539(08-037).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 20, No. 4, pp. 531~539, August, 2008 š x y w m š gj p { sƒ z 1) * 1) w w Evaluation of Flexural Strength for Normal and High Strength Concrete with Hooked
안전검사 자율검사프로그램인정 36 30 3-2 6 3-2 4 / 3 2 ( ), 0.5 ( 0.1 ).,, 3, ( ) 0.2MPa (2kgf/ ),,, 150 18 2kgf/,,, 45 (49 )., 2 50% 2,. 750J. 300m/ s........ 350 10.., 492,, 50 50., 492,, ( 294 kn ),,, 10 67,000 50
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 따라서오일러공식은다음과같이표시된다. p E ( KL r) ( 13-11) ( 13-1) 이때 (KL/r) 값은기둥의유효세장비 (column effective-lenderne ratio) 이다. EXAMLE 13.3 A W1
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 강의목표 1. Euler 의공식유도. 다른지지에따른기둥의거동 13.3 다양한지지형태를갖는기둥 옆과같이고정단을갖는기둥의자유물체도를고려하자. M (d - n). 미분방정식으로부터휨곡선식이얻어진다. d u + u d d ( 13-7) 식 13-7 을풀고경계조건을대입하면, é æ öù u d ê1 - coç ú øúû
<58C1A639C0E52D342DC3B6B0F1C1A2C7D5BACE2DB4DEB4EBBACEC0E7BCB3B0E82E786C736D>
1. 설계조건 Fy = 235 MPa Fu = 400 MPa Es = 205000 MPa * 달대부재 (H 형강 ) H- 200x200x8x12 d = 200 mm Ag = 6353 mm 2 r = 13 mm bf = 200 mm Ix = 47200000 mm 4 tw = 8.0 mm Sx = 472000 mm 3 tf = 12 mm w = 499 N/m Af
Extended Calculations
xtended Calculations of 39 4/1/2014 10:10 AM Member [191] Beam: B_202 W18x86 (A992) Seq: A Length: 37-1 7/16 Camber: 0 ABM: N/Assign ------------ Left End ------------ ------------ Right End -----------
<C6F7BDBAB0EDC0FCB9AEC7D0BAB8C3E62832307E33372037357E313030B0AD292E687770>
포스 고전문학 20강 - 고려가요와 경기체가 1 승희샘의 작전 명령 1. 고려가요의 개념과 장르적 특징을 정리하라. 2. 가시리 의 율격적 특성과 전통적 정서를 파악하라. 3. 정과정 의 정서 변화와 충신연주지사를 이해하라. 고려가요의 개념과 장르적 특징 (교재 60P 참조) 1. 고래시대 백성들의 노래 : 속요, 여요 2. 백성들의 노래 구전(훈민정음 창제
15.529~536(11-039).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, o. 4, pp. 529~536, August, 211 GGGGG http://dx.doi.org/1.4334/jkci.211.23.4.529 z e f ü w x sƒ y 1) *Á 2) 1) û w» w m œw Experimental Verification on the
untitled
외부강선을이용한연속교보강공법의실험적연구 An Experimental study of External Prestress Strengthening Method for continuous bridges 한만엽 * 신재우 *** 강태헌 *** 진경석 ** 강상훈 *** Han, Man-Yup Shin, Jae-Woo Kang, Tae-Heon Jin, Kyung-Suk
베이나이트 함유 이상조직강에 관한 연구
Alloy Designation C Mn Si Mo V Al Ti N B 1.1Mn 0.15 1.1 0.25 - - 0.03 0.01 0.002 0.002 1.1Mn -0.1V 0.15 1.1 0.25-0.1 0.03 0.01 0.002 0.002 0.6Mn 0.15 0.6 0.25 - - 0.03 0.01 0.002 0.002 0.6Mn -0.2Mo 0.15
27(5A)-07(5806).fm
ª Œª Œ 27ƒ 5A Á 2007 9œ pp. 753 ~ 758 gj pœw gj p { x A New Test Method for Pure Isotropic Flexural Tensile Strength of Concretes Ÿ Á y Á x Zi, GoangseupÁOh, HongseobÁChoi, Jinhyek Abstract Proposed is
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(2)-(note)-수정본
보이론 Beam Theor etal Formng CE La. Department of echancal Engneerng Geongsang Natonal Unverst, Korea etal Formng CE La., Geongsang Natonal Unverst 공학보이론 - 목적과과정 공학보이론의목적 전단력 ( V( ) ) 이작용하는경우굽힘모멘트는 위치에따라달라짐
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(1)(노트).ppt
보이론 I Beam Theor etal Forming CE La. Department of echanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words emer Load 변형 변형의기하학 응력 힘 - 변형관계 관계식 Uniaial loading Truss,
<4D F736F F F696E74202D20342EC0FCB8E9B1E2C3CA205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
4 장전면기초 4.1 개요 1 2 전면기초 : 여러개의기둥과벽을지지하는구조물아래전체바닥면을한개의기초로하는복합기초 지지력이낮은지반, 부등침하가심하게발생하는지역, 자중이큰경우 그림 4.1 전면기초의형태 4.2 전면기초의지지력 (4.1) 여기서, = 전면기초, 일반적으로안전율 3 적용. 점토지반비배수조건일경우 : ф=0, N c =5.14, N q =1.0, N
H u m a n & S e a t
H u m a n & S e a t 1997 1999 2000 2006 1997. 01 1997. 04 1997. 05 1997. 07 1998. 03 1999. 07 2000. 03 2001. 04 2002. 02 2002. 09 2002. 11 2006. 04 History & Vision 2006 2010 2006. 12 2008. 04 2008. 06
untitled
산업표준심의회심의 2004 12 29 F 44032004 ( ) ( ) () () () () ( ) 1966 12 23 2004 12 29 041113 ( ) ( 025097239 40). 7 5,. ICS 91.100.30 KS Reinforced spun concrete pipes F 44032004 (.) A.... KS B 5533 KS D 4 KS
EL EL A229
E E 229 230 P5 P6 PN W17, 21, 27, 35, 50 20 15 30 30 25 230 P5 P6 PN PC K5 K6 KN KC F5 F6 FN FC Z0 Z1 Z3 ZT ZZ C D C D H H B W2 W3 B W17 E 0~245 156 112 W21 E 0~294 181 130 W27 E 0~390 226 167 W35 E 0~490
KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS C 3004 KS C
KSKSKSKS SKSKSKS KSKSKS SKSKS KSKS SKS KS KS C 3004 KS C 3004 2002 2002 12 27 ICS 2906020 2904020 KS Testing methods for rubber or plastic insulated wires and cables ( ) KS B 5202 KS B 5203 KS B 5206 KS
편주요개정내용
( 안 ) 대비표 - - 2012. 9. 5 편주요개정내용 - 1 - - 2 - [ 수정 ] 5-1 일반요건삭제, 5-2 와 5-3 에편입 - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - [ 수정 ] 문구수정 - 8 - - 9 - Δ Δ α + 여유량여기서 ; Δ : 설치시유간, : 선팽창계수 : 최고온도 ( ), : 설치시온도 ( ), : 신축길이 (m)
A C O N T E N T S A-132
C O N T E N T S -2 SC2 Series -3 SC2 Series -4 SC2 Series SC2 B 40 B 100 S I SC2 B 40 B 100 RO R S I SC2-2 B 40 B 100 HOY R S I -5 SC2 R0 40 SW R0 SC2 R 40 SC2 Series SW RB SW R SC2-2 H0 40 SW H0 SC2-2
untitled
5V 1 2 - + LM7805 1 3 IN OUT GND POWER SW 1 2 CON 330 2 220uF 0.1 220uF LED 330 330 330 330 330 330 330 330 LED0 LED1 LED2 LED3 LED4 LED5 LED6 LED7 5V 10K 10K 10K 10K 10K 10K 10K 10K SW0 SW1 SW2 SW3 SW4
TIGER CORPRATION
STRUCTURAL CALCULATION 구조계산서 PROJECT 서울월드컵경기장 보조경기장지붕공사 1. 설계개요 1.1 구조물개요 1.2 설계기준 1.3 사용재료강도 1.4 특기사항 구조물위치 서울시마포구 구조물명칭 서울월드컵경기장보조경기장지붕 구조형식 철골구조및막구조 구조물용도 보조경기장지붕막 1) 구조설계규준 강구조계산규준및해설 ( 대한건축학회 ) AISC-ASD83
도심지 내 중·저층 주요시설물(학교, 병원 등)의 응급복구 내진보강기술 개발에 관한 연구 최종 보고서
- i - - ii - - iii - - i - - ii - - i - - ii - - i - - ii - - iii - - iv - - v - - vi - - vii - - viii - - ix - - x - - xi - - xii - - xiii - - xiv - - xv - - xvi - - xvii - - xviii - - xix - - xx - -
Microsoft PowerPoint - statics_Ch 5(1)-노트.ppt
5. 분포력, 보의전단력과굽힘모멘트 I Metal orming CE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea Metal orming CE Lab., Geongsang National Universit 세장부재에작용하는힘과부재의명칭 가느다란긴부재 ( 세장부재, Slender
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:,00 00,9 상세,000,000,00 (st segment) 0, (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,00
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000,9 00,00 상세 0, (st segment),00 (st segment) 평면도 S: 0,,0,,,00 0,00,000,,000,00,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st segment)
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S:0. 0.0 0. 0..00.0,000,0,00,00,00,00,000.0.00
나사식볼밸브.indd
HWASUNG VALVES 19~1990 001~010 19. 03 19. 0 1991~000 199. 1 199. 1 199. 11 199. 09 1999. 03 1999. 09 1999. 09 1999. 10 1999. 11 000. 0 000. 03 001~010 001. 03 001. 10 001. 11 00. 0 003. 03 003. 0 00. 01
DBPIA-NURIMEDIA
GFRP 로보강된프리캐스트슬래브궤도개발및거동분석 Development of Precast Slab Track Reinforced with GFRP and Analysis of Behavior 지광습 이승정 * 문도영 ** 김유봉 *** 백인혁 **** Goangseup Zi Seung-Jung Lee Do Young Moon Yoo-Bong Kim In-Hyuk
특허청구의 범위 청구항 1 복수개의 프리캐스트 콘크리트 부재(1)를 서로 결합하여 연속화시키는 구조로서, 삽입공이 형성되어 있고 상기 삽입공 내면에는 나사부가 형성되어 있는 너트형 고정부재(10)가, 상기 프리캐스 트 콘크리트 부재(1) 내에 내장되도록 배치되는 내부
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 등록특허공보(B1) (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E01D 19/12 (2006.01) E01D 2/00 (2006.01) E01D 21/00 (2006.01) (21) 출원번호 10-2011-0036938 (22) 출원일자 2011년04월20일 심사청구일자 2011년04월20일 (65) 공개번호 10-2012-0119156
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S=:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st seg
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL 9, S=:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0 9,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S=:0.9.0.9.9 0.0.00.0 0
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Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]](/thumbs/82/86166615.jpg "Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]")
보이론 I Beam Theor Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words Member Load 변형변형의기하학응력힘 - 변형관계관계식 Uniaial loading
많이 이용하는 라면,햄버그,과자,탄산음료등은 무서운 병을 유발하고 비만의 원인 식품 이다. 8,등겨에 흘려 보낸 영양을 되 찾을 수 있다. 도정과정에서 등겨에 흘려 보낸 영양 많은 쌀눈과 쌀껍질의 영양을 등겨를 물에 우러나게하여 장시간 물에 담가 두어 영양을 되 찾는다
(51) Int. Cl. (19) 대한민국특허청(KR) (12) 공개실용신안공보(U) A23L 1/307 (2006.01) C02F 1/68 (2006.01) (21) 출원번호 20-2011-0002850 (22) 출원일자 2011년04월05일 심사청구일자 2011년04월05일 (11) 공개번호 20-2011-0004312 (43) 공개일자 2011년05월03일
review050829.hwp
한국무역협회 무역연구소 서울시 강남구 삼성동 무역센터 트레이드타워 4801호 Tel: 6000-5174~9 Fax: 6000-6198 홈페이지 : http://tri.kita.net - 1 - 5 4 (% ) 경상수지(G DP 대 비) 추 이 일본 독일 3 네덜란드 2 1 아일랜드 0-1 -2 [1만불 - 2 만불 달성기간 ] -일본(80-88) -독일(79-90)
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재료의강도 / 연성 / 경도평가기법 기계적시험 (Mechanical Tests) 목적 : 재료의응력 (stress) 에대한재료의저항 (strain) 관계를구함 인장 / 압축시험 경도시험 굽힘시험, 피로시험, 열피로시험, 파괴인성시험, 크리프시험, 충격시험, 열충격시험, 마모시험등 변형 (Deformation) 의종류 Tension Compression Shear
저작자표시 - 비영리 - 동일조건변경허락 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 이차적저작물을작성할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비
저작자표시 - 비영리 - 동일조건변경허락 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 이차적저작물을작성할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 동일조건변경허락. 귀하가이저작물을개작, 변형또는가공했을경우에는,
587.eps
VP7-6 Series VP7-6-FPG-D- (FG-S) (FG-D) (YZ-S) (YZ-D) Closed center (FHG-D) Exhaust center (FJG-D) (FPG-D) Pressure center(fig-d) VP7-6-FHG-D- VP7-6-FG-S- VP7-6-FG-D- (V) (A) ) (A) ) (V) ) 0.15~0.9{1.5~9.}
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별표 3 에스컬레이터 해설서 (rev ).hwp
[ 별표 3 ] 에스컬레이터및무빙워크 1. 3( ) ㆍ ㆍ,. 2. (KS) (ISO, IEC, EN...). 3.. 4. SI. < 1, > - 1 - 5. 5.1 /., (KS B ISO 12100-2), ISO 12100-2 5.2 ( ) 5.2.1 / / / ( )., (5.2.1.5 ).(5.2.1.1). 25 cm2 250 N,., ( ) 2.(5.2.1.2)
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Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society Vol. 14, No. 4 pp. 2000-2005, 2013 http://dx.doi.org/10.5762/kais.2013.14.4.2000 경골잔교 상부구조의 휨 및 비틀림에 대한 구조 안전성 검토 함규성 1, 임남형 2, 박종섭 3, 윤기용 1*
, Yard Bottom Slamming, Slamming,, 10-8 Probability Level Bottom Slamming., Bottom Slamming,, Evaluation, Allowable Criteria, Ballast Reduction, Botto
005 년도한국해양과학기술협의회공동학술대회 Bottom Slamming,,,, ( The Study of the Direct Structural Strength Calculation against the Bottom Slamming Load for the Forward Bottom Structural Area Seog-Jin OH, In-Seong SEO,
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G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 20, No. 3, pp. 345~356, June, 2008 p -k w gj p k k 1) Á y 2) * 1) ƒm w w 2) w w Direct Inelastic Design of Reinforced Concrete Members Using Strut-and-Tie
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EGC-TB-KF, EGC-HD-TB ko 8076268 2017-11c [8076274] :.... 3 2 Festo EGC-TB-KF, EGC-HD-TB 2017-11c EGC-TB-KF, EGC-HD-TB... 4 1... 4 2... 5 3... 5 4... 6 5... 7 5.1... 7 5.1.1... 7 5.1.2... 9 5.1.3... 10
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Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL 9, S: LC,000,000, 00,00 상세 00, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,9 0,0,9,9 0,0,000,,000,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP 재료표
MUSSO POWER SYSTEM General Catalog 211 MUSSO POWER SYSTEM Leader in Chain Technology GENERAL CATALOG 211 The best choice and satisfaction We support your success. Table of Contents 4 Chain & Sprocket 6
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Microsoft Word - beam-column-note2
Prf. Sang Whan Han 9-6-4 모멘트확대효과 [] 횡구속된골조기둥그림 9-6과같이단부에서로다른모멘트가작용하는경우 차모멘트와 차모멘트의합은그림 9-6(c) 와같은형태과되며, 이때최대모멘트가작용하는위치는반드시기둥의중앙부는아니며임의의곳이된다. 이러한모멘트분포를양단에같은크기의모멘트 가작용할때와같은형태로하기위하여그림 9-6() 와같이큰쪽의단부모멘트 에등가모멘트계수
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exp exp exp exp exp exp exp exp exp exp exp log 第 卷 第 號 39 4 2011 4 투영법을 이용한 터빈 블레이드의 크리프 특성 분석 329 성을 평가하였다 이를 위해 결정계수값인 값 을 비교하였으며 크리프 시험 결과를 곡선 접합 한 결과와 비선형 최소자승법으로 예측한 결과 사 이 결정계수간 정도의 오차가 발생하였고
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Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 24, No. 1, pp. 015~023, February, 2012 GGGGG http://dx.doi.org/10.4334/jkci.2012.24.1.015 인장증강효과에기반한콘크리트구조부재의사용성능검증» 1) Á½ 2) Á½ 2) Á y 3) * 1) w m 2) û w m
01-K15-024(3-11).hwp
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 28, No. 1, pp. 3~11, February, 2016 http://dx.doi.org/10.4334/jkci.2016.28.1.003 pissn 1229-5515 eissn 2234-2842 프리캐스트콘크리트트리플리브슬래브의휨성능 황승범 1) 서수연 1) * 이강철 2)
Microsoft Word - KSR2014A038
2014 년도한국철도학회추계학술대회논문집 KSR2014A038 프리캐스트 Half Deck의구조성능평가 Evaluation of Structural Performance of Half Decks with New Details 편명철, 조홍빈 *, 엄기영 **, 박용걸 *** Myung-Cheol Pyun, Hong-Bin Cho *, Ki-Young Eum
[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp
![[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp](/thumbs/93/111362375.jpg "[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp")
교육부 1 장일반사항 - 2 - 1 장일반사항 - 3 - 1 장일반사항 - 4 - 1 장일반사항 - 5 - 1 장일반사항 - 6 - 1 장일반사항 - 7 - 1 장일반사항 - 8 - 1 장일반사항 - 9 - 1 장일반사항 - 10 - 1 장일반사항 - 11 - 1 장일반사항 - 12 - 1 장일반사항 - 13 - 1 장일반사항 -
01~61
볼 베어링 롤러 베어링 특수 구름 베어링 베어링 구름 베어링 GB 00/ KA 카탈로그 GB 00/ KA 0 8TAG, 0 0 80 0 80 0 80 8KW 9 0 9 8 7 7 7 99 AT, B, BR, BS, BW, 0 CLT DT 98 EC, F 0 H 9 HC, HM 90 JL JLM 9 K 0 L LM 90 M 90 P 0 RW, 0 S 9 S,
공학박사학위 논문 운영 중 터널확대 굴착시 지반거동 특성분석 및 프로텍터 설계 Ground Behavior Analysis and Protector Design during the Enlargement of a Tunnel in Operation 2011년 2월 인하대
저작자표시-비영리-동일조건변경허락 2.0 대한민국 이용자는 아래의 조건을 따르는 경우에 한하여 자유롭게 이 저작물을 복제, 배포, 전송, 전시, 공연 및 방송할 수 있습니다. 이차적 저작물을 작성할 수 있습니다. 다음과 같은 조건을 따라야 합니다: 저작자표시. 귀하는 원저작자를 표시하여야 합니다. 비영리. 귀하는 이 저작물을 영리 목적으로 이용할 수 없습니다.
KAERI/TR-2128/2002 : SMART 제어봉구동장치 기본설계 보고서
KAERI =100,000 25 20 Force, [kn/m^2] 15 10 5 0 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 b/a I = 1500[ AT ], a + b = 16[ mm], hr = 5.6[ mm], hδ = 11.2[ mm], δ = 0.35[
PowerPoint 프레젠테이션
7 장 1/30 Chapter 7 내 력 (Internal Forces) 7 장 2/30 제 6장에서는구조용부재의연결부에작용하는힘을구하는방법을소개하였다. 일단연결부에작용하는힘이구해지면다음의해석단계는부재내부에작용하는힘즉부재의내력을계산하는일이다. 한편, 제 6장에서는단면법을사용할때트러스구조의부재는두힘부재이므로부재의내력은단면의위치와무관함을알게되었다. 그러나프레임이나기계와같이다력부재인경우에는단면의위치에따라내력은달라질수있다.
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The Field Camera PENTAX K-5 II 와 SmC PENTAX DA 12-24mm F4 ED AL[IF] (21mm): 조리개: F13; 셔터 스피드: 1/80초; 노출 보정: -0.3 EV; 감도: ISO 200; 화이트 발란스: AWB; 사용자 지정 이미지: 밝음 Imaging Power Imaging Power Imaging Power
축방향변형 Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea
축방향변형 Metal Forming CE ab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea 압축력을받는직사각형봉 축부재의신장 축부재와관련된자유물체도 그림 5.7 복합축부재와관련된자유물체도 그림 5.8 변하는내력과단면적을가지는축부재 양단고정 - 균일축강성 - 내부집중축하중
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KIGAS Vol. 12, No. 4, December, 2008 (Journal of the Korean Institute of Gas) l x CNG» v m s w ½ Á y w» œw (2008 9 30, 2008 12 10, 2008 12 10 k) Numerical Analysis for Temperature Distribution and Thermal