<58C1A639C0E52D342DC3B6B0F1C1A2C7D5BACE2DB4DEB4EBBACEC0E7BCB3B0E82E786C736D>
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- 사희 천
- 5 years ago
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1 1. 설계조건 Fy = 235 MPa Fu = 400 MPa Es = MPa * 달대부재 (H 형강 ) H- 200x200x8x12 d = 200 mm Ag = 6353 mm 2 r = 13 mm bf = 200 mm Ix = mm 4 tw = 8.0 mm Sx = mm 3 tf = 12 mm w = 499 N/m Af = bf*tf = 200*12 = 2400 mm 2 Aw = d*tw = 200*8 = 1600 mm 2 Zx = 2*(bf*tf*(d/2-tf/2) + (d/2-tf)*tw*(d/2-tf)/2) = 2*(200*12*(200/2-12/2) + (200/2-12)*8*(200/2-12)/2) = mm 3 * 콘크리트 fck = 28 MPa * 앵커철근 fyr = 400 MPa fur = 560 MPa * 용접재인장강도 Fuw = 420 MPa 앵커철근 (Nxr) 매입강판 Lx dxr 콘크리트부재 Lhd La Ly dyr Pyr dyr * 작용인장력 Put = 606 kn α = 1.5 Put,req = Put*α = 606*1.5 = kn 연결판 인장부재 ( 달대부재 ) 이음판 x y y x < 웨브 > 2. 인장부재 ( 달대부재 ) 이음 d 1) 설계인장항복강도 φpn = φt*fy*ag = 0.9*235*6353 *1/10^3 = Put kn Put,req / φpn = 909 / = OK bf < 플랜지 > 2) 응력분배 (1) 플랜지분담응력 Puf1 = Put,req*(Af/Ag) = 909*(2400/6353) = kn Puf2 = φt*af*fy = 0.9*2400*235 *1/10^3 = kn Puf = MIN(Puf1, Puf2) = MIN(343.4, 507.6) = kn (2) 웨브분담응력 Puw = Put,req - 2*Puf = 909-2*343.4 = kn 3) 플랜지이음부 (1) 소요볼트 * 플랜지 1개기준 고력볼트 직경 구멍직경열수 ( 열 ) 행수 ( 행 ) 전체개수볼트간격볼트간격볼트간격연단거리 연단거리 사이간격 Db(mm) Dbh(mm) Nx Ny1/Ny2 N(EA) Px1(mm) Px2(mm) Py(mm) dx(mm) dy(mm) ef(mm) F10T M (Ny1 > Ny2) bf,prov = Px1+2*(Nx/2-1)*Px2+2*dx = 130+2*(2/2-1)*0+2*35 = mm bf = 200mm...OK b2,max = (bf-tw-2*r)/2 = ( *13)/2 = 83.0 mm 2*dx+px2 = 70 mm OK 1/8
2 φ = 1.00 μ = 0.50 ( 블라스트후페인트하지않은경우 ) hf = 1.00 Fu = 1000 MPa Ab = mm 2 /EA 전단면의수 Ns = 2 설계볼트장력 To = 0.70*Fu*0.75*Ab = 0.70*1000*0.75*201.1 *1/10^3 = kn/ea φrn = φ*μ*hf*to*ns = 1*0.5*1*105.6*2 = kn/ea (2) 이음판 N,req = Puf / φrn = / = 3.25 EA 4 EA...OK Fyp = 235 MPa Fup = 400 MPa * 플랜지 1 개기준 매수폭길이두께면적구멍개수구멍직경 s²/(4*g) 공제면적 (mm) (mm) tp (mm) Ag (mm 2 ) (mm) (mm) (mm 2 ) 외부판 내부판 (0.81) * 인장항복강도 φpn = φt*fyp*ag = 0.9*235*2040 *1/10^3 = kn Puf/ φpn = / = OK * 인장파단강도 U = 1.00 An = MIN(2040+(-432), 0.85*Ag) = MIN(1608, 0.85*2040) = mm 2 φpn = φt*fup*ae = φt*fup*u*an = 0.75*400*1*1608 *1/10^3 = kn Puf/ φpn = / = OK (3) 블록전단강도 L = (Ny-1)*Py = (2-1)*60 = 60.0 mm 1 이음판 * 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Nx/2-0.5)*tp = *(2/2-0.5)*12 = mm 2 * 인장저항총단면적 Agt = (Px2+dx)*tp = (0+35)*12 = mm 2 * 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Ny-0.5)*tp = *(2-0.5)*12 = mm 2 * 전단저항총단면적 Agv = (L+dy)*tp = (60+50)*12 = mm 2 Fup*Ant = 400*312 *1/10^3 = kn 0.6*Fup*Anv = 0.6*400*996 *1/10^3 = kn Fyp*Agt =235*420 *1/10^3 = 98.7 kn 0.6*Fyp*Agv = 0.6*235*1320 *1/10^3 = kn 이음판두께 φpn = φt*(ubs*fup*ant + MIN(0.6*Fup*Anv, 0.6*Fyp*Agv)) * 2개소 = 0.75*(1* MIN(239, 186.1)) * 2 = kn Puf/ φpn = / = OK 2 인장재플랜지 * 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Nx/2-0.5)*tf = *(2/2-0.5)*12 = mm 2 * 인장저항총단면적 Agt = (Px2+dx)*tf = (0+35)*12 = mm 2 * 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Ny-0.5)*tf = *(2-0.5)*12 = mm 2 2/8
3 * 전단저항총단면적 Agv = (L+dy)*tf = (60+50)*12 = mm 2 Fu*Ant = 400*312 *1/10^3 = kn 0.6*Fu*Anv = 0.6*400*996 *1/10^3 = kn Fy*Agt = 235*420 *1/10^3 = 98.7 kn 0.6*Fy*Agv = 0.6*235*1320 *1/10^3 = kn 플랜지두께 φpn = φt*(ubs*fu*ant + MIN(0.6*Fu*Anv, 0.6*Fy*Agv)) * 2개소 = 0.75*(1* MIN(239, 186.1)) * 2 = kn Puf/ φpn = / = OK 4) 웨브이음부 Puw = kn Vuw = 0 kn Muw = 0.0 kn-m (1) 소요볼트 * 웨브한쪽기준고력볼트직경구멍직경열수행수전체개수볼트간격볼트간격연단거리연단거리사이간격 Db(mm) Dbh(mm) Nx( 열 ) Ny( 행 ) N(EA) Px(mm) Py(mm) dx(mm) dy(mm) ew(mm) F10T M 웨브제 1 볼트 - 플랜지내측덧판거리 (d-2*tf-2*tp2-(wly-dy*2))/2 = (200-2*12-2*6)-(110-35*2))/2 = 62.0 mm 60 mm...ok φ = 1.00 μ = 0.50 ( 블라스트후페인트하지않은경우 ) hf = 1.00 Fu = 1000 MPa Ab = mm 2 /EA 전단면의수 Ns = 2 설계볼트장력 To = 0.70*Fu*0.75*Ab = 0.70*1000*0.75*201.1 *1/10^3 = kn/ea φrn = φ*μ*hf*to*ns = 1*0.5*1*105.6*2 = kn/ea Bolt 도심 -Bolt y 거리도심 -Bolt x 거리 diy diy 2 Dbh*diy dix dix 2 (mm) (mm 2 ) (mm 2 ) (mm) (mm 2 ) 합계 Ip = Ix+iy = Nx* (diy²) + Ny* (dix²) = 2* *1800 = mm 2 3/8
4 RMx = Muw*diy/Ip = 0*10^6*20/5200 *1/10^3 = 0.00 kn/ea RMy = Muw*dix/Ip = 0*10^6*30/5200 *1/10^3 = 0.00 kn/ea RH = Puw/N = 222.2/4 = kn/ea RV = Vuw/N = 0/4 = 0.00 kn/ea R = ((RMx+RH)²+(RMy+RV)²) = (( )²+(0+0)²) = kn/ea R/φRn = / = OK (2) 웨브이음판 * 한쪽웨브기준 Fyp = 235 MPa 매수폭길이두께면적구멍개수구멍직경공제면적 Fup = 400 MPa wlx(mm)wly(mm) tp(mm) Ag(mm 2 ) (mm) (mm 2 ) * 인장항복강도 φpn = φt*fyp*ag = 0.9*235*1320 *1/10^3 = kn Puw / φpn = / = OK * 인장파단강도 An = MIN(1320+(-432), 0.85*Ag) = MIN(888,0.85*1320) = mm 2 φpn = φt*fup*an= 0.75*400*888 *1/10^3 = kn Puw / φpn = / = OK (3) 블록전단강도 1 이음판 - 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Ny-1.0)*tp = *(2-1.0)*12 = mm 2 - 인장저항총단면적 Agt = ((Ny-1)*Py)*tp = ((2-1)*40)*12 = mm 2 - 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Nx-0.5)*tp*2 = *(2-0.5)*12*2 = mm 2 - 전단저항총단면적 Agv = (Px*(Nx-1)+dx)*tp*2 = (60*(2-1)+50)*12*2 = mm 2 Fup*Ant = 400*264 *1/10^3 = kn 0.6*Fup*Anv = 0.6*400*1992 *1/10^3 = kn Fyp*Agt = 235*480 *1/10^3 = kn 0.6*Fyp*Agv = 0.6*235*2640 *1/10^3 = kn 이음판두께 φrn = φt*(ubs*fup*ant + MIN(0.6*Fup*Anv, 0.6*Fyp*Agv)) = 0.75*(1* MIN(478.1,372.2)) = kn Puw / φrn = / = OK 2 인장재웨브 - 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Ny-1.0)*tw = *(2-1.0)*8 = mm 2 - 인장저항총단면적 Agt = ((Ny-1)*Py)*tw = ((2-1)*40)*8 = mm 2 - 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Nx-0.5)*tw*2 = *(2-0.5)*8*2 = mm 2 - 전단저항총단면적 Agv = (Px*(Nx-1)+dx)*tw*2 = (60*(2-1)+50)*8*2 = mm 2 4/8
5 Fu*Ant = 400*176*1/10^3 = 70.4 kn 0.6*Fu*Anv = 0.6*400*1328*1/10^3 = kn Fy*Agt = 235*320*1/10^3 = 75.2 kn 0.6*Fy*Agv = 0.6*235*1760*1/10^3 = kn 웨브두께 φrn = φt*(ubs*fu*ant + MIN(0.6*Fu*Anv, 0.6*Fy*Agv)) = 0.75*(1* MIN(318.7,248.2)) = kn Puw / φrn = / 239 = OK 3. 인장부재와콘크리트매입강판접합부 1) 인장부재플랜지접합부 - 용접치수 Fuw1 = 420 MPa Sw1 = mm nw1 = 1 개소 필릿용접 (1)/ 완전용입용접 (2) : 2 앤드탭유뮤 : 없음. Lw1 = bf - 2*Sw1 = 200-2*12 = mm Aw1 = nw1*sw1*lw1 = 1*12*176 = mm 2 φrn = φ*fy*tf*lw1 = 0.9*235*12*176 *1/10^3 = kn Puf / φrn = / = OK φrn = φ*fu*tf*lw1 = 0.75*400*12*176 *1/10^3 = kn Puf / φrn = / = OK 2) 인장부재웨브접합부 부재 구멍종류 구멍치수 (mm) φ (1) 소요볼트 Gusset Plate : 장슬롯구멍 H형강 : 하중방향에수직인단슬롯구멍 고력볼트 직경 구멍직경 Dbh(mm) 열수 행수 전체개수볼트간격볼트간격연단거리 연단거리 사이간격 Db(mm) G.Plate/H형강 Nx( 열 ) Ny( 행 ) N(EA) Px(mm) Py(mm) dx(mm) dy(mm) ew(mm) F10T M φ = 0.70 μ = 0.50 ( 블라스트후페인트하지않은경우 ) hf = 1.00 Fu = 1000 MPa Ab = mm 2 /EA 전단면의수 Ns = 1 설계볼트장력 To = 0.70*Fu*0.75*Ab = 0.70*1000*0.75*201.1 *1/10^3 = kn/ea φrn = φ*μ*hf*to*ns = 0.7*0.5*1*105.6*1 = 37.0 kn/ea N,req = Puw / φrn = / 37 = 6.01 EA > 6 EA...N.G (2) 연결판 (Gusset Plate) Fyp = 235 MPa 매수폭길이두께면적구멍개수구멍직경공제면적 Fup = 400 MPa wlx(mm)wly(mm) tp(mm) Ag(mm 2 ) (mm) (mm 2 ) (1.0) 5/8
6 * 인장항복강도 φpn = φt*fyp*ag = 0.9*235*1320 *1/10^3 = kn Puw / φpn = / = OK * 인장파단강도 An = MIN(1320+(-432), 0.85*Ag) = MIN(888, 0.85*1320) = mm 2 φpn = φt*fup*an= 0.75*400*888 *1/10^3 = kn Puw / φpn = / = OK (3) 블록전단강도 1 연결판 - 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Ny-1.0)*tp = *(2-1.0)*12 = mm 2 - 인장저항총단면적 Agt = ((Ny-1)*Py)*tp = ((2-1)*50)* = mm 2 - 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Nx-0.5)*tp*2 = *(3-0.5)*12*2 = mm 2 - 전단저항총단면적 Agv = (Px*(Nx-1)+dx)*tp*2 = (80*(3-1)+55)*12*2 = mm 2 Fup*Ant = 400*384 *1/10^3 = kn 0.6*Fup*Anv = 0.6*400*2760 *1/10^3 = kn Fyp*Agt = 235*600 *1/10^3 = kn 0.6*Fyp*Agv = 0.6*235*5160 *1/10^3 = kn 연결판두께 φrn = φt*(ubs*fup*ant + MIN(0.6*Fup*Anv, 0.6*Fyp*Agv)) = 0.75*(1* MIN(662.4,727.6)) = kn Puw / φrn = / 612 = OK 2 인장재웨브 - 인장저항순단면적 Ant = Agt - Dbh*(Ny-1.0)*tp = *(2-1.0)*8 = mm 2 - 인장저항총단면적 Agt = ((Ny-1)*Py)*tp = ((2-1)*50)*8 = mm 2 - 전단저항순단면적 Anv = Agv - Dbh*(Nx-0.5)*tw*2 = *(3-0.5)*8*2 = mm 2 - 전단저항총단면적 Agv = (Px*(Nx-1)+dx)*tw*2 = (80*(3-1)+55)*8*2 = mm 2 Fu*Ant = 400*224 *1/10^3 = 89.6 kn 0.6*Fu*Anv = 0.6*400*2720 *1/10^3 = kn Fy*Agt = 235*400 *1/10^3 = 94.0 kn 0.6*Fy*Agv = 0.6*235*3440 *1/10^3 = kn 웨브두께 φrn = φt*(ubs*fu*ant + MIN(0.6*Fu*Anv, 0.6*Fy*Agv)) = 0.75*(1* MIN(652.8,485)) = kn Puw / φrn = / 431 = OK (4) 연결판의용접부 - 용접치수 Fuw2 = 420 MPa Sw2 = mm nw2 = 1 개소 필릿용접 (1)/ 완전용입용접 (2) : 2 앤드탭유뮤 : 없음. 6/8
7 Lw2 = wly - 2*Sw2 = 110-2*12 = 86.0 mm Aw2 = nw2*sw2*lw2 = 1*12*86 = mm 2 φrn = φ*fyp*tp*lw2 = 0.9*235*12*86 *1/10^3 = kn Puw / φrn = / = 1.02 > NG φrn = φ*fup*tp*lw2 = 0.75*400*12*86*1/10^3 = kn Puw / φrn = / = OK 4. 콘크리트매입강판과앵커철근 1) 소요앵커철근 * Base Plate Fyp = 235 MPa Fup = 400 MPa Lx = 280 mm Ly = 400 mm tp = 16 mm Ly dyr Pyr (Lw) dyr dxr 매입강판 dxr 앵커철근 플레어용접 직경단면적열수행수전체개수철근간격철근간격연단거리연단거리 db(mm) (mm 2 ) Nxr( 열 ) Nyr( 행 ) Nr(EA) Pxr(mm) Pyr(mm) dxr(mm) dyr(mm) D dyr 4*db = mm Ast = mm 2 φ*ast*fyr = Put,req로부터 Ast,req = Put,req / (φ*fyr) = 909*10^3 / (0.85*400) = mm 2 Ast,req/ Ast = / OK 2) 90 표준갈고리를가지는인장이형철근정착길이 Lhd = 0.24*β*db*fyf/(λ* fck)* 보정계수 = 0.24*1*25*400/(1* 28)*0.7 = mm USE : 320 mm β = 1.0 λ = 1.0 보정계수 = 0.70 ( 갈고리를넘어선콘크리트피복두께가 50mm이상이고, 갈고리에수직방향의콘크리트피복두께가 70mm이며, 철근은 D35이하임.) 표준갈고리길이 La = 12*db + 4*db = 12*25 + 4*25 = mm 3) 인장철근용접부 Fuw3 = 400 MPa Sw3 = db/2 = 25/2 = 12.5 mm ( 플레어용접 ) nw3 = 2 개소 / 철근1개당 aw3 = 0.2*db = 0.2*25 = 5.0 mm Lw3 = Pyr - 2*Sw3 = 200-2*12.5 = mm Aw3 = nw3*aw3*lw3 = 2*5*175 = mm 2 φrnw = φ*fw*aw5 = φ*0.6*fuw3*aw3 = 0.75*0.6*400*1750 *1/10^3 = kn (Put,req/3) / φrnw = (909/3) / 315 = OK φrn = φ*0.6*fyp*tp*lw3 = 1*0.6*235*16*175 *1/10^3 = kn (Put,req/3) / φrn = (909/3) / = OK φrn = φ*0.6*fup*tp*lw3 = 0.75*0.6*400*16*175 *1/10^3 = kn (Put,req/3) / φrn = (909/3) / 504 = OK 7/8
8 4) 콘크리트매입강판두께 Lc = Pyr/2 * (1/2) = 200/2 * (1/2) = mm wu = (Put,req/3) / Pyr = (909/3) / 200 = kn/mm 하중분담폭 b = Pxr = mm Mu = wu*(pyr/2)*lc = 1.515*(200/2)*50 = kn-mm φmn = φ*fyp*zx = 0.9*235*100*tp²/4 = *tp² N-mm tp,req = (7575*10^3 / ) = mm > tp = 16 mm...ng 8/8
<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150
<BCB3B0E8B0CBBBE72031C0E5202D204D4F4E4F C2E687770>
I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = 5000.00 KG * HOIST 자중 (W1)= 516.00 KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED
Microsoft Word - SDSw doc
MIDAS/SDS Ver..4.0 기술자료 Design>Shear Check Result KCI-USD99의슬래브의불균형모멘트에대한고려기준은다음과같습니다. 7.11. 전단편심설계 (1) 슬래브의평면에수직한위험단면의도심에대해전단편심에의해전달된다고보아야할불균형모멘트의비율은다음과같다. γ υ 1 = 1 b 1+ 3 b 1 () 전단편심에의한모멘트전달로인한전단응력은위의
REVIEW CHART 1
Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1
PC-DTS.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
2013 건설공사표준품셈건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14장
2013 건설공사표준품셈건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14장 금속공사제15장 미장공사제16장 창호공사제17장 유리공사제18장 칠공사제19장 수장공사제20장
PC-ITB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
15 홍보담당관 (언론홍보담당) 김병호 ( 金 秉 鎬 ) 16 (행정담당) 박찬해 ( 朴 鑽 海 ) 예산담당관 17 (복지행정담당) 이혁재 ( 李 赫 在 ) 18 (보육담당) 주사 이영임 ( 李 泳 任 ) 기동근무해제. 19 (장애인담당) 박노혁 ( 朴 魯 爀 ) 기동
人 事 發 令 논산시 (2013. 2. 7일자) 일련 1 감사담당관 지방행정사무관 이정열 ( 李 廷 烈 ) 2 지방행정사무관 김오형 ( 金 五 衡 ) 감사담당관 3 지방행정사무관 조상환 ( 趙 相 煥 ) 행정지원과 4 지방행정사무관 이정호 ( 李 廷 鎬 ) 5 지방행정사무관 서형욱 ( 徐 炯 旭 ) 6 산림공원과 지방행정사무관 이연형 ( 李 連 炯 ) 취암동
鍮뚮┰硫붾돱??李⑤낯
5 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 2 3 6 7 1 2 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 30 31 32 33 34 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 OK 46 47 OK 48 OK 49 50 51 OK OK 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61
2014 건설공사표준품셈 건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14
2014 건설공사표준품셈 건축부문 제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 3 장 토공사제 4 장 조경공사제 5 장 기초제 6 장 철근콘크리트공사제 7 장 철골공사제 8 장 조적공사제 9 장 돌공사제10장 타일공사제11장 목공사제12장 방수공사제13장 지붕및홈통공사제14장 금속공사제15장 미장공사제16장 창호및유리공사제17장 칠공사제18장 수장공사제19장 기타잡공사
김성배 조한솔 이태규 김상섭19-29.hwp
실물 실험을 통한 H형강 기둥의 신형상 약축접합부 성능평가에 관한 연구 (a) HB-F1 (b) B-WK-F0 (c) HH-WK-F2 (d) HH-WK-F4 (e) HH-WK-F5 그림 3. 실험 접합상세 (f) WPL-WK-F# 념 본 하기 위해 강기둥-약보의 개 을 도입하고 있 실험 의 경우, 실험 는 강축에 하여 기둥-보 내력비가 약 1.2 로 강기둥-약보로
Microsoft PowerPoint - 1_합성구조-KBC2005와2009의다른점(MIDASIT)_김승원.pptx
1/3 2010-03-19 0 /60 목차 내용 1 부 KBC2005 와 2009 의차이점 2 부합성보의설계 3 부합성기둥의설계 2010-03-19 1 /60 합성부재의특징과활용 2010-03-19 2 /60 일반사항 합성구조의구성 composite slab composite column composite beam floor = beam + slab 2010-03-19
PC-LB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
별표 3 에스컬레이터 해설서 (rev ).hwp
[ 별표 3 ] 에스컬레이터및무빙워크 1. 3( ) ㆍ ㆍ,. 2. (KS) (ISO, IEC, EN...). 3.. 4. SI. < 1, > - 1 - 5. 5.1 /., (KS B ISO 12100-2), ISO 12100-2 5.2 ( ) 5.2.1 / / / ( )., (5.2.1.5 ).(5.2.1.1). 25 cm2 250 N,., ( ) 2.(5.2.1.2)
'00 지역별분석.PDF
. 1., 53,569 18.4%, (18.3% ), (7.6% ), (7.4% ). 2000 ( :,, % ) ( ) 2,440,992 53,569 748 74,399 3,537 6.6 43 5,875 812,369 14,893 334 20,297 1,316 8.8 55 2,099 690,726 15,562 289 20,591 2,048 13.2 40 3,267
01. H H 형강 s and al Properties 치수및단면성능 (1) Metric Series - KS, JIS '90 Division (depth x width) x x x x x 300
01. H H 형강 s and al Properties 치수및단면성능 (1) Metric Series - KS, JIS '90 Division (depth x width) al W H B t 1 t 2 r A Ix Iy ix iy Sx Sy Zx Zy Cw J 100 x 100 17.2 100 100 6 8 10 21.90 383 134 4.18 2.47 76.5
PC-HOLLOW.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 40 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 30008 MPa fcki = 28 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 26986 MPa Topping Slab : fckt = 27 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 26702 MPa
SW 2015. 02 5-1 89
SW 2015. 02 88 SW 2015. 02 5-1 89 SW 2015. 02 5-2 5-3 90 SW 2015. 02 5-4 91 SW 2015. 02 5-5 5-6 92 5-7 SW 2015. 02 93 SW 2015. 02 5-8 5-1 94 SW 2015. 02 5-9 95 SW 2015. 02 5-10 5-2 96 SW 2015. 02 5-11
1 SW 2015. 02 26
02 1 SW 2015. 02 26 2-1 SW 2015. 02 27 SW 2015. 02 2-1 28 SW 2015. 02 29 2 SW 2015. 02 2-2 30 2-2 SW 2015. 02 31 SW 2015. 02 32 2-3 SW 2015. 02 33 3 SW 2015. 02 2-3 34 2-4 SW 2015. 02 35 4 SW 2015. 02
第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대
第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 節 組 織 11 第 1 章 檢 察 의 組 織 人 事 制 度 등 第 1 項 大 檢 察 廳 第 1 節 組 대검찰청은 대법원에 대응하여 수도인 서울에 위치 한다(검찰청법 제2조,제3조,대검찰청의 위치와 각급 검찰청의명칭및위치에관한규정 제2조). 대검찰청에 검찰총장,대검찰청 차장검사,대검찰청 검사,검찰연구관,부
Professional Column
Step1) ρmin 과 ρmax 사이에서 ρ 를가정한다. ρmin = 3( f c/fy) = 3( 3ksi/60ksi) = 0.002739 < 200/fy = 200/60ksi = 0.003333 ρmin = 0.003333 β1 = 0.85 ρmax = 0.75(0.85β1)(f c/fy){87/(87+fy)} = 0.75(0.85ⅹ0.85)(3ksi/60ksi){87/(87+60ksi)}
안전검사 자율검사프로그램인정 36 30 3-2 6 3-2 4 / 3 2 ( ), 0.5 ( 0.1 ).,, 3, ( ) 0.2MPa (2kgf/ ),,, 150 18 2kgf/,,, 45 (49 )., 2 50% 2,. 750J. 300m/ s........ 350 10.., 492,, 50 50., 492,, ( 294 kn ),,, 10 67,000 50
- 1 - - 2 - - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - 주행방향 900 Φ100 재귀반사체 지주 주행방향 1100 120 40 200 740 900 120 45 원형재귀반사체 Φ100 검정색바탕도색 흰색합성수지지주 - 7 - 옹벽 900mm 900mm 노면 옹벽 900mm 900mm 노면 - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - - 12 - 0.9
MPAL-VI-Pneu_BES_V_ a_ k1
MPAL-VI 755054 2017-07a [8073531] MPAL-VI MPAL-VI-KO TORX, IO-Link (). : :, : 1. / 2 Festo MPAL-VI-KO 2017-07a MPAL-VI... 7... 7... 8... 8... 8 1... 9 1.1... 9 1.2... 9 1.3... 9 1.3.1... 9 1.3.2... 10
중 국 6 대 패 션 시 장 조 사 보 고 서 < 2004 년 상 해 10 대 매 장 10대 패 션 제 품 의 브 랜 드 시 장 점 유 뮬 > 제 품 브 랜 드 시 장 점 유 율 제 품 브 랜 드 시 장 점유 율 C O N C H 19 9 9 6 P LA Y B O Y
한국섬유 산업연합 회(KO F ㄲ) 도 표 로 보 면 매 년 1월 은 판 매 성 수 기 로 30592. 43 만 元 의 신 기륵 을 달성하 였 다.중국 전통 영절인 춘절이 여전히 사 람들의 구 매욕 을 자극하였 고, 판 매 업 체 가 갖 가 지 묘 안을 짜 내었 다. 2월 의 판 매 액 은 1월 의 추 세 를 잇 지 못하고 대폭 하락하였다.3,4,5월은 그다지
[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp
![[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp](/thumbs/93/111362375.jpg "[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp")
교육부 1 장일반사항 - 2 - 1 장일반사항 - 3 - 1 장일반사항 - 4 - 1 장일반사항 - 5 - 1 장일반사항 - 6 - 1 장일반사항 - 7 - 1 장일반사항 - 8 - 1 장일반사항 - 9 - 1 장일반사항 - 10 - 1 장일반사항 - 11 - 1 장일반사항 - 12 - 1 장일반사항 - 13 - 1 장일반사항 -
Press Arbitration Commission 62
제 2 부 언론관련판결 사례 제1장 명예훼손 사례 제2장 재산권 침해 사례 제3장 기타 인격권 침해 사례 제4장 형사 사례 제5장 헌법재판소 결정 사례 편집자 주 - 사건관계인의 인격권을 보호하기 위해 필요한 경우 사건관계인의 이름, 소속회사, 주 소, 차량번호 등을 비실명 익명처리하고 필요한 경우 최소한의 범위내에서 판결문의 일부를 수정 또는 삭제함을 알려드립니다.
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:,00 00,9 상세,000,000,00 (st segment) 0, (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,00
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000,9 00,00 상세 0, (st segment),00 (st segment) 평면도 S: 0,,0,,,00 0,00,000,,000,00,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S:,00, 00 상세,000,000 00,00 (st segment), (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL 9, S: LC,000,000, 00,00 상세 00, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,9 0,0,9,9 0,0,000,,000,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP 재료표
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st segment)
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S:0. 0.0 0. 0..00.0,000,0,00,00,00,00,000.0.00
Extended Calculations
xtended Calculations of 39 4/1/2014 10:10 AM Member [191] Beam: B_202 W18x86 (A992) Seq: A Length: 37-1 7/16 Camber: 0 ABM: N/Assign ------------ Left End ------------ ------------ Right End -----------
Torsion
전동축설계 (Design of ransmission Shafts) 전동축의설계에서필요한주요명세사항 : - 동력 - 축의회전속도 설계자의역할은축이특정한속도에서필요한동력을전달할때재료가허용할수있는최대전단응력을넘지않도록축의재료를선정하고축의단면의치수를결정 토크 를받으면의각속도 ω 로회전하는강체가발생시킬수있는동력 P ω πf P ω P πf 최대허용전단응력을초과하지않은축의단면치수계산.
피복.hwp
PL 1. 1.1,, (.),, PL, PE, HPL,,,,,,. 1.2 1.2.1 1. 1 40142123 FX-U150-HPL301, Φ150 t1.6mm, 22399198, PE 2 40142123 FX-U200-HPL301, Φ200 t1.6mm, 22399199, PE 3 40142123 FX-U250-HPL301, Φ250 t1.6mm, 22399200,
목 차 Ⅰ. 2013년 성과 및 평가 1 Ⅱ. 2014년 정책 환경과 비전 3 Ⅲ. 2014년 주요업무 추진계획 6 1. 국민 문화체감 확대 6 2. 인문 전통의 재발견 15 3. 문화기반 핵심 서비스산업 육성 21 4. 문화가치의 확산 33 Ⅳ. 세부 추진 일정 및
문화융성, 국민 체감의 시작 - 2014년 주요업무계획 - 2014. 2. 13. 목 차 Ⅰ. 2013년 성과 및 평가 1 Ⅱ. 2014년 정책 환경과 비전 3 Ⅲ. 2014년 주요업무 추진계획 6 1. 국민 문화체감 확대 6 2. 인문 전통의 재발견 15 3. 문화기반 핵심 서비스산업 육성 21 4. 문화가치의 확산 33 Ⅳ. 세부 추진 일정 및 기대 효과
23(4) 06.fm
w y wz, 23«4y, 2009 J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 4, 2009 l f l üy w Study on Fire Performance of Stud Connectors ½ Áw z*á * Sung-Bae Kim Sang-Hoon Han* Seng-Kwan Choi* *FireSERT
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:, 상세,000,000,00 (st segment), (st segment) 0 평면도 S: 0,00,000,00,000,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000 9 00,00 상세, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,,0 0, 0,,0,0,000,,000,00,000,000,00,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치
1 11 111 111-1 p, q, r A, B, C (1 p PSC Design.xls
Element Number 7 Position Information I 합성단면여부 비합성 1. 설계조건 1.1 설계입력정보 - 재료저항계수 ( 도로교한계상태설계법표 5.3.3) 하중조합 φ c for concrete φ s for reinforcing steel φ s for prestressing steel 극한하중조합 0.650 0.950 0.950 사용하중조합
<B0E6BBE7BDC4BFCBBAAE322E786C73>
경사식옹벽설계 -2 B3 B4 q W2 1 SLOPE(S0) H2 y 1:S1 1:S2 원지반 H δ' b W1 Pa δ=2/3* R a a H1 W3 ω x B1 B2 B 1. 설계조건 (1) 단위체적중량및토질정수콘크리트단위중량 b γc = 2.35 tf/m 3 뒷채움재의단위중량 γ = 2.00 tf/m 3 뒷채움재의내부마찰각 φ = 35.0 점착력 C =
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S=:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st seg
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL 9, S=:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0 9,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S=:0.9.0.9.9 0.0.00.0 0
Microsoft Word - 5장_보&골조.doc
5. 보와골조 : 전단력과휨모멘트 (Beams and Frames: Shear forces and bending moments) 수업목적 : 평면상에서하중을받는보와골조에발생하는내력과모 멘트계산에필요한해석기법을이해하고습득. 수업내용 : 전단력도와모멘트도 하중, 전단력, 휨모멘트사이의관계 정성적처짐형상 평면골조의정적정정, 부정정, 불안정 평면골조의해석 Lecture
MD-C-035-1(N-71-18)
MD-C-035-1(N-71-18) KEPIC 적용사례 : MD-C-035-1(N-71-18) ( 승인일자 : 2010. 8. 31) 제목 : 용접으로제조되는 KEPIC-MNF 의 1, 2, 3 및 MC 등급기기지지물의추가재 료 (KEPIC-MN) 질의 : 품목이용접으로제작될경우, KEPIC-MDP의부록 IA, IB, IIA, IIB 및 VI에나열된것이외에추가로어떤재료가
기술 데이터 자료 (주)화신 국제 인증규격 인증품 소개 박스 보호등급(IP) / UL / NEMA / RoHS 방폭 등급 / 우레탄 가스켓 포밍 4P~5P 6P~7P 8P~9P 플라스틱 박스 & 알루미늄 제품 플라스틱 제품의 특징 및 전 제품 소개 10P~11P 단자함
V.19 2015년 10월 발행 v.19 기술 데이터 자료 (주)화신 국제 인증규격 인증품 소개 박스 보호등급(IP) / UL / NEMA / RoHS 방폭 등급 / 우레탄 가스켓 포밍 4P~5P 6P~7P 8P~9P 플라스틱 박스 & 알루미늄 제품 플라스틱 제품의 특징 및 전 제품 소개 10P~11P 단자함 N 시리즈 제품 소개 12P 유럽형 Q 시리즈 제품
<4D F736F F D20536F6C69645F30385FC6F2B8E9C0C0B7C2C0C720C0C0BFEB5FBED0B7C2BFEBB1E220BAB820B9D720C1B6C7D5C7CFC1DF2E646F63>
제 8 장평면응력의적용 [ 압력용기, 보및조합하중 ] 8. 개요 - 평면응력 : 빌딩, 기계, 자동차, 항공기등에적용 - 압력용기의해석 : 압축공기탱크, 수도파이프등 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 8. 구형압력용기 - 압력용기 (essue vessel): 압력을받고있는액체나기체를포함하고있는폐 (closed) 구조물
발간등록번호
발간등록번호 11-1611000-000998-14 이공동구설계기준발간시점에서이미시행중에있는설계용역이나건설공사에대하여는발주기간의장이필요하다고인정하는경우종전에적용하고있는기준을그대로사용할수있습니다. 2.500m 1.000m 2.500 3001.000 1.200 포장및수용시설토피 수용시설설치공간 이격거리 조명, 분전반,
h ttp :/ / lo c a lh o s t:8 0 8 0 / js p b o o k h ttp :/ / lo c a lh o s t:8 0 8 0 / m y a p p h ttp :/ / w w w.th in k o n w e b.c o m / js p b o o k re q u e s t.g e tc o n te x tp a th () a p p lic
NSK-Ç¥Áö_º»»ç
A238 A 238 LW 35 1000 EL C 2 - P6 1 LAW35 EL Z -K L1W35 1000 L CN - PC Z A239 C D Z A 240 P5 K5 F5 P6 K6 F6 PN KN FN PC KC FC A240 ** 0 : Z0, 1 : Z1, 3 : Z3, T : ZT, Z : ZZ H E W 2 W L B J M 2 Q B 1 L
유선방송국설비등에관한기술기준고시개정 ( 안 ) 행정예고 - 1 -
유선방송국설비등에관한기술기준고시개정 ( 안 ) 행정예고 - 1 - 유선방송국설비등에관한기술기준고시개정 ( 안 ) - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~MHz MHz~ MHz MHz~MHz MHz~MHz
어니스트펀드_HF-1호_투자설명서_151204(3차수정)
HF 단기위험분산형 P2P대출채권투자 1호 원리금 수취권 설명서 I. 회사 및 서비스 소개 회사 연혁 `14. 10월 기술 연구개발 및 플랫폼 구축 시작 `15. 6월 심리분석기반 리스크 평가모형 특허출원 및 산학협력 MOU체결 `15. 7월 업계 최초 신한은행과 전략적 제휴 체결 [신한銀, P2P대출 플랫폼 어니스트펀드와 전략적 제휴] 신한은행은 P2P대출
특허청구의 범위 청구항 1 복수개의 프리캐스트 콘크리트 부재(1)를 서로 결합하여 연속화시키는 구조로서, 삽입공이 형성되어 있고 상기 삽입공 내면에는 나사부가 형성되어 있는 너트형 고정부재(10)가, 상기 프리캐스 트 콘크리트 부재(1) 내에 내장되도록 배치되는 내부
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 등록특허공보(B1) (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E01D 19/12 (2006.01) E01D 2/00 (2006.01) E01D 21/00 (2006.01) (21) 출원번호 10-2011-0036938 (22) 출원일자 2011년04월20일 심사청구일자 2011년04월20일 (65) 공개번호 10-2012-0119156
23(2) 71.fm
J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 2, 2009 w w w w w w Stud on the Fire Behaviour of Composite Beam with Loading and Unloading ½ *Á û**á½ ***Á½ Sung-Bae Kim* Chang-Nam Lee** Woo-Chul
타설 고강도 콘크리트가 가능하게 되어 상황은 많 이 바뀌었다. 또, 실리카 퓸과 같은 반응성 미분말 이 사용 가능하게 되어, 일반화와 고강도화가 진행 되게 되었다. 이에 따라 1995년에는 일본 토목학회 에서 실리카 퓸을 이용한 콘크리트의 설계, 시공지 침(안) 이 발
기 술 정 보 우 승 민 기술연구소 토목연구담당 선임연구원 (laputa@lottenc.com) 1. 머 리 말 포틀랜트 시멘트가 출현한 이래, 현재에 이르기까지 콘크리트의 고강도화에 대한 연구, 발전은 멈추지 않고 계속되어, 최근에는 100N/mm 2 을 넘는 콘크리트도 현장시공이 가능하게 되었 다. 본문에서는 먼저, 일본의 고강도 콘크리트의 개발의 역사를
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rev 2004/1/12 KAIST 2 6 7 1 13 11 13 111 13 112 18 113 19 114 21 12 24 121 24 122 26 13 28 131 28 132 30 133 (recurrence) 34 134 35 4 2 39 21 39 211 39 212 40 22 42 221, 42 222 43 223, 45 224 46 225, 48
사용자 설명서 SERVO DRIVE (FARA-CSD,CSDP-XX)
A3 : 30W 10 : 1kW A5 : 50W 15 : 1.5kW 01 : 100W 20 : 2kW.... 08 : 800W 50 : 5kW CSD series CSDD series CSDF series CSDS series CSDH series CSDN series CSDX series A : AC110V B : AC220V S : / P : 20?C
편주요개정내용
( 안 ) 대비표 - - 2012. 9. 5 편주요개정내용 - 1 - - 2 - [ 수정 ] 5-1 일반요건삭제, 5-2 와 5-3 에편입 - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - [ 수정 ] 문구수정 - 8 - - 9 - Δ Δ α + 여유량여기서 ; Δ : 설치시유간, : 선팽창계수 : 최고온도 ( ), : 설치시온도 ( ), : 신축길이 (m)
LM 가이드
SR/SS 볼리테이너타입 가이드 B 제품치수제원 치수도, 치수표 SR-R 형, SR-R 형... SS-R 형, SS-R 형... SR- 형, SR- 형... SS- 형, SS- 형... SR-RH 형 ( 수주대응품 ), SR-RH 형 ( 수주대응품 ).. SS-RH 형 ( 수주대응품 ), SS-RH 형 ( 수주대응품 )... SR-H 형 ( 수주대응품 ),
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(2)-(note)-수정본
보이론 Beam Theor etal Formng CE La. Department of echancal Engneerng Geongsang Natonal Unverst, Korea etal Formng CE La., Geongsang Natonal Unverst 공학보이론 - 목적과과정 공학보이론의목적 전단력 ( V( ) ) 이작용하는경우굽힘모멘트는 위치에따라달라짐
<31392DB1E8C0C7BCBA2E687770>
현대산업개발토목개발팀 (2008. 4. 14. 접수 / 2008. 10. 27. 채택 ) Experimental Study on Development Length of Prestressing Strand in Pretensioned Prestressed Concrete Members Eui-Sung, Kim Civil Development Team, Hyundai
PowerPoint 프레젠테이션
예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.39) 그림의단순보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라 + Fy b + Fy 예제 7.3
ePapyrus PDF Document
Formtracer SJ-201 / SJ-301 392 SJ-400 396 SJ-500 399 400 SV-3100 402 Extreme SV-3000CNC/SV-M3000CNC 404 Formtracer Formtracer SV-C3100 / SV-C4100 406 Formtracer Extreme SV-C3000CNC / SV-C4000CNC 408 Formtracer
(k07-057).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 19, No. 6, pp. 763~771, December, 2007 FRP w w gj p 1) *Áw 2) Á 1) 1) w w œw 2) w w ey l Behaviour of One-Way Concrete Slabs Reinforced with Fiber Reinforced
<31342DC0CCC3B6C8A32D312E687770>
Experimental Evaluation of Seismic Column Splice with Partial Joint Penetration Welds 이철호 ) 김재훈 ) 김정재 3) 오상훈 4) Lee, Cheol Ho Kim, Jae Hoon Kim, Jung Jae Oh, Sang Hoon 요약 : 본연구에서는기존 S49 강재와국내에서최근개발된내진용강재
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응력불변량 방향코사인 ( 방향여현 ) : N S l ON OA m ON OB n ON OC x 방향의힘평형 : 사면체의체적 : ABC S OBC + OAC τ + OAB τ x x x zx V ABC ON OBC OA OAC OB OAB OC S OBC OAC OAB + τ + τ ABC ABC ABC ON ON ON x + τ x + τzx OA OB OC
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나주시 산포면 산포로 468-3 전 화 : 061-337-1474 금융업무 일반지도업무 목재집하장 운영 낮은 자세로 발로 뛰는 바른 신문 전남도가 연간 100억여 원의 예 산이 지원되는 한옥마을(행복마 을) 조성사업을 대대적으로 손질 하기로 했 농식품부의 자료에 따르면 지 난해 내시 받은 예산이 5천432억7 천700만 원이었 그러나 전남도 는 전남도가 부담해야
SegBeam Box 거더일반도 (1) 설계법 : 허용응력설계법 콘크리트설계기준강도 : f ck=70mpa 철근항복강도 : f y=400mpa 설계하중 : DB-24, DL-24 정면도 39,900 S=1:50 LC 1,000 3,000 8, ,200
Segem ox 거더일반도 () 9, LC,000,000,0 00,00 0,0 (st segment),00 (st segment) 평면도 9,9 9,0,0,00 0 0,000,0,00,000,00,000,00,0,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치 ( 긴장 ) 몰탈그라우팅밀크 E.P.S 재료표 ( 본당 ) 규격 단위 수량 비고
Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]](/thumbs/94/119092587.jpg "Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]")
층고절감을위한합성보 NS BEAM 2010. 2. 건우기술대표이사차광찬 NS BEAM 의개요 NS BEAM은 POSCO와 RIST 가공동개발한층고절감형철골합성보 ( 주 ) 건우기술은 NS BEAM의구조설계에서시공까지의 TOTAL SERVICE를제공 ( 주 )NI 스틸은 NS BEAM 의제작및공급업체 목차 1. NS BEAM 의개발배경 2. NS BEAM 의구조
2-TAIYO空気圧機器ｰ_Vol.12_CN0517.pdf
48 7 2 (mm) 4 0 3 0 0 4 R R R R R R R φφ0φ3 φ0φφ0 φφ0φ3 φ0φ 1 20mm/s 3 4ONX φφ0φ3 φ0φφ0 1 0.01Ma 0.Ma 1.Ma 000mm/s2 3 φφ0φ3mmφ02mmφφ03mm JISg/ 1.0 1. 2.0 1 0 2 0 00 0 SLFFT ONX TY φφ0φ3 φ0φ 4 R 4 00 00
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exp exp exp exp exp exp exp exp exp exp exp log 第 卷 第 號 39 4 2011 4 투영법을 이용한 터빈 블레이드의 크리프 특성 분석 329 성을 평가하였다 이를 위해 결정계수값인 값 을 비교하였으며 크리프 시험 결과를 곡선 접합 한 결과와 비선형 최소자승법으로 예측한 결과 사 이 결정계수간 정도의 오차가 발생하였고
InRow RP TDM KO.book
InRow RP 냉각수 / 직접 확장 - 50/60 Hz 공냉식 ACRP100 ACRP101 ACRP102 냉각수 ACRP500 ACRP501 ACRP502 기술 데이터 American Power Conversion 법적책임 부인 American Power Conversion Corporation 은 본 설명서에 제공된 정보가 믿을 수 있으며 오류가 없거나
Precipitation prediction of numerical analysis for Mg-Al alloys
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
목 차 20cm 인력콘크리트 σck=180kg/ cm2 경계말뚝철못 2 호 (7cm) 지적경 계점?4.5cm 10cm 택지 도로경계석 12cmX12cmX100cm 붉은색유성페인트 도로 도로경계석또는보차도경계석 4.5cm 10cm 0.8cm 4.5cm 10cm 0.8cm 보차도경계석 15cmX17cmX20cmX100cm
LM 가이드
R/RS 가이드 B 제품치수제원 치수도, 치수표 R-R 형, R-LR 형... RS-R 형, RS-LR 형... R-A 형, R-LA 형... RS-A 형, RS-LA 형... R-B 형, R-LB 형... RS-B 형, RS-LB 형... 레일의표준길이와최대길이... 옵션... LaS 및각종씰부착후 블록치수 (L 치수 ).. LaS 부착후의그리스니플증가치수..
3. 설계방법 (Design Method) 철콘강의록 3 - 설계방법 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ult
3. 설계방법 (Design Method) 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ultimate Strength Design 영문명칭 Load and Resistance Factor Working Stress
대체부품 인증제도
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저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
AD AD 8-0 / A A-2 / A A A-5 / A A T-T / Q
8-0 / 1-00... 002 A-1..... 003 A-2 / A-3....... 004 A-4..... 007 A-5 / A-6..... 012 A-8..... 016 T-T / Q-7... 017 1 8-0 1986-1991 20-5083-A5 RH 20-5084-A5 LH 893941030 893941029 HE LAMP B TYPE 18-5143-05
2013 건설공사표준품셈기계설비부문 제 I 편 공통사항제 1 장 적용기준제 2 장 가설공사제 II 편 기계설비공사제 1 장 공통공사제 2 장 공기조화설비공사제 3 장 위생및소화설비공사제 4 장 가스설비공사제 Ⅲ 편 플랜트설비공사제 1 장 공통공사제 2 장 화력발전기계설비공사제 3 장 수력발전기계설비공사제 4 장 제철기계설비공사제 5 장 쓰레기소각기계설비공사제
EGC-TB-KF_EGC-HD-TB_BDA_E_ c_ k1
EGC-TB-KF, EGC-HD-TB ko 8076268 2017-11c [8076274] :.... 3 2 Festo EGC-TB-KF, EGC-HD-TB 2017-11c EGC-TB-KF, EGC-HD-TB... 4 1... 4 2... 5 3... 5 4... 6 5... 7 5.1... 7 5.1.1... 7 5.1.2... 9 5.1.3... 10
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eries,,,,,, 4 W 0 W Q Q 9 9 eries D J -K - X X5 X6 X7 X9 X X3 X4 X5 X6 X7 X X9 X0 X X X X X X6 X7 X X X X X X6 ( 0 ) (5mm/s) ( 0 ),, (U4) U ).,. 40 eries Q 4 eries,,,,, L F D T F L J K N R H P.43. ( )...
도심지 내 중·저층 주요시설물(학교, 병원 등)의 응급복구 내진보강기술 개발에 관한 연구 최종 보고서
- i - - ii - - iii - - i - - ii - - i - - ii - - i - - ii - - iii - - iv - - v - - vi - - vii - - viii - - ix - - x - - xi - - xii - - xiii - - xiv - - xv - - xvi - - xvii - - xviii - - xix - - xx - -
γ γ φ φ Σγ Σγ θ φ Σγ δ δ δ Fill Fill 입력된비율 arctan tan 입력된비율 γ γ φ φ γ γ φ φ φ φ φ φ φ φ 2400 1200 π π π H-pile 1 분당측압부담폭 σ σ Δ Δ φ σ σ δ δ 량 초기인장력 γ γ γ γ ( 1)
STATICS Page: 7-1 Tel: (02) Fax: (02) Instructor: Nam-Hoi, Park Date: / / Ch.7 트러스 (Truss) * 트러스의분류 트러스 ( 차원 ): 1. 평면트러스 (planar tru
STATICS Page: 7-1 Instructor: Nam-Hoi, Park Date: / / Ch.7 트러스 (Truss) * 트러스의분류 트러스 ( 차원 ): 1. 평면트러스 (planar truss) - 2 차원 2. 공간트러스 or 입체트러스 (space truss)-3 차원트러스 ( 형태 ): 1. 단순트러스 (simple truss) 삼각형형태의트러스
dnu.pdf
ISODNU 1 ISO DNU/DNUL DNU DNUL 32 40 50 63 80 Gx G G Gy Gy G M10x1.25 M12x1.25 M16x1.5 M16x1.5 M20x1.5 M20x1.5 [mm] 19 21 23 23 30 30 4 [MPa] 1.2 [ C] 20 80 0.6MPa [N] 482 753 1178 1870 3015 4712 415 633
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2015 빙해운항선박지침 G C-14-K 한국선급 - i - - iii - (m ) cos sin sin 및 Nm N m s Nm Nm m s Nm Nm s Nm arctantan sin 및 Nm N m s Nm Nm m s Nm Nm s Nm Δ ton k UIWL LIWL 1.2 m 1.0 m 0.9 m 0.75 m 0.7 m 0.6 m 0.7 m
- 2 -
- 1 - - 2 - - 3 - - 4 - - 1 - - 2 - 구분청구 심결 (B) 취하절차무효미처리 (A) 인용기각각하소계 (C) (D) (E=A-(B+C+D) 2015 505 0 165 0 165 176 116 48 2016 3 0 2 0 2 0 0 1 합계 508 0 167 0 167 176 116 49 구분 심결년 2013 2014 2015 2016
세미나 진행 순서 서울중앙지검 검사장 축사(14:00) 제1주제(14:10~15:10):성폭력 피해 유형별 예방책 및 피해자 보호 방안 주제발표 :김진숙(여조부장),최순호(여조부 검사) 지정토론 :이화영(한국여성의전화 성폭력상담소장),백미순(한국성폭력 상담소장) 별첨
서울중앙지방검찰청 공보담당관 제1차장검사 송찬엽 전화 02-530-4302 / 팩스 02-530-4200 보 도 자 료 2012.5.16.(수) 자료문의 : 여성아동범죄조사부장실 전화번호 : 02-530-4965 주책임자 : 여성아동범죄조사부장 제 목 서울중앙지검, 성폭력범죄 피해 예방을 위한 세미나 개최 서울중앙지검 여성아동범죄조사부(부장검사 김진숙)는 5월
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HSR 가이드 제품치수제원 치수도, 치수표 HSR-A 형, HSR-A 형, HSR-LA 형, HSR-LA 형.. HSR- 형, HSR- 형, HSR-L 형, HSR-L 형.. HSR-C 형 Ct 급... HSR-R 형... HSR-R 형, HSR-R 형, HSR-LR 형, HSR-LR 형.. HSR-R 형 Ct 급... HSR-YR 형, HSR-YR 형...
( )EBS문제집-수리
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제출문 ( 주 ) 제일테크노스대표이사귀하 본제일트러스데크설계편람을 제일 TRUSS DECK SLAB SYSTEM 개발에관한연구 의최종보고서로제출합니다 연구기관 : 대한건축학회회장정재철 편집위원 : 김상대교수김성수교수이원호교수홍갑표교수홍성걸교수이문곤사장
제일트러스데크구조설계편람 (Structural Design Manual for JEIL Trussdeck) 2001. 11. 社團法人大韓建築學會 제출문 ( 주 ) 제일테크노스대표이사귀하 본제일트러스데크설계편람을 제일 TRUSS DECK SLAB SYSTEM 개발에관한연구 의최종보고서로제출합니다. 2001.10. 연구기관 : 대한건축학회회장정재철 편집위원 :
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R Series ø, ø, ø, ø, ø, ø, ø, ø (3mm/s) ~ 3,. ø,,, 1 (R-, kg,.mpa mm 3 J 1. s 2. mm 1 R Series (). mm/s, kg) 3mm/s, kg) q w e kg,mm/sø) r. t R Series 1-1 1-1 M=kg St=mm To=.s R J R 1J R 4J R 4J R 33J mm/s
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구조역학 5. 모멘트분배법 (oment Distribution ethod) Objective of this chapter: 모멘트분배법의개념이해와 다차부정정구조물해석에 의적용. What will be presented: 모멘트분배법용어와개념이해 모멘트분배법을 모멘트분배법을 이용한연속보해석 이용한골조해석 Theoretical background 미국 Univ.
@ p a g e c o n te n tt y p e = " te x t/ h tm l;c h a rs e t= u tf- 8 " fo r (in t i= 0 ; i< = 1 0 ; i+ + ) { o u t.p rin tln (" H e llo W o rld " + i + " < b r/> " ); = re s u lt + re s u lts u m ()
LM 가이드
SSR 볼리테이너타입 가이드 B 제품치수제원 치수도, 치수표 SSR-XW 형, SSR-XWM 형... SSR-XV 형, SSR-XVM 형... SSR-XTB 형... 레일의표준길이와최대길이... SSR 형의 레일탭타입... 옵션... LaCS 및각종씰부착후 블록치수 (L 치수 ).. LaCS 부착후의그리스니플증가치수.. LiCS 부착후의 블록치수 (L 치수
하중평형개념은포물선으로배치된 PC 강선에만성립되는것이아니라 절곡된 PC 강선의배치에도적용된다. 프리스트레싱방법과공법 (1) 프리스트레싱방법 기계적방법, 화학적방법, 전기적방법 (2) 프리텐션공법 (Pre - tension) 콘크리트를타설하기전에 PC강재를미리긴장시키고,
제 8 장프리스트레스콘크리트 핵심요약 개요 PC 는철근콘크리트의결함인균열을방지하여전단면을유효하게이용할수있도록설계하중작 용시발생되는인장응력을소정의한도까지상쇄할수있도록미리인공적으로압축력을도입한 콘크리트를프리스트레스트콘크리트라한다. 기본 3 개념 (1) 응력개념 ( 균등질보의개념 ) : 탄성이론에의한해석 1) PC강재가도심축과일치되는경우 P M f = ± y A