Microsoft PowerPoint - 1_합성구조-KBC2005와2009의다른점(MIDASIT)_김승원.pptx
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2 목차 내용 1 부 KBC2005 와 2009 의차이점 2 부합성보의설계 3 부합성기둥의설계 /60
3 합성부재의특징과활용 /60
4 일반사항 합성구조의구성 composite slab composite column composite beam floor = beam + slab /60
5 일반사항 대표적인합성부재의종류 합성보 합성기둥 매입형 매입형 충전형 단순보 노출형 연속보 충전강관형 /60
6 일반사항 합성부재의일반적특징 강재와콘크리트이두재료를서로를보완하여향상된완전한부재로만든다. 콘크리트는압축, 강재는인장에효과적인재료 콘크리트감싸기에의해강재의좌굴억제 콘크리트감싸기에의해강재의부식및화재에대한보호 강재로인해구조의연성력증가 /60
7 합성부재의활용 노출형합성보의활용 일반합성바닥구조 노출합성보 + 합성데크슬래브 /60
8 합성부재의활용 변형된합성보의활용 부분매입형합성보 압연비대칭 H 형강을이용한합성보 층고절감형합성바닥구조 Slim Floor 부분매입형합성보 + 깊은골합성데크슬래브 55mm /60
9 합성부재의활용 변형된합성보의활용 충전형합성보 층고절감형합성바닥구조 (Slim Floor) 충전형합성보 + 데크슬래브 U 형용접단면을이용한이용한합성보 /60
10 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 Cheung-Kong Center, Hong Kong 62 층 /60
11 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 Highlight Business Towers, Munich 33 층 Flat Plate Slab CFT Column Brace /60
12 합성부재의 활용 충전형 원형-합성기둥의 활용 Millennium Tower, Vienna 55층 RC Core Flat Plate Slab CFT Column / 60 TECH
13 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 Hochhaus Uptown Munchen, Munich 38 층 Flat Plate Slab CFT Column RC Core /60
14 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 Guanzhou West Tower, Unprotected concrete-filled hollow sections /60
15 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 Guanzhou West Tower, /60
16 합성부재의활용충전형원형-합성기둥의활용 지하 Top-Down공사용기둥에원형 CFT기둥을활용한 ES-TD Column System을채택하여공사비절감, 공기단축, 시공성을향상시킴 /60
17 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 충전강관기둥 600 허용축력 Pa(to ons) H 형강기둥 구조성능비 H형강 : 원형충전강관 = 1 : H 형강기둥 ( 충전강관공사비기준성능 ) 좌굴길이 KL(m) H 형강기둥충전강관기둥 H 형강기둥 ( 충전강관공사비기준대비 ) 허용압축력 좌굴길이상관곡선 /60
18 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 ES-TD Column System ES-TD Column System Top-Down 공사용선기초기둥에관련된기술을포함 1. 기둥부재 : 충전형원형 - 합성기둥 2. 바닥과의접합부 : 하중전달 3. 피어와의이음부 : 하중전달 4. 요소및요소의활용기술 5. 공사방법 : 지중설치및굴토후공사방법등 /60
19 합성부재의활용 충전형원형 - 합성기둥의활용 ES-TD Column System 의특허등록현황 전단연결장치지압-전단띠지압-전단띠가부착된원형충전강관 바닥구조와의연결장치 특허등록번호제 호, 콘크리트충전강관기둥과철근콘크리트무량판의접합구조및이를이용한건축물지하부의탑다운시공방법 원형 CFT합성기둥의특징을이용 하중전달을고려한접합부 지압 - 전단띠 지압- 전단띠 피어철근망연결장치 피어철근망 전단연결장치 피어철근망연결장치 피어철근망 특허등록번호제 호, 콘크리트충전강관기둥과피어철근망의접합구조및그제작방법이외여러가지기술요소포함 피어및기초판과의연결장치 /60
20 합성부재의활용 충전형원형-합성기둥의활용 SK리더스뷰남산지하 Top-Down 공사용기둥 ES-TD Column System 콘크리트에매입된바닥과의접합장치 CFT Column 전단 - 지압띠 /60
21 합성부재의 활용 충전형 원형-합성기둥의 활용 Top-Down공사용 피어와 기둥의 지중공사 강관기둥의 인양 피어철근망 연결 강관 근입 내부철근망 삽입 콘크리트 타설 굴토 후 기둥과 바닥의 연결부 공사 굴토 후 노출된 전단-지압띠 전단-지압띠 위에 바닥 연결장치 설치 20 / 60 기둥철근 및 바닥 철근 배근 TECH
22 KBC2009 에따른 KBC2005와 KBC2009의차이점 KBC2009 합성부재기준의개요 KBC2005 와 KBC2009 의차이점 합성부재의활용 /60
23 KBC2009 합성부재기준의개요 /60
24 KBC2009 합성부재설계기준의변화 KBC2009 합성부재설계기준의근간 : AISC2005 AISC2005 합성부재설계기준의변화 : EC /60
25 KBC2009 새합성부재설계기준의개요 새합성부재설계기준의목적 : 합성구조설계의장점을나타냄 기준의변화 : 내용, 기술및형식 내용의변화 : 합성단면의가용강도 : 소성응력분포법 / 변형도적합법 기술적변화 : 합성기둥의단면강도모델, 인장및전단설계, 강관부재의세장비완화 강구조와콘크리트기준간의모순점최소화예 ) 합성기둥설계에콘크리트기준에서사용하는단면강도법적용 기준간의일관성 : 합성기둥과합성보모두에대해단면강도법을사용 그러나 KBC2009 는 KBC2005 에비해구체적인공식들이포함되어있지않아기준만으로는실무적용에어려움이있다 /60
26 KBC2009 합성부재설계기준의구성 0709 합성부재 제 7 장강구조 제3장설계하중 제 5 장 콘크리트구조 0714 합성구조의내진설계 /60
27 KBC2009 합성부재설계기준의구성 0709 합성부재 일반사항 합성단면의공칭강도 재료강도제한 시어커넥터 압축재 매입형합성기둥 충전형합성기둥 휨재 일반사항 압축과휨의조합 시어커넥터를갖는합성보의강도 매입형및충전형합성부재의휨강도 특별한경우들 /60
28 KBC2009 합성부재설계기준의구성 일반사항 합성단면의공칭강도 소성응력분포법 : 변형률적합법 : 재료강도제한 콘크리트 : fck = 21~70 MPa 강재, 철근 : Fy 440 Mpa 시어커넥터 시어스터드의칫수 : 스터드직경의 4배이상높이 시어커넥터의설계값 : , /60
29 KBC2009 합성부재설계기준 적용범위 /60
30 KBC2009 합성부재설계기준 일반사항 시공단계와사용단계의하중과유효단면을고려 공사단계의응력분포 /60
31 KBC2009 합성부재설계기준 합성단면의공칭강도 /60
32 KBC2009 합성부재설계기준 공칭강도산정방법 -1 각재료의항복응력 CCFT-구속효과 강재철근콘크리트 F y F yr 0.85f ck 인장 / 압축 인장 / 압축 압축 /60
33 KBC2009 합성부재설계기준 공칭강도산정방법 /60
34 KBC2009 합성부재설계기준 재료의강도제한 /60
35 KBC2009 합성부재설계기준 시어커넥터 F u 450 MPa Qn = 0. 5Asc f ck Ec AscFu d 2.5t Q n = 0. 5 A sc f ck E c A sc F u R g R p A sc F u h 4d V ' = h Q n min[(0.85 f = 0. 5 A sc f ck ck E b t ), ( A F )] c e c R g R s p y A sc F u n = V h ' / Q n /60
36 KBC2009 합성부재설계기준 합성보의단면 2 차모멘트 합성보의처짐계산은비탄성거동을고려한단면 2 차모멘트하한값 (I lb ) 으로사용 /60
37 KBC2009 합성구조의내진설계 합성구조의내진설계는 0714 의규정을만족해야한다. 지진반응수정계수 R>3 인지진력저항시스템에적용 지진반응수정계수 R 3 인지진력저항시스템에는 0306( 지진하중 ) 에의해요구되지않는한적용할필요없다. 합성구조의지진력저항시스템 18가지종류 R 3 인시스템 : 2가지 R>3 인시스템 : 16가지 /60
38 KBC2009 합성구조의지진력저항시스템 2. 건물골조시스템 지진력저항시스템 < 표 > 지진력저항시스템 R Ω o C d SDC - D 합성편심가새골조 합성특수중심가새골조 합성보통중심가새골조 합성강판전단벽 합성특수전단벽 합성보통전단벽 m까지 /60
39 KBC2009 합성구조의지진력저항시스템 3. 모멘트 - 저항골조시스템 지진력저항시스템 < 표 > 지진력저항시스템 R Ω o C d SDC - D 합성특수모멘트골조 합성중간모멘트골조 합성보통모멘트골조 합성반강접모멘트골조 /60
40 KBC2009 합성구조의지진력저항시스템 4. 특수모멘트골조를가진이중골조시스템 지진력저항시스템 < 표 > 지진력저항시스템 R Ω o C d SDC - D 합성편심가새골조 합성특수편심가새골조 합성강판전단벽 합성특수전단벽 합성보통전단벽 /60
41 KBC2009 합성구조의지진력저항시스템 5. 중간모멘트골조를가진이중골조시스템 지진력저항시스템 < 표 > 지진력저항시스템 R Ω o C d SDC - D 합성특수중심가새골조 합성보통중심가새골조 합성보통전단벽 m 까지 /60
42 KBC2005와 KBC2009의차이점 /60
43 KBC2005/KBC2009 의차이점 포함내용 KBC2005 KBC2009 기둥 압축강도, 축하중전달에대한내용만포함 압축강도, 인장강도, 전단강도, 하중전달, 상세요구등이포함됨 보노출형합성보 휨강도산정식이포함 처짐검토를위한휨강성에대한내용이포함됨 휨강도산정식이포함되지않음 처짐검토를위한휨강성에대한내용이포함되지않음 압축 / 휨조합 압축과휨의조합에대한강도산정식이포함 압축과휨의조합에대한강도산정식이포함되지않음 /60
44 KBC2005/KBC2009 의차이점 탄성계수 KBC2005 KBC2009 강재 E s = 210, 000 MPa E s 205, 000 MPa s s = 감소 철근 E s = 200, 000 MPa E s = 200, 000 MPa w c = 1,450 ~ 2,500 kg / m f ck 30MPa E = 0.043w c c f ck MPa f ck > 30MPa 1.5 Ec = wc f ck + 7, 700 MPa m c = 1,450 ~ 2,500 kg / m E c = 0.077m m c = 2,300 kg / m c 3 f cu ( 보통골재 ) MPa 콘크리트 w c = 2,300 kg / m 3 ( 보통골재) E c = 8,500 3 f cu MPa f ck 30MPa E c = 4,700 3 f ck MPa f cu = f ck + 8 f ck > 30MPa E c = 3,3000 f ck + 7, 700 MPa 설계압축강도에의해산정 28 일압축강도에의해산정 /60
45 KBC2005/KBC2009 의차이점 재료강도제한 KBC2005 KBC2009 콘크리트 f ck f ck 21.5 Mpa 21 f ck 70 MPa 철근강재 F y F y 415 MPa F y 440 Mpa 단, 실험과해석을통하여정당성이증명될경우 440 MPa 를초과하는고강도강을사용할수있다 /60
46 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥에대한주요변경사항 일반사항 합성부재의가용압축강도는단면을구성하는모든요소의강도의합으로구해진 다. 강재와콘크리트가일체로작용할수있도록몇가지요구사항이건축구조기준 에제시되어있다. 인장부재의경우콘크리트의인장강도는무시하며강재의강도와적절하게정착 이된철근의강도를사용하여가용인장강도를구한다. 전단에저항하는경우강재와콘크리트사이에서발생할수있는변형의차이를 고려하여강재와철근콘크리트중에서하나만을사용하여가용전단강도를구한다. 매입형합성기둥과충전형합성기둥모두에대해합성부재내의하중의전달경로 를고려하여야하며전단전달기구및관련상세가제시되어야한다 /60
47 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥에대한주요변경사항 공통사항 압축강도, 휨강도의산정방법이변경 압축강도의저항계수 (ø) 는 0.85에서 0.75로감소 압축과휨의조합에대한안전성검토방법이변경매입형합성기둥 KBC 2005 KBC 2009 비고 최소강재비 (A s /A g ) 3% 1% 완화 최소종방향철근비 (A sr /A g ) 0.3% 0.4% 증가 최소횡방향철근량 (A h ) 0.01h s 0.23mm 2 /s( 띠철근간격mm) 충전형합성기둥 KBC 2005 KBC 2009 비고 최소강재비 (A s /A g ) 3% 1% 완화 각형강관판두께비 (b/t) 원형강관지름두께비 (D/t) 3 E s / F y E s / Fy 8E s / F y 0.15E s / Fy 완화 완화 /60
48 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥에대한주요변경사항 압축강도 KBC2005 KBC2009 설계압축강도 : øpn, ø=0.85 합성부재의단면성능 (A m,r m, F ym, E m ) 을구하여 0706의강재압축재식 ( ~ ) 의 A g,r,f y,e s 에각각적용하여산정. 설계압축강도 : øpn, ø=0.75 합성부재의단면을구성하는모든요소의강도의합인세장효과를고려하지않은공칭압축강도 Po를구하여식 ( ~ ) 에의해기둥세장비에따른휨좌굴한계상태로부터압축강도를산정 /60
49 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥에대한주요변경사항 압축강도 KBC2005 KBC2009 공칭압축강도 P = o A m F ym 공칭압축강도 합성단면적합성항복강도 매입형합성기둥각형충전합성기둥원형충전합성기둥 합성단면 2 차반경합성탄성계수 매입형합성기둥충전형합성기둥 A m = A s A r Fym = Fy + 0.7Fyr As Ar Fym = Fy + Fyr f A A s ck f ck A r y Fym = Fy + Fyr + ( )0. 6 As D f ck r m = m max[ r,0.3b] E = E E s E = E E m s s c c A c A A A s c s A t c s A A F c s f ck A A c s 매입형합성기둥각형충전합성기둥원형충전합성기둥 유효강성 매입형합성기둥충전형합성기둥 P = A F + A F f o s y sr yr Po = As Fy + Asr Fyr f ck Ac 1.5이하 t Fy Po = As Fy + Asr Fyr + ( )0. 85 f ck A D f ck A EI eff = Es I s + 0.5Es I sr + C1 Ec I c As C1 = ( ) 0.3 A + A EI eff = Es I s + Es I sr + C2 Ec I c As C = ( ) A + A c c ck 2 c s s 0.9 c /60
50 KBC2005/KBC2009의차이점 합성기둥에대한주요변경사항 압축강도 (P o ) 매입형합성기둥 ø=0.85 ø=0.75 재료 KBC2005 KBC2009 비고 강재 0.85(F y )=0.85F y 0.75(F y )=0.75F y 감소 철근 0.85(0.7F yr )=0.595F yr 0.75(F yr )=0.75F yr 증가 콘크리트 0.85(0.6f ck )=0.51f ck 0.75(0.85f ck )=0.63f ck 증가 충전형합성기둥 ø=0.85 ø=0.75 재료 KBC2005 KBC2009 비고 강재 0.85(F y )=0.85F y 0.75(F y )=0.75F y 감소 철근 0.85(F yr )=0.85F yr 0.75(F yr )=0.75F yr 감소 콘크리트 0.85(0.6f ck )=0.51f ck 0.75(0.85f ck )=0.63f ck 증가 /60
51 KBC2005/KBC2009 의차이점 매입형합성기둥 : 압축강도 16,000 AxB = 600 x 600(30MPa) H-250x250x9x14(SM490) 8-D25(SD400) 축력 (kn ) 14,000 12,000 10,000 8,000 6,000 Pn(KBC2005) 0.85Pn(KBC2005) Pn(KBC2009) 0.75Pn(KBC2009) 4,000 2, KL(m) 축력 - 유효길이상관도 /60
52 KBC2005/KBC2009 의차이점 각형충전강관기둥 : 압축강도 16,000 14,000 12,000 Pn(KBC2005) 0.85Pn(KBC2005) Pn(KBC2009) 0.75Pn(KBC2009) Steel 450x450x19 (SM390) Concrete fck = 30MPa 축력 (kn) ) 10,000 8,000 6,000 4,000 2, KL(m) 축강도 - 유효길이상관도 /60
53 KBC2005/KBC2009 의차이점 원형충전강관기둥 : 압축강도 16,000 Steel x 19 (SM490) Concrete fck = 30MPa 축력 (kn N) 14,000 12,000 10,000 8,000 6,000 Pn(KBC2005) 0.85Pn(KBC2005) Pn(KBC2009) 0.75Pn(KBC2009) 4,000 2, KL(m) 축강도 - 유효길이상관도 /60
54 KBC2005/KBC2009의차이점합성보에대한주요변경사항일반사항한계상태설계법에서는소성응력분포가사용되기때문에이전의허용응력설계법에비해합성보의휨강도가커지게된다. 공통사항 휨강도, 전단강도, 휨강성의산정방법이변경 휨강도의저항계수 (ø) 는 0.85에서 0.90으로증가 시어커넥터의수평전단강도평가방법이변경, 대부분의경우감소됨 전단강도의산정방법 : 압연 H형강의웨브전단항복과전단좌굴의한계상태에따라산정 KBC2005 KBC2009 φ Vn = φ( 0.6Fyw Aw ) φ Vn = φ( 0.6Fyw AwCv ) h E 2.45 인경우 φv = 0.9 t w F y 53 h E 2.24 인경우, φv = 1.0, Cv = 1.0 t w F y 웨브의전단좌굴감소계수 /60
55 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성보에대한주요변경사항 휨강도 KBC2005 설계휨강도 :øm n, ø=0.85, 0.90 KBC2009 설계휨강도 :øm n,ø=0.90 h / t 3.76 E / F 인경우콤팩트-웨브판 h / t 3.76 E / F 인경우콤팩트-웨브판 w F y 콤팩웨판콤팩트웨브판 w F y Ø=0.85, M n 은합성단면의항복한계상태에대해소성응력분포로부터산정 ( 소성모멘트 ). 소성중립축의위치에따른 3 가지약산식에의해산정. h / t > 3.76 E / w F y 인경우 Ø=0.90, M n 은합성단면의탄성응력분포로부터산정. 동바리를설치하지않을경우, 콘크리트경화전의탄성응력과경화후의탄성응력을누가하는방법으로하여응력을검토한후에 M n 을산정. M n 은합성단면의항복한계상태에대해소성응력분포로부터산정한다 ( 소성모멘트 ). 식이제공되지않음 h / t > 3.76 E / w F y 인경우 M n 은동바리의영향을고려하여항복한계상태에대해탄성응력을중첩하여구한다 ( 항복강도 ) /60
56 KBC2005/KBC2009 의차이점 KBC2005 의노출형합성보의휨강도 약산식 불완전합성보 슬래브두께의중심 불완전합성일경우휨강도가낮게평가 불완전합성보 완전합성보 압축블록두께의중심 /60
57 KBC2005/KBC2009 의차이점 노출형합성보의공칭휨강도 M D,full comp. KBC2009(Exact) KBC2009(Modified) M B B~C,part. comp. B M A,steel only 선형보간식 KBC2005( 약산식 ) (Linear Interpolation) A C D -M CΔ =13% A-B : C e P yw B-C : Pyw < C e < P y D : C e = P y Web Fillet Flange Slab /60
58 KBC2005/KBC2009 의차이점 노출형합성보의휨강성, I e 2.00E E E E+09 KBC2005 I equiv. 등가단면 2 차모멘트 I e 1.20E E+09 KBC2009 I lb 단면 2 차모멘트하한값 8.00E E E E+08 KBC2005 KBC E 합성정도, ΣQn/Py 시어커넥터의전단강도정도에따른단면 2 차모멘트 /60
59 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥의압축력과휨의조합 KBC AISC 1986 Pu / φp n 0.3인 P / φ < 0.3인 u P n 0.2 경우 경우 P u φp n 8 M + 9 φm ux nx + M φm uy ny 1.0 P u M M ux uy φ P n φm nx φm ny 식 ( 8.2.1) KBC2005 식 ( 8.2.2) KBC 2005 Ø c = 0.85 Ø b = 0.90 øp n 소요축력 P u 의영향에따라산정한공칭휨강도 M n P u 0.2øP n M u øm n P / φ > 0.3인 u P n M = 식 ( 9.4.1) KBC2005 n M no 경우 Pu / φp n 0.3인경우 Pu M = n M + ( no M n3 M no ) 0.3φP n h2 M no = ZFy + 1/ 3( h Cr Ar Fyr ) 2 58 식 ( 9.4.2) KBC2005 w y Aw Fy 1.7 f ck h 1 /60 A F
60 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥의압축력과휨의조합 KBC 콘크리트기둥에서사용되는단면강도법사용 압축력과휨의조합력을받는합성부재단면의공칭강도는소성응력분포법또는변형률적합법을사용하여구한다. 압축강도에미치는길이의영향을고려한부재의공칭압축강도는 에따라구하며, 이때 Po 의값으로 (1) 항에서구한공칭압축강도를사용한다. øp n A Ø c = 0.75 Ø b = 0.90 E A : 세장효과를고려한공칭압축강도 P n,m=0 P u C D B C D :M B 는 P B =0 인조건에서의휨강도 :M C 는 P C =0.85f ck A c 인조건에서의휨강도 =M B :M D 는 P D =0.5(0.85f ck A c ) 인조건에서의휨강도 Mu B ømn /60
61 KBC2005/KBC2009 의차이점 합성기둥의압축력과휨의조합 Pn 압축력 A KBC2009 변형률적합법 : (Strain-Compatibility Approach Method) E KBC2009 : 소성응력분포법 (Plastic Stress Distribution Method) C D KBC2005 : 소성응력분포법 (Plastic Stress Distribution Method) 0 B 0 휨모멘트 Mn P-M 상관도 /60
<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150
Microsoft Word - SDSw doc
MIDAS/SDS Ver..4.0 기술자료 Design>Shear Check Result KCI-USD99의슬래브의불균형모멘트에대한고려기준은다음과같습니다. 7.11. 전단편심설계 (1) 슬래브의평면에수직한위험단면의도심에대해전단편심에의해전달된다고보아야할불균형모멘트의비율은다음과같다. γ υ 1 = 1 b 1+ 3 b 1 () 전단편심에의한모멘트전달로인한전단응력은위의
Microsoft Word - beam-column-note2
Prf. Sang Whan Han 9-6-4 모멘트확대효과 [] 횡구속된골조기둥그림 9-6과같이단부에서로다른모멘트가작용하는경우 차모멘트와 차모멘트의합은그림 9-6(c) 와같은형태과되며, 이때최대모멘트가작용하는위치는반드시기둥의중앙부는아니며임의의곳이된다. 이러한모멘트분포를양단에같은크기의모멘트 가작용할때와같은형태로하기위하여그림 9-6() 와같이큰쪽의단부모멘트 에등가모멘트계수
[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp
![[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp](/thumbs/93/111362375.jpg "[붙임 1] 학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼 개정안_최종본( ).hwp")
교육부 1 장일반사항 - 2 - 1 장일반사항 - 3 - 1 장일반사항 - 4 - 1 장일반사항 - 5 - 1 장일반사항 - 6 - 1 장일반사항 - 7 - 1 장일반사항 - 8 - 1 장일반사항 - 9 - 1 장일반사항 - 10 - 1 장일반사항 - 11 - 1 장일반사항 - 12 - 1 장일반사항 - 13 - 1 장일반사항 -
PSC Design.xls
Element Number 7 Position Information I 합성단면여부 비합성 1. 설계조건 1.1 설계입력정보 - 재료저항계수 ( 도로교한계상태설계법표 5.3.3) 하중조합 φ c for concrete φ s for reinforcing steel φ s for prestressing steel 극한하중조합 0.650 0.950 0.950 사용하중조합
<BCB3B0E8B0CBBBE72031C0E5202D204D4F4E4F C2E687770>
I-BEAM 강도계산서 1. 사양 & 계산기준 * 정격하중 (Q1) = 5000.00 KG * HOIST 자중 (W1)= 516.00 KG * 작업계수 (Φ) = 1.1 * 충격계수 (ψ) = 1.10 * HOOK BLOCK WEIGHT (W2) = 20 KG * HOISTING SPEED (V) = 3.25/1 M/MIN * TRAVERSING SPEED
Professional Column
Step1) ρmin 과 ρmax 사이에서 ρ 를가정한다. ρmin = 3( f c/fy) = 3( 3ksi/60ksi) = 0.002739 < 200/fy = 200/60ksi = 0.003333 ρmin = 0.003333 β1 = 0.85 ρmax = 0.75(0.85β1)(f c/fy){87/(87+fy)} = 0.75(0.85ⅹ0.85)(3ksi/60ksi){87/(87+60ksi)}
3. 설계방법 (Design Method) 철콘강의록 3 - 설계방법 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ult
3. 설계방법 (Design Method) 3.1 설계방법의종류 종류허용응력설계법강도설계법극한상태설계법 약칭 ASD, WSD USD, LFD LSD, LRFD Limit State Design Allowable Stress Design Ultimate Strength Design 영문명칭 Load and Resistance Factor Working Stress
REVIEW CHART 1
Rev.3, 27. October 2017 구교 2017. 10. 27 한국철도시설공단 REVIEW CHART 1 1 2 θ 3 θ θ 4 5 knm 6 7 8 9 10 11 K V K h K s 12 상재하중 복토중량 암거중량 측면마찰력 양압력 13 14 15 16 17 18 19 θ =80 ~90 L 1 L2 L1 L=2L +L 1 2 L1
Microsoft Word - Chapter 11 기둥.doc
11.4 그밖의지지조건을갖는기둥 지지점의조건이다른경우도 pin-pin 기둥의해석절차와동일함 1) 좌굴상태를가정한기둥에대해굽힘모멘트에대한식을구함 ) 굽힘모멘트방정식 ( EIv M ) 3) 미분방정식을풀어일반해를구함 4) 처짐 v 와기울기 v 에관련된경계조건적용 5) 임계하중과좌굴된기둥의처짐모양구함 을이용하여처짐곡선의미분방정식수립 * 유효좌굴길이 Mechanics
<4D F736F F F696E74202D20342EC0FCB8E9B1E2C3CA205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
4 장전면기초 4.1 개요 1 2 전면기초 : 여러개의기둥과벽을지지하는구조물아래전체바닥면을한개의기초로하는복합기초 지지력이낮은지반, 부등침하가심하게발생하는지역, 자중이큰경우 그림 4.1 전면기초의형태 4.2 전면기초의지지력 (4.1) 여기서, = 전면기초, 일반적으로안전율 3 적용. 점토지반비배수조건일경우 : ф=0, N c =5.14, N q =1.0, N
23(4) 06.fm
w y wz, 23«4y, 2009 J. of Korean Institute of Fire Sci. & Eng. [ ] Vol. 23, No. 4, 2009 l f l üy w Study on Fire Performance of Stud Connectors ½ Áw z*á * Sung-Bae Kim Sang-Hoon Han* Seng-Kwan Choi* *FireSERT
<4D F736F F D205052B0F1C1B6C0C720C7D8BCAEB9E6B9FD20B9D720BCBAB4C9C6F2B0A12E646F63>
PR 접합골조의해석방법및성능평가 Analytical Method and Performance Evaluation of PR Connection Moment Frame 1. 서론 구조물의거동은부재의강성과함께접합부의접합정도에크게영향을받는다. 접합부는강접 (fully restrained: FR) 과부분강접 (partially restrained: PR) 으로구분할수있으며,
Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]](/thumbs/94/119092587.jpg "Microsoft PowerPoint - NS빔설명용 [호환 모드]")
층고절감을위한합성보 NS BEAM 2010. 2. 건우기술대표이사차광찬 NS BEAM 의개요 NS BEAM은 POSCO와 RIST 가공동개발한층고절감형철골합성보 ( 주 ) 건우기술은 NS BEAM의구조설계에서시공까지의 TOTAL SERVICE를제공 ( 주 )NI 스틸은 NS BEAM 의제작및공급업체 목차 1. NS BEAM 의개발배경 2. NS BEAM 의구조
타설 고강도 콘크리트가 가능하게 되어 상황은 많 이 바뀌었다. 또, 실리카 퓸과 같은 반응성 미분말 이 사용 가능하게 되어, 일반화와 고강도화가 진행 되게 되었다. 이에 따라 1995년에는 일본 토목학회 에서 실리카 퓸을 이용한 콘크리트의 설계, 시공지 침(안) 이 발
기 술 정 보 우 승 민 기술연구소 토목연구담당 선임연구원 (laputa@lottenc.com) 1. 머 리 말 포틀랜트 시멘트가 출현한 이래, 현재에 이르기까지 콘크리트의 고강도화에 대한 연구, 발전은 멈추지 않고 계속되어, 최근에는 100N/mm 2 을 넘는 콘크리트도 현장시공이 가능하게 되었 다. 본문에서는 먼저, 일본의 고강도 콘크리트의 개발의 역사를
<4D F736F F D20C7C1B8AEBDBAC6AEB7B9BDBAC6AE20C4DCC5A9B8AEC6AE F31>
4. 압축과휨이작용하는부재 1) 머리말 순수하게축력만이작용하는압축부재는존재하지않으며모든기둥에는어느정도의휨모멘트가작용한다. 2) 기둥의종류 기둥이란최소횡방향치수에대한높이의비가 3 이상인주로축압축하중을지지하는부재로정의된다. 이보다짧은콘크리트압축부재는보통철근이배근되지않고발판기초로분류된다. 철근콘크리트기둥은종방향철근이횡방향으로지지되는방법에따라서주로두형태로분류된다.
PowerPoint 프레젠테이션
제 1 장기본적인응력 1. 인장 2. 압축 3. 전단 4. 휨 1. 인장 그림 1-1 인장응력상태 (σt) 2 1. 인장 그림 1-2 인장변형율 (ε) 3 1. 인장 그림 1-3 탄성계수 (E) 4 1. 인장 그림 1-4 Poisson Ratio(ν) 5 2. 압축 그림 2-1 압축응력상태 (σc) 6 2. 압축 그림 2-2 압축부재의좌굴하중 (Ncr) 7
제출문 ( 주 ) 제일테크노스대표이사귀하 본제일트러스데크설계편람을 제일 TRUSS DECK SLAB SYSTEM 개발에관한연구 의최종보고서로제출합니다 연구기관 : 대한건축학회회장정재철 편집위원 : 김상대교수김성수교수이원호교수홍갑표교수홍성걸교수이문곤사장
제일트러스데크구조설계편람 (Structural Design Manual for JEIL Trussdeck) 2001. 11. 社團法人大韓建築學會 제출문 ( 주 ) 제일테크노스대표이사귀하 본제일트러스데크설계편람을 제일 TRUSS DECK SLAB SYSTEM 개발에관한연구 의최종보고서로제출합니다. 2001.10. 연구기관 : 대한건축학회회장정재철 편집위원 :
<30362DC6AFC1FD30342DB1E8BCBAB9E82E687770>
TS 합성보와다양한기둥구조시스템을적용한합성보 - 기둥접합부의내진성능 Seismic Resistance of TS omposite eam to olumns onnections 김성배 (Sung ae KIM), ( 주 ) 센구조연구소소장, sbkim@senkuzo.com 박홍근 (Hong Gun PRK), 서울대학교건축학과교수 이철호 (heol Ho L), 김상섭
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(2)-(note)-수정본
보이론 Beam Theor etal Formng CE La. Department of echancal Engneerng Geongsang Natonal Unverst, Korea etal Formng CE La., Geongsang Natonal Unverst 공학보이론 - 목적과과정 공학보이론의목적 전단력 ( V( ) ) 이작용하는경우굽힘모멘트는 위치에따라달라짐
06.177~184(10-079).fm
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 23, No. 2, pp. 177~184, April, 2011 GGGGG DOI 10.4334/JKCI.2011.23.2.177 x w w MRS w p s y 1) Á z 2) Á x 3) * 1) wû w œw 2) w œw 3) w Nonlinear Analysis for
<31342DC0CCC3B6C8A32D312E687770>
Experimental Evaluation of Seismic Column Splice with Partial Joint Penetration Welds 이철호 ) 김재훈 ) 김정재 3) 오상훈 4) Lee, Cheol Ho Kim, Jae Hoon Kim, Jung Jae Oh, Sang Hoon 요약 : 본연구에서는기존 S49 강재와국내에서최근개발된내진용강재
<353720B0ADBFB5C1BE2DBFF8C7FC20B3BBBACE20B1B8BCD320C1DFB0F B1E2B5D52E687770>
Journal of the Korea Academia-Industrial coopen Society Vol. 14, No. 2 pp. 927-935, 2013 http://dx.doi.org/10.5762/kais.2013.14.2.927 원덕희 1, 한택희 1, 박우선 1, 박종섭 2, 강영종 3* 1 한국해양과학기술원연안개발에너지연구부, 2 상명대학교건설시스템공학과
<58C1A639C0E52D342DC3B6B0F1C1A2C7D5BACE2DB4DEB4EBBACEC0E7BCB3B0E82E786C736D>
1. 설계조건 Fy = 235 MPa Fu = 400 MPa Es = 205000 MPa * 달대부재 (H 형강 ) H- 200x200x8x12 d = 200 mm Ag = 6353 mm 2 r = 13 mm bf = 200 mm Ix = 47200000 mm 4 tw = 8.0 mm Sx = 472000 mm 3 tf = 12 mm w = 499 N/m Af
진성능을 평가하여, 로프형 및 밴드형 FRP가 심부구속 철근 의 대체 재료로서의 가능성을 확인하였으며, 홍원기(2004)등 은 탄소섬유튜브의 횡구속효과로 인한 강도증가 및 휨 성능 의 향상을 입증하였다. 이전의 연구중 대부분은 섬유시트 및 튜브의 형태로 콘크 리트의 표
wm wz 32«3AyÁ 2012 5 pp. 189 ~ 196 gj pœw d z gj p» ü Seismic Performance of RC Columns Confined by Outside Lateral Reinforcement xá ³Á Á Lee, Do HyungÁOh, JangkyunÁYu, Wan DongÁChoi, Eunsoo Abstract In
Microsoft PowerPoint - 10_기둥.ppt
Fifth SI Edition CHTER 10 MECHNICS OF MTERIS Fedinand. Bee E. Russell Johnston, J. John T. DeWolf David F. Mazuek ectue Notes: J. Walt Ole Texas Tech Univesity 기둥 Columns 009 The McGaw-Hill Companies,
김성배 조한솔 이태규 김상섭19-29.hwp
실물 실험을 통한 H형강 기둥의 신형상 약축접합부 성능평가에 관한 연구 (a) HB-F1 (b) B-WK-F0 (c) HH-WK-F2 (d) HH-WK-F4 (e) HH-WK-F5 그림 3. 실험 접합상세 (f) WPL-WK-F# 념 본 하기 위해 강기둥-약보의 개 을 도입하고 있 실험 의 경우, 실험 는 강축에 하여 기둥-보 내력비가 약 1.2 로 강기둥-약보로
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:,00 00,9 상세,000,000,00 (st segment) 0, (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,00
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000,9 00,00 상세 0, (st segment),00 (st segment) 평면도 S: 0,,0,,,00 0,00,000,,000,00,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S:,00, 00 상세,000,000 00,00 (st segment), (st segment) 평면도 S: 0,00 0,000,00,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL 9, S: LC,000,000, 00,00 상세 00, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,9 0,0,9,9 0,0,000,,000,00,000,000,0,00,00 0,00 재료명 규격 콘크리트 0 MP 재료표
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st segment)
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S:0. 0.0 0. 0..00.0,000,0,00,00,00,00,000.0.00
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL LC, S:, 상세,000,000,00 (st segment), (st segment) 0 평면도 S: 0,00,000,00,000,
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck0mp 철근항복강도 : f y00mp 설계하중 : D, DL, S: LC,000,000 9 00,00 상세, (st segment),00 (st segment) 평면도 S:,,0 0, 0,,0,0,000,,000,00,000,000,00,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치
Microsoft PowerPoint - solid_Ch 5(1)(노트).ppt
보이론 I Beam Theor etal Forming CE La. Department of echanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words emer Load 변형 변형의기하학 응력 힘 - 변형관계 관계식 Uniaial loading Truss,
목 차 국문요약 ⅰ ABSTRACT ⅲ 그림목차 ⅴ 표목차 ⅵ 1 1 3 4 4 5 6 9 11 11 13 16 32 32 3.1.1 초고층건축물의정의 32 3.1.2 대상모델개요 32 3.1.3 대상모델의모델링 35 3.1.4 CFD 해석의경계조건 38 3.1.5 CFD 시뮬레이션 42 53 3.2.1 적용프로그램 54 3.2.2 풍압의적용 54 3.2.3
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL LC 9, S=:0 0, ,000 00,0,000,000 상세 상세,0 0 0,00 (st segment) 0,00 (st seg
Segem ox 거더일반도 () 콘크리트설계기준강도 : f ck=0mp 철근항복강도 : f y=00mp 설계하중 : D, DL 9, S=:0 LC,000,000,0 00 0,000 00 0,000 상세 상세,0 0 9,0 (st segment) 0,00 (st segment) 0,00 (st segment) 평면도 S=:0.9.0.9.9 0.0.00.0 0
Torsion
전동축설계 (Design of ransmission Shafts) 전동축의설계에서필요한주요명세사항 : - 동력 - 축의회전속도 설계자의역할은축이특정한속도에서필요한동력을전달할때재료가허용할수있는최대전단응력을넘지않도록축의재료를선정하고축의단면의치수를결정 토크 를받으면의각속도 ω 로회전하는강체가발생시킬수있는동력 P ω πf P ω P πf 최대허용전단응력을초과하지않은축의단면치수계산.
도심지 내 중·저층 주요시설물(학교, 병원 등)의 응급복구 내진보강기술 개발에 관한 연구 최종 보고서
- i - - ii - - iii - - i - - ii - - i - - ii - - i - - ii - - iii - - iv - - v - - vi - - vii - - viii - - ix - - x - - xi - - xii - - xiii - - xiv - - xv - - xvi - - xvii - - xviii - - xix - - xx - -
편주요개정내용
( 안 ) 대비표 - - 2012. 9. 5 편주요개정내용 - 1 - - 2 - [ 수정 ] 5-1 일반요건삭제, 5-2 와 5-3 에편입 - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - [ 수정 ] 문구수정 - 8 - - 9 - Δ Δ α + 여유량여기서 ; Δ : 설치시유간, : 선팽창계수 : 최고온도 ( ), : 설치시온도 ( ), : 신축길이 (m)
DBPIA-NURIMEDIA
강재스트럿을이용한철근콘크리트기초보강재의구조성능평가 Evaluation of the Structural Behavior of RC Foundations Reinforced with Steel Struts 윤상문 * 박현미 ** Yoon, Sang-Moon Park, Hyun-Mi 박종욱 *** 이정윤 **** Park, Jong-Wook Lee, Jung-Yoon
Microsoft Word - KSR2014A192
2014 년도한국철도학회추계학술대회본문집 KSR2014A192 내진설계미반영된도시철도시설물내진보강선정기준에관한연구방안 Seismic design incorporated city railway facilities s. progressive study on the measures of the river selection criteria 백종명 * 신민호 ** 김한배
Microsoft Word - Chapter_06_보의 응력_심화 주제.docx
6.6 전단중심의개념 - 단면이 대칭평면이 아닐 경우 비틀림 없이 보가 굽어지기 위해서는 하중이 단면의 전단중심 (Shear Center) 에작용하여야함 1 축 대칭단면을가지는캔틸레버보 ( 자유단에하중 P 작용 ) - 좌표축의원점 = 도심 - -축이대칭축이며 xy 평면이굽힘평면 - 부재단면에는 P 에의해 해 0 발생 ( 그림 (b) 참조 ) - - P 는 S
EL EL A229
E E 229 230 P5 P6 PN W17, 21, 27, 35, 50 20 15 30 30 25 230 P5 P6 PN PC K5 K6 KN KC F5 F6 FN FC Z0 Z1 Z3 ZT ZZ C D C D H H B W2 W3 B W17 E 0~245 156 112 W21 E 0~294 181 130 W27 E 0~390 226 167 W35 E 0~490
슬라이드 1
Release Note Release Date : 2013.04.23 Product Ver. : Civil LSD / Civil 2012+ V1.0.0 DESIGN OF CIVIL STRUCTURES Integrated Solution System for Bridge and Civil Engineering s Part Ⅰ. Civil MODS 소개 /03 1.
ATOS 자동차구조용고강도강 Automobile Structural steel
ATOS 자동차구조용고강도강 Automobile Structural steel ATOS 강은인장강도 500MPa 이상, 항복강도 300MPa 이상의고강도강중자동차구조용으로사용되는강을총칭합니다. 석출원소첨가또는저온까지로의냉각을통해높은강도를얻으며, 1,000MPa 이상의인장강도를갖는것까지제조되고있습니다. POSCO 에서는 ATOS(AuTOmobile Structural
SegBeam Box 거더일반도 (1) 설계법 : 허용응력설계법 콘크리트설계기준강도 : f ck=70mpa 철근항복강도 : f y=400mpa 설계하중 : DB-24, DL-24 정면도 39,900 S=1:50 LC 1,000 3,000 8, ,200
Segem ox 거더일반도 () 9, LC,000,000,0 00,00 0,0 (st segment),00 (st segment) 평면도 9,9 9,0,0,00 0 0,000,0,00,000,00,000,00,0,00 0,00 재료명콘크리트강재거푸집 P.C 강연선강연선쉬스관정착장치 ( 긴장 ) 몰탈그라우팅밀크 E.P.S 재료표 ( 본당 ) 규격 단위 수량 비고
Microsoft Word - 5장_보&골조.doc
5. 보와골조 : 전단력과휨모멘트 (Beams and Frames: Shear forces and bending moments) 수업목적 : 평면상에서하중을받는보와골조에발생하는내력과모 멘트계산에필요한해석기법을이해하고습득. 수업내용 : 전단력도와모멘트도 하중, 전단력, 휨모멘트사이의관계 정성적처짐형상 평면골조의정적정정, 부정정, 불안정 평면골조의해석 Lecture
<28BFCFB7E F D30385F D FB4D9B4DCB0E820C0DAC1DF20C7C1B8AEC7C3B7BABDBA20B9D720C7C1B8AEBDBAC6AEB7B9BDCC20C7D5BCBAB0C5B4F5C0C720BDC3B0F8B4DCB0E8BFA120B5FBB8A520C8DABCBAB4C920C6F2B0A15FC3D6BAB4C8A32E687770>
Journal of Korean Society of Construction Vol.29, No.4, pp.311-321, August, 2017 ISSN(print) 1226-363X ISSN(online) 2287-4054 DOI https://doi.org/10.7781/kjoss.2017.29.4.311 다단계자중프리플렉스및프리스트레싱합성거더의시공단계에따른휨성능평가
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 따라서오일러공식은다음과같이표시된다. p E ( KL r) ( 13-11) ( 13-1) 이때 (KL/r) 값은기둥의유효세장비 (column effective-lenderne ratio) 이다. EXAMLE 13.3 A W1
Cla 33: 다양한기둥의오일러공식및시컨트공식 강의목표 1. Euler 의공식유도. 다른지지에따른기둥의거동 13.3 다양한지지형태를갖는기둥 옆과같이고정단을갖는기둥의자유물체도를고려하자. M (d - n). 미분방정식으로부터휨곡선식이얻어진다. d u + u d d ( 13-7) 식 13-7 을풀고경계조건을대입하면, é æ öù u d ê1 - coç ú øúû
< C0DAC0AFB1E2B0EDB1E8BCBAB9E D E687770>
TSC 합성보의개발 Development of TSC Composite Beam 金聖培 / 정회원, ( 주 ) 센구조연구소연구개발팀장 Kim, Sungbae / Assistant Manager, SEN Structural Engineers Co. Ltd. kandj-1@hanmail.net 李昌男 / 정회원, ( 주 ) 센구조연구소대표이사 Lee, Changnam
특허청구의 범위 청구항 1 복수개의 프리캐스트 콘크리트 부재(1)를 서로 결합하여 연속화시키는 구조로서, 삽입공이 형성되어 있고 상기 삽입공 내면에는 나사부가 형성되어 있는 너트형 고정부재(10)가, 상기 프리캐스 트 콘크리트 부재(1) 내에 내장되도록 배치되는 내부
(19) 대한민국특허청(KR) (12) 등록특허공보(B1) (51) 국제특허분류(Int. Cl.) E01D 19/12 (2006.01) E01D 2/00 (2006.01) E01D 21/00 (2006.01) (21) 출원번호 10-2011-0036938 (22) 출원일자 2011년04월20일 심사청구일자 2011년04월20일 (65) 공개번호 10-2012-0119156
<4D F736F F F696E74202D20C0E7B7E1C0C720B0ADB5B52CBFACBCBA2CB0E6B5B5C6F2B0A1B1E2B9FD205BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
재료의강도 / 연성 / 경도평가기법 기계적시험 (Mechanical Tests) 목적 : 재료의응력 (stress) 에대한재료의저항 (strain) 관계를구함 인장 / 압축시험 경도시험 굽힘시험, 피로시험, 열피로시험, 파괴인성시험, 크리프시험, 충격시험, 열충격시험, 마모시험등 변형 (Deformation) 의종류 Tension Compression Shear
Microsoft Word - Chapter_05_보의 응력_기본 주제_v1.docx
Page 05-1 제 5장보의응력 ( 기본주제 ) 5.1 소개 - 전단력/ 굽힘모멘트를받는보에서발생하는응력 / 변형률 - 굽힘에의해처짐 발생 처짐곡선 - 좌표축은그림에도시함 - 보의단면은 y 평면에대칭 y 축이단면의 대칭축 - 모든하중은 y 평면내에서만 작용 - 굽힘처짐은 y 평면내에서만일어남 y y 평면 : 굽힘평평면 (plane of bending) -
(k07-057).fm
G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 19, No. 6, pp. 763~771, December, 2007 FRP w w gj p 1) *Áw 2) Á 1) 1) w w œw 2) w w ey l Behaviour of One-Way Concrete Slabs Reinforced with Fiber Reinforced
축방향변형 Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea
축방향변형 Metal Forming CE ab. Department of Mechanical Engineering Gyeongsang National University, Korea 압축력을받는직사각형봉 축부재의신장 축부재와관련된자유물체도 그림 5.7 복합축부재와관련된자유물체도 그림 5.8 변하는내력과단면적을가지는축부재 양단고정 - 균일축강성 - 내부집중축하중
<4D F736F F D20536F6C69645F30385FC6F2B8E9C0C0B7C2C0C720C0C0BFEB5FBED0B7C2BFEBB1E220BAB820B9D720C1B6C7D5C7CFC1DF2E646F63>
제 8 장평면응력의적용 [ 압력용기, 보및조합하중 ] 8. 개요 - 평면응력 : 빌딩, 기계, 자동차, 항공기등에적용 - 압력용기의해석 : 압축공기탱크, 수도파이프등 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 - 보내의응력 : 주응력, 최대전단응력 8. 구형압력용기 - 압력용기 (essue vessel): 압력을받고있는액체나기체를포함하고있는폐 (closed) 구조물
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 30, No. 6, pp. 633~640, December, pissn eissn 2
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 30, No. 6, pp. 633~640, December, 2018 https://doi.org/10.4334/jkci.2018.30.6.633 pissn 1229-5515 eissn 2234-2842 www.jkci.or.kr RC 필로티건축물의내진성능에관한층간강도비및강성비의영향
특허청기업부설연구소기술혁신형중소기업 경기도하남시조정대로 150 하남지식산업센터아이테코 1028호 ( 오렌지존 ) 대표전화 ~6 Fax 서울시송파구한가람로 478 씨티극동상가 402호 ( 구풍납
특허청기업부설연구소기술혁신형중소기업 경기도하남시조정대로 150 하남지식산업센터아이테코 1028호 ( 오렌지존 ) 대표전화 02.6495.8164~6 Fax 031.790.4163 www.nobiltech.com 서울시송파구한가람로 478 씨티극동상가 402호 ( 구풍납동 509번지 ) 대표전화 02.488.5473 Fax 02.488.5474 www.ntbridge.co.kr
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009 The McGraw-Hill Companies, Inc. ll rights reserved. Fifth SI Edition CHTER MECHNICS OF MTERIS Ferdinand. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf David F. Mazurek Stress and Strain xial oading
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탄성체역학 pplied Theory of lasticity Week07: 전단력과휨모멘트 (1) 토목안전환경공학과 옥승용 2 Class Schedule(1) Week Topics Remarks 01 Introduction to class Ch. 1 02 Tensile, Compressive and Shear orces (1) Ch. 1 03 Tensile,
목 차 1. 구조계획요약 1.1 구조평면및시스템선정 1.2 Infill System 의적용 1.3 시공방안및공사비산정 1.4 전생애이산화탄소 (LCCO 2 ) 평가 2. 구조계획개요 2.1 건물개요 2.2 사용재료및강도계획 2.3 단계별구조설계과정 2.4 적용기준 2.
목 차 1. 구조계획요약 1.1 구조평면및시스템선정 1.2 Infill System 의적용 1.3 시공방안및공사비산정 1.4 전생애이산화탄소 (LCCO 2 ) 평가 2. 구조계획개요 2.1 건물개요 2.2 사용재료및강도계획 2.3 단계별구조설계과정 2.4 적용기준 2.5 구조해석프로그램 3. RC 구조시스템설계 3.1 RC_9A Model 3.2 RC_6A
'00 지역별분석.PDF
. 1., 53,569 18.4%, (18.3% ), (7.6% ), (7.4% ). 2000 ( :,, % ) ( ) 2,440,992 53,569 748 74,399 3,537 6.6 43 5,875 812,369 14,893 334 20,297 1,316 8.8 55 2,099 690,726 15,562 289 20,591 2,048 13.2 40 3,267
PC-DTS.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]](/thumbs/82/86166615.jpg "Microsoft PowerPoint - Ch7(beam theory1).ppt [호환 모드]")
보이론 I Beam Theor Metal Forming CAE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea 개론 - 세장부재에관한고체역학의총정리 Chapter Ke words Member Load 변형변형의기하학응력힘 - 변형관계관계식 Uniaial loading
<4D F736F F F696E74202D20372E C0C0B7C2B0FA20BAAFC7FCB7FC2E BC8A3C8AF20B8F0B5E55D>
응력과변형률 Metal Formig CE Lab. Departmet of Mechaical Egieerig Gyeogsag Natioal Uiversity, Korea 인장시험, 재료의거시적거동특성 인장시험 12 Egieerig stress (Ma) 1 8 6 4 Eperimet (SCM435) alysis (SCM435)
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응력불변량 방향코사인 ( 방향여현 ) : N S l ON OA m ON OB n ON OC x 방향의힘평형 : 사면체의체적 : ABC S OBC + OAC τ + OAB τ x x x zx V ABC ON OBC OA OAC OB OAB OC S OBC OAC OAB + τ + τ ABC ABC ABC ON ON ON x + τ x + τzx OA OB OC
Microsoft Word - KSR2014A038
2014 년도한국철도학회추계학술대회논문집 KSR2014A038 프리캐스트 Half Deck의구조성능평가 Evaluation of Structural Performance of Half Decks with New Details 편명철, 조홍빈 *, 엄기영 **, 박용걸 *** Myung-Cheol Pyun, Hong-Bin Cho *, Ki-Young Eum
REVIEW CHART
Rev.2, 3. July 2017 내진설계 2017. 7. 3 한국철도시설공단 REVIEW CHART 2 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 θ 16 17 18 19 20 21 Δ Δ 22 Δ Δ Δ 23 24 = = + = + 25 26 27 28 29 = = 30 N.A N.A 31 32 33 34 35 전체면적 힘 힘 F
Microsoft Word - KSR2016S163
2016 년도한국철도학회춘계학술대회논문집 KSR2016S163 PSC-Box Girder 철도교량의휨모멘트에대한신뢰도분석 Flexural Reliability Assessment of PSC-Box Girder Rail Bridge 정우리나라 *, 김기현 *, 여인호 *, 오주한 ** Urinara Jeong *, Ki Hyun Kim *, Inho Yeo
Microsoft Word - KSR2016A181
2016 년도한국철도학회추계학술대회논문집 KSR2016A181 강성가시설벽체의본구조체활용연구 Study for utilizing stiff temporary structure wall to main structure wall 원영학 *, 유제남 *, 전배운 *, 임성순 ** Yeounghak Won *, Jenam Yoo *, Bae-Un Jeon *, Sungsoon
PC-LB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
<4D F736F F D20B1B8C1B6BFAAC7D0325FB0ADC0C7C0DAB7E15F34C1D6C2F75F76332E646F63>
구조역학 5. 모멘트분배법 (oment Distribution ethod) Objective of this chapter: 모멘트분배법의개념이해와 다차부정정구조물해석에 의적용. What will be presented: 모멘트분배법용어와개념이해 모멘트분배법을 모멘트분배법을 이용한연속보해석 이용한골조해석 Theoretical background 미국 Univ.
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society Vol. 15, No. 3 pp , ISSN 197
Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society Vol. 15, No. 3 pp. 1764-1769, 2014 http://dx.doi.org/10.5762/kais.2014.15.3.1764 ISSN 1975-4701 / eissn 2288-4688 멀티기둥 - 강관풍력타워연결부성능평가 김종민 1,
Microsoft PowerPoint - Part5_강교.pptx
5-1. 개요 본예제에서는도로교설계기준 ( 한계상태설계법 ) 에의한단경간아치교의설계방법에대해 설명합니다. 도로교설계기준 ( 한계상태설계법 ) 은하중과구조적성능에관한현시점에서의통계적지식에근거한신뢰도이론으로부터개발된 ' 하중저항계수설계법 (LRFD)' 이적용되었으며기존의허용응력설계법과비교하여설계개념과계산과정이상이하므로실무적용시설계기준에대한충분한이해가필요합니다.
PC-HOLLOW.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 40 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 30008 MPa fcki = 28 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 26986 MPa Topping Slab : fckt = 27 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 26702 MPa
MD-C-035-1(N-71-18)
MD-C-035-1(N-71-18) KEPIC 적용사례 : MD-C-035-1(N-71-18) ( 승인일자 : 2010. 8. 31) 제목 : 용접으로제조되는 KEPIC-MNF 의 1, 2, 3 및 MC 등급기기지지물의추가재 료 (KEPIC-MN) 질의 : 품목이용접으로제작될경우, KEPIC-MDP의부록 IA, IB, IIA, IIB 및 VI에나열된것이외에추가로어떤재료가
관리 번호 김포공항콘크리트포장보수공사 공사시방서 ( 토목 )
관리 번호 김포공항콘크리트포장보수공사 공사시방서 ( 토목 ) 2017. 3. 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호 등록번호개정번호
<30362DC1A4C3B6C7E52E687770>
화재에 의한 지하공동구의 온도 및 응력해석 김현준 임초롱 유현경 정철헌 단국대학교 토목환경공학과 (2011. 4. 19. 접수 / 2011. 10. 31. 채택) Temperature and Stress Analysis of Box Culvert in Fire Hyun-Jun Kim Cho-Rong Im Hyeon-Kyeong Yoo Chul-Hun Chung
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할
저작자표시 - 비영리 - 변경금지 2.0 대한민국 이용자는아래의조건을따르는경우에한하여자유롭게 이저작물을복제, 배포, 전송, 전시, 공연및방송할수있습니다. 다음과같은조건을따라야합니다 : 저작자표시. 귀하는원저작자를표시하여야합니다. 비영리. 귀하는이저작물을영리목적으로이용할수없습니다. 변경금지. 귀하는이저작물을개작, 변형또는가공할수없습니다. 귀하는, 이저작물의재이용이나배포의경우,
01-K15-024(3-11).hwp
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 28, No. 1, pp. 3~11, February, 2016 http://dx.doi.org/10.4334/jkci.2016.28.1.003 pissn 1229-5515 eissn 2234-2842 프리캐스트콘크리트트리플리브슬래브의휨성능 황승범 1) 서수연 1) * 이강철 2)
Microsoft PowerPoint 힘의과학-Week12-Chapter10(배포용) [호환 모드]
![Microsoft PowerPoint 힘의과학-Week12-Chapter10(배포용) [호환 모드]](/thumbs/77/75771398.jpg "Microsoft PowerPoint 힘의과학-Week12-Chapter10(배포용) [호환 모드]")
힘의과학 ( 정역학 Statics) 건국대학교공과대학토목공학과 010년 학기 Week 1 Chapter 10 관성모멘트 (Moment of nertia) Class Schedule Week Topic Chapter 01 08/009/0 역학의일반적원리, 스칼라와벡터 1&(17-57) 0 09/0609/10 벡터의연산 (58-8) 0-09/109/17 벡터의연산,
PC-ITB.xls
1. 설계조건 a. Concrete Precast PC : fck = 35 MPa Ec = 8500*(fck+4)^(1/3) = 28825 MPa fcki = 24.5 MPa Eci = 8500*(fcki+4)^(1/3) = 25964 MPa Topping Slab : fckt = 24 MPa Ect = 8500*(fckt+4)^(1/3) = 25811 MPa
대체부품 인증제도
- 1 - - 2 - 심사 - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - - 8 - - 9 - - 10 - - 11 - - 12 - - 13 - - 14 - - 15 - - 16 - - 17 - - 18 - - 19 - - 20 - - 21 - - 22 - - 23 - - 24 - - 25 - - 26 - - 27 - - 28 - - 29 - - 30
Microsoft PowerPoint - statics_Ch 5(1)-노트.ppt
5. 분포력, 보의전단력과굽힘모멘트 I Metal orming CE Lab. Department of Mechanical Engineering Geongsang National Universit, Korea Metal orming CE Lab., Geongsang National Universit 세장부재에작용하는힘과부재의명칭 가느다란긴부재 ( 세장부재, Slender
DBPIA-NURIMEDIA
한국지진공학회논문집제13권제 호 ( 통권제66 호) 9년 4 월,. 59~68 철근콘크리트구조물의직접비탄성내진설계를위한할선강성 Secant Stffne for Drect Inelatc Earthquake Degn of Renforced Concrete Structure 엄태성 1) ) 김재요 박홍근 Eom, ae-sung Km, Jae-Yo Park, Hong-Gun
Microsoft Word - 4장_처짐각법.doc
동아대학교토목공학과구조역학 4. 처짐각법 변위법 (Slope Deflection ethod Displacement ethod) Objective of this chapter: 처짐각법의기본개념. What will be presented: 처짐각법을이용한다차부정정보해석 처짐각법을이용한다차부정정골조해석 Theoretical background 미국미네소타대학의
신탁부동산공매공고
신탁부동산공매공고 공매대상신탁부동산 연번 층 호 구 조 전용면적 ( m2 ) 1 지하1 비101 철근콘크리트구조 6.55 2 지하1 비102 철근콘크리트구조 6.59 3 지하1 비103 철근콘크리트구조 6.59 4 지하1 비104 철근콘크리트구조 8.74 5 지하1 비105 철근콘크리트구조 6.58 6 지하1 비106 철근콘크리트구조 6.65 7 지하1
PowerPoint 프레젠테이션
예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.37) 그림의단순지지보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라. [ 부호규약 ] + Fy 4 b + Fy ( ) 예제 7. (p.39) 그림의단순보에대해전단력선도와굽힘모멘트선도를작도하라 + Fy b + Fy 예제 7.3
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A238 A 238 LW 35 1000 EL C 2 - P6 1 LAW35 EL Z -K L1W35 1000 L CN - PC Z A239 C D Z A 240 P5 K5 F5 P6 K6 F6 PN KN FN PC KC FC A240 ** 0 : Z0, 1 : Z1, 3 : Z3, T : ZT, Z : ZZ H E W 2 W L B J M 2 Q B 1 L
관리 번호 김포공항콘크리트포장보수공사 공사시방서 ( 토목 )
관리 번호 김포공항콘크리트포장보수공사 공사시방서 ( 토목 ) 2018. 4. 재료의종류허용오차 (%) 비고 물, 시멘트라텍스골재혼화제 ±1 ±1 ±3 ±1 구분 앵커볼트 종류 슬래브의두께 ( mm ) 직경 ( mm ) 길이 ( mm ) 간격 ( mm ) 비고 430-510 42 510 460 현장적용 내구특성
정봉수.PDF
A pplic ation of Continu ou s P re fle x Com po s it e Girder to Rig id F ram e by V ertic al Lo adin g 2001 2 A pplic ation of Continu ou s P re fle x Com po s it e Girder to Rig id F ram e by V ertic
DBPIA-NURIMEDIA
Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 30, No. 1, pp. 47~58, February, 2018 https://doi.org/10.4334/jkci.2018.30.1.047 pissn 1229-5515 eissn 2234-2842 www.jkci.or.kr U 형철근과연결철근으로단부구속된특수전단벽의내진성능 송정원
Microsoft PowerPoint - ver785_Release Note_4.pptx
MODS2010 Release Note Integrated Design System for Building and General Structures s Ⅰ. MODS 프로그램 버전 Upgrade 안내 3 Ⅱ. 개정내용 5 midas Gen&ADS KBC2009 개정내용 5 midas Gen Analysis Part 17 1. 고유치 해석시 Self weight를
한국화재소방학회논문자제 '22 권제 2 호, [ 논문 ] 2008 연 ], 01 Korean lnstitute 01 Fire Sci. & Eng. Vol. 22, No. 2, 2008 H 형강합성보의화재거동에관한실험적연구 Study 00 the Fire Behaviou
![한국화재소방학회논문자제 '22 권제 2 호, [ 논문 ] 2008 연 ], 01 Korean lnstitute 01 Fire Sci. & Eng. Vol. 22, No. 2, 2008 H 형강합성보의화재거동에관한실험적연구 Study 00 the Fire Behaviou](/thumbs/104/164564887.jpg "한국화재소방학회논문자제 '22 권제 2 호, [ 논문 ] 2008 연 ], 01 Korean lnstitute 01 Fire Sci. & Eng. Vol. 22, No. 2, 2008 H 형강합성보의화재거동에관한실험적연구 Study 00 the Fire Behaviou")
한국화재소방학회논문자제 '22 권제 2 호, [ 논문 ] 2008 연 ], 01 Korean lnstitute 01 Fire Sci. & Eng. Vol. 22, No. 2, 2008 H 형강합성보의화재거동에관한실험적연구 Study 00 the Fire Behaviour of Coposite Bea 김성배 * 최승관 ** 한상훈 f Sung-Bae Ki*.
S.P.S. 공법 (Strut as a Permanent System)
S.P.S. (Strut as Permanent System) Table of Contents SPS공법의개발배경 SPS공법의개요 SPS공법의적용성 공법비교 현장사례 결론 SPS 공법의개발배경 최근도심지건축공사는인접구조물이근접한대규모, 대심도굴착공사증가 1. 기존건축물과지하시설물과근접하여공간확보의어려움제기 2. 주변지반의안정유지및공사기간, 공사비등에대한가설
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Ⅲ. 거푸집동바리구조설계및조립도안전대책 3. 시스템써포트구조 3-1. 구조형식일반 가. 조립형시스템써포트 1) 수직재, 수평재및경사재 ( 가새재 ) 등의각각의부재를현장에서조립하여거푸집을지 지하는동바리형식이다. U- 헤드 접합부 연결조인트 연결핀 수직재 수평재 경사재 잭베이스 ( 받침철물 ) 스크류잭 [ 그림 Ⅲ-4 ] 조립형시스템써포트 나. 강관틀시스템써포트
Microsoft Word - KM 011_ 초고층 구조시스템 및 설계사례 분석.doc
초고층구조시스템및설계사례분석 ( 초고층 ) 20009. 2.. 목 차 1. 서론 2. 구조시스템의소개 2.1 Mega Frame 2.2 Outrigger & Belt Frame 2.3 Diagrid Frame( 대각가새구조 ) 2.4 Tube Frame 3. 국내. 외의 ( 초 ) 초고층사례연구 4. 첨부자료 1 of 15 1. 서론 국내에서설계가진행중인 100
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Evaluation of Static Strength of Group Stud Shear Connection in Precast Concrete Deck Bridges 심창수 1) 전승민 2) 김동욱 3) Shim, Chang Su Jeon, Seung Min Kim, Dong Wook 요약 : 프리캐스트콘크리트바닥판교량의적용이 2거더교량이나개구제형강박스교량으로확대되고있다.
Microsoft Word - Chapter_01_인장 압축 및 전단.docx
Page 01-1 제 1 장인장, 압축및전단 1.1 재료역학에대한소개 (Introduction to Mechanics of Materials) 개요 - 하중을받는물체의거동을취급하는응용역학 : - 변형체역학 (mechanics of deformable bodies) - cf) 정역학 : 강체 (rigid body) 로이루어진구조물, 힘의평형 ( 작용력과반력 ),
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외부강선을이용한연속교보강공법의실험적연구 An Experimental study of External Prestress Strengthening Method for continuous bridges 한만엽 * 신재우 *** 강태헌 *** 진경석 ** 강상훈 *** Han, Man-Yup Shin, Jae-Woo Kang, Tae-Heon Jin, Kyung-Suk
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