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동석 증
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1 Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 29, No. 3, pp. 267~273, June, pissn eissn 정수위투수시험에의해측정된균열모르타르시편의유출수량과균열폭의상관관계 최슬우 1) 배원호 2) 이광명 2)* 신경준 3) 1) 성균관대학교자기치유친환경콘크리트연구센터 2) 성균관대학교건설환경시스템공학과 3) 충남대학교토목공학과 Correlation between Crack Width and Water Flow of Cracked Mortar Specimens Measured by Constant Water Head Permeability Test Seul-Woo Choi, 1) Won-Ho Bae, 2) Kwang-Myong Lee, 2)* and Kyung-Joon Shin 3) 1) Self-healing Green Concrete Research Center, Sungkyunkwan University, Suwon 16419, Rep. of Korea 2) Civil, Architectural and Environmental System Engineering, Sungkyunkwan University, Suwon 16419, Rep. of Korea 3) Department of Civil Engineering, Chungnam National University, Daejeon 34134, Rep. of Korea ABSTRACT Recently, the researches of self-healing concrete technology are being carried out actively due to the advent of importance for the maintenance of concrete structures. A water permeability test has been widely used for the evaluation of self-healing performance. However, it is difficult to compare tests results since there is no standard test method related to the self-healing. A standard method for measuring the crack width does not exist neither though the self-healing performance is significantly influenced by the initial crack width. In this study, the effect of water head and crack width on water flow was investigated using a constant water head permeability test equipment. The correlation equation between the initial crack width and water flow was suggested through the regression analysis of test data, and the predicted crack widths agree well with the real crack widths measured using microscopy. Keywords : permeability test, mortar, crack width, water flow, self-healing 1. 서론 1) 콘크리트는경제적이고시공이용이하여널리쓰이는건설재료이지만, 타설직후부터수반되는체적변화로인해균열발생이빈번하다는단점이있다. 이러한균열은콘크리트구조물의내구성및사용성을저하시키기때문에초기재령부터균열제어및방지대책이요구된다. 최근에는노후화된콘크리트구조물의유지 보수의중요성이대두되면서비용절감및사용수명증대를위해무기질혼합재료, 1) 박테리아, 2) 캡슐 3) 등을사용하여구조물에발생하는균열을스스로치유하는자기치유 (self-healing) 기술이활발히연구되고있다. 최근까지미세구조분석, 투수시험, 반복하중재하시험, 이온확산시험등을이용하여자기치유콘크리트의치유성능평가가수행되었으나, 4) 자기치유콘크리트기 *Corresponding author leekm79@skku.edu Received December 12, 2016, Revised March 2, 2017, Accepted March 17, 2017 c2017 by Korea Concrete Institute 술이세계적으로개발초기단계이기때문에국내 외에서자기치유성능을평가할수있는표준화된방법및평가지표가미흡한실정이다. 한편, 현재의자기치유기술은역학적성능회복보다균열채움 (sealing) 효과에의한콘크리트의열화방지에그목적이있기때문에균열의충전을직접적으로평가할수있는투수시험이널리활용되고있다. 하지만연구자마다기존의시험방법을목적및시험환경에맞게변형하여평가를수행하기때문에시험방법및시험체의제원등이상이하여시험결과의직접적인비교가힘든실정이다. 또한치유되는과정에서균열폭측정이어렵기때문에일반적으로재령에따른유출수량을초기유출수량에대한비로상대적평가를하게되는데, 이때치유성능은초기균열폭에큰영향을받으므로시편의초기균열폭측정값의정확도가매우중요하다. 5) 현재초기균열폭에대한표준화된측정방법이없기때문에일반적으로광학현미경혹은스트레인게이지를이용한방법이많이적용되고있다. 하지만이러한측정방법은측정위치에따른편차를내포하고있을뿐만아니라실제시편내부의균열폭을확인할수없기때문에측정된균열폭 This is an Open-Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License ( by-nc/3.0) which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited. 267

2 과실제균열폭에큰차이가있을수있다. 본연구에서는정수위투수시험장치를이용하여균열모르타르시편에대해투수시험을수행하였다. 그리고실험결과로부터수두차와시편의균열폭이유출수량에미치는영향분석을통해 Poiseuille 식을기반으로유출수량과균열시편의초기균열폭의상관관계식을제안하였으며, 제안된식을통해예측한균열폭과광학현미경을사용하여측정한균열폭을비교하여관계식을검증하였다. 2. 균열콘크리트의투수시험선행연구분석 2.1 관련규준 (a) Constant head test 균열콘크리트의투수시험과관련한국내 외기준은현재제정된바없다. 건설재료와관련하여국내에제정된투수시험관련규준은 KS F 2322 흙의투수시험방법, KS F 2494 배수성아스팔트혼합물의실내투수시험방법, KS F 2451 건축용시멘트방수제시험방법 등이있다. KS F 2322 및 KS F 2494는 2.2절에정리된콘크리트투수시험방법과동일한개념으로흙과아스팔트시료에대한투수시험방법을규정하고있다. 2.2 균열콘크리트의투수시험기존연구에서균열콘크리트의성능평가에적용한투수시험방법은정수위투수시험법과변수위투수시험법으로구분된다. 6-9) 정수위투수시험은수위차를일정하게유지한상태에서일정한시간내에통과하는수량을측정하는방법이며 (Fig. 1(a)), 변수위투수시험은일정한수위차를초기상태로하여콘크리트내균열을통과할때의수위강하량과그경과시간을측정하는방법이다 (Fig. 1(b)). 일반적으로흙의투수시험에서는공극률이높아유출수량이많은사질토에정수위시험법을사용하며, 공극률이낮은점성토에변수위시험법을사용한다. 하지만콘크리트의균열은스스로치유되기때문에재령에따라균열폭이감소하여유출수량도감소하게된다. 따라서기존의균열콘크리트투수시험은균열폭혹은유출수량을고려하기보다는시험환경및시험의용이성을바탕으로연구자들의선호에따라선택된것으로사료된다. 국내에서는지하수위가영향을미치는콘크리트구조물을대상으로압력조절장치를구성하여균열시편에대해투수시험을실시한바있다. 10) 이러한압력조절장치가구성된투수시험장치는일정한압력이유지된다는점에서정수위투수시험과동일한개념이지만, 수위차를통해높은압력을가하기어렵기때문에고압등특수한환경조건을도입하기위해고안되었다. 11) (b) Falling head test Fig. 1 Schematic illustration of water permeability test 9) 2.3 콘크리트균열에서의유체의흐름 Darcy 의법칙 Darcy의법칙은유체로포화된다공성물질을통과하는유출수량이시험체단면적과시험체양쪽끝의수위차이에비례하고, 시험체두께에반비례한다는것이다. 이러한관계를바탕으로정수위투수시험을통해식 (1) 과같이콘크리트균열면의투수계수 (m/s) 를산정할수있다. 여기서, 는유출수량 (m 3 ), 는시험체두께 (m), 는시험체단면적 (m 2 ), 는수위차 (m), 는측정시간 (s) 이다. 변수위투수시험에서는측정된초기및최종수위차를식 (2) 에대입하여투수계수 (m/s) 를산정할수있다. 3,7,8) ln (2) 여기서, 는수위차를측정하는파이프의단면적 (m 2 ), 는시험체두께 (m), 는시험체단면적 (m 2 ), 는측정시간 (s), 는초기수위차 (m), 는최종수위차 (m) 이다. 일반적으로유속은유량을유체가흐르는단면적으로나눈것으로정의되나, Darcy의법칙에서유속은시험체전체 (1) 268 한국콘크리트학회논문집제 29 권제 3 호 (2017)

단면적에대한값이므로균열콘크리트에서는유체가흐르는균열뿐만아니라유체가통과하지못하는콘크리트면적을포함하여투수계수를산정하게된다. 따라서일부연구자는균열특성 ( 길이, 폭등 ) 을고려하여투수계수를산정하기위해식 (1) 또는 (2) 에서의 를흐름단면적으로정의하기도하였다. 9) 2.3.

2 Schematic illustration and crack inducing equipment (3) 여기서 는유출수량 (m 3 /s), 는유입균열면과유출균열면의수압차 (N/m 2 ), 는균열길이 (m), 는균열폭 (m), 는시험체두께 (m), 는물의점성계수 (N s/m 2 ), 는균열면특성에의한감소계수이다.

실험연구 3.1 사용재료및시편제작콘크리트의경우굵은골재로인해균열형상조절이힘들기때문에물-시멘트비 0.4, 잔골재-시멘트비 1.5인모르타르를사용하여 Φ100 50 mm 시편을제작하였다. 배합에사용된재료는밀도 3.15 g/cm 3 인 1종시멘트와밀도 2.61 g/cm 3, 조립율 2.60인해사이다. 균열모르타르시편의준비를위해 Fig.

3 단면적에대한값이므로균열콘크리트에서는유체가흐르는균열뿐만아니라유체가통과하지못하는콘크리트면적을포함하여투수계수를산정하게된다. 따라서일부연구자는균열특성 ( 길이, 폭등 ) 을고려하여투수계수를산정하기위해식 (1) 또는 (2) 에서의 를흐름단면적으로정의하기도하였다. 9) Poiseuille 의법칙 Poiseuille의법칙은가는둥근관을통해흐르는물의양이관의양끝의압력차에비례하고, 관의길이에반비례하며, 관의반지름의네제곱에비례한다는것이다. 콘크리트시편내균열을가는관으로가정할경우 Poiseuille 식을식 (3) 과같이변형하여균열콘크리트의유출수량 (m 3 /s) 을예측할수있다. 12) Fig. 2 Schematic illustration and crack inducing equipment (3) 여기서 는유출수량 (m 3 /s), 는유입균열면과유출균열면의수압차 (N/m 2 ), 는균열길이 (m), 는균열폭 (m), 는시험체두께 (m), 는물의점성계수 (N s/m 2 ), 는균열면특성에의한감소계수이다. 식 (3) 을이용하여유출수량을예측하기위해서는균열면의상태를나타내는감소계수 ( ) 가중요한인자가된다. 감소계수 ( ) 를시편의특성을나타내는특정한값으로결정할수있다면, 실험조건에의한,,, 와함께상수 ( ) 로나타낼수있다. 하지만타연구자들에의해제안된감소계수 (ξ) 는그범위가넓고사용재료및배합에대한정보가부족하여제안된감소계수를실제적용하는데제한이있다. 4,12) 3. 실험연구 3.1 사용재료및시편제작콘크리트의경우굵은골재로인해균열형상조절이힘들기때문에물-시멘트비 0.4, 잔골재-시멘트비 1.5인모르타르를사용하여 Φ mm 시편을제작하였다. 배합에사용된재료는밀도 3.15 g/cm 3 인 1종시멘트와밀도 2.61 g/cm 3, 조립율 2.60인해사이다. 균열모르타르시편의준비를위해 Fig. 2와같이쪼갬인장시험방법으로 Φ mm 시편을 1/2로분할한뒤, 공기압축기를사용하여균열면의미세먼지등불순물을제거하였다. 분할된시편의쪼개진면의양끝에실리콘시트를삽입하여시편의지름방향으로균열을생성한뒤, 시편의위 아래를스틸밴드로외부구속하여균열폭이유지되도록하였다. 균열경로 ( 직선혹은곡선형태 ) 에따라균열길이및균열폭이달라질수있으므로균열길이및균열폭을광학현미경을이용하여측정하였다. 균열길이는시편의상 하면에서 Fig. 3 Schematic illustration and permeability test equipment 각각총 2회측정하였으며, 균열폭은상 하면각각 3지점에서 6회, 총 12회측정하여평균값을사용하였다. 3.2 정수위투수시험본연구에서는균열시편의유출수량을측정하기위하여 Fig. 3과같은정수위투수시험장치를고안하였다. 투수시험장치에균열시편을거치하고시험장치상부에물을공급하여목표로하는수두를유지하였다. 이후최소 5분이상시험체에투수를실시하여시편및균열면에있는기포를제거하고, 이후 1분간격으로총 5분동안유출수량을측정하였다. 투수시험은 20±3 C, 상대습도 60±5% 로유지되는항온항습실에서실시하였으며, 동일한시험조건에대해 3회반복수행하여평균유출수량을구하였다. 3.3 실험변수본연구에서는균열모르타르시편의투수시험을위해 Table 1과같이수두차 (h) 와균열폭 (w) 을변수로정하였다. 동일한시편에두께가다른 5종류의실리콘시트를각각삽입하여균열폭은상이하고동일한균열면 ( 균열깊이방향의분할면 ) 형상을가진시편을제작하여투수시험을실시하였 정수위투수시험에의해측정된균열모르타르시편의유출수량과균열폭의상관관계 269

4 Table 1 Test parameters Classification Number of specimen 다. 즉, 1개의시편에대해 5 종류의균열폭을생성한뒤 4 수준의수두차조건에서투수시험을수행함으로써총 20회의투수시험을실시하였으며, 9개의시편에대해동일한방법으로반복수행하였다. 4. 실험결과및분석 4.1 균열폭과유출수량의상관관계 Level 9 (S1 S9) 0.05~0.15 (W1), (W2) Crack width (mm) (W3), (W4) (W5) Water head (mm) 150, 300, 500, 700 실험에사용한시편의평균균열폭및표준오차를균열시편의종류 (S1~S9) 와실리콘시트의두께 (W1~W5) 에따라 Table 2에정리하였으며, 균열폭에따른유출수량을수두차에따라 Fig. 4에나타내었다. 모든수두조건에서단위균열길이당유출수량 (ml/mm min) 은균열폭이증가할수록크게증가하였다. Fig. 4에표시된실선은식 (3) 에따라유출수량 (y축) 을균열폭 (x축) 에대한세제곱의함수로나타낸것으로 실험결과와비교하면균열폭 ( ) 과유출수량 ( ) 의관계가 Poiseuille 식에부합하였다. Table 2 Average and standard deviation of crack width (unit: µm) Classification S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 W1 W2 W3 W4 W (28.7) 91.1 (9.9) (32.9) 86.1 (12.6) 91.1 (13.7) 69.5 (20.6) 91.1 (16.6) 71.7 (16.6) 61.7 (15.9) (23.2) (14.8) (25.6) (38.1) (28.7) (16.6) (12.6) (21.0) (12.8) (120.1) (39.7) (32.4) (42.0) (39.2) (24.4) (29.2) (44.9) (34.4) (29.7) (38.2) (26.4) (38.9) (36.6) (24.7) (26.6) (43.3) (28.8) (34.7) (34.1) (25.1) (42.3) (23.4) (32.5) (63.3) (44.3) (51.1) (a) h = 150 mm (c) h = 500 mm (b) h = 300 mm (d) h = 700 mm Fig. 4 Water flow vs. water head of cracked mortar specimens 270 한국콘크리트학회논문집제 29 권제 3 호 (2017)

5 Table 3 Relationship between water head and Classification h=150 h=300 h=500 h=700 Initial Correction (80%) Correction (60%) 수두차와유출수량의상관관계 Fig. 4(a) (d) 를보면균열폭과무관하게수두차가증가할수록단위균열길이당유출수량 (ml/mm min) 이증가하는것을알수있다. 균열폭 0.25 mm에서수두차가 150, 300, 500, 700 mm로증가할수록유출수량의평균값은각각 0.75, 1.53, 2.54, 3.75 ml/mm min로증가하였다. 또한수두차가커질수록 0.1~0.2 mm 범위의작은균열폭에서도유출수량증가경향이뚜렷하게나타났다. 식 (3) 에서유입균열면과유출균열면의수압차 ( ) 는수두차 ( ) 에비례하므로유출수량 ( ) 은수두차와비례관계를가진다. Table 3의 Initial은 Fig. 4에나타낸유출수량과균열폭의세제곱 ( ) 그래프의기울기, 즉식 (3) 에서의비례상수 ( ) 를수두차에따라정리한것이다. 기울기는수두차가실제실험에서얻은유출수량에미친영향을포함한값이므로유출수량과수두차가비례관계를가질경우, 수두차와기울기의비 ( ) 는일정해야한다. 하지만수두차가 150, 300, 500, 700 mm로증가함에따라수두차와기울기의비는 3.16, 3.19, 3.64, 4.10으로증가하였다. 일반적으로유체가관등을흐를때점성으로인한접촉벽면과의외부마찰이나유체의분자간에생기는내부마찰때문에에너지손실이발생한다. 이러한에너지손실은유속의제곱에비례하므로수두차와균열폭이커질수록유속이빨라지게되어수두손실이크게나타나게된다. 13) 따라서유출수량에영향을미친실제수두차가 Table 1에나타낸수두차보다작아지기때문에수두차 / 기울기의비가증가하는것으로사료된다. 수두차와유출수량의관계에서수두손실의영향을최소화하기위해본연구에서얻은최대유출수량 16.9 ml/mm min의 80, 60% 인 13.5, 10.1 ml/mm min를각각기준으로하여, 기준값이상의유출수량이측정된시험조건을제외한뒤, 유출수량과균열폭의세제곱 ( ) 그래프의기울기 ( ) 와수두차와기울기의비 ( ) 를 Table 3에정리하였다. 수두차 150, 300 mm 조건에서는낮은수두차로인해균열폭이큰 W5 범위에서도 10.1 ml/mm min 이상의유출수량이관찰되지않았다. 반면, 수두차 500 mm 조건에서 13.5, 10.1 ml/mm min를각각기준으로한경우, 수두차와기울기의비는 3.61, 3.15로감소하였으며, 이러한경향은수두차 700 mm에서도동일하게나타났다. 특히 10.1 ml/mm min를 기준으로한경우, 수두차와기울기의비 ( ) 는 3.16~ 3.40로초기값 ( ) 과 13.5 ml/mm min를기준으로한경우 ( ) 보다좁은변동폭을나타냈다. 따라서수두손실에대한보정을통해수두차 ( ) 와유출수량 ( ) 에 Poiseuille 식의비례관계적용이가능할것으로사료된다. 4.3 유출수량을통한초기균열폭예측 앞절에서분석한결과를바탕으로식 (3) 을이용하여특정한시험조건 ( 수두차, 균열시편의종류, 시편의두께, 균열유발방법등 ) 하에서유출수량에따른초기균열폭을예측할수있을것으로판단된다. 이때유출수량은균열폭의세제곱에비례하므로유출수량이 10% 변동될경우, 균열폭은약 3.2% 변화하여투수시험과정에서생긴오차에큰영향을받지않을것으로사료된다. 이러한가정을확인하기위해 Fig. 4의시험에서사용한 Table 4 Predicted crack width and measuring efficiency Classification S10 S11 S12 S13 Water flow (ml/mm min) Measured (mm) Crack width Predicted (mm) (%) W W W W W W W W W W W W W W W W W W W W W W S14 W W W 정수위투수시험에의해측정된균열모르타르시편의유출수량과균열폭의상관관계 271

6 시편과동일한배합과재료를사용하여추가제작한시편에대해상대적으로수두손실이작고 0.2 mm 이하의작은균열폭에서도균열폭증가에따른유출수량의차이가크게나타나는수두차 300 mm 조건에서투수시험을수행하였다. Table 4에광학현미경을이용하여측정한균열폭 ( ) 과 Table 3의 를이용하여예측한초기균열폭 ( ) 그리고두값의차와오차율이정리되어있다. 균열폭측정값과예측값의차의평균과평균오차율은각각 mm와약 7.1% 로예측값과측정값이근사한결과를얻었다. W1에해당하는균열폭은매우작기때문에상대적으로오차율이크게평가되었는데, S11-W1에서예측균열폭은 0.09 mm, 측정균열폭은 0.07 mm로차는 0.02 mm로작은수치에해당하지만오차율은약 28.6% 로나타났다. 이러한 W1을제외한 W2~W5에해당하는균열폭의예측오차율은약 4.7% 로약 2.4% 낮아지는것을알수있다. 5. 결론본연구에서는투수시험을통한균열콘크리트의자기치유성능평가의기초연구단계로균열모르타르시편을사용하여수두차와균열폭을변수로투수시험을수행하였으며, 시험결과를통해다음과같은결론을얻었다. 1) 균열모르타르시편의유출수량은 Poiseuille의법칙에따라수두차에비례하고균열폭의세제곱과비례하였다. 하지만수두차와균열폭이큰경우, 빠른유속으로인해수두손실이큰폭으로나타나기때문에이에대한보정이필요한것으로사료된다. 2) 균열시편의종류와무관하게수두차와균열폭에따라일정한유출수량을얻을수있었다. 이는균열시편이동일한배합재료및배합비를갖는모르타르를사용하여제작되었기때문에균열면의조도 (roughness) 가유사하고시편상 하면지름방향으로유사한균열형상을가진시편을사용하였기때문으로판단된다. 또한유출수량을균열길이로나누어균열경로에따른편차를감소시켰기때문으로사료된다. 3) 동일한배합및재료를사용한모르타르시편에대해 Poiseuille 식을적용하여균열모르타르시편의유출수량으로부터균열폭을예측하였으며, 측정값과예측값의오차의평균값은약 7.1% 이었다. 또한작은오차범위에도오차율이크게평가되는 W1 (0.5~0.15 mm) 를제외한균열폭의예측오차율은약 4.7% 로비교적작게나타났다. 4) 추후배합조건 ( 물-결합재비, 잔골재-결합재비등 ) 과사용재료 ( 잔골재종류, 결합재종류등 ) 가유출수량감소계수 ( ) 에미치는영향을규명한다면, 유출수량을통한균열콘크리트시편의초기균열폭예측에효율적으로활용할수있을것으로판단된다. 감사의글 본연구는국토교통부건설기술연구사업의연구비지원 (17SCIP-B ) 에의해수행되었습니다. Reference 1. Yang, Y., Yang, E. H., and Li, V. C., Autogenous healing of engineered cementitious composites at early age, Cement and Concrete Research, Vol. 41, No. 2, 2011, pp Jonkers, H. M., Thijssen, A., Muyzer, G., Copuroglu, O., and Schlangen, E., Application of bacteria as self-healing agent for the development of sustainable concrete, Ecological Engineering, Vol. 36, No. 2, 2010, pp Tittelboom, K. V., Beile, N. D., Loo, D. V., and Jacobs, P., Self-healing efficiency of cementitious materials containing tubular capsules filled with healing agent, Cement & Concrete Composites, Vol. 33, No. 4, 2011, pp Rooij, M. D., Tittelboom, K. V., Belie, N. D., and Schlangen, E., Self-healing phenomena in cement-based materials, Springer, Netherlands, 2013, p Reinhardt, H. W., and Jooss, M., Permeability and self-healing of cracked concrete as a function of temperature and crack width, Cement and Concrete Research, Vol. 33, No. 7, 2003, pp Kishi, T., Development of crack self-healing concrete by cost beneficial semi-capsulation technique, Proceedings of 3rd International Conference on Sustainable Construction Materials and Technologies, Kyoto Research Park, Kyoto, 2013, pp Aldea, C. M., Shah, S. P., and Karr, A., Permeability of cracked concrete, Materials and Structures, Vol. 32, No. 5, 1999, pp Homma, D., Mihashi, H., and Nishiwaki, T., Self-healing capability of fibre reinforced cementitious composites, Journal of Advanced Concrete Technology, Vol. 7, No. 2, 2009, pp Lepech, M., and Li, V. C., Water permeability of engineered cementitious composites, Cement & Concrete Composites, Vol. 31, No. 10, 2009, pp Hyun, T. Y., Kim, C. Y., and Kim, J. K., Permeability of Cracked Concrete as a Function of Hydraulic Pressure and Crack Width, Journal of the Korea Concrete Institute, Vol. 20, No. 3, 2008, pp El-Dieb, A. S., and Hooton, R. D., A high pressure triaxial cell with improved measurement sensitivity for saturated water permeability of high performance concrete, Cement and Concrete Research, Vol. 24, No. 5, 1994, pp Edvardsen, C., Water permeability and autogenous healing of cracks in concrete, ACI Materials Journal, Vol. 96, No. 4, 1999, pp 한국콘크리트학회논문집제 29 권제 3 호 (2017)

7 13. Shin, K. J., Bae, W. H., Kim, S. W., and Lee, K. M., Validation of permeability test for crack width assessment of concrete, healcon, TU Delft, Netherlands, 요약최근콘크리트구조물의유지보수문제가대두되면서구조물에발생하는균열을스스로치유하는자기치유기술이활발히연구되고있다. 현재자기치유콘크리트의치유성능평가에투수시험이널리사용되지만, 이와관련된표준화된방법이없어시험결과의비교에어려움이있다. 또한콘크리트의자기치유성능은초기균열폭에큰영향을받는데, 콘크리트의균열폭측정을위한표준화된방법도없는실정이다. 따라서본연구에서는정수위투수시험장치를이용하여수두차와균열폭이유출수량에미치는영향을분석하였다. 또한투수실험결과의회귀분석을통해유출수량과초기균열폭의상관관계식을제안하였으며, 제안된식을이용하여예측한모르타르시편의균열폭이광학현미경을이용하여측정한실제균열폭과잘일치하는결과를얻었다. 핵심용어 : 투수시험, 모르타르, 균열폭, 유출수량, 자기치유 정수위투수시험에의해측정된균열모르타르시편의유출수량과균열폭의상관관계 273

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14.531~539(08-037).fm G Journal of the Korea Concrete Institute Vol. 20, No. 4, pp. 531~539, August, 2008 š x y w m š gj p { sƒ z 1) * 1) w w Evaluation of Flexural Strength for Normal and High Strength Concrete with Hooked