<INPUT DATA & RESULT / 전단벽 > 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 NUM NAME tw Lw Hw 철근 위치 Pu Mu Vu RESULT (mm) (mm) (mm) 방향 개수 직경 간격 (kn) (kn-m) (kn) 휨 전단 축력 종합 1 2W1 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150 상단 -1265.5 2533.94-4711.46 CP CP LS CP 수평 2EA- D10 @200 하단 -1146.66-18667.65-4711.46 CP CP LS 2 2W2 300 3400 4500 수직 2EA- D13 @150 상단 5868.28 1364.4-4351.54 IO IO IO CP 수평 2EA- D10 @200 하단 5987.11-18217.48-4351.54 CP IO IO
1 단계상세평가 - 전단벽구조, 가새골조 / 전단벽 2 2W2 ( 벽체상단 ) 1. 검토조건벽체두께 tw = 300 mm * 콘크리트 평균강도 fce = 24.3 MPa ( 현장조사 ) 벽체길이 Lw = 3400 mm 공칭강도 fck = 20.25 MPa (fce = fck*1.20) 벽체높이 Hw = 4500 mm * 철근 평균강도 fye = 375 MPa (fye = 1.25*fy) d = 2720 mm(=0.8*lw) 공칭강도 fy = 300 MPa 피복두께 do = 50 mm Es = 200000 MPa 수직철근 2EA- D13 @150 Asv = 254.0 mm 2 As = 5842 mm 2 수평철근 2EA- D10 @200 Ash = 142.0 mm 2 * 하중전달감소계수지진구역2 J = 1.5 * 최대비탄성변위와선형탄성변위의보정을위한수정계수 전단벽구조, 가새골조 / 2 층 C = 1.20 * 부재력 중력하중 지진하중 축력 Pg = kn Pe = kn Puf = Pg+Pe/(C*J) = 5868.28 kn ( 하중지배 ) 휨모멘트 Mg = kn-m Me = kn-m Mud = Mg + Me = 1364.4 kn-m ( 변형지배 ) 전단력 Vg = kn Ve = kn Vuf = Vg+Ve = -4351.54 kn ( 변형지배 ) 2. 강도산정 * 축강도 - 압축일경우 Pn = 0.85*fck*(Ag-As)+As*fy = 19208.8 kn - 인장일경우 Pn = As*fy = 1752.6 kn * 휨강도 Mn = P-M 상관도 = 8856.93 kn-m 25000 20000 Pn-Mn Pu-Mn 15000 Pn (kn) 10000 5000 0 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000-5000 Mn (kn-m) * 전단강도 Mu/Vu -Lw/2 = -1386.46 0 Vc1 = 0.28* (fck)*tw*d+pu*d/(4*lw) = 2201.8 kn Vc2 = (0.05* (fck)+lw*(0.1* (fck)+0.2*pu(lw*tw))/(mu/vu-lw/2))*tw*d = -3019.4 kn Vc = Vc1 = 2201.8 kn Vs = Ash*fye*d/sh = 724.2 kn Vn = Vc+Vs = 2926.0 kn 1/4
3. 특수경계요소의유무 < 특수경계요소없음.> 4. 휨, 전단지배의판단 V = (Mn( 상부 )+Mn( 하부 ))/Hw = 3952.84 kn > Vn = 2926.00 kn < 전단지배 > 5. 배근상태와축력비 축력비 = (Pu+(As-As')*fy)/(tw*Lw*fck) = 0.284 6. 작용전단력의크기 Vu/( fck*tw*lw) = 0.948 7. m계수산정 (ASCE41-13) 1) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소없음 ) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 2.5 CP = 4 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.5 LS = 2 CP = 2.5 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 2 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 1.75 2) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소있음.) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 4 CP = 6 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 2 LS = 3 CP = 4 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.5 LS = 3 CP = 4 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 2 CP = 2.5 3) 전단에의해지배되는전단벽요소작용축력이 0.15*Ag*fck이하인경우 IO = 2 LS = 2 CP = 3 m계수 : ( 휨모멘트, 전단력 ) IO = 2.000 LS = 2.000 CP = 3.000 ( 축력 ) IO = 0.500 LS = 0.750 CP = 1.000 8. DCR(Demand to Capacity Ratio) 산정 1) 휨에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 0.077 1.0 <OK> IO LS : 0.077 1.0 <OK> CP : 0.051 1.0 <OK> 2) 전단에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 0.744 1.0 <OK> IO LS : 0.744 1.0 <OK> CP : 0.496 1.0 <OK> 3) 축력에대한평가 ( 하중지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 0.611 1.0 <OK> IO LS : 0.407 1.0 <OK> CP : 0.305 1.0 <OK> 2/4
1 단계상세평가 - 전단벽구조, 가새골조 / 전단벽 2W2 ( 벽체하단 ) 1. 검토조건벽체두께 tw = 300 mm * 콘크리트 평균강도 fce = 24.3 MPa ( 현장조사 ) 벽체길이 Lw = 3400 mm 공칭강도 fck = 20.25 MPa (fce = fck*1.20) 벽체높이 Hw = 4500 mm * 철근 평균강도 fye = 375 MPa (fye = 1.25*fy) d = 2720 mm(=0.8*lw) 공칭강도 fy = 300 MPa 피복두께 do = 50 mm Es = 200000 MPa 수직철근 2EA- D13 @150 Asv = 254.0 mm 2 As = 5842 mm 2 수평철근 2EA- D10 @200 Ash = 142.0 mm 2 * 하중전달감소계수지진구역2 J = 1.5 * 최대비탄성변위와선형탄성변위의보정을위한수정계수 전단벽구조, 가새골조 / 2 층 C = 1.20 * 부재력 중력하중 지진하중 축력 Pg = kn Pe = kn Puf = Pg+Pe/(C*J) = 5987.11 kn ( 하중지배 ) 휨모멘트 Mg = kn-m Me = kn-m Mud = Mg + Me = -18217.48 kn-m ( 변형지배 ) 전단력 Vg = kn Ve = kn Vuf = Vg+Ve = -4351.54 kn ( 변형지배 ) 2. 강도산정 * 축강도 - 압축일경우 Pn = 0.85*fck*(Ag-As)+As*fy = 19208.8 kn - 인장일경우 Pn = As*fy = 1752.6 kn 25000 * 휨강도 Mn = P-M상관도 = 8930.86 kn-m 20000 Pn-Mn Pu-Mn 15000 Pn (kn) 10000 5000 0 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000-5000 Mn (kn-m) * 전단강도 Mu/Vu -Lw/2 = 2486.444 > 0 Vc1 = 0.28* (fck)*tw*d+pu*d/(4*lw) = 2225.6 kn Vc2 = (0.05* (fck)+lw*(0.1* (fck)+0.2*pu(lw*tw))/(mu/vu-lw/2))*tw*d = 1995.6 kn Vc = MIN(Vc1,Vc2) = 1995.6 kn Vs = Ash*fye*d/sh = 724.2 kn Vn = Vc+Vs = 2719.8 kn 3/4
3. 특수경계요소의유무 < 특수경계요소없음.> 4. 휨, 전단지배의판단 V = (Mn( 상부 )+Mn( 하부 ))/Hw = 3952.84 kn > Vn = 2719.80 kn < 전단지배 > 5. 배근상태와축력비 축력비 = (Pu+(As-As')*fy)/(tw*Lw*fck) = 0.290 6. 작용전단력의크기 Vu/( fck*tw*lw) = 0.948 7. m계수산정 (ASCE41-13) 1) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소없음 ) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 2.5 CP = 4 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.5 LS = 2 CP = 2.5 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 2 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 1.5 CP = 1.75 2) 휨에의해지배되는전단벽요소 ( 특수경계요소있음.) 1 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.25 IO = 2 LS = 4 CP = 6 3 축력비 0.1 작용전단력의크기 0.5 IO = 2 LS = 3 CP = 4 7 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.25 IO = 1.5 LS = 3 CP = 4 9 축력비 0.25 작용전단력의크기 0.5 IO = 1.25 LS = 2 CP = 2.5 3) 전단에의해지배되는전단벽요소작용축력이 0.15*Ag*fck이하인경우 IO = 2 LS = 2 CP = 3 m계수 : ( 휨모멘트, 전단력 ) IO = 2.000 LS = 2.000 CP = 3.000 ( 축력 ) IO = 0.500 LS = 0.750 CP = 1.000 8. DCR(Demand to Capacity Ratio) 산정 1) 휨에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 1.020 > 1.0 <NG> CP LS : 1.020 > 1.0 <NG> CP : 0.680 1.0 <OK> 2) 전단에대한평가 ( 변형지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 0.800 1.0 <OK> IO LS : 0.800 1.0 <OK> CP : 0.533 1.0 <OK> 3) 축력에대한평가 ( 하중지배거동 ) DCR = Qud/(Qce*m) IO : 0.623 1.0 <OK> IO LS : 0.416 1.0 <OK> CP : 0.312 1.0 <OK> 4/4