한국섬유공학회지, Vol. 52, No. 4, 247-253 http://dx.doi.org/10.12772/tse.2015.52.247 ISSN 1225-1089 (Print) ISSN 2288-6419 (Online) 대환기로편성한싱글져지대환편성물의사행도에관한연구. I. 연계수와꼬임방향을중심으로 박찬호 심현주 김주용 숭실대학교유기신소재 파이버공학과 Study on the Skewness of Single Jersey Circular Knit Fabrics. I. Effects of Twist Multiplier and Twist Direction of Knitting Yarn Chan Ho Park, Hyunjoo Shim, and Jooyong Kim Department of Organic Materials and Fiber Engineering, Soongsil University, Seoul 156-743, Korea Corresponding Author: Jooyong Kim E-mail: jjkim@ssu.ac.kr Received June 29, 2015 Revised August 2, 2015 Accepted August 6, 2015 c 2015 The Korean Fiber Society Abstract: Circular knitting machines are most commonly used to manufacture single jersey fabrics because of their high productivity and low costs. However, the knitted fabric exhibits skewness due to factors such as the large number of feeders, properties of twisted spun yarn, and cylinder rotating speed. The course skewness, which is especially prominent in the wale direction of plain stitch, causes fabric distortion and as a result, the distorted fabrics are unacceptable in appearance and for sewing purposes. In this work, the reasons for the skewness and their effects on the knitted fabric have been experimentally studied. The results show that course skewness is prominent and primarily caused by yarn twist. The effect of the twist direction of the knitting yarns was also studied. It was shown that the Z-twist yarns incline perpendicular to the horizontal direction of the fabric while the S-twist yarns incline in the opposite direction. This could reduce the course skewness as the feeder skewness is counterbalanced. Keywords: single jersey, cotton spun yarn, feeder skewness, course skewness, wale skewness, twist multiplier, S-twist yarn, Z-twist yarn, cylinder rotation direction 1. 서론 대환기로편성된편성물은패션의류제품의주종을이루고있지만, 현재제조유통되고있는제품의대부분은코오스와웨일의각도가직각을이루지못하여개폭후, 천이사각형이아닌마름모꼴의형태를나타내어, 봉제후에도의류의형상이왜곡되어상품성이현저히저하된상태에서유통되고있는실정이다. 세계적으로도이를해결한제품을제조하고있지못할정도로기술의사각지대에놓여있으며, 향후이기술을선점하는회사는엄청난파급효과를나타낼것으로생각된다. 삶의질이향상됨에따라서기능성고감성의류제품들이앞다투어출시되고있는현재의상황에서기본적인의류의형태를올바르게유지할 수있는사행도가없는편성물의제조기술이야말로시급하게요구되는핵심기술이라고볼수있다. 사행도의원인은편성사의비틀림, 급사구수, 그리고편성방식의차이에서온다고하였으며, 급사구수가늘어날때사행도도늘어난다고하였다 [1]. 급사구수의증가에따른사행도의증가에만초점을맞춤으로써소수의급사구로변경하지않으면, 편성물의사행도는개선이어렵다는결론을도출하게되었다. Park 등은사행도는편성사의토크와잔류토크그리고스날링성등이분명한관련이있고, tightness factor는소극적인관련이있다고하였으며, Z 꼬임사보다는 S 꼬임사가더가치가높다고하였다 [2]. 편사의꼬임방향과편기의회전방향을상관시켜서현실적인사행도의해결방안을제시하는데까지는이르지못하고, 일 247
248 박찬호 심현주 김주용 Textile Science and Engineering, 2015, 52, 247-253 반적으로알려진사실들을보다객관적으로측정, 해석하였다. Ceken 등은원형편기로제조된위편성물은웨일이코오스에직각이지않고경사져있어루프가구부러져비틀리기때문에치수가변형되는것이라고하였다 [3]. 루프한반복단위의역학적균형상태에대한해석을시도한것으로써편성물에사행도가발생하는이유는급사구의개수에따라생기는급사구사행도에서비롯된다고하였다. Desale 등은 spirality가비대칭루프형태때문에평편조직에서심각한문제를일으키는것과, spirality의발생원인인급사구수의증가뿐아니라편환장과실의장력의영향에대하여연구하였다 [4,5]. Tao 등은 spirality는니트원단의루프의비틀림으로부터발생하며, 구조적요인으로는실의선밀도, 연계수 (TM), tightness factor, loop shape 등이영향을미친다고하였다 [6,7]. 이연구도편사의역학적특성즉, 편환의기하학적비대칭성으로인한비틀림현상에주목하여, 편환이비틀어져있기때문에편성물의사행도가발생한다는결론에도달하였는데편사자체의역학적특성이외에도편성물의구조요인등이사행도에영향을미친다는사실을실험적으로증명한데있다. Shahid 등은 spirality는급사구밀도, 게이지, loop shape 등에영향을받는다고주장하였다 [8]. 여기서급사구사행도의관점에서접근하여편사의잔류응력이나꼬임의방향, 편기의회전방향등과의상호관계등은무시하였으며, 그결과사행도개선의현실적인해결을제시하지는못하였다. Park 등은평편조직의표면과이면의다른구조로응력의불균형때문이라고하였다 [9]. 결과적으로 spirality의원인은인치당피더수와직접적으로비례하며, 또한 TM이 spirality에중요한요인이라고하였다. 감소방안으로시계반대방향으로회전하는편기에는 S twist, 시계방향으로회전하는편기에는 Z 꼬임사의사용을제안하였다. 선행연구들은편사의역학적특성및편기의기계적특성을별도로연구한논문이대부분이며, 동시에언급한경우에도편사와편기의상호작용을명확하게분석하여, 사행도의원인을밝히고급사구사행도와편사특성에의한사행도를별도로구분하여그양을정량적으로분해하여, 각각분석하는연구는전무했다고볼수있다. 또한대부분시험용소량기계에서소량의시료를대상으로이루어져, 실제생산스케일의현장에서발생할수있는여러공정요인들에대한고려가배제되었다는점도기존의연구가갖는한계라고볼수있다. 편사와편기자체의특성상다양한원인으로발생되는사행도는편성후편물에부여된잠재토크가회복되면서더욱사행도가커지게되는데이는착용감및외관뿐아니라봉제시많은문제점을갖게된다. 문제점들을해결하기위해, 사행도의발생원인과해결을위해편사의역학적특성을분석하여, 편성물의사행도에미치는영향을밝히 고사행도의원인을급사구사행도와편사특성에의한사행도의두가지로분해하여각각을고찰함으로써개선방안을제시하였다. 2. 실험 2.1. 편포의사행도측정생지의사행도측정 : 사행도측정방법은 KS K0117, ISO 16322, ASTM D3882 그리고 AATCC 179 시험법등이있다 [10 13]. KS K0117 시험법에의한면적에대한사행도측정법으로면적에대한사행도 % 를구하는것이며, ISO 16322-1은위편저지의류의세탁후에발생하는웨일 spirality % 의측정방법으로 spirality 변형은편성물의류의세탁전과후의치수를계측하여세탁건조후의사행도측정에사용된다. ASTM D3882-08 시험법은직물의경우위사와편직물은코오스방향의호형도와사행도의측정에적용되며프린트에서가로방향의스트라이프나기하학적무늬의호형도와사행도측정에사용된다. 이방법은직물에서위사가경사에대하여또는편성물의코오스가웨일에대하여 90 o 로직각을유지하여야정상적이나, 직물의경사나편성물의웨일을수직으로놓았을때수평으로부터얼마나기울어졌는지를보는방법을코오스사행도라한다. 반대로편성물의코오스를수평으로놓았을때웨일이얼마나기울어졌는지보는것을웨일사행도라하며, 정확하고일관성있는데이터를얻을수있는장점이있다. AATCC 179-2010 시험법은직물과편성물원단에사행도변형이나, 일반적으로가정에서사용하는자동세탁기로세탁할때, 세탁전보다세탁후얼마나기울어졌는지를조사하여변형정도가몇퍼센트나되는지를측정하는방법으로옷을만들었을때세탁후얼마나더변형되는정도를보기위한방법이다. 편포의사행도는세탁전은 ASTM 시험법을, 세탁후는 AATCC 시험법을사용하여결과를도출하였다. 급사구사행도 (mechanical skewness) 의측정 : 급사구에실을걸을때사행도를쉽고정확히확인하기위하여선염된색사를급사구하나에걸어급사구의반복되는높이와코오스의모양을쉽게알수있도록하여개폭후편폭에대한기울어짐을측정하는값으로 Feeder Skewness (%) = Feeder repeat ------------------------------ 100 Fabric width 여기서, feeder repeat는편기가 1회전할때동시에편성되는코오스의높이 ( 급사구개수 average loop height) 이며, fabric width는편기에서떼어낸원단폭이다. 2.2. 편사의준비편사는면사를좌연사 (Z연) 와우연사 (S연) 를각각 30 s와
대환기로편성한싱글져지대환편성물의사행도에관한연구. I. 249 Table 1. Conversion of twist multiplier (TM) according to the yarn count and twist/length TPI Ne TM 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 30's 3.3 3.5 3.7 3.8 4.0 4.2 4.4 4.6 4.7 4.9 40's 2.8 3.0 3.2 3.3 3.5 3.6 3.8 4.0 4.1 4.3 40 s로그리고각번수의실의꼬임수를 15 tpi부터 27 tpi의 12종을준비하였다. 실의번수에따른적정꼬임수에서의비틀림강도를비교하기위하여연계수로표시하였으며 Table 1과같다. 2.3. 대환기의규격및운전조건운전중편사의장력변화를최소화하기위하여적극적급사장치가부착된각각실린더직경 30인치와 36인치, 28게이지, 120 급사구와 144 급사구로구성된쌍용기계의대환기를사용하였으며편기의회전방향은시계방향이고편성속도의영향을알아보기위하여편기의속도는 15 rpm, 20 rpm, 25 rpm, 30 rpm으로설정하였다. 3. 결과및고찰 3.1. 급사구사행도급사구의수에따른사행도의변화를알아보기위하여직경 30인치의 120 급사구인편기와직경 36인치의 144 급사구인편기에 30 s 단사를사용하여편성한편포의생지상태와염색후의사행도는각각다음의 Table 2, 3과같다. 실린더의직경비와급사구의비가동일하므로예측과같이사행도의차이는염색전후모두차이가없었으며편 기의직경에따라급사구의수가정해지므로실제편포의생산시급사구의수는상관이없다. 그러나편환장이다를경우코오스 repeat의크기가달라지며염색후편포의장력회복에따라원단폭이변하므로편환장이클수록코오스사행도는 Table 4와같이증가한다. 3.2. 편기의회전방향과실꼬임방향의관계에서발생하는사행도특별한주문이없는한방적공장에서는 Z 꼬임으로생산할정도로대부분좌사로생산한다. 그런데 Z 꼬임으로편성된편성물은웨일을따라절단해보면수직으로놓고평면에서볼때코오스의우측이올라가는사행도를나타내므로, 대부분의경우마지막가공인확폭시결을바로잡아사용하게된다. 그러나스팀다림질을하거나물세탁을하면원래의결로돌아가제품에서측면재봉선이왼쪽으로돌아가는비틀림현상이나타나게된다. 급사구사행도는편기의회전방향이시계방향일때코오스의오른쪽이올라가는사행도가발생하고, 편기의회전방향이시계반대방향일때는코오스의오른쪽이내려가는사행도가발생한다. Figure 1에서와같이편기의회전방향이시계방향일때 Z 꼬임사를사용하면코오스의오른쪽이올라가는현상이발생함으로편기의회전방향에따 Table 2. Variation in feeder skewness according to the fabric status (Cylinder diameter: 30 in, feeder: 120, gauge: 28, and course height: 1/32 in) Fabric width wpi cpi Feeder repeat Skewness (%) Skewness angle ( ) Fabric before relaxation 94" 28 32 2.5" 2.7 1.5 Fabric after relaxation 72" 36 48 2.5" 3.5 2.0 Fabric after finishing 64" 41 48 2.5" 3.9 2.2 Table 3. Variation in feeder skewness according to the fabric status (Cylinder diameter: 36 in, feeder: 144, gauge: 28, and course height: 1/32 in) Fabric width wpi cpi Feeder repeat Skewness(%) Skewness angle ( ) Fabric before relaxation 113" 28 32 3" 2.7 1.5 Fabric after relaxation 87" 36 48 3" 3.4 2.0 Fabric after finishing 77" 41 48 3" 3.9 2.2 Table 4. Variation in feeder skewness according to the loop length (Cylinder diameter: 30 in, feeder: 120, gauge: 28, using yarn with a count of 30 s) Loop length Fabric width after finishing Repeat course cpi 1/cpi (inch) wpi 1/wpi (inch) Feeder skewness (%) 2.6 mm 62" 2.25" 53 0.019 42 0.0238 3.6 2.8 mm 64" 2.5" 48 0.021 41 0.0244 3.9 3.0 mm 66" 2.75" 44 0.023 40 0.0250 4.17
250 박찬호 심현주 김주용 Textile Science and Engineering, 2015, 52, 247-253 Figure 1. Schematic of feeder skewness in the case of a clockwise rotating cylinder and using Z-twist yarn. Figure 3. Comparison of wale skewness according to loop length, using Z-twist yarn with different twist multipliers. Figure 2. Schematic of feeder skewness in the case of a clockwise rotating cylinder and using S-twist yarn. 른급사구사행도와실의꼬임방향에의한사행도가합해져더욱더심한사행도가발생되므로마땅하지못하다. 그러나 S 꼬임사는 Figure 2와같이오른쪽이내려가는사행도를나타내므로시계방향으로회전하는편기에사용하면급사구사행도만큼상쇄되어사행도가감소되는현상을나타낸다. 3.3. 편사의꼬임수가사행도에미치는영향국내에서생산되고있는 100% 면 30 s 사의경우보통 TM을 3.5 3.8로방적하여사용하고있다. 이렇게사용되고있는편사를보면꼬임이안정되지않아실꼬임의반대방향으로이력이나타나말리는스날현상이발생하며, 스날은실꼬임에의한잔류응력이나타나는현상으로잔류응력이클때사행도현상은크게나타날수있고, TM이클때심하게나타나는것이다. 스날을줄이기위해서는 TM 을최소화하는것이필요하지만, 편성도중끊어져문제를일으켜품질이나생산성에문제가된다. 강력을확인하기위하여 TM 3.2와 3.0으로각각방적하여강력을조사하였다. 편성을위한최저평균강력은최소 200 cn이어야하는것을확인되었다. 급사구가 120개인편기에서현재일반적으로사용하고있는 Z 꼬임의실 TM 3.8로편성하였고, 다른하나는 TM 3.1로편성하였으며, 편환장이사행도에영향을미칠것으로예상되어이를확인하고자편환장을각각 2.6 mm, 2.8 mm, 3.0 mm로편성하였다. Z 꼬임사의 TM과편환장이사행도에미치는영향 : Figure 3은 Z 꼬임사로편성된편포의편환장에따른웨일사행도 Figure 4. Comparison of course skewness according to loop length, using Z-twist yarn with different twist multipliers. 를보인것으로 TM 3.1 및 TM 3.8 모두편환장의증가에따라증가하는것을보이며 TM 3.1의경우가사행도값이상대적으로낮게나타났다. 이는꼬임이적을수록토크가작기때문으로생각된다. Figure 4는 Z 꼬임사로편성된편포의편환장에따른코오스사행도를보인것으로 TM 3.1 및 TM 3.8 모두편환장의증가에따라증가하는것을보이며 TM 3.1의경우가사행도값이낮게나타났다. 웨일사행도에비하여코오스사행도가약 10% 크게나오는데이는 Table 4에서나타낸것처럼웨일의간격이코오스의간격보다크기때문으로생각된다. S 꼬임사의 TM이사행도에미치는영향 : S 꼬임사의경우도 Z 꼬임사에서와마찬가지로 TM 3.8과 TM 3.1의실로편성한편포의편환장변화에따른사행도의값을비교하 Figure 5. Comparison of wale skewness according to loop length, using S-twist yarn with different twist multipliers.
대환기로 편성한 싱글 져지 대환편성물의 사행도에 관한 연구. I. 251 Figure 6. Comparison of course skewness according to loop length, using S-twist yarn with different twist multipliers. 였다. Figure 5는 편환장과 TM 값에 따른 웨일 사행도의 값 을 보인 것으로 특히 TM이 3.1의 경우 Z 꼬임의 경우보다 편환장에 상관 없이 작은 값을 보인다. 그러나 TM 3.8의 경우 큰 차이를 보이지 않는데 이는 S 꼬임시 편기의 회전 방향과 반대로 되어 꼬임이 일부 풀리기 때문으로 생각되 며 TM 3.8의 경우는 해연효과가 큰 영향을 미치지 못하기 때문으로 생각된다. Figure 6은 편환장과 TM 값에 따른 코오스 사행도의 값 을 보인 것으로 Z 꼬임사로 편성된 편포에 비하여 작게 나 타난다. 이는 급사구 사행도의 상쇄와 더불어 실의 비틀림 이 적어지는 효과가 영향을 미친 것으로 생각되며 특히 TM 이 3.1인 경우가 TM 3.8인 경우보다 효과가 크게 나타났는 데 코오스 사행도는 편사의 꼬임의 영향이 매우 큰 것을 의미한다. 3.4. 환편기 회전방향과 편사꼬임방향의 조합이 사행도에 미 치는 영향 Figure 7의 (a)에서 보이는 바와 같이 꼬임의 균형이 맞는 경우는 loop의 기울어짐이 없으나 (b)와 (c)의 경우는 꼬임 방향에 따라 loop의 기울어짐이 다르게 나타난다. (b)는 Z 꼬임사를 사용한 경우로 웨일과 코오스 모두 우측 방향으 로 나타나며, (c)는 S 꼬임사는 사용한 경우로 웨일과 코오 스 모두 좌측 방향으로 나타났다. 직경이 30"인 환편기에 120 급사구가 장착된 경우 28게 이지에서 30 s/1와 동일한 굵기의 무연효과가 나는 실로 편 환장 2.8mm로 편성하였을 때 급사구 사행도는 오른쪽이 2.5"(+2.5") 올라가는 것으로 나타났다. 환편기 상에서의 급 사구 사행도는 2.7%이다. 그러나 TM 3.8인 Z 꼬임사로 편 성하였을 때 원단에서 오른쪽으로 13"(+13") 올라가는 사 행도가 발생하였고, S 꼬임사로는 동일한 편기에서 사행도 가 오른쪽이 8"(-8") 내려가는 것으로 나타났다. 이로 부터 평편조직의 사행도는 급사구 사행도 이외의 다른 요인에 의하여 발생한다고 생각되며, Z 꼬임과 S 꼬임이 반대 방 향으로 나타나는 것은 실의 꼬임방향이 사행도에 크게 미 친다는 것을 알 수 있는데, 이는 실의 꼬임 방향만 달라졌 Figure 7. Photos showing inclination of loops due to yarn twist; (a) balanced twist yarn, (b) Z-twist yarn, and (c) S-twist yarn. 으므로 실의 잔류응력에 의한 사행도의 영향을 고려하면 실 꼬임 사행도는 원단의 사행도와 급사구 사행도의 차이 가 되며 실 꼬임 사행도는 실의 꼬임에 의하여 발생하는 사행도, 원단 사행도는 원단 상태에서 나타나는 사행도, 급 사구 사행도는 기계적으로 급사구가 많아 발생하는 사행도 이다. 이로부터 Z 꼬임사의 사행도는 10.5"가 되며(급사구 사행도의 약 4배), 또한 S 꼬임사의 사행도는 5.5"가 된다 (급사구 사행도의 약 2배). 따라서 평편조직에 나타나는 전 체적인 사행도는 실의 꼬임방향에 따라 사행도 방향이 달 라지고 가장 두드러지게 영향을 미치고 있다는 것을 알 수
252 박찬호 심현주 김주용 Textile Science and Engineering, 2015, 52, 247-253 Figure 8. Schematic of fabric skewness according to the yarn twist direction. 있다. Figure 8은실의꼬임방향이편물의사행도에미치는영향을도식적으로나타낸것이다. 3.5. 편사잔류응력제거가편성물의 skewness에미치는영향편사의잔류응력이 skewness에미치는영향을알아보기위하여사행도가가장적은 TM 3.1의 S 꼬임사를스팀세팅한실로편성한편포의사행도를비교하였다. Figure 9는 setting 전의실과스팀셋실로편성된편포의웨일사행도를, Figure 10은 setting 전의실과스팀셋실로편성된편포의코오스사행도를나타낸것이다. 웨일사행도의경우큰차이가없었으나코오스사행도의경우증기세팅한실의경우가작은값을갖는것을알수있으며, 편환장이짧은경우실의잔류응력이비틀림에의하여편포의사행도에영향을주는것을확인할수있다. Figure 9. Comparison of wale skewness using S-twist yarn vs. steam set yarn. Figure 11. Effect of M/C RPM on the wale skewness. Figure 10. Comparison of course skewness using S-twist yarn vs. steam set yarn. Figure 12. Effect of M/C RPM on the course skewness.
대환기로편성한싱글져지대환편성물의사행도에관한연구. I. 253 3.6. 편성속도가사행도에미치는영향편성속도가사행도에미치는영향을확인하기위하여 TM 3.0의 Z 꼬임면사 40 s의실을사용하여시계방향으로회전하는편기의회전속도를각각 15, 20, 25, 30 rpm으로하여편포를제조한후웨일사행도와코오스사행도를조사하였다. Figure 11과 12는각각 rpm에따른웨일과웨일사행도를보인것이다. 편성속도에따른사행도의차이는예상보다크지않았는데이는적극적급사장치를사용하였기때문에과거소극적급사장치에의한급사방식에비하여작고균일한장력으로편성되었기때문으로생각된다. 4. 결론 1. 100% 면사로편성된대환평편조직편포에서발생하는사행도의가장큰원인은실꼬임에의한영향이가장컸다. TM이높을때크게발생하고 TM이낮을때적게발생하였다. 이로부터낮은 TM의실, 열처리에의하여꼬임을안정시킨실을사용할경우효과가있음을확인할수있었다. 2. 급사구가많기때문에발생하는급사구사행도는편환장에비례하는것을확인하였다. 시계방향으로회전하는편기의경우오른쪽이올라가는코오스사행도가발생하며, 그정도는이론적으로 4 5% 이나실제로는이보다작게나타나는것을알수있었다. 3. 실꼬임방향에의한사행도는 Z 꼬임사로편성할때코오스의오른쪽이올라가는사행도가나타났고, S 꼬임사로편성할경우오른쪽이내려가는현상의사행도가나타나는것이확인되었다. 4. 시계방향으로회전하는편기에서는기계의구조적으로오른쪽이올라가는급사구사행도가발생하므로 S 꼬임사로편성하는것이 Z 꼬임사로편성하는것보다급사구사행도의 1 2배정도감소하는것을알수있었다. 5. 적극적급사장치를사용한편기의경우편성속도가사행 도에미치는영향은거의없음을알수있었다. References 1. Cotton Incorporated, Knitted Fabrics and the Reduction of Torque, TRI-2002, 2002. 2. S.W. Park, S. Collie, C. N. Herath, B. C. Kang, and J. S. An, Dimensional Stability of Single Jersey Fabrics of LincLite and Conventional Yarns. II. Fabric Dimensional Changes, Fiber. Polym., 2007, 8, 72 78. 3. F. Ceken and O. Kayacan, The Effects of Some Machine Parameters on the Spirality in Single Jersey Fabrics, Fiber. Polym., 2007, 8, 89 97. 4. V. Desale, P. P. Raichurkar, A. Shukla, and R. Yadav, A Study on Spirality of Single Jersey Knitted Fabric, Text. J., 2008, 4, 1371 1379. 5. D. J. Spencer, Knitting Technology, Pergamon Press, UK, 1983, pp.103 105. 6. J. Tao, R. C. Dhingra, C. K. Chan, and M. S. Abbas, Effects of Yarn and Fabric Construction on Spirality of Cotton Single Jersey Fabrics, Tex. Res. J., 1997, 67, 57 68. 7. 김석근, 메리야쓰공학, 문운당, 1994, pp.31 34. 8. M. A. Shahid, F. Ahmed, A. K. M. Mahabuzaman, M. A. Hannan, and A. N. Khan, Spirality in Cotton Knit Fabrics before and after Compacting using Selected Yarn Count and Stitch Length, J. Innov. Dev. Strategy, 2010, 4, 11 17. 9. S. W. Park, S. Collie, C. N. Herath, B. C. Kang, and T. Fujimoto, Spirality Related Mechanical Properties of Linclite and Conventional Yarn, Fiber. Polym., 2008, 9, 467 475. 10. 한국산업규격, KS K0117-1996, 세탁후원단및봉제품의사행도시험방법, 1996. 11. ISO 16322-3, Textile Determination of Spirality after Laundering, 1st Ed., 2005. 12. ASTM D3882, Standard Test Method for Bow and Skew in Woven and Knitted Fabrics, 2008. 13. AATCC 179-2004, Skewness Change in Fabric and Garment Twist Resulting from Automatic Home Laundering, 2009.