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1 Korean Chem. Eng. Res., Vol. 46, No. 3, June, 2008, pp 총 설 1 톤 / 일분류층가스화기에서석탄과석유코크스혼합슬러리의가스화특성 윤상준 최영찬 홍재창 라호원 이재구 한국에너지기술연구원가스화연구센터 대전유성구장동 71-2 (2008 년 1 월 8 일접수, 2008 년 4 월 29 일채택 ) Gasification of Coal-Petroleum Coke-Water Slurry in a 1 ton/d Entrained Flow Gasifier Sang Jun Yoon, Young-Chan Choi, Jai-Chang Hong, Ho Won Ra and Jae Goo Lee Gasification Research Center, Korea Institute of Energy Research, 71-2 Jang-dong, Yuseong-gu, Daejeon , Korea (Received 8 January 2008; accepted 29 April 2008) 요 약 석유코크스의연료적가치에대한관심이증가하여, 세계적으로정유공정이나발전용으로석유코크스가스화플랜트적용사례가증가하고있다. 본연구에서는 1 톤 / 일규모의석탄가스화시스템을활용하여석유코크스가스화를위한요소기술을개발하고자하였다. 석유코크스는반응성이낮아가스화를위한산소소모량이석탄보다많이소요되었으며, 석유코크스와석탄을각각 50% 로혼합한연료의경우, 합성가스발열량은 6.7~7.2 MJ/Nm 3 수준을보였다. 가스화성능면에서전환율은산소량증가에따라 92% 이상까지도달할수있었지만, 냉가스효율은석탄보다낮은수준의결과를보였다. 이는반응성이낮은석유코크스의경우가스화성능향상을위해버너노즐부위에대한미립화설계보완이필요한것으로파악되었다. Abstract Gasification plant using petroleum coke for refinery and power generation process is increased from considering petroleum coke as a valuable fuel. In this study, gasification of petroleum coke was performed to utilize petroleum coke and to develop essential technology using 1T/D coal gasification system. In case of petroleum coke gasification, because of lower reactivity, consumption of oxygen is higher than coal gasification. The calorific value of syngas from petroleum coke mixed with coal at a mass ratio of 1:1 shows about 6.7~7.2 MJ/Nm 3. Although carbon conversion could reach more than 92% according to oxygen amount, cold gas efficiency shows lower value than the case of coal. Therefore, it was shown that complemental study in burner design to atomize slurry droplet is required to elevate gasification performance of petroleum coke which has lower reactivity than coal. Key words: Gasification, Petroleum Coke, Coal Syngas 1. 서론 최근보고자료에의하면전세계적으로전력시장은연간 2.5% 이상의증가율을보일것으로예측되고있다. 이러한전망은주로중국, 인도, 남미의급속한경제성장에따른것으로, 연료가격과수송비증가로석탄발전의경우에전력비 (COE) 에연료비가차지하는비중이 35% 수준에달할것으로분석되고있다. 따라서, 석탄발전의경우폐기물이나저급연료를혼합하여이용하는방안에대한관심이집중되고있는데, 이것은만약환경친화적으로저렴한저급연료를이용할수있다면연료비측면에서상당한인센티브를얻 To whom correspondence should be addressed. jaegoo@kier.re.kr 이논문은서강대학교최청송교수님의정년을기념하여투고되었습니다. 을수있기때문이다 [1]. 석유코크스는정유공장에서 150~250 o C와 250~350 o C에서상압증류에의해등유와경유를얻게되고, 상압증류잔유물은감압증류설비로공급하여중질유분을정제한다음, 최종적으로처리가어려운유분을코킹공정을거쳐생산되어진다. 석유코크스는높은열량을갖고있으며석탄보다저렴하다는장점은갖고있으나, 높은황과바나듐함량때문에연료로이용하기위해서는환경적으로석탄보다훨씬불리한조건을가지고있다 [2]. 특히회분에포함된바나듐은보일러관에서슬래깅을일으키며, SCR 탈질촉매에 V 2 O 5 가축적되면서, 산화촉매역할을하여 SO 2 를 SO 3 로산화시킨다. 형성된 SO 3 는암모니아와함께하류공정에서축적됨으로인하여잦은 SCR 촉매교체를초래하게된다. 따라서석유코크스가연료라는측면에서매력적이지못한측면은있으나, 생산량이 561

2 562 윤상준 최영찬 홍재창 라호원 이재 증가하고가격이저렴하다는측면때문에더이상연료로서도외시할수는없는실정에도달하였다. 중질원유채굴량의증가와경질유가격의상대적인증가에따라석유코크스생산량은점차증가할것으로예상되고있다. 미국의경우에는지난 10년동안 50% 이상석유코크스생산량이증가하였으며, 1,000bbl 원유처리시석유코크스생산량이 3-5톤 (70% 수준 ) 까지증가한것으로나타났다. 석유코크스는전극등의원료로서사용될수있지만시장이제한적이어서대부분의석유코크스는연료로서이용되어질것으로보여진다. 세계적으로석유코크스생산규모는연간 톤으로이중미국 66.5%, 유럽17%, 아시아 9.5%, 남미4.5%, 중동 / 아프리카에서 2.5% 차지하고있으며, 생산량의 90% 정도가 delayed coker에의한방법으로생산되고있다 [3]. 국내에서도경질유생산증가를위한정유고도화시설로크래킹공정과더불어코킹공정이이용되고있고, 증설이검토되고있는것으로알려지고있다. 국내석유코크스생산량은년간 50만톤으로써보일러용연료와석회석공정에서사용하고있으며, 일부물량은일본으로수출하고있다. 가스화에의해생성되는합성가스는주요성분이 H 2, CO로써이것은 C 1 화학분야에서중요한구성물질이다. 합성가스를이용하여우리가제조할수있는제품으로는암모니아, 메탄올, 산업용가스등과같은화학물질에서부터청정연료가스, 전력과같은유틸리티에걸쳐매우다양하며 CO 2, 스팀과같은부산물을얻을수도있다. 전력생산분야에서합성가스가이용되는 IGCC 발전기술은이미잘알려진내용으로기존의발전기술에비해높은에너지효율과 21세기의환경규제를만족하는청정발전기술로꼽히고있으며, 현재개발된수소공급기술로는가스화공정이가장유력시되고있다. 또한정유공업과석유화학공업에서도수소를사용하는정유공정에서의중질유가스화, 암모니아생산공정에서의석탄가스화용으로가스화기술이널리보급되어있는데, 이러한것으로는미국 Eastman Chemical사의 acetic anhydride 생산공정에서의석탄가스화가대표적인예라할수있다. 석유코크스는일찍이일본 Ube사에서비료생산용으로가스화연료로이용해왔으며, 가장오랜운전실적을보유하고있다. Ube 플랜트는원래는석탄가스화기로설계되었지만, 석유코크스의가격상장점때문에점차적으로연료전환을한대표적인사례이다 년 Texaco사에서 El Dorado정유공장에석유코크스가스화장치를건설하여 30 MW 전력과시간당 8.2톤의공정용스팀을공급하였다. 1997년부터스페인 Puertolano에서는 300 MW발전소에석탄및석유코크스를사용하고있다. 이후미국에서도 Tampa, Wabash 발전소에서도석유코크스를이용한실적을보유하고있다. 중국은최근 Sinopec. 사에서 30만톤 / 년규모의암모니아와 3만톤 / Table 1. Ultimate analysis of fuel used in commercial plant Plant Test fuel C H N S Ash HHV(MJ/kg) El Dorado Petcoke Puertolano Petcoke Coal Ube Petcoke Table 2. Proximate analysis of fuel used in Wabash River Test fuel Moist. VM Ash FC S HHV(MJ/kg) Coal Pet coke(1997) Pet coke(1999) Pet coke(2000) 년규모의수소생산을위하여나프타분해방식을석유코크스와석탄가스화방식으로전환하는것을추진하고있다. 세계적으로상업화플랜트에서연료로사용된석유코크스물성은 Table 1, Table 2와같으며, 현재까지의석유코크스또는석탄의가스화운전결과는 Table 3과같다 [4-9]. 국내에서도유가상승에따라발전이나화학원료생산을위하여석유코크스자원의효율적이용을위한가스화운전특성과기술검토가필요한것으로판단되었다. 따라서, 본연구에서는국내에서생산된석유코크스와석탄의혼합연료를 1톤 / 일분류층가스화기에서가스화함에있어서, 운전특성, 합성가스의제조특성파악을위한연구를수행하였다. 2. 실험방법 2-1. 실험재료및장치가스화실험을위한시료는현대오일뱅크의 delayed coker에서생산된석유코크스및인도네시아산 Kideco탄과호주 Drayton탄을이용하였으며, 분석치는 Table 4와같다. 석유코크스의경우발열량 35.8 MJ/kg, 탄소함량은 87%, 황함량은 7.84% 로분석되었으며, 회분함량은 0.25 wt% 로써, 회분중에포함된중금속함량은바나듐 26.8%, 니켈 8.1% 로분석되었다 (Table 5). 슬러리의고농도화를위해이용된계면활성제인 CWM 1002의구조식은 Table 6과같다. 가스화공정은석탄및석유코크스전처리공정, 가스화장치, 자동제어및분석시스템그리고습식가스정제부분으로구성된다. 본시스템에대한상세한설명은다른문헌자료에이미언급된바있다 [10]. 다만연료변경으로인한체류시간및종래경우보다연료소비량을증가시키기위한목적으로본연구에서는가스화기높이 Table 3. Syngas composition of commercial gasification plant Plant Test fuel CO 2 CO H 2 CH 4 N 2 +Ar HHV (MJ/Nm 3 ) Wabash River Coal Wabash River Petcoke Puerotollano Coal 10~15 30~40 25~30 0~5 0~3 7.0~10.0 Puerotollano Petcoke 5~10 50~60 25~30 5~10 0~2 11.0~14.0 El Dorado Petcoke Delaware City Petcoke Ube* Petcoke *H 2 S + COS : 1.34%, H 2 O : 12.37% 화학공학제 46 권제 3 호 2008 년 6 월

3 1 톤 / 일분류층가스화기에서석탄과석유코크스혼합슬러리의가스화특성 563 Table 4. Proximate, ultimate and calorific value analysis of coal and petroleum coke Fuel Proximate analysis (wt%) Ultimate analysis (wt%) Calorific value Moist. VM Ash FC C H N S (MJ/kg) Petcoke Drayton coal Kideco coal Table 5. Metal composition of ash in petroleum coke Na 2 O MgO Al 2 O 3 SiO 2 CaO V 2 O 5 Fe 2 O 3 NiO Table 6. Characteristics of additive Name Component Formula Ionic CWM 1002 Formaldehyde condensate of sodium naphthalene sulfonate n = 4~5 Anionic 2-2. 실험방법 200 mesh 이하로분쇄된석탄및석유코크스를계면활성제와함께물과혼합하여슬러리상태의 CWM(Coal Water Mixture) 을연료인고형물농도를 65 wt.%, 점도 400~1000 cp 범위로조절하였다. 가스화운전을위해서는가스화기의 start up을위한예열과정이필요하며, LPG를이용하여가스화반응온도까지가열하였다. 예열과정이종료되면슬러리는고압스크류펌프에의해가스화반응기로산소와같이공급하여실험을수행하였다. 가스화장치의운전조건은 Table 7의범위로유지하였으며, 제조된합성가스는습식정제장치를거쳐압력조절밸브를통해 flare stack에서연소후배출하였다. 정제장치는 1, 2차스크러버로구성되며, 분석을위한합성가스샘플링은정제후배출가스를포집하여분석하였으며, 본실험에서는 IR 분석기와 GC(HP 5890) 를이용하여생성가스조성을분석하였다. 3. 결과및고찰 Fig. 1. 1T/D coal gasifier in KIER ((a)schematic diagram of gasifier, (b)overview of gasifier). 를 700 mm 연장하여사용하였다. 가스화기는내부직경 250 mm, 길이 1,400 mm로써, 캐스터블및외부 shell은운전조건 1,800 o C, 25 kgf/cm 2 에서사용할수있도록제작되었다. 반응기내부벽은조선내화제품인알루미나계내화재 HACT-180( 최고사용온도 1800 o C) 와단열재로 INCT-140( 최고사용온도 1400 o C) 를사용하였다. 가스화기의가장외부는 SUS- 304 재질을사용하였고, 반응기상부와하단부에냉각수 coil을설치하여실험장치의과열을방지토록하였다 (Fig. 1). 가스화장치상부에는초기운전을위한가스보조버너와가스화용버너가설치되어있으며, 가스화기내부반응온도측정및각반응기 shell의온도측정을통한열손실등을측정하기위한다수의열전대가가스화기벽면에설치되어있다. 가스화기상단에는화염관찰용투시구가하단부에는슬래그배출을볼수있는투시구가설치되어있다. 합성가스와슬래그냉각은 quencher에서이루어지며, 여기에공급되는냉각수제어는공급량과냉각수조의높이를자동적으로제어함으로써이루어진다. 석탄슬러리, 산소는가스화시스템의안전운전을위해비상시에공급이정지될수있도록 safety interlock system으로구성하였다 연료전처리특성석탄, 석유코크스및석탄 / 석유코크스혼합연료를분류층가스화기를이용하여가스화할경우슬러리상태로주입하게된다. 이때슬러리의농도가낮을경우가스화기내연소가불안정하고, 온도유지가어려우며농도가높을경우관내유체의마찰저항이증가하여결과적으로펌프소요동력및부하가증대되는단점이있다. 그러므로연료특성에따라적절한조건의슬러리농도를결정하여야한다. Kideco탄, Drayton탄과석유코크스의세종류에대한슬러리농도에대한전처리특성을파악하기위하여회전식점도계 (Brookfield사, LDVD-II) 를사용하여슬러리점도와안정성을파악하였다. 시료를 500 ml 비이커에 400 ml로일정한양을채운후벽면과바닥에의한전단력이동일하게작용하도록 spindle 높이를조절하여점도를측정하였다. 슬러리조제용비이커는일정한온도유지를위하여외부에항온조를사용하여가열하였으며, 정확한무게비측정을위하여 0.01 g의정밀도를갖는저울을사용하였다. Fig. 2는본실험에서사용한시료의농도에따른점도측정치를보여주고있다. 수분함량이높은 Kideco탄의경우 65 wt% 이상에서슬러리점도가급격하게증가하는것으로나타났으며, 상대적으로수분함량이낮은 Drayton탄과석유코크스의경우 0.6 wt% 의계면활성제 (CWM1002) 농도에서도 70 wt% 의고농도슬러리의경우에도 1000 cp 이하의점도특성을보였다 미립화구조에따른분무특성본연구에사용된가스화버너는 Fig. 3와같이노즐안정성을장기적으로유지할수있는장점을지닌외부혼합방식으로, 미립화효과를극대화하도록하는데역점을두고설계되어진것이다. 습식가스화방법은연료와산소의무게비가 0.9 이상으로건식방 Korean Chem. Eng. Res., Vol. 46, No. 3, June, 2008

4 564 윤상준 최영찬 홍재창 라호원 이재 Table 7. Operating conditions of gasification Parameters Gasification conditions Slurry conc. (wt.%) 65 Slurry Viscosity 20 o C 450~1520 Temperature ( o C) 25 Feed rate (kg/hr) 50~90 Oxygen Feed rate (Nm 3 /hr) 20~50 Gasifier temperature ( o C) Max. 1,550 Reactor pressure (atm) 1~5 Table 8. Gasification performance with O 2 nozzle angle of burner Test sample Drayton coal Petroleum coke O 2 nozzle angle ( o ) Syngas composition (vol.%) HHV (MJ/Nm 3 ) X (%) c H 2 CO CO Fig. 4. Examples of trouble in burner. Fig. 2. Viscosity of coal and petroleum coke slurry with slurry concentration. 8에정리하여보였다. 노즐각도가증가함에따라슬러리의미립화개선으로인하여합성가스조성에서 CO 2 의비율이줄어들고가연성가스의생성량이증가함으로써발열량이증가하였으며, 전환율이향상되는결과를보였다. 특히석유코크스의경우노즐각변화를통하여탄소전환율이 50% 에서 92% 로 80% 이상향상되는효과를얻을수있었다. 가스화버너미립화실험을통하여미립화불량요인은여러가지로나타났는데, 가장문제가되는경우로는 Fig. 4와같이산소노즐막힘으로인하여분무화가되지않고물방울형태로분사되는경우와슬러리공급량이과도하게증가하는경우액주를위한분무화산소량이많이소요되므로분무상태가안정적으로유지되지못하는것으로파악되었다. 이러한버너미립화실험을통하여본실험에서는효과적이며안정적인슬러리미립화가가능한조건인슬러리노즐 4.5 mm, 산소노즐 2 mm의크기를사용하였으며, 노즐각은 25 o 를유지하였다. Fig. 3. Schematic diagram of external mixing type coal slurry burner. 법에비해산소소모량이많으므로, 외부혼합식으로버너를제작시약점인미립화정도를보완할수있을것으로검토되었다. 그러나가스화버너의성능은슬러리와산소의혼합정도와분무후연료의미립화정도에따라크게좌우되므로기본계산식을이용하여노즐을설계한다음미립화실험을수행하였다. 가스화용버너의분무미립화실험을위하여여러가지형태의버너를실제운전조건과동일한공급량의물과산소를공급하면서 O 2 /fuel ratio, 슬러리공급량을변경하여분무특성을목측으로관찰하였으며, 결과적으로산소공급노즐의각도에따라분무미립화에큰영향이있음을확인하였다. 따라서산소공급노즐의각도를 15 o, 20 o, 25 o 로변화시키며 Drayton탄과석유코크스의가스화실험후생성된가스조성, 발열량및탄소전환율변화를 Table 3-3. 가스화운전실험결과수분및휘발분함량이많은반면고정탄소량이적은아역청탄종류인인도네시아 Kideco탄을이용한 1톤 / 일규모가스화기에서의가스화특성을확인하기위하여 65 wt% 의석탄, 0.6 wt% 계면활성제 (CWM 1002) 가혼합된슬러리를원료로가스화실험을수행하였으며, 그결과를 Fig. 5에보였다. 가스화온도는 O 2 /fuel 질량비를 0.7~1.3 범위에서운전할때 1200~1400 o C 범위로유지되었으며, 이때합성가스발열량은 6.3~7.2 MJ/Nm 3 수준을보였다. O 2 /fuel 비율이증가할수록가스화기내주입되는산소량이증가함으로써합성가스중 CO 2 조성은증가하였으며, H 2, CO 조성은감소하였고, CH 4 조성은매우적은농도로합성가스발열량은감소하였다. 본실험에서냉가스효율은 55%, 탄소전환율은 95% 수준으로나타났다. 동일한슬러리농도및온도범위조건에서 1톤 / 일규모가스화기에서의 Drayton탄가스화실험결과를 Fig. 6에보였다. O 2 /fuel 화학공학제 46 권제 3 호 2008 년 6 월

5 1 톤 / 일분류층가스화기에서석탄과석유코크스혼합슬러리의가스화특성 565 Fig. 5. Syngas composition produced from gasification of Kideco coal. Fig. 7. Syngas composition produced from gasification of petroleum coke. Fig. 6. Syngas composition produced from gasification of Drayton coal. 비율변화에따라생성되는합성가스조성변화가앞서 Kideco탄에비해크지는않았지만, 일반적으로 O 2 /fuel 비율이증가할수록 CO, CO 2 생성량은증가하는반면 H 2 의생성량은감소하는경향을보였다. 전체실험범위에서의합성가스조성은 H 2 20~30%, CO 20~38%, CO 2 20~35% 정도였으며, 이때의합성가스발열량은 7.2 ~8.0 MJ/Nm 3 수준으로나타났다. 동일한운전조건하에서 65 wt% 석유코크스슬러리의 O 2 /fuel 비율에따른가스화후생성된합성가스조성을 Fig. 7에나타내었다. 앞서석탄의경우와달리합성가스의조성이 O 2 /fuel 비율에따라크게변하지는않았으며, 대체로 H 2 20~25%, CO 28~33%, CO 2 38~42% 정도의조성을보였다. 합성가스생성량은 50~70 Nm 3 /h, 발열량은 6.3~6.7 MJ/Nm 3 수준으로나타났다. 석유코크스가스화의경우적정한운전조건으로 O 2 /fuel ratio가석탄보다높은 1.1~1.2 Fig. 8. Syngas composition produced from gasification of Drayton coal/petroleum coke 1:1 mixed fuel. 부근으로나타났으며, 이때냉가스효율은 40%, 탄소전환율은 92% 수준을보였다. 석탄의경우보다가스화성능이낮은요인으로는기존의 TGA 실험을통하여알수있듯이무연탄과석유코크스의반응성비교결과에서, 반응성이낮은국내무연탄의경우반응에필요한활성화에너지가 41.9 kj/mol 인반면석유코크스는 50.3 kj/mol로국내무연탄보다더높은활성화에너지가필요하며, 이는곧무연탄보다도더낮은반응성을보임을알수있다 [11]. 또한석유코크스가석탄보다반응성이낮음으로인하여산소소모량이증가되고, 냉가스효율이낮아지는것으로판단된다. 이렇게반응성이낮은석유코크스와아역청탄인 Drayton탄을 1:1 로혼합하여 65 wt% 슬러리로제조한연료의가스화실험결과를 Fig. 8에보였다. 실험온도는 1300 o C 부근에서수행되었으며, 생성가스조성은 H 2 20~26%, CO 30~35%, CO 2 35~40% 정도를보였 Korean Chem. Eng. Res., Vol. 46, No. 3, June, 2008

6 566 윤상준 최영찬 홍재창 라호원 이재 다. 이때합성가스유량은 50~70 Nm 3 /h, 발열량은 6.7~7.2 MJ/Nm 3 수준을보였다. 적정운전조건은석유코크스와유사하게 O 2 /fuel ratio가 1.1~1.2 부근에서나타났으며, 가스화성능면에서전환율은산소량증가에따라 92% 이상으로도달할수있었지만, 냉가스효율은석탄의경우보다낮은수준의결과를보였다. 앞서 Table 3에서보인상용플랜트에서의석유코크스가스화성능과비교하면합성가스내 H 2 /CO 생성비율은 0.7 정도로유사한데비하여 CO 2 의생성량이 2배정도로높아 70~80% 수준의낮은발열량값을보였는데, 이는반응성이낮은석유코크스의경우가스화후재순환의필요성과분무성능향상을위해버너노즐부위에대한미립화설계보완이필요한것으로파악되었다. 4. 결론석유코크스가스화상용플랜트의경우제조된합성가스주요성분의조성은 CO 2 15~17%, CO 30~50%, H 2 25~35%, CH 4 1% 미만이며, 발열량은 9.4~10.0 MJ/Nm 3 로분석되었다. 본연구에서는 1톤 / 일규모석탄가스화용장치를이용한석유코크스가스화실험을수행하여다음과같은결론을얻었다. (1) 연료전처리를위한석유코크스물성은석탄과유사한특성을보이고있어서, 동일한계면활성제를사용하여 65 wt% 수준으로조제하였다. (2) 외부혼합식버너를이용하여슬러리분무특성을실험한결과미립화정도는산소노즐각이증가함에따라증가하였으나슬러리유량이상대적으로너무증가하게되면미립화특성이불량해지는특성을보였다. (3) Kideco탄과 Drayton탄가스화의경우합성가스발열량은 7.2~8.0 MJ/Nm 3 수준이며, 냉가스효율 55%, 탄소전환율 95% 정도로나타났다. 석유코크스는반응성이낮음으로인하여석탄보다산소소모량이많이소요되었고, 냉가스효율은 40% 수준의결과를보였다. (4) 석유코크스와 Drayton 탄을 1:1로혼합한가스화실험결과, 생성가스발열량은 6.7~7.2 MJ/Nm 3 수준을보였다. 가스화성능면에서탄소전환율은산소량증가에따라 92% 이상까지도달할수있었지만, 냉가스효율은석탄보다낮은수준의결과를보였다. 이는반응성이낮은석유코크스의경우가스화성능향상을위해버너노즐부위에대한미립화설계보완이필요한것으로파악되었다. 감 계단식강의실을불편하신몸으로오르내리시면서도항상강의에열정을보여주셨던최청송교수님께서그간말씀드리지못했던감사하다는말씀을전하고싶습니다. 퇴임후에도이전과같은열정으로항상건강하시길빕니다. 본연구는신재생에너지개발사업 (2005-N-C002-P-01) 의지원을받아수행되었습니다. 사 참고문헌 1. Narula, R. G., Challenges and Economics of Using Petroleum Coke for Power Generation, Bechtel Power Co.(2004). 2. Lee, S. H., Lim, Y. J. and Lee, K. C., Activation of Petroleum Coke by Alkali Metal Compounds and SO 2 Adsorption Characteristics: Moisture Effect, HWAHAK KONGHAK, 37(5), (1999). 3. Refining Process Services Inc., Delayed Coking Process Technology, Houston, Texas, Sept (2005). 4. Robert, M. J. and Noeman Z. S., IGCC Gas Turbines for Refinery Applications, GE Power Systems, GER-4219(2005). 5. Phil, A., Gasification of Petcoke Using the E-Gas technology at Wabash River, 2000 GTC Conference(2000). 6. Ishibashi, Y., ガス化複複サイクル發發, 火火火火火發發, Oct. (2001). 7. Tampa Electric Co., Biomass Test Burn Report-Pork Power Station Unit 1, April(2002). 8. Ube Inustries Ltd., Coal Gasification Plant-Texaco Process (1995). 9. Jahanke, F. C., Falsetti, J. S. and Wilson, R. F., Coke Gasification, Costs, Economics & Commercial Applications, 1996 NPRA Annual Meeting, San Antonio, Texas, March(1996). 10.Choi, Y. C., Park, T. J., Kim, J. H., Lee, J. G., Hong, J. C. and Kim, Y. G., Experimental Studies of 1T/D Coal Slurry Feed Type Oxygen Blown, Entrained Flow Gasifier, Korean J. Chem. Eng., 18(4), (2001). 11. Yoon, S. J., Choi, Y. C., Lee, S. H. and Lee, J. G., Thermogravimetric Study of Coal and Petroleum Coke for Co-gasification, Korean J. Chem. Eng., 24(3), (2007). 화학공학제 46 권제 3 호 2008 년 6 월

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- 2 - 작품번호 37 Solar material 로쓰일수있는검정색물질의재발견! 출품분야학생부출품부문화학 2009. 5. 13 시 군 학교 ( 소속 ) 학년 ( 직위 ) 성 명 성남시풍생중학교 2 김호기, 이희원 지도교사풍생중학교교사김경원 - 1 - - 2 - - 3 - - 4 - - 5 - - 6 - - 7 - 석탄은주로탄소로구성되어있고, 수소와산소가들어있다. 이밖에질소