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병현 옹
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1 Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers Vol. 21, No. 1, pp , Research Paper DOI: 최선 a 김태영 a 김희경 a 구자예 b 권오채 a, * Effects of Pressure Variation on the Combustion Characteristics of a Gaseous CH 4 /O 2 Bipropellant in a Model Combustor Sun Choi a Tae Young Kim a Hee Kyung Kim a Jaye Koo b Oh Chae Kwon a, * a School of Mechanical Engineering, Sungkyunkwan University, Korea b School of Mechanical and Aerospace Engineering, Korea Aerospace University, Korea * Corresponding author. okwon@skku.edu ABSTRACT Liquid methane (CH 4 )/oxygen (O 2 ) bipropellants have been recently considered as a next-generation propellant due to eco-friendly and non-toxic properties, low cost and high performance. In this study, the combustion characteristics of gaseous CH 4 /O 2 nonpremixed coflow flames in a model combustor with variation of internal pressure are investigated through measuring the combustion stability limits and visualizing flames. Results show that the combustion stability limits are extended and the reaction region is widened with increasing internal pressure of the combustion chamber for fuel-rich condition. 초 록 메탄 (CH 4 )/ 산소 (O 2 ) 액체이원추진제는친환경성, 무독성, 경제성, 우수한성능등의장점으로최근들어차세대친환경이원추진제로서관심을받고있다. 본연구에서는연소실내압력변화에따른기체메탄 / 산소비예혼합동축화염의연소안정한계를측정하고, 화염및유동의가시화를통해분사조건및압력변화에따른화염의구조와특성을파악하였다. 연구결과연료과농조건에서연소실내압력이증가할경우연소안정한계가확장되고반응영역이증가하는것을확인할수있었다. Key Words: Nonpremixed Flame( 비예혼합화염 ), Methane( 메탄 ), Oxygen( 산소 ), Bipropellant( 이원추진제 ), Combustion Stability Limits( 연소안정한계 ) Received 6 July 2016 / Revised 16 November 2016 / Accepted 21 November 2016 Copyright C The Korean Society of Propulsion Engineers pissn / eissn [ 이논문은한국추진공학회 2016 년도춘계학술대회 ( , 제주샤인빌리조트 ) 발표논문을심사하여수정 보완한것임.] 1. 서론 현재미국, 유럽, 일본등로켓엔진기술선진 This is an Open-Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License( /licenses/by-nc/3.0) which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited.

2 64 최선 김태영 김희경 구자예 권오채한국추진공학회지 국에서스페이스미션및위성발사에사용되는로켓엔진은대부분수소 (H 2 )/ 산소 (O 2 ) 또는케로신 (RP-1)/ 산소액체이원추진제를사용한다. 수소 / 산소액체이원추진제는타액체이원추진제에비해압도적으로높은비추력을가지는장점이있으나수소의낮은밀도와매우낮은액화온도로인해추진제탱크의무게와부피가증가하여높은비추력의장점은상쇄된다 [1]. 또한높은반응성으로인한안전장치의필요성, 산화제와의밀도차이로인한별도의터보펌프설치등의문제가있으며이의해결을위해서는높은기술력과비용이요구된다. 최근로켓엔진개발에있어환경문제, 경제성등이이슈가되며친환경추진제에대한연구가로켓엔진기술선진국을중심으로진행되고있다 [2]. 메탄 / 산소액체이원추진제는무독성으로취급이용이하고, 생산비용이저렴하여경제적이며, 친환경적인특성을갖고, 수소 / 산소이원추진제에비해저장이용이하며, 케로신 / 산소이원추진제보다높은비추력을낼수있는장점이있다 [3]. 또한메탄은로켓엔진추력실내재생냉각제로서사용시우수한재생냉각성능을가지고있고, 코킹 (coking) 한계가높아열분해의가능성이적어재사용엔진의추진제로서적합하다 [4-6]. 이와같은장점으로메탄 / 산소액체이원추진제는최근들어차세대친환경액체이원추진제로서많은관심을받고있다. 반면, 오랜기간기초연구및시행착오를통해연구된수소 / 산소이원추진제나케로신, 하이드라진등에비해메탄 / 산소이원추진제의비행역사나지상시험은아직제한적이다. 뿐만아니라이원추진제로서메탄에대한기초적인특성연구나연소불안정성에대한연구역시많지않은편이며, 비교적최근들어진행되기시작하였다 [7-9]. Planar laser induced fluorescence (PLIF) 가시화를통해모델연소실내압력 1 MPa 이하에서액체산소 / 기체메탄과액체산소 / 기체수소의화염안정화에대한연구가진행되었고 [7], 동일한모델연소실에서천임계 (transcritical) 및초임계 (supercritical) 조건에서산소와메탄의분무및연소특성이 OH * 및 CH * 자발광가시화를사용하여연구되었다 [8]. 또한모델연소기를사용하여인젝터의유형변화에따른액체산소 / 기체메탄의분무및연소특성연구가쉴리렌, OH * 자발광, OH-PLIF 등의가시화를통해진행된바있다 [9]. 이와같이선행적으로진행된메탄 / 산소기초연구들은대부분액체산소 / 기체연료로진행되었으며연소안정화에대한명확한조건을언급하고있지않다. 추진제연소시로켓엔진내에서는추진제의미립화, 액적기화, 혼합및난류연소등복잡한현상이일어나기때문에새로운추진제의실제적용을위해서는다양한조건에서기초적인실험을통해추진제의안정화메커니즘을통제할수있는물리적 / 화학적메커니즘을파악하는것이중요하다. 또한로켓엔진설계변수를효율적으로찾기위해서는수치해석을통한연구가필수적인데, 기초연구를통해수치해석기법을검증하는과정이필요하다. 본연구에서는앞서언급된선행연구들과같은액체추진제의분무및연소특성연구에앞서기초연구데이터베이스확보를위해기체메탄 / 기체산소의연소특성을실험을통해확인해보았다. 선행연구를통해설계, 제작된기초연소특성연구용모델연소실 [10] 후단의오리피스를교체하여연소실내압력변화에따른기체메탄 / 기체산소비예혼합동축화염의연소안정한계를측정하고, OH * 자발광가시화및쉴리렌유동가시화, 직접사진촬영을통해분사조건및압력변화에따른화염의구조와형태를파악하였다. 2. 실험장치및방법메탄 / 산소이원추진제의연소특성연구를위한실험장치는모델연소실, 메탄 / 산소공급시스템, 질소 (N 2 ) 퍼지 (purge) 시스템, 토치점화기 (torch ignitor), 연소실내압력측정을위한압력계, 직접사진촬영을위한 DSLR(Sony A65; resolution: pixels), ICCD(PI-max4; resolution: pixels) 를포함한 OH * 자

3 제 21 권제 1 호 발광 (OH * chemiluminescence) 가시화시스템, 광원 (Newport 100 W mercury arc lamp) 과초고속카메라 (Redlake X3-plus; resolution: pixels, maximum frame per sec: 128,000 fps) 를사용하여유동을가시화하는쉴리렌 (Schlieren) 시스템등으로구성되어있으며, Fig. 1 과같다. Fig. 1 Schematic of experimental apparatus. Table 1. Specifications for model combustor. Combustion chamber (SUS316L) Optical windows (quartz) Optical entrance (quartz) Diameter of center jet injector Thickness of center jet post Diameter of annulus jet injector Orifice inner diameter (D ori ) mm mm mm mm 0.4 mm 3.4 mm mm 모델연소실은좌우에광학창 (optical windows) 이있는정사각형덕트 (combustion chamber) 형태이며후단에노즐형태의오리피스를설치하여기체메탄과기체산소공급조건에따라연소실내부압력이변화하도록실험을진행했다. 모델연소실및인젝터의제원은 Table 1에나타내었다. 메탄 / 산소는질량유량계 (Porter 632M0ABD88V; accuracy ±0.5%) 를사용하여동축단일인젝터를통해모델연소실로공급되며중앙 (center jet injector) 에산소가공급되고, 그주위에환형 (annulus jet injector) 으로메탄이공급되는비예혼합역확산연소의형태이다. 본실험에서는오리피스의내경 (orifice inner diameter) 을변경하여연소실내압력이변하도록실험을진행했으며, 비예혼합화염의안정화여부에주된영향을미치는인자로알려진산소- 연료모멘텀비 ((O/F) mom ), 산소제트의레이놀즈수 (Re O ) [11] 등을변화시키면서메탄 / 산소비예혼합화염의거동을확인하고, 연소안정한계를측정했다. (1) 또한직접사진촬영, OH * 자발광가시화 (exposure time: 15 ms), 쉴리렌가시화 (exposure time: 1 μs, frame per second: 2000 fps) 를통해화염구조를파악하고, 화염의안정화변화의원인을확인해보았다. 가시화실험에서진행된실험조건은 Table 2와같고, 연소안정한계측정 Table 2. Experimental conditions for the flame visualization. D ori (mm) (O/F) mom (m/s) (m/s) P chamber (bar) (g/s) (g/s) Equivalence ratio,

4 66 최선 김태영 김희경 구자예 권오채한국추진공학회지 Fig. 2Pressure-time trace in combustion chamber for CH 4 /O 2 nonpremixed flames of (O/F) mom = 3.7 and Re O = 111,781 (D ori = 2.4 mm) and 37,757 (D ori = 4.8 mm). 실험은 (O/F) mom = , Re O = 3, ,781 에서진행되었다. 연소시험은 Fig. 2와같이먼저토치점화기 (torch flame) 를사용하여인젝터에서상대적으로점화가쉬운저속으로분사되는메탄 / 산소 (primary flame) 를점화한다음, 목표로하는유량의메탄 / 산소 (target flow) 를동시에분사하여연소실압력이정상상태가될때연소특성을확인하는과정으로진행되었다. 모델연소실의과열을방지하기위해연소시험시간은 30초이내로진행했으며연소시험후에는질소퍼지 (N 2 purge) 를통해소염, 연소실내부기체배출및냉각을해주었다. 연소실내압력은실험조건에따라달라지나 Fig. 2와 Table 2에서확인할수있듯이 D ori = 4.8 mm의경우 bar( 절대압력기준 ), D ori = 2.4 mm의경우 bar 로측정되었다. 3.1 연소안정한계 3. 실험결과 메탄 / 산소비예혼합화염의연소안정한계측정결과는 Fig. 3과같다. D ori = 4.8 mm 오리피스를사용한메탄 / 산소비예혼합화염의경우 Fig. 3Combustion stability regimes on Re O -(O/F) mom diagram for CH 4 /O 2 nonpremixed flames in a model combustor (D ori = 2.4 and 4.8 mm). 안정적인부착화염 (attached flame), 인젝터에서부상하여위아래크게진동하는 near-blowout 화염, 화염의길이가급격히짧아져소음이발생하는 short 화염등세종류의화염형태가관찰되었다. 일반적으로비예혼합화염에서관찰되는안정적인부상화염은본실험에서관찰되지않았다. 연료및산화제분사량기준대체로연료과농 (fuel-rich) 조건에서매우안정적인부착화염이관찰되었고, near-blowout 화염은이론당량비 ((O/F) mom = 8) 근처의연료희박 (fuel-lean) 및연료과농조건 ((O/F) mom = ) 에서관찰되었는데, 이는메탄 / 산소비예혼합화염의연소실벽면에대한열손실로인해발생하는것으로확인된바있다 [10]. Short 화염은 (O/F) mom 값이큰연료희박조건 ((O/F) mom > 20) 에서관찰되었다. 메탄 / 산소비예혼합화염에서 (O/F) mom 와 Re O 값이증가할수록미연가스에는산소량이증가하는데, 연소실후단에오리피스가설치되어있는벽면으로인해산소가재순환하게된다. 이때인젝터에서분사되는메탄과산소의일차적인연소는증가하는분사속도로인해소염되나재순환된산소와분사된메탄이연소하면서이와같은화염의유형을보이는것으로확인된다. 연소실벽면으로인한재순환효과는 3.2 절의 Schlieren 가시화결과를통해확인되었다. D ori = 2.4 mm 오리피스를사용한경우에는

제 21 권제 1 호 2017. 2. 67 부착화염이외다른화염형태는확인되지않았다. D ori = 4.8 mm 오리피스사용시 short 화염과 near-blowout 화염이발생하는분사조건과동일한조건에서 D ori = 2.4 mm의경우연소실압력은 D ori = 4.

5 제 21 권제 1 호 부착화염이외다른화염형태는확인되지않았다. D ori = 4.8 mm 오리피스사용시 short 화염과 near-blowout 화염이발생하는분사조건과동일한조건에서 D ori = 2.4 mm의경우연소실압력은 D ori = 4.8 mm 경우와거의동일하기때문에오리피스직경으로인한압력변화가아닌유동의변화로인해 short 화염과 near-blowout 화염이관찰되지않는것으로보인다. 연소안정한계는연료희박조건에서 D ori = 4.8 mm 오리피스를사용한경우에비해축소되었고, (O/F) mom 이높은경우 ((O/F) mom > 18) 산소유속에상관없이소염되는것이확인되었다. 반면연료과농조건 ((O/F) mom < 8) 에서는매우안정적인연소가관찰되며 D ori = 4.8 mm 오리피스를사용한안정한계보다다소확장되었다. Fig. 2에서확인가능하듯이연소실내압력이 3배이상증가함에따라연소안정한계가확장된것으로보인다. 이와같이메탄 / 산화제연소에있어연소실압력이증가함에따라연소안정한계가확대되는경향은 Maruta 등 [12] 의실험연구를통해확인된바있다. Liu 등 [13] 은압력증가로인해해리 (dissociation) 현상의약화로화염강도 ( 온도 ) 가증가하며이로인해연소안정한계가확장되는결과를제시한바있고, 또한 Chen 등 [14] 의수치해석연구에의하면압력증가에따라복사재흡수 (radiation reabsorption) 율이증가하게되며이로인해연소강도와안정한계가확대되는것으로알려져있다. 따라서본실험에서의압력증가에따른연료과농조건에서의연소안정성중가와한계확장은해리의약화와메탄 / 산소의반응으로생성된이산화탄소 (CO 2 ) 로인한복사흡수증가에기인한것으로판단된다. 3.2 화염가시화 Fig. 4는 Schlieren 가시화를통해관찰된동일한조건 (D ori = 2.4 mm, (O/F) mom = 3.7, Re O = 19,118) 에서메탄 / 산소비예혼합화염이며, 두사진의시간차는 1.5 ms이다. 사진의중앙에서인젝터를통해상단으로분사되는메탄 / 산소제트를확인할수있으며, 주위로벽면을따라하단으로재순환되는유동을확인할수있다. 이를 Fig. 4 Schlieren images of CH 4 /O 2 nonpremixed flame of D ori = 2.4 mm, (O/F) mom = 3.7 and Re O = 19,118. 통해모델연소실후단의벽면으로인해재순환되는효과는확인되었으나 D ori 변화에따른재순환효과의변화는명확하게확인되지않았다. Fig. 5는 DSLR을사용하여 D ori 의변화에따른메탄 / 산소비예혼합화염의직접사진을촬영한결과로, 각열은연소실내압력변화로인한밀도변화로 Re O 값은차이가있으나동일한분사속도조건의결과이다. 연료과농 ((O/F) mom = 3.7) 조건의 D ori = 2.4, 4.8 mm 경우모두일반적으로난류비예혼합연소영역에서분사속도증가에따라화염길이가변하지않는경향과달리충분히난류연소로볼수있는조건 (Re O > 12,970) 임에도화염길이가 Re O 증가에따라계속증가하는경향이관찰되었다. 이는본연구실에서진행된선행연구 [15] 에서의결과와같이상대적으로반응성이강한순산소의사용으로인해연소안정한계가확장되었고, 난류강도증가에따라높아지는메탄 / 산소의확산및혼합효과가포화상태에이르면서높아지는메탄 / 산소의유속을상쇄시키지못하여화염의길이가증가하는결과로보인다. 또한인젝터근처에서메탄 / 산소의강한연소가국소적으로난류강도를완화시켜층류연소와같이메탄 / 산소의유속증가에따라화염길이가증가하는경향을보이는것이선행연구 [15] 의 Schlieren 가시화를통해확인된바있다. 연료과농 ((O/F) mom = 3.7) 조건의경우연소실내압력이증가 (D ori 감소 ) 함에따라화염의밝기는증가하였고, 난류강도증가로인해후단에서난류화염거동이관찰되

68 최선 김태영 김희경 구자예 권오채한국추진공학회지 Fig. 5 Direct images of CH 4 /O 2 nonpremixed flames for (O/F) mom = 3.7-15.0, Re O = 3,689-111,781 and D ori = 2.4 and 4.8 mm. 었다. 이로인해화염의평균반경은증가하는경향을보였으나화염길이는크게차이나지않았다.

0의경우낮은메탄 / 산소의유량으로인해연소실압력차가거의없었고, 화염의형태역시차이가관찰되지않았다. Fig. 6은압력변화에따른메탄 / 산소비예혼합화염의 OH * 자발광측정결과 ( 각 OH * 사진의왼쪽 ) 를 Abel 변환 (inversion transform)[16] 을통해평면이미지 ( 각 OH * 사진의오른쪽 ) 로변환한결과이다.

6 68 최선 김태영 김희경 구자예 권오채한국추진공학회지 Fig. 5 Direct images of CH 4 /O 2 nonpremixed flames for (O/F) mom = , Re O = 3, ,781 and D ori = 2.4 and 4.8 mm. 었다. 이로인해화염의평균반경은증가하는경향을보였으나화염길이는크게차이나지않았다. 3.1 절에서언급한바있듯이 D ori = 4.8 mm, (O/F) mom = 7.2 조건에서 Re O 증가시 (Re O > 19,154) near-blowout 화염이관찰되었으나 D ori = 2.4 mm의경우에는 Re O = 16, ,940 조건전체에서안정적인부착화염이관찰되었다. 반면, (O/F) mom = 15.0의경우낮은메탄 / 산소의유량으로인해연소실압력차가거의없었고, 화염의형태역시차이가관찰되지않았다. Fig. 6은압력변화에따른메탄 / 산소비예혼합화염의 OH * 자발광측정결과 ( 각 OH * 사진의왼쪽 ) 를 Abel 변환 (inversion transform)[16] 을통해평면이미지 ( 각 OH * 사진의오른쪽 ) 로변환한결과이다. 화염의두께는선행연구 [15] 와동일하게 OH * 평면이미지에서 OH * 강도가최대가되는지점의두께로정의되었다. Figure 6(a) 의경우 Fig. 5와마찬가지로각 D ori 에상응하는이미지는동일한분사속도조건의결과이다. D ori 변화에따른 OH * 자발광변화 (Fig. 6(a)) 를보면 D ori = 2.4 mm를사용한경우, D ori = 4.8 mm를사용한경우에비해화염의반응영역이크게확장되었으며화염의두께역시증가한것이확인되었다. 이는연소실내압력증가로인해연소안정한계가확장되면서 D ori = 4.8 mm의경우에는높은유속조건으로인해상대적으로반응하지않던메탄 / 산소가 D ori = 2.4 mm로오리피스교체후에압력증가로인해반응하는결과로보인다. 특히, 앞서 3.1 절에서언급한복사재흡수율은압력증가뿐만아니라화염의크기증가에따라증가하기때문에 [14] 압력증가, 화염의두께및부피증가로인해연소안정한계가증가하는결과를보이는것으로판단된다. 반면, 최대 OH * 자발광강도는 D ori 가감소함에따라감소하는경향이관찰되었다. D ori = 2.4 mm의경우에 (O/F) mom 변화에따른 OH * 자발광결과 (Fig. 6(b)) 를보면화염의두께는크게변화가없었으나 (O/F) mom 이이론당량비에가까워질수록최대 OH * 자발광강도가증가하는경향이관찰되었다. 3.1 절에서확인된바있듯

제 21 권제 1 호 2017. 2. 69 Fig. 6 Distribution of OH * in injector near-field for CH 4 /O 2 nonpremixed flames: (O/F) mom = 3.7, Re O = 6,360-77,882 and D ori = 2.4-4.8 mm (a) and (O/F) mom = 3.7-7.

7 제 21 권제 1 호 Fig. 6 Distribution of OH * in injector near-field for CH 4 /O 2 nonpremixed flames: (O/F) mom = 3.7, Re O = 6,360-77,882 and D ori = mm (a) and (O/F) mom = , Re O = 70,731-78,886 and D ori = 2.4 mm (b). 이연료과농조건에서메탄 / 산소비예혼합화염이대체로안정되는결과가확인되었으나실제로연료과농조건에서이론당량비에서멀어질수록화염의반응성은조금씩감소하는결과로볼수있다. 4. 결론본연구에서는이원추진제로서기초적인연소특성연구를위해연소안정한계, 직접사진촬영, OH * 자발광가시화를통해연소실내압력변화에따른메탄 / 산소비예혼합동축화염의연소특성을고찰해보았다. 연소실후단에위치한노즐형태의오리피스직경을 4.8 mm에서 2.4 mm로교체함에따라연소실내압력은약 1-3 배정도증가하는것이측정되었다. 또한오리피스직경교체에따라화염거동이달라지는것이관찰되었는데, D ori = 4.8 mm 오리피스사용시관찰되던 short 화염과 near-blowout 화염이 D ori = 2.4 mm 오리피스사용시에는확인되지않았다. 실제 short 화염과 near-blowout 화염이발생하는조건에서오리피스교체에따른압력차가크지않기때문에이는유동의변화에기인한것으로판단하였다. 연료과농조건에서연소실내압력상승에따라연소안정한계가확장되는결과가관찰되었고, 이는압력증가로인한복사재흡수율의증가, 해리감소의영향으로기인하며, 직접사진과 OH * 자발광가시화를통해확인된압력증가에따른화염두께및반경증가에의해뒷받침된다. 또한연료과농조건에서 (O/F) mom 이증가할수록증가하는경향이확

8 70 최선 김태영 김희경 구자예 권오채한국추진공학회지 인되어메탄 / 산소비예혼합화염은이론당량비근처의연료과농조건에서가장안정적인것으로확인된다. 후기본연구는서울대학교차세대우주추진연구센터와연계된미래창조과학부의재원으로한국연구재단의지원을받아수행한선도연구센터지원사업 (No ) 의연구결과입니다. References 1. Lee, T.H. and Lee, C.H., Review of the Liquid Propulsion Technology, Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers, Vol. 17, No. 5, pp , Sackheim, R.L. and Masse, R.K., Green Propulsion Advancement: Challenging the Maturity of Monopropellant Hydrazine, 49th Joint Propulsion Conference, San Jose, C.A., U.S.A., AIAA , Jul Kim, J.S., Jung, H. and Kim, J.H., State of the Art in the Development of Methane/Oxygen Liquid-bipropellant Rocket Engine, Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers, Vol. 17, No. 6, pp , Burkhardt, H., Sippel, M., Klevanski, J. and Herbertz, A., Comparative Study of Kerosene and Methane Propellants for Reusable Liquid Booster Stages, 38th AIAA/ASME/SAE/ASEE Joint Propulsion Conference and Exhibit, Indianapolis, I.N., U.S.A., AIAA , Jul Haeseler, D., Mäding, C., Götz, A., Roubinski, V., Khrissanfov, S. and Berejnoy, V., Recent Developments for Future Launch Vehicle LOx/HC Rocket Engines, 6th International Symposium on Propulsion for Space Transportation of the 21st Century, Versailles, France, AAAF , May Excoffon, T. and Borromee, J., Future European Reusable Propulsion Systems, Proceedings of the International Symposium on Space Technology and Science, Vol. 23, No. 2, pp , Singla, G., Scouflaire, P., Rolon, J.C. and Candel, S., Flame Stabilization in High Pressure LOx/GH 2 and GCH 4 Combustion, Proceedings of the Combustion Institute, Vol. 31, No. 2, pp , Singla, G., Scouflaire, P., Rolon, J.C. and Candel, S., Transcritical Oxygen/ Transcritical or Supercritical Methane Combustion, Proceedings of the Combustion Institute, Vol. 30, No. 2, pp , Salgues, D., Mouis, A.-G., Lee, S.-Y., Kalitan, D., Pal, S. and Santoro, R., Shear and Swirl Coaxial Injector Studies of LOX/GCH4 Rocket Combustion Using Non-instrusive Laser Diagnostics, 44th AIAA Aerospace Sciences Meeting and Exhibit, Reno, N.V., U.S.A., AIAA , Choi, S., Kim, T.Y., Kim, H.K., Koo, J., Kim, J.S. and Kwon, O.C., Properties of Inverse Nonpremixed Pure O 2 /CH 4 Coflow Flames in a Model Combustor, Energy, Vol. 93, No. 1 pp , Moore, J.D. and Kuo, K.K., Effect of Switching Methane/Oxygen Reactants in a Coaxial Injector on the Stability of Non-premixed Flames, Combustion Science and Technology, Vol. 180, No. 3, pp , Maruta, K., Abe, K., Hasegawa, S., Maruyama, S. and Sato, J., Extinction

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DBPIA-NURIMEDIA Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers Vol. 21, No. 3, pp. 41-48, 2017 41 Research Paper DOI: http://dx.doi.org/10.6108/kspe.2017.21.3.041 전단동축형인젝터를통해분사된기체메탄 - 기체산소확산화염의연소특성 홍준열 a 배성훈 a