KAERI/RR-2243/2001 : 가동중 중수로 원전 안전성 향상 기술개발 : 중수로 안전해석 체계 구축
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22 3 KOPEC KOPEC CNSC CNSC CATHENA (KINS) CANDU - CANSAS - (CANDU SAfety Study group) (GAI) (GAI)
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58 37-Element Bruce UO 2 Fuel Assembly Containing Demountable Bundle 19-Element U Metal Fuel Lattice Pitch = cm NORTH ZED-2 Calandria Wall Thermal Pit Region ZED-2 REACTOR Top Shields Beam Chain Fuel Rods Aluminum Calandria (336 ID by 0.64 Wall 2.2 Thick Bottom) Gap (3.1 cm) Graphite Reflector (340 ID, 460 OD, 90 Thick Bottom) Heavy Water Dump Valve (1 of 3) (46.4 D by 259 PCD) Dump Tank (1 of 3) Shut-off and Drain Valve Fill Pump
59 Zr-4 SHEATH I.D cm O.D cm UO 2 FUEL DIAMETER 1.21 cm DENSITY g/cm 3 AI PRESSURE TUBE I.D cm O.D cm AIR ANNULUS AL CALANDRIA TUBE I.D cm O.D cm AL SHEATH I.D 1.38 cm O.D 1.59 cm U-METAL FUEL DIAMETER 1.31 cm DENSITY g/cm 3 AL COOLANT TUBE COOLANT SPACE I.D 8.58 cm O.D 8.89 cm
60 CELL BOUNDARY NORTH SECTOR FOIL CELL CORNER ALUMINUM FRAMEWORK COPPER WIRE D4 B A D3 CELL EDGE C1 C2 D2 FOILS BETWEEN FUEL PELLETS FOIL PAIRS OF THIN ALUMINUM CATCHER FOILS UO 2 BARE NATURAL URANIUM UO mm THIN ALUMINUM CATCHER FOILS UO 2 DEPLETED URANIUM FOIL WRAPPED IN THIN ALUMINUM UO 2
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64 Vacant Al tubes Upper grid plate with Al support Absorber Al spacer Steel base Dump Valve ,000 3,100 1, ,000 3,100 Vacant Al tubes Upper grid plate with Al support 400 3,005 Upper Grid Plate (Al) Calandria Tube Pressure Tube Al Support 50(T)355(W) 25,000(Total) Bare fuel part above 2 O D level Fuel Cluster Heavy Water Level Lower Grid Plate (Al) Core Core Al Spacer 50(W)100(L) (30 Pieces) Absorber Sandwitch 50(W)130(L) (24 Pieces) Lower grid plate Void Tank (Al) (SUS) (SUS) Concrete 245º CH-5 (B-10) 235º CH-1 (CIC) F.M.M 270º 3 F.M.M º CH-2 (CIC) F.M.M 80º 1 1 F.M.M 0º (PNS) F.M.M 4 2 F.M.M 3 90º 55º CH-4 (B-10) 65º CH-3(CIC)
65 Moderator (D 2 O) Calandria Tube (Al) Air Gap Pressure Tube (Al) Clad (Al) Fuel Pellet (UO2) Coolant Moderator (D 2 O) Calandria Tube (Al) Air Gap Pressure Tube (Al) Clad (Zry-2l) Fuel Pellet (PuO2-UO2) Coolant
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68 Moderator Critical Height (cm) element flooded 37-element voided element flooded element voided Number of Substitution Rods
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72 10-5 Cell Average Spectrum DCA-NU-flood DCA-NU-void CANDU-NU-flood CANDU-NU-void Energy (MeV) 10-5 Cell Average Spectrum DCA-5SPU-flood DCA-5SPU-void CANDU-Equilibrium-flood CANDU-Equilibrium-void Energy (MeV)
73 DCA-NU-flood DCA-NU-void CANDU-NU-flood CANDU-NU-void Thermal Flux Normalized Radius Thermal Flux DCA-5SPU-flood DCA-5SPU-void 0.05 CANDU-Equilibrium-flood CANDU-Equilibrium-void Normalized Radius
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80 Infinite Multiplication Factor (K-inf) WIMS-AECL 1.2 w/o UO w/o UO 2 5SPU 8SPU Void Fraction (%) Infinite Multiplication Factor (K-inf) MCNP 1.2 w/o UO w/o UO 2 5SPU 8SPU Void Fraction (%)
81 60 Void REactivity Change (mk) WIMS-AECL 1.2 w/o UO w/o UO 2 5SPU 8SPU Void Fraction (%) 60 Void Reactivity Change (mk) MCNP 1.2 w/o UO w/o UO 2 5SPU 8SPU Void Fraction (%)
82 1.44 Infinite Multiplication Factor (K-inf) MCNP ENDF5 MCNP ENDF6 WIMS ENDF5 WIMS ENDF Void Fraction (%) 1.44 Infinite Multiplication Factor (K-inf) MCNP ENDF5 MCNP ENDF6 WIMS ENDF5 WIMS ENDF Void Fraction (%)
83 60 Void Reactivity Change (mk) MCNP ENDF5 MCNP ENDF6 WIMS ENDF5 WIMS ENDF Void Fraction (%) 60 Void Reactivity Change (mk) MCNP ENDF5 MCNP ENDF6 WIMS ENDF5 WIMS ENDF Void Fraction (%)
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117 κ ε
118 p GCI 12 = 3 ε /( r 1 )
119 p E 12 = ε /( r 1) ( 1 ) 1 ε = f 2 f / f f1 f 2 =
120 GCI13,η GCI13,ξ GCI13 GCI23,η GCI23,ξ GCI23
121
122 0.1m/s (a) Velocity Field (b) Temperature Distribution [K]
123 ± ±
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128 κ ε
129 Inlet Plane (Representing 2 Nozzles) Inlet Plane (Representing 2 Nozzles) Adiabatic Pipe for Sigularity Y Z Outlet Plane Z = m Z = m Outlet Plane Z=1.418m (a) Axial and Radial Grid Employed Inlet Solid Patch Inlet Solid Patch Y X Outlet (b) Radial and Angular Grid Employed
130
131 1.0 AXIA L SHAPE FACTOR Data from power map Polynomial Fit of 4-th Order DISTANCE FROM ONE END TUBESHEET [M] POWER [kw/m 3 ] o'clock direction 6 o'clock direction 3 o'clock direction 5-th order polynomial fit DISTANCE FROM CENTRAL Z-AXIS [M]
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134 1.0 m/s T[K] (a) Velocity Field (b) Temperature Distribution 1.0 m/s T[K] (a) Velocity Field (b) Temperature Distribution
135 1.0 m/s T[K] (a) Velocity Field (b) Temperature Distribution 1.0 m/s T[K] Z Y (a) Velocity Field (b) Temperature Distribution
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158 9.0 Reactor Outlet Header Pressure (MPa(g)) (0, 6.15) Design Analysis (95, 8.7) (98, 8.6) 6.0 (3, 6.05) % Reactor Power
159 8 7 6 Design Analysis Analysis - Breaks inside Containment (95, 7.26) (98, 6.66) (98, 6.26) Pressurizer Level (m) SDS1 (55, 4.0) (75, 4.0) (58, 3.4) (78, 3.4) (58, 3.0) (78, 3.0) SDS2 2 (0, 2.0) (40, 2.0) (0, 1.4) (43, 1.4) 1 (0, 1.0) (43, 1.0) % Reactor Power
160 Steam Generator Level (m) SDS1 SDS Design Analysis Analysis - Breaks inside Containment % Reactor Power 90 93
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163 Normalized Position LZC MCA Adjuster Time (sec) Normalized Power Time (sec)
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179 100 SDV Open Fraction (%) Test, CSDV Test, ASDV CATHENA, CSDV CATHENA, ASDV Time (Sec) 300 Steam Flow (kg/s) Test CATHENA Time (Sec)
180 5.5 Test CATHENA SG Pressure (MPa(g)) Time (Sec) SG Level (m) Test CATHENA CATHENA Setpoint Time (Sec)
181 1.1 Core Thermal Power (%) Test CATHENA Time (Sec) 10.5 ROH Pressure (MPa(g)) TEST CATHENA Time (Sec)
182 Test CATHENA RIH Temp (C) Time (Sec) 10 9 Test CATHENA Level for Control CATHENA Level Setpoint PZR Level (m) Time (Sec)
183 0.8 LZC Level (Normalized) Time (Sec) 0.4 RRS Reactinity Insertion (mk) Total LZC MCA Adjuster Time (Sec)
184 14 ROH1 ROH3 Pressure (MPa(a)) Time (sec) Core Pass 1 Core Pass 2 Flow Rate (kg/s) Time (sec)
185 Thermal Power (Fraction) Time (sec) Temperature ( o C) Time (sec)
186 Overpressure Criterion SDS1 High Power Low Flow High Pressure SDS2 High Power Low Core P High Pressure Reactor Power (%FP) Fuel and Fuel Channel Criterion SDS1 High Power Low Flow High Pressure SDS2 High Power Low Core P High Pressure Reactor Power (%FP)
187 Overpressure Criterion SDS1 Low Flow High Pressure SDS2 Low Core P High Pressure Trip not required Reactor Power (%FP) Fuel and Fuel Channel Criterion SDS1 Low Flow High Pressure SDS2 Low Core P High Pressure Trip not required Reactor Power (%FP)
188 LP,LF RLOG Break Size (% RIH) PLL 4 ROP 5 30 PLL,LF,LP,RLOG 20 RLOG LP Initial Reactor Power (% FP)
189 core DP 4 70 Break Size (% RIH) PLL 4 LP, core DP, RLOG ROP 5 30 PLL,LP,RLOG, core DP 20 RLOG LP Initial Reactor Power (% FP)
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202 ρunburned / ρburned
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209 GOTHIC vs. CONTAIN - HTC for Vertical Plate 1000 GOTHIC Laminar Flow (1.0E4<Ra<1.0E9) GOTHIC Turbulent Flow (1.0E9<Ra) CONTAIN 100 Nusselt Number Ra Number GOTHIC vs. MAAP for Vertical Plate 1000 GOTHIC Laminar (1.0E4<Ra<1.0E9) GOTHIC Turbulent(1.0E9<Ra) MAAP-Laminar (1.0E1<Ra<1.0E9) MAAP-Turbulent (1.0E9<Ra) 100 Nusselt Number Ra Number
210 10 4 GOTHIC CONTAIN MAAP 10 3 Nusselt Number Ra Number 10 5 GOTHIC CONTAIN 10 4 Nusselt Number Re Number
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214 Condensation Heat Transfer Coefficients at 1m/sec Flow velocity 10 3 Uchida G-K Measured Data HTC (W/m 2 K) Inlet temperature ( o C) Condensation Heat Transfer Coefficients at 2m/sec Flow velocity 10 3 Uchida G-K Measured Data HTC (W/m 2 K) Inlet temperature ( o C)
215 Condensation Heat Transfer Coefficients at 3m/sec Flow velocity Uchida G-K Measured Data HTC (W/m 2 K) Inlet temperature ( o C) Ce ll 8 Cell 15 Cell 21 Concentration (vol %) Time (min)
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222 Flame Speed (m/sec) Distance from Ignition (m)
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(72) 발명자 퍼킨스, 안소니 영국 비엔43 5에이디 웨스트 서섹스 쇼어햄바이시 21 윈들즈햄 가든스 길버트, 이안 영국 비엔43 5와이이 웨스트 서섹스 쇼어햄바이시 67 비치 그린 - 2 -
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TEL:02)861-1175, FAX:02)861-1176 , REAL-TIME,, ( ) CUSTOMER. CUSTOMER REAL TIME CUSTOMER D/B RF HANDY TEMINAL RF, RF (AP-3020) : LAN-S (N-1000) : LAN (TCP/IP) RF (PPT-2740) : RF (,RF ) : (CL-201)
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2001 / Separation of Hydrogen Isotopes/Helium Using Gas Chromatography,,,, 150 196 C / He, H 2 D 2 Abstract In the hydrogen isotope facility and the fuel cycle of the fusion reactor, an effective means
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THE JOURNAL OF KOREAN INSTITUTE OF ELECTROMAGNETIC ENGINEERING AND SCIENCE. 2018 Oct.; 29(10), 799 804. http://dx.doi.org/10.5515/kjkiees.2018.29.10.799 ISSN 1226-3133 (Print) ISSN 2288-226X (Online) Method
I. 회사의 개요 1. 회사의 개요 1. 연결대상 종속회사 개황(연결재무제표를 작성하는 주권상장법인이 사업보고서, 분기ㆍ 반기보고서를 제출하는 경우에 한함) 상호 설립일 주소 주요사업 직전사업연도말 자산총액 지배관계 근거 주요종속 회사 여부 (주)이수엑사보드 2004년
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천안함 어뢰 1번 글씨 부위 온도 계산 카이스트 기계공학과 송태호 교수 1. 들어가면서 천안함의 침몰원인에 관한 논란이 계속되고 있다. 합조단의 조사결과에 대 하여 다양한 의문이 제시되고 있는 바, 그 중 하나는 인양된 어뢰 파편의 후부에 쓰인 1번 이라는 글씨는 폭발시 고열의 화염에 타버렸어야 하는데 멀쩡히 남아있는 것을 이해할 수 없다 는 것이다. 이와
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20, 30, 40 20, 30, 40 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 3.1 6.3 9.4 12.6 15.7 18.8 22.0 25.1 28.3 31.4 2.4 4.7 7.1 9.4 11.8 14.1 16.5 18.8 21.2 23.6 7.1 14.1 21.2 28.3 35.3 42.4 49.5 56.5 63.6 70.7 5.9 11.9 17.8 23.7
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FUME COLLECTOR FUME 포집원리 Fume이란것은어떤물질이연소, 승화증발할때일단고온상태에서기체분자가된채또는화학반응으로새로운물질이생성되어콜로이드상태로되는데일종의물리화학반응과정에의해서생성되는고체상의물질을말한다. 보통직경은 1µ 이하의것이많으며활발한 Brown운동과대단히응집하기쉬운성질을갖고있다. 일반적으로미세한분진의경우에는집진효율및경제성이우수하고폐수등의
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11-148523-1331-1 대기모델링 정보지원 시스템을 위한 표준자료 구축 연구(Ⅱ) - CAPSS2SMOKE 프로그램 개발 기후대기연구부 대기공학연구과 Ⅱ 212 목 차 i 목 차 ii 목 차 iii 목 차 iii Abstract v Ⅰ. 서 론.., (Kim et al, 28). Clean Air Policy Support System (CAPSS).
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pheophytin Jukart.. 서론 재료및방법 . 650 nm (10). 3. 124 15 3 68 2 3 124 2, 3, 43 5, 5 23 (5). 4. 5 4 5 53. 650 nm (10),..,. 16 pheophytin Jukart.. IC 50 1mg/ml.. pheophytin Jukart.. IC 50 1mg/ml.
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제 출 문 농림수산식품부장관 귀하 본 보고서를 트위스트 휠 방식 폐비닐 수거기 개발 과제의 최종보고서로 제출 합니다. 2008년 4월 24일 주관연구기관명: 경 북 대 학 교 총괄연구책임자: 김 태 욱 연 구 원: 조 창 래 연 구 원: 배 석 경 연 구 원: 김 승 현 연 구 원: 신 동 호 연 구 원: 유 기 형 위탁연구기관명: 삼 생 공 업 위탁연구책임자:
폐비닐수거기-김태욱.hwp
, 11, 1, pp. 113-118 (2012. 2) Journal of the Korean Society of Manufacturing Process Engineers, Vol. 11, No. 1, pp. 113-118 (2012. 2) Twist Wheel 방식폐비닐수거기개발에관한연구 (Ⅰ) - 자주형비닐수거기의개발 - 하유신 *, 박규식 *, 김진현
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Fig. 1 2.5%. 51.5%, 46.0%,.. /, Table 1 (U.V.; Ultraviolet 10-400 nm)/ (NIR; Near Infrared 700 nm - 5 µm) ( TiO 2, WO 3, ZnO, CeO, ATO, Sb 2O 3-ZnO, ITO.) (400 nm - 780 nm). /. Fig. 1.. 23 Table 1. / /
WOMA Pumps - Z Line
High-Pressure Plunger Pumps Z-Line (up to 1500 bar) 150 Z 250 Z 400 Z 550 Z 700 Z 1000 Z High-Pressure Plunger Pump Type 150 Z 211 133 250 615 100 95 Discharge 60 -Konus 9.5 deep M12x17 deep 322 255 331