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1 2011 선급및강선규칙 제 3 편선체구조 규칙 2011 선급및강선규칙적용지침 제 3 편선체구조 적용지침

2 2011 선급및강선규칙 제 3 편 선체구조 RA-03-K 한국선급

3 제 3 편 선체구조 의적용 1. 이규칙은별도로명시하는것을제외하고 2011년 7월 1일이후건조계약되는선박에적용한다 년판규칙에대한개정사항및그적용일자는아래와같다. 적용일자 : 2011 년 7 월 1 일 제 1 장총칙제 2 절일반사항 의 2항 (2) 호 ( 마 ) 및 ( 바 ) 를개정함. - 표 3.1.1을개정함. 제 8 절방식조치 을개정함. 제 2 장선수재및선미재제 2 절선미재 의 1항 (3) 호를개정함. 제 5 장갑판제 3 절강갑판 을신설함제 6 장단저구조제 1 절일반사항 을개정함. 제 14 장수밀격벽제 2 절수밀격벽의배치 의 1항을개정함. 제 4 절수밀문 의 2항및 402. 의 2항을개정함 의 3항을삭제함. 제 16 장선루제 1 절일반사항 의 1항을개정함. - i -

4 차 례 제 1 장총칙 1 제 1 절정의 1 제 2 절일반사항 3 제 3 절도면및자료승인 8 제 4 절재료 9 제 5 절용접구조 12 제 6 절치수 17 제 7 절공작 19 제 8 절방식조치 19 제 2 장선수재및선미재 21 제 1 절선수재 21 제 2 절선미재 21 제 3 장종강도 27 제 1 절일반사항 27 제 2 절굽힘강도 28 제 3 절전단강도 31 제 4 절좌굴강도 34 제 4 장평판용골및외판 37 제 1 절일반사항 37 제 2 절평판용골 37 제 3 절강력갑판하의외판 37 제 4 절외판에대한특별규정 40 제 5 절선루측부의외판 41 제 6 절선루단부분의보강 41 제 7 절외판의국부보강 41 제 5 장갑판 43 제 1 절일반사항 43 제 2 절강력갑판의유효단면적 43 제 3 절강갑판 44 제 4 절목갑판및갑판피복재료 45 제 6 장단저구조 47 제 1 절일반사항 47 제 2 절중심선내용골 47 제 3 절측내용골 47 제 4 절늑판 48 제 7 장이중저구조 51 제 1 절일반사항 51 제 2 절중심선거더및측거더 52 제 3 절실체늑판 54 제 4 절종늑골 56 - iii -

5 제 5 절내저판, 마진판및선저외판 58 제 6 절늑골브래킷 60 제 7 절조립늑판 60 제 8 절선수선저보강부의구조 61 제 8 장늑골 65 제 1 절일반사항 65 제 2 절늑골간격 65 제 3 절선창내횡늑골 66 제 4 절선측종늑골 69 제 5 절갑판사이늑골 70 제 9 장특설늑골및선측스트링거 73 제 1 절일반사항 73 제 2 절특설늑골 73 제 3 절선측스트링거 74 제 4 절선측트랜스버스 75 제 5 절외팔보 (cantilever) 구조 76 제 10 장갑판보 (beams) 81 제 1 절일반사항 81 제 2 절갑판하중 81 제 3 절종갑판보 83 제 4 절횡갑판보 84 제 11 장갑판거더 85 제 1 절일반사항 85 제 2 절갑판종거더 85 제 3 절갑판트랜스버스 87 제 4 절탱크내의갑판거더 88 제 5 절창구측부의갑판거더 88 제 6 절창구단횡거더 88 제 12 장필러 89 제 1 절일반사항 89 제 2 절필러의치수 89 제 13 장선수미보강구조 93 제 1 절일반사항 93 제 2 절선수격벽전부구조 93 제 3 절선미격벽후부구조 98 제 4 절선수미격벽사이의보강구조 99 제 14 장수밀격벽 101 제 1 절일반사항 101 제 2 절수밀격벽의배치 101 제 3 절수밀격벽의구조 103 제 4 절수밀문 iv -

6 제 15 장디프탱크 111 제 1 절일반사항 111 제 2 절디프탱크격벽 112 제 3 절디프탱크의설비 115 제 16 장선루 117 제 1 절일반사항 117 제 2 절선루단격벽 117 제 3 절선루단격벽에설치하는출입구 119 제 17 장갑판실 121 제 1 절일반사항 121 제 2 절갑판실구조 121 제 18 장기관실및기관실위벽 123 제 1 절일반사항 123 제 2 절주기하부의구조 123 제 3 절보일러실의구조 123 제 4 절드러스트블록지지대및그하부구조 124 제 5 절기관실위벽 124 제 19 장축로및축로리쎄스 127 제 1 절일반사항 127 제 20 장대빙구조 129 제 1 절일반사항 129 제 2 절대빙구조 129 제 3 절주기관출력 131 제 4 절선체구조설계 135 제 5 절타및조타장치 143 제 6 절추진기관 143 제 7 절기타기관장치요건 158 제 21 장극지운항선박의추가규정 161 제 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 v -

7 1 장총칙 3 편 1 장 제 1 장 총칙 제 1 절 정의 101. 적용 이규칙에있어서용어의정의및기호는별도로정하는것이외에는이절의규정에따른다 길이선박의길이 () 라함은 110. 에규정하는만재흘수선상에서선수재의전단으로부터타주가있는선박은타주의후단까지, 타주가없는선박에서는타두재의중심까지의거리 (m) 를말한다. 은만재흘수선상최대길이의 96 % 미만이어서는아니되며 97 % 를넘을필요는없다 건현용길이선박의건현용길이 ( ) 라함은용골상면으로부터측정한최소형깊이의 85 % 위치의흘수선상에서선수재의전단으로부터선미외판의후단까지측정한거리의 96 % 및그흘수선상에있어서선수재의전단으로부터타두재의중심선까지측정한거리중큰것 (m) 을말한다. 다만, 구상선수 (bulbous bow) 와같이최소형깊이의 85 % 위치에있어서그흘수선보다윗부분의선수모양이오목하게들어간선박에서는들어간곳의최후단에서내린수선과그흘수선과의교점을선박의건현용길이의전단으로간주하여상기의규정을적용한다. 또한, 건현용길이를측정하기위한흘수선은 110. 에정의된만재흘수선에평행한것으로한다 너비 선박의너비 () 라함은선체의가장넓은부분에있어서늑골의외면으로부터외면까지의수평거리 (m) 를말한다 건현용너비 선박의건현용너비 ( ) 라함은 의중앙에있어서늑골의외면으로부터외면까지의최대수평거리 (m) 를말한다 깊이 ( 최소형깊이 ) 선박의깊이 () 라함은 의중앙에서용골의상면으로부터건현갑판의보의선측에있어서의상면까지의수직거리 (m) 를말한다. 수밀격벽이건현갑판위의갑판까지연장되고또한그격벽이유효한것으로서등록되는경우에는그격벽까지의수직거리를말한다 강도계산용깊이선박의강도계산용깊이 ( ) 라함은용골상면으로부터선루갑판을강력갑판으로하는선루가있는곳에서는선루갑판, 선루가없는곳에서는건현갑판의보의선측에있어서의상면까지의수직거리를 의중앙에서측정한것 (m) 을말한다. 그갑판이 의중앙에도달하지않을때에는 의중앙에있어서강력갑판에평행으로그갑판의연장선을가정하여 의중앙에서측정한거리로한다 중앙부 선박의중앙부라함은중앙부 0.4 사이를말한다 선수미부 선수미부라함은선수미양단에서각각 0.1 이내의부분을말한다 만재흘수선 만재흘수선이라함은만재흘수선의표시를필요로하는선박은계획하기만재흘수선에대한흘수선을말하 선급및강선규칙

8 1 장총칙 3 편 1 장 고, 만재흘수선의표시를하지아니하는선박은계획최대흘수선에대한흘수선을말한다 만재흘수만재흘수 () 라함은만재흘수선의표시를필요로하는선박은 의중앙에서, 또만재흘수선의표시를하지아니하는선박에서는 의중앙에서각각용골의상면으로부터만재흘수선까지측정한수직거리 (m) 를말한다 만재배수량 만재배수량 ( ) 이라함은하기만재흘수선에대한배수량 ( 외판등부가물을포함한것을말한다 ) 을톤 (ton) 로표시한것을말한다 방형계수 방형계수 ( ) 라함은하기만재흘수선에대한형배수용적을 로나눈계수를말한다 건현갑판 1. 건현갑판이라함은일반적으로최상층전통갑판을말한다. 다만, 최상층전통갑판의노출부에상설폐쇄장치를갖지아니한개구가있는경우에는그갑판바로아래의전통갑판을말한다. 2. 건현갑판이연속되지아니한선박에서는노출되는갑판의최하선또는이것을상방의갑판에평행으로연장한선을건현갑판으로간주한다. 3. 계획만재흘수선이 1항및 2항에따른건현갑판의하층에있는갑판을건현갑판으로간주하여 1편 1장 의규정에따라정한만재흘수선이하에있는경우에있어서의이규칙의적용에대하여는그실제의하층갑판을건현갑판으로간주한다. 이경우하층의갑판은적어도기관실로부터선수미격벽까지연속되고선측에서선측까지도달하여야한다. 또한이하층의갑판에계단부가있으면그갑판의최하선또는이것을상방의갑판에평행으로연장한선을건현갑판으로간주한다 격벽갑판 격벽갑판이라함은선수미격벽을제외한횡수밀격벽이도달하고유효한구조로된최상층의갑판을말한다 강력갑판강력갑판이라함은선박의길이의어느곳에서나외판이달하는최상층의갑판을말한다. 다만, 저선수미루를제외하고는길이가 0.15 이하인선루가있는곳에서는선루갑판바로아래의갑판을그곳의강력갑판으로간주한다. 설계상의형편에따라서길이가 0.15 을넘는선루가있는곳에서도선루갑판의바로아래의갑판을강력갑판으로간주할수있다 높인갑판 높인갑판 (raised deck) 이라함은저선루모양의갑판으로그하방에갑판이없는것을말한다 선루 선루라함은건현갑판상에설치되고상부에갑판을갖는구조물로서선측으로부터선측까지이르거나또는선측외판으로부터 0.04 를넘지않는위치에그측판을갖는것을말하며, 저선미루는선루로간주한다 둘러싸인선루둘러싸인선루라함은다음각호에만족하는것을말한다. (1) 유효한구조로된둘러싸인격벽을갖는선루. (2) 둘러싸인격벽에설치하는모든출입구의폐쇄장치는 16장 301. 의규정에의한폐쇄장치또는이와동등이상의효력을가진것. (3) 선루단격벽또는선루측벽에설치하는모든개구에는유효한비바람막이폐쇄장치를설치한것. (4) 선교루또는선미루에서는단부격벽의개구를폐쇄한경우라도항상사용할수있는별도의출입구에 2 선급및강선규칙 2011

9 1 장총칙 3 편 1 장 의하여내부의기관실및기타작업장소로통할수있도록한다 속력 선박의속력 () 이라함은선저가깨끗한상태로평온한해상에서만재흘수상태로연속최대출력시에얻을수있는선박의계획속력 (kt) 을말한다 경하배수량 경하배수량 () 이라함은화물, 연료유, 윤활유, 탱크내의평형수및청수, 저장물, 승무원및그들의소지품을제외한선박의배수량 (ton) 을말한다 재화중량 재화중량 () 이라함은만재배수량과경하배수량과의차 (ton) 를말한다 선수단및선미단 선수단이라함은 102. 에의한선박의길이 을측정함에있어선수쪽의시작점을말하며, 선미단이라함은 의선미쪽의끝점을말한다 횡단면계수비 횡단면계수비 ( 및 ) 는각각다음식에따른다. 다만, 는 0.85 또는 중작은값이상이어야한다. 및 : 각각 3 장 201. 에규정하는갑판및선저에대하여 2 편 1 장 301. 의 3 항에의한연강의 기호 A, B, D 및 E 를사용하는경우의선체횡단면계수요구치 (cm 3 ). 및 : 각각갑판및선저에대한선박의실제횡단면계수 (cm 3 ) 순두께 (net thickness) 순두께라함은부식추가및기타추가를포함하지아니한두께를말한다. 제 2 절 일반사항 201. 적용범위 1. 이편의규정은별도로규정한경우를제외하고는항로를제한하지아니하는조건으로선급등록을받은 이 90 m 이상인보통모양의선박으로서일반적인주요치수비를갖은선박의선체구조의배치및치수에적용한다. 2. 항로를제한하는조건으로선급의등록을받고자하는선박의구조, 의장및치수는그조건에따라서적절히참작할수있다. 3. 만재흘수선의표시를하지아니하는선박은규칙중의 를 로, 를 로바꾸어적용한다 적용범위이외의선박 201. 의규정에관계없이 이특히큰선박이나특별한이유로이규칙에따르기곤란한선박의구조, 의장, 배치및치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 선급및강선규칙

10 1 장총칙 3 편 1 장 203. 특수한모양및특별한화물을운반하는선박특수모양의선박, 특수한주요치수비의선박또는특별한화물을운반하는선박에대하여는필요하면이규칙의원칙에따라개별적으로소요의구조, 의장, 배치및치수를정하고이것을이규칙에대신하여적용한다 여객선 여객선의구조, 의장, 배치및치수는 201. 내지 203. 의규정에따르고그설계요목에관련하여특별히고려하여야한다 동등효력 이규칙에적합하지아니한선체구조, 의장배치및치수라도우리선급이이규칙에적합하다는것과동등의효력이있다고인정하는경우에는이것을이규칙에적합한것으로간주한다 직접강도계산 1. 우리선급의승인을얻은경우에는직접강도계산에따라각부재의치수를정할수있다. 이때직접강도계산에의한치수가이규칙에의한치수이상인경우에는그결과치로서부재의치수를정하여야한다 항에규정하는직접강도계산에의할경우에는그계산에필요한자료와그결과치를우리선급에제출하여야한다 선박의복원성이규칙은선박이어떠한취역상태에있어서도적절한복원성을보유할수있는조건하에정한것이며선박의제조자나선장은선박의제조및사용상에있어서복원성능확보를위하여특별한주의와조치를취하여야한다 기름을싣는경우 1. 3편, 4편및 7편중연료유를싣는경우의구조및설비에관한규정은밀폐식용기시험에의한인화점이 를넘는연료유를적재하는경우에적용한다. 2. 인화점이 이하인연료유를싣는경우의구조및설비는 3편, 4편및 7편의규정을따라야한다. 3. 디프탱크에화물유를싣는경우의구조및설비는 7편 1장또는 7편 10장의규정에따른다 구조시험, 기밀시험및사수시험제조중등록검사에있어서구조시험, 기밀시험및사수시험은다음에따른다. 1. 일반사항 (1) 적용용량 5m 3 미만의독립형탱크를제외한중력식탱크와수밀또는풍우밀이요구되는구조에대한시험조건은다음의규정에따른다. ( 가 ) 이시험의목적은선박의건조시또는대규모수리시구조요소에대한강도의적합성과 / 또는밀폐성을검사하기위한것이다. ( 나 ) 이어지는후속작업때문에구조부재의강도나수밀성에나쁜영향을주지않도록하기위하여건조나수리작업이거의완료된단계에서검사원의입회하에시험을하여야한다. ( 다 ) 일반적인시험에관한규정은 3항과 4항에따른다. (2) 정의 ( 가 ) 숍프라이머 (shop primer) 라함은조립작업중에부식을방지하기위한방법으로서표면처리를한후얇은도장을하는작업을말한다. ( 나 ) 보호도장이라함은구조물을부식으로부터보호하는최종도장을말한다. ( 다 ) 구조시험이라함은탱크의밀폐성과설계의구조상적합여부를확인하기위하여수행하는수압시험을말하며, 실제로제한사항들이많아서수압시험을실시할수없는경우 ( 예를들어, 탱크정부에서요구되는수두 (water head) 압력을실제로적용하기어려울경우 ) 에는수압-공기압시험 4 선급및강선규칙 2011

11 1 장총칙 3 편 1 장 (hydropneumatic test) 으로대신할수있다. 수압-공기압시험을할경우, 시험상태는탱크의실제하중상태에가능한한가까운것이어야한다. ( 라 ) 수압-공기압시험은수압과공기압을결합한시험으로, 탱크의정부까지물을채우고부가적인공기압력을가하여시험하는방법이다. 부가적인공기압력은다음 2항 (2) 호의규정하는압력이상이어야한다. ( 마 ) 기밀시험이라함은공기또는기타매개물을이용하여구조물의밀폐성을확인하기위한시험을말한다. ( 바 ) 사수시험이라함은수압시험이나기밀시험을적용할수없는구조부재에대하여밀폐성을확인하기위한시험이며, 또한수밀또는풍우밀을보전하는데한몫을하는기타요소들에대한밀폐성을확인하기위하여시행한다. 2. 시험방법 (1) 구조시험 ( 가 ) 구조시험은숍프라이머의작업후에도수행할수있으며, 다음 (a) 및 (b) 의조건중한조건을만족하는경우에는보호도장을한후구조시험을할수있다. (a) 보호도장을하기전에검사원에의해모든용접부를육안으로자세하게검사를한경우 (b) 보호도장을하기전에기밀시험을한경우 ( 나 )( 가 ) 에도불구하고다음의용접부에대하여는다음 (2) 호의 ( 마 ) 및 ( 바 ) 에따라기밀성을확인한경우에한하여구조시험전에보호도장을할수있다. (a) 자동또는수동의모든탑재용접부 (erection welds) (b) 탱크경계의모든수동필릿용접연결부 (c) 수동용입용접부 (manual penetration welds) (2) 기밀 (leak) 시험 ( 가 ) 표 3.1.1에따라기밀시험을수행하는경우공기압을 0.15 x 10 5 Pa(0.15 kg/cm 2 ) 로유지하여야한다. 검사에앞서탱크내의공기압은 0.20 x 10 5 Pa(0.2 kg/cm 2 ) 까지올려야하며안정된상태에이르기까지약 1시간정도이수준의압력을유지한후에시험압력을낮추어야한다. 또한, 탱크주변에는안전을위하여최소한의인원이되도록통제하여야한다. ( 나 ) 시험에관련된사람들의안전상문제가없는경우에는 0.20 x 10 5 Pa(0.2 kg/cm 2 ) 의압력으로안정된상태를유지한후압력의감소없이기밀시험을할수있다. ( 다 ) 용접부에는기밀을효과적으로식별할수있는검지액을도포하여야한다. ( 라 ) 시험압력에해당하는높이까지물로채운 U자관은시험될구획에과도한압력이발생하는것을방지하고, 시험압력을확인할수있도록설치한다. 다만, U자관의단면적은공기를공급하는관 (pipe) 의단면적보다커야한다. 또한, U자관의경우추가적으로마스터압력게이지를사용하여시험압력을확인할수있어야하며, 우리선급이동등하다고인정하는경우다른방법을사용할수있다. ( 마 ) 다음의용접부에는보호도장을하기전에기밀시험을실시하여야한다. (a) 탱크경계의모든필릿용접연결부및용입용접부 (penetration welds) (b) 자동용접및 FCAW(Flux Cored Arc Welding) 반자동맞대기용접 ( 완전용입 ) 을제외한탱크경계의탑재용접부. 단제외되는부위는육안검사상용접형상이균일하고수리한곳이없어야하며, NDE 검사결과에심각한결함이없어야한다. ( 바 ) 자동및 FCAW 반자동탑재용접부및수동또는자동의선행탑재 (pre-erection) 용접부에대하여는일부를선택하여검사원의판단에따라조선소에서운영하고있는품질관리공정 (quality control procedure) 을고려하여유사한시험을할수있다. 기타다른용접부에대하여는육안검사를철저히하여검사원이만족하는경우에는보호도장을적용한후기밀시험을할수있다. ( 사 ) 우리선급이인정하는경우기타다른시험방법을적용할수있다. (3) 사수시험구조물의밀폐성을확인하기위하여표 3.1.1에따른사수시험을하는경우, 호스내의압력은 2x10 5 Pa(2 kg/cm 2 ) 이상이어야하며, 최대 1.5 m 이내의거리에서시험하여야한다. 노즐의지름은 12 mm이상이어야한다. (4) 수압-공기압시험수압-공기압시험을할경우기밀시험에대한경우와마찬가지로안전에대한사전주의가선행되어야한다.((2) 호참조 ) 선급및강선규칙

12 1 장총칙 3 편 1 장 (5) 기타시험방법기타다른시험방법이동등한시험방법으로인정되는경우에는이를적용할수있다. 3. 일반적인시험규정시험에대한일반적인규정은표 3.1.1에따른다. 4. 특정형식의선박및탱크에대한부가적인규정표 3.1.1의규정에추가하여, 액화가스산적운반선, 식용액체운반선및케미컬탱커의경우화물구역내의일정한장소에대한시험의특별한규정은표 3.1.2의규정에따른다. 이들규정은일반적으로탱크구조의치수를결정하기위하여사용된하중조건을기초로하여탱크에대한구조설계의적합성을확인하기위한규정이다. 표 일반적인시험규정 요목번호 시험할구조물시험방법시험압력비고 1 이중저탱크 구조시험 (1) - 넘침관의상단까지의수두 다음중큰값 : - 한계선 (margin line) 까지의수두 2 이중선측탱크 구조시험 (1) - 넘침관의상단까지의수두 다음중큰값 : 3 탱크격벽및디프탱크 연료유탱크 - 탱크정부에서상방 2.4 m 까지의수두 구조시험 (1) 다음중큰값 : - 넘침관의상단까지의수두 구조시험 (2) - 탱크정부에서상방 2.4 m 까지의수두 - 해당되는경우, 압력도출밸브의정격압력 탱크경계면 (boundary) 은최소한한쪽면에서구조시험 탱크경계면은최소한한쪽면에서구조시험 탱크경계면은최소한한쪽면에서구조시험 4 산적화물선의평형수화물창 구조시험 (1) 다음중큰값 : - 넘침관의상단까지의수두 - 해치정부에서상방 0.9 m 까지의수두 탱크로사용되는선수창과선미창 구조시험 다음중큰값 : - 넘침관의상단까지의수두 - 탱크정부에서상방 2.4 m 까지의수두 선미관을설치후선미창의시험을실시 5 탱크로사용되지않는선수창 탱크로사용되지않는선미창 SOLAS Ch. II-1 Reg.11 참조 기밀시험 6 코퍼댐 구조시험 (3) - 넘침관의상단까지의수두 다음중큰값 : 7 수밀격벽 8 건현갑판하의수밀문또는격벽갑판하의수밀문 - 탱크정부에서상방 2.4 m 까지의수두 SOLAS Ch. II-1 Reg.11 참조 (4) SOLAS Ch. II-1 Reg.16 참조 9 복판타기밀시험 6 선급및강선규칙 2011

13 1 장총칙 3 편 1 장 표 일반적인시험규정 ( 계속 ) 요목번호시험할구조물시험방법시험압력비고 10 디프탱크와접하고있지아니하는축로 (shaft tunnel) 사수시험 11 외판문사수시험 산적화물선의수밀창구덮개 탱크의 사수시험 12 겸용선의탱크의수밀창구덮개 구조시험 (1) 다음중큰값 : - 창구정부에서상방 2.4 m 까지의수두 - 해당되는경우, 압력도출밸브의정격압력 최소한창구덮개한개건너한개씩시험 풍우밀창구덮개및기타폐쇄장치체인로커 ( 선수격벽의후방에있는경우 ) 사수시험 구조시험체인로커상단까지의수두 15 독립형탱크구조시험넘침판의상단까지의수두. 다만, 0.9 m 이상일것 16 평형수덕트구조시험평형수펌프의최대압력 ( 비고 ) 1. (1) 유사한구조를갖는각형식의탱크에대하여적어도하나의탱크가설계승인과관련하여구조시험을받은경우, 2항 (2) 호에규정된조건하에서기밀시험또는수압-공기압시험을할수있다. 일반적으로, 연속건조되는시리즈선의경우에는후속호선에대하여구조시험을반복할필요가없으나, 다음의각구역에대하여는구조시험을하여야한다. (a) 탱커및겸용선의화물구역의경계 (b) 격리된화물또는오염물질을저장하는탱크구조시험의결과, 기밀시험에서발견되지않은심각한결함또는취약점이드러나면모든탱크에대하여구조시험을하여야한다. (2) 해당되는경우, 탱크의정부 (highest point) 라함은해치를포함하지않은갑판까지측정하여야한다. 큰해치를갖고있으며액체화물이나평형수를싣는화물창의경우에탱크의정부지점은해치의정부까지측정하여야한다. (3) 2항 (2) 호에규정된조건하에서기밀시험을할수있다. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는경우에는수압시험또는수압-공기압시험을요구할수있다. (4) 기설치된의장품 ( 기계류, 케이블, 배전반, 절연재등 ) 에손상을주지않고사수시험을할수없는경우에는우리선급의판단에따라모든교차부 (crossings) 및용접연결부에대한자세한육안검사로대체할수있다. 필요한경우액체침투탐상시험또는초음파탐상시험을요구할수있다. 2. 선체각부에부착되는관장치의시험은규칙 5편 6장의규정에따른다. 선급및강선규칙

14 1 장총칙 3 편 1 장 표 특정형식을가진선박의화물구역에대한부가적인시험규정 주요요목 선박의종류 시험할구조물시험방법시험압력 비고 일체형탱크 규칙 7 편 5 장 항에따른다. 1 액화가스산적운반선 멤브레인이나세미멤브레인탱크를지지하는선체구조 독립형탱크형식 A 규칙 7 편 5 장 항에따른다. 규칙 7 편 5 장 항 (1) 호에따른다. 독립형탱크형식 B 규칙 7 편 5 장 항 (2) 호에따른다. 독립형탱크형식 C 규칙 7 편 5 장 항 (3) 호에따른다. 2 식용액체운반선 독립형탱크구조시험 0.9 m 이상인넘침관상단까지의수두 3 케미컬탱커 일체형탱크또는독립형탱크 화물탱크경계면은최소한쪽면에대한구조시험 다음중큰값 : - 탱크정부에서상방 2.4 m 의수두 - 해당되는경우, 압력도출밸브의정격압력 제 3 절 도면및자료승인 301. 승인용도면및자료제조중등록검사를받는선박에있어서는공사단계별다음의도면및자료를제출하여우리선급의승인을받아야한다. (1) 중앙단면도 (2) 강재배치도 (3) 외판전개도 (4) 수밀및유밀격벽구조도 (5) 갑판구조도 (6) 선수재, 선미재및타구조도 (7) 단저및이중저구조도 (8) 선루단격벽구조도 (9) 선수, 선미구조도 (10) 필러, 거더구조도 (11) 축로구조도 (12) 보일러대, 주기대, 추력베어링대, 중간축베어링대, 발전기대및큰하중을받는보기의받침대의구조도와하부구조도 (13) 기관실주위벽구조도 (14) 갑판실구조도 (15) 마스트, 데릭포스트및데릭붐의구조도와하부구조도 (16) 완성복원성자료 (17) 적하지침서 (18) 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및자료 302. 참고용도면및자료 1. 제조중등록검사를받는선박에있어서는 301. 의승인용도면및자료이외에다음의도면및자료를참 8 선급및강선규칙 2011

15 1 장총칙 3 편 1 장 고용으로제출하여야한다. (1) 일반배치도 (2) 사양서 (3) 선체중앙부의단면계수계산서및부재치수강도계산서 (4) 특수화물을적재하는선박에서는탑재화물의배치및장치도 (5) 마스트, 데릭붐, 보트대빗등강도를요구하는장치의계산서 (6) 초기복원성자료 (7) 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및서류 2. 선박의인도전에는선도, 배수량곡선도, 용적도, 시운전및각종시험성적표등을제출하여야한다 만재흘수선의지정을받는선박의제출도면만재흘수선의지정을받고자할경우에는다음의도면을제출하여야한다. 다만, 제조중등록검사를위하여이미제출된도면은이중으로제출할필요는없다. (1) 일반배치도 (2) 중앙단면도 (3) 강재배치도 (4) 선루단격벽구조도및선루구조도 (5) 선도 (6) 배수량등곡선도 (7) 목재만재흘수선의지정을받고자할경우에는갑판적재목재화물의높이, 적재및고정에필요한장치와배치도 (8) 우리선급이필요하다고인정하는기타의도면및서류 제 4 절 재료 401. 재료의규격 선체구조및의장에사용하는재료는특별히규정하는것을제외하고는 2편 1장에규정하는재료를사용하여야한다 규칙에맞지않는재료 이규칙에만족하지아니하는기타재료를사용할때에는재질과치수에대하여우리선급의승인을받아야한다 고장력강재 1. 선체구조에고장력강재를사용하고자할때에는사용범위, 위치, 재질및치수를명기한도면을제출하여우리선급의승인을받아야한다. 2. 선체구조에고장력강재를사용하는경우강재에따른재료계수 ( 이하이편및 7편에서는 라한다 ) 는표 3.1.3에따른다. 표 재료계수 재료기호 A, B, D 및 E 1.0 AH 32, DH 32 및 EH AH 36, DH 36 및 EH AH 40, DH 40 및 EH 선급및강선규칙

16 1 장총칙 3 편 1 장 404. 제한항로의선박 항로를제한하는것을조건으로선급의등록을받는선박의선체구조및의장에사용하는재료는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 강재의사용구분 1. 선체구조부재에사용하는강재는표 내지표 3.1.9에표시하는사용구분에따라 2편 1장에규정하는강재를사용하여야한다. 다만, A 대신에 B, D 또는 E 를, B대신에 D 또는 E 를, D 대신에 E를, 또한 AH 32 대신에 DH 32 또는 EH 32를, DH 32 대신에 EH 32를, AH 36 대신에 DH 36 또는 EH 36을, DH 36 대신에 EH 36을, AH 40 대신에 DH 40 또는 EH 40을, DH 40 대신에 EH 40을사용할수있다. 표 구조부재에대한강재의사용구분 구조부재구분 2차 (secondary): A1 종통격벽의강판 (1차강도부재제외 ) A2 강력갑판이아닌노출갑판 (1 차강도부재및특급부재제외 ) A3 선측외판 1차 (primary): B1 선저외판 ( 평판용골포함 ) B2 강력갑판 ( 특급부재제외 ) B3 강력갑판상부의종통부재 ( 해치코밍제외 ) B4 강력갑판에접합되는종통격벽판 B5 강력갑판에접합되는톱사이드탱크판 ( 해치사이드거더 ) 및경사판의최상부판 특급 (special): C1 강력갑판의현측후판 (1) C2 강력갑판의스트링거판 (1) C3 C4 이중선측구조를구성하는종통격벽에접합되는갑판의강판은제외한종통격벽에접합되는갑판의강판 (1) 컨테이너선화물창구의선외측모서리부의강판 ( 유사한화물창구형상을갖는선박포함 ) 강재의급별 - 중앙부 0.4 이내 : I - 중앙부 0.4 이외 : A/AH - 중앙부 0.4 이내 : II - 중앙부 0.4 이외 : A/AH - 중앙부 0.4 이내 : III - 중앙부 0.4 이외 : II - 중앙부 0.6 이외 : I - 중앙부 0.4 이내 : III - 중앙부 0.4 이외 : II - 중앙부 0.6 이외 : I - 화물구역 : III급이상 C5 화물창구모서리부의강판 ( 산적화물선, 광석운반선, 겸용선및이와유사한화물창구형상을갖는선박 ) - 중앙부 0.6 이내 : III - 기타구역 : II C6 만곡부외판 ( 이중저를가진 이 150 m 미만인선박 ) (1) - 중앙부 0.6 이내 : II - 중앙부 0.6 이외 : I C7 만곡부외판 ( 그외선박 ) (1) - 중앙부 0.4 이내 : III - 중앙부 0.4 이외 : II - 중앙부 0.6 이외 : I C8 길이가 0.15 이상인종방향해치코밍 - 중앙부 0.4 이내 : III C9 종방향해치코밍의끝단브래킷및갑판실연결부분 - 중앙부 0.4 이외 : II - 중앙부 0.6 이외 : I - D/DH 이상 ( 비고 ) (1) 선박의중앙부 0.4 사이에 Ⅲ급의강판사용이요구되는경우, 1조의강판 (single strake) 의너비는 (mm) 이상이어야하며 1800 mm 를넘을필요는없다. (2) 표중의기호는다음의재료기호를말한다. AH : AH 32, AH 36 및 AH 40, DH : DH 32, DH 36 및 DH 40, EH : EH 32, EH 36 및 EH 선급및강선규칙 2011

17 1 장총칙 3 편 1 장 표 길이가 150 m 를넘고단일강력갑판을가지는선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 강력갑판의종강도부재 중앙부 0.4 이내 : B/AH 급 강력갑판상부의종통부재 중앙부 0.4 이내 : B/AH 급 선저와강력갑판사이에내부종통격벽이없는선박의단일선측외판강판 (single side strake) 화물구역내 : B/AH 급 표 길이가 250 m 를넘는선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 강력갑판의현측후판 (1) 중앙부 0.4 이내 : E/EH 급 강력갑판의스트링거판 (1) 중앙부 0.4 이내 : E/EH 급 만곡부외판 (1) 중앙부 0.4 이내 : D/DH 급 ( 비고 ) (1) 선박의중앙부 0.4 사이에 E/EH급의강판사용이요구되는경우, 1조의강판 (single strake) 의너비는 (mm) 이상이어야하며 1800 mm 를넘을필요는없다. 표 SOLAS XII/6.5.3 을적용받는단일선측산적화물선에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 선측늑골의하부브래킷 (1), (2) D/DH 급 빌지호퍼경사판또는내저판과외판과의교차점의상 하방 위치의두점사이를전체또는일부포함하는선체외판 (1) D/DH 급 ( 비고 ) (1) 여기서 하부브래킷 이란빌지호퍼경사판또는내저판과외판과의교차점의상방 위치까지의선측늑골의하부의웨브및하부브래킷의웨브를의미한다. (2) 늑골의스팬 은지지구조간의거리로정의한다. 표 대빙구조 (ice strengthening) 선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 대빙구조영역안의외판 B/AH 급 선급및강선규칙

18 1 장총칙 3 편 1 장 표 두께에따른사용강재 두께 (mm) 급별 I II III MS HT MS HT MS HT A AH A AH A AH A AH A AH B AH A AH B AH D DH A AH D DH D DH B AH D DH E EH B AH D DH E EH D DH E EH E EH ( 비고 ) 표중의기호는다음의재료기호를말한다. AH : AH 32, AH 36 및 AH 40, MS : 연강재 DH : DH 32, DH 36 및 DH 40, HT : 고장력강재 EH : EH 32, EH 36 및 EH 표 3.1.4에규정되어있지않은구조부재에대해서는일반적으로 A, AH 32, AH 36 및 AH 40을사용할수있다. 둥근거널은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 실제사용되는판두께가규칙에서요구하는두께이상일경우실제판두께에해당하는등급의강재를사용하여야한다. 3. 선미재, 러더혼, 타및샤프트브래킷의강판은 II급이상의재료를사용하여야한다. 다만, 반스페이드타 ( 규칙 4편1장그림 4.1.1의 D 및 E형타 ) 의하부지지대부분또는스페이드타 ( 규칙 4편1장그림 4.1.1의 C형타 ) 의상부와같이응력집중이발생하기쉬운타와타판은 III급이상의강재를사용하여야한다. 4. 선미재에두께가 50 mm 초과 100 mm이하인강재를사용하는경우, 강재는 E급또는 EH급을사용할수있다. 5. 강재급별의명시선체각부에사용하는강재의급은선체구조도면에명시하여야한다 강재사용의특별규정 장기간저온해역을취항하는선박또는저온화물을적재하는선박의경우및우리선급이필요하다고인정하는경우에는 405. 의규정에관계없이인성 (toughness) 이높은강재를요구할수있다. 제 5 절 용접구조 501. 일반사항 1. 배치구조부재의배치는용접작업이곤란하게되지아니하도록고려하여야한다. 2. 구조상세 (1) 구조상의불연속이나급격한단면변화를가능한한적게하고용접의이음부는응력이집중되는곳으로부터적절히피하여야한다. (2) 부재의개구부에는그귀퉁이를적절한둥근모양이되도록하여야한다. (3) 비교적얇은강판에브래킷등강성이풍부하고단면적이작은부재를용접할때에는적어도그부재의끝은강성이풍부한부재위에용접되도록하여야한다. (4) 선체중앙부의현측후판 (sheer strake) 의상단 (upper end) 은평활 ( 平滑 ) 하게시공하고불워크및각종의의장품을직접용접하여서는아니된다. 3. T이음 T이음에있어서의필릿용접의종류및치수는표3.1.10의규정에따르고그선체구조부위에대한적용은표3.1.11의규정에따른다. 4. 슬롯용접 12 선급및강선규칙 2011

19 1 장총칙 3 편 1 장 (1) 슬롯용접의슬롯은적합한모양의것으로하고슬롯밑의모든주위의용접이충분히용입되도록하여야한다. (2) 슬롯용접의각장은 F1, 슬롯의피치는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 표 필릿용접의종류및치수 ( 단위 : mm) 필릿용접의종류 모재의연속용접단속용접두께 각장 피치 각장 용접길이 F1 F2 F3 F4 5 이하 이상 40 이하 ( 비고 ) 1. T이음의필릿각장 는보, 늑골, 휨보강재또는각종거더판과갑판, 내저판, 격벽판, 외판또는면재와 의용접에서는웨브의두께에따라서결정하고기타의부재에대하여는얇은쪽의모재의두께 에따라 서정한다. 2. 겹이음의각장은 F1으로하고얇은쪽의모재의두께에따라서정한다. 3. 목두께는 0.7 로한다. 4. F2는원칙으로모재의두께에대한최소각장으로한다. 5. 단속용접은지그재그단속용접으로하고그끝부분의 간은양쪽을용접한다. 6. 필릿용접의각장의부족허용차는 10 % 로한다. 선급및강선규칙

20 1 장총칙 3 편 1 장 표 필릿용접의적용 난 구분 부재명칭 적용장소 종류 1 타판 F3 2 타 타골재 타심재가되는수직타골재 F1 3 타골재 ( 앞난을제외 ) F2 4 선수선저보강부, 선미화물창및디프탱크 F2 외판 5 앞난이외의장소 F4 6 늑판선수선저보강부및주기실 F2 늑판의면재 7 앞난이외의장소 F4 8 중심선내용골관통판및내용골정판 F1 9 단선수선저보강부 F2 평판용골 10 저중심선관통판및앞난이외의장소 F3 11 구 내용골 단절판 정판 F3 12 조 늑판 F2 13 선수선저보강부 F2 외판 14 앞난이외의장소 F4 15 측내용골단절판주기실 F2 정판 16 앞난이외의장소 F4 17 늑판 F3 18 선수선저보강부 F2 외판 19 앞난이외의장소 F4 20 주기대및드러스트블록을부착하는장소 F2 21 내저판 선수선저보강부및주기실 ( 앞난을제외 ) F2 22 실체늑판 앞 2난이외의장소 F4 23 주기대를부착하는내저판하부의거더 F1 24 중심선 선수선저보강부및주기실 ( 앞난을제외 ) F2 25 거더판 앞난이외의장소 F3 26 마진판 F2 27 수, 유밀늑판 주위 F1 28 수밀또는유밀늑판 F3 횡늑판의휨보강재 29 앞난이외의장소 F4 늑 30 정늑재외판 F4 골 31 부늑재내저판 F4 식 32 조립늑판중심선거더 F3 브래킷 33 마진판 F2 이 34 휨보강재측거더 F4 중 35 수밀또는유밀의장소 F1 저평판용골 36 앞난이외의장소 F3 구 37 중심선거더수밀또는유밀의장소 F1 조 38 내저판주기대및드러스트블록의거더의하부 F2 39 앞 2난이외의장소 F3 40 선수선저보강부 F2 외판 41 앞난이외의장소 F4 42 측거더주기실 F2 내저판 43 ( 단절판 ) 앞난이외의장소 F4 44 선수선저보강부및주기실 F2 실체늑판 45 앞난이외의장소 F4 46 내저판 F2 주기대거더 47 외판 F2 48 마진판 외판또는거싯판 F1 14 선급및강선규칙 2011

21 1 장총칙 3 편 1 장 표 필릿용접의적용 ( 계속 ) 난구분부재명칭적용장소종류 49 마진판 F1 선창늑골브래킷 50 거싯판 F2 51 외판휨보강재외판과의고착은종늑골의규정을따른다. 52 반거더외판또는실체늑판과의고착은측거더의규정에따른다. 53 선수선저보강부의외판 F2 종종늑골 54 외판 ( 앞난을제외 ) 또는내저판 F4 늑 55 골단부 2늑골간격사이 F2 외판및내저판 56 식실체늑판앞난이외의장소 F3 57 중심선거더 F2 이중심선거더에 58 중심선거더, 외판및내저판 F3 중부착하는브래킷 59 저마진판에부착하는마진판 F2 구 60 이중저내의브래킷외판및내저판 F3 조 61 측거더의휨보강재측거더 F4 62 늑선미피크탱크, 선수단으로부터 사이및디프탱크 F3 늑골외판 63 골앞난이외의장소 F4 64 조립선수단으로부터 사이디프탱크 F2 웨브외판또는면재 65 늑골앞난이외의장소 F3 66 강력갑판 F1 스트링거판외판 67 갑앞난이외의갑판 F2 68 판탱크내 F3 보갑판 69 앞난이외의장소 F4 70 조립탱크내 F2 웨브갑판또는면재 71 보앞난이외의장소 F3 72 필필러의상하단의부재 F1 필러 73 러특수모양의필러의구성부재상호 F3 74 갑판 ( 다음난을제외 ) F2 창코밍 75 강력갑판에있는귀퉁이부분의장소 F1 구 76 창구보구성부재상호 F3 갑판거더와격벽휨보강재를연결하는브래킷의 77 F1 하단부로부터상방격벽휨보강재격벽판 78 격디프탱크의격벽 F3 79 벽앞 2난이외의격벽 F4 80 수밀또는유밀격벽 F1 격벽판주위 81 앞난이외의장소 F3 82 대대판주기대, 드러스트블록대, 주보일러및주발전기대 F1 83 구거더또는브래킷내저판또는외판주기대및드러스트블록 F2 84 조거더주기대및드러스트블록대 F1 선급및강선규칙

22 1 장총칙 3 편 1 장 표 필릿용접의적용 ( 계속 ) 탱크내, 선수단으로부터 사이의특설늑골및 85 갑판외판, 갑판또는 F2 선측스트링거종거격벽 86 앞난이외의장소 F3 더및 87 웨브또는거더의양단과외판, 갑판, 내저판또는격벽판 F1 격벽웨브또는거더보강탱크내, 선수단으로부터 사이의특설늑골및 88 F2 거더웨브또는웨브의선측스트링거 89 특설면재보, 앞난이외의장소면재의단면적이 65 cm2 를넘을때 F2 90 면재의단면적이 65 cm 2 이하일때 F3 특설웨브또는늑골, 91 거더에설치하는주위 F2 선측트리핑브래킷스트링거웨브또는 92 늑골, 보또는휨보강재의웨브 F2 거더의슬롯 93 부재끝부분의브래킷부재와그브래킷의고착 ( 특별히규정한것은제외 ) F1 ( 비고 ) 1. 종강도에산입하는부재를필릿용접으로결합할때에는그각장은표 및이표의규정에따르는이외에그이음의목두께면적의총합계를그부재의최소단면적미만으로하여서는아니된다. 2. 보, 늑골또는휨보강재의끝부분을갑판, 외판, 내저판또는격벽판에직접용접할때의각장은그부재의웨브두께의 0.7배이상으로한다. 3. 보, 늑골, 휨보강재, 각종거더와갑판, 외판, 내저판및격벽판등을단속용접할때에는그림 (A) 와같이그일부를연속용접으로하여야한다. 다만, 그림 (B) 또는 (C) 와같이브래킷의반대쪽에고착부재가있을때에는그부재의끝부분에상당하는부분또는그부재의브래킷끝단에상당하는부분을적절한길이만큼연속용접으로하여야한다. 이음의전길이에걸쳐 F2 이상의경연속용접으로할때에는그림 (D) 와같이하여도좋다. 4. 주기대등중요한대구조에있어서정판또는내저판이그대판을겸할때에는그필릿의종류에대하여는대구조에대한규정에따른다. 5. 종늑골식이중저구조에있어서규정하는이외의장소의용접에대하여는횡늑골식이중저구조에대한규정에따른다. 16 선급및강선규칙 2011

23 1 장총칙 3 편 1 장 제 6 절 치수 601. 일반 1. 이규칙에서규정하는중앙부및선수미부의치수라함은각각 108. 및 109. 에규정하는선박의중앙부및선수미부에적용하는모든부재의치수를말한다. 2. 선박의중앙부와선수미단전후로부터 0.1 곳까지의사이에서는중앙부의치수를선수미로감에따라점차로감소시킬수있다 단면계수부재에대한규정의단면계수는별도로규정하는경우를제외하고부재의양측에각각 0.1 의유효폭을가지는강판을포함한값으로한다. 다만, 0.1 의너비는인접하는부재까지의거리의 1/2 을넘어서는아니된다. 여기서 은해당각장에규정하는부재의길이로한다 조립부재 평강, 형강또는플랜지한강판을용접하여단면계수로써규정하는보 (beam), 늑골또는휨보강재등을구성할때에는그깊이및두께는단면계수에따라적절한것으로하여야한다 브래킷 1. 2차구조부재 ( 보, 늑골, 종통재, 휨보강재등 ) 의단부와갑판, 외판, 격벽등과의고착부에는특별히규정하는것을제외하고는다음식에의한 이상의두께를갖는브래킷을설치하여야한다. 다만, 구조및배치상브래킷고착으로할수없는경우에는별도로고려하여야한다. (mm) : 단면계수 (cm 3 ) 로서다음에따른다. ( 가 ) 기본부재 ( 거더, 웨브등 ) 에 2차구조부재를고착하는경우에는 2차구조부재의단면계수 ( 나 ) 건현갑판하에설치하는늑골의상단에보, 종통재를고착하는경우에는해당늑골의단면계수 ( 다 ) ( 가 ) 및 ( 나 ) 이외의곳에대하여는작은쪽의단면계수 : 플랜지의유무에따른계수로서다음에따른다. = 0.27 : 플랜지가없을때 = 0.23 : 플랜지가있을때 2. 플랜지폭 는다음식에의한것이상이어야한다. 특히브래킷암의길이가 800 mm 이상인경우는트 리핑브래킷등으로보강하는경우를제외하고는플랜지가있는브래킷또는동등한보강이되어야한다. (mm) : 1 항에따른다. 3. 브래킷암의길이는그림 3.1.1과같이측정하여다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 탱크측및호퍼측에부착하는브래킷의암의길이는규정에의한것의 20 % 를증가시켜야한다. 및 : 다음식에따른다. 다만, 은해당휨보강재웨브깊이의 2 배미만이어서는아니된다. 선급및강선규칙

24 1 장총칙 3 편 1 장 Z : 1 항에따른다 의수정거더웨브두께이상의두께의브래킷을설치할때에는 9장, 11장, 12장, 14장및 15장에규정하는 의값은다음각호에따라수정하여도좋다. (1) 브래킷면재의단면적이거더면재의단면적의 1/2 이상이고, 거더의면재가격벽판, 갑판, 내저판등까지도달할때에는, 은브래킷의내단으로부터브래킷쪽으로 0.15 m 들어간점까지측정한다.( 그림 (a) 참조 ) 18 선급및강선규칙 2011

25 1 장총칙 3 편 1 장 (2) 브래킷면재의단면적이거더면재의단면적의 1/2 미만이고거더의면재가격벽판, 갑판, 내저판등까지도달할때에는, 은거더의가장자리보다밖에있는부분의브래킷과그면재의합계단면적이거더면재의단면적과동등한점까지측정한다. 다만, 브래킷의내단으로부터그점까지의거리가 0.15 m 미만일때에는브래킷의내단으로부터브래킷쪽으로 0.15 m 들어간점까지측정한다.( 그림 (b) 참조 ) (3) 거더가브래킷의자유변에따라서격벽판, 갑판또는내저판등에도달할때에는브래킷의면재나그자유변이곡선모양일지라도 은브래킷의내단까지측정한다. (4) 브래킷의거더쪽의암의길이가격벽판, 갑판또는내저판쪽의암의길이의 1.5 배를넘는부분의브래킷은유효한것으로고려하여서는아니된다. (5) 거더의각끝에있어서의상기각호에의한 의수정량이거더의각끝의고착부를포함하는지점간의거리의 1/4 을넘을경우라하더라도 1/4 을초과할수는없다. 제 7 절 공작 701. 공작일반 1. 모든공작은매끄럽게잘수행되어져야하고양질이보장되어야한다. 2. 제조자는제조기간중내업및외업을막론하고세밀하게점검하여야하며필요한사항을기록하여야한다 코킹 코킹에지 (caulking edge) 는에지플레닝 (edge planning), 가스절단, 치핑 (chipping) 또는기타적절한방법으로다듬질하여야한다 관통부 늑골또는보 (beam) 가수밀의갑판또는격벽을관통하는때에는그갑판또는격벽은목재또는시멘트등을사용하여서는아니되며구조상수밀로하여야한다 용접공작 용접공작은 2 편 2 장의규정에적합하여야한다 가열 1. 강재의열간공사에있어서는지나치게가열하여서는아니되며적절한가열상태에서해머질이나구부려야한다. 2. 강재가연소된것을사용하여서는아니된다. 제 8 절 방식조치 801. 부재치수의경감 1. 디프탱크, 이중저탱크, 선수미탱크또는연료유탱크에승인한방식조치를한때에는우리선급이인정하는바에따라그구조부재의치수를적절히경감할수있다. 2. 각탱크에방식조치를하고자할때에는그내용과범위및규정에서요구하는치수와경감하고자하는치수를기입한도면을제출하여승인을받아야한다 방식조치의부호 방식조치를한선박은부호 를부기하여선명록에등록한다. 선급및강선규칙

26 1 장총칙 3 편 1 장 803. 방식도장 1. 제조중등록검사에있어서 801. 의규정을적용하지않는선박의경우선체외판의일부를형성하는모든해수평형수탱크에는도료제조자가정하는요건에따라유효한방식도장을하여야한다. 2. 모든선박의해수전용평형수탱크와산적화물선의이중선측공간의보호도장에대하여는우리선급이별도로정하는바에따른다. 20 선급및강선규칙 2011

27 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 제 2 장 선수재및선미재 제 1 절 선수재 101. 강판선수재 1. 만재흘수선부근의강판선수재의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 또한, 만재흘수선의상방및하방에서는점차그두께를변화시켜각각상단에서는선수부의선체외판의두께, 하단에서는평판용골의두께와같게한다. (mm) : 선박의길이 (m) 로서 이 230 m 를넘는경우에는 230 m 로한다. 2. 강판선수재에는 1m를넘지아니하는간격으로리브를설치하고선단의곡률반지름이큰부분에는중심선에휨보강재를설치하는등적절히보강하여야한다. 제 2 절 선미재 201. 적용범위 이규정은타주가없는선미재에대하여적용한다 일반 1. 선미재는주강, 단강, 또는강판으로제작하고선미부의형상에적합한모양으로하여야한다. 2. 주강또는강판선미재에있어서는적절한간격으로횡방향의리브를설치하고반지름이큰부분에는그중심선에휨보강재를설치하여야한다. 3. 선미재각부분에는급격한두께또는단면의변화가없도록주의하여야하다 프로펠러포스트 1. 프로펠러포스트의치수는표 의식에의한것이상이어야한다. 표 프로펠러포스트의치수 주강재 (mm), (mm) (mm), (mm) (mm), min (mm) 강판재 (mm), (mm) (mm) (mm), min (mm) ( 비고 ) (1) (2) 주강재의프로펠러포스트를사용하는경우에는 4 편 1 장표 의재료계수 를사용한다. 강판재의프로펠러포스트를사용하는경우에는 4 편 1 장표 의재료계수 를사용한다. 선급및강선규칙

28 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 2. 프로펠러포스트후단부는강판을사각형또는원형단면의봉강에용접하여제작하여도좋다. 3. 프로펠러보싱의하부에서는프로펠러포스트의치수를슈피스의강도에적합하도록적절히증가시켜야한다. 4. 에비하여속력이특히큰선박및전적으로예인작업에종사하는선박은프로펠러포스트의각부의치수를적절히증가시켜야한다 프로펠러보싱 프로펠러보싱의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 5 편 3 장 204. 에의한프로펠러축의지름 (mm) 슈피스 1. 슈피스의각횡단면의치수는 4편 1장 201. 의타력에의한슈피스의굽힘모멘트및전단력을고려하여다음 (1) 내지 (4) 호에의한것이상이어야한다. (1) 선박의깊이방향축 (Z-축) 에대한단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 고려하는단면에작용하는굽힘모멘트 (N-m) (N-m) max (N-m) : 핀틀베어링이지지하는힘 (N) 으로서 4편 1장 401. 에따른다. : 핀틀베어링의중앙으로부터고려하는부분까지의거리 (m).( 그림 참조 ) : 핀틀베어링의중앙으로부터슈피스의고착부까지의거리 (m).( 그림 참조 ) : 슈피스의재료계수로서 4편 1장 102. 에따른다. (2) 선박너비방향축 (Y- 축 ) 에대한단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : (1) 호에따른다. 22 선급및강선규칙 2011

29 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 (3) 선박너비방향의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm 2 ) 및 : (1) 호에따른다. (4) 슈피스의전길이 에걸쳐서어느단면에서도등가응력 는 (N/mm 2 ) 이하이어야하며이때등가응력 는다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 슈피스에작용하는굽힘응력으로다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 슈피스에작용하는전단응력으로다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 고려하는위치에서의슈피스의선박깊이방향축에대한실제단면계수 (cm 3 ). : 고려하는위치에서슈피스의선박너비방향의실제단면적 (mm 2 ). 및 : (1) 호에따른다. 2. 강판선미재의슈피스는그중요부를구성하는강판의두께를프로펠러포스트의중요부를구성하는강판의두께이상으로하고그내부에는프로펠러포스트의바로아래및브래킷과동일선상등적절한위치에리브를설치하여야한다 힐피스 선미재의힐피스는길이를적어도그곳의늑골간격의 3 배이상으로하고용골과견고하게고착시켜야한다 러더혼 1. 러더혼의각단면의치수는 4편 1장의하중에의한러더혼의굽힘모멘트, 전단력및비틀림모멘트를고려하여다음 (1) 내지 (3) 호에적합하여야한다. (1) 선박길이방향축 (X-축) 에대한단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 고려하는단면에서의굽힘모멘트 (N-m) 로서다음식에의한다.( 그림 참조 ) (N-m) max (N-m) : 핀틀베어링이지지하는하중 (N) 으로서 4편 1장 401. 에따른다. : 핀틀베어링길이의중앙으로부터고려하는단면까지의길이 (m).( 그림 참조 ) : 핀틀베어링길이의중앙으로부터러더혼지지부까지의거리 (m).( 그림 참조 ) : 러더혼의재료계수로서 4편 1장 102. 에따른다. 선급및강선규칙

30 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 (2) 선박너비방향의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm 2 ) 및 : (1) 호에따른다. (3) 러더혼의전길이에걸쳐서어느단면에서도등가응력 는 (N/mm 2 ) 이하이어야하며, 이때등가응력 는다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 러더혼에작용하는굽힘응력으로서다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 러더혼에작용하는전단응력으로서다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 러더혼에작용하는비틀림응력으로서다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 고려하는단면에서의비틀림모멘트로서다음식에의한다. (N-m) : 러더혼에의하여둘러싸인부분의수평단면적 (mm 2 ). : 러더혼판재의두께 (mm)., 및 : (1) 호에따른다. : 고려하는위치에서러더혼선박너비방향의실제단면적 (mm 2 ). : 고려하는위치에서선박길이방향축에대한러더혼의실제단면계수 (cm 3 ). : 고려하는단면으로부터타두재중심까지의길이 (m). 24 선급및강선규칙 2011

31 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 2. 러더혼과선체구조의연결부에서는구조연속성에대하여특별히주의하여야한다 늑판과의고착부 선미재는프로펠러포스트위치에서충분히상방으로연장하고그두께 가다음식에의한것이상인선미늑판에견고하게고착시켜야한다. (mm) 209. 거전 (gudgeon) 1. 핀틀의베어링길이 는다음을만족하여야한다. (mm) : 핀틀의직경 (mm) 2. 거전부에있어서핀틀집 (pintle housing) 의길이는핀틀의직경이상이어야한다. 3. 핀틀집의두께는 0.25 이상이어야하며, 4편 1장 103. 에규정한선박에대하여는그두께를적절하게증가시켜야한다. 선급및강선규칙

32 3 장종강도 3 편 3 장 제 3 장 종강도 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 이장의규정은항로를제한하지아니하는조건으로선급등록을받는 이 90 m 이상인보통모양의선박으로서일반적인주요치수비를갖는선박에적용한다. 다만, 다음사항중하나이상에해당하는선박에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따라특별히고려되어야한다. (1) 치수비로서 또는 인선박 (2) 이 500 m 이상인선박 (3) 방형계수 가 0.6 미만인선박 (4) 갑판상에넓은개구를갖는선박 (5) 속력이빠른선박또는큰플레어 (flare) 를갖는선박 (6) 고온화물을운반하는선박 (7) 특수한선형이나구조를갖는선박 2. 1항의규정에도불구하고 103. 및 104. 의규정은 가 65 m 이상인선박에도적용한다 강도의연속성 종강도부재는강도의연속성이양호하도록배치하여야한다 적하지침서 1. 가 65 m 이상인선박은선박구조에적합하지않은응력의발생을피하기위하여선장이화물및평형수를조정할수있도록우리선급이승인한적하지침서를선박에비치하여야한다. 다만, 우리선급이필요성이없다고인정하는선박에대하여는예외로한다 항에규정하는적하지침서에는적어도다음사항이기재되어야한다. (1) 선박설계시고려한적하조건과정수중종굽힘모멘트및정수중전단력의허용값 (2) 표준적하상태에대한정수중종굽힘모멘트및정수중전단력의계산서 (3) 표준적하상태이외의적하상태에대한정수중전단력및종굽힘모멘트의계산을위한자료및계산예. 다만, 104. 의적하지침기기를비치한선박은생략할수있다. (4) 우리선급이필요하다고인정하는경우창구덮개, 갑판및이중저구조등에대한허용국부하중 종강도적하지침기기 에규정하는적하지침서에추가하여 가 100 m 이상인다음의선박에는모든화물및평형수적하상태에대하여해당선박에발생하는정수중종굽힘모멘트, 정수중전단력과필요한경우에는비틀림모멘트등을신속하고쉽게계산할수있는적하지침기기 ( 종강도적하지침기기 ) 및그사용설명서를선내에비치하여야한다. 다만, 우리선급이필요성이없다고인정하는선박은예외로한다. (1) 큰개구가있고수직및수평방향의선체종굽힘모멘트와비틀림모멘트에의한조합응력을고려할필요가있는선박. (2) 화물및평형수의적재분포가불균일한선박, 다만 가 120 m 미만인선박으로서화물및평형수의불균일한적재분포가설계에반영된선박은예외로한다. (3) 케미컬탱커및액화가스산적운반선. 2. 1항의적하지침기기는우리선급의승인을받은것이어야하며, 본선설치후승인된시험성적서에따라우리선급의검사원입회하에시험을받아야한다. 선급및강선규칙

33 3 장종강도 3 편 3 장 제 2 절 굽힘강도 201. 선박의중앙부의굽힘강도 1 선박의길이방향으로 203. 에따라계산한선체횡단면의단면계수는고려하는선체횡단면의위치에서설계적하상태에대하여계산을하고그값은표 3.3.1의식에의한 이상이어야한다 항의규정에관계없이선박의중앙부에있어서선체횡단면의단면계수는표 3.3.1의식에의한 min 이상이어야한다. 3. 의중앙에있어서선체횡단면의단면2차모멘트는표 3.3.1의식에의한 min 이상이어야하고선박에의한단면2차모멘트의계산방법은 203. 에따른다. 4. 2항및 3항에의한모든종통부재의치수는선박의중앙부에있어서동일하게유지하여야한다. 다만, 선박의종류, 선체형상및적하상태를고려하여 의중앙에서선박의중앙부양단으로점차감소시킬수있다 선박중앙부이외의굽힘강도 1. 선박중앙부이외의위치에있어서선체굽힘강도는 5 장 2 절의규정에적합하여야한다 항의규정에따르는것이적절하지않다고우리선급이인정하는경우에는 201. 의 1 항을준용한다 선체횡단면계수의계산선체횡단면계수의계산은다음각호의규정에따른다. (1) 선체종강도에고려되는모든종통부재를산입한다. (2) 강력갑판상의개구는선체단면계수를계산할때갑판의면적으로부터감하여야한다. 다만, 작은개구 ( 길이 2.5 m 이하, 너비 1.2 m 이하 ) 를설치할경우에는동일단면적에있는작은개구들의너비의합이 이하로되면이들개구는없는것으로간주할수있다. 여기서 는해당단면에있는길이가 2.5 m 를넘는개구또는너비가 1.2 m 를넘는개구의너비의합 (m).( 그림 참조 ) (3) (2) 호의규정에관계없이강력갑판의동일단면에있는작은개구들의합이강력갑판및선저에대한단면계수를 3% 이상감소시키지않을경우에는이들작은개구들은없는것으로간주하여도좋다. (4) (2) 호및 (3) 호의적용시에선박의길이방향에그은작은개구의중심을통하는선상에정점을가지 28 선급및강선규칙 2011

34 3 장종강도 3 편 3 장 고정각 ( 頂角 ) 30 로서해당개구에접하는선과해당개구로서둘러싸인부분도개구로간주한다. ( 그림 참조 ) (5) 연속된트렁크및종통해치코밍이종격벽또는깊은거더 (deep girder) 에의해서유효하게지지되는구조일경우, 선체횡단면계수계산시이들부재를포함시킨다. 그리고강력갑판에대한횡단면계수는선체횡단면의중립축에대한단면2차모멘트를다음 ( 가 ) 및 ( 나 ) 에표시한값중큰것으로나눈것으로한다. ( 가 ) 중립축으로부터강력갑판보의선측에있어서상면까지의수직거리. ( 나 ) 다음식에의한값. : 중립축으로부터강력갑판상의산입부재상면까지의수직거리 (m). : 선체중심선으로부터강력갑판상의산입부재상면까지의수평거리 (m). 다만, 및 는식에의한값이최대로되는점에서측정한것으로한다. (6) 선저에대한횡단면계수는선체횡단면의중립축에대한단면2차모멘트를중립축으로부터용골상면까지의수직거리로나눈것으로한다. 선급및강선규칙

35 3 장종강도 3 편 3 장 표 선체횡단면계수등 항목 단면계수 규정값 (cm 3 ) (cm 3 ) 최소단면계수 min (cm 3 ) 최소단면2차모멘트 min (cm 4 ) : 고려하는선체횡단면에있어서의정수중종굽힘모멘트 (kn m) 로서우리선급이적절하다고인정하는계산방법에의하여정한값. 다만, 의값은하방의하중을양으로하고선미단에서선수방향으로적분하여구한양의값을양으로하며그림 3.3.1에표시하는방향을양으로한다. 그림 종굽힘모멘트의양 방향 및 : 고려하는선체횡단면에있어서의파랑종굽힘모멘트 (kn m) 로서다음식에의한값. (kn m) (kn m) : 허용굽힘응력 (N/mm 2 ) 으로서 : 계수로서다음표에의한값. (m) : 선박의길이방향에따른분포계수로서그림 에의한값. 그림 계수 의값 : 방형계수로서 0.6 미만인경우에는 0.6 으로한다. 30 선급및강선규칙 2011

36 3 장종강도 3 편 3 장 제 3 절 전단강도 301. 유효종격벽이없는선박의선측외판의두께 1. 종격벽이없는선박의선측외판의두께 는고려하는선체횡단면의위치에서계획시의모든적하상태및평형수적재상태등에대하여계산을하고그값은다음식에의한값이상이어야한다. (mm) (mm) : 고려하는선체횡단면의중립축에대한단면2차모멘트 (cm 4 ) 로서, 그계산방법은 203. 의규정을준용한다. : 고려하는선체횡단면에있어서각각중립축보다상방에서는고려하는위치를지나는수평선보 다상방의선체횡단면부분의중립축에대한단면1차모멘트 (cm 3 ), 중립축보다하방에서는고려하는위치를지나는수평선보다하방의선체횡단면부분의중립축에대한단면1차모멘트 (cm 3 ) 로서그계산방법은 203. 의규정을준용한다. : 허용전단응력 (N/mm 2 ) 으로서. : 고려하는선체횡단면에있어서정수중전단력 (kn) 으로서, 우리선급이적절하다고인정하는계산방법에의하여정한값. 다만, 의값은하방의하중을양으로하고선미단에서선수방향으로적분하여구한양의값을양으로하며그림 3.3.4에표시하는방향을양으로한다. 및 : 고려하는선체횡단면에있어서파랑전단력 (kn) 으로서다음식에의한값. (kn) (kn) 및 : 표 에따른다. 및 : 고려하는선체횡단면이선박의길이방향에있어서위치하는장소에따라정해지는계수로서그림 및그림 3.3.6에따른다. 선급및강선규칙

37 3 장종강도 3 편 3 장 2. 빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크를갖는선박, 기타전단력의일부를유효하게분담한다고인정되는부재가강력갑판하에있는선박에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따라 1항에서정하는선측외판의두께보다경감할수있다 열내지 4열종격벽을갖는선박의선측외판및종격벽판의두께그림 3.3.7에규정된형태의선박의선측외판및종격벽판의두께 는고려하는선체횡단면의위치에서계획시의모든적하상태및평형수적재상태등에대하여계산을하고그값은다음식에의한값이상이어야한다. 다만, 이중선측구조에빌지호퍼탱크를갖는선박에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (mm), 및 : 301. 에따른다. : 선측외판또는종격벽에작용하는전단력 (kn) 으로서다음식에의한 또는 중큰것으 로한다.,, 및 : 301. 에따른다. : 선측외판또는종격벽의전단력분담률로서우리선급이적절하다고인정하는계산방법에의한값. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는경우를제외하고표 3.3.2에의한값으로하여도좋다. : 국부하중에의하여선측외판또는종격벽에작용하는전단력 (kn) 로서우리선급이적절하다고 인정하는계산방법에의하여계산한값. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는경우를제외 하고표 3.3.2에의한값으로하여도좋다. 32 선급및강선규칙 2011

38 3 장종강도 3 편 3 장 표 및 의값 선박의형태 적용부재 A 형 선측외판 종격벽판 1 2 B 형 선측외판종격벽판 1 C 형 선측외판종격벽판 0.5 D 형 선측외판외측종격벽판중심선 2 E 형 종격벽판 선측외판 외측종격벽판 내측종격벽판 1 ( 비고 ) 및 : 은이중선체구조용이아닌종격벽에대한계수이고, 는이중선측구조용종격벽에대한계수로서각각다음 ( 가 ) 내지 ( 다 ) 에따른다. 다만, 전단력을분담하는구조부재가있는경우에는 또는 의값을적절히수정할수있다. ( 가 ) 종격벽이없는곳 : ( 나 ) 종격벽이있는곳으로서그양단으로부터길이가각각 0.5 인곳을제외한구간 : ( 다 ) 상기이외의위치에대하여는보간법에따른다., 및 : 선박의중앙부에서각각선측외판, 이중선측구조용이외의종격벽판및이중선측구조용종격벽판의단면적 (mm 2 )., 및 : 각각다음식에의한값.,, : 고려하는적하상태에서의그곳의흘수 (m).,, 및 : 각각고려하는적하상태에서의중앙탱크, 윙탱크, 이중선측탱크 ( 이중저부분제외 ) 및이중저탱크의화물유또는평형수의압력을수두로환산한값 (m). 이중저와이중선측탱크가 1개의탱크로이루어진경우에는각각이중선측탱크및이중저탱크를분리하여계산하다. 이중저탱크가, 또는 의범위내에서분리된경우에는 는분리된탱크에대하여고려한다., 및 c : 각각중앙탱크너비의 1/2, 윙탱크의너비및이중선측탱크의너비 (m) 를말한다. : 이중저늑판의간격 (m). : 횡격벽사이의중앙으로부터고려하는곳까지의이중저내의늑판의수로서 부호는선미방향으로세는경우는양, 선수방향으로세는경우에는음으로하며개구율이 20 % 이상인제수격벽은횡격벽으로간주하지않는다. 또한횡격벽사이의중앙에늑판이있는경우그늑판은 0.5 로하여값을구한다. : 다음표에의한다. 이중저중심선거더 항목 있을때 0.7 없을때 1.0 선급및강선규칙

39 3 장종강도 3 편 3 장 303. 개구의보강 외판에개구를설치할때에는전단력에대하여충분히고려하고필요에따라보강하여야한다. 제 4 절 좌굴강도 401. 적용 이절의규정은선체의종굽힘에의한굽힘응력또는전단응력이작용하는평판패널과종늑골의좌굴강도에대하여적용한다 작용응력 1. 압축응력 고려하는부재에작용하는압축응력 (N/mm 2 ) 은다음식에따른다. 다만, 이상이어야한다. (N/mm 2 ) : 표 3.3.1에따른다. 다만, 갑판부에대하여계산하는경우에 값이항상양일경우에는 0 으로한다. : 표 3.3.1의 또는 의값으로서선체횡단면중립축상부의부재에대하여는 값, 하부의부재에대하여는 로한다. : 중립축으로부터고려하는지점까지의수직거리 (m). : 301. 의 1항에따른다. 2. 전단응력 고려하는부재에작용하는전단응력 (N/mm 2 ) 는다음에따른다. (1) 유효종격벽이없는경우 (N/mm 2 ), 및 : 301. 의 1항에따른다. : 301. 의 1항에의한, 의절대값중큰것. : 고려하는판의실제두께 (mm). (2) 1열내지 4열종격벽이있는경우 (N/mm 2 ) : 301. 의 1 항에따른다. : 302. 에따른다. 및 : (1) 호에따른다 탄성좌굴응력 1. 평판패널의좌굴응력 (1) 압축탄성압축좌굴응력 (N/mm 2 ) 는다음식에의한다. 34 선급및강선규칙 2011

40 3 장종강도 3 편 3 장 (N/mm 2 ) : 작용응력의작용방향에따라다음식에의한다. (a) (b) 종늑골식패널 : 횡늑골식패널 : : 재료의탄성계수로서강재의경우 (N/mm 2 ) 으로한다. : 표 3.3.3에의한공제값을제외한판의두께 (mm). : 패널의짧은변의길이 (m). : 패널의긴변의길이 (m). : 패널긴변의휨보강재에따른계수로서다음에따른다. 늑판또는거더로보강된패널 : 1.30 휨보강재가 또는 형강인경우 : 1.21 휨보강재가구평강인경우 : 1.10 보강재가평강인경우 : 1.05 : 작용압축응력 가패널의변에따라서선형변화할때의최소값과최대값의비 ( ). 표 공제값 (mm) 구조부재표준공제값최대, 최소공제값 - 산적건화물적재구역 - 한쪽면이평형수또는액체화물에노출된면으로서수평면에대하여 25 이상기울어진경사면. - 한쪽면이평형수또는액체화물에노출된면으로서수평면에대하여 25 미만기울어진경사면. - 양면이평형수또는액체화물에노출된면으로서수평면에대하여 25 이상기울어진경사면. - 양면이평형수또는액체화물에노출된면으로서수평면에대하여 25 미만기울어진경사면 mm 0.10 mm 0.15 mm (2) 전단탄성전단좌굴응력 (N/mm 2 ) 는다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 패널의종횡비에따른계수로서다음식에따른다.,, 및 : (1) 호에따른다. 선급및강선규칙

41 3 장종강도 3 편 3 장 2. 종늑골의탄성좌굴 종늑골의탄성좌굴응력은우리선급이적절하다고인정하는방법에따라계산하여야한다 임계좌굴응력 1. 압축 압축에의한임계좌굴응력 는다음에따른다. : 일때 : 일때 : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) 으로서다음에따른다. 235 : 2편 1장에규정된연강의경우 315 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 32, DH 32, EH 32 및 FH 32) 의경우 355 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 36, DH 36, EH 36 및 FH 36) 의경우 390 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 40, DH 40, EH 40 및 FH 40) 의경우 : 403. 의 1항 (1) 호에의한탄성좌굴응력 (N/mm 2 ). 2. 전단전단에의한임계좌굴응력 는다음에따른다. : 일때 : 일때 : 재료의전단응력 (N/mm 2 ) 으로서 로한다. : 403. 의 1 항 (2) 호에의한탄성좌굴응력 (N/mm 2 ). : 1 항에따른다 치수결정기준 의 1 항에따라계산된패널및종늑골의압축에의한임계좌굴응력 는다음식을만족하여야한다. : 안전계수로서다음에따른다. 평판및보강재의웨브인경우 : = 1.0 휨보강재인경우 : = 1.1 : 402. 에의한작용응력 의 2항에따라계산된패널의전단에의한임계좌굴응력 는다음을만족하여야한다. : 402. 에의한작용응력. 36 선급및강선규칙 2011

42 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 제 4 장 평판용골및외판 제 1 절 일반사항 101. 부식에대한고려 외판의두께는사용장소및선박의용도에따라특히부식이많다고인정되는경우에는이장의규정에의한두께보다증가시켜야한다 접촉에대한고려 선박의용도에따라안벽과의접촉으로인하여외판이손상될기회가많다고인정되는경우에는외판의두께를특별히고려하여야한다 건현이특히큰선박에대한고려 강력갑판까지의건현이특히큰선박은이장의규정을적절히참작할수있다 좌굴에대한고려 외판의좌굴방지는 3 장 4 절의규정에따라충분한고려를하여야한다 판두께의연속성 외판두께의연속성을고려하여인접하는강판사이에현격한두께의차가생기지않도록하여야한다. 제 2 절 평판용골 201. 너비 평판용골의너비 는전길이에걸쳐다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 202. 두께 평판용골의두께는전길이에걸쳐 304. 에규정하는선체중앙부의선저외판의두께에 2.0 mm 를더한것이상이어야한다. 다만, 인접하는선저외판의두께미만이어서는아니된다. 제 3 절 강력갑판하의외판 301. 최소두께 강력갑판하의외판의최소두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 302. 선측외판의두께 선박의중앙부강력갑판의현측후판을제외한선측외판의두께 는다음식에의한것이상이어야하며, 301. 의규정에도적합하여야한다. (mm) 선급및강선규칙

43 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 : 횡늑골또는종늑골간격 (m). : 선박의길이 (m). 다만, 230 m 를넘을필요는없다. : 용골상면으로부터해당선측외판하단부까지의수직거리 ( 다만, 인경우, 로한다 ) : 다음에따른다. ( 가 ) 선수단으로부터 0.3 사이 : ( 나 ) 상기이외 : 0 : 방형계수. 다만, 가 0.85 를넘을때에는 0.85 로한다. 및 : 계수로서표 에따른다. : 표 에따른다. 표 계수 및 구조방식 횡식구조 m 인경우 1.0 m 인경우 1.07 종식구조 이중간에있을때에는보간법에따른다. : 의값에따라다음에의한 또는 다만 이상이어야한다 미만이어서는아니된다. 일때 일때 : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 : 이 400 m 이상일때 : : 용골상면으로부터 보다상부의선측외판에대하여는해당선측외판의상단부까지, 보다하부의선측외판에대하여는해당선측외판의하단부까지의수직거리 (m). : 3장 203. 의 (5) 호 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰값. : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 % 이상범위에대하여고장력강을사용하는경우에는 로하며, 기타의경우에는 1.0 으로한다. : 선박의중앙부에서용골상면으로부터선체횡단면의중립축까지의수직거리 (m). : 다음식에의한값. : 선체중앙보다전부의외판은선수단으로부터, 선체중앙보다후부의외판은선미단으로부터각각해당위치까지의거리 (m). 다만, 가 0.1 미만일때에는 0.1 로하고 0.3 을넘을때에는 0.3 로한다 현측후판 선박의중앙부에서의현측후판의두께는강력갑판의스트링거판두께의 75 % 이상이어야한다. 다만, 인접하는선측외판의두께미만이어서는아니된다. 38 선급및강선규칙 2011

44 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 304. 선저외판의두께 선저외판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 횡늑골또는종늑골간격 ()., 및 : 302. 의규정에따른다. : 계수로서표 에따른다. 표 계수 구조방식 횡식구조 종식구조 다만, 3.78 미만이어서는아니된다. : 표 에따른다 만곡부의외판 1. 만곡부의외판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 인접하는선저외판의두께미만이어서는아니된다. (mm) : 만곡부의반지름 (m).( 그림 참조 ) 및 : 각각선저및선측에있어서만곡부의끝점으로부터가장가까운종늑골까지의거리 (m) 로서만곡부보다외측을양으로한다. 다만, () 가음일때에는 () 를 0으로한다.( 그림 참조 ) : 302. 의규정에따른다. : 실체늑판, 선저트랜스버스또는만곡부브래킷의간격 (m). 그림 및 의측정방법 2. 종늑골식구조로서만곡부의종늑골의일부를생략하는경우에는가능한한만곡부의끝점가까이에종 선급및강선규칙

45 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 늑골을설치하고또한강도의연속을갖도록적절한구조로하여야한다. 3. 선저종늑골의간격과대략같은간격으로만곡부에종늑골을설치할때에는 1 항의규정에관계없이 304. 의규정을적용할수있다. 제 4 절 외판에대한특별규정 401. 플레어 (flare) 가큰곳 플레어가특히큰곳의외판은선수파랑충격등에대한보강에대하여충분한고려를하여야한다 외판휨보강재가늑골간격과다른경우 늑골로서지지되는외판을따라서측정한휨보강재간격이늑골간격에비하여현저하게다를때에는그휨보강재간격을고려하여외판의두께를증가시키는등보강조치하여야한다 고마력선의선미외판 선박의길이에비하여특별히높은마력을갖는선박의선미외판은진동에대한보강에대하여충분한고려를하여야한다 선수선저부외판 1. 선수선저보강부의외판의두께 는평형수적재상태시의선수흘수에따라표 3.4.3의식에의한것이상이어야한다. 표 선수선저부외판의두께 선수홀수 두께 (mm) : 302. 의규정에따른다. : 늑골간격및거더또는종통휨보강재의간격중작은것 (m). : 슬래밍충격압력으로서 7장 804. 의규정에따른다. : 다음식에의한값. 다만, 의값은 가 0.4 이하일경우에는 1.0 으로, 가 1.0 일경우에는 0.72 로한다. : 늑골간격및거더또는종통휨보강재의간격중큰것 (m). ( 비고 ) 평형수적재상태시의선수흘수가상기규정의중간에있을때에는보간법에의한다. 2. 1항의규정에불구하고 이 150 m 이하인선박으로서 가 0.7 이하이고속장비 (kt/m) 가 1.4 이상인선박의선수선저보강부의범위및외판의두께에대하여는우리선급이적절하다고인정하는범위까지보강하여야한다. 40 선급및강선규칙 2011

46 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 405. 선미재부근의외판선미재에인접한외판및안경형보스부분의외판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 선미창의횡늑골간격이 610 mm 이상이거나, 선박의길이가 200 m 를넘는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (mm) 제 5 절 선루측부의외판 501. 선루갑판이강력갑판이아닌경우선루갑판을강력갑판으로하지않을경우에는선루측부의외판의두께 는표 3.4.4의식에의한것이상이어야한다. 다만, 5.5 mm 미만이어서는아니된다. 또한선수미부에있는것이외에길이가 0.15 을넘는선루측부의외판은그두께를적절히증가시켜야한다. 표 선루측부외판의두께 선루측부외판의위치 선수단으로부터 0.25 사이 기타 두께 (mm) : 그곳에서의종또는횡늑골간격 (m) 제 6 절 선루단부분의보강 601. 보강방법선루단부분은다음의규정에따라서보강하여야한다. (1) 선루외의강력갑판의현측후판은충분히선루내로연장되게하고선루단의전후에서는적절한길이에걸쳐그두께를선루가없는경우의그곳의현측후판의두께보다 20 % 증가한것이어야한다. (2) 선루외판은선루단에서모양의급격한변화를피하도록점차그높이를감소하면서선루외로연장하여현측후판에연속시켜야한다. 또한선루단부분의외판의두께는그선루측부외판의두께보다 20 % 증가한것을표준으로한다. (3) 선수미부에있는선루단부분에서는각호의규정을적절히참작할수있다 개구 현문, 큰배수구, 기타외판및불워크에설치하는개구는선루단부분을가급적피하고부득이그부분에설치하는경우에는가능한한개구를작게하고또한그모양을원형또는타원형으로하여야한다. 제 7 절 외판의국부보강 701. 개구 외판에개구를설치할경우에는개구의귀퉁이에충분한둥금새를주고필요에따라보강하여야한다 시체스트 (sea chest) 의두께 외판에해수의흡입및토출등을위해시체스트를설치할경우의그두께 는다음식에의한것이상으로하고충분한강성을갖도록휨보강재등으로보강하여야한다. 다만, 그부분의외판두께미만이어서는 선급및강선규칙

47 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 아니된다. (mm) 703. 재화문등의위치 재화문, 현문등의위치는선각구조의불연속한곳을피하고이를설치하는곳에는선각의종및횡강도를유지하기위하여국부보강을하여야한다 호스파이프의위치 호스파이프가붙는외판및그하방의외판은두께를증가시키든가또는이중판을설치하고그단부가앵커및앵커체인에의하여손상되지않도록가공하여야한다. 42 선급및강선규칙 2011

48 5 장갑판 3 편 5 장 제 5 장 갑판 제 1 절 일반사항 101. 강갑판 갑판에는갑판구등을제외하고선측에서선측까지강갑판을깔아야한다. 다만, 특히우리선급의승인을받은경우에는스트링거판및타이판 (tie plate) 만으로하여도좋다 갑판의수밀 노출갑판은수밀구조로하여야한다 갑판계단부의연속성강력갑판또는유효갑판 ( 강력갑판하의갑판으로선체종강도구성부재가되는갑판 ) 에계단이있는경우에는양쪽갑판을완만한경사로연결하여야하며갑판을구성하는부재들은상호간에적절히연장하여막판 ( 膜板 ), 거더, 브래킷등으로유효하게결합하여강도의연속성을유지하도록특별히주의하여야한다 갑판구의보강 강력갑판또는유효갑판에설치하는창구등의갑판구는귀퉁이에충분한둥금새를주고필요에따라적절하게보강하여야한다 둥근거널 둥근거널로할경우에는그곡률반지름은판두께에대하여충분한것으로하여야한다. 제 2 절 강력갑판의유효단면적 201. 용어 강력갑판의유효단면적이라함은중앙부 0.5 사이이상을종통하든가또는종통한다고인정하는강갑판, 종갑판보, 종거더등의선체중심선의각측에있어서의단면적을말한다 강력갑판의유효단면적 1. 선체중앙부에서의강력갑판의유효단면적은 3장의규정에의하여계산되는선체횡단면계수를만족시키는것이상이되도록정하여야한다. 2. 선체중앙부의전후에서는점차그단면적을감소시키되선수미양단으로부터각각 0.15 의곳에서는중앙기관선박은중앙부규정의유효단면적의 40 %, 선미기관선박은 50 % 미만으로하여서는아니된다. 3. 선수미양단으로부터각각 0.15 사이의선체횡단면의단면계수를계산하여우리선급의승인을받은경우에는 2 항의규정을적용하지아니하여도좋다 선수미양단에서 0.15 사이 선수미양단으로부터각각 0.15 을넘는전후에서는유효단면적및판두께를점차감소시킬수있다 긴선미루내 긴선미루내의강력갑판의유효단면적은 202. 의규정에관계없이적절히참작할수잇다 선루갑판이강력갑판인경우선루내 선루갑판을강력갑판으로할경우에는선루밖의강력갑판은유효단면적을감소함이없이적어도 0.05 의길이에걸쳐선루안으로연장하고그보다안쪽에서는점차두께를감소시킬수있다. 선급및강선규칙

49 5 장갑판 3 편 5 장 제 3 절 강갑판 301. 강갑판의두께 1. 강력갑판의강갑판두께 는표 3.5.1의식에의한것이상이어야한다. 다만선루, 갑판실등으로둘러싸인곳에서는 1mm를감소시킬수있다. 표 강갑판의두께 갑판위치구조방식두께 (mm) 강력갑판 중앙부갑판구측선밖 종식구조 횡식구조 상기이외의곳 강력갑판이외의갑판 : 종갑판보또는횡갑판보의간격 (m). : 계수로서다음식에의한값. : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 이하일때에는 230 m 로하고 400 m 이상일때에는 400 m 로한다. : 10 장 201. 에규정하는갑판하중 (kn/m 2 ). 2. 강력갑판을횡식구조로할경우또는갑판구측선안갑판을종식구조로할경우에는갑판의좌굴을방지할수있도록적절히조치하여야한다 탱크의정부를구성하는갑판 탱크의정부를구성하는강갑판의두께는갑판보의간격을휨보강재의간격으로보았을때의 15장 208. 의규정에의한두께이상이어야한다 리쎄스를구성하는갑판 축로및축로리쎄스정부또는격벽리쎄스를구성하는강갑판의두께는갑판보의간격을휨보강재의간격으로보았을때의 14장 309. 의규정에의한두께이상이어야한다 보일러및냉장창하부의갑판 1. 보일러하의유효갑판의두께는규정의두께에 3mm를더한것이상이어야한다. 2. 냉장창하의강갑판의두께는규정의두께에 1mm를더한것이상이어야한다. 다만, 강갑판이방식조치에대하여충분한고려가되어있을경우에는특별히두께를증가할필요는없다 차량적재갑판 차량을적재하는갑판의두께는바퀴에서의집중하중을고려하여정하여야한다 특별한화물을적재하는갑판 분포하중으로다룰수없는하중을받는갑판의두께는각각의화물에의한하중작용형태를고려하여결정하여야한다. 44 선급및강선규칙 2011

50 5 장갑판 3 편 5 장 307. 헬기이착륙을위한갑판 헬기이착륙을위한갑판이설치되는경우, 우리선급이별도로고려하는바에따른다. 제 4 절 목갑판및갑판피복재료 401. 목갑판의재료 1. 목갑판은충분히건조되고썩은곳, 갈라진곳, 송진또는기타유해한마디가없는양질의목재를사용하여야한다. 2. 견재라함은티크또는이와유사한목재를말하며, 연재라함은삼또는이와유사한목재를말한다 목갑판의치수 목갑판은그두께를연재인경우에는 63 mm 이상, 견재인경우에는 50 mm 이상으로하고유효하게배치및고착시켜야한다. 다만, 전적으로거주구역이나항해업무구역에서는적절히참작할수있다 갑판피복재료갑판피복재료는가능한한갑판에무해한것이어야한다. 한편, 강재가부식될우려가있을경우에는적절한보호물질에의하여유효하게절연시켜야하며또한갈라지거나벗겨지지않도록유효하게도장되어야한다. 선급및강선규칙

51 6 장단저구조 3 편 6 장 제 6 장 단저구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 이장의규정은 7장 101. 의 2항또는 3항의규정에따라이중저의일부또는전부를생략하는선박의단저구조에대하여적용한다. 2. 선수미창내의구조는 13장 201. 및 301. 의규정에따른다. 제 2 절 중심선내용골 201. 구조및배치 단저구조의선박에는중심선관통판과정판으로구성하는중심선내용골을설치하고가능한한선수미로연장하여야한다 중심선관통판 1. 중심선내용골의관통판의두께 는다음식에의한것이상으로하고중앙부전후에서는점차그두께를감소하여선수미부에서는중앙부의 85 % 로하여도좋다. (mm) 2. 중심선관통판은늑판의상단까지도달하여야한다 정판중심선내용골의정판은선수격벽으로부터선미격벽까지도달하도록하고두께는중앙부의중심선관통판의두께와같게하여야한다. 정판의너비 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 400 mm 미만으로하여서는아니되며 400 mm 이상인경우에는중앙부의전후에서점차그너비를감소하여선수미부에서는규정의너비의 80 % 로할수있다. (mm) 204. 특별고려 보일러실에서는중심선내용골을구성하는부재의두께는 1.5 mm 를증가시켜야한다. 제 3 절 측내용골 301. 배치 1. 측내용골은중심선내용골과만곡부하부와의사이에 2.15 m 를넘지않는간격으로가능한한선수미로연장하여야한다. 2. 중앙부 0.4 사이에서는측내용골과중심선내용골사이, 상호측내용골사이및측내용골과만곡부하부와의사이에는적어도 1조의적합한치수의외판종휨보강재를설치하여야한다. 3. 선수격벽과선수선저보강부의후방 0.05 사이에서는측내용골의간격을 0.9 m 이하로하여야한다 구조 측내용골은관통판또는단절판과정판으로구성하고가능한한선수미로연장하여야한다. 선급및강선규칙

52 6 장단저구조 3 편 6 장 303. 관통판및단절판 1. 측내용골의관통판및단절판의두께 는중앙부에서는다음식에의한것이상이어야하고중앙부전후에서는점차그두께를감소하여선수미부에서는중앙부의 85 % 로할수있다. (mm) 2. 주기실내관통판및단절판의두께는 202. 에서규정하는중심선관통판의두께이상이어야한다 정판 측내용골의정판의두께는관통판또는단절판중앙부에서의두께이상이어야하고그단면적 는중앙부에서는다음식에의한것이상이어야하며선수미부에서는중앙부의 90 % 로할수있다. (cm 2 ) 305. 보일러실의측내용골 보일러실에서는측내용골의두께를 303. 및 304. 에서규정한두께에 1.5 mm 를더한것으로한다. 제 4 절 늑판 401. 배치및치수 1. 늑판은늑골마다설치하고그치수는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 12 mm 를넘게할필요는없다. 중심선에서의높이 : 두께 : (mm) (mm) : 의중앙에서늑골브래킷의내단사이의거리 (m) 에 0.3을더한것. 다만, 상단을플랜지한늑판의경우에는 을적절히정하여도좋다.( 그림 참조 ) 그림 늑판의모양 2. 중앙부 0.5 전후에서는점차로늑판의두께를감소하여선수미부에서는 1 항의규정에의한것의 90 % 로할수있다. 다만, 선수선저의평평한부분에서는예외로한다. 3. 주기및추력받침하부의늑판은충분한높이로하고특히견고한구조로하여야하며그두께는중심선관통판의두께이상이어야한다. 4. 보일러하부의늑판두께는중앙부늑판의두께보다 2mm를두껍게하여야하며보일러와늑판과의간 48 선급및강선규칙 2011

53 6 장단저구조 3 편 6 장 격이 457 mm 미만일때에는그두께를더욱증가시켜야한다. 다만, 늑판이보일러에서멀리떨어져있거나보일러자체가부근구조에과도한열을주지않는형식일때에는이를적절히참작할수있다 402. 늑판의깊이 1. 늑판의상단은어느부분에있어서도선체중심선에있어서의상단보다낮아서는아니된다. 2. 중앙부에서는늑골의내단에서늑판의상단을따라측정한거리가 401. 의 1항의규정에의한 와같은곳에있어서의늑판의깊이는 0.5 이상으로하여야한다. 다만, 늑골브래킷을설치하는경우에는그내단에있어서의늑판의깊이를 0.5 로하여도좋다. ( 그림 참조 ) 3. 선저기울기가특히큰선박에서는선체중심선에있어서늑판의깊이를적절히증가시켜야한다 면재의치수 1. 면재를붙이는경우에는그두께는그곳늑판의규정의두께이상으로하고그단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) : 401. 의 1항에따른다. : 늑골간격 (m). : 또는 0.66 중큰것 (m). : 선체중심선에있어서의늑판의높이 (mm). : 늑판의두께 (mm). 2. 플랜지를붙이는경우에는그플랜지의너비 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 1 항에의한면재의단면적 (cm 2 ). : 늑판의두께 (mm). 3. 주기및보일러를받치는늑판의면재는그단면적을 2배로증가시켜야한다. 이부분에있어서의상단은 플랜지를만들어서는아니된다 선수선저보강부 선수선저보강부에서의늑판은그깊이를증가시키든가또는그면재의단면적을 2 배로증가시켜야한다 늑골브래킷늑골브래킷의치수는다음각호의규정에의하여정하고그자유변은플랜지를주어야한다. (1) 용골의상면으로부터측정한브래킷의상단의높이는선체중심선에서의늑판의규정높이이상으로하여야한다.( 그림3.6.1 참조 ) (2) 늑골의내단으로부터늑판상단을따라측정한브래킷의암은선체중심선에서의늑판의규정높이이상으로하여야한다.( 그림 참조 ) (3) 두께는그곳에있어서의늑판의규정의두께이상으로한다 배수구멍 선체중심선을기준으로하여양쪽의늑판과선저가평평한선박의만곡부늑판의하부에는배수구멍을뚫어야한다. 선급및강선규칙

54 6 장단저구조 3 편 6 장 407. 경감구멍 늑판에는경감구멍을뚫어도좋으나이경우에는늑판의높이를증가시키거나또는적절히보강하여야한다 격벽위치의늑판 격벽의위치에설치하는늑판에대하여는 14 장및 15 장의규정에따른다. 50 선급및강선규칙 2011

55 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 7 장 이중저구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 선박에는선수격벽으로부터선미격벽까지이중저를설치하여야하며, 이중저는종식구조로할것을권장한다. 2. 선박의구조, 형상및용도등으로인하여이중저구조의일부또는전부를생략하고자할경우에는해당구획에대하여우리선급이적절하다고인정하는방법으로침수계산을수행하여야한다. 3. 액체만을적재하는탱크에서용적이과대하지않는개소에서는우리선급의승인을받아이중저를생략할수가있다. 4. 경사형선, 이중선측과같은특별한구조또는종통격벽을설치하는경우및선체중앙부이외의이중저의구조치수는우리선급이적절하다고인정하는것에의한다. 5. 이중저탱크를디프탱크로하는경우의구조부재의치수는이장의규정에따르는외에 15장의규정에도만족하여야한다. 다만, 내저판의두께에대하여는 15장 208. 에서규정하는디프탱크정판에대한두께에 1mm를더할필요는없다. 6. 이장의규정은화물의겉보기비중량 가 0.9 이하일때에적용한다. 다만, 가 0.9 를넘는경우, 만재상태에서공창이되는화물창및빌지호퍼탱크를갖는선박의이중저구조에대해서는 7편 3장의규정을준용한다. 는다음식에의한것으로한다. (t/m 3 ) : 해당선창에대한화물적재질량 (t). : 창구부분을제외한해당화물창의용적 (m 3 ). 7. 특히중량화물을적재하는경우또는이중저에작용하는단위면적당하중 (kn/m 2 ) 과 의비율이 5.40 미만이거나하중을분포하중으로다룰수없는경우에는특별히고려하여야한다. 또한, 단위면적당하중이 t/m 2 의단위인경우에는그값에 9.81을곱한것을단위면적당의하중 (kn/m 2 ) 으로한다 맨홀및경감구멍 1. 이중저내의모든비수밀부재에는특설필러가설치된곳또는규정에의하여개구가제한되는곳을제외하고는맨홀및경감구멍을뚫어모든부분의통행및환기에지장이없도록하여야한다. 모든구멍의크기는일반적으로그끝에보강이없는한그부분을이중저깊이의 50 % 미만으로하고승인용도면에명시하여야하며맨홀의가장자리는매끈하게시공하여야한다. 2. 내저판에설치하는맨홀의배치에는가능한한주수밀구획이이중저를통하여서로상통하지않도록주의하여야한다. 3. 내저판에설치하는맨홀덮개는강재로하고내저판에는볼트고정을위한링판을설치하여야하며내저판상에내장판이없을때에는화물로인하여덮개에손상이가지않도록적절한보호를하여야한다 배수 1. 이중저상에는빌지를없애기위하여적절한크기의빌지웰을설치하여야한다. 2. 빌지웰은축로후부의것을제외하고는용골상면상 460 mm 이상떨어지도록설치하여야한다. 3. 2항의빌지웰을외판으로구성하여서는아니된다. 다만, 선체구조상외판으로빌지웰을구성하는것이불가피하다고인정되는경우, 빌지웰을구성하는외판의판두께는주위의판두께보다 2.5 mm 를더한것이상이어야한다 배수및공기구멍 이중저내의수밀을요하지아니하는부재에는펌핑용량에충분한배수및공기구멍을시공하여흡입구및 선급및강선규칙

56 7 장이중저구조 3 편 7 장 공기관으로의유통이잘이루어지도록하여야한다 코퍼댐 1. 다음의액체를적재하는탱크들이서로인접할때에는코퍼댐을설치하여분리시켜야한다. 다만, 연료유탱크와윤활유탱크사이의격벽을완전용입용접하는경우에는코퍼댐의설치를면제할수있다. (1) 연료유 (2) 윤활유 (3) 식물성기름 (4) 청수 2. 1항에의한코퍼댐에는 5편 6장 201. 에따른공기관장치를설치하여야하며검사가용이하도록적절한크기의맨홀을설치하여야한다 측심관의바닥판 측심관하부의바닥판은두께를증가시키든가, 기타승인을받은구조에의하여측심봉으로인한손상을방지하도록하여야한다 보일러하부의보강 보일러하부에는구조부재의두께를적절히증가시켜야하나보일러가내저판으로부터멀리떨어져있거나보일러자체가인근구조에과도한열을주지않는형식의것일경우에는이를적절히참작할수있다 강도의연속성및보강 1. 종식구조에서횡식구조로바꿔지는곳또는이중저의높이가급격히변하는곳에서는거더또는늑판을설치하는등강도의연속이유지되도록특히주의하여야한다. 2. 특설필러의하부또는격벽휨보강재의브래킷의외단하부는부분측거더또는늑판을증설하여적절히보강하여야한다 최소두께 이중저의모든구조부재의두께는 6mm 이상이어야한다. 제 2 절 중심선거더및측거더 201. 구조및배치 1. 중심선거더는가능한한선수미쪽으로길게연장시켜야하며중앙부 0.5 사이에서는연속구조로하여야한다. 2. 연료유또는청수적재에사용되는구획에서는중심선거더를수밀구조로하여야하며선수미의협소한탱크에서나또는우리선급이적절하다고인정하는곳의선체중심선에서약 0.25 이내의위치에다른수밀거더를설치하는경우에는이를적절히참작할수있다. 3. 중앙부 0.5 사이및그후부에서는중심선거더와마진판사이에 4.6 m 를넘지않도록측거더를설치하고가능한한선수미쪽으로길게연장시켜야한다. 4. 선수선저보강부및그전후부에있어서측거더및반거더배치는 802. 의규정에따른다. 5. 주기및추력베어링지지대하부는측거더또는반거더를증설하여적절히보강하여야한다 거더의높이 중심선거더의높이 는특별히우리선급의승인을얻은경우를제외하고다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 52 선급및강선규칙 2011

57 7 장이중저구조 3 편 7 장 203. 거더의두께 중심선거더및측거더의두께 는다음 2개의식중큰것이상이어야한다. (1) 화물창내의위치에따라다음식에의한값. (mm) : 고려하는중심선거더또는측거더로부터인접하는종거더또는외측브래킷의내단에이르는거리의중앙사이의거리 (m). : 고려하는중심선거더의높이 (mm). 또는측거더의깊이 (mm). : 고려하는위치에있어서개구의깊이 (mm). : 화물창의길이 (m). : 각화물창 의중앙으로부터고려하는위치까지의선박길이방향의거리 (m). 다만 0.2 미만일때에는 0.2 로하고 0.45 를넘을때에는 0.45 로한다. : 선체중심선으로부터해당종거더까지의선박너비방향의거리 (m). : 계수로서다음식에의한값. 다만, 가 1.4 를넘을때에는 1.4 로하고 0.4 미만일때에는 0.4 로한다. 종식구조일때 : 횡식구조일때 : (2) 다음식에의한값. (mm) : 고려하는위치의거더깊이 (mm). 다만, 거더에거더의길이방향으로휨보강재를설치할때에는그휨보강재와선저외판및내저판사이의거리 (mm) 또는휨보강재사이의거리 (mm). : 계수로서표 3.7.1에의한값. 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. : 고려하는중심선거더및측거더에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm). 표 계수 중심선거더 0.3 이하 이상 9.7 측거더 선급및강선규칙

58 7 장이중저구조 3 편 7 장 204. 브래킷 1. 종식구조일때에는중심선거더에는늑판사이에 1.75 m 를넘지않는간격으로이에인접하는선저종늑골에도달하는브래킷을설치하고거더, 외판및선저종늑골에고착시켜야한다. 다만, 브래킷의간격이 1.25 m 를넘을때에는중심선거더는휨보강재로보강하여야한다. 2. 브래킷의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 그곳의늑판의두께를넘을필요는없다. (mm) 3. 휨보강재의두께는각각부착되는판의두께와같게하고깊이는 0.08 이상의평강또는이와동등이상의것이어야한다. 여기서 는중심선거더의높이 (mm) 를말한다 반거더의두께 반거더의두께는 204. 의 2 항에의한것이상이어야한다 휨보강재 1. 측거더에는횡식구조의경우는각조립늑판의위치에, 종식구조의경우는적절한간격으로수직휨보강재를, 반거더에는각조립늑판의위치에스트럿을설치하여야한다 항의수직휨보강재의두께는그것이부착되는판의두께와같게하고, 깊이는 0.08 이상의평강또는이와동등이상의것이어야한다. 다만, 는해당수직휨보강재가부착되는곳의측거더의깊이 (m) 를말한다. 3. 1항의스트럿의면적은 404. 의규정을준용하여정한것이상이여야한다. 제 3 절 실체늑판 301. 배치 1. 이중저에는 3.5 m 를넘지않는간격으로실체늑판을설치하여야한다 항의규정에관계없이다음에정하는장소에는반드시실체늑판을설치하여야한다. (1) 주기실내의매늑골의위치. 다만, 종식구조인경우에는주기거더보다외측에서는늑골 1개건너마다의위치. (2) 추력베어링지지대및보일러지지대하부에서는매늑골의위치 (3) 횡격벽의하부. (4) 선수격벽으로부터선수선저보강부후단까지는 803. 에규정하는곳. (5) 이중저의높이가변화하는부분에는매늑골의위치. 3. 수밀늑판은이중저의구획이가능한한선박의구획과일치하도록배치하여야한다 두께 실체늑판의두께 는다음 2개의식중큰것이상이어야한다. (1) 화물창내의위치에따라다음식에의한값. (mm) : 늑판의간격 (m). : 선박의중앙부내저판상면에서의늑골하부브래킷내단사이의거리 (m). : 해당늑판의내저판상면에서의늑골하부브래킷내단사이의거리 (m). : 해당늑판에있어서선체중심선으로부터고려하는위치까지의선박너비방향의거리 (m). 다만, 미만일때에는 로하고 를넘을때에는 로한다. 54 선급및강선규칙 2011

59 7 장이중저구조 3 편 7 장 : 고려하는위치에서의늑판깊이 (mm). : 고려하는위치에서의개구의깊이 (mm). : 의값에따라표 3.7.2에의한값. : 203. 의규정에따른다. 표 계수 이상 미만 횡식구조 종식구조 실체늑판을화물창늑골마다설치할때 실체늑판을 2 늑골간격이상으로설치할때 (2) 화물창내의위치에따라다음식에의한값. (mm) : (1) 호의규정에의한두께 (mm). : (1) 호의규정에따른다. : 실체늑판의깊이방향으로설치되는휨보강재의간격 (mm) 과 와의비율에따라표 3.7.3에정하는계수. : 표 3.7.4에따른다. 표 계수 0.3이하 이상 ( 비고 ) 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 의값 항목 ( 가 ) 늑판에보강되지않은슬롯 (slot) 이설치될때 다만, 일때 ( 나 ) 늑판에보강되지않은개구가설치될때 ( 다 ) 늑판에상기 ( 가 ) 및 ( 나 ) 가동시에설치될때상기 ( 가 ) 및 ( 나 ) 의값을곱한것 ( 라 ) 상기 ( 가 ), ( 나 ) 및 ( 다 ) 이외일때 1.0 : 늑판상하에있는보강되지않는슬롯의깊이중큰것 (mm). : 개구의긴지름 (mm). 선급및강선규칙

60 7 장이중저구조 3 편 7 장 303. 휨보강재실체늑판은횡식구조에있어서는적절한간격으로, 종식구조에있어서는각종늑골의위치마다각각휨보강재로보강하여야한다. 휨보강재의두께는그곳의실체늑판의두께와같게하고깊이는 0.08 이상의평강또는이와동등이상의것이어야한다. 다만, 는해당수직휨보강재가부착되는곳의늑판의깊이 (mm). 제 4 절 종늑골 401. 구조 종늑골은연속구조로하든가또는그단부에서굽힘및인장에대하여충분히견딜수있도록브래킷으로늑판에고착시켜야한다 간격 종늑골의간격 는다음식에의한것을표준으로하여야하며 1m 이하로할것을권장한다. (mm) 403. 치수 1. 선저종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 계수로서표 3.7.5에따른다. : 선박의길이. 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 늑판사이의거리 (m). : 종늑골의간격 (m). 표 계수 항목 늑판사이의중간에 404. 에규정하는스트럿 있을때 없을때 100 디프탱크의하부 62.5 기타부분 50 ( 비고 ) 늑판에설치하는형강및스트럿의너비가특별히클때에는적절히경감할수있다. 2. 내저종늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 그곳에있어선저종늑골의규정단면계수의 75 % 미만이어서는아니된다. (cm 3 ) : 계수로서표 3.7.6에따른다. 및 : 1 항의규정에따른다. : 선체중심선에있어서의내저판상면으로부터최하층갑판까지의수직거리 (m). 다만, 최하층갑판을넘어화물을적재할때에는그바로위의갑판까지로한다. 56 선급및강선규칙 2011

61 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 계수 항목 늑판사이의중간에 404. 에규정하는스트럿 없을때 90 있을때 54 ( 비고 ) 늑판에설치하는형강및스트럿의너비가특별히클때에는적절히경감할수있다 스트럿 1. 스트럿은평강또는구평강 ( 球平鋼 ) 이외의형강으로하고선저및내저종늑골의웨브와충분히겹치도록하여야한다. 2. 스트럿의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) : 늑골간격 (m). : 스트럿으로지지되는부분의너비 (m). : 다음식에의한값 (m). 다만, 어떠한경우에도 미만이어서는아니된다. : 403. 의 1항에따른다. : 403. 의 2항에의한 값의 0.9 배. 다만, 디프탱크의곳에서는내저판상면으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2 이되는곳까지의거리와내저판상면으로부터넘침관상 2.0 m 까지의거리에 0.7 을곱한값 (m) 중큰것. : 계수로서다음식에의한값. 다만, 어떠한경우에도 1.43 미만이어서는아니된다. : 스트럿의길이 (m). : 스트럿의최소회전반지름으로다음식에의한값 (cm). : 스트럿의최소단면 2 차모멘트 (cm 4 ). : 스트럿의단면적 (cm 2 ). 선급및강선규칙

62 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 5 절 내저판, 마진판및선저외판 501. 내저판의두께 1. 내저판의두께는다음 2 개의식중큰것이상이어야한다. (mm) (mm) : 중심선거더의높이 (mm). : 종식구조일때에는내저종늑골의간격 (m). 횡식구조일때에는화물창내늑골의간격 (m). : 403. 의 2항에따른다. : 계수로서표 3.7.7에따른다. : 계수로서표 3.7.8에따른다. 2. 특별히비중량이작은화물을적재할내저판의두께는적절히참작할수있다. 3. 내장판을깔지않는창구바로아래의내저판은 1 항의두께 에의한것또는 101. 의 5항의규정에의한 것중큰것에 2mm를더한것으로한다. 다만, 4항의규정을적용할때에는예외로한다. 4. 그랩 (grab) 또는기타의기계적장치에의하여하역하는선박의내저판은 1항또는 101. 의 5항에의한것 중큰것에 2.5 mm 를더한것이상이어야한다. 다만, 내장판을설치할때에는예외로한다. 5. 주기실내의내저판두께는 1항또는 101. 의 5항에규정하는것중큰것에 2mm를더한것이상이어야 한다 마진판의두께 마진판의두께는 501. 에서규정하는두께 에 1.5 mm 를더한것이상이어야한다. 다만, 그곳의내저판의두께미만이어서는아니된다 마진판의배치 1. 마진판은만곡부까지의선저를보호할수있도록적절한높이로하여야하며선수단에서 0.2 이되는곳과의사이에서는마진판을가능한한수평으로선측까지연장할것을권장한다. 2. 마진판은적당한너비를가지는것으로하고외측브래킷의내단으로부터내측으로충분히연장시켜야한다 브래킷 1. 이중저구조가종식구조인경우에는마진판에는각화물창늑골의위치마다마진판에인접하는선저및내저종늑골을고착시켜야한다. 2. 브래킷의두께는 204. 의 2항에의한것이상이어야하고그자유변은플랜지를주거나적절한방법으로보강하여야한다 선저외판의두께 화물창의이중저부에대한선저외판의두께는 4장 304. 의식과 501. 의 1항의두께 중큰것이상이어야한다. 다만, 두께 을계산함에있어서 는다음식에의한값으로한다. 58 선급및강선규칙 2011

63 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 계수 또는 중큰것 : 203. 의규정에따른다. : 다음식에의한값. 및 : 다음표에정하는값. 다만횡식구조일때의 은표에정하는값에 1.1 배를한것으로한다 표 계수 4.0 : 종식구조일때에는늑판사이의거리 (m). 횡식구조일때에는거더사이의거리 (m). 선급및강선규칙

64 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 6 절 늑골브래킷 601. 두께및치수 1. 화물창늑골과마진판을고착하는브래킷의두께는 204. 의 2항에의한것에 1.5 mm를더한것이상이어야하고그자유변은플랜지를주어야한다. 2. 선박의모양에따라특히긴브래킷을필요로할때에는브래킷의두께를증가시키든가브래킷의상면에선박의전후방향으로형강을설치하는등이와동등한방법으로보강하여야한다 거싯판 (gusset plate) 늑골브래킷과마진판과는마진판과같은두께의거싯판으로고착시켜야한다. 다만, 구조상필요가없다고인정되었을때에는거싯판을생략할수있다. 제 7 절 조립늑판 701. 배치 횡식구조일때에실체늑판을설치하지않는늑골의위치에는중심선거더및마진판에설치하는브래킷과정늑재및부늑재로구성되는조립늑판을설치하여야한다 정늑재 정늑재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 중심선거더에붙는브래킷과마진판에붙는브래킷과의거리 (m). 다만, 측거더가있을때에는측거 더의휨보강재와브래킷과의거리 (m) 중큰것.( 그림 참조 ) 그림 조립늑판 : 늑골간격 (m). : 용골상면으로부터다음식에의한위치까지의높이 (m). (m) : 403. 의 1 항에따른다. : 계수로서표 에따른다. 60 선급및강선규칙 2011

65 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 계수 항목 705. 에규정하는스트럿이없을때 에규정하는스트럿이있을때 화물창내를디프탱크로할때, 또는만재상태에서화물창내가빈화물창이될때 4.17 기타 부늑재 부늑재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) 및 : 702. 에따른다. : 403. 의 2 항에따른다. : 계수로서표 에따른다. 표 계수 항목 705. 에규정하는스트럿 없을때 6.0 있을때 브래킷 1. 정늑재및부늑재는 204. 의 2항에의한것이상의두께를갖는브래킷으로서중심선거더및마진판에고착시켜야한다. 2. 브래킷의너비는 의 5% 이상으로하고정늑재및부늑재와충분히겹치도록하여야하며그자유변은플랜지를주어야한다 스트럿 스트럿은평강및구평강이외의형강으로하고정늑재및부늑재와충분히겹치도록하여야하며그단면적은 404. 의규정에따른다. 제 8 절 선수선저보강부의구조 801. 적용 1. 이절의규정은평형수적재상태의선수흘수가 미만인선박에적용한다. 다만, 는 403. 의 1항에따른다. 2. 평형수적재상태의흘수가특히작고속장비가큰선박의선수선저보강부는특별히고려하여야한다. 3. 평형수적재상태에서의선수흘수가 이상인선박은 2절내지 4절의규정에따른다 범위 1. 선수선저보강부라함은표 에정하는위치보다전방에있어서용골상면으로부터 0.05 ( : 평형수적재상태시의선수흘수 ) 높이까지의선저외판부분을말한다. 선급및강선규칙

66 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 선수선저보강부의범위 선수단으로부터의위치 2. 1항의규정에도불구하고평형수적재상태의선수흘수가작거나, 가작은선박에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따라그보강부의범위를선미방향으로연장하여야한다 구조 1. 선수격벽과선수선저보강부의후부 0.05 인곳과의사이에는측거더를 2.3 m 를넘지않는간격으로배치하도록하고횡식구조일때에는선수격벽과선수선저보강부의후부 인곳과의사이에서는측거더상호간에반거더또는외판종휨보강재를설치하여야한다. 2. 선수격벽과선수선저보강부의후단간에있어서횡식구조일때에는각선창늑골의위치에, 종식구조일때에는각선창늑골 1개건너마다실체늑판을설치하여야한다. 3. 늑판에는반거더가붙는곳또는외판종휨보강재가설치되는곳에서는늑판에수직휨보강재를설치하여보강하여야한다. 다만, 외판종휨보강재의간격이특히작고늑판이적절히보강되어있을때에는늑판에설치되는휨보강재는외판종휨보강재 1개건너마다설치할수있다. 4. 평형수적재상태에서선수흘수가 를넘고 미만인선박으로서선수선저보강부의구조배치가각항의규정에따르기가곤란할때에는늑판및측거더를적절히보강하여야한다 부재치수 1. 평형수적재상태의선수흘수가 이하인선박은선수선저보강부의외판종휨보강재또는선저종늑골의단면계수 Z는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 늑판의간격 (m). : (m). 다만, 외판종휨보강재또는선저종늑골의간격이 이하일때에는그거리로 한다. : 계수로서 로한다. 다만, 가 1.0 이상일때에는 1.0 으로한다. : 슬래밍 (slamming) 충격압력으로다음식에의한값. (kpa) : 계수로서 에따라표 에서정하는것. 다만, 을정함에있어 가표 의중간에있을때에는보간법에의한다. : 계수로서 에따라표 에서정하는것. 62 선급및강선규칙 2011

67 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 계수 표 계수 1.0 이하 이상 0.9 미만 0.9 이상 1.3 미만 1.3 이상 : 계수로서다음값에따른다. 가 이상인경우 : 1.0 가 미만인경우 : : 선수단으로부터고려하는횡단면위치까지의길이방향의거리 (m) x 1 : 다음값에따른다. 가 0.7 미만인경우 : (m) 가 0.7 이상 0.8 미만인경우 : 가 0.8 이상인경우 : (m) (m) : 로한다. 다만, 가 1.0 미만일때는 1.0 으로한다. : 평형수적재시의선수흘수 (m) : 다음식에의한값. 다만, 가 이상일때에는 의값을 으로한다. : 선수단으로부터 0.2 인곳의선체횡단면에서의선체중심선으로부터용골상면상 높이 에서의수평선과외판과의교점까지의거리 (m). ( 그림 참조 ) β 그림 의측정방법 2. 평형수적재상태에서선수흘수가 를넘고 미만인선박에있어서선수선저보강부의외판종휨보강재또는선저종늑골의단면계수는 1 항의규정및 4절의규정에의한값을보간법에따라정한다. 선급및강선규칙

68 8 장늑골 3 편 8 장 제 8 장 늑골 제 1 절 일반사항 101. 적용이장의규정은격벽에의한선체의횡강도가 14장에규정하는것이상의효력을갖는선박에적용한다. 격벽에의한횡강력이충분하지않은경우에는늑골의치수를증가시키든가특설늑골을증설하는등의방법으로선체의횡강도를적절히증가시켜야한다 디프탱크부분의늑골 디프탱크를구성하는부분의늑골은디프탱크격벽의휨보강재로간주하여정한강도를갖는것이어야한다 탱크정부의늑골 늑골은탱크의정부를관통시켜서는아니된다. 다만, 유효한수밀또는유밀구조로하고, 특히승인을받은경우에는예외로한다 치수의보강 늑골의치수를정함에있어그웨브부분에큰구멍을뚫을경우에는늑골의단면계수가감소되지아니하도록그치수를적절히증가시켜야한다 특수한곳의늑골 1. 보일러실에서는늑골및선측스트링거의치수를적절히증가시켜야한다. 2. 보스부분의늑골의구조및치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 작은각도에의한부착 늑골의웨브와외판과의각도가특히작을경우에는늑골의치수를이장의규정에의한것보다적절히증가시켜야하며필요에따라트리핑을방지하도록적절한조치를하여야한다 늑골하단부의구조 늑골하단부의구조는응력집중등에대하여충분한고려를하여야한다 플레어가특히큰곳에서의늑골 큰선수충격압력을받는선수플레어위치에설치되는횡늑골, 선측종늑골및종식구조의선측종늑골을지지하는특설늑골들은그끝단연결부의유효성에주의하여적절히보강하여야한다 직접강도계산 우리선급의승인을얻은경우에는 1 장 206. 에서정하는직접강도계산에따라늑골의치수를정할수있다. 제 2 절 늑골간격 201. 횡늑골 1. 횡늑골의간격 는다음식에의한것을표준으로한다. (mm) 선급및강선규칙

69 8 장늑골 3 편 8 장 2. 선수미창및순양함형선미의횡늑골간격은 610 mm 를넘어서는아니된다. 3. 선수단으로부터 0.2 인곳과선수격벽과의사이의횡늑골간격은 700 mm 와 1항에서규정하는표준간격중에서작은것을넘어서는아니된다. 4. 구조또는치수에대하여적절한고려가되어있는경우에는 2항및 3항의규정을적절히참작할수있다 종늑골 종늑골의간격 는다음식에의한것을표준으로한다. (mm) 203. 최대늑골간격 늑골간격은 1m 를넘지아니하도록하여야한다 표준늑골간격을넘는경우의고려 늑골간격이 201. 및 202. 에서규정하는표준간격보다 250 mm 를넘는경우에는단저부재, 이중저부재기타관련부재의치수및구조에대하여특별히고려하여야한다. 제 3 절 선창내횡늑골 301. 적용 1. 선창내횡늑골이라함은선수격벽으로부터선미격벽까지사이의기관실을포함한최하층갑판하의늑골을말한다. 2. 이규정은보통구조의모양을갖는선창내횡늑골에적용한다. 3. 선측에호퍼탱크, 윙탱크등을가지는선박또는선측에이중선체구조를가지는등특수한구조를가지는선박의선창내횡늑골에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 4. 7장 101. 의 7항에규정하는적하화물창내의화물의겉보기비중량 가 0.9 를넘을때에는화물창내횡늑골의치수에대하여특별히고려하여야한다 횡늑골치수 1. 선창내횡늑골의단면계수 는표 3.8.1의식에의한것이상이어야한다. 2. 중심선거더의높이가 보다낮을때에는늑골의치수를적절히증가시켜야한다. 3. 늑골상단의갑판에특별히긴화물창구또는횡방향으로여러개의화물창구를설치할때에는늑골의치수및그상단의구조에대하여특별히고려를하여야한다 특설늑골및선측스트링거에의해지지되는횡늑골 1. 선창내횡늑골이 9장에규정하는특설늑골및선측스트링거에의해지지되는늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 늑골간격 (m). : 302. 의 1항에따른다. : 선측에있어서내저판상면으로부터최하층선측스트링거까지의수직거리 (m) 로서 301. 의 1항에규정하는 의측정위치에서측정한다. 다만, 이거리가 2m미만일때에는그거리의 1/2에 1m를더한것으로한다.( 그림 및 (c) 참조 ) : 계수로서표 3.8.2에따른다. : 다음식에의한값. 다만, 1.0 미만인경우에는 1.0으로한다. 66 선급및강선규칙 2011

70 8 장늑골 3 편 8 장 : 최하층선측스트링거로부터수직상의선측스트링거또는갑판까지의수직거리 (m).( 그림 (c) 참조 ) : 의하단으로부터측정한늑골하부브래킷의높이 (m) 로서 0.25 을넘을때에는 0.25 (m) 로한다.( 그림 (c) 참조 ) 및 : 표 3.8.3에의한값. : 다음식에의한값. 다만, 1.0 이상이어야하고 2.2 를넘을필요는없다. : 선측에있어서내저판상면으로부터최하층갑판하면까지의수직거리 (m).( 그림 (c) 참조 ) : 선측에있어서 의하단으로부터건현갑판하면까지의수직거리 (m).( 그림 (c) 참조 ) 2. 1 항의규정에서늑골의스팬은각각그인접스팬과의차이가 25 % 미만이되게하고스트링거가 2개 이상설치되었을경우에는최대스팬과최소스팬의차이는 50 % 미만이되도록하여야한다. 3. 늑골하부브래킷의높이가 1항에규정하는 의 0.05배미만일때에는늑골의치수및하단의구조에대하 여특별히고려하여야한다 고착 1. 횡늑골과늑골하부브래킷은늑골깊이의 1.5배이상겹치도록하고견고하게고착시켜야한다. 2. 늑골의상단은보브래킷에의하여갑판및보에유효하게고착시켜야하며늑골정부의갑판이종식구조인경우에는보브래킷을인접종갑판보까지연장하여고착시켜야한다. 선급및강선규칙

71 8 장늑골 3 편 8 장 표 선창내횡늑골의치수 위치단면계수 (cm 3 ) (1) 선수단으로부터 0.15 인곳과선미격벽사이 (2) 선수단으로부터 0.15 인곳과선수격벽사이 (3) 종식구조의갑판트랜스버스를지지하는곳 : 늑골간격 (m). : 선측에있어서내저판상면으로부터최하층갑판까지의수직거리 (m) 로서, 선수단으로부터 0.25 보다후방의늑골은 의중앙에서, 선수단으로부터 0.25 과 0.15 사이의늑골은선수단으로부터 인곳에서, 선수단으로부터 0.15 과선수격벽사이의늑골은선수단으로부터 0.15 인곳에서각각측정한다. 다만, 경사가현저한외판에부착되는늑골의 은늑골지점사이의거리로한다. 또한최하층갑판이불연속인경우, 이중저의높이가변화하는경우등으로늑골의길이가그 의측정점에있어서의것과현저하게다를때에는최하층갑판또는이중저상면등을상층의갑판또는용골에각각평행하게연장한선을최하층갑판또는이중저상면등으로보아해당측정점에있어서 을측정하는것으로한다.( 그림 및 참조 ) : 각각 의측정점에있어서 의하단으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m).( 그림 참조 ) : 선박의길이 (m). 다만, 230 m 를넘을필요는없다. : 계수로서다음식에의한값. 다만, 0.85 미만이어서는아니된다. : 의하단으로부터측정한늑골하부브래킷의높이 (m). : 갑판트랜스버스의간격과늑골간격과의비율. : 늑골정부의갑판트랜스버스에대한 10장 2절에규정하는갑판하중 (kn/m 2 ). : 갑판트랜스버스의전길이 (m). : 계수로서다음식에의한값. 화물창구조 톱사이드탱크가없는보통구조 톱사이드탱크가있는구조 (*1) 인경우에는 의값을적절히증가시켜야한다. : 계수로서다음표에정하는값. 다만, 의값이표의중간에있을때에는보간법에의한다. : 선창의길이 (m). 0.5 이하 이상 : 갑판층수에따라정하는계수로서다음표의값. 갑판층수 의값 (*2) 1층갑판선박 2층갑판선박 3층갑판선박 (*2) 갑판의층수에따라 의값이표의값을넘을때에는 의값을적절히증가시켜야한다. ( 비고 ) 늑골의깊이와늑골정부의갑판으로부터늑골하부브래킷의선단까지측정한늑골길이와의비율이상기 (1) 에규정하는늑골은 1/24, (2) 에규정하는늑골은 1/22에미달될때에는늑골의치수를적절히증가시켜야한다. 68 선급및강선규칙 2011

72 8 장늑골 3 편 8 장 그림 선창내늑골에대한 의측정위치 그림 선창내늑골에대한, 및 등의측정방법 표 계수 표 및 의값 늑골의위치 선측스트링거의수 선수단으로부터 0.15 과선미격벽사이 2.1 선수단으로부터 0.15 과선수격벽사이 개 개 개이상 제 4 절 선측종늑골 401. 치수 1. 선박의중앙부에서의건현갑판하만곡부종늑골을포함한선측종늑골의단면계수 는다음 2개의식중큰것이상이어야한다. (cm 3 ) (cm 3 ) 선급및강선규칙

73 8 장늑골 3 편 8 장 : 종늑골의간격 (m). : 특설늑골의간격또는횡격벽과특설늑골사이의거리 (m) 로서고착부분의길이를포함한다. : 해당늑골로부터용골상면상 까지의거리 (m). : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. : 계수로서다음식에의한값. : 계수로서다음에의한 또는 값. 다만, 이상이어야한다. 일때 일때 : 에따라다음에정하는계수로서 이중간에있을때에는보간법에의한다. 이 230 m 이하일때 : 이 400 m 이상일때 : : 선박중앙부의선체횡단면에있어서선측외판의 80 % 이상범위에대하여고장력강을 사용하는경우에는 로하며, 기타의경우에는 1.0 으로한다. : 용골상면으로부터해당종늑골까지의수직거리 (m). : 선박의중앙부에있어서용골상면으로부터선체횡단면의중립축까지의수직거리 (m). : 3 장 203. 의 (5) 호의 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한값중큰것. 2. 선박의중앙부의전후에서는종늑골의단면계수를점차적으로감소시켜선수미에서는 1 항의규정에의한것에 85 % 로할수있다. 다만, 선수단으로부터 0.15 과선수격벽사이에서는 1 항의식에의한것이상이어야한다. 3. 종늑골에사용하는평강은그깊이와두께의비율이 15 를넘지아니하는것이어야한다. 4. 선박의중앙부의현측후판에붙이는종늑골은그세장비 ( 細長比 ) 가가능한한 60을넘지아니하도록하여야한다. 5. 선저만곡부의종늑골의단면계수는선저종늑골의단면계수보다클필요는없다 고착 1. 종늑골은횡격벽을관통시키든가또는강도의연속성을충분히유지할수있는브래킷으로서횡격벽에견고하게고착시켜야한다. 2. 종늑골과특설늑골과는서로의웨브가고착되어야한다. 제 5 절 갑판사이늑골 501. 일반갑판사이늑골의치수는선창내격벽의상부에도유효한갑판사이격벽이설치되어있거나또는특설늑골이적절한간격으로선루의정부까지연장설치되어선체에충분한횡강도를유지하도록한구조를기준으로하여정한것이다. 갑판사이늑골은화물창늑골과관련시켜고려하여야하며선저로부터선체상부에이르기까지늑골의강도에연속성이유지되도록주의하여야한다 치수 갑판사이늑골의단면계수는표 의식에의한것이상이어야한다. 70 선급및강선규칙 2011

74 8 장늑골 3 편 8 장 갑판사이늑골의치수 위치 단면계수 (cm 3 ) (1) 건현갑판하의갑판사이늑골 (2) 상기이외의갑판사이늑골 (3) 갑판트랜스버스를지지하는갑판사이늑골 : 늑골간격 (m). : 갑판사이높이 (m). : 의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). 다만, 는 0.03 (m) 미만이어서는아니된다. : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. 및 : 표 3.8.1에따른다. : 계수로서다음표에의한값. 갑판의종류 선루갑판사이 ( 아래난의것을제외 ) 0.44 선미단으로부터 사이의선루갑판사이 0.57 선수단으로부터 사이의선루갑판사이및선수경사늑골 0.74 ( 비고 ) 1. 선수단과선수단으로부터 0.15 사이및선미단과선미단으로부터 사이의건현갑판하부의갑판사 이늑골은상기 (1) 의규정값보다적절히증가시켜야한다. 2. 갑판트랜스버스를지지하는갑판사이늑골의단면계수는상기 (1) 의식에도만족하여야한다 특별고려 1. 선수미부의갑판사이늑골은갑판사이의높이에만의하지아니하고그지점사이의실제길이에따라서 강도및강성을증가시키도록고려하여야한다. 2. 건현이특히큰선박에대한갑판사이늑골의치수는적절히참작할수있다 선루늑골 1. 선루늑골은그아래늑골의위치마다설치하여야한다. 2. 선교루및중앙부 0.5 사이에있는부분선루단부의 4늑골간격사이에있는선루늑골의단면계수는표 3.8.4에규정하는 (2) 의식에있어서 를 0.74로하여정한것이상이어야한다. 3. 격벽의상부및선루구조에충분한횡강성을주기위하여필요하다고인정되는곳에특설늑골또는부분격벽을설치하여야한다 순양함형선미늑골 순양함형선미늑골의단면계수는 13 장 302. 의규정에의한것의 86 % 이상이어야한다. 선급및강선규칙

75 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 제 9 장 특설늑골및선측스트링거 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 8장 303. 에규정하는횡늑골을지지하는선측스트링거와이선측스트링거를지지하는특설늑골은 2절및 3절의규정에따른다. 2. 7장 401. 에규정하는종늑골을지지하는선측트랜스버스는 4절의규정에따른다 배치 1. 특설늑골및선측스트링거는선측이견고하게보강되도록배치하여야한다. 2. 선측스트링거의위치는가능한한격벽스트링거가있을때에는이와일치시켜야한다 디프탱크내부재의최소강도 디프탱크내의특설늑골과선측스트링거의강도는디프탱크격벽의수직또는수평거더에요구되는강도보다작아서는아니된다 플레어가특히큰곳에서의특설늑골과선측스트링거 큰선수충격압력을받는선수플레어위치에설치되는횡늑골지지선측스트링거와이선측스트링거를지지하는특설늑골들은그끝단연결부의유효성에주의하여적절히보강하여야한다 직접강도계산 우리선급의승인을얻은경우에는 1장 206. 에서정하는직접강도계산에따라각부재의치수를정할수있다. 제 2 절 특설늑골 201. 치수 1. 선측스트링거를지지하는특설늑골의치수는다음식에의한것이상이어야한다. 깊이 : (mm) 단면계수 : (cm 3 ) 웨브의두께 : 다음 2개의식중큰값. (mm), (mm) : 특설늑골의간격 (m). : 특설늑골의지지점사이의거리 (m). : 의하단으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 를넘을필요는없다. : 특설늑골의깊이 (mm). 다만, 수직휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할할때에는 의식에있어서 를분할된깊이로할수있다. 및 : 계수로서표 3.9.1에정하는값. : 특설늑골의웨브에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm) 과 의비율에따라표 선급및강선규칙

76 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 에정하는계수로서 이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 2. 보일러에인접한특설늑골은그웨브및면재등의두께를적절히증가시켜야한다. 표 계수 및 위치 선수단으로부터 후부 선수단으로부터 과선수격벽사이 표 계수 0.3이하 이상 웨브의보강 1. 깊은특설늑골의웨브에는필요에따라휨보강재또는트리핑 (tripping) 브래킷을설치하여야한다. 2. 트리핑브래킷은 3m간격으로배치하고특설늑골의면재의너비가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘는경우에는면재도지지되는구조로하여야한다 횡강도의연속 격벽갑판보다하방에서는화물창내및기관실내의특설늑골은그횡강도의연속을유지시키기위하여필요에따라화물창특설늑골상부에갑판사이특설늑골을설치하여야한다 특설늑골상단의갑판보 특설늑골상단에설치하는갑판보는그강도및강성을적절히증가시켜야한다. 제 3 절 선측스트링거 301. 치수 1. 선측스트링거의치수는다음식에의한것이상이어야한다. 깊이 : 늑골이관통되는슬롯깊이 (mm) 단면계수 : (cm 3 ) 웨브의두께 : 다음 2개의식중큰값. 74 선급및강선규칙 2011

77 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (mm), (mm) : 해당선측스트링거로부터그상하의선측스트링거및내저판상면또는갑판보의상면에이르는각구간의중심사이의거리 (m). : 특설늑골의간격 (m). 다만, 견고한브래킷을설치할때에는 1장 605. 의규정에따라그값을수정할수있다. : 의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). 다만, 0.05 미만일때에는 0.05 (m) 로한다. : 201. 의 1항에따른다. : 선측스트링거의깊이 (mm). 다만, 면재에평행으로휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할한때에는 의식에있어서 를분할된깊이로할수있다. 및 : 계수로서표 3.9.3에정하는값. : 선측스트링거의웨브에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm) 과 의비율에따라표 3.9.2에정하는계수로서 이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 2. 보일러에인접한선측스트링거는그웨브및면재등의두께를적절히증가시켜야한다. 표 계수 및 위치 선수단로부터 0.15 후부 선수단로부터 0.15 과선수격벽사이 휨보강재 선측스트링거의웨브에는늑골한개건너마다선측스트링거의전깊이에이르는휨보강재를설치하여야한다 트리핑브래킷 1. 선측스트링거에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 2. 트리핑브래킷은선측스트링거의면재너비가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘을때에는면재를지지하는구조로하여야한다 고착 1. 선측스트링거와특설늑골은특설늑골의깊이전체에걸쳐서고착시켜야한다. 2. 선측스트링거와특설늑골과의깊이가같을때에는선측스트링거의면재를특설늑골의면재에견고하게고착시켜야한다. 3. 선측스트링거는적절한크기의브래킷으로횡격벽에견고하게고착시켜야한다. 제 4 절 선측트랜스버스 401. 배치 선측종늑골을지지하는선측트랜스버스 (side transverse) 는실체늑판의위치에배치하여야한다 치수 선측트랜스버스의치수는다음식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

78 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 깊이 : (mm) 과종늑골관통부의슬롯깊이의 2.5배중큰것. 단면계수 : (cm 3 ) 웨브의두께 : 다음 2개의식중큰값. (mm), (mm) : 선측트랜스버스의간격 (m). : 선측트랜스버스의지지점사이거리 (m). : 선측트랜스버스의깊이 (mm). 다만, 의식에서는종늑골관통부의슬롯깊이는뺀것으로한다. 또한수직휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할할때에는 의식에서 를분할된깊이로할수있다. : 의하단으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). 다만, 그거리가 1.43 미만일때에는 1.43 (m) 로한다. : 201. 의 1항에따른다. 및 : 계수로서표 3.9.4에정하는값. : 선측트랜스버스의웨브에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm) 과 의비율에따라, 표 3.9.2에정하는계수로서 이표의중간일때에는보간법에의한다. 표 계수 및 계수선수단으로부터 0.15 후부선수단으로부터 0.15 과선수격벽사이 403. 트리핑브래킷 1. 선측트랜스버스에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 2. 트리핑브래킷은선측트랜스버스의면재너비가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘을때에는면재를지지하는구조로하여야한다 웨브의보강및고착 1. 선측트랜스버스의웨브는종늑골의관통부마다휨보강재를설치하여보강하여야한다. 다만, 선측트랜스버스의지지점사이의중앙부에서는종늑골한개건너마다휨보강재를배치하여도된다. 2. 종늑골과선측트랜스버스는서로의웨브를고착시켜야한다. 제 5 절 외팔보 (cantilever) 구조 501. 외팔보외팔보는다음규정에따른다. (1) 브래킷내단에서의깊이는외팔보의선단으로부터브래킷내단까지의수평거리의 1/5 이상으로하여야한다. (2) 브래킷내단이외에있어서의외팔보의깊이는브래킷내단으로부터선단에이르기까지서서히감소시켜외팔보선단에서의깊이는브래킷내단에있어서의깊이의 1/2 까지감소시킬수있다. (3) 브래킷내단에있어서외팔보의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다.( 그림 참조 ) 76 선급및강선규칙 2011

79 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (cm 3 ) : 외팔보의간격 (m). : 외팔보의선단으로부터브래킷내단까지의수평거리 (m). : 외팔보의선단으로부터횡갑판보또는갑판트랜스버스의선측브래킷내단까지의수평거리 (m). 다만, 갑판을종갑판보로보강하고, 외팔보사이에갑판트랜스버스를설치하지않을때에는 을 로한다. : 외팔보로지지되는갑판창구의반너비 (m). : 외팔보로지지되는갑판에대하여 10장 2절에규정하는갑판트랜스버스에대한갑판하중 (kn/m 2 ). : 외팔보로지지되는갑판의창구덮개상의갑판하중 (kn/m 2 ) 으로서외팔보로지지되는갑판의종류에따라다음 ( 가 ) 내지 ( 다 ) 의값이상으로하여야한다. 그림 3.9.1, 및 등의측정방법 ( 가 ) 노출갑판의경우는 10장 201. 의 2항에규정하는갑판트랜스버스에대한갑판하중또는창구덮개상의단위면적당계획최대화물적재중량 (kn/m 2 ) 중큰것. 또한, 10장 201. 의 2항 (1) 에서 는만재흘수선으로부터창구코밍의상단까지의수직거리로할수있다. 다만, 어느경우에도 는 4편 2장에서정하는위치 I에있는창구에대해서는 17.5 (kn/m 2 ), 위치 II에있는창구에대해서는 12.8 (kn/m 2 ) 미만으로하여서는아니된다. ( 나 ) 노출갑판이외의갑판으로서보통의화물또는창고저장품등을싣는갑판의경우에는 10장 201. 의 1항에의한갑판하중. ( 다 )( 가 ) 및 ( 나 ) 에서규정한이외의갑판의경우에는 과같은값. (4) 브래킷의내단이외에서의면재의단면적은브래킷의내단으로부터서서히감소시켜외팔보의선단에서는브래킷의내단에서의값의 60 % 로할수있다. 선급및강선규칙

80 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (5) 웨브의두께는외팔보의어느부분에있어서도다음식중큰것이상이어야한다. (mm), ) (mm),,, 및 : (3) 호의규정에의한값. 다만, 갑판을종갑판보로보강하고외팔보사이에 갑판트랜스버스를설치하지않을때에는 의식중에서 을외팔보의선단으로부터 해당되는곳까지의수평거리 (m) 로한다. : 해당되는곳에있어서외팔보의깊이 (mm). 다만, 의계산에있어서는웨브에종갑판보관통을위한슬롯이있을때에는그깊이를감한것으로한다. 또한웨브에수평휨보강재를설치하여웨브를상하로분할할때에는 의식에있어 를분할된깊이로할수있다. (6) 외팔보에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야하며면재의너비가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘을때에는면재를지지하는구조로하여야한다. 또한종갑판보의관통부마다웨브에휨 보강재를설치하여보강하여야한다. 다만, 외팔보의지지점사이의중앙부근에서는종갑판보한개건 너마다배치할수있다. (7) 브래킷내단부부근의웨브는특별히보강하여야한다 특설늑골외팔보를지지하는특설늑골은다음의규정에따른다. (1) 특설늑골의깊이는양단고착부를포함하는길이의 1/8 이상이어야한다. (2) 단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 그특설늑골바로위에상층갑판을지지하는외팔보및특설늑골이있을때에는다음식에의한값의 60 % 로할수있다. (cm 3 ) : 특설늑골의간격 (m). : 지지되는외팔보의선단으로부터특설늑골내단까지의수평거리 (m).,, 및 : 지지되는외팔보에대하여 501. 의 (3) 호에의한값. 다만, 갑판이종갑판보로보강되고, 외팔보사이에갑판트랜스버스를설치하지않을때에는 을 로한다. (3) 갑판사이특설늑골의단면계수 는 (2) 호의규정에따르는이외에다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ),,,, 및 : (2) 호의규정에따른다. : 계수로서다음식에의한값.,, 및 : 해당특설늑골하부에설치되는외팔보에대하여 (2) 호의규정에의한,, 및 로한다. (4) 웨브의두께 는다음 2개의식중큰것이상이어야한다. 78 선급및강선규칙 2011

81 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (mm), (mm),,,, 및 : (2) 호의규정에따른다. : 특설늑골의깊이중가장작은것 (mm). 다만, 을정함에있어서웨브에종늑골관통을위한슬롯이있을때에는그깊이를감한것으로한다. 또한수직휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할할때에는 의식에있어서 를분할된깊이로할수있다. : 양단의고착부를포함한특설늑골의길이 (m). : 계수로서표 3.9.5에정하는값. 다만, 표중의 은 (3) 호의규정에따른다. 표 계수 위치및조건 화물창특설늑골 상층갑판을지지하는외팔보및특설늑골이바로위로접속할때 0.9 상기이외 1.5 갑판사이특설늑골 (5) 외팔보를지지하는화물창내특설늑골이선측종늑골또는선측스트링거를지지하는경우에는 2절, 3절및 4절의규정에따르는이외에다음규정에도적합하여야한다. ( 가 ) 특설늑골의단면계수는 (2) 호의규정식에다음의계수 를곱한것이상이어야한다. 갑판사이외팔보구조가접속하는경우 : 상기이외의경우 : = 1.0 : 양단의고착부를포함한화물창특설늑골의길이 (m). : 상부에접속된갑판사이특설늑골의고착부를포함한길이 (m). : 의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). : 의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). 다만, 이거리가 의중앙보다하방에있을때에는 는 0으로한다. : 201. 의 1항에따른다.,,, 및 : (2) 호의규정에따른다. ( 나 ) 웨브의두께는 (4) 호에규정하는 의식에의한것에다음의계수 를더한것이상이어야한다. (mm) : 특설늑골의간격 (m). 및 : ( 가 ) 의규정에따른다. : (4) 호의규정에따른다. (6) 특설늑골에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야하며, 특설늑골의면재너비가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘을때에는면재를지지하는구조로하여야한다. 또한선측종늑골의관통부와웨브에휨보강재를설치하여보강하여야한다. 다만, 특설늑골의지지점사이의중앙부근에서는이휨보강재는종늑골한개건너마다배치할수있다. 종늑골과특설늑골은서로그웨브를고착시켜야한다. 선급및강선규칙

82 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (7) 특설늑골은그하부의특설늑골또는실체늑판과강도의연속성을갖도록견고하게고착시켜야한다 고착외팔보와이것을지지하는특설늑골과는다음규정에따른브래킷으로견고하게고착시켜야한다. (1) 브래킷자유변의곡률반지름은브래킷끝단에서의외팔보의깊이이상으로하여야한다. (2) 브래킷의두께는외팔보또는특설늑골웨브의두께중큰것이상으로하여야한다. (3) 브래킷은휨보강재를설치하여적절히보강하여야한다. (4) 브래킷의자유변에는외팔보또는특설늑골의면재의단면적중큰쪽의단면적을갖는면재를설치하고외팔보및특설늑골의면재와연결시켜야한다. 80 선급및강선규칙 2011

83 10 장갑판보 (beams) 3 편 10 장 제 10 장 갑판보 (beams) 제 1 절 일반사항 101. 노출갑판의캠버 노출갑판의캠버는선박길이의중앙에있어서 0.02 를표준으로한다 보의단부고착 1. 종갑판보는연속구조로하든가또는그단부에서단면적을유효하게유지하고굽힘및인장에대하여충분한강도를가지도록브래킷으로써고착시켜야한다. 2. 횡갑판보는브래킷으로써늑골에고착시켜야한다. 3. 갑판사이또는선루내에서늑골이없는위치에설치하는횡갑판보는보브래킷으로써외판에고착시켜야한다. 4. 단정갑판, 유보갑판등의횡갑판보의단부는러그고착으로하여도좋다 격벽리쎄스등의보격벽리쎄스, 축로및축로리쎄스의정부를구성하는갑판에설치된보의단면계수는선체중심선에있어서보의상면에서격벽갑판의상면까지의높이또는그높이가 6.0 m 미만일때에는그높이의 0.8배에 1.2 를더한것을각각 로하고 14장 309. 의규정에도적합하도록하여야한다 디프탱크정부의보 디프탱크를구성하는갑판에설치하는보의단면계수는이장에따르는외에그갑판보의상면을 의하단으로하고보를휨보강재로간주하여 15장 203. 의규정에도적합하도록하여야한다 특히큰하중을지지하는갑판보의보강 선루또는갑판실의단부, 마스트, 윈치, 윈드러스, 보조기기기타특히큰중량을지지하는갑판보는치수를증가시키든가갑판거더또는필러를증설하는등적절히보강하여야한다 특히긴기관실구의보강 기관실구가특히긴경우에는각갑판의위치에견고한보를설치하는등적절히보강하여야한다 차량적재갑판의보 차량을적재하는갑판에설치하는보의단면계수는바퀴로부터의집중하중등을고려하여정하여야한다 강도의연속성 갑판의구조가종식구조에서횡식구조로바뀌는곳에는강도의연속성이유지될수있도록특히주의하여야한다 특별한화물을적재하는갑판보의단면계수 분포하중으로다룰수없는하중을받는갑판보의단면계수는각각의화물에의한하중작용형태를고려하여결정하여야한다. 제 2 절 갑판하중 201. 의값 선급및강선규칙

84 10 장갑판보 (beams) 3 편 10 장 1. 화물또는창고품등을적재하는갑판에대한갑판하중 (kn/m 2 ) 는 (1) 호내지 (3) 호의규정에따른다. (1) 해당되는갑판으로부터바로위의갑판까지의선측에서측정한갑판간높이 (m) 또는갑판의창구코밍상단까지의높이 (m) 를화물의적재높이로하여이것을 7배한수두압력 (kn/m 2 ) 을표준으로한다. 다만, 갑판의단위면적당계획최대화물적재중량 (kn/m 2 ) 이정하여지는경우에는그값으로하여야하며, 이경우에는화물의적재높이를충분히고려하여야한다. (2) 노출갑판에목재또는기타의화물을적재하는경우에는갑판의단위면적당화물중량 (kn/m 2 ) 또는 2. 항에서규정하는값중큰것. (3) 갑판보에화물을매어달경우또는갑판상에갑판보기를설치하는경우에는적절히증가시켜야한다. 2. 노출갑판에대한갑판하중 (kn/m 2 ) 는다음각호에따른다. (1) 건현갑판, 건현갑판상선루및갑판실갑판의 는다음식에의한것이상이어야한다. (kn/m 2 ) 및 : 갑판의위치에따라표 에따른다. : 방형계수. 다만, 가 0.6 이하일경우에는 0.6 으로하고 0.8 이상일경우에는 0.8 로한다. : 계수로서표 에따른다.( 그림 참조 ) : 만재흘수선으로부터노출갑판까지의선측에서측정한수직거리 (m) 로서선수단으로부터 0.15 의위치보다전방에위치한갑판은선수단의위치에서, 선수단으로부터 0.3 의위치와선수단으로부터 0.15 과의사이의갑판은선수단으로부터 0.15 의위치에서, 선수단으로부터 0.3 의위치와선미단으로부터 0.2 과의사이의갑판은 의중앙에서, 선미단으로부터 0.2 의위치보다후방의갑판은선미단의위치에서각각측정한다.( 그림 참조 ) 표 및 의값 난 갑판의위치 보 (1), 갑판 필러 갑판거더 I 선수단으로부터 0.15 인위치보다전방 II III 선수단으로부터 0.15 인위치와선수단에서 0.3 인위치와의사이 선수단으로부터 0.3 인위치와선미단에서 0.2 인위치와의사이 (2) 3.45 (3) 1.0 IV 선미단으로부터 0.2 인위치보다후방 ( 비고 ) (1) 보에대한 의값은 이 150 m 이하인선박은다음식의값을곱한것으로할수있다. (2) 선박의중앙부에있어서강력갑판의갑판구측선밖에설치하는갑판종거더인경우. (3) (2) 이외의갑판거더인경우. 82 선급및강선규칙 2011

85 10 장갑판보 (beams) 3 편 10 장 표 계수 선박의길이 m 150 m 300 m 300 m 그림 의측정위치 (2) II 란에서계산된 는 I 란의것을넘을필요는없다. (3) 각호의규정에관계없이 는표 에의한것이상이어야한다. (4) 특히큰건현을가진선박에대한 의값은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 전적으로거주설비나항해업무에사용되는구역의선루갑판및갑판실의정판중, 건현갑판상두번째층까지의둘러싸인장소에대한 는 12.8로한다. 표 의최소값 난갑판의위치 (1) 보 (2), 갑판 필러, 갑판거더 I 및 II 선수단으로부터 0.3 의위치보다전방 III 선수단으로부터 0.3 의위치와선미단으로부터 0.2 의위치와의사이 IV 선미단으로부터 0.2 의위치보다후방 건현갑판상제2층까지의선루갑판 ( 비고 ) (1) (2) : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 를넘는경우에는 230 m 로한다. 보에대한 의값은 이 150 m 이하인선박은다음식의값을곱한것으로할수있다. 제 3 절 종갑판보 301. 간격 1. 종갑판보의간격 는다음식에의한것을표준으로한다. (mm) 2. 종갑판보의간격은 1 m 이하로할것을권장한다 모양 1. 종갑판보는적절한간격으로설치된갑판트랜스버스로지지되는구조로하여야한다. 선박중앙부강력 선급및강선규칙

86 10 장갑판보 (beams) 3 편 10 장 갑판의종갑판보는세장비가 60을넘지아니하는치수로하여야한다. 다만, 좌굴에대한강도가충분한경우에는적절히참작할수있다. 2. 종갑판보를평강으로사용할경우에는그깊이와두께의비가 15 를넘지아니하여야한다 단면계수 1. 선박의중앙부에있어서강력갑판의갑판구측선밖에설치되는종갑판보의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 종갑판보의간격 (m). : 2절에서규정하는갑판하중 (kn/m 2 ). : 격벽과갑판트랜스버스사이또는갑판트랜스버스사이의수평거리 (m). 2. 선박의선수미양단 0.1 에서의강력갑판갑판구측선밖에설치되는종갑판보의단면계수 는다음 식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ), 및 : 1 항의규정에따른다. 3. 선박의중앙부전후에있어서강력갑판의갑판구측선밖에설치되는종갑판보의단면계수 는 1항에의한것을점차감소시켜선수미양단 0.1 에서 2항에의한것이상이어야한다. 4. 각항이외의위치에설치하는종갑판보의단면계수는 2항의식에의한것이상이어야한다 종갑판보를지지하는갑판트랜스버스 종갑판보를지지하는갑판트랜스버스는 1층갑판선에서는이중저의실체늑판의위치에설치하여야하며, 2 층이상의갑판을가진선박에서도가능한한실체늑판의위치에설치하여야한다. 제 4 절 횡갑판보 401. 배치 횡갑판보는횡늑골간격마다설치하여야한다 모양횡갑판보는길이와깊이의비가가능한한강력갑판의보에서는 30 이하, 유효갑판 ( 강력갑판하부의갑판으로서선체의종강도의구성부재로되는갑판을말한다 ) 및선루갑판의보에서는 40 이하의치수로할것을권장한다 단면계수 횡갑판보의단면계수 는다음식에의한것이상어야한다. (cm 3 ) : 횡갑판보의간격 (m). : 2 절에서규정하는갑판하중 (kn/m 2 ). : 보 (beam) 브래킷의내단에서갑판종거더사이또는갑판종거더사이의수평거더 (m). 84 선급및강선규칙 2011

87 11 장갑판거더 3 편 11 장 제 11 장 갑판거더 제 1 절 일반사항 101. 적용 종갑판보를지지하는갑판트랜스버스및횡갑판보를지지하는갑판종거더는이장의규정에따른다 배치 격벽리쎄스및탱크정부의위치에는갑판거더의간격이가능한한 4.6 m를넘지아니하도록배치하여야한다 구조 1. 갑판거더는면재를가지는구조로하여야한다. 2. 트리핑브래킷은약 3m 간격으로설치되어야하며, 면재의너비가거더판의한쪽측으로 180 mm 를넘는경우에는면재를지지하는구조로하여야한다. 3. 거더를구성하는면재의두께는웨브의두께이상으로하고그전너비 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 웨브의깊이 (mm). : 거더의지지점사이의거리 (m) 로서 201. 의규정에따른다. 4. 거더의깊이는슬롯깊이의 2.5배이상으로하고종거더는격벽에서격벽까지의구간을모두동일하게하 여야한다. 5. 거더는충분한강성을가진것으로서갑판에과대한처짐이나갑판보에과대한부가응력이미치지아니 하도록주의하여야한다 단부의고착 1. 갑판거더단부의고착은 1장 604. 의규정에따른다. 2. 갑판거더를고착하는격벽휨보강재또는보강거더는그갑판거더를충분히지지할수있어야한다. 3. 갑판종거더는연속구조로하든가또는그단부에서유효하게연속성이유지될수있도록하여야한다. 제 2 절 갑판종거더 201. 단면계수 1. 강력갑판의갑판구측선밖의중앙부에설치하는갑판종거더의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 거더의지지점사이의거리 (m). 다만, 갑판종거더를유효한브래킷으로격벽에고착시키는경우에는 1장 605. 의규정에따라수정할수있다.( 그림 참조 ) : 해당거더로부터좌우의거더또는늑골의내면에이르는각구간의중심사이거리 (m). ( 그림 참조 ) : 갑판에따라 10장 2절의규정에정하는갑판하중 (kn/m 2 ). : 갑판사이의필러가지지하는갑판하중 (kn) 으로 12장 201. 의규정에따른다. 선급및강선규칙

88 11 장갑판거더 3 편 11 장 : 다음 ( 가 ) 및 ( 나 ) 에따른다. ( 가 ) 갑판종거더를지지하는필러또는격벽으로부터갑판사이의필러에이르는수평거리 (m) 와 의비에따라다음식에의한계수.( 그림 참조 ) 그림 , 및 의측정방법 ( 나 ) 갑판사이의필러가 1개인경우에는이와가까운쪽의필러나격벽으로부터 를측정하여 를정하고, 갑판사이의필러가 2개이상인경우에는동일필러나격벽으로부터 를측정하여각갑판사이의필러에대하여계산한 의합과기타의필러또는격벽에대하여동일하게계산한 의합중큰쪽의것을 로사용한다. 2. 강력갑판의갑판구측선밖으로선박의중앙부부분전후에설치하는갑판종거더의단면계수 는 1 항에서규정하는식의값을점차감소하여도좋다. 다만, 다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ),,, 및 : 1 항의규정에따른다. 3. 각항이외의위치에설치하는갑판종거더의단면계수는 2 항의식에의한것이상이어야한다. 4. 분포하중으로다룰수없는화물을적재하는갑판의경우, 필러에의해지지되는갑판하중은각각의화물에의한하중작용형태를고려하여결정하여야한다. 화물하중이특정지점에집중하중으로작용하는경우, 그집중하중을상부갑판사이의필러가지지하는갑판하중 () 으로간주하여 1항내지 3항의규정을적용할수있다 단면 2 차모멘트 거더의단면 2 차모멘트 는다음식에의한것을표준으로한다. (cm 4 ) 86 선급및강선규칙 2011

89 11 장갑판거더 3 편 11 장 : 계수로서강력갑판의갑판구측선밖의선박의중앙부에설치하는갑판종거더의경우에는 1.6, 기타의종거더의경우에는 4.2로한다. : 201. 의규정에의한값. : 201. 의 1항에따른다 웨브두께 1. 강력갑판의갑판구측선밖의중앙부에설치하는종거더의웨브두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 2항에의한것이상이어야한다. (mm) : 거더의휨보강재간격또는거더의깊이중작은것 (m) 항이외부분의종거더및갑판트랜스버스의웨브두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 1항에따른다. 3. 갑판종거더및트랜스버스의지지점으로부터 0.2 사이의웨브두께 는 1항에의한것과강재의종류에따라다음각호에의한것중큰것이상이어야한다. (1) 연강을사용하는경우 (mm) : 웨브의깊이 (mm)., 및 : 201. 의 1항에따른다. (2) 고장력강재를사용하는경우, 다만, (1) 호에의한것이상이어야한다. (mm) : 1 항에따른다.,, 및 : (1) 호에따른다. 4. 디프탱크내에설치하는거더웨브의두께는각항의식에 1mm 를더한것이상이어야한다. 제 3 절 갑판트랜스버스 301. 단면계수 1. 갑판트랜스버스의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 필러의중심사이또는필러의중심으로부터보브래킷의내단까지의거리 (m). : 해당트랜스버스로부터전후의트랜스버스또는격벽에이르는각구간의중심사이거리 (m). : 201. 의규정에따른다. 선급및강선규칙

90 11 장갑판거더 3 편 11 장 및 : 201. 의규정에따른다. 2. 분포하중으로다룰수없는화물을적재하는갑판의경우, 필러에의해지지되는갑판하중은각각의화물에의한하중작용형태를고려하여결정하여야한다. 화물하중이특정지점에집중하중으로작용하는경우, 그집중하중을상부갑판사이의필러가지지하는갑판하중 () 으로간주하여 1항의규정을적용할수있다 단면 2 차모멘트 거더의단면 2 차모멘트 는다음식에의한것을표준으로한다. (cm 4 ) 및 : 301. 의규정에따른다 웨브두께 거더의웨브의두께는 203. 의규정을준용한다. 제 4 절 탱크내의갑판거더 401. 단면계수 탱크내의갑판거더의단면계수는 201., 301. 및 15 장 204. 의 1 항에적합하여야한다 단면 2 차모멘트 거더의단면 2 차모멘트는 15 장 204. 의 2 항을준용한다 웨브두께 거더웨브의두께는 203., 303. 및 15 장 204. 의 3 항에적합하여야한다. 제 5 절 창구측부의갑판거더 501. 갑판상창구코밍이높은곳 노출갑판의창구와같이코밍의갑판상높이가높은경우에는우리선급의승인을받아코밍의수평휨보강재이하의부분또는수평휨보강재를거더의단면계수에산입할수있다 창구귀퉁이부분의강도의연속 창구의귀퉁이부에는창구측갑판종거더또는그연장부의면재및창구단보의창구의안팎양쪽부분의면재를유효하게결합하고강도의연속성이유지될수있는구조로하여야한다. 제 6 절 창구단횡거더 601. 치수 창구단횡거더는 2 절내지 5 절의규정을준용한다. 88 선급및강선규칙 2011

91 12 장필러 3 편 12 장 제 12 장 필러 제 1 절 일반사항 101. 갑판사이의필러 갑판사이의필러는가능한한그상하필러와동일수직선상에설치하든가또는그하중이하부의지지구조에유효하게전달될수있도록하여야한다 선창내필러 선창내필러는내용골이나이중저거더의선상또는가능한한이들의가까이에설치하고그하단고착부는충분한강도를가져야하며하중이유효하게분산될수있는구조로하여야한다 필러단부의고착필러의상하양단은두꺼운이중판또는필요에따라브래킷으로써견고하게고착시켜야한다. 또한격벽리쎄스, 축로정부또는디프탱크정부등을지지하는필러로서인장하중을받는곳에대하여는그하중에견딜수있도록견고하게고착시켜야한다 필러가부착되는부재의보강 갑판, 축로또는늑골에필러를부착할경우에는그부분을충분히보강하여야한다. 제 2 절 필러의치수 201. 필러의단면적 1. 필러의단면적 A 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) : 필러의하단이부착되는내저판, 갑판또는기타의구조물상면에서그필러에의하여지지되는갑판보또는갑판거더의하면까지의거리 (m). ( 그림 참조 ) : 필러의최소회전반지름 (cm). : 필러가지지하는하중 (kn) 으로서다음식에의한값. (kn) : 해당필러로부터전후의필러또는격벽휨보강재또는보강거더의내면에이르는각구간사이의중심사이의거리 (m).( 그림 참조 ) : 그필러로부터좌우의필러또는늑골의내면에이르는각구간사이의중심사이의거리 (m). ( 그림 참조 ) : 그갑판에따라 10장 2절의규정에정하는갑판하중 (kn/m 2 ). : 상부갑판사이의필러가지지하는갑판하중 (kn). : 해당필러에서갑판사이필러까지의수평거리 (m) 와해당필러에서필러또는격벽까지의거리 (m) 에따라다음식에의한값. ( 그림 참조 ) 선급및강선규칙

92 12 장필러 3 편 12 장 2. 상부갑판사이필러가 2개이상이있는경우에는해당필러에서전방의필러또는격벽과의사이에있는상부갑판사이의각필러에대하여 를계산하여그합을 1 항의 로한다. 3. 해당필러의위치와상부갑판필러의위치가좌우서로다른경우에대하여서도각항의규정을준용한다. 4. 분포하중으로다룰수없는화물을적재하는갑판의경우, 필러에의해지지되는갑판하중은각각의화물에의한하중작용형태를고려하여결정하여야한다. 화물하중이특정지점에집중하중으로작용하는경우, 그집중하중을상부갑판사이의필러가지지하는갑판하중 ( ) 으로간주하여 1항과 2항의규정을적용할수있다 판의두께 1. 원통형필러의판두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거주구역에설치하는것은적절히참작할수있다. (mm) : 필러의실제의바깥지름 (mm). 2. 조립필러의웨브및플랜지의두께는국부좌굴에대하여충분한것이어야한다 원형필러의바깥지름 중실원형필러및원통형필러의바깥지름은 50 mm 이상이어야한다 디프탱크내에설치하는필러 1. 디프탱크내에설치하는필러는원통형필러를사용하여서는아니된다. 2. 필러의단면적 는 201. 에규정하는것또는다음식에의한것중큰것이상이어야한다. (cm 2 ) 및 : 201. 의규정에따른다. : 디프탱크정판에서넘침관상단상 2 m 까지의거리에 0.7 을곱한값 (m). 90 선급및강선규칙 2011

93 12 장필러 3 편 12 장 205. 필러대신에설치하는격벽 갑판거더를지지하는격벽은필러에대하여규정하는것과동등이상의지지력을가지도록보강하여야한다 필러대신에설치하는위벽 필러대신에설치하는위벽은갑판하중및측압을충분히지지할수있어야한다. 선급및강선규칙

94 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 제 13 장 선수미보강구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 선수미양단으로부터선수미격벽을넘어적절한곳까지의구간에는그부분의선체모양에따라적합한보강구조로하여야한다 제수판 디프탱크로사용하는선수미창에는선체중심선에유효한제수판을설치하든가또는모든구조부재의치수를적절히증가시켜야한다 작은각도에의한부착 거더웨브와외판과의각도가특히작을경우에는거더의치수는이장의규정에의한것보다적절히증가시켜야하며필요에따라트리핑을방지하기위하여적절한조치가강구되어야한다. 제 2 절 선수격벽전부구조 201. 구조및배치 1. 선수격벽전부에는깊은중심선거더또는선체중심선에종격벽을설치하여야한다. 2. 횡식구조에서는충분한높이의늑판을 8장 201. 의 2항에규정하는늑골간격마다설치하고, 약 2.5 m 를넘지않는간격으로측거더를설치하여야한다. 또한, 선측횡늑골은 2.5 m 를넘지않은간격으로 203. 의 2 항에규정하는구조로지지되어야한다. 3. 종식구조에서는약 2.5 m 를넘지않는간격으로선저종늑골및선측종늑골을지지하는선저및선측트랜스버스를설치하여야한다. 선저및선측트랜스버스는견고하게고착하고, 동일단면내의갑판에도갑판트랜스버스를설치하여링 (ring) 구조로하여야한다 늑판및중심선거더 1. 선수창내의늑판및중심선거더의두께 다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 2. 늑판은선체에충분한강성을주기의하여적절한높이까지이르게하고필요에따라휨보강재를적절히설치하여야한다. 3. 늑판및중심선거더의상단은플랜지를주거나또는이와동등한구조로보강하여야한다. 4. 측거더의두께는중심선거더의두께와같게하고그깊이는늑판의높이에따라적절히정하여야한다 횡식구조 1. 건현갑판하의횡늑골건현갑판하의횡늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) : 늑골간격 (m). : 늑골지지점사이의거리 (m). 다만, 이 2.5 m 미만일때에는 2.5 m 로한다. : 늑골지지점사이의중앙으로부터용골상면상 0.12 까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.06 미만일때에는 0.06 (m) 로한다. 선급및강선규칙

95 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 2. 선측보강구조 (1) 늑골한개건너마다보강보 (panting beam) 를설치하고이보강보를외판에고착시키는팬팅스트링거 (panting stringer) 를설치할경우. ( 가 ) 보강보는다음식에의한것이상의단면적을갖는형강으로하고, 늑골두께이상의두께를갖는브래킷으로늑골과견고하게고착시켜야한다. 또한스팬을고려하여필요에따라선체중심선에서형강으로상하및전후로견고하게결합되도록한다. (cm 2 ) ( 나 ) 팬팅스트링거는다음식에의한것이상의치수로하고그내단은플랜지를주거나형강으로적절히보강하여야한다. 나비 : 두께 : (mm) (mm) ( 다 ) 보강보가없는위치의늑골은 ( 나 ) 에정하는팬팅스트링거너비의 1/2 이상의암 (arm) 을갖고팬팅스트링거두께이상의두께를갖는브래킷으로팬팅스트링거에고착시켜야한다. 이때브래킷의전단으로부터팬팅스트링거의내단에이르기까지평강을설치하여팬팅스트링거를보강하여야한다. ( 라 ) 팬팅스트링거는견고한브래킷으로선수브래킷및횡격벽의수평거더와고착시켜야한다. (2) 보강보를늑골마다설치하고이에경감구멍을뚫은강판을선측에서선측까지결합할경우. ( 가 ) 보강보의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) ( 나 ) 보강보위에결합되는강판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) (3) 선측횡늑골을선측스트링거로서지지할경우. ( 가 ) 선측스트링거는다음식에의한것이상이어야한다. 깊 이 : (mm), (mm) 또는횡늑골관통부슬롯깊이의 2.5배중가 장큰값. 단면계수 : (cm 3 ) 웨브의두께 : 다음 2개의식중큰값. (mm), (mm) : 선측스트링거의간격 (m). : 선측스트링거의지지점사이의수평거리 (m). : 의중앙으로부터용골상면상 0.12 까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.06 미만일때에는 0.06 (m) 로한다. : 선측스트링거의깊이 (mm). 다만, 의계산에있어웨브에횡늑골을관통하기위한슬롯이있을때에는그깊이를뺀것으로한다. 또한휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할할때에는 식의 를분할된깊이로할수있다. : 선측스트링거의웨브에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm) 과 의비율에따라표 에정하는계수로서 가표의중간일때에는보간법에의한다. ( 나 ) 선측스트링거에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 선측스트링거의면재너비 94 선급및강선규칙 2011

96 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 가웨브의한쪽으로 180 mm 를넘을때에는트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. 또한횡늑골의관통부마다웨브에휨보강재로보강하여야한다. 다만, 선측스트링거의지지점사이의중앙부근에서는횡늑골한개건너마다휨보강재를배치할수있다. ( 다 ) 선측스트링거를크로스타이 (cross tie) 로지지할경우크로스타이의치수는표 의식에의한것이상이어야한다. 표 계수 표 크로스타이의치수 0.3 이하 60.0 단면적 (cm 2 ) 웨브두께 (mm) 이상 : 선측스트링거의간격 (m). : 크로스타이가지지하는너비 (m). : 의중앙으로부터용골상면상 0.12 까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.06 미만일때에는 0.06(m) 로한다. : 크로스타이의길이 (m). : 크로스타이의최소회전반지름으로다음식에의한것 (cm). : 크로스타이의최소단면2차모멘트 (cm 4 ). : 크로스타이의단면적 (cm 2 ). : 크로스타이의웨브너비 (mm). 다만, 수평휨보강재를설치 할때에는그최대간격으로한다. ( 라 ) 크로스타이는브래킷으로써선측스트링거에견고하게고착시키고크로스타이가결합되는위치에서는선측스트링거에트리핑브래킷을설치하여야한다. ( 마 ) 크로스타이의면재너비가웨브의한쪽으로 150 mm 를넘을때에는웨브에적절한간격으로휨보강재를설치하고이를면재와고착시켜면재를지지하도록하여야한다 종식구조 1. 건현갑판하의종늑골은다음의규정에따른다. (1) 단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 용골상면상 0.05 와 0.15 사이에는 25 %, 용골상면상 0.05 보다하부에서는 50 % 를각각식에의한단면계수보다증가시켜야한다. (cm 3 ) : 종늑골의간격 (m). : 선측트랜스버스의간격또는선측트랜스버스와횡격벽과의간격 (m). 다만, 이 2.15 m 미만일때에는 2.15 m 로한다. : 늑골로부터용골상면상 0.12 의점까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.06 (m) 미만일때에는 0.06 (m) 로한다. (2) 종늑골은견고한브래킷으로선수브래킷및횡격벽과고착시켜야한다. 2. 종늑골을지지하는선측트랜스버스는다음규정에따른다. 다만, 이규정에따르기곤란한때에는우리 선급이적절하다고인정하는바에따른다. (1) 선측트랜스버스에는다음식에의한것이하의상하간격 로크로스타이를설치하여양현의선측트랜 스버스를결합시켜야한다. 선급및강선규칙

97 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 (m) (2) 선측트랜스버스의치수는다음식에의한것이상이어야한다. 깊이 : (mm), (mm). 또는, 종늑골관통부슬롯깊이의 2.5배중가장큰값. 단면계수 : (cm 3 ) 웨브두께 : 다음 2개의식중큰값. (mm), (mm) : 선측트랜스버스의간격 (m). : 선측트랜스버스의지지점사이의수직거리 (m). : 지지점간의중앙으로부터용골상면상 0.12 까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.06 미만일때에는 0.06(m) 로한다. : 선측트랜스버스의깊이 (mm). 다만, 의계산에있어웨브에종늑골을관통하기위한슬롯이있을때에는그깊이를뺀것으로한다. 또한휨보강재를설치하여웨브의깊이를분할할때에는 식의 를분할된깊이로할수있다. : 선측트랜스버스의웨브에설치되는브래킷또는휨보강재의간격 (mm) 과 의비율에따라, 표 에정하는계수로서 이표의중간일때에는보간법에의한다. (3) 선측트랜스버스는선저트랜스버스와견고하게고착시켜야한다. 이때선저트랜스버스에고착시킬때 에는최하층스팬의선측트랜스버스의웨브및면재의치수는선저트랜스버스의것과급격한차이가 없도록정하고스팬의하반부에서는웨브의유효단면적과면재의단면적과의합계가선저트랜스버스의 웨브의규정단면적이상이되도록하여야한다. (4) 선측트랜스버스에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 선측트랜스버스의면재나 비가웨브한쪽으로 180 mm 를넘을때에는트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. 또 한종늑골의관통부마다웨브에휨보강재로보강하여야한다. 다만, 최하층스팬을제외한기타스팬의 지지점사이의중앙부근에서는종늑골한개건너마다휨보강재를배치할수있다. 3. 2항 (1) 호의크로스타이는 203. 의 2항 (3) 호의 ( 다 ), ( 라 ) 및 ( 마 ) 의규정에따른다. 이때인용조항의선 측스트링거를선측트랜스버스로대치한다. 다만, 이규정에따르기곤란할때에는우리선급이적절하다 고인정하는바에따른다. 4. 선저종늑골을지지하는선저트랜스버스는다음의규정에의한구조또는이와동등이상의효력을갖는 구조로하여야한다. 다만, 항상충분히선수흘수로거치른해상을항해할수있는선박은다음 (1), (2) 및 (3) 의규정에의한부재의단면계수및웨브의단면적을각각 10 % 감할수있다. (1) 선저트랜스버스는치수를다음식에의한것이상으로하고선체중심선에서상부구조물에이르는스 트럿으로서지지하고, 선저트랜스버스와동등한치수의중심거더로전후의선저트랜스버스와연결시키 든가특별히깊은중심선거더또는종격벽등에의하여지지되어야한다. 깊 이 : 단면계수 : (cm 3 ) 웨브두께 : (mm) : 선저트랜스버스의간격 (mm). : 선저트랜스버스의지지점사이의거리 (m). (2) 선저트랜스버스및중심선거더를다음식에의한것이상으로할때에는 (1) 호의규정에관계없이스 트럿을선저트랜스버스한개건너마다배치할수있다. ( 가 ) 중심선거더 96 선급및강선규칙 2011

98 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 깊이 : (mm) 웨브두께 : (mm) 단면계수 : (1) 호의식에의한것. 다만, (1) 호의식중 를지지하는면적의평균너비 (m) 로하고, 을지지점사이의거리 (m) 로한다. ( 나 ) 선저트랜스버스 깊이 : (mm) 웨브두께 : (mm) 단면계수 : (1) 호의식에의한것. (3) 선저트랜스버스의치수를다음식에의한것이상으로할때에는 (1) 호의규정에관계없이스트럿또는종격벽을생략할수있다. 이때중심선거더의웨브치수는 (1) 호의규정에의한선저트랜스버스의치수이상으로하고, 그자유변은적절히보강하여야한다. 깊이 : (mm) 웨브두께 : (mm) 단면계수 : (1) 호의식에의한것. (4) 선저트랜스버스및중심선거더의웨브의두께 는웨브의깊이를 (3) 호에규정하는것이상으로할때에는 (3) 호의규정에관계없이그두께를감할수있다. 다만, 어떠한경우에도다음식에의한것이상이어야한다. (mm) (5) 선저트랜버스의각선측에있어서지지점사이의길이가 을넘을때또는선저트랜스버스의간격이 2.5 m 를넘을때에는 (1) 호내지 (4) 호의규정에의한선저트랜스버스및중심선거더의치수를적절히증가시켜야한다. (6) 선저트랜스버스에는약 3m의간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 선저트랜스버스의면재너비가웨브의한쪽으로 180 m 를넘을때에는트리핑브래킷은면재도지지하는구조로하여야한다. 또한종늑골의관통부마다웨브를휨보강재로보강하여야한다 항의 (1) 및 (2) 호의규정에의한스트럿은다음규정에따르거나또는이와동등이상의효력을갖는것이어야한다. (1) 스트럿의치수는표 의식에의한것이상이어야한다. (2) 스트럿은원칙으로최하층갑판까지도달하게하고선측트랜스버스를지지하는크로스타이와브래킷에의하여유효하게고착시켜야한다. (3) 스트럿면재의너비가웨브의한쪽에서 150 mm 를넘는경우에는적절한간격으로휨보강재를설치하고이를면재와고착시켜면재를지지하도록하여야한다. 6. 선저의평평한부분에는선수격벽보다후부의측거더연장선상에적절한치수의측거더를설치하여선저의강성을증가시켜야한다. 선급및강선규칙

99 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 205. 구상선수 구상선수또는기타특수한선수모양을가진선박의선수부에대한구조는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 표 크로스타이의치수 단면적 (cm 2 ) 웨브두께 (mm) : 스트럿이지지하는전후방향의길이 (m). : 스트럿이지지하는너비 (m). : 스트럿의길이 (m). : 스트럿의최소회전반지름으로다음식에의한것 (cm). I : 스트럿의최소단면2차모멘트 (cm 4 ). A : 스트럿의단면적 (cm 2 ). : 웨브의너비 (mm). 다만, 웨브에스트럿의길이방향으로휨보강재를 설치할때에는그최대간격으로한다. 제 3 절 선미격벽후부구조 301. 늑판 선미창내의늑판의치수및구조는 202. 의규정에따른다. 또한늑판은선미관상방으로충분한위치까지도달하게하여야한다 횡늑골 1. 건현갑판하횡늑골의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) : 늑골간격 (m). : 늑골지지점사이의거리 (m). 다만, 2.15 m 미만일때에는 2.15 m 로한다. : 늑골지지점사이의중앙으로부터용골상면상 까지의수직거리 (m). 다만, 가 0.04 미만일때에는 0.04 (m) 로한다. : 선박의길이 (m). 다만, 이 230 m 를넘을때에는 230 m 로한다. 2. 선박의속력이 14 kt 를넘을때에는그초과 1kt에대하여 2% 의비율로늑골의단면계수를 1 항의규정 에의한것보다증가시켜야한다. 다만, 12 % 이상증가시킬필요는없다. 98 선급및강선규칙 2011

100 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 303. 보강보 (panting beam) 및스트링거 1. 최하층갑판하의구조는 203. 의 2항에서선수화물창에대하여규정한것과동등한보강보및스트링거판을설치하여충분한강성을갖도록하여야한다. 2. 늑골의외면을따라측정한늑골의지지점사이의거리가 2.5 m 를넘는경우에는늑골의치수를증가시키든가또는선측스트링거나스트럿등을증설하여선측의강성을증가시켜야한다 순양함형선미 순양함형선미에서는필요에따라특설늑골및선측스트링거등을설치하여보강하여야한다. 제 4 절 선수미격벽사이의보강구조 401. 선수격벽후부선수격벽과선수단으로부터 0.15 사이에는선수화물창내의스트링거판또는선측스트링거의연장선상에선측스트링거를설치하고또한적절한위치에특설늑골을설치할것을권장한다. 특설늑골및선측스트링거를설치하지않는때에도선수창내의선측스트링거또는경감구멍을갖는강판의위치에는브래킷등을설치하여연속성을갖는구조로하여야한다 선미격벽전부 선미격벽전부의구조는늑골의지지점사이의거리가선체중앙부와비교하여특히큰경우에는선수격벽의후부구조에준하여선측스트링거를설치하든가또는늑골의치수를적절히증가시켜보강하여야한다. 선급및강선규칙

101 14 장수밀격벽 3 편 14 장 제 14 장 수밀격벽 제 1 절 일반사항 101. 적용 모든선박에는이장에서규정하는강도를갖는수밀격벽을설치하여야한다. 특수선형의선박에있어서수밀격벽의배치가이장의규정에따르기어려울때에는특별히우리선급의승인을받아야한다 부호 이장에서규정하는구조로된수밀격벽은부호 를선명록에부기하고수밀격벽의수를그앞에기록한다. 제 2 절 수밀격벽의배치 201. 선수격벽 1. 모든선박은구조상특별한이유에의하여우리선급의승인을받은경우를제외하고선박의건현용길이의전단으로부터 0.05 또는 10 m 중작은값과 0.08 또는 m중큰값사이에선수격벽을설치하여야한다. 다만, 구상선수와같이최소형깊이의 85 % 의위치에있어서흘수선아래의선체의일부가건현용길이의전단보다전방에연장되어있는경우에는위의거리는다음각호중작은쪽에해당하는위치로부터측정하여야한다.( 그림 참조 ) (1) 해당연장부 () 의중심점. (2) 건현용길이의전단에서측정한거리 () 로서 가 200 m 이하인선박은 (m), 가 200 m 이상인선박은 3m인곳. 2. 선수격벽에계단부또는리쎄스를설치하는경우에는그림 (B) 와같이측정할수있다. 3. 선수문을설치하는선박의선수격벽의배치는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 다만, 경사램프가건현갑판상방의선수격벽의일부를형성할경우에는건현갑판상방 2.3 m 를넘는램프의부분은 1항에규정하는범위를넘어서전방에연장하여도된다. 이때램프는전길이를풍우밀로하여야한다. 그림 선수격벽의위치측정방법 202. 선미격벽 1. 모든선박은적절한위치에선미격벽을설치하여야한다. 2. 선미관은선미격벽또는기타적절한구조에의하여수밀구획내에설치하여야한다. 선급및강선규칙

102 14 장수밀격벽 3 편 14 장 203. 기관실격벽 1. 기관실의전후단에는수밀격벽을설치하여야한다. 2. 선미에기관실이배치된선박의경우에는 1항의격벽중기관실후단격벽을 202. 의선미격벽으로간주할수있다 화물창내격벽 1. 일반화물선에는 201. 내지 203. 에규정하는수밀격벽이외에적절한간격으로화물창내에수밀격벽을설치하여야하고 201. 내지 203. 에규정하는수밀격벽을포함한수밀격벽의합계가표 에의한것이상이어야한다. 2. 격벽의배치는우리선급이인정하는경우에는 1항의규정에따르지아니할수있다. 표 수밀격벽의수 선박의길이 (m) 선미기관실선박 수밀격벽의총수 선미기관실이외의선박 개별적으로우리선급이인정하는수 205. 격벽의높이 201. 내지 204. 에규정하는수밀격벽은다음의각호에서규정하는것을제외하고는적어도건현갑판까지도달하게하여야한다. (1) 저선수루및저선미루의위치에있는수밀격벽은저선수루갑판또는저선미루갑판까지도달하게하여야한다. (2) 건현갑판하의장소로통할수있도록폐쇄되지않는개구를내부에갖는선수루또는 0.25 이상의긴선수루를설치할때에는선수격벽은선루갑판까지도달하게하여야한다. 다만, 그연장부분은 201. 에규정하는거리를넘지아니하는범위내에서계단모양으로하고또한비바람을막는구조로할수있다. (3) 선미격벽은건현갑판하에서만재흘수선상에있는갑판까지도달하여도좋다. 다만, 그갑판은격벽으로부터선미까지수밀구조로하여야한다 구조 내지 204. 에규정하는수밀격벽이강력갑판까지도달하지않을경우에는그격벽의바로위또는그근방에강력갑판까지도달하는특설늑골또는부분격벽을설치하여선체의횡강력및횡강성을갖도록하여야한다. 2. 화물창내격벽의간격이 30 m 를넘을때에는적절한방법에의하여선체의횡강력및횡강성을갖도록하여야한다 체인로커 1. 체인로커를선수격벽후부에설치하는경우또는선수피크탱크에설치하는경우에는이를수밀구조로하고펌프에의한유효한배수장치를설치하여야한다. 2. 체인로커내에는그중심선에칸막이를설치하여야한다. 102 선급및강선규칙 2011

103 14 장수밀격벽 3 편 14 장 제 3 절 수밀격벽의구조 301. 두께 1. 격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 격벽휨보강재의간격 (m). : 선체중심선에있어서각격벽판의아래가장자리로부터격벽갑판까지의거리 (m). 다만, 3.4 m 미만으로하여서는아니된다. 2. 1항의규정에도불구하고수밀격벽판의두께 는어떠한경우에도다음식에의한것이상이어야한다. min (mm) : 1 항에따른다 두께의증가 1. 격벽의최하부에사용하는판의두께는 301. 에서규정하는두께에 1mm를더한것이상으로하여야한다. 2. 격벽의최하부에사용하는판의높이는이중저구조에서는내저판의상면으로부터 610 mm 이상, 단저구조에서는용골의상면으로부터 915 mm 이상으로하고격벽의한쪽만이이중저구조일경우에는위의두가지경우중에서큰것으로하여야한다. 3. 빌지웰 (bilge well) 이접하는격벽판의두께는 301. 에서규정하는두께에 2.5 mm 를더한것이상으로하여야한다. 4. 선미관또는추진축이관통하는부분의격벽판은 301. 의규정에관계없이이중판으로하든가또는그두께를증가시켜야한다 휨보강재 격벽휨보강재의단면계수 Z 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 격벽휨보강재의지지점사이의전길이 (m) 로서그끝에서는고착부의길이를포함하는것으로한다. 다만, 거더를설치할때에는고착부의끝으로부터가장가까운거더까지의거리또는거더사이의거리로한다. : 격벽휨보강재의간격 (m). : 선체중심선에있어서수직휨보강재는 의중앙으로부터, 수평휨보강재는상하격벽휨보강재사이의중앙으로부터각각격벽갑판까지의수직거리 (m). 다만, 그거리가 6.0 m 미만일때에는그거리의 0.8배에 1.2를더한것. : 계수로서격벽휨보강재끝부분의고착조건에따라표 에정하는값. 선급및강선규칙

104 14 장수밀격벽 3 편 14 장 표 의값 수직휨보강재 수평휨보강재 ( 비고 ) 하단 상단 러그고착또는수평거더에의한지지 형 고착방법 형 거더로지지또는러그고착 브래킷고착 면재스닙, 웨브고착 스닙 일단러그고착, 브래킷고착또는타단수직거더에의한지지 스닙 거더로지지, 러그고착또는브래킷고착 스닙 러그고착 이라함은격벽휨보강재의웨브및면재가격벽판, 갑판및내저판등에유효하게고착되고그반대측이유효한지지재로보강되어있는구조를말한다. 2. A형고착 이라함은해당격벽휨보강재와같은정도이상의인접면내격벽휨보강재와의브래킷고착이든가또는이와동등의고착을말한다.( 그림 (a) 참조 ) 3. B 형고착 이라함은보등의직교재와의브래킷고착등을말한다.( 그림 (b) 참조 ) 스닙 그림 끝부분의고착 304. 파형격벽 1. 파형격벽의두께 는다음에의한 또는 중큰것이상이어야한다. (mm), (mm) : 301. 의규정에따른다. : 면재부및웨브부에대한각각의너비 (mm) 로서그림 의 또는. : 계수로서다음에의한값. 면재부 : 웨브부 : 및 : 면재부및웨브부의두께 (mm). 104 선급및강선규칙 2011

105 14 장수밀격벽 3 편 14 장 2. 파형격벽의 1/2 피치에대한단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 파형의 1/2피치 (m). ( 그림 참조 ) : 303. 의규정에따른다. : 지지점사이의거리 (m) 로서, 그림 에따른다. : 계수로서, 단부의고착조건에따라표 에정하는값. 그림 의측정방법그림 의측정방법 표 의값 난 (1) 일단타단거더로지지, 하단을갑판또는이중저에고착 거더로지지상단을갑판에고착상단을스툴에고착 (2) 하단을스툴에고착 다만, (1) 란의값미만으로하여서는아니된다. : 해당파형격벽의중앙부 0.6 사이의 1/2피치에있어서의최소단면계수 (cm 3 ). 및 : 단부의 1/2피치에대한단면계수 (cm 3 ) 로서, 수직파형격벽인경우에는 을상단, 를하단의단면계수로한다. 다만, 5항의규정에의하여두께를증가시킨부분에대하여는단면계수 는그증가분을뺀두께에대한단면계수로한다. : 이중저상면상의스툴의높이 (m). : 이중저상면에서의스툴의너비 (mm). : 파형의깊이 (mm). 3. 파형격벽단부의고착을특히견고하게한경우에는 2 항에규정하는 의값을적절히감할수있다. 4. 파형격벽의모선방향단부 0.2 의판두께는다음식에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

106 14 장수밀격벽 3 편 14 장 웨브부 : (mm) 다만, 다음식에의한것미만이어서는아니된다. min (mm) 면재부 : 다만, 수직파형격벽의상단은제외한다. (mm),, 및 : 2항에따른다. 및 : 면재부및웨브부의너비 (mm). : 계수로서표 에따른다. 다만, 수직파형격벽으로서단일스팬의경우에는최상스팬에대한계수를적용한다. 표 의값 위치상단하단 수직파형격벽 최상스팬 하부스팬 수평파형격벽의양단 각항의두께에대하여는 302. 의규정을준용하여야한다. 6. 파형격벽의 1/2 피치에대한실제의단면계수 는다음식에의하여정한다. (cm 3 ) 및 : 면재부및웨브부의너비 (m). 및 : 면재부및웨브부의두께 (mm). : 파형의깊이 (mm) 선수격벽 선수격벽판의두께및휨보강재의단면계수는 301., 303. 및 304. 의식중 를규정에의한것의 1.25배로하여정한것이상이여야한다 보강거더 1. 격벽휨보강재를지지하는보강거더 ( 이하거더라고한다 ) 의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 거더가지지하는면적의너비 (m). : 선체중심선에있어서수평거더일때에는 S 의중앙으로부터, 수직거더일때에는 의중앙으로부터각각격벽갑판까지의수직거리 (m). 다만, 그거리가 6.0 m 미만일때에는 0.8배에 1.2를더한것. 106 선급및강선규칙 2011

107 14 장수밀격벽 3 편 14 장 : 거더의전길이 (m) 로서 1장 605. 의규정에의하여수정할수있다. 다만, 원호모양의브래킷으 로할때에는그림 에표시하는 를브래킷의암의길이로한다. 그림 의측정방법 2. 거더의단면2차모멘트 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거더의깊이는슬롯깊이의 2.5배미만이어서는아니된다. (cm 4 ) 및 : 1 항의규정에따른다. 3. 거더의웨브두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 거더의휨보강재의간격또는거더깊이중작은것 (mm). 4. 거더의끝부분 0.2 사이의거더의웨브두께는다음 2 개의식중큰것이상이어야한다. (mm) (mm), 및 : 1항에따른다. : 거더의깊이 (mm). : 3항에따른다. : 304. 의 4항에따른다. 5. 트리핑브래킷은약 3m의간격으로설치하고면재의한쪽너비가 180 mm 를넘을경우에는면재를지 지하는구조로하여야한다. 6. 거더의실제의단면2차모멘트및단면계수의산출에사용하는유효강판은 1장 602. 의규정에따른다. 다 만, 유효너비내에휨보강재가있을때에는이것을유효강판으로포함할수있다 브래킷 휨보강재의양단에설치하는유효한브래킷의치수는 1장 604. 에따라야하며이규정의보를휨보강재로간주한것으로한다 격벽판, 갑판등의보강 휨보강재및보강거더의끝부분을고착하는곳의격벽판, 갑판및내저판등은필요에따라그반대측에유 선급및강선규칙

108 14 장수밀격벽 3 편 14 장 효한지지재를설치하여보강하여야한다 격벽리쎄스의구조 1. 격벽이리쎄스로되어있을때에는상방격벽의하단및계단부의각늑골의위치에 10장 403. 및보의간격을격벽휨보강재의간격으로간주하여 303. 의규정에따라보를설치하여야한다. 다만, 상방격벽의하단의보는격벽의구조를특히견고하게한경우에는생략하여도좋다. 2. 격벽계단부의갑판의두께는이와같은높이의격벽판으로보고보의간격을격벽휨보강재의간격으로보았을때의 301. 의식에의한두께에 1mm를더한것이상이어야한다. 다만, 그부분의갑판의두께미만이어서는아니된다. 3. 격벽의계단부를지지하는필러의치수는계단부의상면에작용하는수압을고려하여정하고그필러의고착은그하면에작용하는수압에견딜수있도록하여야한다 수밀문을설치할때의구조격벽에수밀문을설치하기위하여격벽휨보강재를절단하든가또는그간격을증가할때에는문에적절한틀을붙이고그주위에는충분한보강을하여문을설치하지않았을때의격벽의강도및강성을갖도록충분히튼튼한구조로하여야한다. 이경우개구주위에붙이는틀은격벽휨보강재로간주하지아니한다. 제 4 절 수밀문 401. 일반 1. 건현갑판하의선수격벽에는출입구, 맨홀, 통풍덕트등을설치하여서는아니된다. 건현갑판상에설치하는개구는필요최소한으로줄이고이들개구에는충분한비바람막이폐쇄장치를설치하여야한다. 2. 수밀격벽에설치하는출입구및수밀보존성을확보해야하는내부갑판의개구에는 402. 내지 405. 의규정에따라수밀문 ( 또는출입창구덮개 ) 을설치하여야한다 수밀문의형식 1. 수밀문은슬라이딩식으로하여야한다. 다만, 그설치장소또는사용조건을고려하여지장이없다고인정될때에는힌지식또는롤러식으로할수있다. 2. 1항의규정에도불구하고, 선원이출입할정도의작은출입구의경우에는 404. 의 2항에의해원격폐쇄가요구되는경우를제외하고는힌지식또는롤러식으로할수있다. 3. 1항의규정에도불구하고, 큰화물창구획에는항해중반드시폐쇄되는것에한하여슬라이딩식이외의수밀문을설치할수있다. 4. 낙하폐쇄식또는중량물의낙하작용으로폐쇄되는형식의문을사용하여서는아니된다 강도와수밀성등 1. 수밀문은격벽갑판까지의수두에의한압력에견딜수있는충분한강도와수밀성을갖는것으로하고문틀은격벽에유효하게고착시켜야한다. 또한우리선급이필요하다고인정하는경우에는설치전에수밀문에대한수압시험을요구할수있다. 2. 화물구역에수밀문이설치되는경우, 그문은화물등으로인한손상을받지않도록적절한방법으로보호되어야한다 조작 1. 항해중에반드시폐쇄되는것을제외한모든수밀문은선박이어느현측으로 경사했을때에도수밀문의양측에서수동으로조작이가능하여야한다. 2. 항해중에사용하거나통상적으로개방하는수밀문의경우에는 1항의규정에추가하여, 항해선교에서동력에의한원격폐쇄가가능하여야한다. 3. 모든수밀문은원격조작으로개방되어서는아니된다. 또한 402. 의 3 항의규정을적용하는수밀문은원격 108 선급및강선규칙 2011

109 14 장수밀격벽 3 편 14 장 조작되어서는아니된다 표시장치 1. 항해중에반드시폐쇄되는것을제외한수밀문에는모든조작가능한장소에개폐상태를나타내는표시장치가설치되어야한다. 2. 원격으로폐쇄되는수밀문의경우에는 1항의규정에추가하여, 해당수밀문의위치에그수밀문이원격조작되고있음을나타내는표시장치를설치하여야한다 경보장치 원격으로폐쇄되는수밀문에는해당수밀문의위치에그수밀문이원격폐쇄되고있음을나타내는가청경보장치를설치하여야한다 전원 내지 406. 에서요구하는원격폐쇄장치, 표시장치및경보장치는주전원이손실된경우에도작동가능하여야한다. 2. 1항에서언급한장치의전기설비는우리선급에서승인한방수형을제외하고는건현갑판하부에설치하여서는아니된다. 3. 1항에서언급한장치의케이블은규칙 6편 1장 4절의규정에적합하여야한다 경고판 1. 항해중에통상적으로폐쇄되는수밀문에는 항해중개방금지 의경고판을문의양측에부착하여야한다. 2. 항해중에반드시폐쇄되는수밀문에는 항해중사용금지 의경고판을문의양측에부착하여야한다. 또한, 항해중접근하기쉬운문에는개방을방지하기위한장치를설치하여야한다 슬라이딩문 1. 슬라이딩문은격벽갑판상의항상접근할수있는장소에서개폐할수있도록하고그조작장소에는문의개폐를표시하는장치를하여야한다. 다만, 이원격조작장치는수밀문의사용조건을고려해서우리선급이적절하다고인정할경우에는생략할수있다 항에의한개폐봉의유도는가능한한직접되도록배치하고나사부에쓰이는너트는청동재또는승인된재료이어야한다. 3. 원격조작되는슬라이딩문은문의위치에서도개폐할수있는구조로할것을권장한다. 4. 수직슬라이딩식수밀문틀의바닥에는오물이끼어문의폐쇄를방해할우려가있는홈을설치하여서는아니된다 힌지문및롤러문 1. 힌지및롤러수밀문의경우, 힌지핀과바퀴축은청동제또는승인된재료이어야한다. 2. 항해중에반드시폐쇄되는문을제외한힌지및롤러수밀문은문의양측에서조작할수있는급동식 (quick acting type) 또는단동식 (single acting type) 이어야한다 기타수밀격벽에밸브또는콕을설치할경우에는 5편 6장 107. 의 8항의규정을, 수밀격벽에관이관통하는경우에는 5편 6장 107. 의 7항의규정을, 수밀격벽에전선이관통하는경우에는 6편 1장 408. 의 1항내지 3항의규정을각각적용하여야한다. 선급및강선규칙

110 15 장디프탱크 3 편 15 장 제 15 장 디프탱크 제 1 절 일반사항 101. 용어 디프탱크라함은물, 연료유또는기타의액체를적재하기위하여선체구조의일부로서구성된탱크를말한다. 기름을적재하는탱크로서표시할필요가있는것은 디프기름탱크 (deep oil tank)" 라고명시한다 적용 1. 모든디프탱크의구조는이장의규정에따른다. 다만, 수밀격벽을겸하는부분에대하여는 14장의규정에도적합하여야한다. 2. 인화점이 60 이하인기름을적재하는탱크의구조에대하여는이장의규정이외에 7편 1장및 10장의규정을적용한다 제수격벽 1. 디프탱크는적당한크기를가져야하며탱크내에는항해상태및액체적재또는배출시의선박안전성능상의필요에의하여수밀종격벽을설치하여야한다. 2. 디프탱크의너비가선측에서선측까지이르는경우에는선박의안전성능상필요에따라수밀격벽, 제수격벽또는깊은제수판을설치하여야한다. 3. 청수탱크, 연료유탱크기타항해시에만재되지않는디프탱크에는그구조부재에걸리는동적인힘을최소한으로줄이기위해필요한정도의제수격벽을증설하든가깊은제수판을적절히설치하여야한다. 4. 2항의규정을적용하기힘들경우에는본장에서규정하는여러구조부재의치수를적절히증가시켜야한다. 5. 종통수밀구획격벽이항해시항상만재상태또는공창상태에있는디프탱크내에설치되어양측으로부터압력을받는것은 14장에서규정하는수밀격벽에대한치수로하여도좋다. 이경우디프탱크내에는디프상태로유지되어있는가를확인하기위한검사플러그등을설치하여야한다 최소두께톱사이드탱크, 호퍼탱크및길이또는너비가 (m) 를넘는현측탱크, 선창탱크등의거더, 스트럿, 단부브래킷및격벽판은그두께를선박의길이에따라표 에정하는것이상이어야한다. 표 최소두께 선박의길이 (m) 두께 (mm) 선급및강선규칙

111 15 장디프탱크 3 편 15 장 105. 큰디프탱크의격벽보강 큰디프탱크의격벽판, 격벽휨보강재, 보강거더및크로스타이의치수는 202. 내지 205. 및 207. 의식들중 를해당규정에서정하는 와다음식에의한것중큰값을사용하여정한것이상이어야한다. (m) : 202. 및 203. 의 ( 가 ) 에서정하는수두 : 부가수압으로서다음식에의한값. (m) : 탱크의길이 (m). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. : 탱크의너비 (m). 다만, 10 m 이하일때에는 10 m 로한다. 또한톱사이드탱크를갖는산적화 물선의평형수화물창의경우에는 로할수있다. 제 2 절 디프탱크격벽 201. 적용 디프탱크의격벽및주위벽을구성하는갑판등의구조는이장에규정하는것이외에는 14장의규정에도적합하여야한다 격벽판 격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 격벽휨보강재의간격 (m). : 다음에표시한거리중큰것 (m). ( 가 ) 각격벽판의아래가장자리로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2 이되는곳까지의수직거리. ( 나 ) 각격벽판의하단으로부터넘침관상단상 2.0 m 까지의거리에 0.7을곱한것 격벽휨보강재 격벽휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) 및 : 14 장 303. 의규정에따른다. : 수직휨보강재일때에는 의중앙을, 수평휨보강재일때에는상하격벽휨보강재사이의중앙을하단 으로하여다음에표시한거리중큰것 (m). ( 가 ) 하단으로부터탱크정판상과넘침관상단사이의 1/2 이되는곳까지의수직거리. ( 나 ) 하단으로부터넘침관상단상 2.0 m 까지의거리에 0.7을곱한것. 112 선급및강선규칙 2011

112 15 장디프탱크 3 편 15 장 : 계수로서격벽휨보강재의끝부분의고착조건에따라표 에정하는값. 표 의값 일단타단 형고착 형고착 거더지지또는러그고착 스닙 A형고착 B형고착 거더지지또는러그고착 스닙 ( 비고 ) 1. 형고착 이라함은이중저또는해당휨보강재와같은정도이상의인접면내휨보강재와의브래킷 고착또는이와동등한고착을말한다. ( 그림 (a) 참조 ) 2. 형고착 이라함은보, 늑골등의직교재와의브래킷고착등을말한다. ( 그림 (b) 참조 ) 204. 보강거더 1. 휨보강재를지지하는보강거더 ( 이하거더라고한다 ) 의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 거더가지지하는면적의너비 (m). : 수평거더일때에는 의중앙으로부터, 수직거더일때에는 의중앙으로부터 203. 에서규정하는 의상단까지의수직거리 (m). : 거더의전길이 (m) 로서 14장 306. 의규정에따른다. 2. 거더의단면2차모멘트 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 거더의깊이는슬롯깊이의 2.5배 미만이어서는아니된다. (cm 4 ) 및 : 1 항의규정에따른다. 3. 거더웨브의두께는다음 3 개의식중큰것이상이어야한다. (mm), (mm), (mm), 및 : 1항에따른다. : 거더의휨보강재간격또는거더의깊이중작은값 (mm). : 고려하는곳의거더의깊이 (mm) 로서개구의깊이를뺀값. : 계수로서다음식에의한값. 다만, 0.5 미만이어서는아니된다. 수평거더일때 : 수직거더일때 : : 의끝으로부터측정한해당단면까지의거리 (m) 로서수직거더일때에는하단으로부터 측정한것. 선급및강선규칙

113 15 장디프탱크 3 편 15 장 4. 거더의실제의단면 2 차모멘트및단면계수의계산은 14 장 306. 의 6 항에따른다 크로스타이 1. 디프탱크격벽에설치된거더를유효한크로스타이로결합할경우에는 204. 에서규정하는거더의전길이 () 는거더의끝부분과크로스타이중심사이또는인접크로스타이의중심사이의거리로할수있다. 2. 크로스타이의단면적 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 2 ) 및 : 204. 의규정에따른다. : 크로스타이가지지하는너비 (m). 3. 크로스타이가결합되는부분은거더와브래킷으로고착시켜야한다 브래킷 휨보강재의양단에설치하는유효한브래킷의치수는 14 장 307. 의규정에따른다 파형격벽 1. 파형격벽의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm), 및 : 14 장 304. 의 1 항에따른다. : 202. 의규정에따른다. : 계수로서다음에따른다. 면재부 :, 웨브부 : 2. 파형격벽의 1/2 피치에대한단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 14장 304. 의 2항에따른다. : 지지점사이의길이 (m) 로서그림 에따른다. : 203. 의규정에따른다. : 계수로서단부의고착조건에따라, 표 에정하는값. 다만, 하단의스툴의이중저내저판위치에서의선박길이방향의너비 가격벽의스툴깊이 의 2.5배미만일때에는 및 값은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 파형격벽의모선방향의단부 0.2 사이의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 웨브부 : (mm) 다만, 다음식에의한것미만이어서는아니된다. min (mm) 면재부 : 다만, 수직파형격벽의상단은제외. 114 선급및강선규칙 2011

114 15 장디프탱크 3 편 15 장 (mm) : 203. 의규정에따른다. 및 : 2 항에따른다.,, 및 : 14 장 304. 의 4 항에따른다. 표 의값 난 하단 상단 거더로지지 갑판에고착 스툴에고착 (1) 거더로지지, 갑판또는이중저에고착 (2) 스툴에고착 정부및저부의구조부재디프탱크의정부및저부의구조부재의치수는이들을그위치에있는디프탱크격벽으로간주하여이장의규정에적합한것이어야한다. 다만, 그곳의강갑판등의규정에의한것미만이어서는아니된다. 또한, 디프탱크정판의두께는 202. 의식에의한두께에 1mm를더한것이상이어야한다 치수의경감 항해중에해수에접하지않는격벽판및거더의두께는 및 207. 의규정에의한두께에서다음의값을감할수있다. 한쪽면이해수에접하지않는판 mm 양쪽면이해수에접하지않는판 mm 다만, 선저부등에빌지가고이기쉬운곳의격벽판은해수에접하는것으로간주한다. 제 3 절 디프탱크의설비 301. 물및공기구멍 디프탱크내의모든부재에는적절한물및공기구멍을설치하여물또는공기의일부가탱크내에남아있지않게하여야한다 배수 디프탱크정부에는적절한배수장치를설치하여야한다. 선급및강선규칙

115 15 장디프탱크 3 편 15 장 303. 검사플러그 (inspection plug) 103. 의 4항의규정에의하여디프탱크정판에설치하는검사플러그는언제나접근할수있는위치에설치하여야한다 코퍼댐 1. 다음의액체를적재하는탱크들이서로인접할때에는코퍼댐을설치하여분리시켜야한다. 다만, 연료유탱크와윤활유탱크사이의격벽을완전용입 (full penetration) 용접하는경우에는코퍼댐의설치를면제할수있다. (1) 연료유 (2) 윤활유 (3) 식물성기름 (4) 청수 2. 1항에의한코퍼댐에는 5편 6장 201. 에따른공기관장치를설치하여야하며, 검사가용이하도록적절한크기의맨홀을설치하여야한다. 3. 선원실및여객실은연료유탱크의격벽또는정판에인접하여설치하여서는아니된다. 이들의구획사이에는통풍이잘되고또한사람이통행할수있는 600 mm 이상의간격을갖는코퍼댐을설치하여야한다. 다만, 기름탱크정판에개구가없고 38 mm 이상의불연성피복재가시공되어있는경우에는정판의코퍼댐은생략할수있다. 116 선급및강선규칙 2011

116 16 장선루 3 편 16 장 제 16 장 선루 제 1 절 일반사항 101. 일반 1. 선박에는선수루를설치하거나또는현호를증가시켜 의곳에서하기만재흘수선으로부터선측에있어서의노출갑판상부까지측정한수직거리 가다음의식에의한것이상이되도록하여야한다. 다만목재건현이지정된선박의경우, 이항을적용함에있어하기건현 ( 목재하기건현아님 ) 이가정되어야한다. : 최소형깊이의 85 % 에서의흘수 : 전방의수선면적계수, : 전방의흘수 에서의수선면적 (m ) 2. 선수루의길이는적어도 의후방 0.07 의곳까지연장되게하고선수루대신에현호를증가시키는경우에는적어도현호를 의후방 0.15 의곳까지연장되도록하여야한다 적용 1. 선루의구조및치수는이장에규정하는것이외에는해당각장의규정에따른다. 2. 이장의규정은건현갑판상제3층까지의선루에대하여적용한다. 제3층보다상층의선루의구조및치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 특히건현이큰선박의선루는우리선급의승인을얻어단부격벽의구조를적절히경감할수있다. 제 2 절 선루단격벽 201. 수두 1. 선루단격벽의치수를정하기위한수두 는다음식에의한것이상이어야한다. (m) : 표 에따른다. : 표 에따른다. : 그림 에의한값 : 하기만재흘수선으로부터격벽휨보강재의치수를결정할때에는격벽휨보강재스팬의중앙까지, 격벽판의두께를결정할때에는판의중앙까지의수직거리 (m) 항의규정에관계없이수두 (m) 는표 에의한것이상이어야한다. 선급및강선규칙

117 16 장선루 3 편 16 장 표 a 의값 표 b 의값 격벽선루 보호되지않은전단벽 제 1 층 제 2 층 제 3 층 보호된모든전단벽 후단벽 선박의중앙부보다후방 선박의중앙부보다전방 : 선박의길이 (m). 다만, 300 m를넘을필요는없다. : 격벽으로부터후부수선 () 까지의거리 (m). : 격벽으로부터후부수선 () 까지의거리 (m). : 방형계수. 다만, 가 0.6 이하일때에는 0.6 으로하고, 0.8 이상일때에는 0.8로한다. 또한선체중앙보다전방에있는후단벽의 를계산하는경우에는 를 0.8로한다. 표 수두 선박의길이 수두 (m) 제 1 층의보호되지않은전단벽 기타 m m 118 선급및강선규칙 2011

118 16 장선루 3 편 16 장 202. 격벽판의두께 1. 선루단격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 201. 에규정하는수두 (m). : 격벽휨보강재의간격 (m) 항의규정에관계없이격벽판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 제1층의격벽판 : 기타의격벽판 : (mm) (mm) : 표 의규정에따른다 격벽휨보강재 1. 선루단격벽의격벽휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) 및 : 202. 의규정에따른다. : 그곳의갑판사이거리 (m). 다만, 2m미만일때에는 2m로한다. 2. 노출되는선루격벽의격벽휨보강재양단은우리선급의승인을얻은경우를제외하고갑판에용접으로고착시켜야한다 높인갑판의단격벽 1. 높인갑판의전단에는격벽을설치하여야하며이격벽에는개구를설치하여서는아니된다 항의격벽판의두께및격벽휨보강재의치수는 1층의격벽으로간주하여 202. 및 203. 의규정에의한것이상이어야한다. 제 3 절 선루단격벽에설치하는출입구 301. 출입구의폐쇄장치 1. 둘러싸인선루단격벽의출입구에설치하는문은다음각호의규정에따른것이어야한다. (1) 강또는이와동등한재료로서항구적이고견고하게설치할것. (2) 구조는개구가없는격벽과동등한강도를가지도록견고하여야하고닫았을때에는비바람을막을수있을것. (3) 비바람을막는방법으로는가스킷및클램핑장치또는이와동등한방법으로구성된것으로격벽또는문에항구적으로고착시킬것. (4) 문은격벽의양측에서조작될수있을것. (5) 힌지문은원칙적으로밖으로열리도록할것 항의출입구문지방의갑판상높이는적어도 380 mm 로하여야한다. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는경우에는그이상의높이를요구할수있다. 선급및강선규칙

119 17 장갑판실 3 편 17 장 제 17 장 갑판실 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 갑판실의구조및치수는이장에서규정하는것이외에해당각장의규정에따른다. 2. 이장의규정은건현갑판상제3층까지의갑판실에대하여규정한다. 제3층보다상층의갑판실의구조및치수는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 특히건현이큰선박의갑판실은우리선급의승인을얻어격벽의구조를적절히경감할수있다. 제 2 절 갑판실구조 201. 수두 1. 갑판실주위벽의치수를정하기위한수두 는다음식에의한것이상이어야한다. (m) : 표 에따른다. : 표 에따른다. : 16 장그림 에의한값. : 다음식에의한값. 다만, 의값이 0.25 미만일때에는 0.25 로한다. : 고려하는위치에있어서갑판실의너비 (m). : 고려하는위치에있어서노출갑판상에서측정한선박의너비 (m). : 하기만재흘수선으로부터격벽휨보강재의치수를결정할때에는격벽휨보강재스팬의중앙까지, 주위벽의두께를결정할때에는판의중앙까지의수직거리 (m) 항의규정에관계없이수두 (m) 는 16장의표 에의한것이상이어야한다. 표 a의값 격벽갑판실 보호되지않은전단벽 제 1 층 제 2 층 제 3 층 측벽및보호된모든전단벽 후단벽 선박의중앙보다후방 선박의중앙보다전방 및 : 표 에따른다. 선급및강선규칙

120 17 장갑판실 3 편 17 장 표 의값 1 1 : : 위벽으로부터후부수선까지의거리 (m). 측벽에서는측벽의중앙으로부터후부수선까지의거리로한다. 다만, 측벽의길이가 0.15 을넘는경우에는 0.15 을넘지않도록대략같은구획으로나누어각각의구획의중앙으로부터후부수선까지의거리로한다. 방형계수. 다만, 가 0.6 이하일때에는 0.6 으로하고, 0.8 이상일때에는 0.8로한다. 또한선체중앙보다전방에있는후단벽의 를계산하는경우에는 를 0.8로한다 주위벽의판두께및격벽휨보강재 1. 주위벽의판두께및격벽휨보강재의치수는 201. 에규정하는수두를 로하여각각 16장 202. 및 203. 의규정에의한것이상이어야한다. 2. 갑판실의노출되는주위벽의격벽휨보강재의양단은우리선급의승인을얻은경우를제외하고갑판에용접으로고착시켜야한다 출입구의폐쇄장치건현갑판하의장소또는둘러싸인선루안의장소로통하는승강구를보호하는갑판실의출입구에는적어도 16장 301. 에규정하는폐쇄장치를설치하여야한다. 다만, 승강구를 16장 301. 에규정하는폐쇄장치를가지는주위벽으로서보호된경우에는갑판실주위벽의문은비바람막이로하지아니하여도좋다 갑판실하부구조의보강 1. 갑판실의하부에횡격벽이설치되어있을때에는그바로위부근의갑판실의구조에는가능한한불연속부를두지아니하도록특별히주의하여야한다. 2. 큰갑판실의측벽및단벽에는하부의격벽, 특설늑골또는특설휨보강재를약 9m를넘지않는간격으로배치하여야한다. 3. 긴갑판실의전후단부근에서는갑판실의주위벽을갑판에고착시킬때에는구조에특별한주의를하여야한다. 또한측벽은강도의연속성을유지하고응력집중을피하는등적합한구조로하여야한다. 4. 크레인포스트를지지하는갑판실과갑판구조사이연결부는응력집중이생기지않도록, 보또는종통부재가갑판실주변벽아래에배치되는등의적절한구조로하여야한다 무거운의장품을적재하는장소의하부 보트나갑판보기등특히무거운의장품을적재하는장소의하부에있는갑판실은적절히보강하여야한다 상층갑판의갑판실 상층의갑판에있는갑판실은진동을방지하기위하여각층의갑판실측벽의위치및필러의위치는가능한한동일면상에있도록배치하는등적절한방법을강구하여야한다. 122 선급및강선규칙 2011

121 18 장기관실및기관실위벽 3 편 18 장 제 18 장 기관실및기관실위벽 제 1 절 일반사항 101. 적용 기관실의구조는특히이장에규정하는것이외에는해당각장의규정에따라야한다 보강 기관실에는횡강도를유지하기위하여특설늑골, 특설갑판보및특설필러등을설치하든가또는기타다른적절한방법으로보강하여야한다 구조 기관및축계등은유효하게받치고그부근의구조는적절히보강하여야한다 특수기관을가진선박 프로펠러가 2개이상있는선박또는마력이큰기관을가지는선박에서는주기의높이와너비또는길이와의비율, 중량, 출력및종류에따라주기하부의구조및고착을특히견고하게하여야한다 탈출설비 1. 각주기실또는보일러실에는기관실주위벽에설치된출입구와이에이르는강재사다리로된, 적어도 2 조의탈출설비를갖추어야한다. 이들탈출설비는가급적서로멀리격리하여배치하고또출입구는보트갑판으로통하도록하여야한다. 2. 각주기실또는보일러실에서수밀문을통하여다른구역으로탈출할수있고이로부터보트갑판까지로통할수있을경우에는전항의탈출설비는 1조로하여도좋다. 3. 총톤수 2,000톤미만의선박에서 2조의출입구및사다리를격리하여배치하기곤란할경우에는 1항의규정을적절히참작할수있다. 제 2 절 주기하부의구조 201. 단저구조단저구조의주기실에서는브래킷과휨보강재를유효하게붙인견고한거더상에주기의크기및출력에따라충분한강도의두꺼운대판을붙이고이것에주기를거치하여야한다. 대판은늑판위치에트리핑브래킷을설치하여횡강도를갖도록하여야한다 이중저구조이중저구조의주기실에서는주기를주기거더상의두꺼운내저판에직접설치하든가또는주기의중량을유효하게분포하는구조로된견고한거더상에조립된대판상에거치하여야한다. 대판은늑판위치에트리핑브래킷을설치하여횡강도를갖도록하여야한다. 제 3 절 보일러실의구조 301. 보일러의지지 1. 보일러는깊은안장모양의늑판또는보일러의중량을유효하게분포할수있는구조로된종거더또는횡거더로받쳐야한다. 2. 보일러를횡방향의안장모양의늑판또는횡거더로받칠때에는그부분의늑판의두께는적절히증가시 선급및강선규칙

122 18 장기관실및기관실위벽 3 편 18 장 키고특별히보강하여야한다 배치 1. 보일러는그주위각부에접근하기쉽고또한적절한통풍이될수있도록설치하여야한다. 2. 보일러는내저판등으로부터 457 mm 이상떨어져야한다. 부득이그간격을 457 mm 미만으로할때에는인접한부재들의두께를적절히증가시켜야한다. 이경우그간격을승인용도면에명시하여야한다. 3. 화물창격벽및갑판과보일러및연로 ( 煙路 ) 와는충분히격리시키든가또는그사이에적절한방열장치를시공하여야한다. 4. 보일러에인접한격벽의화물창측에는적절한간격을두고내장판을깔아야한다. 제 4 절 드러스트블록지지대및그하부구조 401. 드러스트블록지지대및그하부구조 1. 드러스트블록은그전후방으로충분히연장시켜추력을인접구조에유효하게분포시킬수있는견고한지지대상에볼트로서고착시켜야한다. 2. 드러스트블록하부에는필요에따라단절판을증설하여야한다 중간축베어링대및보기대 중간축베어링대및보기대는받치는중량및지지대의높이에따라충분한강도및강성을갖도록하여야한다. 제 5 절 기관실위벽 501. 주위벽의두께 1. 노출갑판상의주위벽판및둘러싸여있지않은선루안의주위벽의판두께는 17장 201. 및 202. 의규정에있어서 의값을 1.0으로하여정한것이상이어야한다. 2. 둘러싸인선루안또는건현갑판하에서화물을적재하는구역에면하는주위벽의두께는 6.5 mm 이상, 거주실구역에면하는주위벽의두께는 4.5 mm 이상으로하여야하고격벽휨보강재의간격이 760 mm 를넘을때는초과 100 mm 에대하여 0.5 mm 의비율로그두께를증가시켜야한다 주위벽휨보강재 1. 노출갑판상의주위벽및둘러싸여있지않은선루안의주위벽휨보강재의단면계수는 17장 201. 및 202. 의규정에있어서 의값을 1.0으로하여정한것이상이어야한다. 휨보강재의양단의고착은러그 (lug) 고착으로하여야한다. 2. 둘러싸인선루안또는건현갑판하의갑판사이에서화물을적재하는구역에면하는주위벽의휨보강재는갑판보의위치마다붙이고그단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 갑판사이의높이 (m). : 휨보강재의간격 (m) 주위벽정판의두께 노출되는주위벽의정판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. 위치 I : (mm) 124 선급및강선규칙 2011

123 18 장기관실및기관실위벽 3 편 18 장 위치 II : (mm) : 격벽휨보강재의간격 (m). 선급및강선규칙

124 19 장축로및축로리쎄스 3 편 19 장 제 19 장 축로및축로리쎄스 제 1 절 일반사항 101. 구조및배치 1. 중앙부에기관을갖는선박에는검사및축계의수리에적절하고충분한크기의수밀축로를설치하고축계를폐위한구조로하여야한다. 2. 축로전단의출입구에는수밀문을설치하여야한다. 수밀문의구조및그폐쇄장치는 14장의규정에따라야한다. 3. 2항의규정에의하여전단부의출입구에수밀문을설치하는축로에는적절한위치에탈출트렁크를설치하고이는적어도격벽갑판상에도달하도록하여야한다 측판 축로의평평한측판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 휨보강재의간격 (m). : 선체중심선에있어서각화물창길이의중앙에서각측판의하단으로부터격벽갑판까지의수 직거리 (m) 정판 1. 축로및축로리쎄스의평평한정판의두께는 를선체중심선에있어서의그정판으로부터격벽갑판까지의높이 (m) 로하여 102. 에의한것이상이어야한다. 2. 축로또는축로리쎄스의정판이갑판을구성할경우에는그두께를 1 항의규정에의한것에 1mm를더한것이상이어야하고또한그위치에있어서의강갑판의규정의두께이상으로하여야한다 곡면판 축로의곡면정판또는곡면측판의두께는휨보강재의실제간격보다 150 mm 를뺀것을그간격으로하여 102. 의규정에따라정한것이상이어야한다 축로정판의보호 창구바로아래의축로의정판두께는 2mm이상증가시키든가또는두께 50 mm 이상의목재로피복하여야한다 내장판부착 105. 에서규정하는목재는화물에의하여파손되는경우에도축로의수밀을손상하는일이없도록부착하여야한다 휨보강재 1. 축로의정판및측판에는 915 mm 를넘지않는간격으로휨보강재를설치하여야한다. 2. 휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 축로의하단으로부터측판의평평한부분의상단까지의거리 (m). : 휨보강재의간격 (m). 선급및강선규칙

125 19 장축로및축로리쎄스 3 편 19 장 : 각선창길이의중앙에있어서 의중앙으로부터격벽갑판까지의수직거리 (m). 3. 축로의곡면부분의반지름과축로의하단으로부터정판까지의거리와의비율이비교적클경우에는휨보강재의단면계수는 2 항의규정에의한것보다적절히증가시켜야한다. 4. 축로의휨보강재의하단은휨보강재의깊이가 150 mm 를넘을경우에는내저판등에러그고착으로하여야한다 마스트, 필러등의하부 축로또는축로리쎄스정부에마스트나필러등을설치하는경우에는받쳐야할중량에따라그부분을적절히보강하여야한다 정판아래의구조 축로및축로리쎄스의정판이갑판을구성할경우, 그하부에부착하는보, 필러및거더는격벽리쎄스에대하여규정하는부재와같이취급하여야한다 통풍통및탈출트렁크 축로또는축로리쎄스로통하는통풍통및탈출트렁크는격벽갑판까지수밀로하고받을수있는압력에대하여충분한강도의구조로하여야한다 탱크에접하는축로 물탱크또는기름탱크에접하는축로의구조및강도에대하여는디프탱크격벽에대한규정에따른다 수밀터널 축로에유사한수밀터널을설치할때에는그구조는축로에준하여정한다 원통형의터널 디프탱크내를통과하는원통형터널의판두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 터널의지름 (m). : 터널의바닥으로부터탱크정판상넘침관의상단까지의거리의 1/2이되는곳까지의거리 (m) 와넘침관상단상 2.0 m 까지의거리에 0.7을곱한값 (m) 중큰것. 128 선급및강선규칙 2011

126 20 장대빙구조 3 편 20 장 제 20 장 대빙구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 대빙구조로건조한선박으로서등록을하고자하는선박의구조및의장에대하여는해당각장의규정에따르는이외에이장의규정에따라야한다. 2. 대빙구조로건조한선박으로등록하고자하는선박의기관장치에대하여는 5편의관련규정에추가하여이장의규정에도적합하여야한다. 3. 이장의규정은 2008년도핀란드-스웨덴대빙등급규칙 (Finnish-Swedish Ice Class Rules 2008) 의적용을받는북발틱해역 (Northern Baltic) 을항해하고자하거나극지항해선박의오염방지규정 (Arctic Shipping Pollution Prevention Regulations) 의적용을받는캐나다북극해역 (Canadian Arctic) 을항해하고자하는선박의대빙구조에대하여적용하는것을원칙으로한다. 다만, 상기이외의해역을항해하고자하는경우동규정을준용할수있다. 4. 이장의규정을적용하는선박의안전및항해에중요한구조, 의장품의모든장치에대하여는항해수역의공기가저온인것을고려하여야한다. 특히, 유압장치의기능, 배수관장치 (water piping) 및탱크의결빙위험, 비상용디젤기관의시동등에대하여는특별히고려하여야한다. 5. 우리선급은보통과현저히다른치수비, 선형및추진장치등을갖는선박에대해서는특별한요건을부과할수있다 자료 에정의된선수구역, 중앙구역, 선미구역, 대빙대 (ice belt), 상부빙흘수선및하부빙흘수선은외판전개도에명기하여야한다 에정의된주기관의출력, 203. 의 3항에따른배수량및 204. 의주기관출력을계산하기위해필요한치수는일반배치도에명기되어야한다. 제 2 절 대빙구조 201. 대빙구조의등급 1. 대빙구조는선체구조의보강및추진력의정도에따라 5등급으로구분하고선급부기부호는다음과같이한다. (1) IA Super : 쇄빙선의지원없이도험난한빙조건에서정상적인운항이가능한구조, 기관출력및기타특성을지닌선박 (2) IA : 필요한경우, 쇄빙선의지원을받아험난한빙조건에서운항이가능한구조, 기관출력및기타특성을지닌선박 (3) IB : 필요한경우, 쇄빙선의지원을받아보통의빙조건에서운항이가능한구조, 기관출력및기타특성을지닌선박 (4) IC : 필요한경우, 쇄빙선의지원을받아경미한빙조건에서운항이가능한구조, 기관출력및기타특성을지닌선박 (5) ID : 강으로된선체를가지고있으며개방해역에서운항하기에구조적으로적합하며, 자체추진기관으로아주경미한빙해역을운항할수있는선박 2. 1항에규정된등급은선박의항해목적을고려하여신청자의요구에따라결정되어진다 정의이장에있어서용어의정의는특별히규정되지않는한다음에따른다. 1. 대빙구조의등급이 IA Super, IA, IB 및 IC인선박의경우에는다음에정의된선수, 중앙및선미구역에대하여적용하며, 대빙구조의등급이 ID인선박의경우에는선수구역에대하여각각다음과같이구분하 선급및강선규칙

127 20 장대빙구조 3 편 20 장 여, 적용한다. (1) 선수구역 : 선수단과선체평행부의전단으로부터후방 0.04 까지의구간. 다만, 선체평행부의전단으로부터선수구역의후단까지길이는 IA Super 및 IA의경우에는 6m를, IB, IC 및 ID의경우에는 5m를넘을필요는없다. (2) 중앙구역 : 선수구역의후단과선체평행부후단으로부터후방 0.04 지점사이의구간. 다만, 선체평행부후단으로부터후방 0.04 까지의거리는 IA Super 및 IA의경우에는 6m를, IB, IC의경우에는 5 를넘을필요는없다. (3) 선미구역 : 중앙구역의후단으로부터선미단까지의구간. 2. 대빙대라함은외판의보강이요구되는범위를말한다. ( 그림 참조 ) 그림 대빙대 3. 상부빙흘수선 (UIWL) 이라함은빙해역을운항하는선박에있어가장높은흘수선을말한다. 이선은꺾은선 (broken line) 으로표시될수있다. 하부빙흘수선 (LIWL) 이라함은빙해역을운항하는선박에있어가장낮은흘수선을말한다. 선수및선미수선에서의최대및최소빙흘수는상부및하부빙흘수선에의해결정된다. 4. 빙해역을운항할때의흘수에대한제한사항은문서화되어선장이즉시사용할수있도록선박에비치하여야한다. 선수구역, 중앙구역및선미구역의최대및최소빙흘수는선급증서에표기하여야한다. 2007년 7월 1일이후건조된선박의경우, 하기담수만재흘수선 (summer load line in fresh water) 이상부빙흘수선 (UIWL, upper ice water line) 보다상방에있으면선체중앙부최대허용빙흘수선의위치에 Warning Triangle" 과 빙등급흘수표시 " 를선측에표시하여야한다. 다만, 2007년 7월 1일전에건조된선박의경우, 상부빙흘수선이하기담수만재흘수선보다낮다면, 2007년 7월 1일후도래하는첫번째입거검사시까지적용하여야한다. 5. 빙해역운항시, 흘수및트림은반드시상부빙흘수선을넘지않아야한다. 화물의적하시항해수역의염분농도도고려되어야한다 최소흘수의확보 1. 선박이하부빙흘수선의확보를위하여하부빙흘수선의상방에평형수탱크를설치하는경우에는이들탱크에서평형수의결빙을방지할수있는적절한장비를갖추어야한다. 2. 프로펠러는완전하게수면아래로잠겨야하며, 가능한한얼음아래까지잠기도록하여야한다. 3. 최소선수흘수 d f 는다음식에의한것이상이어야한다. 다만, 초과할필요는없다. (m) : 에따른최대빙흘수선에서의배수량 (ton). : 평탄빙 (level ice) 두께로서표 에따른다. 130 선급및강선규칙 2011

128 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 평탄빙두께 의값 대빙등급 (m) IA Super 1.0 IA 0.8 IB 0.6 IC 0.4 ID 0.4 제 3 절 주기관출력 301. 주기관출력의정의 주기관출력 라함은주기관이프로펠러에전달할수있는연속최대출력을말한다. 다만, 주기관의출력이기술적인방법이나적용규정에의하여제한되는경우에는주기관출력은그제한된출력을말한다 대빙등급 IA Super, IA, IB, IC 및 ID에대하여요구되는주기관출력 주기관의출력 () 은아래의식에의한것이상이어야하며, 대빙등급 IA, IB, IC 및 ID에대하여는 1000 kw, 대빙등급 IA Super에대하여는 2800 kw보다작아서는아니된다. 1. 용어의정의 선박의치수및기타변수는다음에정하는것과같다. = 수선간선박의길이 (m) = 선수 (bow) 의길이 (m) = 선체중앙평행부의길이 (m) = 선박의최대폭 (m) = 302. 의 2항에의한선박의실제대빙흘수 (m) = 수선상의선수 (bow) 면적 (m 2 ) = B/4 위치에있어서의수선의각도 (deg) = 선박의중심선에있어서의선수재의경사 (deg) = B/4 위치에있어서의선수 (bow) 의경사 (deg) 그림 선체의기하학적양의치수, 구상선수를갖는선박은 = 90 선급및강선규칙

129 20 장대빙구조 3 편 20 장 = 프로펠러지름 (m) = 중앙수로 (mid channel) 의유빙조각 (brash ice) 의두께 (m) = 선수 (bow) 에의해배제된유빙층의두께 (m) 2. 신선 2003년 9월 1일이후에용골이거치되었거나이와동등한건조단계에있는선박으로서대빙등급 IA Super, IA, IB, IC 또는 ID로등록하고자하는경우, 주기관출력은 202. 에규정된것과같은선체중앙부 의상부빙흘수선 (UIWL) 과하부빙흘수선 (LIWL) 에서다음식에따라각각계산하여그것중에서큰 값이상이어야한다. 또한, 선박의길이 (L) 및너비 (B) 는상부빙흘수선에서결정된값이어야하며, 다 른선체변수 (parameter) 는상부빙흘수선및하부빙흘수선에해당하는값을사용하여야한다. (kw) : 표 에의한계수 표 계수 프로펠러수 가변피치프로펠러또는전기추진 / 유압추진 고정피치프로펠러 1 축선 축선 축선 이들 값은재래식추진장치에적용한다. 진보된추진장치에대하여요구되는출력을결정하기위하여다른방법이사용될수있다.(302. 의 4항참조 ) : 유빙조각 (brash ice) 과그것이결합된표면층이있는수로 (channel) 중의선박의저항 (N) 여기서, cos sin sin, 다만, 는 0.45 이상이어야한다., 다만, 일경우 는 0으로한다. = 1.0 : 대빙등급 IA Super 및 IA = 0.8 : 대빙등급 IB = 0.6 : 대빙등급 IC = 0.5 : 대빙등급 ID 및 : 유빙조각 (brash ice) 이결합된상층을고려한계수로서다음에따른다. 대빙등급 IA, IB, IC 및 ID를부기하는선박의경우 : = 0, = 0 대빙등급 IA Super를부기하는선박의경우 : 132 선급및강선규칙 2011

130 20 장대빙구조 3 편 20 장 구상선수를갖는선박은 을 90 로한다. 및 : 표 에의한값 표 및 의값 (Nm ) 23 (N) 1530 (kg/(m s )) 845 (Nm ) 45.8 (Nm ) 170 (kg/(m s )) 42 (Nm ) 14.7 (Nm ) 400 (kg/s ) 825 (Nm ) 29 = arctantan sin 을만족하여야한다. 상기식의타당성에관한추가의정보및출력계산의검증을위한샘플자료는부록 I을참조한다. 선체변수값이부록 I의표1-1에서규정하는범위를벗어날경우, 302. 의 5항에규정된 를구하는다른방법을사용하여야한다. 3. 대빙등급 IB 또는 IC의현존선 2003년 9월 1일전에용골이거치되었거나이와동등한건조단계에있던선박으로서대빙등급 IB 또는 IC를유지하고자하는경우, 주기관출력 (P) 은식에의한값이상으로하여야하며 740 kw 미만이어서는아니된다. (kw) 여기서, = 고정피치프로펠러의경우 : 1.0 = 가변피치프로펠러의경우 : 0.9 다만, 1.1을넘을필요는없다. 여기서, : 선수재와상부빙흘수선이이루는선수단의각도 ( ) ( 그림 참조 ) X 는 0.85 이상이어야한다. = 구상선수의경우 : 1.1 다만, 1.0 이상이어야한다. 및 : 표 에따른다. 표 와 의값 대빙등급 IB IC IB IC 배수량 D < D : 규칙 202. 의 1 항에따른상부빙흘수에서의배수량. 다만, 80,000 (ton) 을넘을필요는없다. 선급및강선규칙

131 20 장대빙구조 3 편 20 장 4. 대빙등급 IA 또는 IA Super의현존선 2003년 9월 1일전에용골이거치되었거나, 이와동등한건조단계에있던선박으로서대빙등급 IA Super 또는 IA을유지하고자하는경우주기관의출력 () 은 2005년 1월 1일또는선박의인도일로부터 20년을경과하는해의 1월 1일중, 늦은쪽의기일까지 302. 의 2항의규정에적합해야만한다. 다만, 302. 의 2항의계산에필요한선체변수 (parameter) 의값이특정하여적용하기어려운경우에는다음식을사용할수있다. 여기서, 대빙등급 IA를부기하는선박의경우 대빙등급 IA Super 를부기하는선박으로서구상선수가아닌경우 : 대빙등급 IA Super 를부기하는선박으로서구상선수의경우 : 및 : 표 에의한값 표 및 의값 (Nm ) 10.3 (N) 1530 (kg/(m s )) 460 (Nm ) 45.8 (Nm ) 172 (kg/(m s )) 18.7 (Nm ) 2.94 (Nm ) 400 (kg/s ) 825 (Nm ) 5.8 을만족하여야한다. 5. K e 또는 R CH 를결정하는다른방법 302. 의 2항및 302. 의 3항에서규정하는 와 는, 실제선박의성능에따라취소될수있다는전제 하에, 정확한계산이나모델시험에의한값으로대체될수있다. 각대빙등급별로최소 5노트 (kts) 의속도와다음의수로내유빙두께를설계기준으로한다. 대빙등급 IA Super : 및 0.1 m 두께의결합유빙 (consolidated layer of ice) IA : = 1.0 m IB : = 0.8 m IC : = 0.6 m ID : = 0.5 m 134 선급및강선규칙 2011

132 20 장대빙구조 3 편 20 장 제 4 절 선체구조설계 401. 설계빙압 1. 설계빙압 는다음식에의한것이상이어야한다. (MPa) Δ : 203. 의 3항에정의된만재배수량 (ton). : 주기관출력 (kw). 및 : 고려하는구역과 k값에따른값으로서표 에따른다. : 설계빙압이대빙등급및구역에따라일어날수있는확률을고려한계수로서표 에따른다. 표 와 의값 표 계수 선수구역 중앙구역및선미구역 대빙등급선수구역중앙구역선미구역 IA Super IA IB IC ID : 공칭빙압으로 5.6 MPa으로한다. : 고려하는지역의총길이가동시에압력을받을수있는확률을고려한계수로서다음식에따른다. 다만, 는최대 1.0, 최소 0.6으로한다. : 고려하는부재에따른값으로표 에따른다. 늑골간격및스팬은통상, 선체중심선에평행한수직평면에서계측한값으로한다. 다만선체측면과이수직면이이루는각도가 20도를넘는경우이들거리는선체측면을따라계측한값으로한다. 2. 1항의설계빙압이작용하는면적의높이 는대빙등급에따라표 에따른다. 선급및강선규칙

133 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 의값 표 의값 구조늑골배치 (m) 대빙등급 (m) 외판 횡식늑골의간격종식늑골의간격의 2배 늑골 횡식늑골의간격종식늑골의스팬 대빙스트링거 - 스트링거의스팬 특설늑골 - 특설늑골간격의 2배 IA Super 0.35 IA 0.30 IB 0.25 IC 0.22 ID 외판 1. 대빙대의상하방향의범위는표 에따르며 ( 그림 참조 ), 다음과같이보강하여야한다. (1) 선수구역의대빙대하부대빙등급이 IA Super인경우에는, 선수재가용골로부터벗어나는곳으로부터 5늑골후방의곳보다앞쪽의대빙대하부의외판의두께는중앙구역의대빙대에대하여요구되는외판두께이상이어야한다. (2) 선수구역의대빙대상부대빙구조의등급이 IA Super 또는 IA이고얼음이없는해역에서의속력이 18노트 (kts) 이상인경우, 선수단과상부빙흘수선의교점으로부터선미방향으로 0.2 까지의대빙대상부 2m까지의외판의두께는중앙구역의대빙대에대한외판두께이상이어야한다. 또한모델테스트등에의하여선수부에높은파고를받을것이확실한경우에는속력이 18노트미만의선박에서도같은보강을하는것이좋다. (3) 대빙대에는현창을설치하여서는아니된다. (4) 노출갑판이대빙대의상부보다아래에위치한경우의불워크강도는대빙대의외판과동등이상이어야한다. 또한, 방수구의구조강도도동일요건을만족하여야한다. 표 대빙대의상 하방향범위 대빙등급 UIWL 상부 LIWL 하부 IA Super 0.6 m 0.75 m IA 0.5 m 0.6 m IB 0.4 m 0.5 m IC 0.4 m 0.5 m ID 0.4 m 0.5 m 2. 대빙대의외판의두께는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) ; 횡늑골식구조 (mm) ; 종늑골식구조 : 늑골의간격 (m). : 0.75 (MPa). : 설계빙압으로서 401. 의 1항에따른다. : 다음식에따른다. 다만, 최대 1.0으로한다. 136 선급및강선규칙 2011

134 20 장대빙구조 3 편 20 장 : 에따른값으로다음식에따른다. 인경우 : 인경우 : : 표 에따른다. : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) 으로다음에따른다. 235 : 2편 1장에규정된연강의경우 315 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 32, DH 32, EH 32 및 FH 32) 의경우 355 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 36, DH 36, EH 36 및 FH 36) 의경우 390 : 2편 1장에규정된고장력강 (AH 40, DH 40, EH 40 및 FH 40) 의경우 403. 늑골 1. 대빙구조의상하범위 (1) 늑골을보강하는대빙구조의상하방향범위는대빙등급이나해당늑골의선박길이방향의위치에따라표 에의한것이상이어야한다. 다만, 402. 의 1항 (2) 호의선수구역의대빙대상부에대한규정을적용하는경우늑골의보강범위는적어도선수구역대빙대상부끝단경계선까지연장되어야한다. 또한보강하는범위가갑판또는탱크정부로부터 250 mm를초과하지않는경우에는보강범위를갑판또는탱크정부까지로해도좋다. (2) 보강하는범위의늑골은모든지지부재에브래킷으로유효하게고착하여야한다. 종통늑골에대해서는특설늑골또는격벽에브래킷으로고착하여야한다. 횡늑골에대해서는그단부가종통스트링거또는갑판에고착되어있는경우, 고착부에브래킷또는동등부재를설치하여야한다. 또늑골이늑골의지지부재를관통하는경우, 늑골웨브양측을직접용접또는칼라판등에의하여구조부재에용접하여야한다. 브래킷을설치하는경우그두께는늑골의웨브두께이상으로하고자유단은좌굴에대하여적절히보강하여야한다. 표 늑골로보강하는대빙구조의상하범위 대빙등급늑골의위치 UIWL 상부 (m) LIWL 하부 (m) 선수구역선수단으로부터후방 0.3 지점의전방 1.2 이중저또는늑판의정부까지 IA Super 선수단으로부터후방 0.3 지점의후방 IA IB IC 선수구역 중앙구역 선미구역 선수단으로부터후방 0.3 지점의전방 선수단으로부터후방 0.3 지점의후방 중앙구역 선미구역 ID 선수구역 선수단으로부터후방 0.3 지점의전방 선수단으로부터후방 0.3 지점의후방 (3) 대빙등급이 IA Super인경우에는모든대빙구역, IA인경우에는선수와중앙구역, 그리고 IB, IC 및 ID인경우에는선수구역에대하여다음에따른다. 선급및강선규칙

135 20 장대빙구조 3 편 20 장 ( 가 ) 늑골이외판과의이루는각이작은장소에는 1.3 m를넘지않는간격으로브래킷, 칼링, 종통재또는기타유사한방법으로트리핑을방지하여야한다. ( 나 ) 늑골은외판에양면연속용접에의해고착되어야한다. 다만, 외판의용접선과교차하는경우를제외하고스캘롭을설치하여서는아니된다. ( 다 ) 늑골웨브의두께는외판두께의 1/2 이상이어야하며적어도 9.0 mm 이상이어야한다. ( 라 ) 늑골을대신하여갑판, 탱크정부또는격벽을설치한경우에는이들판두께는인접하는늑골의높이에상당하는깊이까지 ( 다 ) 호에의한것이상이어야한다. 2. 횡늑골 (1) 1항의범위내의주횡늑골또는중간횡늑골의단면계수 는다음식에의한값이상이어야한다. 다만, 1항의범위내에있는늑골의길이가늑골스팬의 15% 미만인경우해당늑골의치수는보통늑골 (ordinary frame) 의치수를따를수있다. (cm3) : 401. 의 1항에따른다. : 늑골의간격 (m). : 표 에따른다. : 늑골의스팬 (m). : 계수로서다음식에따른다. : 표 에따르며, 표중의경계조건은주횡늑골및중간횡늑골에대한것이고, 하중은스팬의중앙에적용한다. : 402. 의 2항에따른다. (2) 주늑골및중간늑골의상단은갑판이나 404. 에규정된대빙스트링거에고착되어야한다. 다만, 늑골이대빙대의상단보다상방에위치한갑판이나대빙스트링거의상부까지연장된경우에는, 이부분의늑골은다음에의한것으로할수있다. ( 가 ) 늑골의치수는대빙구조의요구치가아닌외판에대한늑골의요구치를만족하여도좋다. ( 나 ) 늑골의상단은대빙대상단보다상방에위치하는종통스트링거또는갑판보다상방의갑판에고착시켜야한다. 중간늑골에대해서는주늑골과같은치수를갖는수평부재에의하여인접하는주늑골에고착하여도좋다. 또선수구역이외의범위에있는중간늑골에대해서는, 대빙대상단보다상방에위치하는종통스트링거또는갑판보다상방의갑판이대빙대상단상 1.8 m 범위보다상방에있는경우에는, 해당늑골은그갑판에고착시킬필요는없다. (3) 대빙구조구역에있는주늑골또는중간늑골의하단은갑판, 내저판, 늑판의정부또는 404. 에규정된대빙스트링거에고착되어야한다. 다만중간늑골이대빙대의하부경계선보다하방에위치한종통재또는갑판보다하부까지연장된경우에는그하단은주늑골과동등강도를갖는수평부재에의하여인접하는주늑골에결합시켜도좋다. 138 선급및강선규칙 2011

136 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 값 경계조건 예시 양단고정 7.0 톱사이드윙탱크를가진산적화물선의늑골 일단고정일단단순지지 6.0 내저판으로부터단층갑판까지도달하는늑골 다점단순지지 5.7 여러층의갑판이나스트링거에걸쳐연속된늑골 양단단순지지 5.0 두갑판사이에만설치된늑골 3. 종늑골 (1) 1항에규정된범위내의종늑골의간격은대빙등급이 IA Super 및 IA은 0.35 m, IB, IC 및 ID는 0.45 m 이하이어야한다. 다만우리선급이필요하다고인정하는경우, 더큰늑골간격으로할수있다. (2) 1항에규정된범위내의종늑골의단면계수 및전단면적 는다음식에의한값이상이어야한다. (cm3), (cm2) : 인접늑골과의하중분포를고려한계수로서다음식에따른다. : 표 에따른다. : 늑골의간격 (m). : 지지점에서의집중하중을고려한계수로서 0.6으로한다. : 401. 의 1항에따른다. 선급및강선규칙

137 20 장대빙구조 3 편 20 장 : 종늑골의스팬 (m). : 402. 의 2항에따른다. : 경계조건계수로서연속보로볼수있는경우에는 13.3으로한다. 연속보의끝부분과같이경계조건이연속보와현저히다른경우에는이값을적절한값까지감소시켜야한다 대빙스트링거 1. 대빙대에설치되는대빙스트링거의단면계수 및전단면적 는다음식에의한값이상이어야한다. (cm 3 ), (cm 2 ) : 401. 의 1항에따른다. : 표 에따른다. 다만, 값이 0.3 이상이어야한다. : 스트링거의스팬 (m). : 경계조건계수로서 13.3으로한다. : 횡늑골의하중분포를고려한계수로서 0.9로한다. : 402. 의 2항에따른다. 2. 대빙대구역밖에있는대빙구조의늑골을지지하는스트링거의단면계수 및전단면적 는다음식에 의한것이상이어야한다. (cm 3 ), (cm 2 ) : 401. 의 1항에따른다. : 표 에따른다. 다만, 의값은 0.3보다작아서는아니된다. : 스트링거의스팬 (m). : 경계조건계수로서 13.3으로한다. : 인근의대빙스트링거까지의거리 (m). : 고려하는스트링거로부터대빙대까지의최단거리 (m). : 횡식늑골의하중분포를고려한계수로서 0.95로한다. : 402. 의 2항에따른다. 3. 창구측선바깥의폭이좁은갑판이대빙스트링거의역할을하는경우에는 1항및 2항에서규정된단면계수및전단면적을만족하여야한다. 매우긴창구를가진경우에는 의값을 0.3 이하로할수있다. 다만, 어떠한경우도 0.2보다작아서는아니된다. 매우긴창구를가진경우, 노출갑판의창구덮개와그부속품의설계시에는빙압에의한선측처짐을고려하여야한다 특설늑골 1. 종늑골및대빙스트링거로부터특설늑골에전달되는하중 는다음식에따른다. 다만, 특설늑골이지지하는스트링거가대빙대밖에있는경우, 특설늑골에전달되는하중 는계산된값에 를곱한값으로할수있다. (MN) : 401. 의 1항에규정된빙압 (MPa). 이경우 의계산시 는 2S로한다. : 표 에따른다. 다만, 는 0.3 이상이어야한다. : 특설늑골의간격 (m). : 404. 의 2항에따른다. 140 선급및강선규칙 2011

138 20 장대빙구조 3 편 20 장 2. 특설늑골이그림 와같은구조모델로치환할수있는경우의단면계수 Z 및전단면적 A 는다음식에의한값이상이어야한다. 그림 특설늑골의구조모델 (cm 3 ), (cm 2 ) : 특설늑골의스팬 (m). : 다음 2개의식중큰것이상이어야한다. 다만, 특설늑골의하단에서는대빙대내의최소 를 적용하고, 특설늑골의상단에서는대빙대내의최대 를적용한다. 또는 : 특설늑골의하단으로부터하중작용점까지의거리 (m). 및 : 표 에따른다. 다만, 의값이중간에있을때에는보간법에의한다. : 1항에따른다. : 402. 의 2항에따른다. : 다음식에따른다. : 다음의 k 1 을사용하여구하여진전단면적 (cm 2 ). k 1 =1+0.5(l F / l ) 3-1.5(l F / l ) 2 : 특설늑골의실제단면적 (cm 2 ). 3. 2항에규정한특설늑골이외의특설늑골및경계조건이다른특설늑골의경우에는직접강도계산을수행하여치수를결정하여야한다. 이때특설늑골에작용하는하중은 1항에따른다. 집중하중의작용위치는종통재및종늑골의배치를고려하여최대전단력및최대굽힘모멘트가발생하는위치를각각선정한다. 또한허용응력은표 에따른다. 선급및강선규칙

139 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 및 의값 ( 비고 ) : 면재의단면적 (cm 2 ) : 웨브의단면적 (cm 2 ) 표 허용응력 응력전단응력 ( ) 굽힘응력 ( ) 등가응력 ( ) 허용응력 ( 비고 ) : 402. 의 2 항에따른다 선수 1. 선수재 (1) 선박의길이가 150 m 미만인경우에는그림 과같은대빙선수재구조또는동등한강도를가지는것으로할것을권장한다. 그림 대빙선수재 (2) 성형한강판선수재및수평면에서외판과선체중심선이이루는각이 30 이상인경우, 외판의두께는다음을고려하여 402. 의 2항에규정된식에의한값이상이어야한다. : 외판을지지하는부재의간격 (m). : 401. 에규정된설계빙압 ( ) (MPa). : 수직방향지지부재의간격 (m). (3) 2항에규정된선수재및외판부분의두께는주위외판두께의 1/2 이상인늑판이나브래킷에의하여 0.6 m 이하의간격으로지지되어야한다. (4) 선수재를보강하는범위는용골로부터상부빙흘수선상방 0.75 m로한다. 다만 402. 의 1항에의하여선수구역대빙대상부까지보강이요구되어지는경우보강범위는그상한까지로한다. 2. 예인장치 (1) 선수부불워크의선체중심선상에는높이 250 mm, 너비 300 mm 이상의개구를갖고, 길이 150 mm 이상으로내경 100 mm 이상인무어링파이프를설치하여야한다. (2) 토우라인의절단하중을견디기에충분한강도를가진비트등토우라인을고정시키는장치를설치하여 142 선급및강선규칙 2011

140 20 장대빙구조 3 편 20 장 야한다. (3) 배수량이 30,000톤미만의선박에대하여는적어도상부빙흘수선상방 5m 및선수재로부터후방 3m 까지의선수부는포크예인 (fork towing) 에의해유발되는응력에대한보강을위하여중간늑골을설치하고, 늑골을갑판이나종통스트링거에의해지지하여야한다 선미재 1. 프로펠러블레이드팁에큰하중이발생하는것을방지하기위하여프로펠러블레이드팁과선미재사이는충분한간격을유지하여야한다. 2. 2축및 3축의선박인경우, 외판및늑골은측프로펠러 (side propeller) 의전후방 1.5 m 범위에걸쳐이중저까지보강하여야한다. 3. 2축및 3축의선박인경우, 측프로펠러의축계및선미관은외판보싱 (plated bossing) 으로둘러쌓아보호하여야한다. 빼낼수있는스트럿 (detached strut) 으로할경우, 설계시보강방법및선체에고착하는방법에대하여충분히고려하여야한다. 4. 트랜섬선미구조로이루어진선박의경우에는빙하구역에서후진성능의저하를방지하기위하여트랜섬선미구조를상부빙흘수선아래까지확장하는것은가능한한피하여야한다. 불가피하게트랜섬을상부빙흘수선아래까지연장하는경우에는그폭을가능한한작게하여야하며, 대빙대내의트랜섬은중앙구역의대빙구조와동일한정도로보강하여야한다 빌지킬 1. 빌지킬과선체와의결합부는빌지킬이손상을받는경우에도선체손상을최소화하도록설치하여야한다. 2. 일체형의빌지킬보다는독립적으로단락되어진빌지킬을설치할것을권장한다. 제 5 절 타및조타장치 501. 타및조타장치 1. 타주, 타두재, 핀틀및조타장치등은 4편 1장및 5편 7장의규정을만족하여야한다. 이경우선박의속력은지침에주어진값이상이어야한다. 2. 대빙등급이 IA Super이나 IA인경우에는타두재및타의상단을아이스나이프 (ice knife) 나이와동등한방법으로빙압으로부터보호하도록하여야한다. 3. 대빙등급 IA Super 및 IA의선박의경우, 빙해역을후진할때얼음에의해서타에작용하는하중에견딜수있도록다음에따라야한다. (l) 유압식조타장치의압력도출밸브는유효한것이어야한다. (2) 조타장치의구조부분치수는타두재에발생하는토크에견딜수있도록결정하여야한다. (3) 점핑스토퍼는가능한한타판또는타의상부에설치하여야한다. 제 6 절 추진기관 601. 적용이절의규정은대빙등급 IA Super, IA, IB, IC 및 ID에대하여가변피치또는고정피치로설계되고개방식 (open) 또는덕트식 (ducted) 프로펠러를채택하는추진기관에적용한다. 주어진하중은고정피치프로펠러의회전방향을바꾸는것으로인한하중을포함하여, 정상적인운전조건에서선박의전체사용수명중예상되는빙하중이다. 다만, 이들하중은정지된프로펠러가빙속에서끌리는것과같이설계범위를벗어나는운전조건에대하여는적용하지않는다. 프로펠러와빙의상호작용으로인한하중을고려하여, 선회식 (azimuthing) 및고정식주추진용스러스터에도이규정을적용한다. 다만, 이절의강도계산에서하중모델은빙이회전된선회식스러스터의측면으로부터프로펠러로들어갈때의프로펠러와빙의상호작용하중또는빙블록이당기는프로펠러 (pulling propeller) 의프로펠러허브에부딪칠때의하중상태는포함하지않는다. 이절에빙하중계산식은제시되어 선급및강선규칙

141 20 장대빙구조 3 편 20 장 있지않지만스러스터몸체에작용하는빙충격으로인한하중이적절한방법으로추정되어야한다 기호 = 날개 (blade) 단면의현 (chord) 길이 (m) = 프로펠러반지름 0.7R에서날개단면의현길이 (m) CP = 가변피치 = 프로펠러의지름 (m) = 프로펠러허브의바깥지름 ( 프로펠러정면에서 ) (m) lim = 프로펠러지름의제한값 (m) = 날개의전개면적비 = 선박사용수명중발생하는최대후방향날개힘 (kn) = 소성굽힘에의한날개손실에따른최종날개하중 (kn) = 선박사용수명중발생하는최대전방향날개힘 (kn) = 빙하중 (kn) max = 선박사용수명중발생하는최대빙하중 (kn) FP = 고정피치 = 하부빙흘수선으로부터프로펠러중심선의깊이 (m) = 프로펠러로들어가는최대설계빙블록의두께 (m) = 고려되는부품의기관측에있는모든부품의등가질량관성모멘트 (kgm 2 ) = 전체추진장치의등가질량관성모멘트 (kgm 2 ) = Weibull 분포에대한형상계수 LIWL = 하부빙흘수선 (m) = S-N 선도의기울기 = 날개의굽힘모멘트 (knm) = 연속최대출력 = 프로펠러회전속도 (rev./s) = 자유운전상태에서연속최대출력시의공칭프로펠러회전속도 (rev./s) = 대빙등급에따른프로펠러회전속도에대한기준충격사이클수 = 선박사용수명중발생하는프로펠러날개상의총빙하중사이클수 = 등가피로응력에대한기준하중사이클수 (10 8 사이클 ) = 빙분쇄과정동안프로펠러의회전수 = 반지름 0.7R에서의프로펠러피치 (m) = 자유운전상태에서연속최대출력시, 반지름 0.7R에서의프로펠러피치 (m) = 볼러드상태 (bollard condition) 에서연속최대출력시, 반지름 0.7R에서의프로펠러피치 (m) = 토크 (knm) = 최대기관토크 (knm) max = 프로펠러와빙의상호작용으로인한프로펠러상의최대토크 (knm) = 전기모터의피크토크 (knm) = 자유운전상태에서연속최대출력시의공칭토크 (knm) = 프로펠러축계에서의최대응답토크 (knm) = 선박사용수명중발생하는날개의최대스핀들토크 (knm) = 프로펠러의반지름 (m) = 날개단면반지름 (m) = 프로펠러의추력 (kn) = 선박사용수명중발생하는최대후방향프로펠러빙추력 (kn) = 선박사용수명중발생하는최대전방향프로펠러빙추력 (kn) = 자유운전상태에서연속최대출력시의프로펠러추력 (kn) = 축계에서의최대응답추력 (kn) = 최대날개단면두께 (m) = 프로펠러날개의수 144 선급및강선규칙 2011

142 20 장대빙구조 3 편 20 장 = 회전각으로표시된프로펠러날개와빙의상호작용각도 (deg) = 피로경감계수 ; 분산및시험편크기효과 = 피로경감계수 ; 변동진폭하중효과 = 피로경감계수 ; 평균응력효과 = 최대응력진폭을 10 8 응력사이클에대한등가피로응력에연관시키는피로경감계수 = 날개재료의내항복강도 (MPa) exp = 해수에서 10 8 사이클에서파괴되는날개의평균피로강도 (MPa) = 10 8 응력사이클에대한등가피로빙하중응력진폭 (MPa) = 날개재료에대한특성피로강도 (MPa) = 기준응력 (MPa) = 기준응력 (MPa) 또는 중작은값 = 또는 로인한최대응력 (MPa) = 날개재료의최종인장강도 (MPa) = 최대후방향프로펠러빙하중으로인한주응력 (MPa) = 최대전방향프로펠러빙하중으로인한주응력 (MPa) max = 최대빙하중응력진폭 (MPa) 선급및강선규칙

143 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 하중의정의 정의설계과정에서하중의사용 날개상의동유체하중을포함하여, 프로펠러와빙의상호작용으로인하여한개의프로펠러날개상에선박사용수명중발생하는최대후방향힘. 힘의방향은 0.7R 코드선에서수직. 그림 참조. 날개상의동유체하중을포함하여, 프로펠러와빙의상호작용으로인하여한개의프로펠러날개상에 선박사용수명중발생하는최대전방향힘. 힘의방향은 0.7R 코드선에서수직. 날개상의동유체하중을포함하여, 프로펠러와빙의상호작용으로인하여한개의프로펠러날개상에선박사용수명중발생하는최대스핀들토크. 프로펠러날개의강도계산을위한설계힘. 프로펠러날개의강도계산을위한설계힘. 프로펠러하중이날개의전연또는팁부분에분포된압력으로작용하기때문에프로펠러의강도설계시, 스핀들토크는자동적으로고려되어진다. 프로펠러와빙의상호작용으로인하여프로펠러 ( 모든날개 ) 상에선박사용수명중발생하는최대추력. 추력의방향은프로펠러축방향이고그힘은동유체추력과반대이다. 응답추력 을추정하는데사용된다. 는축방향진동계산을위한기진 (excitation) 추력의추정치로서사용될수있다. 다만, 규칙에서는축방향진동의계산은요구하지않는다. max 프로펠러와빙의상호작용으로인하여프로펠러 ( 모든날개 ) 상에선박사용수명중발생하는최대추력. 그추력의방향은동유체추력의방향에서작용하는프로펠러축방향이다. 날개상의동유체하중을포함하여, 한개의프로펠러날개상에서프로펠러와빙의상호작용으로인한최대빙유도토크소성굽힘을통한날개손실로인한최종날개하중. 루트부에소성힌지를일으킬수있도록그날개전체의파괴를일으키는데필요한힘이다. 그힘은 0.8R에서작용한다. 스핀들암은반지름 0.8R에서날개중심축과전연 / 후연중큰것사이거리의 2/3에서구해져야한다. 빙기진 ( 비틀림진동 ) 토크와프로펠러상의동유체평균토크에대한축계의동적반응을고려한프로펠러축에서의최대응답토크빙기진 ( 축방향진동 ) 토크와프로펠러상의동유체평균토크에대한축계의동적반응을고려한프로펠러축에서의최대응답추력 응답추력 을추정하는데사용된다. 는축방향진동계산을위한기진추력의추정치로서사용될수있다. 다만, 규칙에서는축방향진동의계산은요구하지않는다. 추진축계의응답토크 의추정치로서그리고비틀림진동계산을위한기진토크로사용된다날개파괴하중은날개볼트, 피치제어기구, 프로펠러축, 프로펠러축베어링, 추력베어링의치수를정하는데사용된다. 그목적은전체프로펠러날개의파괴가다른부품의손상을일으키지않는것을보증하기위한것이다. 프로펠러축계부품의설계토크. 프로펠러축계부품의설계추력. 146 선급및강선규칙 2011

144 20 장대빙구조 3 편 20 장 그림 반지름 0.7R에서코드선의수직으로작용하는후방향날개힘의방향. ( 전연에서빙접촉압력은작은화살표로나타남 ) 603. 설계빙조건대빙등급에대한프로펠러의빙하중을추정하는데있어서, 표 에주어진것과같이다른운항형태가고려되었다. 설계빙하중을추정하기위하여, 최대빙블록의크기가결정된다. 프로펠러에들어가는최대설계빙블록은 의크기를갖는직각의빙블록이다. 빙블록의두께 ( ) 는표 에주어진것과같다. 표 대빙등급에따른선박의운항형태 대빙등급 IA Super 빙수로및평면빙에서운항 선박의운항 선박이선수충격 (ramming) 에의하여나아갈수있다. IA, IB, IC, ID 빙수로에서운항 표 빙블록의두께 ( ) 대빙등급 IA Super IA IB IC ID 프로펠러에들어가는설계최대빙블록의두께 ( ) 1.75 m 1.5 m 1.2 m 1.0 m 1.0 m 604. 재료 1. 해수에노출되는재료프로펠러날개, 프로펠러허브및스러스터본체등과같이, 해수에노출되는부품의재료는표점간거리가지름의 5배이상인시험편에서 15% 이상의연신율을가져야한다. 청동과오스테나이트강을제외한재료는샤르피 V 충격시험을하여야한다. -10 에서세번의샤르피 V 시험으로부터취한평균흡수에너지값이 20J 이상이어야한다. 2. 해수온도에노출되는재료해수온도에노출되는재료는강또는승인된연성재질이어야한다. -10 에서세번의시험으로부터취한평균흡수에너지값이 20J 이상이어야한다. 이요건은날개볼트, 피치제어기구, 축볼트, 스트럿포드연결볼트등에적용한다. 이요건은베어링및기어톱니등과같이표면경화된부품에는적용하지않는다. 선급및강선규칙

145 20 장대빙구조 3 편 20 장 605. 설계하중 1. 주어진하중은오직부품의강도계산에만사용하기위한것이며프로펠러와빙의상호작용동안의빙유도하중과동유체하중을포함하는총하중이다. 2. 이절의식에사용되는변수의값은 602. 에표시된단위로주어져야한다. 3. 대빙등급 IB, IC 및 ID 인선박이평형수적재상태에서프로펠러가완전히잠기지않는경우, 추진장치는 대빙등급 IA 에따라설계되어야한다. 4. 프로펠러날개상의설계하중 는프로펠러가전진방향으로회전하면서빙블록을분쇄하는동안에프로펠러날개를후방으로굽히려고하는선박사용수명중발생하는최대의힘이다. 는프로펠러가전진방향으로회전하면서빙블록을분쇄하는동안에프로펠러날개를전방으로굽히려고하는선박사용수명중발생하는최대의힘이다. 와 는프로펠러와빙의서로다른상호작용현상에서비롯되며동시에작용하지않는다. 그러므로, 이들은한날개에각각별도로적용하여야한다. (1) 개방식 (open) 프로펠러에서의최대후방향날개힘, lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim (m) : 가변피치프로펠러의경우에는공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ), 고정피치프로펠러의경우에는공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ) 의 85%. (2) 개방식프로펠러에서의최대전방향날개힘, lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim (m) (3) 개방식프로펠러에서하중을받는날개범위가변피치프로펠러및고정피치프로펠러에대하여지침부록 3-5의표 1에주어진하중상태 1-4를고려하여야한다. 역전하는고정피치프로펠러에대한날개의빙하중을구하기위하여, 하중상태 5 또한고려하여야한다. (4) 덕트식 (ducted) 프로펠러에서의최대후방향날개힘, lim 인경우, (kn) 148 선급및강선규칙 2011

146 20 장대빙구조 3 편 20 장 lim 인경우, (kn) 여기서, lim : 가변피치프로펠러의경우에는공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ), 고정피치프로펠러의경우에는공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ) 의 85%. (5) 덕트식프로펠러에서의최대전방향날개힘, lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim (m) (6) 덕트식프로펠러에서하중을받는날개범위모든프로펠러에대하여지침부록 3-5의표 2에주어진하중상태 1 및 3을고려하여야한다. 역전하는고정피치프로펠러에대하여는추가의하중상태 ( 하중상태 5) 를고려하여야한다. (7) 개방식또는덕트식프로펠러에서의최대날개스핀들토크 날개부착축주위의스핀들토크 ( ) 는지침부록 3-5의표 1 및표 2와같이적용된최대후방향날개힘 및최대전방향날개힘 모두에대하여결정되어야한다. 상기방법의스핀들토크가다음식에의하여주어진디폴트값보다작은경우, 다음디폴트값을사용하여야한다. 디폴트값 ㆍ ㆍ (knm) 여기서, : 반지름 0.7 에서의날개단면의현 (chord) 길이 : 또는 의절대값중큰값으로한다. (8) 날개하중에의한하중분포날개의피로설계를위하여그림 에주어진것과같이, Weibull-type 분포 ( 가 max 를초과할가능성 ) 가사용된다. max max max ln 여기서, 는스펙트럼의형상계수, 는스펙트럼에서하중사이클수, 는날개상의임의의변량빙하중, max. 개방식프로펠러날개의빙력분포에대하여는형상계수 =0.75가사용되어야하고덕트식프로펠러날개의빙력분포에대하여는형상계수 =1.0이사용되어야한다. 선급및강선규칙

147 20 장대빙구조 3 편 20 장 그림 피로설계에사용되는 Weibull-type 분포 (F ice 가 (F ice) max 를넘을가능성 ) (9) 빙하중사이클수하중스펙트럼에서프로펠러날개당하중사이클수는다음식에따라결정되어야한다., 여기서, 대빙등급에대한기준충격사이클수 대빙등급 IA Super IA IB IC ID 선박사용수명중발생하는충격사이클수 / 프로펠러위치에대한계수 위치중심에위치한프로펠러선측에위치한프로펠러 프로펠러형식에대한계수 형식개방식덕트식 추진형식에대한계수 형식고정식선회식 잠김 (submersion) 계수 는다음식에의하여결정된다. 인경우, 인경우, 인경우, 인경우, 150 선급및강선규칙 2011

148 20 장대빙구조 3 편 20 장 여기서, 잠김함수 : 여기서, 는선박의하부빙흘수선 (LIWL) 에서프로펠러중심선의깊이. 모든프로펠러날개의프로펠러와빙의상호작용으로인한하중을받는부품에대하여, 하중사이클수 ( ) 는프로펠러날개의수 ( ) 를곱해야한다. 5. 프로펠러에서축방향의설계하중 (1) 프로펠러에서프로펠러상의최대빙추력 ( 및 ) 최대전방향및후방향빙추력 : (kn) (kn) (2) 프로펠러에서추진축계에서의설계추력추진축계에서의설계추력은다음식에따라계산되어야한다. 전방향과후방향하중의절대값중큰값을양방향에대한설계하중으로하여야한다. 계수 2.2 및 1.5는축방향진동으로인한동적배율 (dynamic magnification) 을고려한것이다. 전방향의경우 (kn) 후방향의경우 (kn) 동유체볼러드추력 (bollard thrust) 인경우, 는주어지지않는다. 는다음에따라구한다. 표 프로펠러볼러드추력 프로펠러형식가변피치 (CP) 프로펠러 ( 개방식 ) 가변피치 (CP) 프로펠러 ( 덕트식 ) 터빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 ( 개방식 ) 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 ( 덕트식 ) : 개방된수역에서자유운전상태의연속최대출력시의공칭프로펠러추력 6. 비틀림설계하중 (1) 개방식프로펠러에서프로펠러상의설계빙토크 max max 는빙과프로펠러의상호작용으로인한프로펠러상의최대토크이다. lim 인경우, max (knm) lim 인경우, max (knm) 선급및강선규칙

149 20 장대빙구조 3 편 20 장 여기서, lim (m) : 볼러드상태 (bollard condition) 에서회전하는프로펠러속도. 주어지지않을경우, 은 다음과같이구한다. 표 볼러드상태에서회전하는프로펠러속도 값 프로펠러형식 회전속도 가변피치 (CP) 프로펠러 터빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의공칭회전속도이다. 가변피치 (CP) 프로펠러의경우프로펠러피치 ( ) 는볼러드상태에서의연속최대출력에상응하여야한다. 주어지지않은경우, 프로펠러피치 ( ) 는 으로구한다. 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의프로펠러피치이다. (2) 덕트식프로펠러에서프로펠러상의설계빙토크 max max 는빙과프로펠러의상호작용으로인한프로펠러상의최대토크이다. lim 인경우, max (knm) lim 인경우, max (knm) 여기서, lim (m) : 볼러드상태 (bollard condition) 에서회전하는프로펠러속도. 주어지지않을경우, 은 다음과같이구한다. 표 볼러드상태에서회전하는프로펠러속도 값 프로펠러형식 회전속도 가변피치 (CP) 프로펠러 터빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의공칭회전속도이다. 가변피치 (CP) 프로펠러의경우프로펠러피치 ( ) 는볼러드상태에서의연속최대출력에상응하여야한다. 주어지지않은경우, 프로펠러피치 ( ) 는 으로구한다. 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의프로펠러피치이다. 152 선급및강선규칙 2011

150 20 장대빙구조 3 편 20 장 (3) 프로펠러에서빙기진 (excitation) 토크축계의과도비틀림진동분석을위한프로펠러빙기진토크는날개에서반사인파형태의날개충격을순차적으로나타내어야한다 ( 지침부록 3-5의그림 2 참조 ). 프로펠러회전각의함수로서단일날개빙충격으로인한토크는다음과같다. max sin ( 일경우 ) ( 일경우 ) 여기서, 변수 및 는다음표와같다. 는프로펠러회전각도에서표현된프로펠러날개와빙의상호작용의각도이다. 표 계수 및 빙기진토크프로펠러 - 빙상호작용 상태 1 단일빙블록 상태 2 단일빙블록 상태 3 두개의빙블록 ( 상이동 360/2/Z ) 합계빙토크는상이 360 /Z 이동하는것을고려한단일날개토크의합에의하여구해진다. 빙을분쇄하는과정의시작과끝단계에서회전각도 270 에대한선형램프함수가사용되어야한다. 빙을분쇄하는과정중의프로펠러회전수는다음식에의하여구하여야한다. 충격의수는날개차수기진 (excitation) 에대한 이다. (4) 프로펠러축계의설계토크최소설계운전회전수의 80% 에서최대설계운전회전수의 120% 까지의범위내에관련된날개익수차수의비틀림공진이없을경우, 최대토크의다음추정치가사용될수있다. max (knm) 여기서, 는고려하는부품의기관측에있는모든부품의등가질량관성모멘트이고 는추진장치전체의등가질량관성모멘트이다. 모든토크및관성모멘트는시험되는부품의회전속도로줄여야한다. 만약, 최대토크 가주어지지않은경우, 다음과같이구한다. Table 최대토크 프로펠러형식전기모터에의해구동되는프로펠러 (FP 및 CP) 전기모터이외의원동기에의해구동되는가변피치 (CP) 프로펠러터빈에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 선급및강선규칙

151 20 장대빙구조 3 편 20 장 여기서, 는전기모터의피크토크이다. 최소설계운전회전수의 80% 에서최대설계운전회전수의 120% 까지의범위내에관련된날개익수차수의비틀림공진이있을경우, 축부품의설계토크 ( ) 는추진계의비틀림진동분석에의하여결정되어야한다. 7. 날개파괴하중날개의루트주위의소성굽힘의결과로서날개파괴로인한최종하중은다음식에의하여계산되어야한다. 최종하중은가장약한방향의 0.8 에서날개상에작용한다. 최대스핀들토크의계산을위하여, 스핀들암은날개중심축의 0.8 에서전연및후연끝단중큰것사이거리의 2/3로하여야한다. ㆍㆍ ㆍ ㆍㆍ (kn) 여기서,, 및 은각각루트필릿바깥의가장약한단면에서날개의원통형루트단면의길이, 두께및반지름이다 설계 1. 설계원칙추진계의강도는피라미드강도원칙에따라설계되어야한다. 이것은프로펠러날개의손실이다른프로펠러축계부품의중대한손상을일으켜서는아니된다는것을의미한다. 2. 프로펠러날개 (1) 날개응력의계산날개응력은 605. 의 4항에주어진설계하중에대하여계산되어야한다. 모든프로펠러의최종승인을위한응력분석을위하여유한요소해석법이사용되어야한다. 루트부 ( ) 에서모든프로펠러의날개응력을추정하는데다음간소화된식이사용될수있다. 비록유한요소해석이루트부에서더큰응력을나타내더라도다음공식에기초한루트부치수를인정할수있다. (MPa) 여기서, 실제응력상수 : 빔방정식으로구해진응력만약, 실제값을이용할수없을경우, 은 1.6 으로한다. 반지름비 일경우, : 와 의절대값의최대치중큰것. (2) 허용기준계산된날개응력에대하여다음기준이충족되어야한다. 여기서, 154 선급및강선규칙 2011

152 20 장대빙구조 3 편 20 장 는설계하중에대하여계산된응력. 만약, 응력을추정하는데유한요소해석법이사용될경우, 본미세스 (von-mises) 응력이사용되어야한다. : 기준응력으로서, 또는 중작은값. (3) 프로펠러날개의피로설계프로펠러날개의피로설계는선박사용수명중추정된하중분포및날개재료에대한 S-N 선도를기초로한다. 예상된하중분포와동일한피로손상을일으키는등가응력이계산되어야하고이절의피로에대한허용기준이충족되어야한다. 등가응력은 사이클을표준으로한다. 다음기준이충족될경우, 이절에따른피로계산은하지않아도된다. exp log 여기서, 프로펠러에대한계수, 및 는다음표에주어진것과같다. 표 계수, 및 개방식프로펠러 덕트식프로펠러 등가응력의계산을위하여 2가지형식의 S-N 선도를이용할수있다. - 두개의기울기를갖는 S-N 선도 ( 기울기 4.5 및 10), 그림 참조. - 단일기울기 S-N 선도 ( 그기울기가선택될수있다 ), 그림 참조. S-N 선도의형식은날개의재료특성에상응하도록선택하여야한다. 만약, S-N 선도가주어지지않을경우, 두개의기울기를갖는 S-N 선도를사용하여야한다. 그림 두개의기울기를갖는 S-N 선도그림 단일기울기 S-N 선도 ( 가 ) 등가피로응력하중분포와동일한피로손상을일으키는 응력사이클에대한등가피로응력 : max 여기서, max max max max : 고려하는위치에서설계전방향및후방향날개힘에의한주응력진폭의평균값 선급및강선규칙

153 20 장대빙구조 3 편 20 장 max : 전방향하중으로인한주응력. max : 후방향하중으로인한주응력 max 의계산에있어서, max 및 max 에대하여지침부록 3-5의상태 1과상태 3( 또는상태 2와상태 4) 이쌍으로고려된다. 상태 5는피로해석에서제외된다. ( 나 ) 두개의기울기를갖는 S-N 선도에서변수 의계산변수 는다음회귀식에따른빙하중의분포에의한최대빙하중과연관된다. max log 여기서, exp, 여기서, : 분산및시험편의크기효과에대한경감계수 : 변동진폭하중에대한경감계수 : 평균응력에대한경감계수 exp : 해수에서 사이클에서파괴되는날개재료의평균피로강도만약, 실제값을이용할수없을경우, 다음값들을경감계수로사용하여야한다. = 0.67, = 0.75, 및 = 계수,,, 및 는표 와같다. 표 계수,,, 및 개방식프로펠러 덕트식프로펠러 ( 다 ) 단일기울기 S-N 선도에서변수 의계산단일 S-N 선도를갖는재료의경우 ( 그림 참조 ), 계수 는다음식에따라계산되어야한다. ln 여기서, : Weibull-type 분포의형상계수. 덕트식프로펠러의경우 = 1.0, 개방식프로펠러의경우 = : 기준하중사이클수 ( ) 변수 값은표 에주어진것과같다. 표 에주어진것이외의 비율에대한 값을계산하기위하여선형보간법을사용할수있다. 156 선급및강선규칙 2011

154 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 여러가지 비율에대한변수 값 E E6 (4) 피로의허용기준날개의모든위치에서등가피로응력은다음허용기준에충족되어야한다. 여기서, exp 여기서, : 분산및시험편의크기효과에대한경감계수 : 변동진폭하중에대한경감계수 : 평균응력에대한경감계수 exp : 해수에서 사이클에서파괴되는날개재료의평균피로강도만약, 실제값을이용할수없을경우, 다음값들을경감계수로사용하여야한다. = 0.67, = 0.75, 및 = 프로펠러몸체및피치제어기구날개볼트, 피치제어기구, 프로펠러보스및프로펠러의축부착은 605. 에규정된최대및피로설계하중에견딜수있도록설계하여야한다. 항복에대한안전계수는 1.3보다커야하고피로에대한안전계수는 1.5보다커야한다 의 7항에규정된소성굽힘을통한프로펠러날개의손실로인한하중에대한항복안전계수는 1.0보다커야한다. 4. 추진축계축과스러스트, 선미관베어링, 커플링, 플랜지및밀봉장치등과같은축부품은 605. 에주어진프로펠러와빙의상호작용에견딜수있도록설계되어야한다. 안전계수는 1.3 이상이어야한다. (1) 축및축부품 605. 의 7항에규정된전체프로펠러파괴로인한최종하중은축과축부품에있어서항복을일으키지않아야한다. 그하중은축방향, 굽힘및비틀림하중의결합으로구성되어야한다. 굽힘및비틀림응력에대한최소항복안전계수는 1.0 이상이어야한다. 5. 선회식주추진기상기요건에추가하여, 재래식프로펠러와비교하여하중상태가특이한추진장치에대하여는특별히고려하여야한다. 하중상태를추정하는데있어서는선박과스러스터의운전방법이반영되어야한다. 이런점에서, 예를들면, 빙블록이당기는프로펠러 (pulling propeller) 의프로펠러허브에부딪쳐서발생하는충격하중을고려하여야한다. 뿐만아니라, 유체의흐름에빗각인상태로스러스터를운전함으로인하여발생하는하중을고려하여야한다. 한날개가손실될경우에도, 조타기구, 장치의부착품과스러스터의몸체가손상을받지않도록설계하여야한다. 고려하는부품에최대하중을발생시키는프로펠러날개의방향에대하여, 한날개의손실을고려하여야한다. 일반적으로, 날개의손실이상-하날개방향에서발생할때스러스터몸체에최대굽힘하중을준다. 선회식스러스터는몸체와빙의상호작용에의한추정하중을고려하여설계하여야한다. 스러스터몸체 선급및강선규칙

155 20 장대빙구조 3 편 20 장 는선박이전형적인빙운전속도로운항중, 603. 에주어진최대크기의빙블록이스러스터몸체에부딪칠때작용하는하중에도견딜수있어야한다. 여기에추가하여, 얇은얼음판이선체를따라서미끄러질때의설계상황및스러스터몸체에대한압력이고려되어야한다. 그얼음판의두께는 603. 에규정된것과같이, 프로펠러에들어가는최대빙블록의두께로하여야한다. 6. 진동추진장치는전체동력전달장치에있어서최소설계운전회전수의 80% 에서최대설계운전회전수의 120% 까지의범위내에날개익수차수의유해한비틀림진동, 종진동및횡진동공진이발생하지않도록설계되어야한다. 만약, 이조건을충족시킬수없을경우, 부품의허용강도를결정하기위하여상세한진동분석이수행되어야한다 대체설계 1. 범위 605. 및 606. 에대한대체로서, 우리선급이만족하도록포괄적인설계연구를수행할수있다. 그연구는 603. 의여러가지빙등급에대하여주어진빙조건을기초로하여야한다. 또한, 피로및최대하중설계계산을모두포함하여야하고 606. 의 1항에주어진것과같이피라미드강도원칙을충족하여야한다. 2. 하중프로펠러날개및추진장치상의하중은동유체하중및빙하중의허용할수있는추정치를기초로하여야한다. 3. 설계레벨 (1) 분석에서프로펠러날개를제외하고, 불규칙적인힘을전달하는모든부품에작용하는응력은합리적인안전여유를가지고, 부품재료의항복응력을초과하지않아야한다. (2) 누적피로손상계산에서합리적인안전율을나타내어야한다. 재료의특성, 응력상승인자, 피로증대를고려하여야한다. (3) 진동분석을수행하여야하고분석결과에서전체동력전달장치에프로펠러와빙의상호작용에의한유해한비틀림공진이없어야한다. 제 7 절 기타기관장치요건 701. 시동장치 1. 공기탱크의용량은추진기관이역전식인경우에는 12회이상, 비역전식인경우에는 6회이상중도에충기하지않고주기관을연속시동할수있는충분한것이어야한다. 2. 공기탱크가추진기관의시동이외의다른용도로도사용되는경우, 1항에서요구되는용량에추가하여다른용도로사용되는데필요한충분한용량을가져야한다. 3. 공기압축기의합계용량은대기압상태에서적어도 1시간이내에 5편 6장 에서규정하는용량의압축공기를주공기탱크에충기시킬수있어야한다. 다만, 대빙등급이 IA Super이며추진기관이역전식인경우에는 30분이내에충기할수있어야한다 해수흡입및냉각수장치 1. 냉각장치는선박이빙해항해중에도냉각수를충분히공급할수있도록설계하여야한다. 2. 1항을만족시키기위하여적어도한개의시체스트는다음과같이설치하여야한다. 그러나대빙등급이 ID인선박은 (2), (3) 및 (5) 호의규정을따르지않아도된다. (1) 시체스트는가능한한선미쪽선체중심선근처에위치하여야한다. (2) 시체스트의용적은선박의운항에필요한보기를포함하여기관출력 750 kw 당 1 m 이상을표준으로한다. (3) 시체스트는얼음이해수흡입관보다상부에모일수있도록충분한높이를가져야한다. (4) 시체스트에는배출되는냉각수전량을순환시킬수있도록냉각수선외배출관을연결하여야한다. (5) 시체스트에는흡입관의 4 배이상의유통단면적을갖는스트레이너판을부착하여야한다. 158 선급및강선규칙 2011

156 20 장대빙구조 3 편 20 장 3. 2항 (2) 호및 (3) 호의규정을만족하기곤란한경우에는, 냉각수의흡입과배출을번갈아할수있도록 2개의작은시체스트를배치할수있다. 이경우, 2항의 (1), (4) 및 (5) 호의규정에는적합하여야한다. 4. 열선 (heating coils) 은시체스트상부에설치할수있다. 5. 냉각목적으로평형수를사용하기위한장치는평형수를적재한상태에서예비로사용할수는있으나상기에명기된시체스트의대용으로는인정되지않는다. 선급및강선규칙

157 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 제 21 장극지운항선박의추가규정 얼음이많은극지해역을운항하고자하는강선에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따라특별히고려되어야한다. 선급및강선규칙

158 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 제 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 극지운항및쇄빙기능을갖는강선에대하여서는우리선급이적절하다고인정하는바에따라특별히고려되어야한다. 선급및강선규칙

159 2011 선급및강선규칙적용지침 제 3 편 선체구조 GA-03-K 한국선급

160 지침의적용 이적용지침 ( 이하지침이라한다.) 은선급및강선규칙을적용함에있어규칙적용상통일을기할필요가있는사항및규칙에상세히규정하지않은사항등에대하여정한것으로서해당규정에추가하여이지침에서정하는바에따르는것을원칙으로한다. 다만, 이지침에서정하는것과동등하다고우리선급이인정하는경우에는별도로고려할수있다.

161 제 3 편 선체구조 의적용 1. 이지침은별도로명시하는것을제외하고 2011년 7월 1일이후건조계약되는선박에적용한다 년판지침에대한개정사항및그적용일자는아래와같다. 적용일자 : 제 15 장 2011 년 1 월 10 일 디프탱크 제 2 절디프탱크격벽 및 203. 의 4 항을신설함. 적용일자 : 2011 년 7 월 1 일 제 1 장 총칙 제 8 절 방식조치 을개정함. 제 4 장 평판용골및외판 제 1 절 일반사항 을개정함. 제 5 장 갑판 제 3 절 강갑판 을신설함. 제 7 장 이중저구조 제 1 절 일반사항 의 8항을신설함. 제 20 장 대빙구조 제 2 절 대빙구조 을개정함. 제 5 절 타및조타장치 - 신설함. 제 21 장 극지운항선박의추가규정 제 1 절 극지등급의종류및적용 의 1항 (2) 호를개정함. 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 III 화물창구조해석 - 3. (5) ( 다 ) 를신설함. - i -

162 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 - 3. (3) ( 마 ) 를개정함 (1) ( 바 ) 를삭제함 (3) ( 라 ) 를개정함. - ii -

163 차 례 제 1 장총칙 1 제 1 절정의 적용 길이 너비 깊이 강도계산용의깊이 2 제 2 절일반사항 적용범위 특수한모양및특별한화물을운반하는선박 직접강도계산 구조시험, 기밀시험및사수시험 5 제 4 절재료 재료의규격 고장력강재 강재의사용구분 강재사용의특별규정 8 제 5 절용접구조 일반사항 10 제 8 절방식조치 방식도장 11 제 2 장선수재및선미재 13 제 1 절선수재 강판선수재 13 제 2 절선미재 일반 프로펠러포스트 슈피스 힐피스 14 제 3 장종강도 15 제 1 절일반사항 적용 적하지침서 종강도적하지침기기 16 제 2 절굽힘강도 선박의중앙부의굽힘강도 18 - iii -

164 202. 선박중앙부이외의굽힘강도 선체횡단면계수의계산 18 제 3 절전단강도 유효종격벽이없는선박의선측외판의두께 열내지 4열종격벽을갖는선박의선측외판및종격벽판의두께 21 제 4 절좌굴강도 적용 탄성좌굴응력 24 제 4 장평판용골및외판 27 제 1 절일반사항 건현이특히큰선박에대한고려 27 제 3 절강력갑판하의외판 현측후판 만곡부의외판 27 제 4 절외판에대한특별규정 플레어가큰선박 외판휨보강재가늑골간격과다른경우 선수선저부외판 선미재부근의외판 29 제 6 절선루단부분의보강 보강방법 29 제 7 절외판의국부보강 개구 시 체스트 (sea chest) 의두께 재화문등의위치 30 제 5 장갑판 31 제 1 절일반사항 강갑판 갑판의수밀 갑판구의보강 둥근거널 32 제 2 절강력갑판의유효단면적 강력갑판의유효단면적 긴선미루내 선루갑판이강력갑판인경우선루내 32 제 3 절강갑판 강갑판의두께 헬기이착륙을위한갑판 33 - iv -

165 제 7 장이중저구조 35 제 1 절일반사항 적용 배수 보일러하부의보강 38 제 2 절중심선거더및측거더 구조및배치 거더의두께 브래킷 40 제 3 절실체늑판 두께 40 제 4 절종늑골 치수 스트럿 41 제 5 절내저판, 마진판및선저외판 내저판의두께 선저외판의두께 43 제 8 절선수선저보강부의구조 적용 범위 48 제 8 장늑골 51 제 1 절일반사항 플레어가특히큰곳에서의늑골 51 제 3 절선창내횡늑골 횡늑골치수 특설늑골또는선측스트링거에의해지지되는횡늑골 55 제 5 절갑판사이늑골 치수 특별고려 56 제 9 장특설늑골및선측스트링거 59 제 1 절일반사항 플레어가특히큰곳에서의특설늑골및선측스트링거 59 제 5 절외팔보구조 고착 62 - v -

166 제 10 장갑판보 (beams) 63 제 1 절일반사항 보의단부고착 특히긴기관실구의보강 63 제 2 절갑판하중 의값 63 제 3 절종갑판보 단면계수 63 제 4 절횡갑판보 모양 63 제 11 장갑판거더 65 제 1 절일반사항 구조 단부의고착 65 제 12 장필러 67 제 1 절일반사항 선창내필러 67 제 2 절필러의치수 필러의단면적 67 제 13 장선수미보강구조 69 제 1 절일반사항 제수판 작은각도에의한부착 69 제 2 절선수격벽전부구조 종식구조 69 제 4 절선수미격벽사이의보강구조 선수격벽후부 69 제 14 장수밀격벽 71 제 2 절수밀격벽의배치 선수격벽 화물창내격벽 체인로커 71 제 3 절수밀격벽의구조 휨보강재 파형격벽 73 - vi -

167 제 4 절수밀문 일반 수밀문의형식 강도와수밀성등 조작 표시장치 경보장치 전원장치 경고판 슬라이딩문 77 제 15 장디프탱크 79 제 1 절일반사항 제수격벽 79 제 2 절디프탱크격벽 격벽판 격벽휨보강재 보강거더 파형격벽 79 제 16 장선루 81 제 3 절선루단격벽에설치하는출입구 출입구의폐쇄장치 81 제 18 장기관실및기관실위벽 83 제 2 절주기하부의구조 이중저구조 83 제 20 장대빙구조 85 제 1 절일반사항 적용 85 제 2 절대빙구조 대빙구조의등급 정의 86 제 4 절선체구조설계 외판 늑골 대빙스트링거 87 제 5 절타및조타장치 타및조타장치 87 - vii -

168 제 6 절추진기관 설계하중 87 제 7 절기타기관장치요건 해수흡입및냉각수장치 88 제 21 장극지운항선박의추가규정 89 제 1 절극지등급의종류및적용 적용 극지등급 상 하부빙흘수선 구획및복원성 90 제 2 절극지등급선박의구조강도 적용 선체지역 설계빙하중 선체외판 늑골 판구조물 부식 / 마모추가및강재교체 재료 종강도 선수재및선미재 선체부가물 국부상세 직접강도계산 용접 108 제 3 절극지등급선박의기관요건 적용 제출도면및시스템설계 재료 빙과의상호작용에의한하중 설계 기관장치의결속하중가속도 보조장치 해수흡입구및냉각수계통 평형수탱크 통풍장치 대체방법 118 제 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 119 제 1 절일반 viii -

169 101. 등급 범위 설계원칙및가정 정의 문서 표시및선상비치문서 124 제 2 절재료및부식보호 설계온도 구조범주 강재등급의선정 도장 부식추가 의장 127 제 3 절선박설계및배치 선형 부속물 계류장치 128 제 4 절설계하중 선수에작용하는빙충격력 얹힘 (beaching) 힘 선박중앙부에서의빙압축하중 국부빙압력 가속도 131 제 5 절전체강도 일반 종강도 선박중앙부에서의횡강도 선수부부구조 (substructure) 의전체강도 134 제 6 절국부강도 일반 판 종식보강재 기타보강재 거더 138 제 7 절선체부속물및조타장치 일반 타의빙하중 타부재치수 프로펠러노즐의빙하중 프로펠러노즐의부재치수 조타장치 포드추진기 (podded propulsors) 및선회식추진기 (azimuth thrusters) ix -

170 제 8 절용접 일반 외부용접 고응력을받는필릿용접및용입용접 144 제 9 절기관장치 공기시동장치 해수흡입및배출 해수냉각수장치 평형수장치 145 제 10 절추진기관및프로펠러 일반 기관출력 대빙토크및하중의결정 프로펠러 추진축계보강 152 제 11 절스러스터 일반 추진스러스터 기타스러스터 155 제 12 절복원성및수밀완전성 적용 정의 문서 비손상복원성요건 손상복원성요건 얹힘복원성요건 수밀완전성요건 157 < 부록 > 부록 3-1 적하지침서의 작성 및 검사지침 159 부록 3-2 직접강도평가에 관한 지침 176 부록 3-3 선체구조의 피로강도평가 지침 223 부록 3-4 선체건조감시 절차에 관한 지침 244 부록 3-5 극지등급 선박의 프로펠러 하중상태 및 프로펠러 빙토크 생성의 모양 x -

171 1 장총칙 3 편 1 장 제 1 장 총칙 제 1 절 정의 101. 적용,,,, 및이들에준하는주요치수는소수점이하 3자리에서반올림한다. 다만, 건현계산에사용하는 및 는소수점이하 4자리에서반올림한다 길이 1. 선박의길이를측정하는선미단은타주가선미재의상부에서힐부까지달하지않는구조를가진경우에는타주가없는것으로간주하여타두재의중심의위치로한다. Simplex 타인경우에는타두재중심의위치를선미단으로한다. 2. 만재흘수선상의전길이의 96 % 가 보다큰경우에는 의후단부의위치는 의전단기점 ( 선수단 ) 에서후방 0.96 의거리에있는점으로한다. 3. 타주또는타두재가없는선박 ( 예를들면 Voith-Schneider propeller를장비한선박 ) 의 은만재흘수선상의선박의전길이의 96 % 로한다. 이때의선미단의위치는 2항과같이한다. 4. 계획만재흘수선과지정된건현에대응하는흘수 ( 지정흘수 ) 와의차이가 300 mm 이하인경우에는그선박의길이및흘수선상선박의전길이는계획만재흘수선에대응하는것으로한다. 또한그차이가 300 mm 를넘는경우에는지정흘수에대응하는것으로한다. 5. 강도계산용흘수 (scantling draft : ) 와계획만재흘수와의차이가 300 mm 이하인경우에는선박의길이및흘수선상의선박의전길이는계획만재흘수에대응하는것으로한다. 또한그차이가 300 mm 를넘는경우에는 에대응하는것으로한다 너비경사선형을가진선박은규칙의각규정에사용하는선박의너비 는다음과같이한다. (1) 이중저 대신에지침그림 3.1.1의 를사용한다. (2) 종강도 대신에지침그림 3.1.1의만재흘수선상의너비 를사용한다. (3) 의장수선박의너비 를사용한다 깊이 1. 둥근거널을가진선박의깊이는둥근거널의 이끝나는곳에서그하면의연장선과선측외판의내면과만나는점까지의깊이로한다. ( 지침그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

172 1 장총칙 3 편 1 장 2. 다층갑판선으로규칙 114. 의 3항에서정하는건현갑판이란어디까지나규칙에의한깊이를정하는건현갑판이되며만재흘수선지정을위한건현갑판은상기의갑판보다상방의전통갑판으로할수있다 강도계산용의깊이 현호의최하점이 의중앙에있지않은선박의강도계산용의깊이 는중앙부 0.4 사이에있어서강력갑판까지의최소깊이로한다. 제 2 절 일반사항 201. 적용범위항로를제한하는조건으로등록을받는선박의선체구조및의장에관한사항의경감에대하여는다음에정하는바에따른다. (1) 구조부재치수의경감은지침표 3.1.1을준용하며기타의부재에대하여는동표에준하여적절히감할수있다. 다만, 상부에화물을적재하는갑판보 (beam), 목재화물을적재하는노출갑판의보, 중량물을적재하는내저판및내저판에부착하는종늑골, 디프탱크등의부재는감소하여서는아니된다. 표 부재치수의경감량및최소치수 항목연해평수최소치수 종강도 파랑하중 ( & ) 20 % 30 % min 10 % 15 % 외판 ( 평판용골을포함 ) 5 % 10 % 6mm, 단선루는제외 갑판의최소두께 1mm 1mm 5mm 늑골의단면계수 ( 선저종늑골을포함 ) 10% 20% 30cm 3 갑판보의단면계수 15 % 15 % 갑판거더의단면계수 15 % 15 % 이중저부재의판두께 1mm 1mm 5.5mm 단저부재의판두께 0.5 mm 10 % 또는 1mm 중작은값 선루단격벽의판두께및벽휨보강재의단면계수 10 % 10 % ( 비고 ) 1. 국제항해에종사하는선박에대하여는선루단격벽의두께및격벽휨보강재의단면계수를경감하여서는아니된다. 2. 표중 min & : 규칙표 참조, : 규칙 3장 301. 의 1항참조. (2) 출입구문턱의높이는제한된항로에따라서지침표 3.1.2를준용한다. 다만, 국제항해에종사하는선박은제외한다. 표 창구코밍및각출입구등의문지방높이 항해구역 연해 평수 위치 종류작은창구 ( 창구면적 ) 일반창구 0.45~1.5 m m 2 미만 승강구 선루단출입구 통풍통 I II I II 선급및강선규칙적용지침 2011

173 1 장총칙 3 편 1 장 (3) 의장수및의장품에대하여는규칙 4 편 8 장에따른다 특수한모양및특별한화물을운반하는선박 1. 목재운반선 (1) 목재만재흘수선을표시하는선박에대하여는목재만재흘수선과규칙 110. 에의한 와의차이가 300 mm 이하일때에는규칙 110. 의 에대응하는, 및 의값으로사용할수있으나그차이가 300 mm 을넘는경우에는목재만재흘수선에대응하는값으로한다. (2) 목재만재흘수선은표시하지않지만목재를적재하도록계획된선박은 (3) 호의규정에따른다. (3) 목재운반선의선체구조는다음에적합하게보호하여야한다. 다만, 포장된목재만을운반하는목재운반선에대하여는 ( 아 ) 를제외하고기타의규정은적절히참작할수있다. ( 가 ) 용접구조 ( 규칙 1장 5절 ) 화물의충격을받는부재의용접은연속용접 ( 적어도 F2) 으로한다. 다만, 내장판을까는경우의창내내저판의구조부재의용접은그러하지아니한다. ( 나 ) 갑판거더및창구단보 ( 규칙 11장 ) 창구측부의갑판거더및창구단보에는 1.5 m 간격으로트리핑브래킷을설치하고그자유변을보강한다. ( 다 ) 수밀격벽보호 ( 규칙 14장 ) 선박의길이가 130 mm 이하인선박의선창내격벽은가능한한평판형격벽구조로할것을권장한다. 평판형격벽의휨보강재가없는쪽및파형격벽의양쪽에는각목재 (250 mm 250 mm) 또는형강을적절한간격으로설치하여충분히보호하여야하며, 휨보강재의보호는 ( 바 ) 에준한다. ( 라 ) 창구, 기관실구기타의갑판구 ( 규칙 4편 2장 ) 창구코밍의구조는특히견고한것으로한다. ( 마 ) 불워크 ( 규칙 4편 4장 ) 불워크는창구측부에서특히견고하게하기위하여불워크에설치하는방수구는창구측부에는반드시작은것으로하고다른부분에대하여는충분한방수구면적을확보할것을권장한다. ( 바 ) 창내늑골의보호창내늑골의보호방법은다음에따른다. 다만, 이 130 m 를넘는선박에대하여는경감하여도좋다. (a) 창내늑골에는다음중어느한방법에의하여보강을하여야한다. (i) 약 2m의간격으로선측종통재또는트리핑브래킷을부착한다. (ii) 약 1.5 m 의간격으로늑골의면재에형강을종방향으로부착한다. (iii) 약 0.5 m 의간격으로늑골의면재에 FB 정도의평강을종방향으로부착한다. (b) 외측브래킷또는산적화물선의창내늑골하부브래킷의자유변에는형강또는평강 ( 평강인경우에는적어도 2조 ) 을종방향으로부착한다. 다만, 산적화물선형의늑골이다음에적합한경우에는이를생략할수있다. (i) 브래킷의두께 는규칙 604. 에의한다. 다만, 브래킷의암길이 는지침그림3.1.3에의한다. (ii) 브래킷의자유변의너비 는다음식에의한다. (mm) : 브래킷의목깊이 (m) 로서지침그림 에의한다. : 브래킷의자유변의길이 (m) 로서지침그림 에의한다. 선급및강선규칙적용지침

174 1 장총칙 3 편 1 장 (c) 선수미부등으로서창구직하에늑골이있는경우에는적절히보강을한다. (d) 깊은늑골등으로서창내에돌출하는부분이큰부재는그치수및트리핑브래킷의배치에충분히주의한다. ( 사 ) 페인트공사창내에는외측브래킷상단에서 150 mm 상방보다하부의모든부재 ( 외판및관장치포함 ) 는타르 (tar) 등의쉽게떨어지지않는좋은페인트로도장하는것이바람직하다. ( 아 ) 화물의충격을받을우려가있는공기관, 사다리, 비바람막이문, 기타격벽붙이기기류에는충격에의한손상을방지할수있는대책을강구하여야한다. ( 자 ) 창구덮개의보호창구덮개는던에이지 (dunnage) 등으로목재로부터보호하여야하며, 선박의운동에의한동요를방지할수있는장치가설치되어야한다. 또한목재의하중에의하여창구덮개가스킷이과도하게압축되지않도록적절한설비를갖추어야한다. 2. 특히큰건현을가진선박및만재흘수선에서강력갑판까지의높이가특히큰선박 (1)특히큰건현을가진선박이라함은어떤선박의실제하기건현 ( 지정된만재흘수선에대응하는것 ) 이다음에의한방법에따라지정된최소하기건현 에선루의표준높이 (1966년국제만재흘수선조약제33조참조 ) 를더한것이상인선박을말한다. 즉여기에서말하는최소하기건현이란어느선박의건현갑판에서그하방으로상기선루높이와같은거리를취하고, 그위치에갑판이있는것으로가정하여그가상갑판을건현갑판 ( 이하가상건현갑판이라한다.) 으로하는전통선루선으로간주하여상기의조약에의해계산한건현을말한다. ( 지침그림 참조 ) (2) 부재치수등에대하여는규칙에따르는외에다음에정하는바에따른다. 다만, 1966년국제만재흘수선조약의 B 형선박으로서건현표 A 와표 B 의차의 60 % 또는 100 % 감소하는것은적용하지아니한다. ( 가 ) 단저구조 4 선급및강선규칙적용지침 2011

175 1 장총칙 3 편 1 장 늑판의면재의단면적은규칙 6장 403. 의식에있어서 대신에 를사용하여계산할수있다. ( 나 ) 늑골 ( 규칙 8장 ) 가상건현갑판보다상부에늑골을지지하는갑판이있는경우에는그보다상방의늑골을선루늑골로계산할수있다. ( 다 ) 갑판하중 ( 규칙 10장 ) 규칙 10장표 에규정하는 를산정하는경우에가상건현갑판으로부터노출갑판까지의선측에서측정한수직거리에따라해당노출갑판을다음과같이취급한다. 또한규칙 10장이외의규정에서 를인용하는경우에도이와같이취급한다. 일경우 : 건현갑판상부의제 1 층의선루갑판 일경우 : 건현갑판상부의제 2 층의선루갑판 일경우 : 건현갑판상부의제3층의선루갑판 ( 라 ) 평판용골및외판 ( 규칙 4장 ) 건현갑판 ( 가상갑판을건현갑판으로하는선박에서는가상건현갑판 ) 보다상방의선측외판의두께는 지침 4장 103. 을적용한다. ( 마 ) 창구, 불워크등 ( 규칙 4편 2장및 4장 ) 다음사항에대하여는건현갑판상에설치하는것은선루갑판상에설치하는것에대한규정까지, 선루갑판상에설치하는것은상층의갑판실에대한규정까지경감할수있다. (a) 창구코밍의높이및창구덮개의높이및창구덮개의치수 (b) 노출된기관실구주위벽에설치하는문지방높이 (c) 내부에개구가있는갑판실또는출입구실개구의문지방높이 (d) 통풍통코밍의높이 (e) 공기관의높이 (f) 현창의등급 206. 직접강도계산 1. 규칙 206. 에따른직접강도계산에의하여선체구조각부재의치수를정하는경우에는부록 3-2 직접강도평가에관한지침 에따른다. 다만, 동지침에따르는것이곤란할경우에는그해석방법, 하중및허용응력에대하여우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 2. 직접강도계산에의하여얻어진결과를근거로하여, 각구조부재의좌굴강도를검토하여야하며, 검토방법및허용응력등은부록 3-2 직접강도평가에관한지침 에따른다. 3. 선체구조부재의결합부및구조의불연속부등응력집중부에대한피로강도검토가필요하다고우리선급이인정하는경우에는, 그해석방법및하중등에대한자료를제출하여야한다 구조시험, 기밀시험및사수시험규칙표 3.1.1의비고 [3] 에서 우리선급이필요하다고인정하는경우라함은적용된용접절차및건조기술을고려할때품질을확인할수없는경우와규칙에서별도로수압시험또는수압-공기압시험을요구하는경우를말한다. 제 4 절 재료 401. 재료의규격 1. 선체구조부재로서스테인리스강재를사용하는경우재료의사용과치수는다음사항을따른다. (1) 선체구조부재에사용하는스테인리스강재는규칙 2편 1장 305. 및 309. 의규정에따른다. (2) 본조항은방식조치의유 무와무관하게적용된다. (3) 스테인리스강재가종강도부재로사용되는경우규칙및지침 3장 4절에의한좌굴강도를만족하여야한다. (4) 재료계수 ( ) 는다음식에의한다. 단 0.72보다작아서는아니된다. 선급및강선규칙적용지침

176 1 장총칙 3 편 1 장 : 규칙 2편 1장 305. 및 309. 에명시된스테인리스강재또는스테인리스클래드강재의항복응력또는내력 (proof stress) (N/mm 2 ) 의규격최소치 : 다음식에따른다. 가 100 를넘을경우, 이값은선급의결정에따른다. : 재료와접하게되는화물의최대온도 ( ). 온도가 60 미만일경우, 는 60 로한다. 해수와접하지않는부재의경우관련규정에서요구하는부재의치수에대하여다음의 ( 가 ) 및 ( 나 ) 의값을감할수있다. ( 가 ) 스테인리스강재의경우 - 판의두께일경우 : 1mm - 단면계수의경우 : 5% ( 나 ) 스테인리스클래드강재의경우 - 판의두께일경우 : 0.5 mm 403. 고장력강재 1. 종강도부재에고장력강재를사용하는경우에는다음에따른다. (1) 적용강력갑판및선저를종식구조로하는선박으로서규칙 403. 에따라고장력강을사용하는선박의중앙부에있어서선체횡단면의단면계수를감소시키는경우에종강도부재에대하여는다음에따른다. (2) 고장력강의사용범위다음의범위에는고장력강을사용하여야한다. ( 가 ) 강력갑판또는선저로부터다음에정하는점까지의종강력부재 ( 지침그림 및그림 참조 ) (a) 강력갑판부 (m) : 선체횡단면의중립축으로부터강력갑판까지의거리 (m) (b) 선저부 6 선급및강선규칙적용지침 2011

177 1 장총칙 3 편 1 장 (m) : 선체횡단면의중립축으로부터용골상면까지의거리 (m) ( 나 ) 강력갑판상의종강도부재 ( 다 ) 창구측선내의갑판중지침그림 3.1.7에표시한범위 ( 라 ) 창구코밍과그수평휨보강재중지침그림 3.1.8에표시한범위 ( 마 ) 고장력강에용접되는 Gutter bar와빌지킬. 다만, 빌지킬이리벳구조인경우는선체붙이평강이외는고장력강으로할필요는없다. ( 바 ) 개구부를보상하기위하여부착하는이중판등으로서고장력강의종강도부재에대응하는것. ( 사 ) 선박의중앙부 0.5 사이는고장력강으로할것을권장한다. 선박의중앙부 0.5 사이를고장력강으로하지않을경우는선박의중앙부 0.4 과 0.5 사이의선체횡단면계수의연속성에대하여특별히주의할필요가있다. (3) 종강도부재의테이퍼 ( 가 ) 고장력강을사용하는종강도부재의테이퍼는선박의전길이에걸쳐서고장력강으로건조되는경우를가정하여규칙의테이퍼에관한규정에따른다. ( 나 ) 선박의중앙부에고장력강을사용하는경우선박중앙부의전후에있어서연강의부재치수는지침그림 3.1.9에따른다. ( 다 ) 고장력강과연강의접합부에서는양쪽의판두께가현저한차이가생기지않도록하는등연속성에대한고려를할필요가있다. 2. 고장력강을사용하는경우에는다음각호에주의하여야한다. (1) 선체구조에강도가다른강재를혼용하여배치할경우높은강도의강재에인접하는낮은강도의강재에발생하는응력에대하여는충분한고려를하여야한다. (2) 거더에고장력강을사용하고, 거더에지지되는휨보강재에과대한부가응력이생기지않도록거더의강성혹은휨보강재의치수에대하여특별히고려하여야한다. (3) 고장력강을사용할부재는현저한응력집중을받지않도록구조상특별한고려를하여야한다. (4) 선체구조의광범위에걸쳐고장력강을사용할경우에는세밀한강도검토를하고그결과를우리선급에제출하여야한다. 표 강재 선종 유조선 기타의선박 HT HT 선급및강선규칙적용지침

178 1 장총칙 3 편 1 장 405. 강재의사용구분 1. 둥근거널에대한강재의사용구분은현측후판으로취급한다. 이때강판한장의너비는 이 100 m 이하일때에는 1,300 mm 이상, 이 250 m 이상일때에는 2,600 mm 이상으로하고중간의 은보간법에의한값이상으로한다. 2. 선체구조부재에두께가 50 mm 초과 100 mm 이하의강재를사용하는경우, 규칙표 및지침표 에표시하는사용구분에따라규칙 2편 1장에규정하는강재를사용하여야한다. 표 두께에따른사용강재 (50 mm 초과 100 mm 이하 ) 급별 I II III 두께 (mm) MS HT MS HT MS HT D DH E EH E EH E EH E EH E EH ( 비고 ) 표중의기호는다음의재료기호를말한다. DH : DH 32, DH 36 및 DH 40, MS : 연강재 EH : EH 32, EH 36 및 EH 40, HT : 고장력강재 406. 강재사용의특별규정 1. 저온화물을적재하는선박에있어서저온에접촉하는종통부재에대한강재의사용구분은지침표 3.1.5에따른다. 다만, 열응력을완화할수있는구조에대하여는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 8 선급및강선규칙적용지침 2011

179 1 장총칙 3 편 1 장 표 저온화물을적재하는선박의저온에접촉하는강재의사용구분 (1) 설계온도 ( C) 강재의두께 (mm) A B D E B D E E RL 24 A RL 24 B RL 24 A RL 24 B (2) RL 24 B (2) ( 비고 ) (1) (2) 설계온도가 -50 C 보다낮은부재의경우, 혹은저온에서노출되는강력갑판의경우에는그판두께및구조에따라보다높은인성의강재를요구할수있다. 우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 2. 저온해역을취항하는선박의사용강재는다음각호의규정에따른다. (1) 기온 -20 C 이하의저온해역을취항하는선박, 예를들면정기적으로동절기에북극해나남극해를운항하는선박의경우노출부재의재료는다음 (5) 호에정의된설계온도 (design temperature) 에따라선택하여야한다. 최소평형수수선 (lowest ballast waterline : BWL) 상부에위치하고대기중에노출된강도부재의재료는구조부재의종류에따라서지침표 3.1.6에표기된등급이상의강재를사용하여야한다. 또한, 대기중에노출되지않은부재와최소평형수수선하부에위치한부재는규칙 405. 에따른다. 표 저온에노출된구조부재에대한강재의사용구분 구조부재명 중앙부 0.4 이내 강재의급별 중앙부 0.4 이외 о 2차강도부재 (secondary) : 노출갑판 최소평형수수선상부의선측외판 최소평형수수선상부의횡격벽판 о 1차강도부재 (primary) : 강력갑판 (1) 강력갑판상부의연속된종통부재 ( 종해치코밍제외 ) 최소평형수수선상부의종통격벽판 최소평형수수선상부톱사이드탱크의격벽판 о 특급부재 (special) : 강력갑판의현측후판 (2) 강력갑판의스트링거판 (2) 종통격벽에접합되는갑판의강판 (3) 연속된종해치코밍 (4) I II III I I II ( 비고 ) (1) (2) (3) (4) 큰창구모서리부의강판은특별히고려하여야한다. 높은국부응력이발생되는장소는 III 급또는 E, EH 32, EH 36 및 EH 40 이상의강재를사용하여야한다. 이 250 m를넘는선박의중앙부 0.4 간은 E, EH 32, EH 36 및 EH 40 이상을사용하여야한다. 가 70 m를넘는선박에있어서적어도 3조의갑판의강판은 III급이상이어야한다. D, DH 32, DH 36 및 DH 40 이상을사용하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

180 1 장총칙 3 편 1 장 (2) 두께와설계온도에따른선체구조부재의사용강재는지침표 3.1.7에따른다. 설계온도가 -55 C 미만인경우는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (3) Ⅲ급또는 E, EH 32/EH 36/EH 40 및 FH 32/FH 36/FH 40의강판이사용되는경우, 1조의강판 (single strakes) 의너비 b 는다음식에의한것이상이어야하며 1800 mm 를넘을필요는없다. (mm) (4) 선미재, 러더혼, 타및샤프트브래킷의강판은규칙 항에규정된등급이상이어야한다. (5) 설계온도 는선박의항해구역에대한일일평균기온의연중최저온도에대한관찰기간동안 (20년이상 ) 의통계적평균치 (lowest mean daily average air temperature) 를의미한다. 다만, 계절에따라제한적으로운항하는선박의경우에는그기간중가장낮은기온을적용한다. 표 두께및설계온도에따른사용강재 Ⅰ 급강 -20/-25 C -26/-35 C -36/-45 C -46/-55 C 판두께 (mm) MS HT MS HT MS HT MS HT A AH B AH D DH D DH B AH D DH D DH D DH B AH D DH D DH E EH D DH D DH D DH E EH D DH D DH E EH E EH D DH D DH E EH E EH D DH E EH E EH - FH E EH E EH - FH - FH Ⅲ 급강 -20/-25 C -26/-35 C -36/-45 C -46/-55 C 판두께 (mm) MS HT MS HT MS HT MS HT D DH D DH E EH E EH D DH E EH E EH - FH E EH E EH - FH - FH E EH E EH - FH - FH E EH - FH - FH - - E EH - FH - FH FH - FH Ⅱ 급강 -20/-25 C -26/-35 C -36/-45 C -46/-55 C 판두께 (mm) MS HT MS HT MS HT MS HT B AH D DH D DH E EH D DH D DH E EH E EH D DH E EH E EH - FH E EH E EH - FH - FH E EH - FH - FH - - ( 비고 ) 표중의기호는다음의재료기호를말한다. AH : AH32, AH 36 및 AH 40 DH : DH32, DH36 및 DH40 EH : EH32, EH36 및 EH40 FH : FH32, FH36 및 FH40 MS : 연강재 HT : 고장력강 E EH - FH - FH - - 제 5 절 용접구조 501. 일반사항 1. 구조상세창구를갖는선박으로서다음 (1) 내지 (4) 에해당하는경우에는창구귀퉁이부의강력갑판및창구측코밍단부의피로강도에대한상세한검토를하고, 급격한단면변화를피하거나강력갑판및창구측코밍의치수를적절히증가시켜야한다. (1) 선박의중앙부에있어서창구의폭이 0.7 를초과하는선박 10 선급및강선규칙적용지침 2011

181 1 장총칙 3 편 1 장 (2) 강력갑판에규칙 403. 에따른고장력강재를사용한선박 (3) 창구코밍의높이가특히큰선박 (4) 기타강력갑판에특수한형상또는구조의창구등을갖는선박 제 8 절 방식조치 803. 방식도장 1. 모든선박의해수전용평형수탱크와산적화물선의이중선측공간의보호도장 (1) 총톤수 500톤이상의국제항해에종사하는선박으로서 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에해당하는선박에있어, 모든해수전용평형수탱크와길이 150 m이상의산적화물선의이중선측공간은 IMO Res. MSC. 215(82) 보호도장성능기준 (PSPC : Performance Standard for Protective Coatings) 에따라야한다. 다만, 1998년 7월 1일이후부터 ( 가 ) 의적용일전까지용골거치된유조선과산적화물선의경우는 IMO Res. A 798(19) 에따른다. ( 가 ) 2008년 7월 1일이후건조계약되는선박 ( 만약계약일이없다면, 2009년 1월 1일이후용골거치되거나또는이와유사한건조단계에있는선박 ) 또는, ( 나 ) 2012년 7월 1일이후인도되는선박 (2) 보호도장시스템의관리는전체선박관리계획서 (Overall Ship s Maintenance Scheme) 에포함되어야한다. 보호도장시스템의유효성은정부당국또는정부가승인한조직에의해, 정부가마련한지침서에따라선박의일생에걸쳐검증되어야한다. 선급및강선규칙적용지침

182 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 제 2 장 선수재및선미재 제 1 절 선수재 101. 강판선수재 1. 강판선수재의두께는상갑판부근에서는선수부의선측외판의두께로하고선수루부근에서는선수루부근의외판두께로하여도좋다. 2. 강판선수재선단의곡률반경이큰부분에중심선휨보강재가없는경우또는선수재의두께가규칙 101. 의 1항에의한두께이하인경우에는 600 mm 이하의간격으로수평리브를설치하여강판선수재를보강할필요가있다. 제 2 절 선미재 202. 일반 1. 주강선미재의용접이음 (1) 주강선미재를 2개또는 3개로분리하여제작하는경우의용접이음의모양은지침그림 3.2.1에의한것을원칙으로한다. (2) 주강선미재와외판과의고착은지침그림 3.2.2에의한방법에따른다. 다만, 용접법승인을받은경우에는그에따를수있다 프로펠러포스트 1. 강판선미재의프로펠러보스와강판과의접합강판선미재의프로펠러보스와강판과의접합은지침그림 3.2.3과같이한다. 2. 선미재의프로펠러보스길이선미재의프로펠러보스길이는안지름의 1.25배이상으로한다. 다만, 보스의길이가규칙 5편 3장 206. 에규정하는베어링의길이에만족하지않을경우는베어링의길이와같게할것을권장한다. 3. 강판선미재의봉강 (round bar) 강판선미재의후단에봉강을사용하는경우에그반지름은규칙표 3.2.1에규정된 의 70 % 이상을표준으로한다. 또는봉강과주강과의이음및봉강상호사이의이음부에서는봉강지름의 1/3 이상의깊이로개선하여용접할필요가있다. 봉강에설치하는리브의두께는선미재두께의 75 % 를표준으로한다.( 지침그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

183 2 장선수재및선미재 3 편 2 장 그림 프로펠러보스와강의결합 205. 슈피스 1. 슈피스와프로펠러포스트와의접합슈피스의정판은프로펠러포스트의후단에서전방으로연장하고프로펠러포스트후단과의고착부에는선미재와같은두께의브래킷을설치하여해당부분의연속을충분히할필요가있다.( 지침그림 참조 ) 2. 슈피스에아연판을부착하는경우에는볼트로직접고정시켜서는아니되며, 볼트를용접하거나또는강판을용접한후이들에볼트로서고착시킨다. 3. Built-up 형식의슈피스는수밀구조로하고유효한도료를내면에도장할필요가있다. 다만, 부득이하여도장을생략하는경우에는판두께를 1.5 mm 이상증가시킨다 힐피스 1. 힐피스길이의결정방법 (1) 강판선미재의경우힐피스에연결되는평판용골의두께를 5mm 정도증가시킨경우에는힐피스의길이는그곳의늑골간격의 2배이상으로할수있다. (2) 힐피스의길이 은지침그림 3.2.5와같이한다. (3) 힐피스에설치하는리브의두께는리브가설치되는곳의두께의 75 % 를표준으로한다. 14 선급및강선규칙적용지침 2011

184 3 장종강도 3 편 3 장 제 3 장 종강도 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. 승인된방식조치를시행한선박의선체횡단면의단면계수화물유탱크및평형수탱크등의일부를구성하는갑판또는선저의종강도부재에규칙 1장 801. 에의하여승인된방식조치가되어있는경우, 해당위치에서의선체횡단면계수는규칙 201. 에규정된값에서 5% 의범위까지감할수있다. 다만, 선체횡단면의최소단면 2차모멘트 min 은규칙표 3.3.1에규정된값미만으로하여서는아니된다. 2. 특수한주요치수비를갖는선박의선체횡단면의단면계수 또는 인선박은종강도외에선박의강도전체에대하여충분한고려를할필요가있다. 3. 창구가큰선박에대한특별고려선박의중앙부에있어서창구의폭이 0.7 를넘는경우에는지침 7편 4장 2절을준용하여굽힘및비틀림에의한부가적인응력이나창구변형에대하여특별한고려를하여야한다. 4. 속력이빠른선박또는큰플레어 (flare) 를갖는선박다음에정한계수 및 에의하여다음 (1) 호및 (2) 호에따라파랑종굽힘모멘트 를증가시킬필요가있다., : 선수단으로부터 0.2 되는위치보다전방에상갑판및선수루가있는경우에는그갑판의수평면에대한투영면적 (m 2 ) : 만재흘수선에있어서선수단으로부터 0.2 되는위치보다전방에있는수선면의면적 (m 2 ) : 선수단의선측에있어서만재흘수선으로부터상갑판또는선수루갑판까지의수직거리 (m) (1) 의값이 0.28을넘는경우, 규칙그림 3.3.2의선박의길이방향에따른분포계수 의값은지침표 3.3.1에따른다. 다만, 의값및선미단으로부터고려하는선체횡단면의위치까지의거리 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. (2) ( ) 의값이 0.4를넘는경우, 규칙그림 3.3.2의선박의길이방향에따른분포계수 의값은 (-) 상태에한하여지침표 3.3.2에따른다. 다만, ( ) 의값및선미단으로부터고려하는선체횡단면의위치까지의거리 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 계수 표 계수 / 이상 / 이상 적하지침서 1. 규칙 103. 의 1항 우리선급이필요없다고인정하는선박 이라함은 가 90 m 미만인선박으로서최대재화중량이만재배수량의 30 % 를초과하지않는선박으로화물및평형수의적재분포의변화가능성이적고일정한운항특성을갖는선박을말한다. 2. 규칙 103. 에의하여우리선급이승인한적하지침서는부록 3-1의 적하지침서의작성및검사지침 에따라선장이이해할수있는언어로작성하여야한다. 만일그언어가영어이외의경우에는영어로된번 선급및강선규칙적용지침

185 3 장종강도 3 편 3 장 역서를첨부하여야한다 년 7월 1일전건조계약된길이 ( ) 150 m 이상이며, 하나또는그이상의화물창이선측외판에의해서만화물의경계를갖는산적화물선은승인된적하지침서에추가하여화물의적재시작부터만재상태까지의균일적재, 격창적재및부분적재상태에대하여화물의적하 / 양하에대한승인된지침을비치하여야한다. ( 부록 3-1, 표 4 참조 ) 이지침에는다음사항이포함되어야한다. (1) 다음의적하상태를포함하는것을원칙으로한다. ( 가 ) 균일적하만재상태 ( 나 ) 격창적하만재상태 ( 다 ) 블록적하 (block loading) 또는이항양하 (two port unloading) 와같은부분적하상태 (2) 특정항구에서적용되는실제의적하 / 양하에대한지침또는특정항구에대한대표적인지침. (3) 화물의적재에서만재까지각단계의굽힘모멘트와전단력. (4) (1) 의적하상태에대한각단계의요약내용에는다음사항이포함되어야한다. ( 가 ) 각단계에서의각화물창의적재량 ( 나 ) 각단계에서의각평형수탱크의평형수배출량 ( 다 ) 각단계별정수중굽힘모멘트및전단력 ( 라 ) 각단계별트림및흘수 (5) 승인된적하 / 양하에대한지침은승인된적하지침서에합본하거나별도의부록으로선내에비치하여야한다. (6) 화물의적하 / 양하에대한지침의기재양식은부록 3-1의표 4를참고한다. 4. 적하지침서의비치에대한적용은표 3.3.3에따른다 종강도적하지침기기 1. 규칙 104. 의 1항중우리선급이필요없다고인정하는선박 이라함은화물및평형수의적재분포의변화가능성이적고일정한운항특성을갖는선박으로서적하지침서가충분한적하지침을줄수있는선박을말한다 년 7월 1일전건조계약된길이 150 m 이상의산적화물선, 광석운반선및겸용선은 1999년 1월 1일또는인도일중늦은시점까지우리선급의요건을만족하는종강도적하지침기기를비치하여야한다. 3. 종강도적하지침기기의비치에대한적용은표 3.3.3에따른다 년 7월 1일이후건조계약되는길이 150 m 이상의산적화물선, 광석운반선및겸용선의종강도적하지침기기는다음사항을확인할수있어야한다. (1) 각화물창의중앙부에서의흘수에대한함수로서허용최대및최소화물창및이중저의적재중량. (2) 2개의인접한화물창의중앙부에서의흘수에대한함수로서허용최대및최소화물창및이중저의적재중량. 다만, 이경우의흘수는두화물창의중앙부에서의평균흘수로한다. (3) 규칙 7편 3장 10절에따른각화물창의침수시의정수중굽힘모멘트및전단력. 5. 규칙 104. 의 2항중 우리선급의승인 이라함은다음각호를말한다. (1) 종강도적하지침기기소프트웨어는설계승인을받도록권장한다. 설계승인과관계없이, 선박에설치되는종강도적하지침기기의소프트웨어는대표적인운항상태에대한계산결과 ( 시험성적서 ) 를제출하여승인받아야하며, 본선에설치되는소프트웨어는승인된시험성적서에따라우리선급의승인을받아야한다. (2) 하드웨어는형식승인된기기가설치되는경우에는 1대, 형식승인된기기가아닌경우에는 2대를설치하여야한다. 16 선급및강선규칙적용지침 2011

186 3 장종강도 3 편 3 장 표 적하지침서및종강도적하지침기기비치대상선박 적용구분 1 2 선박의종류 1992년 11월1 일이전제조중 ( 후 ) 검사신청선박 적하지침서 분류 1-1 분류 1-2 분류 1-3 분류 2 종강도적하지침기기 적하지침서 종강도적하지침기기 적하지침서 m 비대상 L f 100 m 비대상 ( 다 ) m 종강도적하지침기적하지침서기 종강도적하지침기기 비대상비대상비대상 1992년 11월1 일이후제조 중 ( 후 ) 검사신 m 비대상 L f 100 m 비대상 ( 다 ) m 비대상 비대상 비대상 청선박 1993년 5월1일이후제조중 3 ( 후 ) 검사신청선박 년 7 월 1 일이후건조계약되는선박 2003 년 1 월 1 일이후건조계약되는선박 m m 100 m m m m 비대상비대상 m m m m ( 가 ) m m m ( 나 ) 비대상 m m m m ( 가 ) m m m ( 나 ) 비대상 ( 비고 ) 1. 연해구역이하를항해구역으로하는모든선박은적하지침서및종강도적하지침기기를설치하지않아도된다. 2. 선박의분류 (1) 분류 1-1 : 갑판에큰개구가있고수직및수평방향의선체굽힘모멘트와비틀림모멘트에의한조합응력을고려할필요가있는선박 (2) 분류 1-2 : 화물및평형수의적재분포가불균일한선박 (3) 분류 1-3 : 케미컬탱커및액화가스산적운반선 (4) 분류 2 : 화물및평형수적재분포의변화가능성이적고일정한적하상태를갖는선박으로서다음과같은선박을말한다. ( 가 ) 만재흘수선을표시하지않는선박 ( 나 ) 화물을적재하지않는선박 ( 다 ) 화차운송선 ( 라 ) 화물의적재가일정한선박 3. 적용구분 는제조중등록선인경우검사신청일, 제조후등록선은건조일을기준으로적용한다. ( 가 ) 4. : 선박의길이 ( ) 가 120 m 미만인선박으로서화물및평형수의불균일한적재분포가설계에반영된선박은분류 2 선박으로분류되며종강도적하지침기기의설치가면제된다. ( 나 ) 5. : 선박의길이 ( ) 가 90 m 미만인분류 2 선박으로재화중량 (DWT) 이만재배수량의 30 % 이하인선박은적하지침서도면제된다. ( 다 ) 6. : 길이 150 m 이상인모든산적화물선, 광석운반선및겸용선은 1999년 1월 1일까지종강도적하지침기기를설치하여야한다. 7. 종강도적하지침기기비치비대상선박에종강도적하지침기기가비치된경우에는대상선박과동일하게취급한다. 선급및강선규칙적용지침

187 3 장종강도 3 편 3 장 제 2 절 굽힘강도 201. 선박의중앙부의굽힘강도 1. 정수중종굽힘모멘트정수중종굽힘모멘트의계산은다음에의한다. (1) 규칙표 3.3.1에정하는정수중종굽힘모멘트 를계산하는경우, 그계산법에필요한자료를제출하여미리우리선급의승인을득할필요가있다. (2) 제조중등록검사를받는선박에대하여는실제의적하계획에있어서정수중의종강도계산서및그계산에필요한제반자료를우리선급에제출할필요가있다. (3) 등록검사에는선박의완성시에각종의적하상태에대하여정수중종강도계산을하고이들의계산에필요한제반자료및계산결과를규칙 103. 의적하지침서에기재할필요가있다 선박중앙부이외의굽힘강도 다음의 (1) 또는 (2) 에해당되는선박의경우, 규칙표 3.3.1에정하는파랑종굽힘모멘트 식의계수 는규칙그림 중의점선의값을사용동규칙을준용한다. (1) 가 0.7 미만인선박 (2) 선박중앙부이외의위치에서의정수중종굽힘모멘트가선박중앙부에서의값과같거나그이상되는선박 203. 선체횡단면계수의계산 1. 선체횡단면계수의계산단위단면계수 (cm 3 ) 의유효숫자는 5자리수로한다. 2. 종강도산입부재종강도산입부재의산입률은다음과같다. (1) 단절판을그필릿용접이규칙 1장표 3.1.7의비고 1에의한경우에는 100 % 를산입한다. (2) 이중판은그단면적을신조선인경우에는 100 %, 개조선인경우에는 90 % 를산입. (3) 선측스트링거는늑골의슬롯부분을공제한다. (4) 스캘럽은다음의조건을만족하는경우에는단면적에서공제할필요는없다. ( 지침그림 참조 ) ( 가 ) 가 4 이하이고 7 이하, 다만최대 75 mm ( 나 ) 가 5 이상이고 10 이상. (5) 종늑골또는종거더에있는경감구멍및배수구멍은그높이가웨브깊이의 25 % 를초과하지않을경우에는단면적에서공제할필요가없다. (6) 2열또는 3열의창구를갖는선박의창구사이종통갑판의단면적산입률은지침표 3.3.4와같이한다. (7) 갑판에설치하는작은개구의배치등을고려하여종통부재를연속시키지않는경우에도, 인접하는부재로단면적을보충하면연속하지않는부재를종통부재에산입하여도좋다. (8) 자동차운반선의차량갑판중겹이음으로서단속용접에의하여접합되어있는것은산입하지않는다. 18 선급및강선규칙적용지침 2011

188 3 장종강도 3 편 3 장 표 단면적산입률 화물창수 2 3 이상 ( 비고 ) 1. 는다음식에따른다. : 창구단코밍을포함한창구사이갑판의단면2차모멘트 (cm 4 ) : 창구사이갑판의유효전단면적 (cm 2 ) : 창구사이종통갑판의단면적 ( 한쪽현 )(cm 2 ) : 창구의길이 (m) 및 : 지침그림 3.3.2에따른다.(m) 2. 또는 이표의중간에있을때에는보간법에의한다. 3. 값이 5.0을넘을때에는외삽법에의한다. 선급및강선규칙적용지침

189 3 장종강도 3 편 3 장 4. 강력갑판에있는개구의취급강력갑판의창구측선밖에있는개구의취급은다음에따른다. (1) 개구의모양및크기가지침표 3.3.5에만족하지않을경우에는링이나두께를증가하는등의보강을한다. ( 지침그림 및 참조 ) (2) 개구의간격이지침그림 3.3.5를만족하지않을경우에는 (1) 호에따라보강을한다. 표 개구 타원형 원형 유조선 ( 최대 900 mm) ( 최대 450 mm) 화물선 ( 최대 450 mm) ( 최대 200 mm) 20 선급및강선규칙적용지침 2011

190 3 장종강도 3 편 3 장 제 3 절 전단강도 301. 유효종격벽이없는선박의선측외판의두께 1. 빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크를갖는선박빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크의경사판이선측외판에결합되어전단력의일부를유효하게분담한다고인정되는경우에는고려하는선체횡단면에있어서의전단흐름을직접계산하여빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크의일부를구성하는선측외판의두께를정할수있다. 다만, 이와같이직접계산으로판두께를정할때에는 (1) 호에표시하는전단력을선체횡단면에작용시켜빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크의일부를구성하는선측외판및경사판에발생하는전단응력을구하며이들의값이 (2) 호에서정한허용응력이하가되도록할필요가있다. (1) 선체횡단면에작용하는전단력 는다음두식에의한값중큰것으로한다. (kn), (kn), 및 : 각각규칙표 에규정하는정수중전단력및파랑전단력 (kn) : 2항의규정에따른다. (2) 빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크내의선측외판및경사판의허용응력 90 (N/mm 2 ) 2. 격창적하등을하는경우의정수중전단력의수정 횡격벽의전후에서적하창 ( 또는평형수창 ) 과공창이인접하는경우, 고려하는선체횡단면에있어서의정수중전단력은다음의 로하여도좋다. (kn) : 규칙표 3.3.2에규정하는정수중전단력 (kn) : 고려하는선체횡단면과그선체횡단면을포함하는화물창의전후단과의거리에따라서정 해지는값 (kn) 으로서다음과같다. (1) 화물창의후단 : (2) 화물창의전단 : (3) 화물창내 : 고려하는선체횡단면과이를포함하는화물창의전후단과의거리에따라서상 기의 (1) 과 (2) 의값으로부터보간법에의하여구한값., : 각각고려하는적하상태에서화물창의전단및후단의횡격벽위치에서의정수중 전단력 ( ) 으로서규칙 301. 에의한계산법을이용하여계산된값.(kN) : 톱사이드탱크의평형수중량 (kn) 으로서고려하는선체횡단면을포함하는화물창의 범위에포함된것. : 규칙 7편 3장 301. 의 4항에의한 및 의값에따른계수로서지침표 3.3.6에따른다. 의값이표의중간일때에는보간법에의한다. 3. 의약산식 규칙 301. 에규정하는 와 의비 는 로할수있다 열내지 4 열종격벽을갖는선박의선측외판및종격벽판의두께 이중선체선박으로서빌지호퍼탱크를갖는선박에대하여는규칙표 중 및 를지침표 3.3.7에의한값으로한다. 다만, 선측외판및빌지호퍼경사판의두께는규칙에의한것의 1.2배이상이어야한다. 선급및강선규칙적용지침

191 3 장종강도 3 편 3 장 표 계수 이상 0.4 이하 표 빌지호퍼탱크를갖는선박의 및 분류적용 선측외판 C 형 종격벽판 빌지호퍼경사판 기타 선측외판 D 형 외측종격벽판 빌지호퍼경사판 기타 중심선종격벽판 2 선측외판 E 형 외측종격벽판 빌지호퍼경사판 기타,, 및 : 지침그림 에따른다. 내측종격벽판 1,,,,,,,, 및 : 규칙표 에따른다. 22 선급및강선규칙적용지침 2011

192 3 장종강도 3 편 3 장 제 4 절 좌굴강도 401. 적용 선체중앙부에있어, 횡식구조의강력갑판과선저외판및강력갑판이횡식구조로된경우의횡식구조선측외판에는다음의식을만족하는정도의간격으로종방향의칼링 ( FB를표준으로한다 ) 을설치하여야한다. 다만우리선급의승인을얻은경우에는다음의규정을따르지않아도된다. : 갑판또는외판의두께 (mm) : 칼링의간격 (m) : 횡갑판보의간격 (m) : 다음에따른다. min (N/mm 2 ) : 강력갑판 max (N/mm 2 ) : 선저외판 min 과 max : 규칙 201. 에서요구하는정수중종굽힘모멘트의최소와최대값. 와 : 규칙 201. 에따른다. 와 : 규칙 203. 에따른강력갑판과선저에대한선체횡단면의실제단면계수. : 강력갑판과선저외판에대해서는 1.0, 선측외판에대해서는다음에따른다. : 선체횡단면의중립축상방에있는부재의경우 : 선체횡단면의중립축하방에있는부재의경우 : 중립축으로부터선측에있어갑판까지의수직거리 (m) : 기선으로부터중립축까지의수직거리 (m) 선급및강선규칙적용지침

193 3 장종강도 3 편 3 장 : 중립축으로부터각스트레이크의상단모서리까지의수직거리 (m), 단 보다클필요는없다. : 중립축으로부터각스트레이크의하단모서리까지의수직거리 (m), 단 보다클필요는없다. 그림 탄성좌굴응력 1. 개구를가진판의좌굴응력을검사할때는, 규칙 404. 임계좌굴응력의산정을위해 또는 대신다음의식으로부터얻어진탄성좌굴응력 또는 를사용한다. (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) : 개구로인한경감계수, 다음의식으로주어진다. 개구가적절히보강되어있을경우는 1.0으로한다. : 개구의장축의길이 : 개구의장축방향의패널의변길이 S 2. 종늑골의탄성좌굴응력의계산은다음에따른다. (1) 비틀림이없는기둥의좌굴기둥좌굴모드에대한이상적인탄성기둥좌굴응력 (N/mm 2 ) 은다음식에의한다. (N/mm 2 ) 24 선급및강선규칙적용지침 2011

194 3 장종강도 3 편 3 장 및 : 각각종늑골의이차모멘트 (cm 4 ) 및단면적 (cm 2 ) 으로서판의플랜지를포함하며, 플랜지너비는규칙 1장 602. 의규정에따른다. : 종늑골의길이 (m) (2) 비틀림이있는기둥의좌굴비틀림좌굴모드에대한이상적인탄성비틀림좌굴응력 (N/mm 2 ) 은다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 계수로서다음식에따른다. : 값에따른좌굴모드의반파장수로서지침표 3.3.8에따른다. : 단면의산 부난 (st. venant) 이차모멘트 (cm 4 ) 로서지침표 3.3.9에의한다. 다만, 평판의 플랜지는고려하지않는다. : 평판과의연결점에대한단면극이차모멘트 (polar moment of inertia) (cm 4 ) 로서지침표 3.3.9에의한다. 다만, 평판의플랜지는고려하지않는다. : 평판과의연결점에대한단면의섹터이차모멘트 (sectorial moment of inertia) (cm 6 ) 로서지침표 3.3.9에의한다. : 휨보강재의길이 (m) : 휨보강재의간격 (m) : 평판패널을지지하는휨보강재의스프링강성계수로서다음식에따른다. : 계수로서다음식에따른다. 다만, 0보다작아서는아니되며, 플랜지보강형강류에대해서는 를 0.1 이하로할필요는없다. : 종늑골에작용하는압축작용응력으로규칙 402. 의 1 항에의한값으로한다. : 지지하는평판의탄성좌굴응력으로 1 항 (1) 호에의한값으로한다. : 규칙표 에따른공제값을제외한평판의두께 (mm) 표 좌굴모드의반파장수 0 < 4 4 < < 선급및강선규칙적용지침

195 3 장종강도 3 편 3 장 표 3.3.9, 및 단면형상 (cm 4 ) (cm 4 ) (cm 6 ) 평강 형강 T 형강 L 형강구형강 ( 비고 ) : 웨브의높이 (mm) : 규칙표 3.3.3에따른공제값을제외한웨브의두께 (mm) : 플랜지너비 (mm) : 규칙표 3.3.3에따른공제값을제외한플랜지의두께 (mm) 로서구형강의경우에는벌브 (bulb) 의평균두께로한다. (3) 웨브와플랜지의좌굴 ( 가 ) 종늑골의웨브에대한이상적인탄성좌굴응력은다음식에따른다. (N/mm 2 ) : 웨브의두께 (mm) : 웨브의깊이 (mm) ( 나 ) 종늑골의플랜지의너비 와플랜지의두께 의비는 15 이하이어야한다. 다만, 는 T형단면 에대하여는플랜지의반너비, L형단면에대하여는플랜지의너비 (mm) 로한다. 26 선급및강선규칙적용지침 2011

196 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 제 4 장 평판용골및외판 제 1 절 일반사항 103. 건현이특히큰선박에대한고려만재흘수선에서강력갑판까지의높이가특히큰선박의경우선루측부의외판및지침 1장 203. 의 2항 (1) 호에규정하는가상건현갑판으로부터강력갑판까지의선측외판 ( 이하선루측부외판이라한다 ) 의두께는다음에따른다. 다만건현갑판보다상방의외판은규칙 301. 의규정을적용할필요는없다. (1) 건현갑판 ( 가상의갑판을건현갑판으로하는선박은가상건현갑판 ) 으로부터건현갑판상 2 점까지사이의선루측부외판의두께는규칙 302. 의식에있어서 대신에 를사용하여계산하여도좋다. 여기서 는 에따라서다음에정하는값으로서중간의 에대하여는보간법에의한다. 이 90 m 일때 이 125 m 이상일때 (2) 건현갑판상 (1) 호에규정하는 의 2배거리인점의개소로부터강력갑판까지사이의선루측부외판의두께 는다음식에따라정한값이상으로하여야한다. 다만 (1) 에서얻어지는값보다클필요는없다. (mm) (3) 건현갑판으로부터건현갑판상 (1) 호에규정하는 거리인점의개소까지의사이에서선수단으로부터 0.25 사이에있는선루측부의외판두께는 (1) 호의규정과규칙 501. 의규정에따라정하는것중큰것이상이어야한다. 제 3 절 강력갑판하의외판 303. 현측후판 1. 현측후판에대한주의사항 (1) 현측후판의상단은적절히가공한다. (2) 현측후판과불워크와는중앙부 0.6 사이에서용접하여서는아니된다. 또한현측외판의상단에는선수미부를제외하고는아이플레이트등의의장품을용접하여서는아니된다. (3) 둥근거널부의굽힘가공된곳의외면에의장품, Gutter bar 단부등을용접할경우에는특별히고려할필요가있다. (4) 현측후판과갑판스트링거판의 T형용접결합부는최소한중앙부 0.6 간은지침그림 3.4.1을표준으로한다. 다만, 갑판스트링거판의두께가 13 mm 미만인경우에는 F1 필릿용접으로하여도좋다 만곡부의외판 1. 선박의중앙부에있어서만곡부의종늑골을생략하는경우만곡부의끝점과그끝점에서가장가까운만곡부외측의종늑골과의거리는종늑골간격의 1/2 이내로한다. 2. 선박의중앙부에있어서만곡부외판의두께를규칙 305. 의 1항의식에따라정하는경우에는다음의관계를만족시킬필요가있다. : 만곡부의반지름 (m) : 실체늑판, 선저트랜스버스또는만곡부브래킷의간격 (m) 선급및강선규칙적용지침

197 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 : 만곡부외판의두께 (mm) 3. 선박중앙부에있어서만곡부외판의 Bilge circle에서의요철의크기는만곡부외판의두께의 1/3 이되도록공작에유의할필요가있다. 4. 빌지킬을설치하는경우, 만곡부외판에직접용접되는판재는만곡부외판과같은종류를사용하여야한다. 다만, 판의등급은강판의종류에관계없이일반적으로 A 급을사용할수있다. 제 4 절 외판에대한특별규정 401. 플레어가큰선박 자동차전용운반선의경우, 0.1 선수부만재흘수선상부의플레어가특히큰부위의외판두께 (t) 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 늑골간격과거더또는종방향외판보강재의간격중작은값 (mm) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 다음식에의한다. : 늑골간격과거더또는종방향외판보강재의간격중큰값 (m) 을 로나눈값 : 8 장 108. 에명시된슬래밍충격압력 (kpa) 402. 외판휨보강재가늑골간격과다른경우 외판의휨보강재간격이늑골간격에비하여현저하게다른경우의외판두께는늑골간격대신에휨보강재간격 () 으로계산할수있다. ( 지침그림 참조 ) 404. 선수선저부외판 이 150 m 이하, 가 0.7 이하인선박으로서 이 1.4 이상인냉동운반선의선수선저부외판의두께는지침 7장 801. 의 2항 (2) 호 ( 가 ) 에의한슬래밍압력을이용하여규칙 404. 에따라구한값이상이어야한다. 28 선급및강선규칙적용지침 2011

198 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 405. 선미재부근의외판 선미창의횡늑골간격이 610 mm 이상이거나, 선박의길이가 200 m 이상인경우선미재부근또는안경형보스주위의외판의두께 는선박의길이및횡늑골간격에따라지침표 3.4.1의값을표준으로한다. 표 선미재부근또는안경형보스주위의외판두께 (mm) 횡늑골간격 (mm) 선박의길이 (m) ( 비고 ) 횡늑골간격또는선박의길이가표의중간값일경우에는보간법에의한다. 제 6 절 선루단부분의보강 601. 보강방법 1. 선루외판은선루단부를넘어충분히연장하고단부에는충분한둥금새 ( mm) 를준다. 2. 상갑판의현측후판의맞대기이음은 이끝나는곳에서 150 mm 이상떨어지게한다. 3. 외판두께의증가는중앙부 0.4 내에서는각각지침그림 및그림 3.4.4와같이하고선수미부 0.2 에서는 0, 중간의위치에서는보간법에의하여구한비율로서증가시킨다. 4. Set-in 선루의경우에는외판의두께를증가시킬필요는없다. 제 7 절 외판의국부보강 701. 개구 mm 를넘는외판의개구에는이중판또는외판의두께를증가시키는등의보강을한다. 2. 선수미부에서의개구의보강은적절히참작할수있다. 선급및강선규칙적용지침

199 4 장평판용골및외판 3 편 4 장 3. 개구의귀퉁이부의 의크기는최소 100 mm 정도로한다 시 체스트 (sea chest) 의두께 해수흡입을위한개구부의보강에대하여는지침 701. 에따른다 재화문등의위치 개구부의보강에대하여는지침 701. 에따른다. 30 선급및강선규칙적용지침 2011

200 5 장갑판 3 편 5 장 제 5 장 갑판 제 1 절 일반사항 101. 강갑판강갑판을깔지않는갑판 (1) 스트링거판강갑판을깔지않는갑판에는적절한너비를갖고또한규칙 3절에의하여산정된그곳의강갑판두께이상의스트링거판을부착하고유효갑판에서는외판에견고하게고착시켜야한다. (2) 타이판 (tie plate) 갑판구의측부, 필러의위치, 갑판종거더의상부및갑판실코밍의하부에는적절한너비를갖고규칙 3절의규정을준용하여산정된그곳의강갑판두께이상의타이판을설치하여야한다. (3) 횡격벽의개소및갑판구의단부횡격벽의개소및갑판구의단부에는적절하게강갑판을설치하여야한다 갑판의수밀 타두재가만재흘수선상 1.5 m 보다하방에있는갑판을관통하는부분에는그수밀성에특히주의할필요가있다 갑판구의보강창구등의개구의네귀퉁이부에는충분한둥금새를주고필요에따라해당부분의강갑판의두께를증가시키든가이중판을설치한다. (1) 두께를증가시키거나또는이중판을설치하는범위강력갑판 : 중앙부 0.75 유효제2갑판 : 중앙부 0.6 제3갑판이하 : 원칙으로이중판은필요없음선루또는긴갑판실 : 강력강판바로위의갑판에는중앙부 0.6 이내에이중판을설치한다. (2) 두께를증가시키든가또는이중판의설치는개구의위치에따라적절히참작할수있다.( 지침그림 참조 ) (3) 이중판또는삽입판 (insert plate) 의크기및두께는개구부의응력집중을고려하여결정하여야한다. (4) 네귀퉁이의 의최소값은다음에의한다. 강력갑판의중앙부 0.5 이내 : 250 mm 기타의개소 : 200 mm 소형선및개구가작은경우에는네귀퉁이의 은적절히참작할수있다. 계단등의작은개구의모서리의 은강력갑판의창구측선밖에서는 150 mm, 기타의개소에서는 75 mm 정도가좋다. (5) 이 600 mm이상인경우또는개구귀퉁이부의모양을포물선이나이와유사한모양인경우에는이중판또는두께를증가시킬필요는없으며, 지침그림 3.5.2와같은모양으로할것을권장한다. 선급및강선규칙적용지침

201 5 장갑판 3 편 5 장 (6) 강력갑판의개구귀퉁이부에는용접이음부를두어서는아니되며 이끝나는곳에서충분히띄운다. ( 지침그림 참조 ) 105. 둥근거널둥근거널에 D 급강또는 E 급강을사용하는경우의곡률반지름은거널판두께의 20배이상으로한다. 다만, 굽힘가공선현측후판의너비를지침 1장 405. 에규정하는강판 1장의너비에 500 mm 를더한것이상으로하든지또는굽힘가공방법에대하여우리선급의승인을받은경우에는 15배까지감할수있다. 제 2 절 강력갑판의유효단면적 202. 강력갑판의유효단면적 1. 강력갑판의선수미부의테이퍼는지침그림 3.5.4와같이규정의단면적의평균값으로테이퍼시켜도좋으나, 판두께를급격히저하시키지않도록하여야한다. 2. 둥근거널의경우는그강판의선측까지수평으로연장되어있는것으로하여단면적을계산한다 긴선미루내 선루를강력갑판으로하지않는긴선미루내의강력갑판의유효단면적은지침그림 와같이한다 선루갑판이강력갑판인경우선루내 선루갑판을강력갑판으로하는경우, 선루내갑판의유효단면적은지침그림 과같이한다. 32 선급및강선규칙적용지침 2011

202 5 장갑판 3 편 5 장 제 3 절 강갑판 301. 강갑판의두께 강력갑판을종식구조로할경우, 갑판구측선내는지침그림 과같이횡식구조로하는것이바람직하다 헬기이착륙을위한갑판 1. 헬기이착륙을위한갑판의두께는다음식에의한값이상이어야한다. t K S a P (mm) S b 여기서, S : 갑판보의간격 (m) a, b : 각각보에평행및직각방향으로측정한바퀴의접지길이 (m)( 적용지침 7편 7장그림 참조 ) 로써, 특별히정해진경우를제외하고는 0.3 m 0.3 m로한다. P : 헬리콥터가발착하는구역의 P(kN) 는최대이륙하중 (maximum taking off weight) 의 75 % 의하중이접지면적에작용하는것으로하되, 비상상황이요구되는경우에는최대이륙하중의 100 % 가고려되어야한다. K : 재료계수 2. 보강재의치수는단순지지보로가정하고허용응력은 235/K (Nmm ), 하중은 1. 항의 P를적용하여계산한다. 단보강재의배치등을고려하여연속보조건을적용할수있다. 선급및강선규칙적용지침

203 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 7 장 이중저구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. SOLAS 또는선박안전법강선구조기준을따르는선박의경우, 내저판은선저를만곡부까지보호할수있도록선측까지도달하여야한다. 그리고용골선과평행인면보다어느부분에서도낮지아니하고다음의식에의하여계산된것처럼용골선으로부터측정한수직거리 보다낮지않아야한다. 그러나어떤경우에도 의값은 760 mm 보다작아서는아니되지만 2,000 mm 보다클필요는없다. 2. 규칙 7 장 101. 의 2 항에서규정하는침수계산방법은 IMO MSC 194(80) 의 Reg. 9, 8 항을말한다. 3. 적절한크기의건탱크를포함하여수밀탱크부근은 2항의침수계산조건을만족하는경우이중저를생략할수가있다. 4. 특수한구조를가진선박은다음에따라구조치수를결정한다. (1) 이중선측구조인선박 ( 지침그림 참조 ) 대신에 0.5를사용한다. (2) 경사선형인선박 대신에내저판의연장선과외판과의교점사이의거리를사용한다.( 지침그림 참조 ) (3) 선수미부에서의선박의너비가중앙부에비하여특히작은선박 대신에선창길이의중앙에서내저판과선측외판과의교점간의거리 를사용하여도좋다.( 지침그림 참조 ) (4) (1) 내지 (3) 에도불구하고직접강도계산에의하여구조치수를결정할수있다. 5. 선창에필러가있는경우에는직접강도계산을하여중심선거더, 측거더, 실체늑판, 내저판및선저외판의두께를감할수있다. 6. 강재코일 (steel coil) 을적재하는선박의이중저구조부재의치수는규칙 7장의규정에따르는이외에다음의규정에따라검토할것을권장한다. (1) 본계산방법은강재코일의축이선박길이방향과평행하게적재되고지침그림 3.7.3과같이적재하는경우를표준으로한다. 선급및강선규칙적용지침

204 7 장이중저구조 3 편 7 장 (2) 종식구조의내저판의두께 는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) : 내저판패널의종횡비로 3.0 이상일때는 3.0 으로한다. : 다음식에따른다. : 내저판패널 1매가지지하는강재코일의질량 (ton) 으로서다음식에따른다. 단, 강재코 일 1단적재시키코일을사용하는경우에는식에 1.4배를한다. (ton) : 늑판의간격 (m) : 패널 1매가받는하중점의선박길이방향의간격 (m) 으로서,, 및 의값에따라지침표 3.7.1에의한다. : 강재코일 1개의질량 (ton) : 강재코일의적재단수 : 내저판의패널 1매가지지하는하중점의수로서, 및 의값에따라지침표 3.7.2에의한다. : 1개의강재코일을지지하는던에이지 (dunnage) 수 : 강재코일의폭 (m) 36 선급및강선규칙적용지침 2011

205 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 패널 1 매가받는하중점의선박길이방향의간격 () 실제의던에이지의폭 표 패널 1 매가지지하는하중점의수 ( ) (4) 내저종늑골의단면계수는다음의조건에따라탄성범위내에서의요구되는값이상이어야한다. (i) 경계조건 : 늑판위치에서고정으로스트럿위치에서단순지지로한다. (ii) 허용응력 : (N/mm 2 ) (iii) 하중상태 : 종늑골의바로위에강재코일이적재되어던에이지위치에집중하중이작용하는것으로 한다. (5) 늑판및거더판은강재코일의하중에대하여압축좌굴강도를검토한다. 7. 이중저를설치할경우에는마진판바깥가장자리와만곡부외판과의교차선은 의중앙에서기선 (base line) 상선체중심선으로부터 의 1/2 거리에있는점을통과하고기선에대하여 25 경사로그은사선과외판과의교차점을통과하는수평면보다위쪽에있어야한다.( 지침그림 참조 ) 8. 규칙 101. 의 7항의조항에관하여, 이중저의단위면적당화물하중 (knm ) 과 d의비가 5.40보다작을때이중저구조는 203. 의 1항, 302. 의 1항, 501. 의 2항및 505. 의 1항에따라야한다. 화물하중을균일분포하중으로다룰수없는경우, 이중저구조의치수는개별화물에대한하중분포를고려하여결정하여야한다. 이중저의특정지점에집중하중이가해지는경우, 중심선거더, 측거더, 늑판, 내저판및선저외판과그보강재의치수는직접계산과같은적절한강도평가에의하여결정되어야한다. 선급및강선규칙적용지침

206 7 장이중저구조 3 편 7 장 103. 배수 1. 여객선에설치하는이중저상의빌지웰은규칙 103. 의규정에추가하여, 101. 의 7항의수평면보다하방에설치하여서는아니된다.( 지침그림 참조 ) 2. 선창등의배수장치에연결된이중저에설치하는작은웰은필요이상깊은것이어서는아니된다. 다만, 축로후단에서는외저까지도달하는웰의설치가허용된다. 3. 기타의웰 ( 예컨대주기관밑의윤활유 ) 에대하여는선급이이규칙의규정에적합한이중저에의한보호와동등한정도의보호를제공하는조치가취하여지고있다고인정하는경우에는그설치를허용할수있다. 4. SOLAS 또는선박안전법강선구조기준을따르는선박의경우, 축로후단의웰을제외하고는, 그러한웰의바닥으로부터용골선에일치하는면까지의수직거리가 500 mm보다작아서는아니된다 보일러하부의보강보일러하부의모든부재에대한두께의증가는고온에의한부식환경을고려하여다음표와같이하는것을표준으로한다. 다만, 유효한방식또는방열조치가되어있는경우에는두께를증가시킬필요가없다. 여기서유효한방열조치라함은통상상태에서내저판상면의온도가 40 C 이하가되도록하는것을말한다. 구조부재 증가량 중심선거더 측거더 3.0 mm 실체늑판 내저판 조립형강 3.5 mm 1.5 mm 부늑재및내저종늑골의단면계수 15 % 정늑재및선저종늑골의단면계수 7% 스트럿의단면적 10 % 38 선급및강선규칙적용지침 2011

207 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 2 절 중심선거더및측거더 201. 구조및배치 1. 선수미부등에서이중저의폭이작고측거더를연장할수없는경우에는강도의연속성에주의하고인접하는측거더와충분히겹치도록배치한다. 2. 종격벽하부에는측거더또는반거더를설치하여이중저를적절히보강한다 거더의두께 1. 이중저에작용하는단위면적당의하중 (kn/m 2 ) 과 의비가 5.40 미만인경우에는규칙 203. 의 (1) 호의식중 을다음식에의한값으로한다. : 계수로서다음에따른다. (1) 동시에적하되었거나비어있는인접된화물창 : 다만, 가 1.4 이상일때는 1.4로하고, 0.4 미만일때는 0.4로한다. (2) 기타화물창 : = 1.0 : 규칙 203. 에따른다. : 다음식에따른다. : 규칙 403. 의 2항에따른다. : 규칙 101. 의 6항에따른다. : 계수로서종식구조인경우 : 17 횡식구조인경우 : 이중선측구조인경우에는규칙 203. 의 (1) 호의식중 을다음식에의한값으로한다. : 계수로서규칙 7편표 7.3.2에따른다. : 1항의규정에따른다. 다만, 0.8 미만이어서는아니된다. : 1항의규정에따른다. : 계수로서종식구조일때는 4, 횡식구조일때는 5 : 계수로서다음식에따른다. 다만, 길이가특히긴화물창및선측이횡식구조로서, 횡거더의 간격이특히큰경우에는별도로고려한다. : 내저판과선저외판의평균두께 (mm) : 종격벽과선측외판의평균두께 (mm) 선급및강선규칙적용지침

208 7 장이중저구조 3 편 7 장,, 및 : 지침그림 에표시한거리 (m) 204. 브래킷 규칙 7장 204. 에명시된브래킷의두께, 크기와형태등은중심선거더의높이와그좌굴강도를고려하여결정하여야한다. ( 그림 참조 ) 그림 입거브래킷의형태 제 3 절 실체늑판 302. 두께 1. 이중저에작용하는단위면적당하중 (kn/m 2 ) 과 의비가 5.40 미만인경우에는규칙 302. 의 (1) 호의식중 를다음식에의한값으로한다. : 지침 203. 의 1항에따른다. : 의값에따라지침표 3.7.3에정하는값. : 규칙 203. 에따른다. 2. 이중선측구조의실체늑판두께는다음에따른다. (1) 규칙 302. 의 (1) 호의식중 및 는다음에따른다. : 선박의중앙부에있어서내저판상면에서의종격벽사이의거리 (m).( 지침그림 참조 ) : 해당늑판의내저판상면에서의종격벽사이의거리 (m). (2) 규칙 302. 의 (1) 호의 는다음식에따른다. 40 선급및강선규칙적용지침 2011

209 7 장이중저구조 3 편 7 장 : 지침 203. 의 1항의규정에따른다. 다만, 0.8 미만이어서는아니된다. : 의값에따라지침표 3.7.3에서정하는값. : 의값에따라지침표 3.7.4에서정하는값. : 지침 203. 의 2항에따른다. : 규칙 203. 의규정에따른다. 표 계수 이상미만 횡식구조 종식구조 실체늑판을각창내늑골마다설치할때 실체늑판을 2늑골간격이상의간격으로설치할때 표 계수 이상미만 횡식구조 종식구조 실체늑판을각창내늑골마다설치할때 실체늑판을 2늑골간격이상의간격으로설치할때 제 4 절 종늑골 403. 치수 1. 적하화물창내의화물의겉보기비중량 가 0.9를넘을때규칙 403. 의 1항의식의계수 는다음에따른다. (1) 늑판사이의중간에규칙 404. 에규정하는스트럿을설치하지아니할때 100 (2) 늑판의중간에규칙 404. 에규정하는스트럿을설치할때디프탱크의하부 62.5 기타 다만, 50.0 미만이어서는아니된다. : 규칙 101. 의 7항에따른다. 2. 늑판에설치하는수직형강및스트럿의너비가특히넓은경우에는규칙 403. 의 1항및 2항에규정하는계수 에각각다음식에의한값을곱하여도좋다. : 늑판사이의거리 (m). : 늑판에설치한수직형강너비 (m). 다만, 수직형강이종늑골과러그고착으로되어있지않을 때에는 는 0으로한다. : 스트럿의너비 (m)( 지침그림 참조 ) 스트럿 스트럿과종늑골의웨브를겹칠경우에겹침길이는스트럿의플랜지폭의 1.5배를표준으로한다. 관계로인하여겹침의길이가충분하지않을때에는용접각장을증가시킨다.( 지침그림 참조 ) 용접공사 선급및강선규칙적용지침

210 7 장이중저구조 3 편 7 장 그림 그림 스트럿과종늑골의겹침상세 제 5 절 내저판, 마진판및선저외판 501. 내저판의두께 1. 중심선거더판의실제높이가 16 미만일때에는다음식에의한이중저의단면2차모멘트 가중심선거더판의높이가규정높이일때에계산한이중저의단면2차모멘트값보다작지않도록내저판및선저외판의두께를증가시켜야한다. : 중심선거더판의실제높이 (m) : 선저외판의실제두께 (mm) : 내저판의실제두께 (mm) 2. 이중저에작용하는단위면적당하중과 의비가 5.40 미만의경우에는규칙 501. 의 1항의식중 를다 음식에의한값으로한다. : 지침 203. 의 1항의규정에따른다. : 의값에따라다음에표시하는 또는 < 0.8 일때 : 0.8 < 1.2 일때 : 와 중큰것 1.2 일때 : : 규칙 203. 의규정에따른다. 및 : 값에따라지침표 3.7.5에서정한값. 에 1.1배를한것으로한다. : 다음식에따른다. 다만, 횡식구조일때 은표에서정하는값 42 선급및강선규칙적용지침 2011

211 7 장이중저구조 3 편 7 장 표 계수 및 이상 미만 이중선측구조인경우규칙 501. 의 1 항의 식중 는다음 2 개의식중큰것으로한다. : 지침 203. 의 1항의규정에따른다. 다만, 0.8 미만이어서는아니된다., 및 : 2항의규정에따른다. 및 : 의값에따라지침표 3.7.6에서정하는값. 다만, 횡식구조일때 는표에서정한 값에 1.1배한것으로한다. : 규칙 203. 에따른다. : 지침 203. 의 2항의규정에따른다. 표 계수 및 이상 미만 지게차 ( 포오크리프트 ) 를하역에사용하는경우내저판의두께는규칙 5장 305. 의규정에도만족하여야한다. 5. 일반적으로중앙부내저판의맞대기연결은내저판의너클선에배치하지않아야한다 선저외판의두께 1. 이중저에작용하는단위면적당하중과 의비가 5.40 미만인경우화물창이중저의선저외판의두께는규칙 4장 304. 의식에의하여계산된것과규칙 7장 501. 의 1항에서규정하는첫번째식에있어서지침 501. 의 2항에규정하는계수 를사용하여계산한것중큰것이상이되어야한다. 다만, 규칙 501. 의 1항의첫번째식을적용함에있어 는다음식에따른다. 2. 이중선측구조의선저외판의두께는규칙 4장 304. 의식에따라계산한것과규칙 501. 의 1항에서규정하는첫번째식에있어서지침 501. 의 3항에규정한계수 를사용하여계산한것중큰것이상이어야한다. 다만, 규칙 501. 의 1항의첫번째식을적용함에있어 는다음식에따른다. 선급및강선규칙적용지침

212 7 장이중저구조 3 편 7 장 제 8 절 선수선저보강부의구조 801. 적용 1. 규칙 1항중평형수적재상태라함은청정평형수탱크 ( 원유세정후평형수적재적재하도록계획된화물유탱크포함 ), 분리평형수탱크및평형수화물창등평형수탱크에평형수를적재한상태를의미하며, 원유를세정하지않고선박의안전을확보하기위하여화물유탱크에평형수를적재하는경우를제외한다. 2. 이 150 m 이하, 가 0.7 이하인선박으로서 이 1.4 이상인선박의선수선저보강부의구조에대하여는다음에따른다. 다만컨테이너선등항상어느정도의화물을수송하는선박은규칙 802. 내지 804. 의규정을적용할수있다. (1) 구조선수선저보강부의구조는규칙 803. 의규정에따른다. 다만, 규칙 803. 의 3항에의한실체늑판의휨보강재는모든외판종휨보강재마다설치하여야한다. 선저종늑골또는외판종휨보강재가실체늑판을관통하는경우에는슬롯은칼라판 (collar plates) 으로보강하여야한다. (2) 선저종늑골및외판종휨보강재의단면계수 ( 가 ) 평형수적재시선수흘수가 이하인선박의선저종늑골및외판종휨보강재의단면계수 는다음식에의한것이상이어야한다. (cm 3 ) : 실체늑판의간격 (m) : (m) 다만, 외판종휨보강재또는선저종늑골의간격이 이하일때에는그거리로한다. : 슬래밍압력으로다음식에의한값. (kpa) : 지침표 에의한값으로서 가표의중간에있을때에는보간법에의한다. 표 계수 : 다음식에의한값 이 1.0 이하일경우 : 0.4 이 1.0 을넘고 1.3 미만인경우 : 이 1.3 이상인경우 : : 다음식에의한값. 다만, 가 이상일때에는 의값을 으로한다. : 선수로부터 0.2 인곳의선체횡단면에서의선체중심선으로부터용골상면상높이 에서의수평선과외판과의교점까지의거리 (m).( 규칙그림 참조 ) 44 선급및강선규칙적용지침 2011

213 7 장이중저구조 3 편 7 장 : 다음식에의한값 : 평형수적재시최소선수흘수 (m). : 계수로서다음값에따른다. 가 이상인경우 : 1.0 가 미만인경우 : : 선수단으로부터고려하는횡단면위치까지의길이방향의거리 (m). : 다음값에따른다. 가 0.7 미만인경우 : 0.1 (m) 가 0.7 이상 0.8 미만인경우 : (m) 가 0.8 이상인경우 : 0.05 (m) ( 나 ) 평형수적재시선수흘수가 을넘고 이하인선박의경우에는, 선저종늑골및외판종휨보강재의단면계수 는규칙 403. 의 1항에의한값과 ( 가 ) 에의한보간법에의하여정한다. (3) 실체늑판의두께 실체늑판의두께는다음 ( 가 ) 또는 ( 나 ) 에의한것중큰것이상으로하여야한다. ( 가 ) 선저종늑골 ( 선저종늑골사이에있는외판종휨보강재는제외한다 ) 양쪽으로선저종늑골간격의 1/2 에해당하는실체늑판패널의두께 는다음식에의한다.( 지침그림 참조 ) (mm) : (2) 호 ( 가 ) 에의한슬래밍압력 (kpa) 평형수적재상태에서의선수흘수가 를넘고 이하인선박에대하여는평형수적재시의선수흘수를적용하여구한값으로한다. : 실체늑판의간격 (m) : 해당패널의너비 (m) : 해당패널의모든개구너비의합 (m) 개구를이중판으로보강한경우에는이들의단면적을적절히고려할수있다. ( 나 ) 실체늑판의두께 는다음식에의한다. (mm) 및 : ( 가 ) 에따른다. : 선저종늑골의간격 (m) 선급및강선규칙적용지침

214 7 장이중저구조 3 편 7 장 그림 선수선저보강부의실체늑판 3. 규칙제8절의적용에있어서, 선박의길이 이 150 m이상이고, 가 0.7이상인선박은다음에따른다. (1) 규칙 804. 의 1항에서규정한슬래밍충격압력 는다음의식에의한다. 이경우, 슬래밍충격압력은각종방향판보강재또는선저종늑골의스팬중앙에서계산한다. (kpa) : 다음에따른다. 다만 는 보다크지않아야한다. : 횡단면을고려할때, 선체중심선으로부터용골상면상높이 에서의수평선과외판과의교점까지의거리 (m) ( 규칙그림 참조 ) : 고려하는위치의선저와해수면사이의상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. cos cos sin sin : 다음식에의한다. : 다음식에의한다. 다만 0 보다작지않아야한다. : 중앙단면에서고려하는위치까지의종방향거리 (m) : 피치각도 (rad) 로서다음식에의한다. : 유의파고 (m) 로서다음식에의한다. 다만, max 46 선급및강선규칙적용지침 2011

215 7 장이중저구조 3 편 7 장 : 다음식에의한다. : : = : : 다음식에의한다. : 다음식에의한다. 다만, : 파장으로서다음식에의한다. (m) : 피치거동의고유주기로서다음식에의한다. (sec) : 다음식에의한다. 다만, tan (rad) (2) 평형수적재조건에서평형수탱크내의해수로채워지는부분에대한강도검토시, 위 (1) 호에서명시한슬래밍충격압력 는다음의식에의한 만큼감해줄수있다. 이경우, 그평형수탱크는황천조건에서가득채워지는것으로선박의적하지침서에명시하여야한다. (kpa) : 평형수탱크의깊이 (m) 4. 선수선저보강부에있어, 규칙 803. 에명시되지않은구조배치에대하여는다음의 (1) 호내지 (3) 호를적용하여야한다. (1) 종식구조의실체늑판및횡식구조의거더두께는 801. 의 2항 (3) 호의규정에따라야한다. 종식구조의실체늑판의두께의경우, 슬래밍충격압력 는다음의 (3) 호에명시된 계수를곱하여수정할수있다. (2) 실체늑판과거더의두께는다음의 ( 가 ) 와 ( 나 ) 중큰값보다작지않아야한다. 선급및강선규칙적용지침

216 7 장이중저구조 3 편 7 장 ( 가 ) (mm) : 규칙 804. 의 1항, 지침 801. 의 2항또는 801. 의 3항에규정된슬래밍충격압력과평형수적재조건에서선수흘수가 보다크고 보다작은선박의슬레밍충격압력은위의값과선수흘수가 일때다음의식에서얻어진압력값으로부터선형보간법을이용하여얻어진다. 다만, 슬래밍충격압력은다음식에의한값보다작아서는아니된다. (kpa) : 다음식에의한다. 다만, : 강도검토시고려하는면적 (m 2 ) 으로서다음식에의한다. : 실체늑골또는거더의간격 (m) : 실체늑판또는거더에있어서의지지부재의간격 (m) : 고려하는위치에서의늑판또는거더의깊이 (m) : 고려하는위치에서의늑판또는거더에있는개구의깊이 (m) ( 나 ) 규칙 302. 의 (2) 호의규정에따른값 ( 여기서 은위의 ( 가 ) 에서주어지는값 ). 거더에적용하는경우, 규칙 302. 의 (2) 호의 실체늑판 은 거더 로간주한다. (3) 종방향판보강재와선저종늑골의치수의경우, 슬래밍충격압력 는다음식에의한 계수를곱하여수정할수있다. 다만, : 규칙 804. 의 1 항에따른다 범위선박의길이 이 150 m 이하이고 가 0.7 이하인선박으로서평형수적재상태하의선수흘수가 0.02 이하인선박의선수선저보강부는다음에따라그범위를연장하여야한다. (1) 보강부의범위를규칙표 에의한것보다다음의길이 만큼선미방향으로연장하여야한다. 일때, (m) 일때, (m) 의값이중간에있을때에는보간법에의한다. (2) (1) 의규정에추가하여선저외판의접선이수평선과이루는각이 25 이하인경우도선수선저보강부로한다. ( 지침그림 참조 ) 48 선급및강선규칙적용지침 2011

217 7 장이중저구조 3 편 7 장 그림 선수선저보강부의횡방향범위 선급및강선규칙적용지침

218 8 장늑골 3 편 8 장 제 8 장 늑골 제 1 절 일반사항 108. 플레어가특히큰곳에서의늑골 1. 자동차운반선의경우, 선수부 0.1 의만재흘수선상부에서큰파랑충격압력을받는선수플레어위치에설치되는횡늑골및선측종늑골의소성단면계수 는다음식에의한값보다작지않아야한다. 요구소성단면계수 : (cm 3 ) cos 여기서, : 늑골간격 (m) : 늑골의지지점사이의거리 (m) 로서다음식에의한다. : 그림 참조 및 : 브래킷에의한수정간격길이로서다음식에의한다.,,, 및 : 그림 참조 : 재료의항복응력 (N/m 2 ) : 외판에대한늑골의경사각도 (deg) ( 그림 참조 ) : 슬래밍충격압력 (kpa) 으로서다음식에의한다. cos : 해수밀도, (t/m 3 ) : 선체표면과파면과의상대충격각도 (deg) 로서다음식에의한다. : 다음식에의한다. tan tan cos (deg) : 다음식에의한다 (deg). ( 인경우 ) 선급및강선규칙적용지침

219 8 장늑골 3 편 8 장 ( 인경우 ) : 고려하는단면에서의외판각도 (deg) ( 그림 참조 ) : 다음식에의한다 (deg). : 의후단으로부터고려하는단면까지의종방향거리 (m) : 의중심에서의기선으로부터고려하는단면까지의수직거리 (m) : 고려하는단면에서의외판각도 (deg) ( 그림 참조 ) : 횡경사각도 (deg) 로서다음식에의한다. ( 인경우 ) cos ( 인경우 ) : 선체중앙의용골상단에서최상층전통갑판보의선측상단까지수직거리 (m) : 다음의표 에의한계수 : 다음식에의한계수 ( 인경우 ) ( 인경우 ) : 선체표면과고려하는포인트에서의파면과의최대상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. tan tan tan tan tan tan tan : 고려하는포인트에서의선체표면의종방향상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. : 표 의식에의한계수 : 수선에서의종방향상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. : 0.36 (m/s) : 선박의속도 (kt) : 중력가속도, 9.81 (ms ) : 표 3.8.2의식에의한계수 : 고려하는포인트에서의선체의깊이방향으로의상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. 52 선급및강선규칙적용지침 2011

220 8 장늑골 3 편 8 장 : 표 의식에의한계수 : 수선에서의선체의깊이방향상대속도 (m/s) 로서다음식에의한다. : 표 의식에의한계수 : 다음식에의한다. tan tan tan : 늑골이외판에직각으로붙는경우의늑골의소성단면계수 (cm ) 로서다음식에의한다. : 늑골의단면적 (cm ) : 웨브의깊이 (mm) : 웨브의두께 (mm) 표 계수 표 계수,, 및 선급및강선규칙적용지침

221 8 장늑골 3 편 8 장 참고 : : 다만, 는 0.8보다커야한다. : 선체중앙으로부터고려하는위치까지의종방향거리 (m) : 다만, 는 0. 보다커야한다. : 만재흘수선으로부터고려하는위치까지의높이 (m) : 2. 자동차운반선의경우, 선수부 0.1 의만재흘수선상부에서큰파랑충격압력을받는선수플레어위치에설치되는선측종늑골지지특설늑골의치수는 9장 104. 의횡늑골지지선측스트링거에대한요건을따라야한다. 그림 수정된늑골간격 그림 선급및강선규칙적용지침 2011

222 8 장늑골 3 편 8 장 그림 제 3 절 선창내횡늑골 302. 횡늑골치수강재코일을적재하는선박의경우에는선체동요시강재코일에의한하중을받는다고예상되는선창내횡늑골에대하여는규칙 302. 의규정에따르는이외에다음조건에따라탄성범위내에서계산하여검토할것을권장한다. (1) 경계조건 : 상단 ( 갑판위치 ) 을단순지지로하단 ( 내저판위치 ) 을고정으로한다. (2) 허용응력 : 196 (N/mm 2 ) (3) 하중상태 : 다음에의한강재코일의하중 와규칙표 3.8.1의 에의한선측수압으로한다. ( 가 ) 강재코일을 1단적재할경우 sin (ton) : 강재코일 1개의질량 (ton). : 선체횡경사각도 (deg). : 강재코일 1개를지지하는늑골의수. : 선체운동시선측방향의가속도에대한계수로서통상 1.0으로한다. : 키코일 (key coil) 의배치에따른계수로다음에의한다. 키코일이선측으로부터 2번째에배치된경우 4.0 상기보다선체중심선쪽으로키코일이배치된경우 2.5 ( 나 ) 강재코일을 2단적재할경우 sin (ton),, : ( 가 ) 에의한다. : 해당횡단면에적재되는강재코일의총수 : 계수로서통상 0.7로한다. 다만, 하단의강재코일이조밀하게배치되어강재코일간의접촉력이크다고생각되는경우에는적절히고려할수있다 특설늑골또는선측스트링거에의해지지되는횡늑골 선측스트링거의배치가규칙 303. 의 2항의규정에적합하지않은경우에는, 다음에의해규칙 303. 의 1항의 규정을준용한다. 다만, 적당한방법으로검토하고치수를정한경우에는그러하지아니한다.( 지침그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

223 8 장늑골 3 편 8 장 (1) 인접하는늑골의스팬의차이가 25 % 이상일경우 ( 가 ) 인경우, 을 로수정하여사용한다. ( 나 ) 이고, 일경우는수정하지아니한다. (2) 늑골의최대스팬과최소스팬의차가 50 % 이상일경우 ( 가 ) 최하단늑골의스팬이최소가되는경우에는 을 ( 최대스팬 )/1.5로수정하여사용한다. ( 나 ) 기타의경우는수정하지아니한다. 그림 특수한배치의선측스트링거에의해지지되는선창내횡늑골 제 5 절 갑판사이늑골 502. 치수 갑판사이늑골의단부를견고한브래킷으로고착하고또한브래킷암길이가 8 이상인경우에는지침그림 3.8.5에따라규칙 502. 의규정을준용하여도좋다. 그림 견고한브래킷으로고착된갑판사이늑골 503. 특별고려 1. 자동차전용운반선등과같이다층갑판선에있어서는건현이선박의길이에따라지침표 3.8.1에의한값미만인경우에는건현갑판상부의갑판사이늑골은다음을표준으로하여보강한다. 표 건현의표준치 선박의길이 (m) <75 75 < 건현의표준치 (m) (1) 보강범위는최소한건현갑판상제1층갑판까지로한다. (2) 갑판사이늑골의단면계수는해당늑골의선박의길이방향위치에따라다음에의한다. ( 가 ) 선수격벽보다전방 : 규칙 13장 204. 의 1항의규정을준용한다. ( 나 ) 선미격벽보다후방 : 규칙 13장 302. 의규정을준용한다. 56 선급및강선규칙적용지침 2011

224 8 장늑골 3 편 8 장 ( 다 ) 기타 : 규칙 502. 의표 중 (2) 의규정을준용한다. 다만, 규칙표 중계수 를 0.44는 0.57 로, 0.57은 0.74로, 0.74는 0.89로대체한다. 2. 선수부의플래어 (flare) 의영향에의하여파랑충격이크다고예상되는부분의갑판사이늑골에대하여는그치수를증가시키고단부의고착에특히주의한다. 선급및강선규칙적용지침

225 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 제 9 장 특설늑골및선측스트링거 제 1 절 일반사항 104. 플레어가특히큰곳에서의특설늑골과선측스트링거 1. 자동차운반선의경우, 선수부 0.1 의만재흘수선상부에서큰파랑충격압력을받는선수플레어위치에설치되는횡늑골지지선측스트링거와이선측스트링거를지지하는특설늑골의웨브두께 와단면계수 는다음식에의한값보다작지않아야한다. 웨브의요구두께 : cos (mm) 요구단면계수 : (cm 3 ) cos 여기서, : 8장 108. 에규정된슬래밍충격압력 (kpa) : 거더간격 (m) : 거더의끝단부형상을고려한지지점사이의거리 (m), 거더의끝단부형상이그림 3.8.1에서와같이원호를이루고있는경우, 이거리는다음과같이삼각형으로가정하여수정하여야한다. (1) R-END() 와 R-END() 를연결한다. (2) 와평행하게원호에대한접선 를그린다. (3) 가되도록 점을잡고, 가되도록 점을잡는다. 삼각형 를삼각형의브래킷으로고려한다. : 그림 참조 및 : 브래킷에의한수정간격길이 (m) 로서다음식에의한다.,, 및 : 그림 참조 : 웨브의깊이 (mm) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 거더와외판의수직축간의각도 (deg) ( 그림 참조 ) : 거더의단면계수 (cm 3 ) 서다음식에의한다. = 플랜지의단면적 (cm 3 ) 2. 1 항의거더웨브끝단부의좌굴강도는다음의 (1) 호와 (2) 호를만족해야한다. 선급및강선규칙적용지침

226 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (1) 거더웨브끝단부에대한전단응력 는다음식에의한임계값 를넘지않아야한다. (N/mm 2 ) ( 인경우 ) (N/mm 2 ) ( 인경우 ) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 거더의웨브판끝단부에대한전단좌굴응력으로서다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 에대한표 3.9.1의계수. 중간값은선형보간법으로구한다. : 웨브판끝단부의길이 (mm) ( 그림 참조 ) : 탄성계수, (N/mm 2 ) : 거더끝단부웨브의두께 (mm) : 거더끝단부웨브의평균깊이 (mm) : 끝단부웨브에대한전단응력으로서다음식에의한다. cos (N/mm 2 ) 표 계수 0.3 이하 이상 선급및강선규칙적용지침 2011

227 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 그림 그림 그림 (2) 끝단부웨브에대한굽힘응력 는다음식에의한임계값 를넘지않아야한다. (N/mm 2 ) ( 인경우 ) (N/mm 2 ) ( 인경우 ) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 웨브의굽힘좌굴응력 (N/mm 2 ) 으로서다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 에대한표 3.9.2의계수. 중간값은선형보간법으로구한다. : 웨브에작용하는굽힘응력으로서다음식에의한다. 선급및강선규칙적용지침

228 9 장특설늑골및선측스트링거 3 편 9 장 (N/mm 2 ) cos : 끝단부웨브의단면계수 (cm 3 ) 표 계수 0.5 이하 이상 제 5 절 외팔보구조 503. 고착 1. 외팔보와이것을지지하는특설늑골을고착하는브래킷에는좌굴을방지하기위하여지침그림 3.9.1과같이적당한간격으로휨보강재를설치하여야한다. 2. 면재쪽으로부터브래킷목깊이의 1/2 범위내에다음식에의한간격 을표준으로압축력방향으로형강류의휨보강재를설치하여야한다.( 지침그림 참조 ) (mm) : 브래킷의두께 (mm) 그림 브래킷의보강 62 선급및강선규칙적용지침 2011

229 10 장갑판보 (beams) 3 편 10 장 제 10 장 갑판보 (beams) 제 1 절 일반사항 102. 보의단부고착 1. 종갑판보의단부고착은지침그림 을표준으로한다. 2. 횡갑판보의브래킷고착은지침그림 를표준으로한다 특히긴기관실구의보강 기관실구의길이가약 20 m 넘는경우에는개구의중앙에특설횡갑판보를설치하여야한다. 제 2 절 갑판하중 201. 의값 규칙 3장 103. 에규정한적하지침서등에갑판하중 의값을선장이용이하게알수있도록명기하여야한다. 제 3 절 종갑판보 303. 단면계수선박의중앙부전후에있어서강력갑판의갑판구측선밖에설치되는종갑판보의단면계수에대하여는건조블록단위로선박의길이방향으로규칙 303. 의 1항및 2항의규정을이용보간법으로구하여도좋다. 다만건조블록의길이가 15 m 를초과할때에는적절히분할한다. 제 4 절 횡갑판보 402. 모양 1. 횡갑판보의길이와깊이의비가강력갑판에서 30 이상, 유효갑판및선루갑판에서 40 이상일경우에는그비율에따라단면계수를증가시켜야한다. 2. 선박의길이가 200 m 이상인산적화물선및광석운반선등의경우강력갑판갑판구측선내에설치하는횡갑판보는좌굴강도를고려하여종횡비가 60 이하가되도록할것을권장한다. 선급및강선규칙적용지침

230 11 장갑판거더 3 편 11 장 제 11 장 갑판거더 제 1 절 일반사항 103. 구조 1. 필러상부및하부등집중하중을받는곳에는거더에트리핑브래킷을설치하고슬롯이있는곳은칼라를부착한다. 선루단격벽의하부에는칼라만부착하여도좋으며브래킷내단부의슬롯에도칼라를부착한다. 2. 거더웨브의맞대기이음에는슬롯의코너부를피하고면재의맞대기이음은너클부를피한다. 다만, 부득이한경우너클부에이음이올때에는지침그림 과같이밧드스트립 (butt strip) 을설치한다. 슬롯의깊이는 0.4 이하로하고그것을넘을경우에는칼라를부착한다. 다만, 0.5 를넘어서는아니되며상부구조에대하여는적절히참작하여도좋다. 3. 경감구멍의크기는다음에따른다. 한편경감구멍은브래킷선단이나또는필러하부의전단력이크게되는부분에는설치하지않는다. 경감구멍과슬롯과의거리는경감구멍의지름이상으로한다. 슬롯이있는경우 : 슬롯이없는경우 : : 거더의깊이 : 경감구멍의지름 4. 롤온 롤오프선등의거더의치수는직접강도계산에의하여정하여도좋다. 5. 다음식에의한값이 1.6 이상인경우거더길이의중앙부부근에있는선측또는격벽측의보에대하여는특별히고려하여야한다. 및 : 각각보및거더의실제단면 2 차모멘트 (cm 4 ) 및 : 각각보및거더의스팬 (m) : 보의간격 (m) 104. 단부의고착 1. 거더의단부가격벽판에서끝날경우에는지침그림 와같이반대측에브래킷을설치한다. 선급및강선규칙적용지침

231 11 장갑판거더 3 편 11 장 2. 갑판종거더의연속성 (1) 브래킷의깊이는웨브깊이의 2배를표준으로하며이보다작을경우에는적절히보강할필요가있다.( 지침그림 참조 ) (2) 중앙횡단면의단면계수에산입되는거더는지침그림 와같이웨브및면재를모두격벽을관통시키든지, 또는이와동등의효력을갖도록고착시킨다. (3) 갑판종거더가불연속으로되는경우에는인접하는거더와충분히겹치도록한다.( 지침그림 참조 ) 66 선급및강선규칙적용지침 2011

232 12 장필러 3 편 12 장 제 12 장 필러 제 1 절 일반사항 102. 선창내필러 필러하부의보강은지침그림 과같이한다. 제 2 절 필러의치수 201. 필러의단면적 필러의양단을고정으로간주할경우의단면적 는다음식에의한값으로하여도좋다. (cm 2 ) 선급및강선규칙적용지침

233 13 장선수미보강구조 3 편 13 장 제 13 장 선수미보강구조 제 1 절 일반사항 102. 제수판 디프탱크로사용되는선수미창에설치되는제수판의치수는규칙 203. 의 2 항 (2) 호의규정을준용한다 작은각도에의한부착거더의웨브와외판과의이루는각도가 75 미만인경우에는원칙적으로다음 (1) 내지 (2) 의조치를한다. ( 지침그림 참조 ) 또한거더의웨브가외판에대하여경사되어있는경우거더의실제단면계수는외판과평행한중립축에대하여계산한것으로한다. (1) 면재는웨브와외판이이루는각도가큰방향으로부착한다. (2) 적절한간격으로트리핑브래킷을설치한다. 제 2 절 선수격벽전부구조 204. 종식구조 규칙 204. 의 2항 (2) 호를적용함에있어선측스트링거또는팬팅스트링거등에의하여선측트랜스버스를지지하는경우에는선측트랜스버스의깊이에대한규정중 에의한것은적용하지아니한다. 제 4 절 선수미격벽사이의보강구조 401. 선수격벽후부규칙에서정하는보강방법으로선수격벽과선수단으로부터 0.15 사이에는선수창내의스트링거판또는선측스트링거의연장선상에선측스트링거를설치하거나적당한위치에특설늑골을설치할것을권장한다. 또한상기와같은구조로하는것이곤란한경우에는적어도다음과같이할필요가있다. (1) 지침그림 과같이선수격벽후방적절한범위의창내늑골의치수를규칙표 3.8.1에서규정하는값보다점차증가시켜선수격벽직후의창내늑골의치수가규칙 203. 의식에의한것이상이어야한다. (2) 선수격벽과선수격벽후방의선창내늑골을견고하게고착하는브래킷을선박의깊이방향의적당한위치에설치한다. 선급및강선규칙적용지침

234 14 장수밀격벽 3 편 14 장 제 14 장 수밀격벽 제 2 절 수밀격벽의배치 201. 선수격벽 1. 선수문을설치한선박의건현갑판바로위의갑판이하의선수격벽은규칙 201., 202. 및 205. 의 (2) 의규정에적합하여야한다. 2. 규칙중에서우리선급의승인을받은경우라함은하기만재흘수선에대응하는재화상태 ( 트림은무시 ) 에있어서선수격벽보다전방의구획이침수한경우에격벽갑판의어느부분에도수몰하지않음을입증하는계산서를제출하여우리선급이적합하다고인정하는경우를말한다 화물창내격벽 1. 규칙 204. 의 2항중우리선급이인정하는경우란손상시복원성또는구획기준에관한국제협약또는선적국의관련법규를따르는선박과다음의 2항을따르는기타의선박을말한다. 2. 기타선박의생략기준 (1) 수밀격벽의배치는하기만재흘수까지적재한상태에서기관실을제외한어느한구획이침수된후에도최종수선이격벽갑판의선측에있어서상면을넘지아니하는한, 규칙과다른배치로할수있다. 이경우침수계산에사용되는침수율은다음과같이한다. 다만, 특수한화물을적재할경우에는화물의종류에따라적절한값으로한다. 화물창 : 공창인경우 0.95 일반화물을적재한경우 0.60 목재를적재한경우 0.55 광석을적재한경우 0.50 자동차또는컨테이너를적재한경우 여기서, 는자동차또는컨테이너가점유하는용적, 는구획의형용적디프탱크 : 액체를만재한경우 0 공창인경우 0.95 (2) 격벽사이의간격이 (m) 미만인경우에는이들의격벽을 1개로간주한다. 3. 선박의길이가 186 m 이상인선박의화물창내격벽의수는 2항의규정을준용하여정한것이상으로한다 체인로커이규정은 1966 만재흘수선협약또는만재흘수선협약에관한 1988 의정서에따라건조된길이 24 m 이상의선박으로서 2003년 7월 1일이후에용골이거치되거나또는동등한건조단계에있는선박에적용한다. - 서퍼링관 (spurling pipes) 및케이블창고는노출갑판에이르기까지수밀이어야한다. 그러나분리된체인로커 ( 케이블창고 ) 들사이에위치한격벽 ( 그림 배치 1 참조 ) 이나, 체인로커 ( 케이블창고 ) 들의공통경계를이루는격벽 ( 그림 배치 2 참조 ) 은수밀일필요없다. - 통행로가마련된곳은견고한덮개로폐쇄되어야하며단단한등간격의볼트로고정이되어야한다. - 앵커케이블이통하는모든구간에걸친서퍼링관 (spurling pipes) 는물의유입을최소화할수있는영구적으로취부된폐쇄장치가있어야한다. 선급및강선규칙적용지침

235 14 장수밀격벽 3 편 14 장 그림 체인로커의배치 제 3 절 수밀격벽의구조 303. 휨보강재 1. 갑판종거더를지지하는격벽휨보강재의치수 갑판종거더를지지하는격벽휨보강재의치수는다음식을만족할필요가있다. : 휨보강재의규정의단면계수 (cm 2 ) : 실제의단면계수 (cm 3 ) : 휨보강재의단면적 (cm 2 )( 유효폭포함 ). : 휨보강재에걸리는축하중으로다음에따른다. (kn) : 격벽휨보강재가지지하는갑판종거더의중심사이의거리 (m)( 지침그림 참조 ) : 17.7 및 : 규칙 11장 201. 의규정에따른다. 다만, 이층갑판이상의경우에는상층갑판에대한 는고려할필요가없다. 그림 의측정방법 2. 하역장치하부의갑판종거더를지지하는격벽휨보강재의치수데릭또는크레인등하역장치하부에있는갑판종거더를지지하는격벽휨보강재의단면계수는해당휨보강재에작용하는축하중 을다음식의값으로하여 1항의규정을준용한다. 또한, 해당휨보강재가갑판종거더를지지하지않는경우에는다음식의제 1항을 0으로하여 1항의규정을준용한다. 72 선급및강선규칙적용지침 2011

236 14 장수밀격벽 3 편 14 장 (kn),, : 1 항에따른다. : 해당하역장치의중량 (kn). 다만, 데릭장치의경우에는그형식과붐의배치에따라지침표 의값으로하여도좋다. 표 데릭장치의자중 붐의배치 데릭의형식 독립형 문형 선수미한방향으로만붐이있는경우 선수미양방으로붐이있는경우 ( 비고 ) 는해당데릭장치붐의제한하중 (kn). 다만, 선수미양방으로붐이있는경우에는제한하중의평균치로한 다. 3. 휨보강재의브래킷의치수는지침그림 와같이한다. 4. 갑판에있어서격벽으로단절될때에는지침그림 과같이그갑판의개소에서휨보강재에리브를 설치한다. 그림 그림 리브 304. 파형격벽 1. 파형격벽의단면계수 (1) 파형격벽의단부고착이특히견고한경우 1/2 피치에대한단면계수를계산할경우에는규칙 304. 의 2 항의식중계수 를지침표 에의한값으로할수있다. 여기서, 특히견고한경우라함은다음중어느하나의경우를말한다. ( 가 ) 파형격벽의상단을갑판에고착하는경우로서표 의 의값이 0.2보다큰경우 ( 나 ) 파형격벽의상단을스툴에고착하는경우로서표 의 의값이 0.6보다큰경우 ( 다 ) 파형격벽의하단을스툴에고착하는경우로서스툴부의두께가파형면재의두께의 1/2 이상인경우 2. 파형격벽의구조 (1) 갑판종거더의단부에는휨보강재를설치한다. (2) 브래킷선단이격벽판에붙는곳에는 Pad 또는 Carling을붙인다. (3) 파형의각도는 45 이상으로한다. (4) 파형격벽에설치하는거더는 Balanced girder로한다. 다만, 거더의강도를평판격벽에설치하는거더와동등이상으로할경우에는예외로한다. 거더의실제단면계수의계산에서는거더의깊이는지침그림 과같이하고, 파형격벽은유효판으로산입하여서는아니된다. 선급및강선규칙적용지침

237 14 장수밀격벽 3 편 14 장 (5) 파형격벽의하부는지침그림 의 (A) 또는 (B) 와같은구조로한다. 또한, 상단의구조는하단의구조에따르는것이좋다. 표 의값 난 1 일단타단거더로지지하단을갑판또는이중저에고착 거더로지지상단을갑판에고착상단을스툴에고착 규칙에따름 2 하단을스툴에고착 다만, 1 란의값미만으로하여서는아니된다. ( 비고 ),,, 및 : 규칙에따른다. : 상단에있어서다음식에의하여정한값. 다만, 을넘을때에는 으로한다. : 상단의연속휨보강재의단면계수 (cm 3 )( 지침그림 참조 ), : 각각상단에결합되는종통재의스팬 (m) 및단면계수 (cm 3 )( 지침그림 참조 ) : 규칙에따른다. : 다음 2개의식중작은것. : 상부스툴의주위벽으로둘러싸인면적 ( 지침그림 참조 ) : 상부스툴의주위벽의평균두께 (mm)( 지침그림 참조 ) : 상부스툴에지지되는파형의피치수 ( 지침그림 참조 ) : 상하스툴의내단사이의거리 (m)( 지침그림 참조 ) : 하부스툴하단의 1/2 피치에대한단면계수 (m 3 )( 지침그림 참조 ) 74 선급및강선규칙적용지침 2011

238 14 장수밀격벽 3 편 14 장 그림 그림 그림 거더의깊이측정방법그림 제 4 절 수밀문 401. 일반 1. 수밀문은그사용목적과빈도에따라다음의 (1) 호내지 (4) 호로분류된다. (1) 항해중에반드시폐쇄되는수밀문 : 항내에서는개방하지만출항전에폐쇄되는문으로, 개폐조작의시간을항해일지에기록하여야한다. ( 예, 하역시에사용한격벽문 ) (2) 항해중에통상적으로폐쇄되는수밀문 : 항해중에통상폐쇄되나당직사관의허가에따라사용될수있으며사용후에는즉시닫혀져야한다. (3) 항해중에통상적으로개방되는수밀문 : 항상폐쇄할수있도록준비되어있다면, 통상적으로개방된상태로유지할수있다. (4) 항해중에사용하는수밀문 : 일상적으로사용하고있으며, 즉각적으로폐쇄할수있도록준비되어있다면개방된상태로유지할수있다. ( 예, 기관실과조타기실사이의문으로수밀이요구되는문 ) 402. 수밀문의형식 하층갑판사이의수밀격벽에설치하는수밀문은가능한한슬라이딩식으로한다. 만일힌지식으로할경우에는쉽게접근할수있는장소에설치하고화물등에의한손상을받지아니하도록장치하여야한다 강도와수밀성등규칙 403. 의 1항의 우리선급이필요하다고인정하는경우 란다음의 (1) 호내지 (3) 호에서명시한것이외의경우를말한다. (1) 문의원형 (prototype) 에대해수밀시험을실시한경우 (2) 직접구조해석을통해충분한강도와수밀성을갖고있다고검증된경우. 다만, 수밀성을확보하기위하여패킹을사용하는것에있어서는수밀문의변형을고려한원형시험 (protype test) 에의해패킹부분에 선급및강선규칙적용지침

239 14 장수밀격벽 3 편 14 장 대한수밀성이확인되어야한다. (3) 우리선급에서적절하다고인정하는기준에따르는경우 404. 조작 1. 규칙 404. 의규정에따라원격조작이요구되는경우에있어서원격조작용동력장치가필요한것에대해서는, 원격제어장소에동력장치구동을위한수단을설치하여야한다. 2. 규칙 404. 의규정에따라원격조작이요구되는경우, 제어장치는다음에따른다. (1) 항해선교의제어장치에는다음의두가지모드로전환할수있는마스터스위치 (master switch) 가있어야한다. 이스위치는통상적으로 국소제어 모드에있어야하며, 원격제어 모드는비상시또는점검목적으로만사용하여야한다. 또한, 마스터스위치에대한신뢰성에특별한주의를하여야한다. ( 가 ) 국소제어모드 : 어떠한문에있어서도설치장소에서개방하고, 사용후는자동폐쇄장치를사용하지않고설치장소에서폐쇄하는제어모드 ( 나 ) 원격제어모드 : 어떠한문에있어서도설치장소에서개방하는것이가능하지만, 사용후는자동적으로폐쇄되는제어모드 (2) 항해선교에있는제어장치에는각문의위치를표시한도표및각수밀문의개폐상태를가시적으로나타내는표시장치를설치하여야한다. 이표시장치는수밀문이개방되어있을때는홍등, 완전히폐쇄되어있을때는녹등이표시되는것으로서, 원격폐쇄작동중에는홍등의점멸로즉각적인상태를나타내어야한다. 표시장치의회로는수밀문의동력제어장치에대해독립적으로운용되어야한다. 3. 규칙 404. 의규정에따라원격조작이요구되는경우, 해당수밀문에는원격제어모드중에국소제어조작하는방법을안내하는표시판 / 지침서가배치되어있어야한다. 4. 규칙 404. 의적용에있어, 수밀문이방화문에근접하여설치되는경우, 두문은각각독립적으로두문의양쪽에서조작가능하여야한다. 이때원격조작이요구되는경우도동일하다. 5. 규칙 404. 의 항해선교 란항상당직사관이근무하고있는장소를의미하며, 통상적으로항해선교갑판실을의미한다. 6. 규칙 404. 의 1 항의적용에있어, 한현으로 경사한선박의조작성능은원형시험 (prototype test) 등으로검증된다. 7. 규칙 404. 의 1항의적용에있어, 동력으로조작가능한문은동력뿐만아니라수동으로도문의개폐가가능해야한다 표시장치 1. 수밀확보를위해조임핸들 (dogs) 또는클리트 (cleat) 가장착된수밀문의경우, 모든조임핸들또는클리트가적정한위치에서적절히작동하는지를보여주기위하여규칙 405. 의 1항의표시장치를설치하여야한다. 2. 규칙 405. 의 1항의적용에있어, 모든조임핸들또는클리트가적정한위치에서적절히작동하는지를쉽게확인할수있도록설계된문에대하여는표시장치를설치할필요는없다. 3. 규칙 405. 에서요구하는표시장치는자체진단형 (self monitoring type) 이어야하며, 해당수밀문의위치에서시험기능을갖추어야한다. 4. 규칙 405. 의 2항에서요구하는표시장치는문이원격폐쇄작동중임을 ( 예, 홍등 ) 주의환기할수있는것이어야한다 경보장치 규칙 406. 의가청경보장치는문이움직이기시작하면서부터완전히폐쇄될때까지폐쇄장치가작동하는것을음향으로경보하여야한다 전원장치규칙 407. 의 2항의 전기설비 는문의개폐를위한전기모터와제어기, 개폐상태를표시하는표시장치, 가청경보장치, 폐쇄상태를확인하기위한리미트스위치 (limit switch) 및관련케이블을의미한다. 76 선급및강선규칙적용지침 2011

240 14 장수밀격벽 3 편 14 장 408. 경고판규칙 408. 의 2항에서요구하는 개방을방지하기위한장치 는조작장치또는폐쇄장치자체에열쇠를설치하는등의조치를말한다 슬라이딩문슬라이딩문의좌우의휨보강재 ( 지침그림 의 표시 ) 의단면계수는규칙 15장 203. 의디프탱크격벽휨보강재에대한식에의한것이상이어야한다. 다만 의상단점은선체중심선에있어서격벽갑판까지로한다. 그림 선급및강선규칙적용지침

241 15 장디프탱크 3 편 15 장 제 15 장 디프탱크 제 1 절 일반사항 103. 제수격벽 1. 디프탱크의길이는다음에정한길이이하로한다. (1) 디프탱크를설치하지않은경우또는선체중심선에만종통격벽을설치하는경우 : 0.15 (m) 또는 10 m 중큰것. (2) 2열이상의종통격벽을설치하는경우 : 0.2 (m). 다만, 산적화물선형의선수미부에는 0.15 (m) 또한현측탱크의너비가 (mm) 보다좁은경우에는내측의격벽을종격벽으로간주하지아니한다. 2. 제수격벽 (1) 선수미창을제외하고선박의전너비에걸쳐있는디프탱크에는선체중심선에종격벽을설치한다. 다만, 선박의안전성능에관한자료에의거필요없다고인정하는경우에는예외로한다. (2) 선박의전너비에걸쳐있는청수탱크, 연료유탱크, 기타항해시에만재되지않는디프탱크에는선체중심선및선측으로부터대략 의곳에제수판또는디프거더를설치한다. 다만, 선박의동요주기및탱크내의액체의고유주기에관한자료에따라필요없다고인정하는경우에는예외로한다. 제 2 절 디프탱크격벽 202. 격벽판 규칙 202. 에규정하는 를산정하는경우에, 선측외판에대하여는모든항해상태에있어서의최소흘수, min (m) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서 min, 최소흘수위치에서 0으로하며, 중간위치에서는보간법에의한다 격벽휨보강재 1. 견고한브래킷고착의경우, 브래킷의암의길이가 보다클경우에는격벽휨보강재의스팬은 로하여계산한다.( 지침그림 참조 ) 2. 디프탱크정부에서휨보강재가갑판사이격벽휨보강재와서로일치하지않을경우에는반드시브래킷고착으로할필요가있다. 3. 갑판종거더를지지하는격벽휨보강재의치수는지침 14장 303. 의 1항의식중 를 9.81로하여정한것으로한다. 4. 규칙 203. 에규정하는 를산정하는경우에, 선측외판에대하여는모든항해상태에있어서의최소흘수, min (m) 에상당하는수두를공제할수있다. 공제수두는용골상면에서 min, 최소흘수위치에서 0으로하며, 중간위치에서는보간법에의한다 보강거더 파형격벽에설치되는거더는밸런스거더로한다. 밸런스거더로하는것이곤란한경우에는거더의중립축을가능한한격벽에가깝게되도록설치한다 파형격벽 1. 파형격벽하부의구조 파형격벽의하부에는지침그림 와같이늑판을배치하든지또는브래킷으로보강한다. 선급및강선규칙적용지침

242 15 장디프탱크 3 편 15 장 2. 파형격벽의단면계수파형격벽의하부스툴의이중저내저판위치에서선박길이방향의너비 가파형격벽의웨브깊이 의 2.5배미만일때는지지점사이길이 의측정방법을지침그림 과같이하고, 또한파형격벽의 1/2 피치당단면계수와하부스툴의이중저내저판위치에있어서단면계수는규칙 207. 의 2항의식중 를각각지침표 에정한값을사용하여정하는값이상으로하여야한다. 표 계수 상단의지지조건거더지지갑판에고착스툴에고착 파형격벽의단면계수 스툴하단의단면계수 선급및강선규칙적용지침 2011

243 16 장선루 3 편 16 장 제 16 장 선루 제 3 절 선루단격벽에설치하는출입구 301. 출입구의폐쇄장치 무거운예비품등을반입및반출하는장소로서출입구의문턱이장애가되는경우에는우리선급의승인을받은경우에한하여취외식의문턱으로하여도좋다. 선급및강선규칙적용지침

244 18 장기관실및기관실위벽 3 편 18 장 제 18 장 기관실및기관실위벽 제 2 절 주기하부의구조 202. 이중저구조 1. 기관실의이중저구조부재의치수는다음을기준으로한다. 다만, 다른적당한방법으로검토하여치수를정한경우에는그러하지아니한다. (1) 중심선거더의두께 는다음식에의한것이상으로한다. (mm) (2) 측거더및실체늑판의두께 는다음식에의한것이상으로한다. m 일때 : m 일때 : (mm) (mm) 2. 주기대판하부의거더는내저판을가능한한관통하여야하며, 내저판을관통하지않는경우에는내저판의두께를규정치보다적절히증가시켜야하며거더는개선하여내저판과용접하여야한다. 또한거더에맨홀을설치하는경우에는그수를최소로하여야한다. 3. 주기를내저판에직접설치하는경우그바로아래의구획은코퍼댐으로할것을권장한다. 그구획이디프기름탱크로사용되는경우에는주기의고착부분의수밀성이유지되도록캡너트및패킹등을설치하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

245 20 장대빙구조 3 편 20 장 제 20 장 대빙구조 제 1 절 일반사항 101. 적용 1. F-S 2008(Finnish- Swedish Ice Class Rule 2008) 의적용을받는북발틱해역을항해하고자하는선박에대해서는다음의규제사항에주의하여야한다. (1) 핀란드정부와스웨덴정부 ( 이하정부라고한다.) 는동절기에양국내의항구로항해하는선박에대하여쇄빙선을지원한다. 이경우빙의상태에따라쇄빙선의지원을받을수있는선박의치수와대빙등급에관해서규제를한다. (2) (1) 의규제하에지원을받는선박은빙해를항해할때, 쇄빙선의지시에따라야하고, 필요에따라서쇄빙선으로부터지원을받는다. (3) 빙의크기및대빙등급에대한제한을무시하거나, 쇄빙선의지시를무시하고빙해를항해하는선박의경우정부는그선박의안전에대해서책임이없다. (4) 본규정의어느등급을만족한다는것이쇄빙선의지원을받지않고빙해를항해할수있거나, 헤비아이스재밍 (heavy ice jamming) 에견딜수있는능력이있는것으로보장하지는않는다. (5) 소형선박은동일한대빙등급을가진큰선박과비교하여, 빙해를항해할능력이약간하회한다는것에주의하여야한다. (6) 특수한치수비, 선형, 추진장치또는기타특성때문에빙해를항해할능력이현저히뒤떨어지는것으로판명된경우, 정부는그선박에대하여대빙등급을내릴수있다. (7) 중형선박 ( 배수량이 30,000 톤이하 ) 에대해서는대부분포크예항 (fork towing) 이빙해에서가장적절한지원방법으로알려져있다. (8) 전부수선으로부터전방으로 2.5 m 이상돌출된벌브 (bulb) 를가진선박은통상포크예항이어렵게되며, 정부는이와같은선박에대해서정당하다고판단되는경우지원을거부할권리가있다. (9) 대빙구조보강을시행한선박은빙두께 를넘지않는평탄빙이있는개방수면을항해하는것을전제로하고있다. 그러나어느시점에있어서도실제의빙압이선체에작용하는부분의설계두께 는빙두께 의일부분이라고생각된다. 및 값을표 에나타내었다. 표 및 값 대빙등급 (m) (m) IA Super IA IB IC 제 2 절 대빙구조 201. 대빙구조의등급 1. 규칙 201. 에정하는대빙구조의등급과 Finnish-Swedish Ice Class Rules 2008에정하는대빙구조의등급을 표 에나타내었다. 2. 규칙 201. 에정하는대빙구조의등급과 Arctic Shipping Pollution Prevention Regulation에정하는대빙구조 의등급을표 에나타내었다. 선급및강선규칙적용지침

246 20 장대빙구조 3 편 20 장 표 우리선급의대빙등급과 Finnish-Swedish Ice Class Rules 2008의대빙등급비교 표 우리선급의대빙등급과 Arctic Shipping Pollution Prevention Regulation의대빙등급비교 우리선급의 Finnish-Swedish Ice Class 우리선급의 The Arctic Shipping Pollution 대빙등급 Rules 2008 의대빙등급 대빙등급 Prevention Regulations 의대빙등급 IA Super IA IA Super IA IA Super Type A IB IB IA Type B IC IC * II ( 비고 ) 우리선급의 ID등급은선수부보강을요구하고있으므로, Finnish-Swedish Ice Class Rules의 II 등급과는서로상이함. IB IC ID Type C Type D Type D 202. 정의 1. 빙등급흘수표시선체중앙부최대허용빙등급흘수선의위치에 Warning Triangle과빙등급흘수를표시해야한다.( 그림 ) Warning Triangle의목적은쇄빙선의선장과항구의검사원에게빙해역항해시선박의흘수제한에관한정보를제공하기위함이다. 그림 빙흘수표시 (1) Warning triangle의상부변은 ICE" 표시의수직상방에있어야하며, 하기담수흘수선 (summer load line in fresh water) 의상방 1,000 mm 이상에표시되어야한다. 그러나갑판선을넘지아니하여야한다. 삼각형의한변의길이는 300 mm를넘지않아야한다. (2) 빙등급흘수표시는흘수원 (load line ring) 의중심으로부터후방으로 540 mm 또는목재만재흘수선의수직선후방 540 mm 떨어진곳에표시되어야한다. (3) 이표시와그림은 5 8 mm 판을잘라선측에용접되어야하며, 빙해역에서도시각적으로명확히볼수있도록빨간색또는노란색의반사색으로칠해져야한다. 86 선급및강선규칙적용지침 2011

247 20 장대빙구조 3 편 20 장 (4) 모든그림의치수는흘수선표시에사용되는것과동일하여야한다. 2. 규칙 204. 의 건조된 이라함은용골이거치되었거나이와동등한건조단계에있음을말한다. 제 4 절 선체구조설계 402. 외판 1. 규칙 402. 의 2항의적용상, 규칙 403. 의 3항 (1) 호의단서조항에의하여더큰늑골간격을갖는종늑골식구조의경우, 계수 의값은어느경우에도 이하로하여야한다 늑골 3. 종늑골 (1) 규칙 403. 의 3항 (1) 호의단서조항에의하여더큰늑골간격으로하는경우, 단면계수에산입하는외판의유효폭은어느경우에도 이하로하여야한다. 또한 402. 의규정에도주의하여야한다. (2) 규칙 403. 의 3항 (2) 호의적용상, 해당종늑골을연속보로간주할수없는경우에는, 계수 은다음에따라야한다. ( 가 ) 양단고정으로간주할수있는경우에는 12로한다. ( 나 ) 양단지지로간주할수있는경우에는 8로한다. ( 다 )( 가 ) 또는 ( 나 ) 이외의경우에관해서는, 단순보모델에의하여 값을결정하여야한다. 다만어느경우에도 13.3을초과하여서는아니된다 대빙스트링거 1. 규칙 404. 의적용상, 해당대빙스트링거가연속보로간주할수없는경우의계수 은 403. 의 3항 (2) 호에의하여야한다. 제 5 절 타및조타장치 501. 타및조타장치 1. 규칙 501. 의 1항의주어진값이라함은다음의속력을말한다. IA Super 20 kts IA 18 kts IB 16 kts IC 14 kts 제 6 절 추진기관 605. 설계하중 1. 규칙 605. 의 7 항을적용함에있어서,, 및 은그림 와같다. 선급및강선규칙적용지침

248 20 장대빙구조 3 편 20 장 그림 날개파괴하중계산을위한프로펠러단면치수 제 7 절 기타기관장치요건 702. 해수흡입및냉각수장치 1. 규칙 702. 의 2 항 (3) 호를적용함에있어시체스트의높이는다음식에의한것이상이어야한다. : 규칙 702. 의 2항 (2) 호에따른시체스트의용적또한, 흡입관의위치는시체스트최상부로부터 3 보다낮은곳에위치하여야한다. 2. 규칙 702. 의 2항 (4) 호에서냉각수전량이라함은다음의용도에사용되는냉각수를말한다. (1) 주추진장치 ( 주기관, 동력전달장치및축계 ) (2) 발전기를구동하는원동기 (3) 주보일러및주요보조보일러관련장치 3. 규칙 702. 의 3항을적용함에있어서시체스트의용적및높이가규칙 702. 의 2항 (2) 호및 (3) 호에적합하지않는경우에는냉각수의흡입관및배출관을각각의시체스트에연결하여야한다. 88 선급및강선규칙적용지침 2011

249 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 제 21 장 극지운항선박의추가규정 제 1 절 극지등급의종류및적용 101. 적용 1. 이지침은빙이많은극지해역을운항하고자하는강으로건조된선박에대하여적용한다. 그러나쇄빙선은제외한다. ( 참조 ) 2. 2절및 3절을만족하는선박에대하여표 에해당하는부기부호를부기할수있다. 2절및 3절의규정은개방해역 (open water) 에대한요건에추가하여요구되는규정이다. 만약선체와기관관련사항이각기다른극지등급의규정을적용하여건조하는경우에는선체및기관관련선급부호모두낮은부기부호를지정하여야한다. 또한, 선체또는기관이상위의요건에적합함을선급증서또는그부속서에표시되어야한다. 3. 또한, Icebreaker 부호를부여받고자하는선박은특별히고려하여야한다. Icebreaker 는선급증서에 Icebreaker 가부기된선박으로서빙해역에서공격적인 (aggressive) 운항이가능하도록동력및치수가정해진선박으로서, 호송또는빙처리기능을포함하는운항특성을가진모든선박을말한다 극지등급 1. 표 에서는극지등급에관한선급부호에대한사항을보여준다. 신청자 ( 선주또는건조자 ) 는적합한극지등급을선택할책임이있다. 표 에서나타난사항은선주, 설계자또는주관청이선박의계획된운항에적합한극지등급을선택함에있어지표로사용할수있도록설명한것이다. 2. 극지등급부호는운항능력과강도측면에서각등급간의차이점을나타내기위하여이규정전반에걸쳐사용된다. 표 극지등급종류 극지등급 PC 1 PC 2 PC 3 PC 4 PC 5 PC 6 PC 7 빙종류 (WMO의해빙명명법기준에따름 ) 및선박운항형태모든극지해역에서의년중운항중간정도의다년생빙조건에서의년중운항다년생빙의개재 (inclusions) 가포함될수도있는 2년생빙조건에서의년중운항오래된빙의개재가포함될수도있는두꺼운 1년생빙조건에서의연중운항오래된빙의개재가포함될수도있는중간정도두께의 1년생빙조건에서의연중운항오래된빙의개재가포함될수도있는중간정도두께의 1년생빙조건에서의하기 / 추기 (summer/autumn) 운항오래된빙의개재가포함될수도있는얇은두께의 1년생빙조건에서의하기 / 추기 (summer/autumn) 운항 103. 상 하부빙흘수선 1. 선박설계의기준으로사용된상 하부빙흘수선은선급증서에표시되어야한다. 상부빙흘수선 (UIWL) 은각각선박의전부, 중앙부및후부에서최대흘수선으로서정의된다. 하부빙흘수선 (LIWL) 은각각선박의전부, 중앙부및후부에서최소흘수선으로서규정된다. 2. 하부빙흘수선은평형수적재상태일때의빙해역운항능력 ( 예를들면프로펠러잠김 ) 을고려하여결정되어야한다. 선급및강선규칙적용지침

250 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 104. 구획및복원성 1. 이지침의대상이되는선박은개방해역 (open water) 에대한복원성및수밀성규정에추가하여, 극지항해의특성에적합하도록다음사항들에대하여검토되어야한다. (1) 극지항해시비손상복원성 ( 가 ) 복원성계산에있어빙의영향을고려하여야한다. ( 나 ) 다음사항을검증하기위한적절한계산과 / 또는시험이수행되어야한다 ; (a) 선박이허용된제한구역내의빙해역을운항하고있을때, 선회혹은기타의이유로횡동요, 종동요, 상하동요또는경사등이야기되더라도충분한양 (+) 의복원력을유지하여야한다. (b) 극지등급 1 내지 3 그리고모든 Icebreaker 등급의선박은, 선박이빙위로올라가선수최하단이잠시동안공중에뜬상태가될때도선박은충분한양 (+) 의복원력을유지하여야한다. ( 다 )( 나 ) 의 (a) 과 (b) 에서의충분한양 (+) 의복원력이라함은최소 150 mm의양의메타센터높이를유지함을의미하며, 국제만재흘수선협약에정의된건현갑판적어도 150 mm 하방에그은선이물에잠기지않아야한다. ( 라 ) 빙에올라앉은선박에대한복원성계산수행에있어, 선박은다음과같은선수최하단이잠시동안공중에떠있는것으로가정되어야한다 ; (a) 통상의선수형상의경우, 선수의윤곽이용골라인에접하는지점 (b) 선수에구조적으로정의된스케그 (skeg) 가설치되어있는경우, 선수의윤곽이스케그의상부와만나는지점 (c) 형상만으로스케그로정의되는선수일경우, 선수윤곽접선이스케그의접선과교차하는지점 (d) 새로운설계의선수형상의경우, 특별히고려된지점 (2) 극지항해시예상되는손상복원성 ( 가 ) 모든극지등급선박은 ( 나 ) 와 ( 다 ) 에서제시된범위와위치에서빙으로인한손상에의해선체에파공이생겨발생하는침수에견딜수있어야하며, 손상이후의잔존복원력 (residual stability) 은 SOLAS 제2-1장제7.2규칙에정의된 si가모든적재상태에서 si = 1이어야한다. ( 나 ) 빙으로인한파공손상의범위는 ; (a) 종방향길이로는손상의중심이수선의최대너비위치보다앞쪽이면가장깊은빙수선길이의 0.045배, 그외의장소에대하여는수선길이의 0.015배 (b) 손상의전체범위에대해외판의수직방향으로 760 mm 깊이 (c) 수직방향길이로는가장깊은빙흘수 (ice draft) 의 0.2배와종방향길이중작은것 ( 다 ) 빙으로인한손상의중심은용골과가장깊은흘수의 1.2배사이의한점이될수있다. 손상의수직범위는용골과가장깊은빙흘수 (ice draft) 의 1.2배사이로한정되도록가정할수있다. 오염물질이나위험화물을수송하지않는극지등급 6과 7의선박은최소한손상범위보다작은공간에배치된격벽들을제외한수밀격벽들사이로한정되도록가정할수있다. (3) 극지항해시구획및수밀성확보 ( 가 )( 나 ) 와 ( 다 ) 에의한어떠한극지등급선박도오염물질이외판에직접닿은상태로운송할수는없다. 모든오염물질은최소 760 mm의폭을가지는이중구조로외판으로부터격리되어야한다. ( 나 ) 모든극지등급선박은선수피크격벽에서부터선미피크격벽까지의길이에걸쳐전폭으로이중저를가져야한다. 이중저의높이는선급규칙에따라야한다. ( 가 ) 에서제시한이중선측구조를가지는경우또는개별적으로 20 m 3 의체적을초과하지않는탱크내의주기관구역으로사용액체 (working liquids) 를운송하는경우를제외하고는이중저가위험물운송에사용되어서는아니된다. ( 다 ) 극지등급 6 및 7을가지는선박의이중저는선체중앙부의후부의탱크와선저평행부내에서는어떠한사용액체의운송에도사용될수있다. ( 라 ) 쇄빙선수형상또는짧은선수피크를가지는모든극지등급선박들의경우, 선수피크격벽과선수와용골이만나는지점에서의격벽사이의수밀공간이오염물질운송에사용되지않는다면, 경사진선수부지역내에서선수피크격벽까지의이중저를생략할수있다. 90 선급및강선규칙적용지침 2011

251 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 제 2 절 극지등급선박의구조강도 201. 적용 1. 이규정은 1 절에따른극지등급선박에적용한다 선체지역 1. 모든극지등급선박의선체는예상되는하중작용량에따라여러지역으로분류된다. 길이방향으로선수지역, 선수중간지역, 중앙지역및선미지역으로나뉘고, 선수중간지역, 중앙지역및선미지역은높이방향으로선저지역, 하부지역및빙벨트 (ice belt) 지역으로나누어진다. 그림 은각지역에대한범위를보여준다. 2. 상부빙흘수선 (UIWL) 및하부빙흘수선 (LIWL) 은 103. 의 1항에따른다. 3. 그림 에도불구하고, 선수지역과선수중간지역사이의경계는선수재연장선 (stem line) 과기선의교점보다전방에위치하여서는아니된다. 4. 그림 에도불구하고, 선수지역의뒤쪽경계는선수수선으로부터 0.45L 보다뒤쪽에위치할필요는없다. 5. 선저지역과하부지역의경계는외판의경사각이수평선에대하여 7 가되는곳으로한다. 6. 빙해역에서선미방향으로운항할수있도록의도된선박이라면, 선박의후부는선수지역및선수중간지역의규정에따라설계되어야한다 설계빙하중 1. 일반사항 (1) 모든극지등급선박에대하여, 선수에의순간충격이빙하중에저항하는데필요한치수를결정하기위한설계시나리오이다. (2) 설계빙하중은높이가 b 이고폭이 w 인직사각형의하중작용부분에균일분포된평균압력 ( ) 으로특성지어진다. (3) 모든극지등급선박의선수지역및극지등급 PC6 및 PC7의선수중간빙대지역내에서는, 빙하중파라미터 (, 및) 는실제선수형상의함수이다. 빙하중파라미터를결정하기위하여, 선수지역의부구역 (sub-region) 에대한다음빙하중특성치들을계산하여야한다. - 형상계수 ( ) - 총순간충격력 ( ) - 선하중 ( ) - 압력 ( ) (4) (3) 호이외의대빙지역에서는빙하중인자 (, 및 ) 는선체형상과는무관하게결정되며, 고정된하중패치종횡비 ( ) 를기준으로한다. (5) 203. 의 2항에따라계산되는설계빙하중은쇄빙형상의선박에만유효하다. 다른형상의선수를가지는선박에대한설계빙하중은우리선급에의해특별히고려되어야한다. (6) 빙하중이직접작용하지않는선체구조에도선박과빙의상호작용으로인한적재화물및의장품의관성력이작용할수있다. 이러한관성력은우리선급이정하는가속도를기초로선체구조설계에서고려되어야한다. 선급및강선규칙적용지침

252 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 그림 선체지역범위 2. 순간 (glancing) 충격하중특성순간충격하중특성을정의하는인자들은표 에서보인등급계수 (class factors) 에반영되어있다. (1) 선수지역 ( 가 ) 선수지역에서, 순간충격하중시나리오와관련한힘 (), 선하중 (), 압력 () 및하중패치의종횡비 () 는상부빙흘수선에서측정한선체경사각도의함수이다. 선체경사각도의영향은선수형상계수 () 의계산을통하여알수있다. 선체경사각도의정의는그림 에서보는바와같다. ( 나 ) 선수지역의수선길이는일반적으로똑같은길이의 4개부구역으로나눠진다. 각부구역의중간위치에대해서힘 (), 선하중 (), 압력 () 및하중패치의종횡비 () 가계산된다.( 각,, 의최대치는빙하중인자, 와 의계산에사용된다.) ( 다 ) 선수지역에서의하중특성은다음에따라결정된다. (a) 형상계수 ( ) min 여기서, sin : 고려하는부구역 : 상부빙흘수선에서측정한선박의길이 (m) 92 선급및강선규칙적용지침 2011

253 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 : 선수수선으로부터고려하는위치 (station) 까지의거리 (m) : 수선각도 (deg) ( 그림 참조 ) β ' : 수직늑골각도 (deg) ( 그림 참조 ) : 배수량 (kt) 으로서최소 5kt 이상으로한다. : 극지등급에따른압괴파손 (crushing failure) 계수 ( 표 참조 ) : 극지등급에따른굽힘파손 (flexural failure) 계수 ( 표 참조 ) 표 등급계수 극지등급 압괴파손등급계수 ( ) 굽힘파손등급계수 ( ) 하중패치치수등급계수 ( ) 배수량등급계수 ( ) 종강도등급계수 ( ) PC PC PC PC PC PC PC (b) 힘 ( ) (MN) 여기서, : 고려하는부구역 : 부구역 에서의형상계수 : 극지등급에따른압괴파손 (crushing failure) 계수 ( 표 참조 ) : 배수량 () 으로서최소 5kt 이상으로한다. (c) 하중패치의종횡비 () sin 여기서, : 고려하는부구역 : 부구역 에서의수직늑골각도 (deg), ( 그림 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

254 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 Note: = 상부빙흘수선에서법선프레임각도 = 상부빙흘수선에서수선각도 = 상부빙흘수선에서버톡각도 ( 수직선으로부터잰버톡각도 ) tan tan tan tan tan cos 그림 선체각도의정의 (d) 선하중 ( ) (MN/m) 여기서, : 고려하는부구역 : 부구역 에서의힘 (MN) : 극지등급에따른하중패치치수 (load patch dimensions) 등급계수 ( 표 참조 ) : 부구역 에서의하중작용면적종횡비 (e) 압력 () (MPa) 여기서, : 고려하는부구역 : 부구역 에서의힘 (MN) : 극지등급에따른하중패치치수 (load patch dimensions) 등급계수 ( 표 참조 ) : 부구역 에서의하중작용면적종횡비 (2) 선수지역이외의선체지역 ( 가 ) 선수지역이외의선체지역에서하중패치치수 (, ) 와설계압력 ( ) 의결정에사용되는힘 ( ) 과선하중 ( ) 은다음에따른다. (a) 힘 ( ) (MN) 94 선급및강선규칙적용지침 2011

255 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 여기서, : 극지등급에따른압괴파손 (crushing failure) 등급계수 ( 표 참조 ) : 배수량계수, 인경우, 인경우 : 배수량 ( kt) 으로서최소 이상으로한다. : 극지등급에따른배수량등급계수 ( 표 참조 ) (b) 선하중 ( ) (MN/m) 여기서, : (2) 호 ( 가 ) (a) 에따라결정되는힘 (MN) : 극지등급에따른하중패치치수등급계수 ( 표 참조 ) 3. 설계하중패치 (design load patch) (1) 선수지역과선급부호 PC6 및 PC7을가지는선박의선수중간빙대지역에서, 설계하중패치의치수는다음에의한폭 ( ) 과높이 ( ) 로결정된다. (m) (m) 여기서 : 선수지역에서각증분에대한힘 ( ) 중최대값 (MN) : 선수지역에서각증분에대한선하중 ( ) 중최대값 (MN/m) : 선수지역에서각증분에대한압력 ( ) 중최대값 (MPa) (2) (1) 호에서포함하는지역이외의선체지역에서, 설계하중패치의치수는다음에의한폭 ( ) 과높이 ( ) 로결정된다. (m) (m) 여기서, : 203. 의 3항 (2) 호의 ( 가 ) (a) 에따라결정되는힘 (MN) : 203. 의 3항 (2) 호의 ( 가 ) (b) 에따라결정되는선하중 (MN/m) 4. 설계하중패치내의압력 (1) 설계하중패치내의평균압력 ( ) 은다음에따른다. P avg = F /(b w ) (MPa) 여기서, : 고려하는선체지역에따라적합한 또는 (MN) : 고려하는선체지역에따라적합한 또는 (m) : 고려하는선체지역에따라적합한 또는 (m) (2) 하중패치내에는더높고집중된압력이작용하는지역이존재한다. 일반적으로좁은면적에는더높은국부압력이작용한다. 따라서국부구조부재에작용하는압력집중을고려하기위하여표 에서주어진피크압력계수를사용한다. 선급및강선규칙적용지침

256 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 표 피크압력계수 구조부재피크압력계수 ( ) 외판 횡늑골식늑골 횡늑골식종늑골식하중분담스트링거가있는경우하중분담스트링거가없는경우하중분담스트링거선측및선저종늑골특설늑골 인경우 인경우 여기서, = 늑골또는종늑골의간격 (m) = 특설늑골의간격 (m) = 빙하중패치의폭 (m) 5. 선체지역계수 (1) 각선체지역에작용할것으로예상되는하중의상대적인크기를반영한선체지역계수는각선체지역과관련된다. 각선체지역에대한지역계수 () 는표 에나타난다. (2) 구조부재가선체지역의경계에걸쳐있는경우, 해당구조부재의치수를결정함에있어서가장큰지역계수를사용하여야한다. (3) 선회식추진장치 (azimuthing thruster) 또는포드프로펠라 (podded propeller) 를갖춘추진장치를가지는선박은증가된조종성능으로인하여선미빙벨트 ( ) 와선미선저지역 ( ) 의선체지역계수에대하여특별히고려되어야한다. 표 선체지역계수 (AF) 선체지역 극지등급 PC1 PC2 PC3 PC4 PC5 PC6 PC7 선수지역 () All 선수중간지역 () 빙벨트구역 * 1.00* 하부구역 선저구역 빙벨트구역 중앙지역 () 하부구역 선저구역 ** ** ** ** 빙벨트구역 선미 () 하부구역 선저구역 ** ** 비고. * : 지침 21 장 203. 의 1 항 (3) 호참조 ** : 빙하중에대한보강이필요없음을나타낸다. 96 선급및강선규칙적용지침 2011

257 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 204. 선체외판 1. 선체외판의최소두께는다음식에의한것이상이어야한다. (mm) 여기서, : 빙하중에따라 항에서요구하는외판두께 (mm) : 부식및마모에대한추가 (mm) 로서 207. 에따른다. 2. 설계빙하중에저항하는외판의두께 는늑골의방향에따라다음과같이결정된다. (1) 선수중간선저 ( ), 중앙선저 ( ) 및선미선저 ( ) 지역의외판과같은모든선저외판을포함한횡늑골식방식의외판 (, 그림 참조 ) 의순두께는다음식에따른다. (mm) (2) 종늑골방식의외판 ( Ω 20, 그림 참조 ) 으로서 b S 인경우, 외판의순두께는다음식에따른다. (mm) (3) 종늑골방식의외판 (, 그림 참조 ) 으로서 인경우, 외판의두께는다음식에따른다. (mm) (4) 늑골이비스듬하게설치된외판의경우 ( ) 에는두께는선형보간법에의하여결정되어야한다. 여기서, : 수선의코드선과외판보강늑골 (first level framing) 의선이이루는각중작은각 (deg.) ( 그림 참조 ) : 횡늑골식인경우횡늑골간격또는종늑골식인경우종늑골간격 (m) : 선체지역계수로서표 에따른다. : 피크압력계수로서표 에따른다. : 평균압력으로서 203. 의 4항 (1) 에따른다.(MPa) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 하중패치의높이 (m) 로서 204. 의 2항 (1) 을적용함에있어서 는 이하로한다. : 늑골지지점사이의거리 (m), 즉 205. 의 1항 (5) 에서주어진늑골의스팬과같다. 그러나고정된단부브래킷으로인해감소되지는않는다. 하중분담스트링거가설치되는경우, 길이 는스트링거에서가장먼늑골지지점까지거리보다큰값을취할필요는없다. 선급및강선규칙적용지침

258 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 그림 외판프레임각도 205. 늑골 1. 일반사항 (1) 극지등급선박의늑골부재는 203. 에서정하는빙하중을견딜수있도록설계되어야한다. (2) " 늑골부재 는빙압력에노출되는선체지역의하중분담스트링거와특설늑골로써횡방향및종방향국부늑골을의미한다. ( 그림 참조 ) 만약, 하중분담스트링거가설치되는경우에는, 이의구조치수와배치는우리선급이정하는바에따른다. (3) 늑골의강도는그지지점에서의고착도에따라결정된다. 지지부재를관통하거나지지부재에서연결브래킷에의하여지지되는경우, 고정으로가정할수있다. 그렇지않은경우, 지지점에서의연결이회전구속을충분히제공하지못하는경우에는단순지지로가정하여야한다. 대빙지역내에서끝나는모든늑골은지지점에서고정이확보되어야한다. (4) 판구조물을포함한늑골부재상호간의교차에대한상세는, 지지면에서의늑골단부고착상세와더불어, 우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. (5) 늑골부재의설계용스팬은형길이를기준으로한다. 브래킷이설치된경우에설계용지지점간거리는우리선급이적절하다고인정하는바에따라줄일수있다. 브래킷은탄성및후항복응답영역에서안정성을확보할수있는것이어야한다. (6) 늑골부재의단면계수와전단면적을계산하고자하는경우, 늑골의웨브, 면재 ( 있는경우 ) 및부착외판의부식및마모추가를뺀강도요구두께를사용하여야한다. 늑골부재의전단면적의계산에있어서는부재의전깊이에걸친재료를포함할수있다. 즉, 면재가있는경우면재포함한웨브면적으로하되부착외판은제외하여전단면적을구한다. (7) 늑골부재의실제순유효전단면적, 는다음식에따른다 : sin (cm 2 ) : 보강재의높이 (mm) ( 그림 참조 ) : 웨브순두께 (mm) = : 건조웨브두께 (mm) ( 그림 참조 ) : 부식공제 (mm), 우리선급에서규정하는바에따라웨브와면재의두께에서빼준다. ( 그러나, 207. 의 3항에서요구하는 보다작아서는아니된다.) : 보강재스팬의중앙에서측정한외판과보강재웨브사이의최소각 ( 그림 참조 ) 최소각이 75도보다작지않다면그각은 90도로취할수있다. 98 선급및강선규칙적용지침 2011

259 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 (8) 부착판면재의횡단면적이국부늑골의횡단면적보다큰경우, 실제순유효소성단면계수, 는다음식에따른다. sin sin cos (cm 3 ),, 및 는 205. 의 1항 (7) 에서, 는 204. 의 2항을따른다. : 부착판의순횡단면적 (cm 2 ) (=, 그러나국부늑골의순횡단면적보다크지않아야한다.) : 외판순두께 (mm) (204. 의 2항에서요구된 에따를수있다 ) : 국부늑골웨브의높이 (mm) ( 그림 참조 ) : 국부늑골면재의순횡단면적 (cm 2 ) : 면재면적의중심에서의국부늑골의높이 (mm) ( 그림 참조 ) : 국부늑골웨브의중간두께면에서부터면재면적중심까지의거리 (mm) ( 그림 참조 ) 그림 보강재의형상 국부늑골의횡단면적이부착판면재의횡단면적보다클경우, 소성중립축은부착외판의상방으로 만큼떨어진곳에위치한다. 는다음식에따른다 : (mm) 그리고순유효소성단면계수, 는다음식에따른다 : sin sin sin cos (cm3 ) (9) 늑골이비스듬하게배치되어있는경우 (70도 > > 20도, 여기서 는 204. 의 2항에따른다.) 에는, 선형보간법을이용한다. 2. 횡늑골방식선측및선저구조 (1) 횡늑골방식의선측및선저구조 ( 예, 선체지역, 및 ) 의국부늑골은전단및굽힘에의한조합효과가부재의소성강도를넘지않도록치수가결정되어야한다. 소성강도는소성붕괴기구를발생시키는지지점간거리의중앙에작용하는하중의크기로정의된다. (2) 205. 의 1항 (7) 에서정의된, 늑골의실제순유효전단면적 ( ) 은 의조건에따른다. 여기서, (cm 2 ) 선급및강선규칙적용지침

260 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 여기서, : 스팬중하중작용부분의길이로서 또는 중작은값 (m) : 주늑골의스팬 (m) : 설계빙하중패치의높이 (m) 로서 203. 의 3항 (1) 또는 (2) 에따른다. : 주늑골간격 (m) : 선체면적계수로서표 에따른다. : 피크압력계수로서표 에따른다. : 하중작용면내의평균압력 (MPa) 으로서 203. 의 4항 (1) 에따른다. : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) (3) 205. 의 1항 (8) 에정의된판-보강재복합부재의실제순유효소성단면계수 ( ) 는 조건에따라야한다. 여기서 은다음의두가지하중상태를고려하여계산된값중큰것이상이어야한다. 식에서의계수 에는두가지조건이반영되어있다. ( 가 ) 주늑골스팬의중앙에작용하는빙하중 ( 나 ) 지지점근처에작용하는빙하중 (cm 3 ) 여기서,,,,,,, 및 는 205. 의 2항 (2) 에따른다. = 와 중큰값. =1 : 대빙지역밖에한개의단순지지를갖는늑골의경우 2 : 단순지지가하나도없는늑골의경우 : (2) 에서계산된주늑골의최소전단면적 (cm 2 ) : 205. 의 1 항 (7) 에의한주늑골의실제전단면적 (cm 2 ) : 205. 의 1 항 (8) 에정의된바와같다. = 일반적인경우, =0.0 늑골이단부브래킷을가지고배치되는경우 : 면재와부착외판각각의소성단면계수 (cm 3 ) 의합. = : 면재의폭 (mm) ( 그림 참조 ) : 면재순두께 (mm) = ( 는 205. 의 1 항 (7) 에따른다.) : 건조면재두께 (mm) ( 그림 참조 ) : 외판순두께 (mm) (204. 의 2항에서주어진 보다작아서는아니된다.) 100 선급및강선규칙적용지침 2011

261 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 : 외판면재의유효폭 (mm) : 횡늑골의소성단면계수 (cm 3 ) (205. 의 1항 (8) 에따른다.) (4) 주늑골의치수는 5. 구조안정성을만족하는것이어야한다. 3. 선측종늑골 (1) 선측종늑골은전단및굽힘에의한조합효과가부재의소성강도를넘지않도록치수가결정되어야한다. 소성강도는소성붕괴기구을발생시키는스팬의중앙에작용하는하중의크기로정의된다. (2) 205. 의 1항 (7) 에정의된늑골의실제순유효전단면적 ( ) 은 조건에따라야한다. 여기서, (cm 2 ) 여기서, : 선체면적계수로서표 에따른다. : 피크압력계수로서표 에따른다. : 하중패치내의평균압력 (MPa) 으로서 203. 의 4 항 (1) 에따른다. (m) : 203. 의 3 항 (1) 또는 (2) 에서주어진설계빙하중패치의높이 (m) : 종늑골의간격 (m) 인경우 인경우 : 205. 의 1 항 (5) 에주어진종방향설계용스팬 : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) (3) 205. 의 1항 (8) 에정의된판-보강재복합구조의실제순유효소성단면계수 ( ) 는 조건을따라야한다 : (cm 3 ) 여기서, 및 σ y 는 205. 의 3 항 (2) 에따른다. : 205. 의 3항 (2) 에주어진종늑골의최소전단면적 (cm 2 ) : 205. 의 3항 (2) 에주어진종늑골의실제순유효전단면적 (cm 2 ) : 205. 의 1항 (8) 을따른다. (4) 종늑골의치수는 5. 구조안정성을만족하는것이어야한다. 4. 특설늑골및하중분담스트링거 (1) 특설늑골및하중분담스트링거는 203. 에서규정하는빙하중작용부분을지탱하도록설계되어야한다. 이러한부재들의굽힘및전단의조합영향에대한능력이최소가되는위치에서하중작용부분을설정하여야한다. (2) 특설늑골및하중분담스트링거의치수는굽힘및전단의조합영향이우리선급이적절하다고인정하는한계상태를넘지않도록결정되어야한다. 이러한부재들이격자구조의일부를형성할경우에는적절한해석방법을사용하여야한다. 이러한부재들이격자구조의일부를형성하지않는경우에는, 표 선급및강선규칙적용지침

262 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 에따른적절한피크압력계수 (PPF) 를사용하여야한다. 부재가교차하는부분에설치된경감구멍및개구부근에서는전단능력에대하여특별히고려하여야한다. (3) 특설늑골및하중분담스트링거의치수는 5. 구조안정성을만족하는것이어야한다. 5. 구조안정성 (1) 웨브의국부좌굴을방지하기위하여, 모든골부재의웨브높이 ( ) 에대한강도요구두께 ( ) 의비는다음에규정하는값을초과하지아니하여야한다. - 평강인경우 : - 구평강, T 형강또는 L 형강인경우 : 여기서, h w : 웨브높이 t w : 웨브의강도요구두께 σ y : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) (2) 실제로상기 (1) 의규정을만족하지못하는 ( 예를들어, 하중분담스트링거또는큰특설늑골과같이 ) 골부재의웨브는유효하게보강되어야한다. 이러한골부재들의웨브강도요구두께는다음식에의한것이상이어야한다. 웨브보강재의치수는골부재의구조안정성을확보할수있는것이어야한다. (mm) 여기서, : 웨브의강도요구두께 (mm) (mm) : 스트링거 / 특설늑골의높이 (mm) ( 그림 참조 ) : 고려하는부재를관통하는골부재의높이로서그러한부재가없는경우에는 0으로한다.( 그림 참조 ) : 고려하는부재에수직하게설치된지지구조사이의거리 (mm) ( 그림 참조 ) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) 그림 웨브보강기호정의 (3) 추가하여다음사항을만족하여야한다. 여기서, : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 웨브의순두께 (mm) 102 선급및강선규칙적용지침 2011

263 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 : 늑골부재부근의외판두께 (mm) (4) 용접으로결합된골부재의면재국부좌굴을방지하기위하여다음사항을만족하여야한다. (a) 면재의폭 ( ) 은웨브의순두께 ( ) 의 5배이상이어야한다. (b) 면재돌출부의측너비 () 는다음을만족하여야한다. 여기서, : 면재의순두께 (mm) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) 206. 판구조물 1. 판구조물이라함은선체와연결되어빙하중을받는보강된판요소를말한다. 이규정은선체내측방향으로다음에규정하는것중에서작은범위안에있는판구조물에대하여적용한다. (1) 인접하고평행한특설늑골또는스트링거의웨브높이, 또는 (2) 판구조물을가로지르는골부재깊이의 2.5배 2. 판의두께및보강재의치수는외판보강 (the shell framing) 에필요한단부고착정도가확보되도록되어야한다. 3. 판구조물은 203. 에정의한빙하중을견딜수있는적절한구조안정성을가져야한다 부식 / 마모추가및강재교체 1. 모든극지등급선박의모든외판외면에는부식및빙으로인한마모에대하여유효한보호조치를하도록권고한다. 2. 모든극지등급선박의외판두께를결정하는데이용되는부식 / 마모추가 ( ) 는표 에따른다. 3. 보강재웨브및면재뿐만아니라외판에인접한판부재를포함하여극지등급선박의대빙선체지역내에있는모든내부재의부식 / 마모추가는최소 1.0 mm 이상이어야한다. 4. 대빙구조에대한두께계측결과가 (mm) 미만인경우에는강재교체를하여야한다. 표 외판에대한부식 / 마모추가두께 (mm) 선체지역 유효한보호조치가있는경우 PC1 - PC4 & PC6 & PC3 PC5 PC7 (mm) 유효한보호조치가없는경우 PC1 - PC4 & PC6 & PC3 PC5 PC7 선수지역선수중간빙벨트지역 선수중간하부지역중앙빙벨트지역 선미빙벨트지역 중앙하부지역및선저지역선미하부지역및선저지역 기타지역 선급및강선규칙적용지침

264 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 208. 재료 1. 선체구조부재에사용되는판의재료는실제두께, 선박에부여된극지등급부호및표 의구조부재재료등급에기초하여표 및표 에주어지는강재등급이상이어야한다. 2. 극지운항선박에대하여규칙 1장표 3.1.4의규정은선박의길이에관계없이적용하여야한다. 또한, 대기나해수에노출되는구조부재및대기나해수에노출되는외판에부착되는부재의강재등급은표 에따른다. 표 과규칙 1장표 3.1.4에서요구하는강재등급이상이할경우상위등급의강재를사용하여야한다. 표 극지선박의구조부재에대한강재의사용구분 구조부재명선수지역및선수중간빙벨트지역의 (B, BIi) 외판규칙 1장표 3.1.4에정의된 1차 (primary) 및 2차 (secondary) 강도부재로서대기및해수에노출되고중앙부 밖에위치한모든구조부재선수재및선미재의판, 러더혼, 러더, 프로펠라노즐, 샤프트브라킷, 아이스스케그 (ice skeg), 아이스나이프 (ice knife) 및기타부가물로서빙충격하중을받는강재대기및해수에노출된외판으로부터 600 mm 이내에위치하는모든내부재를포함하여그러한외판에부착된모든골부재선박의운항특성상저온대기환경에서창구덮개를개방하는선박의화물창내의대기에노출된강판및보강재규칙 1장표 3.1.4에정의된특급부재 (special) 로서대기및해수에노출되고선수수선 (FP) 으로부터 이내에위치한구조부재 강재의급별 II I II I I II 표 대기에노출된판재의두께에따른사용강재 두께 급별 I II III PC1-5 PC6&7 PC1-5 PC6&7 PC1-3 PC4&5 PC6&7 MS HT MS HT MS HT MS HT MS HT MS HT MS HT B AH B AH B AH B AH E EH E EH B AH B AH B AH D DH B AH E EH E EH D DH D DH B AH D DH B AH E EH E EH D DH D DH B AH D DH B AH E EH E EH D DH D DH B AH E EH D DH E EH E EH E EH D DH B AH E EH D DH E EH E EH E EH D DH D DH E EH D DH F FH E EH E EH E EH D DH E EH D DH F FH E EH E EH E EH D DH E EH D DH F FH F FH E EH ( 비고 ) 1. 하부빙흘수선아래쪽 0.3 m 보다위쪽에위치하는대기에노출된선체구조및부가물용 강판및그러한 판들의선외측골부재를포함한다. 2. 하부빙흘수선아래쪽 0.3 m로부터너비 1.8 m 이내의선측외판이 1조의강판으로사용되는경우에는 D, DH 를사용할수있다. 104 선급및강선규칙적용지침 2011

265 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 표 대기에노출된판에부착된내부재의두께에따른사용강재 두께 (t), mm PC1 ~ PC5 PC6 & PC7 MS HT MS HT t 20 B AH B AH 20 < t 35 D DH B AH 35 < t 45 D DH D DH 45 < t 50 E EH D DH 3. 그림 에서보는바와같이하부빙흘수선아래쪽 0.3 m 보다아래에있는선체구조의판재와보강재및부가물에는극지등급과상관없이표 에서정하는강재의급별에따라규칙 1장표 3.1.9에서규정하는강재를사용하여야한다. 4. 그림 에서보는바와같이하부빙흘수선아래쪽 0.3 m 보다위에있는대기에노출된모든선체구조의판재와부가물의강재등급은표 에서규정하는것이상이어야한다. 그림 몰수부및대기노출부외판의강재등급요건 5. 대기에노출된판에부착되는모든내측보강재의강재등급은표 에서규정하는것이상이어야한다. 이규정은노출된판으로부터 600 mm 내에위치하는격벽또는갑판과같은인접한내측부재뿐아니라모든내측골부재 (inboard framing member) 에적용한다. 6. 주조품은그예상사용온도에적합한특성을가지는것이어야한다 종강도 1. 적용빙하중은정수중하중과의조합만을고려한다. 이조합하중에의한응력은선박길이방향의각위치에있어서허용굽힘및전단응력이하이어야한다. 또한충분한국부좌굴강도도검증되어야한다. 2. 선수에서의설계수직빙하중설계수직빙하중 ( ) 은다음에따른다. min (MN) 여기서, sin (MN) (MN) K I : 굴곡형상계수 = (1) 무딘형상의선수일경우 tan (2) 웨지형상의선수 ( deg ) 인경우, 이되며, 상기 (1) 은다음과같이된다. 선급및강선규칙적용지침

266 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 tan tan (MN/m) : 종강도등급계수 ( 표 참조 ) : 수선면형상을가장잘나타내는선수형상멱지수 ( 그림 , 참조 ) = 1.0 : 단순웨지 (wedge) 형상의선수인경우 = 0.4 에서 0.6 까지 : 스푼 (spoon) 형상의선수인경우 = 0 : 상륙정 (landing craft) 의선수형상인경우단순피팅 (fitting) 에의한 e b 의근사값도사용가능하다. : 선수각 (deg) 으로서수평축과선수재의접선이이루는각으로한다. ( 중앙선에서측정한그림 에대한버톡각 (buttock angle)) : 선박의형폭 (m) : 선수길이로서스푼형선수를가지는선박의선수형상을결정하는식 ( (m)) 에사용된다. ( 그림 및 참조 ) : 선박의배수량 (kt) 로서, 최소 10 kt 이상으로한다. : 선박의수선면면적 (m 2 ) : 굽힘파손 (flexural failure) 등급계수 ( 표 참조 ) 가능한한흘수에따라변화하는값들은고려하는적하조건에해당하는흘수에서결정하여야한다. 그림 선수형상정의 그림 =20 이고 =16 인선수형상에대한 영향의도시 106 선급및강선규칙적용지침 2011

267 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 3. 설계수직전단력 (1) 선체거더에작용하는설계수직빙전단력 ( ) 은다음에따른다. (MN) 여기서, : 선박의길이방향에따른분포계수로서다음에따른다. 다만, 중간위치에서의값은선형보간법에따른다. ( 가 ) 양 (+) 의전단력 : 선미단과선미로부터 0.6 위치사이 : 선미단으로부터 0.9 위치와선수단사이 ( 나 ) 음 (-) 의전단력 : 선미단 : 선미단으로부터 0.2 위치와 0.6 위치사이 : 선미단으로부터 0.8 위치와선수단사이 (2) 선체거더의각단면에작용하는전단응력 ( ) 은규칙 3장 402. 의 2항에따라계산되어지며, 이때고려하는각횡단면에서의파랑전단력은설계수직빙전단력으로대체하여계산한다. 4. 설계빙수직굽힘모멘트 (1) 선체거더에작용하는설계빙수직굽힘모멘트 ( ) 는다음에따른다. sin (MN m) 여기서, : 규칙 1장 102. 에의한선박의길이 (m) : 상부빙흘수선에서측정한선수각 (deg) 으로서수평축과선수재의접선이이루는각 : 선수에서의설계수직빙하중 (MN) : 선박의길이방향에따른분포계수로서다음에따른다. 다만, 중간위치에서의값은선형보간법에따른다. : 선미단 : 선미단으로부터 0.5 위치와 0.7 위치사이 : 선미단으로부터 0.95 위치 : 선수단가능한한흘수에따라변화하는값들은고려하는적하조건에해당하는흘수에서결정되어야한다. (2) 선체거더의각단면에작용하는수직굽힘응력 ( ) 은규칙 3장 402. 의 1항에따라계산되어지며, 고려하는각횡단면에서의파랑종굽힘모멘트는설계빙수직굽힘모멘트로대체하여사용한다. 정수중굽힘모멘트는최대호깅모멘트를적용한다. 5. 종강도기준 (1) 설계응력은표 에서주어진항복응력을초과하지않아야한다. 선급및강선규칙적용지침

268 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 표 종강도허용기준 파손모드작용하중허용응력 ( ) 허용응력 ( ) 인장 전단 η σ y 3 좌굴 : 판및보강재의웨브판의경우 : 보강재의경우 : 작용하는수직굽힘응력 (N/mm 2 ) : 작용하는수직전단응력 (N/mm 2 ) : 재료의항복응력 (N/mm 2 ) : 재료의최종인장강도 (N/mm 2 ) : 규칙 3장 4절에따른압축임계좌굴응력 (N/mm 2 ) : 규칙 3장 4절에따른전단임계좌굴응력 (N/mm 2 ) : 선수재및선미재선수재및선미재는우리선급이적절하다고인정하는바에따라설계되어야한다. 선급부호 PC6 또는 PC7(Finnish-Swedish Ice Class Rules 2008의 IA SUPER/IA와동등 ) 을부기받고자하는선박의경우, 추가로규칙 20장 406. 의 1항및 407. 을고려할필요가있다 선체부가물 1. 모든선체부가물은선체구조에설치되는위치또는선체지역내의부가물위치에적합한힘을견딜수있도록설계되어야한다. 2. 하중및응답기준은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 국부상세 1. 빙유기하중 ( 굽힘모멘트, 전단력 ) 을지지구조로전달하기위한국부상세는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 2. 개구부근의구조부재가분담하는하중은구조적불안정성을유발하지않아야하며, 필요한경우그러한구조물은보강되어야한다 직접강도계산 1. 직접강도계산은이규칙에서규정하는해석적인방법을대체하는것으로사용할수없다. 2. 구조계의강도를검토하기위하여직접강도계산이사용되는경우에는 203. 에정의된하중작용부분을적용하여야한다 용접 1. 대빙구조를적용하는지역내의모든용접은양면연속용접으로하여야한다. 2. 모든구조연결에서강도의연속성이보장되도록하여야한다. 108 선급및강선규칙적용지침 2011

269 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 제 3 절 극지등급선박의기관요건 301. 적용 이절의규정은선박의안전과선원의생존을위하여필수적인주추진장치, 조타장치, 비상및중요보기장치에적용한다 제출도면및시스템설계 1. 제출도면 (1) 선박의빙등급과다른경우, 환경조건및기관장치에대하여요구되는빙등급의상세 (2) 주추진기기의상세도면. 주추진, 조타, 비상및중요보기에대한설명에는운전제한 ( 조건 ) 이포함되어야한다. 중요한주추진장치부하제어기능에대한정보. (3) 결빙, 빙및눈으로인한문제를방지하기위하여주, 비상및보조장치를어떻게배치하고보호할것인지에대한자세한설명및의도하는환경조건에서운전하기위한능력의근거. (4) 이절의요건에적합하다는것을나타내는계산결과및문서 2. 시스템설계 (1) 화재안전을고려하여기관장치및보기 (supporting auxiliary systems) 는 " 정기적으로무인이되는기관구역 " 에적합하도록설계, 건조및유지되어야한다. 설치되는중요장치의자동화설비 ( 예 ; 제어, 경보, 안전및지시장치등 ) 는이와동일한기준으로유지하여야한다. (2) 결빙에의하여손상을받는시스템은드레인을배출할수있어야한다. (3) PC1부터 PC5까지의빙등급을가지는일축선은가변피치장치 (CP-mechanism) 를포함하여프로펠러가손상된경우에도충분히선박을운항할수있는수단을갖추어야한다 재료 1. 해수에노출되는재료프로펠러날개, 프로펠러허브및날개볼트등과같이, 해수에노출되는재료는길이가지름의 5배이상인시험편에서 15% 이상의연신율을가져야한다. 청동과오스테나이트강을제외한재료는샤르피 V 충격시험을하여야한다. 프로펠러케이싱으로부터채취한시험편은날개의가장두꺼운단면을대표하는것이어야한다. -10 에서세번의샤르피 V 시험으로부터취한평균흡수에너지값이 20J 이상이어야한다. 2. 해수온도에노출되는재료해수온도에노출되는재료는강또는승인된연성재질이어야한다 에서세번의시험으로부터취한평균흡수에너지값이 20J 이상이어야한다. 3. 낮은대기온도에노출되는재료낮은대기온도에노출되는중요부품의재료는강또는승인된연성재질이어야한다. 최저설계온도보다 10 낮은온도에서세번의샤르피 V 시험으로부터취한평균흡수에너지값이 20J 이상이어야한다 빙과의상호작용에의한하중 1. 프로펠러와빙의상호작용이규정은가변피치또는고정피치날개를갖는선박의선미에위치한개방식프로펠러 (open propeller) 및덕트식프로펠러 (ducted propeller) 에적용한다. 선수프로펠러 (bow propeller) 및당기는형식의프로펠러 (pulling type propeller) 의빙하중에대하여는특별히고려하여야한다. 다음에주어진하중은정상적인운전조건에서선박의사용수명동안에예상되는단일로발생하는최대값이다. 이들하중은정지된프로펠러가빙속에서끌리는것과같이설계범위를벗어나는운전조건에대하여는적용하지않는다. 프로펠러와빙의상호작용으로인한하중을고려한선회식 ( 기어및포드 )[azimuthing (geared and podded)] 추진장치에대하여도이규정을적용한다. 다만, 이절에서는선회식스러스터 (azimuthing thrusters) 의몸체에작용하는빙의충격으로인한빙하중계산식은제시되어있지않지만스러스터몸체에작용하는빙충격으로인한하중이적절한방법으로추정되어야한다 에서규정하는하중은빙과의상호작용동안의합계하중 ( 특별히명시하지않는한 ) 이며분리해서 ( 특 선급및강선규칙적용지침

270 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 별히명시하지않는한 ) 적용하여야하며구성품의강도계산용으로만사용하여야한다. 다음에서규정하는각기다른하중은별도로적용하여야한다. 는프로펠러가전진방향으로회전하면서빙블록을분쇄하는동안프로펠러날개를후방으로굽히려는힘을말한다. 는프로펠러가전진방향으로회전하면서빙블록과상호작용하는동안프로펠러날개를전방으로굽히려는힘을말한다. 2. 빙등급에대한계수 다음표는프로펠러의빙하중을평가하기위하여사용되는설계빙두께및빙의강도지수를나타낸것이다. 표 빙등급에대한계수 빙등급 [m] [-] [-] PC PC PC PC PC PC PC : 기관장치의강도설계에사용되는빙의두께 : 날개에작용하는빙의힘을계산하는데사용되는빙의강도지수 : 날개에작용하는빙의토크를계산하는데사용되는빙의강도지수 3. 개방식프로펠러 (open propeller) 의설계빙하중 (1) 최대후방향날개힘, lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim (m) : 가변피치프로펠러의공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ) 및고정피치프로펠러 ( 구동기관형식에관계없이 ) 공칭회전속도 ( 자유운전상태에서연속최대출력시 ) 의 85% 는다음하중조건에대하여날개의후면 ( 흡입 ) 에균일하게분포하는압력으로작용하는것으로한다. ( 가 ) 하중상태 1 : 0.6 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 현 (chord) 길이 ( 나 ) 하중상태 2 : 0.9 바깥쪽에있는프로펠러의팁부위에는 의 50% 에해당하는하중 ( 다 ) 하중상태 5 : 가역식프로펠러에대하여는 0.6 에서부터팁까지및날개의후연에서부터 0.2 현 (chord) 길이에 의 60% 에해당하는하중이작용부록 3-5 표1의하중상태 1, 2 및 5 참조 110 선급및강선규칙적용지침 2011

271 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 (2) 최대전방향날개힘 lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim (m) : 프로펠러허브의지름 (m) : 프로펠러의지름 (m) : 전개날개면적비 : 프로펠러날개의수 는다음하중상태에대하여날개의전면 ( 압력 ) 에균일하게분포하는압력으로작용하는것으로한다. ( 가 ) 하중상태 3 : 0.6 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 현 (chord) 길이 ( 나 ) 하중상태 4 : 0.9 바깥쪽에있는프로펠러의팁부위에는 의 50% 에해당하는하중 ( 다 ) 하중상태 5 : 가역식프로펠러에대하여는 0.6 에서부터팁까지및날개의후연에서부터 0.2 현 (chord) 길이에 의 60% 에해당하는하중 부록3-5 표1의하중상태 3, 4 및 5 참조 (3) 최대날개스핀들토크 날개부착품의스핀들축주위의스핀들토크 ( ) 는 (1)( ) 및 (2)( ) 에서규정하는하중모두에대하여계산하여야한다. 이들스핀들토크가다음에주어진디폴트값보다작은경우, 디폴트최소값을사용하여야한다. 디폴트값 ㆍ ㆍ (knm) 여기서, : 반지름 0.7 에서의날개현 (chord) 의길이 (m) : 또는 의절대값중큰값으로한다. (4) 프로펠러에작용하는최대프로펠러빙토크 lim 인경우, max (knm) lim 인경우, max (knm) 여기서, lim : 날개에작용하는빙의토크를계산하는데사용되는빙의강도지수 : 0.7 에서의프로펠러피치 (m) 선급및강선규칙적용지침

272 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 : 반지름 0.7 에서최대두께 : 볼러드상태 (bollard condition) 에서회전하는프로펠러속도 (rps). 주어지지않을경우, 은다음과같이구한다. 표 볼러드상태에서회전하는프로펠러속도 값 프로펠러형식 가변피치 (CP) 프로펠러 터어빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의공칭회전속도이다. 가변피치 (CP) 프로펠러의경우프로펠러피치 ( ) 는볼러드상태에서의연속최대출력에상응하여야한다. 주어지지않은경우, 프로펠러피치 ( ) 는 로구한다. 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의프로펠러피치이다. (5) 축에작용하는최대프로펠러빙추력 (kn) (kn) 4. 덕트식프로펠러 (ducted propeller) 의설계빙하중 (1) 최대후방향날개힘 lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, lim 은 304. 의 3항 (1) 과같이구한다. 는다음하중상태에대하여후면에균일하게분포하는압력으로작용하는것으로한다 ( 부록 3-5의표2 참조 ). ( 가 ) 하중상태 1 : 0.6 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 현 (chord) 길이의날개후면 ( 나 ) 하중상태 5 : 역회전가능한프로펠러에대하여는 0.6 에서부터팁까지및날개의후연에서부터 0.2 현 (chord) 길이의브레이드전면에 의 60% 에해당하는하중이작용 (2) 최대전방향날개힘 lim 인경우, (kn) lim 인경우, (kn) 여기서, 112 선급및강선규칙적용지침 2011

273 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 lim (m) 는다음하중상태에대하여전면 ( 압력 ) 에균일하게분포하는압력으로작용하는것으로한다 ( 부록 3-5의표2 참조 ). ( 가 ) 하중상태 3 : 0.6 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.5 현 (chord) 길이의날개전면 ( 나 ) 하중상태 5 : 0.6 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 현 (chord) 길이에 의 60% 에해당하는하중 (3) 프로펠러에작용하는최대프로펠러빙토크 max : 빙과프로펠러의상호작용으로인한프로펠러상의최대토크 lim 인경우, max (knm) lim 인경우, max (knm) 여기서, lim (m) : 볼러드상태에서회전하는프로펠러속도 (rps). 주어지지않을경우, 은다음과같이구한다. 표 볼러드상태에서회전하는프로펠러속도 값 프로펠러형식 가변피치 (CP) 프로펠러 터어빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의공칭회전속도이다. 가변피치 (CP) 프로펠러의경우프로펠러피치 ( ) 는볼러드상태에서의연속최대출력에상응하여야한다. 주어지지않은경우, 프로펠러피치 ( ) 는 로구한다. 여기서, 은자유운전상태에서연속최대출력시의프로펠러피치이다. (4) 가변피치장치 (CP-mechanism) 설계를위한최대날개스핀들토크 날개부착품의스핀들축주위의스핀들토크 ( ) 는 304. 의 1항에서규정하는하중모두에대하여계산하여야한다. 이들스핀들토크가다음에주어진디폴트값보다작은경우, 다음의디폴트값을사용하여야한다. 디폴트값 ㆍ ㆍ (knm) 여기서, : 반지름 0.7 에서의날개단면의길이 (m) : 또는 의절대값중큰값으로한다. 선급및강선규칙적용지침

274 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 (5) ( 프로펠러면위치의축에작용하는 ) 최대프로펠러빙추력 5. 추진계의설계하중 (1) 토크축계의동역학적분석을위한프로펠러빙기진토크는날개에서반사인파로일어나는날개충격을순차적으로나타내어야한다. 프로펠러회전각의기능으로서단일날개빙충격으로인한토크는다음과같다. max sin ( 일경우 ) ( 일경우 ) 여기서, 계수 및 는다음표와같다. 표 계수 및 토크생성 프로펠러-빙상호작용 조건 1 단일빙블록 조건 2 단일빙블록 조건 3 단일빙블록 조건 4 회전각에있어서 45 를 이루는두개의빙블록 합계빙토크는상이 360 이동하는것을고려한단일날개토크의합에의하여구해진다. 빙을분쇄하는과정중의프로펠러회전수는다음식에의하여구하여야한다. 충격의수 : 부록 3-5 그림 1 참조밀링토크순차적과정은특별한고려를하여야하는당기는형식의선수프로펠러에대하여는적당하지않다. 축구성품에서반응토크는프로펠러에서의기진토크, 실제기관토크 및질량탄성장치를고려하여분석되어야한다. = 고려된속도에서실제최대기관토크 프로펠러축계의설계토크축구성품의설계토크 ( ) 는추진계의비틀림진동분석에의하여결정되어야한다. 계산은상기에주어진모든생성조건에대하여수행하여야하고응답은고려된프로펠러회전속도에서볼러드상태에서평균수력토크의최상값에적용하여야한다. (2) 최대응답추력프로펠러축계에서의최대추력은다음식에따라계산하여야한다. 계수 2.2 및 1.5는축방향진동으로인한동배율 (dynamic magnification) 을고려한것이다. 이들식에따른계산을하는대신에동력학적분 114 선급및강선규칙적용지침 2011

275 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 석를이용하여프로펠러스러스트배율계수 (propeller thrust magnification factor) 를계산할수있다. 전방향최대축추력 (kn) 후방향최대축추력 (kn) : 프로펠러볼러드추력 (kn) : 최대전방향프로펠러빙추력 (kn) 만약, 동역학적볼러드추력이라면, 은주어지지않는다. 은다음과같이구한다. 표 프로펠러볼러드추력 프로펠러형식가변피치 (CP) 프로펠러 ( 개방식 ) 가변피치 (CP) 프로펠러 ( 덕트식 ) 터어빈또는전기모터에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 ( 개방식 ) 디젤기관에의해구동되는고정피치 (FP) 프로펠러 ( 덕트식 ) : 개방된수역에서자유운전상태에서연속최대출력시의공칭프로펠러추력 (3) 개방식및덕트식프로펠러에대한날개파괴하중힘은날개의가장약한방향에서 0.8 및전연과후연중가장큰날개회전축거리의 2/3의스핀들암에서작동하는것이다. 날개파괴하중은다음과같다. ㆍㆍ ㆍ ㆍ ㆍ (kn) 여기서, 여기서, 및 는날개재료에대한대표적인값이다., 및 ( 지침 20장 605. 의그림 참조 ) 은각각루트필릿바깥의가장약한단면에서날개의원통형루트단면에서의실질적인현 (chord) 길이, 두께및반지름이다. 그리고필릿의끝맺음은날개종단면에있어야한다 설계 1. 설계원칙추진계의강도는 304. 의최대하중에대하여, 충분한피로강도를가지고, 프로펠러날개의유연한굽힘이다른추진계구성품의손상을일으키지않도록설계되어야한다. 2. 선회식주추진기상기의요건에추가하여추진장치에재래식프로펠러와비교하여특이하게큰하중이작용하는경우에는특별히고려하여야한다. 하중을평가하는데있어서는선박과스러스터 (thruster) 의운전방법 (operational reality) 을반영하여야한다. 예를들면, 당기는프로펠러 (pulling propeller) 의프로펠러허브에작용하는빙블록의충격에의한하중을고려하여야한다. 뿐만아니라유체의흐름이빗각인상태에서스러스터 (thruster) 를운전함으로발생하는하중을고려하여야한다. 날개하나가손실될경우에도조타기구, 장치 선급및강선규칙적용지침

276 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 의부착품및스러스터 (thruster) 의몸체가손상을받지않는상태로운전할수있도록설계하여야한다. 날개의유연한굽힘은연구된구성품에최대하중을가하는프로펠러날개위치에서고려되어야한다. 선회식스러스터 (azimuth thruster) 역시 2절 211. 에따라스러스터몸체와빙의상호작용에의한하중을고려하여설계하여야한다. 3. 날개의설계 (1) 최대날개응력날개응력은 304. 의 3항및 4항에규정된전방향및후방향하중을이용하여계산하여야한다. 날개응력은공인되고문서화된유한요소해석또는다른인정가능한대체방법으로계산하여야한다. 날개에작용하는응력은다음에서규정하고있는날개재료에대한허용응력 을초과하여서는아니된다. 최대빙하중에대하여계산된날개응력은다음에적합하여야한다. : 기준응력으로서다음과같다. ㆍ 또는 ㆍ ㆍ 중작은값 여기서, 및 는날개재료를대표하는값이다. (2) 날개가장자리두께날개가장자리두께 및팁두께 는다음식에의하여구해지는 보다커야한다. 날개가장자리로부터원통형단면을따라서측정한거리 는현 (chord) 길이의 2.5% 이어야한다. 다만, 45 mm보다커서는아니된다. 팁부위 (0.975 반지름이상 ) 에서 는 단면길이의 2.5% 이어야하고가장자리에법선방향으로측정되어야한다. 다만, 45 mm보다커서는아니된다. : 안전계수후연에대하여는 2.5 전연에대하여는 3.5 팁에대하여는 5 는 304. 의 2항에따른다. : 빙압 전연및팁두께에대하여는 16 MPa : 상기 3항 (1) 에따른다. 가장자리두께에대한요건은전연에대하여적용되어야한다. 그리고역회전가능한개방식프로펠러의경우에는후연에대하여도적용되어야한다. 팁의두께는 0,975 반지름이상의팁부위에서최대로측정된두께를참조한다. 최대팁두께와 반지름에서의가장자리두께의위치사이의범위에있어서가장자리두께는가장자리와팁두께값사이에서보간법에의하여계산되어야하고유연하게분포되어야한다. 4. 원동기 (1) 주기관은최대피치 (full pitch) 상태에서가변피치프로펠러를기동하고운전할수있어야한다. (2) 극지운항선박에적용되는대기온도에서저온비상전원장치를쉽게시동할수있도록하는가열설비를갖추어야한다. (3) 비상동력장치에는상기 (2) 호에규정하는설계온도에서적어도 3번연속하여시동할수있는용량의 116 선급및강선규칙적용지침 2011

277 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 저장에너지를가진시동장치를설치하여야한다. 시동을위하여독립된이차수단을갖추지않은경우, 자동시동장치에의하여공급원이고갈되지않도록저장에너지의공급원을보호하여야한다. 수동으로시동할수있다는것을효과적으로증명할수없는경우, 30분이내에추가로 3번의시동을할수있는에너지의이차공급원을제공하여야한다 기관장치의결속하중가속도 1. 중요보기및주추진기기의지지는다음에서규정하고있는가속도에적합하여야한다. 가속도는개별적으로작용하는것으로고려하여야한다. 2. 종방향충격가속도 선체거더를따라고려해야하는모든지점에서의최대종방향충격가속도 tan (m/s2 ) 3. 수직가속도 선체거더를따라고려해야하는모든지점에서의합성수직충격가속도 (m/s 2 ) 여기서, : 선수수선 선체중앙 선미수선 후진으로쇄빙을하는선박의선미수선 각지점사이에서의값은선형보간법에따른다. 4. 횡방향충격가속도 선체거더를따라고려해야하는모든지점에서의합성횡방향충격가속도 (m/s 2 ) 여기서, : 선수수선 선체중앙 선미수선 후진으로쇄빙을하는선박의선미수선 각지점사이에서의값은선형보간법에따른다. 여기서, : 선체 ( 외판 ) 과빙사이의최대마찰각. 일반적으로 10 로한다. (deg) : 수선에서의선수각 (deg) : 배수량 : 수선간의길이 (m) : 수선과고려하는지점사이의거리 (m) : 제2절 209조 2항에규정된수직충격력 : 제2절 209조 3항에규정된빗각으로유입되는빙의충격으로인하여선수부외판에수선방향으로작용하는힘의합 선급및강선규칙적용지침

278 21 장극지운항선박의추가규정 3 편 21 장 307. 보조장치 1. 빙또는눈이유입되거나축적됨으로인하여해로운영향을받지않도록기관장치를보호하여야한다. 연속적인운전이필요한경우, 장치에축적되어있는빙또는눈을제거할수있는수단을갖추어야한다. 2. 액체를포함하고있는탱크에는결빙으로인한손상을방지할수있는수단을갖추어야한다. 3. 공기관, 흡입관및배출관과관련계통은결빙또는빙및눈의축적으로인하여계통이막히는것을방지할수있도록설계하여야한다 해수흡입구및냉각수계통 1. 시체스트흡입구를포함하여선박의추진및안전에중요한기관장치용으로사용되는냉각수계통은빙등급에적용되는환경조건에적합하도록설계되어야한다. 2. PC1에서부터 PC5까지의빙등급을가지는선박은아이스박스 (ice boxes) 형식의시체스트를최소한두개설치하여야한다. 각아이스박스 (ice box) 에대한계산용적은최소한선박에설치되는합계출력의 750 kw 당 1m 3 이상이어야한다. PC6 및 PC7은선체중심선가까이위치한한개이상의아이스박스 (ice box) 를갖추어야한다. 3. 빙과배출되는공기를유효하게분리할수있도록아이스박스 (ice box) 를설계하여야한다. 4. 해수흡입밸브는아이스박스 (ice boxe) 에직접부착되어야하며, 전량형 (full bore type) 이어야한다. 5. 아이스박스 (ice box) 및씨베이 (sea bay) 에는공기관을설치하여야하며, 선체외판에직접연결되는차단밸브를설치하여야한다. 6. 흘수선상방에위치한아이스박스 (ice box), 씨베이 (sea bay), 선체붙이밸브및부착품의결빙을방지할수있는수단을갖추어야한다. 7. 아이스박스 (ice box) 에냉각해수를재순환할수있는유효한수단을갖추어야한다. 순환관의합계단면적은냉각수배출관의단면적보다작아서는아니된다. 8. 아이스박스 (ice box) 에는떼어낼수있는그레이팅또는맨홀을설치하여야한다. 맨홀은가장깊은만재흘수선상부에설치하여야한다. 아이스박스 (ice box) 에는상부로부터접근할수있는수단이있어야한다. 9. 아이스박스 (ice box) 용으로선측에설치되는개구는선체외판에그레이팅혹은홀또는슬롯을설치하여야한다. 이들개구의순면적은흡입관면적의 5배이상이어야한다. 선체외판에있는홀의지름및슬롯의폭은 20 mm 이상이어야한다. 아이스박스 (ice box) 의그레이팅에는청소를위한수단을갖추어야한다. 청소용관에는 screw-down type의체크밸브를설치하여야한다 평형수탱크 1. 선수탱크및선미탱크와흘수선상방에위치하는현측탱크의결빙을방지하기위한유효한수단을갖추어야하며, 이외에도필요한경우에는이에만족하여야한다 통풍장치 1. 기관구역및거주구역의통풍을위한공기흡입구는선박의양쪽 (on both sides of the ship) 에위치 하여야한다. 2. 거주구역과통풍용공기흡입구에는가열수단을갖추어야한다. 3. 공기흡입구로부터기관장치에공급되는흡입공기온도는기관장치의안전한운전에적합하여야한다 대체방법 1. 대체방법으로설계를하는경우, 포괄적인설계연구자료 (comprehensive design study) 를제출할수있고인정된시험프로그램에의하여유효성을요구할수있다. 118 선급및강선규칙적용지침 2011

279 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 제 22 장 극지운항및쇄빙기능을갖는선박 제 1 절 일반 101. 등급 1. 이절의요건은아북극 (sub-arctic), 북극또는남극지방의빙이많은바다에서도움없이운항하려는쇄빙선, 여객선및화물선을포함하는선박에적용한다. 2. 쇄빙을주목적으로하고다음의요건을만족하여건조하는선박은, ICE 등급에대하여는선급부호 Icebreaker ICE05( 또는 10 또는 15), 또는 POLAR 등급에대하여는 Icebreaker PL10 ( 또는 20 또는 30) 중적합한하나를받을수있다. 쇄빙을하기는하지만, 다른주목적을갖는선박은추가부호 ICE05( 또는 10 또는 15) 또는 PL10 ( 또는 20 또는 30) 을받을수있다. 3. 중간빙조건값이적합한특별업무를하는극지등급선박은, 특별히고려하여, 중간부호 ( 예를들어, PL25) 를받을수있다. 4. POLAR 등급선박에대하여, 등급의기초가된설계대기온도를특기사항 DAT(-x C) 으로준다. 연중계속되는운항에대하여적용되는최고온도는 201. 에언급한다. 지역및계절제한을갖는북극또는남극운항에대하여는, 등급에대한기초로더높은설계대기온도를허용할수있다. 5. 선급부호 Icebreaker를갖는선박및다른 POLAR 등급선박에대하여, 충격 (ramming) 설계요건의기초가된최대운항속력은특기사항으로부기한다. 어느경우에도운항속력은여러가지선급부호에대하여 103. 에언급한값보다작아서는아니된다 범위 1. 등급은다음사항을포함한다. - 저온대기온도에노출되는구조의재료 - 구획, 비손상및손상복원성 - 선체거더종강도및횡강도 - 빙하중에노출되는국부선체구조 - 타및조타기 - 프로펠러및추진기관 - 냉각수흡입구 - 공기시동시스템 그림 온도의정의 선급및강선규칙적용지침

280 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 MDHT 일일 (daily) 최고 ( 최대 ) 온도의통계적평균 MDAT 일일산술평균온도의통계적평균 MDLT 일일최저 ( 최소 ) 온도의통계적평균 MAMDHT MDHT의월간산술평균 MAMDAT MDAT의월간산술평균 MAMDLT MDLT의월간산술평균 MEHT 월간높은온도의극치 ( 지금까지기록된 ) MELT 월간낮은온도의극치 ( 지금까지기록된 ) 통계적평균 (Mean): 관찰기간에걸친통계적평균 ( 최소 20년 ) 산술평균 (Average): 하루밤낮동안의평균 103. 설계원칙및가정 1. 각선급부호는선박이조우한다고기대되는특정한빙조건에관련된다. 표 에적합한설계빙조건이주어진다. 중간빙조건이적합한경우 ( 참조 ), 공칭빙강도는선택된공칭빙두께에관련된다. 2. 선급부호 Icebreaker 및다른 POLAR 등급을갖는선박은표 에규정한평균두께보다현저히큰두께의압력봉우리 (pressure ridge) 및기타빙특성값에조우한다고기대된다. 선박속력을설계충격속력보다훨씬낮추지않는한선급부호 PL만을갖는선박은, 최초의 ( 우발적인 ) 충격동안빙이깨지지않으면반복되는충격 (ramming) 시도를하지않는다고가정한다. 선급부호 Icebreaker를갖는선박은최대충격속력으로빙을깨는시도를몇차례연속하여할수있다. 충격시빙이많은바다에서의설계속력 은조선소에의하여명기된다. 일반적으로이속력은다음값보다작아서는아니된다. (m/s) = 최대평균빙두께를깰때의명기된연속속력 = 더얇은빙에서의속력추가 = ( 표 참조 ). 어느경우에도설계충격속력은다음값보다작아서는아니된다. ( 최소 ) = 2.0 m/s (3.9 knots), 부호 PL10에대하여 = 3.0 m/s (5.8 knots), 부호 PL20에대하여 = 4.0 m/s (7.8 knots), 부호 PL30에대하여 선급부호 Icebreaker를갖는선박에대하여, 최소속력은 2m/s (3.9 knots) 이다. 다만 POLAR 등급도명기되는경우, 위에규정한속력의 1.5배이상이어야한다 정의 1. 여기에서정의하지않은부호는 3편에따른다. 2. 부호 = 선박의길이 (1장참조 ) = 선박의너비 (1장참조 ) = 선박의깊이 (1장참조 ) = 만재흘수 (1장참조 ) = 만재배수량 (1장참조 ) = 방형계수 (1장참조 ) = 빙등급흘수에서청수 ( 밀도 1.0 t/m 3 ) 중배수량 (t) = 추진기관의최대연속출력 (kw) = 중력가속도 ( 9.81 m/s 2 ). 120 선급및강선규칙적용지침 2011

281 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 충격발생시의설계속력, 를참조. = 빙의공칭강도 (N/mm 2 ), 표 참조 = 평균빙두께 (m), 표 참조 = 충격전선박의운동에너지 = (knm) = 선수형상각도, 그림 참조 = UIWL에서선박의수선면적계수 = 판을따라잰보강재간격 (m) 보강재웨브두께를감할수있다. = 해당부재의면재상면을따라잰보강재스팬 (m) 보강재의단면계수와전단면적의결정의경우, 스팬결정시에, 교차하는패널상의보강재깊이및단부브래킷 ( 단순지지끝단부에서는제외 ) 의팔길이의 2/3를감할수있다. 곡이진보강재에대하여는, 은코드 (chord) 길이로취할수있다. = 거더스팬 (m). 면내거더의웨브높이를감할수있다. = 규칙판두께 (mm) = 부식추가 (mm) = 규칙웨브두께 (mm) = 규칙단면계수 (cm 3 ) = 규칙웨브면적 (cm 2 ), 웨브두께와플랜지두께를포함한웨브높이의곱으로정의한다. = 규칙단면적 (cm 2 ) = 재료의최소항복응력 (N/mm 2 ). A 강의경우, = 235 N/mm 2 = 면외압력으로인한공칭허용굽힘응력 (N/mm 2 ) = 공칭허용전단응력 (N/mm 2 ). UIWL( 상부빙흘수선 ) = 물의염도에상관없이빙해역을운항하도록의도된선박의최대흘수선 LIWL( 하부빙흘수선 ) = 빙해역을운항하도록의도된선박의최저흘수선 트림을포함한빙해역에서의모든설계하중조건은 UIWL과 LIWL로제한된흘수포락선내에있어 야한다. 추가하여하부빙흘수선은평형수적재하중조건 ( 예, 프로펠러잠김 ) 에서의선박의빙해역 운항능력에따라결정되어야한다. 표 빙조건 선급부호 조우하는빙종류 공칭빙강도 공칭빙두께 제한충격조건 (N/mm 2 ) (m) ICE ICE10 압력봉우리 (pressure ridges) 를갖충격 (ramming) 은 는겨울빙기대되지않음 ICE PL10 압력봉우리를갖는겨울빙, 다년 PL20 생유빙및결정빙개재 우발충격 PL30 (glacial ice inclusions) Icebreaker 상동 상동 상동 반복충격 3. 설계온도에대한외부구조 (external structure) 는외판, 노출갑판, 노출선측및선루 / 갑판실의노출양측 / 양단으로부터 0.5 m 까지의보강재를갖는판구조로정의된다. 4. 온도용어 ( 그림 참조 ) 설계온도는강재등급선택을위한기준으로사용되는참조온도를말한다. 노출구조에대한설계온도는운항지역에서가장낮은일일평균대기온도의통계적평균으로정의된다. 이온도는 -2 C 운항지역 선급및강선규칙적용지침

282 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 에서의최저월간온도의통계적평균과동등하다고생각된다. 운항이 여름 항해에제한되는경우, 최저월간온도의통계적평균은해당월의따듯한 0.5 개월과비교할수있다. 상응하는최저온도는일반적으로설계온도보다 20 낮은온도로고려되어져야한다. 일일평균온도의통계적평균은많은해동안의관찰에기초한달력의특정일에대한평균온도의통계적평균을말한다 (=MDAT). 월간산술평균온도는해당월에대한일일평균온도의통계적평균의산술평균을말한다 (= MAMDAT). 최저일일평균온도의통계적평균은해당지역에대한연간일일온도의곡선상의최저값을말한다. 계절적제한을받는운항에대하여, 운항기간내의최저값을적용한다. 최저월간온도의통계적평균은해당해의가장추운월에대한월간통계적평균온도를말한다. 그림 선수형상각도 5. 국부빙하중에대하여보강되어야하는선체구조 ( 보강구조를갖는외판 ) 는 7개지역으로나뉜다. 각지역은다음과같다 ( 그림 참조 ). 선수지역 ; 종방향으로, 선수재로부터전방선체의평탄한선측의경계선후방 0.04에평행한선까지. 평탄한선측의전방으로제한된길이에걸쳐선박폭이증가되는경우, 선수지역은통상각수선의최대폭을갖는단면을넘어후방으로연장시킬필요는없다. 선수지역은선수단 (FP) 으로부터 0.3 을넘어후방으로연장시킬필요는없다. 수직방향으로, 하부빙흘수선 (LIWL) 하부로거리 인점 ( 선미측 ) 과기선및선수재선의교점 ( 선수측 ) 으로정의되는선으로부터상부빙흘수선 (UIWL) 상부로거리 인점 ( 선미측 ) 및거리 인점 ( 선수측 ) 에의하여정의되는선까지. 아이스나이프 (ice knife) 가설치된선박에대하여는, 수직연장의하부선은나이프 (knife) 상단의후방 0.04 인점및아래기선까지로할수있다 ( 그림 참조 ). 그림 선수지역의범위 선수재지역 ; 선수지역의부분으로서, 선수재선과선수재선후방 0.06 인선또는선체중심선으로부터바깥쪽으로 B인선중먼저만나는선까지를말한다. 122 선급및강선규칙적용지침 2011

283 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 수직방향으로, 하부빙흘수선 (LIWL) 하부로거리 인선으로부터상부빙흘수선 (UIWL) 상부로거리 인선까지. 선박중앙지역 ; 종방향으로, 선미지역으로부터선수지역까지수직방향으로, 하부빙흘수선 (LIWL) 아래로거리 인선으로부터상부빙흘수선 (UIWL) 위로거리 인선까지. 선저지역 ; 종방향으로, 선수단 (FP) 으로부터 0.3 의후방및횡방향으로대드라이즈 (deadrise) 를포함하는평탄한선저에걸친지역. 선수아이스나이프를갖는선박에대하여는, 선저지역은아이스나이프까지전방으로연장될수있다. 저부변환지역 ; 각각선저지역과인접한선미및선박중앙부지역사이의변환지역선미지역 ; 종방향으로, 선미재에서부터선체후방선체후방의평탄한선측의경계선전방 0.04 에평행한선. 또는선박중앙의 0.2 선중후방의것까지수직방향으로, 하부빙흘수선 (LIWL) 아래로거리 인선으로부터상부빙흘수선 (UIWL) 위로거리 인선까지. 저부선수지역 ; 선수지역하부의지역각선급부호에대한 및 값은표 에주어진다. 표 빙보강지역의수직범위 선급부호 수직범위파라미터 (m) ICE ICE ICE PL PL PL ) ( 최대 ) = LIWL로부터접선이 45 인선체중앙정면선도 (frame contour) 상의 점까지수직거리 105. 문서 1. 평탄한선측의경계선, UIWL 및 LIWL은그림 에보인빙보강지역과함께외판전개도상에표시하여야한다. 2. 선급부호 PL 또는 Icebreaker를갖는선박에대하여는, 연속쇄빙작업을위한설계속력 ( ) 및빙이많은바다에서의최대설계충격속력 ( ) 을선체중앙횡단면도에표기하여야한다. 3. 복원성및수밀완전성과관련한문서에대하여는 12절을참조한다. 4. 빙이많은바다에서선박운항에대하여적용하는특별제한은선박의복원성자료 ( 또는적하지침서 ) 에표기하여야한다. 가능한제한은다음과같다. - 최대및최소허용흘수 - 강도및복원성에관한적재조건 - 대기온도 - 설계속력 - 충격 (ramming) 속도 - 평형수탱크를채우는지침 - 빙해역에서후진운항 선급및강선규칙적용지침

284 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 5. 특별한쇠모추가를갖는빙에노출되는판이부착되는경우, 규칙에의하여요구되는순두께에추가하여쇠모추가를포함하는판두께를외판전개도상에표기하여야한다. 그림 빙보강지역 106. 표시및선상비치문서 1. 선수, 중앙부및선미에서의최대및최소빙흘수는 선급증서 에표기되어야한다. 2. " 하기담수만재흘수선 (summer load line in fresh water) 이 UIWL보다높은수위에있다면, 빙등급부호는최대중앙부흘수를명확하게포함하여야한다. 그런선박의경우, 선측의최대허용중앙부흘수선의위치에 Warning Triangle과빙등급흘수를표시해야한다. (20장 2절 202. 의 1항참조 ) 3. 흘수선표시가없는선박의경우, Warning Triangle과빙흘수표시는흘수표시와수직으로배치되어야한다. Warning Triangle은흘수표시의 1,000 mm 상방에표시되어야한다. 그러나갑판선을넘지는않아야한다. 124 선급및강선규칙적용지침 2011

285 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 제 2 절 재료및부식보호 201. 설계온도 1. 선체구조부재에사용되는강재등급은해당부재에대한설계온도에기초하여결정된다. 2. PL 선급부호에대하여, 노출된구조에대한강재등급은국제항해시에일반적으로예기되는대기중온도보다낮은온도를기준으로하여야한다. 항해를연중특정지역 / 시기에한정하는운항제한부호가함께주어지지않는경우, 설계온도는 -30 C ( 대응하는낮은온도의극값 -50 C) 보다더높게취하여서는아니된다. 설계온도가낮은경우, 이는명확하게명시하여야한다. 3. ICE 선급부호의경우, 건조자가명시하지않는한낮은주변대기온도에대하여특별히고려하지는않는다 구조범주 1. 요구되는재료등급 (grade) 을선정하기위하여, 구조강도부재또는지역은 4가지분류로나뉜다. 일반적으로분류는다음과같다. 분류 IV: - 균열진전방지재 (crack arrestor) 로쓰이는선박중앙부갑판및외판의판 - 종강도부재의불연속위치에서높은응력을받는구조요소분류 III: - 종강도에주로기여하는판 - Icebreaker와 PL 선급부호를가지는선박의전방하부구조물 - 포드추진기 (podded propulsors) 와선회식추진기 (azimuth thrusters) 를설치하고연속적인후진운항을의도하는선박의후방하부구조물 - 크레인페데스탈을포함한, 무거운기계나장비를위한거치대 (foundation) 및지지구조 - 윈들라스, 비상예인장치와체인스토퍼를위한늑골분류 II: - 일반적으로종 / 횡선체거더강도에기여하는구조 - 선박의주요기능을위하여중요한부속물 (appendage). 선미재, 타, 프로펠라노즐및축브래킷. (ICE, Icebreaker 또는 PL 선급부호를가지는선박에대해서는분류 III) - 선체에부착된기름유출코밍의거터바 - 구획을위한구조 - 화물, 벙커및평형수격납을위한구조 - 분류 III 및 IV가요구되는외부저온에노출되는판위의내부부재 ( 보강재, 거더 ) 분류 I: - 하중속도, 응력의수준및종류, 응력집중및하중전달점또는파손의중대성에대한특별한고려로인하여등급이올라가는경우를제외한, 일반적인국부부재 - 종방향응력에노출되지않는갑판실구조 - 화물창구덮개 2. 전통적인설계의선박에서선체거더판은통상표 에서규정한대로통상분류된다. 3. 다음에대하여재료분류요건은한단계낮출수있다. - 설계식에따른요구의 1.25 배를초과하는두께를갖는면외하중을받는판 - 설계식에따른요구의 1.5 배를초과하는단면계수를갖는횡하중을받는보강재및거더 4. 선미재, 러더혼및샤프트브래킷에대한구조재료는분류 III에해당하는것보다낮은등급으로하여서는아니된다. 선급및강선규칙적용지침

286 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 표 종및횡강도부재의분류 ( 판 ) 구조부재일반적인노출갑판선측외판일반적인종격벽판횡격벽판용골을포함하는선저판 선박중앙부 0.4 구간 (Icebreaker or PL 선급부호를가지는선박의선박중앙의후방 0.2 및선박중앙의전방 0.3 사이 ) II 그외 I 강력갑판 강력갑판상부의연속된종통부재 ( 종통해치코밍제외 ) III II 종격벽의상부판 톱윙탱크의상부판 강력갑판위치의현측후판 강력갑판의스트링거판 종격벽위치의갑판 IV III 만곡부외판 ( 빌지판 ) 연속된종통해치코밍 1) 70 m를넘는폭을가진선박에서는최소한 3개의갑판이중앙부에서분류 (class) IV 이어야한다. 2) 큰창구모서리의판은특별히고려하여야한다. 높은국부응력이발생되는위치에는분류 IV를적용하여야한다. 3) 전폭에걸쳐서이중저를갖고길이가 150 m 미만인선박에서는, 중앙부에서분류 III으로할수있다. 4) 중앙부 0.6 밖에서는분류 II로할수있다. 5) 건조된중앙횡단면계수가규칙요구값의 1.5배이상이고, 이러한종강도여유가국부강도계산에서사용되지않는경우, 분류 II로할수있다. 6) 길이가 250 m를초과하는선박의중앙부 0.4 이내에서는분류 E, EH32, EH36 및 EH40 이상이어야한다. 7) 등급 D, DH32, DH36 및 DH40 이상이어야한다. ( 비고 ) 분류 IV 또는등급 E, EH32, EH36 및 EH40이요구되며, 중앙부 0.4 이내에있는단일판은 (800+5 )mm 이상의폭을가져야한다. 다만선박설계의형상에의해제한되지않는한설계최대 1,800 mm로한다 강재등급의선정 1. 선급부호 PL를갖는선박의평형수흘수선상부노출부재의 202. 에정의한각구조범주에대한강판재료는명시된설계온도를이용하여그림 로부터얻는것보다낮은등급으로하여서는아니된다. 비노출부재및선급부호 ICE를갖는선박의강판재료는, 규칙 1장표 3.1.5에따라얻는것보다낮은등급으로하여서는아니된다. 126 선급및강선규칙적용지침 2011

287 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 그림 요구강재등급 ( 참고 ) : 구조범주를알고있을때, 재료의등급은설계온도와판두께를기준으로선택할수있다. 예를들어, 설계온도 -30 C를가지는 30 mm판이구조범주 III에적용되어지는경우, E, EH32, EH36 및 EH40이사용되어야한다 C 미만의설계온도를갖는구조용부재에사용된단강품및주강품은설계온도보다 5 C 아래에서충격시험을실시하여야한다 도장 1. 빙보강지역내판의외부면에는내마모성도장이사용된다고가정한다 부식추가 1. 일반적으로선체구조는주요분류에의하여요구되는부식추가 가주어진다. 표 를참조한다. 표 부식추가 구획 구조외판 (mm) 내부구조 (mm) 평형수탱크 평형수탱크로사용될수있는건화물창 건구획 의장 1. 윈들라스 ( 노출된경우 ) 의구조재료는분류 III 이어야한다. 선급부호 PL에대하여설계온도는 -20 C 이며, 그외는 0 C 이다. 선급및강선규칙적용지침

288 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 제 3 절선박설계및배치 301. 선형 1. 각선급부호에대하여표 에표기한두께까지유효하고연속적인속도로평탄한빙 (level ice) 를쇄빙할수있도록, 선수형상을가져야한다. 2. 선급부호 Icebreaker를갖는선박및기타 POLAR 등급선박은, 최초충격으로쇄빙되지않는압력봉우리 (pressure ridge) 또는유사한특성의빙에조우했을때빙위로선수가올라타도록선수형상을가져야한다. 3. 마스트, 삭구 ( 索具, rigging), 선루, 갑판실및갑판상의기타장비는과도한빙누적이되지않도록설계및배치되어야한다. 삭구는최소한으로유지하고, 갑판상건조물 (erection) 들은가능한한요철없이평탄하여야한다. 4. 풍우밀문은다음사항에관하여, 저온환경에서의사용을위하여적합하게설계되어야한다. - 잠금장치 (cleat) 의강도및적절한연성을갖는강재의선택 - 패킹재료의유연성 - 보수유지의용이함. 예를들어내부에서접근가능한그리스장치 (grease fitting) - 작동의용이함. 예를들어가볍고, 중앙집중식수동핸들작동잠금장치가선호된다. 5. 공기관폐쇄장치는결빙으로작동불능이되지않도록설계되어야한다. 6. 방수구는가능한한빙에의하여막히지않고, 막힘이발생하는경우빙제거를위하여쉽게접근할수있도록설계되어야한다 부속물 1. 선급부호 Icebreaker를갖는선박및기타 POLAR 등급선박에서는, 과도한빙위얹힘및선미쪽갑판잠김을피하기위하여아이스나이프가선수쪽에요구될수있다. 이요건은설계속력및건현에대한고려에기초하며, 가속도및강도에관하여요건이추가될수있다. 2. 빙나팔 (ice horn) 이각타의직후방에, 다음과같이설치되어야한다. - 타의상단이후진시에중앙위치의각측에 2 내로보호되고, 또한 - 빙이타정부및선체표면사이에비집고들어가지않도록 303. 계류장치 1. 있을수있는결빙이앵커가풀려서낙하하는것을방해하지않도록, 앵커의수납배치를설계하여야한다. 제 4 절 설계하중 401. 선수에작용하는빙충격력 1. 선수충격 (ramming) 로인한수직설계힘성분은다음으로주어진다. 다만선급부호 ICE 만을가진선박에는적용하지않는다. (kn) tan tan ( 일반적으로 ) 스푼 (spoon) 형선수에대하여 : tan cos tan tan 128 선급및강선규칙적용지침 2011

289 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 1 ( 선급부호 PL만을가는경우 ) = 2 ( 선급부호 Icebreaker의경우 ) 및 은 104. 에따른다. 은 104. 에따른다. : 선체중앙횡단면의중립축에관한관성모멘트 (m 4 ) 2. 빙형상 (feature) 과의비스듬한충격으로인한선수지역에서의외판에수직한전체설계힘은다음으로주어진다. cos (kn) tan ( 일반적으로 ) tan ( 스푼형상선수에대하여 ) cos : 의수직충격하중,, 및 은 104. 에따른다 얹힘 (beaching) 힘 1. 큰빙형상위에얹힘으로인한수직설계힘 ( 선급부호 ICE 만을갖는선박에는적용하지않는다.) 은일반적으로다음으로주어진다. (kn) = 마찰및파로소실되는에너지로인한경감계수 = 0.3.,, 및 은 104. 에따른다. 2. 수직충격선수 (vertical ram bow) 를갖는선박에대하여는, 얹힘수직설계힘은다음값보다크게취할필요는없다. tan (kn) : FP ICE 로부터수직충격선수까지의수평거리 (m) FP ICE : 선수재선과가장깊은쇄빙수선과의교점 : 수선면적계수 및 은 104. 에따른다 선박중앙부에서의빙압축하중 1. 모든선박은, 수면위치에서선체의양측에수평면내에서동시에작용하는선 (line) 하중을견디어내야한다. 이러한하중은선박이움직이는유빙사이에갇혔을때발생한다고가정된다. 선급및강선규칙적용지침

290 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 2. 설계선하중은다음과같이취하여야한다. sin (kn/m) : 104. 에서정의한평균빙두께 : 수면위치에서선체외곽방향플래어의각도. 10 보다작게취할필요는없다 국부빙압력 1. 모든선박은각각의빙선급부호에대하여정의되는그리고각각의빙보강지역에적용되는국부빙압력을견디어야한다. 설계압력은, 해당하중종류를반영하는대응하는접촉면적에걸쳐적용된다. 2. 기본빙압력은일반적으로다음과같이취한다. (kn/m 2 ) : 해당빙보강지역에대한수정계수 : 1.0 ( 일반적으로선수및선수재지역에대하여 ) : 0.6 ( 일반적으로선박중앙지역에대하여 ) : 0.5 ( 선수지역의선박폭이선박중앙지역의선박폭보다큰선박의선박중앙지역에대하여 ) : 0.2 ( 선급부호 Icebreaker 또는 PL을가지는선박의선저지역에대하여 ) : 0.1 ( 선급부호 ICE만을가지는선박에대하여 ) : 0.6 ( 일반적으로선미지역에대하여 ) : 0.8 ( 선급부호 Icebreaker를갖는선박의선미지역에대하여 ) : 1.0 ( 선급부호 Icebreaker 또는 PL을갖는선박의선미지역에대하여, 포드 (pod) 또는스러스터 (thruster) 추진기를장비하고연속후진설계된 ICE 선급부호선박에대하여는 0.8. 선미지역구조는일반적으로선수구조에준한치수를가진다.) 일반적으로, 변환지역에대하여, 상부의인접지역에대하여는 값의 2/3 를사용할수있다. 은 104. 에따른다. 3. 일반적으로설계압력은다음으로취한다. (kn/m 2 ) = 설계접촉면적 의크기에대한수정계수 = = ( m 2 인경우 ) ( m 2 인경우 ) = w (m 2 ) : ( 일반적으로 ) : ( 종통보강재에대한최대 ) : ( 종통이아닌늑골에대한최대 ) : 1.4 ( 종통이아닌늑골의연결면적의최대 ) : ( 종통보강재를지지하는거더에대한최대 ) : ( 종통이아닌늑골을지지하는스트링거에대한최대 ) : 접촉면적의유효높이 (m) = 0.4 (m) ( 일반적으로 ) 130 선급및강선규칙적용지침 2011

291 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 0.64 (m) ( 선미지역에서 ; 포드 (pod) 또는스러스터 (thruster) 추진장치를장비하고선급부호 Icebreaker 또는 PL을갖고있으며, 연속적으로후진할수있는능력을가진것으로가정한선박 ) = 0.8 (m) ( 일반적으로선수재지역에대하여 ) = tan tan tan ( 선급부호 PL 또는 Icebreaker을갖는선박의선수재지역에대하여 ) = 0.8 (m) ( 선수재지역바깥의선수지역에대하여 ) : 선수재지역에대한 스푼 (spoon) 형선수에대하여 : tan cos : 401. 및 402. 에주어진 및 중큰값 w : 접촉면적의임계폭 (m) : ( 종통보강재에대하여 ) : ( 종통이아닌늑골에대하여 ) : 1.4 ( 종통보강재에대한연결면적에대하여 ) : ( 종통주요보강재를지지하는수직거더에대하여 ) : ( 수직주요늑골을지지하는스트링거에대하여 ) 및 은 104. 에따른다. 그림 에이들관계를도시한다. 그림 설계접촉면적 405. 가속도 1. 부구조 (substructure), 장비및지지구조는빙형상과의충격으로인하여발생하는가속도를견디어야한다. 2. 선체거더의임의점에서의조합수직가속도 ( 선급부호 ICE 만을갖는선박에는적용하지않는다.) 는다음으로취할수있다. (m/s 2 ) 선급및강선규칙적용지침

292 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 1.3 ( 선수단 (F.P.) 에서 ) = 0.1 ( 선박중앙에서 ) = 0.4 ( 선미단 (A.P.) 에서 ) 규정위치들사이에서는선형보간을적용하여야한다. 은 401. 에따른다. 은 104. 에따른다. 은중력가속도를포함하지않는다. 3. 선체거더를따라임의의점에서의조합횡가속도는다음으로취할수있다. (m/s 2 ) = 1.5 ( 선수단 (F.P.) 에서 ) = 0.25 ( 선박중앙부에서 ) = 0.5 ( 선미단 (A.P.) 에서 ) 규정한위치사이에서는선형보간을적용하여야한다. 은 401. 에따른다. 은 104. 에따른다. 4. 최대종가속도는선체거더를따라임의의점에서같게취한다. tan (m/s 2 ) : 강과빙사이의최대마찰각. 통상 10 로취한다. : 가장낮은수면으로부터고려하는위치까지의거리 (m) 은 401. 에따른다. 및 은 104. 에따른다. 제 5 절 전체강도 501. 일반 1. 이절에서규정하는선체거더전단력및굽힘모멘트는주선급 (main class) 에대하여규정하고있는적합한정수중조건과조합되어야한다. 주선급에대하여규정된파랑하중상태는, 충격 (ramming) 및얹힘 (beaching) 으로인한전단력및굽힘모멘트와동시에발생하는것으로간주할필요는없다. 2. 전단력및굽힘모멘트는, 20년운항수명에서의최대하중과등가인확률수준에서의설계값으로간주되어야한다. 3. 이절에서주어진최대응력요건에추가하여, 각구조요소는주선급에대하여규정한허용기준에따라충격및얹힘하에서의좌굴에관하여검토되어야한다 종강도 1. 다음요건은선급부호 Icebreaker 및기타선급부호 PL를갖는선박에적용한다. 즉, 선급부호 ICE만을갖는선박에는적용하지않는다. 2. 충격이나얹힘으로인한선체거더임의점에서의설계수직전단력은다음으로주어진다. (kn) = 0.4 ( 선수단 (F.P.) 에서 ) 132 선급및강선규칙적용지침 2011

293 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 1.0 (F.P. 으로부터 0.05 및 0.1 사이 ) = 0.4 (A.P. 으로부터 0.7 및 0.2 사이 ) = 0.0 ( 선미단 (A.P) 에서 ) 규정한위치사이에서 은선형적으로변화한다. 값은그림 로부터얻을수있다. : 401. 에주어진 및 402. 에주어진 중큰값 를위에서계산한 로대치하여 3장 3절에서규정한대로, 외판및있을수있는종격벽판에대한 두께요구는각화물및평형수적재조건에대하여계산되어야한다. 그림 충격및얹힘으로인한수직전단력의분포 그림 충격으로인한수직굽힘모멘트의분포그림 얹힘으로인한수직굽힘모멘트의분포 3. 충격또는얹힘으로인한선체거더의임의위치에서의설계수직새깅굽힘모멘트는다음으로주어진다. (knm) = 0.0 (F.P. 와 A.P. 에서 ) = 1.0 ( 충격하중상태에대하여, F.P. 로부터 0.25 로부터 A.P. 로부터 0.35 까지 ) = 1.0 ( 얹힘하중상태에대하여, F.P. 로부터 0.3 및 0.5 사이 ) 규정된위치사이에서는, 은선형적으로변화한다. 값은충격및얹힘조건에대하여각각, 그림 및그림 로부터또한얻을수있다. : 충격및얹힘조건에대하여각각, 401. 또는 402. 에주어진 또는 : 104. 에따른다. 4. 최초충격후의진동으로인한선체거더임의위치에서의설계수직호깅굽힘모멘트는다음으로주어진다. (knm) = 충격하중상태에대하여 3 항에주어진다. 선급및강선규칙적용지침

294 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 5. 중립축에대한단면계수요구는다음으로주어진다. (cm 3 ) : 규칙 3장 2절에따른설계정수중굽힘모멘트 은충격또는얹힘으로인한설계굽힘모멘트로서, 3. 및 4. 을참조한다. 정수중및충격굽힘모멘트의가장불리한조합을적용한다. = 104. 에정의한항복응력 6. 압축또는전단하중을받는선저, 선측, 갑판및종격벽의종강도부재의좌굴강도는규칙 3장 4절에따라검토되어야한다 선박중앙부에서의횡강도 1. UIWL 및 LIWL을포함하는각수면위치에서선박의구조배치에따라필요한경우, 403. 에서규정한선하중을적용하여야한다. 2. 한개의전체화물창 / 탱크길이에대하여또는빙보강지역을지지하는횡격벽및갑판의구조강도평가를위하여필요한경우, 선하중을적용하여야한다. 3. 선박중앙부에서의횡강도계산은빙압축하중및정적하중상태의가장가혹하고실제적인조합에기초하여야한다. 4. 인정된구조이상화및계산방법이적용되어야한다. 지침부록 3-2에고려해야할효과가언급되어있다. 5. 계산된응력은지침부록 3-2에규정한허용응력을초과하여서는아니된다 선수부부구조 (substructure) 의전체강도 에규정한전체충격힘이, 선수부의주요 (primary) 구조시스템에대하여결정적인효과를가질수있다. 이러한하중은, 국부압력이 에주어진하중에직접노출되는국부부재에대하여규정한값을초과하지않도록, 균등분포된다고가정한다. 2. 설계충격하중 ( 선급부호 ICE 만을갖는선박에대하여는적용하지않는다.) 은다음으로취한다. cos 이하중은선수수면위치에서선수재선 (line) 에중심을갖고적용된다. 하중위치에관하여, 가장불리한선수설계흘수를가정한다. 3. 으로취한설계선수선측충격하중은, 부구조의전체강도에대하여중요하다고생각되는선수선측지역내의각위치에작용시켜야한다. 평탄한선측의경계선후방에있는선수선측지역부분은, 에관하여통상고려할필요가없다. 4. 인정된구조이상화및계산방법이적용되어야한다. 지침부록 3-2에고려해야할효과가언급되어있다. 5. 지침부록 3-2에정의한등가응력은 을초과하여서는아니된다. 거더형태의부재에대하여, 굽힘응력이 0.9 을넘지않고또한웨브면적에대한평균전단응력이 0.45 을넘지않는경우, 통상이내용은충족된다. 제 6 절 국부강도 601. 일반 1. 이절의요건은국부빙압력에직접노출되는부재에적용한다. 2. 빙하중을받는거더및스트링거의웨브및면재의좌굴강도는, 규칙 3장 4절에주어진또는동등한방법에따라검토되어야한다. 134 선급및강선규칙적용지침 2011

295 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 3. 빙노출판의곡이진지역은, 통상최대곡률방향으로보강을하여야한다. 4. 빙보강지역내의보강재는일반적으로가능한한, 판면에대하여직각인웨브를갖는대칭단면을가져야한다. 보강재의굽힘효율및트리핑강도는, 필요한경우인정된방법에따라계산에의하여문서화되어야한다. 5. 빙에노출되는너클은일반적으로, 칼링 (carling) 또는동등한구조로지지되어야한다. 6. 선수재와인접한판부위및선수어깨 (shoulder) 에있을수있는너클은, 정사각형형태로하거나등등한기준에맞게국부적으로보강하여, 지지되어야한다 판 1. 패치 (patch) 하중에노출되는판두께는일반적으로다음값이상이어야한다. (mm) = 판장 (filed) 에대한종횡비 = , 최대 1.0, 최소 0.85 = 하중의좁은폭 (narrow strip) 에대한영향계수 (에직각 ) =, 최대 1.0 = 굽힘모멘트계수 =, 표 참조 ( 은 로취한다.) = ( 일반적으로 ) = ( 횡식보강된패널에대하여 ) = (404. 참조 ) 와 중작은값 = ( 일반적으로 ) = ( 종식보강판에대하여 ) = 404. 에서계산된기본빙압력 (kn/m 2 ) = 205. 에주어진부식추가 및 은 104. 에따른다. 표 국부강도식에대한파라미터 ( 일반적인적용 ) 의중간값에대하여는, 파라미터는선형보간한다. 선급및강선규칙적용지침

296 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 603. 종식보강재 1. 수면선 (waterline) 과거의평행한선수-, 선박중앙- 및선미- 빙보강지역내의보강재는종통보강재로정의된다. 2. 빙보강지역내의보강재의웨브면적은다음값이상이어야한다. sin (cm 2 ) 또한, 플랜지를갖는형강의웨브두께는다음값이상이어야한다. sin (mm) 단면계수는다음값이상이어야한다. (cm 3 ) sin 보강재연결면적 은다음값이상이어야한다. sin sin (cm 2 ) = (404. 참조 ) 및 s 중작은값 = 웨브높이 (mm) = 404. 에서계산한기본빙압력 (kn/m 2 ) = 110 = 210 = 외판두께 (mm), 및 은 104. 에따른다. = (cm 2 ) = 단면계수에대한부식계수로서 1.2 로한다. = 표 에따른다. = 0.5 ( 인경우 ) = 0.15 ( 인경우 ) = 에따른다. = 웨브와외판이이루는각도 = tan tan sin, ( 와 는그림 참조 ) 136 선급및강선규칙적용지침 2011

297 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 표 값 연결유형 ( 그림참조 ) 보강재정부에대한보강재 / 브래킷 없음단면양면 a b c 그림 의결정 604. 기타보강재 1. 웨브단면적은다음값이상이어야한다. sin (cm 2 ) 또한플랜지가있는형강에대하여, 웨브두께는다음값이상이어야한다. sin (mm) 선급및강선규칙적용지침

298 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 단면계수는다음값이상이어야한다. (cm 3 ) sin 브래킷을가지는끝단연결부의경우, 브래킷을포함하는단면계수는 1.2 이상이어야하고, 브래킷의두께는 이상이어야한다. 보강재연결면적 은다음값이상이어야한다. (cm 2 ) sin = = 0.69 ( 최소값 ) = 브래킷의팔길이 (m) = (404. 참조 ) 및 중작은값 = 및 1.4 중작은값 = 웨브높이 (mm) = 굽힘모멘트계수 = ( 일반적으로 로하여표 참조.) = ( 양단단순지지를갖는보강재에대하여 ) = 기본빙압력 (kn/m 2 ) 으로, 404. 을참조한다. = 0.45 = 0.9 ( 일반적으로 ) = 0.8 ( 양단이단순지지인경우 ) = 외판판두께 (mm) 및 은 104. 에따른다. = (cm 2 ) = 단면계수에대한부식계수로서 1.2 로한다. = 표 에따른다. = 0.5 ( 인경우 ) = 0.15 ( 인경우 ) = 에주어진다. = 외판과웨브가이루는각도 605. 거더 1. 빙보강지역내에서, 외판보강재를지지하는거더구조는빙하중에대하여고려하여야한다. 거더시스템에대한빙하중면적은고려하는구조, 위치및방향등에따른다. 빙압력하중및하중면적은일반적으로 에따른다. 2. 1차지지부재의복잡한시스템의부분으로서의거더에대하여는, 직접계산에의한해석이요구될수있다. 선수부의이러한구조에대하여는, 504. 에주어진요건을적용한다. 3. 다음요건은양단이고정, 단순지지또는지지점을넘어반복연속되는거더로인하여구속된등간격거 138 선급및강선규칙적용지침 2011

299 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 더에대하여적용한다. 지지되는부재 ( 늑골또는종통보강재 ) 의강성은고려하는거더의강성에비하여매우작다고가정한다. 거더를따라임의점에서웨브면적은다음값이상이어야한다. sin (cm 2 ) 또한단면계수는다음값이상이어야한다. sin = 전단계수로서, 표 을참조한다. 이때, 은 로취한다. = 2차부재의간격 (m) = 굽힘모멘트계수 = ( 연속부재의경우, 표 참조 ). 은 로취한다. = ( 양단고정인경우 ) = ( 양단단순지지인경우 ) = ( 일반적으로 ) = ( 최대값, 종통보강재를지지하는거더에대하여 ) = ( 일반적으로 ) = ( 최대값, 종통이아닌보강재를지지하는거더에대하여 ) = (404. 참조 ) = 404. 에따른기본빙압력 (kn/m 2 ) = 0.45 = 0.9 ( 일반적으로 ) = 0.8 ( 양단이단순지지인경우 ) = 0.5 ( 인경우 ) = 0.15 ( 인경우 ) = 에따른다. = 웨브와외판이이루는각 및 은 104. 에따른다. 및 은 에따른다. 선급및강선규칙적용지침

300 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 표 전단계수 i i i i i i i i i i i i i i i i = b/2s. 최대 = 1.0 제 7 절 선체부속물및조타장치 701. 일반 1. 선수늑골 (Stemframes), 타, 프로펠러노즐및조타장치는일반적으로규칙 3편에따라설계되어야한다. 2. 대빙용선박에대한추가요건은다음에따른다. 프로펠러후미에설치되지않은타를갖춘선박은종방향의빙하중에대하여특별히고려하여야한다. 3. 타, 프로펠러노즐및러더혼의판재료는 2절에따라야한다. 201에따라 -10 C 미만의설계온도를갖는구조용부재에사용된단강품및주강품은설계온도보다 5 C 아래에서충격시험을실시하여야한다. 4. 타두재및타의상단부는빙압에대하여효과적으로보호되어야한다. 5. 타의후미에는최소깊이 0.8 의아이스나이프 (ice knife) 또는동등한장치가설치되어야한다. 6. 타두재용노출된씰장치 (seal) 는다음과같은환경조건에대하여설계되었다고가정한다. - 빙층 - 규정된설계온도 702. 타의빙하중 1. 빙하중구역은타의단면형상길이 ( ) 와동등한길이및유효빙하중높이 () 와동등한높이를갖춘타로정의된다. 총설계타력 ( ) 은다음의식에따른다. (kn) = 타의저부에서가정된빙하중구역의중심까지의거리 (m) 140 선급및강선규칙적용지침 2011

301 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 타의저부에서평형수수선까지의거리 (m) = 규칙 1장 1절에따른다. = 404. 에따른다. 타력 은타두재에서타토크 ( ) 및굽힘모멘트 ( ) 로발생한다. 이두값은가정된빙하중구역 의위치, 타의형식및사용된장치를근거로변한다. 고려중인구조물에대해서일반적으로가장가혹한, 및 가조합된하중이타구조물의 직접설계에적용된다. 의설계값은다음식에따른다. = (knm) = : 최소 = 타의전연에서타두재의중심선까지의종방향거리 (m) 직접계산대신에하부끝단에서타두재의지름에적용할수있는 및 의설계값은일반적으로다음식에따른다. 스페이드타 (spade rudders) : = (kn) = (knm) 반스페이드타 (semi spade rudders) : = (kn) = (knm) 평형타 (balanced rudders) : (kn) = = 타의하단에서넥베어링중부까지의거리 (m) = 타의하단에서핀틀베어링중부까지의거리 (m) = 힐베어링중심에서넥베어링중심까지의거리 (m) = 에따른다 2. 추가빙하중구역은아이스나이프를포함한타와동등한길이및공칭빙높이와동등한선저높이를갖춘아 이스나이프를포함한타의최상부로정의한다. 발생하는힘 () 은다음식에따른다. (kn) = 404. 에규정된선수구역 (stem area) 에서의설계빙압 (kn/m 2 ) = 0.7 ( 일반선박 ) = 1.0 ( 부기부호 PL 또는 Icebreaker의선박 ) 힘 는지지위치에따라타및아이스나이프 (ice knife) 에서분할된다. 아이스나이프에서작용하는 힘은일반적으로다음의식으로구할수있다. = 타의전연에서힘 시작점까지의거리 (m) = 0.5 (m) : 최소 선급및강선규칙적용지침

302 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 0.67 (m) : 최대 = 타의전연에서아이스나이프중심까지의거리 (m) 703. 타부재치수 1. 타, 타두재, 축, 핀틀, 러더혼및타조작기의부재치수는 의타토크, 굽힘모멘트 및타력 을넣어서규칙 4편 1장의식에따라모든계수는 0.7로감하여계산되어야한다. 2. 예비의유효토크도출장치가기어장치에설치되었고예비의유효아이스스토퍼를갖추어졌다면, 설계타토크는다음보다클필요는없다. = 조타장치도출토크 (kn/m) 3. 타판에서는, 타의하부끝단에서선형으로절반값까지감소된선미구역에주어진설계빙압을사용하여 602. 와같이빙하중두께가계산된다. 4. 굽힘및전단에관하여타, 타두재, 러더혼, 러더스토퍼및아이스나이프의부재치수는타및아이스나이프에작용하는 의타력도계산되어야한다. 허용응력은 604. 에따른다 프로펠러노즐의빙하중 1. 노즐중심선상에위치한횡방향의빙하중구역은다음의빙하중높이 와동등한높이및노즐길이와동등 한길이를갖는노즐로정의된다. = 0.8 ( 일반 ) = 0.6 ( 기타노즐또는프로펠러와같은보호구조내부에일직선상의노즐 ) 2. 다음의 2가지대안의종방향빙하중이고려되어야한다 와동등한폭및노즐형상높이와동등한높이의노즐테두리아래부분에위치한구역 - 노즐형상의높이와동등한횡폭및 0.35와동등한높이를갖는프로펠러축선상에서의노즐양측구 역. 대칭및비대칭하중을조사하여야한다. = 노즐의지름 에규정된선미의설계빙압 (kn/m 2 ) 는다음식의힘 (F) 을일으키는 및 에규정된빙하 중구역으로가정한다. = (kn) = 및 에정의된빙하중지역 = 0.7 ( 일반선박 ) =1.0 ( 부기부호 PL 또는 Icebreaker의선박 ) 705. 프로펠러노즐의부재치수 1. 선체의프로펠러노즐지지대및프로펠러노즐의부재치수는 604. 에규정된허용값을초과하지않는응력으로 704. 에규정된빙하중이계산되어야한다. 노즐판에대해서는선미의설계빙압을사용하여 602. 에규정된빙하중두께를취해야한다 조타장치 1. 주조타장치는선박이최대빙홀수에서연속최대출력 (MCR에상응 ) 으로전진중 20초이내에한쪽현 35 에서다른현 30 까지타를회전할수있어야한다. 2. 추가의 Icebreaker 부기부호를갖는선박은 15초를초과해서는아니된다. 3. 빙속에서후진할때 및 706.4에따라설치되지않는다면, 안전밸브설정압력에서키조작기 (rudder actuator) 의유효지지토크는이미설정된위치에서타를보지할수있어야한다. 지지토크는안전밸브가열리기전에키조작기가견딜수있는타의토크를의미한다. 지지토크 (holding torque) 는일반적으로표 에주어진값을초과할필요는없다. 142 선급및강선규칙적용지침 2011

303 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 표 지지토크값 ICE05 ~ ICE15 PL10 ~ PL30 Icebreaker = 702.1에따른다. 4. 토크도출장치가설치되었다면, 빙능선을향해후진할때발생하는타의과도한빙피크토크를방지하여야한다. 장치조작후조타능력이유지되거나빠르게회복되어야한다. 5. 모든유압식키조작기는도출밸브에의해보호되어야한다. 설정압력에서의토출밸브방출능력은표 이상이어야한다. 표 도출밸브의방출능력 ICE05 ~ ICE15 PL10 ~ PL30 Icebreaker 타의속도 (degrees/s) 타의블레이드또는헤드에서작동하는러더스토퍼를장치하여야한다 포드추진기 (podded propulsors) 및선회식추진기 (azimuth thrusters) 1. 포드추진기또는선회식추진기를장치하고빙해역을운항하는선박은설계시방서에기록된운항모드및목적에따라설계되어야한다. 만약그렇지않다면, 선박은연속적으로후진운항할수있는것으로가정해야한다. 또한이정보는선박의문서에기록되어야한다. 2. 반복후진충격을예상하지는않는다. 3. 포드 / 선회식추진기의구조 ( 덮개, 스트럿, 베어링등 ) 는요구되는선급부호및운항모드에따라서선미지역에대하여 404. 에주어진기본빙압력에준하여치수가결정되어야한다. 4. 포드 / 선회식추진기의국부및전체강도에관한문서를선급에제출하여야한다. 제 8 절 용접 801. 일반 1. 이절의요건은국부적인빙압력에직접노출될수있는부재 (member) 및지지용구조물에적용한다. 그이외의용접치수는규칙 2편 2장에따른다 외부용접 1. 휨보강재, 웨브와의대빙구조외판의용접과휨보강재대신에부착된격벽은어떠한경우에도다음식이상의용접각목두께를갖는이중연속용접이어야한다. (mm) = 용착금속의항복강도 (Nmm ) = 355 Nmm, 연강용접의경우 = 375 Nmm, 고장력강 (HT 32,HT 36) 용접의경우 = 390 Nmm, 고장력강 (HT 40) 용접의경우연강의경우, 판두께의 0.45배, 고장력강의경우, 판두께의 0.5배를초과할필요는없다. 만약용접방법이통상적인경우보다깊은용입을만든다면, 용접각목두께에추가적인용입이포함될수 선급및강선규칙적용지침

304 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 있다. 용접각목이선급요건보다작아서는아니된다 고응력을받는필릿용접및용입용접 1. 빙하중에의한고인장응력이중간판을통해작용하는구조용부품에서이중연속용접의용접각목두께는 = 0.77 일때규칙 2 편 2 장에정해진값이상이어야한다. = 빙하중에의한받침판에서의계산된최대인장응력 (N/mm 2 ). 2. 웨브판에빙하중에의한고전단응력이있을경우이중연속경계필릿용접은 = 0.77 일때규칙 2 편 2 장 에정해진용접각목두께이상이어야한다. = 빙하중에의한계산된최대전단응력 (N/mm 2 ). 제 9 절 기관장치 901. 공기시동장치 1. 역전장치를갖춘추진용기관의선박은규칙 5편 6장 10절의요건에부가하여압축기는 30분이내에리시버에공기를충진시킬수있어야한다 해수흡입및배출 1. 주기관및보조기관용해수냉각수흡입구및배출구는빙에의해스트레이너가막히지않도록배치되어야한다. 부가하여, 규칙 5편 6장 및 704. 의요건을따라야한다. 2. 적어도시체스트 1개는다음과같이펌프흡입구상부및냉각수탱크흡입구상부에빙이모일수있도록충분한높이로배치하여야한다. (1) 해수입구는가능한한선미측선체중심선근처에위치하여야한다. 흡입구의철망은특히튼튼하여야한다. (2) 설계지침으로써시체스트의용적은선박의운항에필요한보조기관을포함하여기관합계출력 750 kw 당대략 1 m 이어야한다. (3) 펌프흡입구상부에빙이모일수있도록시체스트의높이는다음값보다작아서는아니된다. min = (2) 호에따른시체스트의용적 흡입관입구는시체스트의정부 (top) 로부터 min /3 보다낮은곳에위치하여야한다. (4) 스트럼홀 (strum holes) 의면적은흡입관내부단면적의 4배이상이어야한다. 열선은 (Heating coils) 은시체스트상부에설치할수있다. 3. 냉각수선외배출관으로부터분기된전량배출구는시체스트에연결되어야한다. 적어도소화펌프 1개는이러한시체스트에연결하거나빙제거장치를갖춘시체스트에연결되어야한다 해수냉각수장치 1. 주기및보기용해수냉각수흡입구및배출구는시체스트로부터직접공급받는냉각수이중저탱크에연결하여야한다. 각시체스트와냉각수탱크사이의공급관의횡단면적은탱크에연결된모든펌프흡입관의 2배이어야한다. 2. Icebreaker 또는 PL의선급부호를갖은선박은 내지 을따라야한다. 3. 냉각수탱크의용적 (m 3 ) 은주 보기합계출력 (kw) 의 0.01배이상이어야한다. 4. 규칙 5편 6장 7절에서요구되는해수흡입관의스트레이너는냉각수탱크의출구쪽에배치하여야한다. 5. 해수냉각펌프는자흡식이거나중앙프라이밍장치에연결되어야한다. 6. 해수냉각및평형수관장치는시체스트가막혔을경우에여분의냉각능력을위해냉각수탱크에있는물이평형수탱크를통하여순환할수있도록배치하여야한다 내지 에규정된것과동등한추가의냉각능력을제공하는장치가고려될수도있다. 144 선급및강선규칙적용지침 2011

305 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 904. 평형수장치 1. 필요한경우평형수탱크에결빙방지장치가설치되어야한다. ( 참고 ) 이중저탱크는일반적으로결빙방지장치가요구되지아니한다. 제 10 절 추진기관및프로펠러 일반 1. 기관설계시에극저온지대의환경조건이고려되어야한다. 2. 프로펠러및프로펠러부품 ( 프로펠러날개, 날개볼트 ( 있을경우 ), 프로펠러허브, 피치제어기구 ( 있을경우 ) 등 ) 은규칙 2편 1장에명시된강또는청동이어야한다. 규칙 2편 1장 507. 의표 에명시된고급품질의구상흑연주철은피치제어기구의관련부품에사용할수있다. 연신율 12% 이상인다른형식의구상흑연주철은특별한고려를통하여동일한목적에사용할수있다. 프로펠러축은 -10 에서샤르피 V-노치충격시험을하여야하며흡수에너지는최소한 27J 이상이어야한다. 3. 일반적으로스러스트베어링하우징과같이빙충격을받는부품에는회주철을사용하여서는아니된다. 4. 특별히고안된기계식토크제한장치가구비된축계장치는특별한고려가요구된다. 인정될경우, 기계식토크제한장치는예비장치 (redundancy) 를갖추어야하며사용중인장치의고장시 10분이내에상실된기능을회복할수있어야한다. 토크제한치는보통 1.5 이상이어야한다.( 및 는 를참조 ) 5. 축계장치에서빙유도진동 ( 반복빙충격 ) 이고려되어야한다. 강제비틀림진동계산서는프로펠러에서빙에의하여야기되는순간진동의평가가포함되어야한다. 6. 비역전식기관장치에는빙에빠졌을때프로펠러를역전할수있는특별한수단이설치되어야한다. 7. 추진축계는 에주어진날개파괴하중 ( ) 이날개볼트연결부, 프로펠러허브, 피치제어기구, 프로펠러축및스러스트베어링에손상을일으키지않도록설계되어야한다. ( 참고 ) 여기서손상은고려된단면의가장큰하중을받는부품에서응력이항복강도에달하는것을의미한다. 응력상승인자의국부영향은무시될수있다. 날개파괴하중 ( ) 은루트필릿의바로바깥면에서프로펠러날개의소성굽힘을일으키는하중이다 기관출력 1. 추진기관의최대연속출력은다음식의값이상이어야한다.: (kw) = 1.0 : 전통적인쇄빙용선수단 (icebreaker stem) 을갖춘선박 = /200 ; 최소 1.0, 단 1.2를초과할필요없음 = 1.0 : 가변피치프로펠러 =1.1 : 고정피치프로펠러 = 빙등급 ( 부기부호에숫자를추가함 ) = 수선에서폭 (m), 선수단근처에국부적인증가는보편적으로고려되지아니한다. = 만재흘수 (m) = 선수단의각도 ( 그림 참조 ). 2. 빙에서선박성능을개선하기위한특별한수단 ( 즉, 공기거품장치 ) 이장치된선박은추진기관의성능개선의목적으로사용되는기기에들어가는정격을실정격에추가할수있다. 프로펠러정격은 에서요구되는정격의 85% 이상이어야한다. 3. 효율적으로설계된노즐이장치된선박은빙조건에서스러스트의증가에따라요구되는기관출력의경감을고려할수있다. 다만, 및 에서요구되는출력의 20% 를초과하여경감해서는아니된다. 선급및강선규칙적용지침

306 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 4. 빙조건에서선박성능을향상시키는설계특징을갖춘선박에서는요구되는출력의추가적인경감이고려될수있다. 그러한특징은모델시험또는실선계측 (full scale measurements) 의방법으로증명되어야한다 대빙토크및하중의결정 1. 프로펠러및축계장치에서부재치수 (scantlings) 결정시에사용되는대빙토크 ( ) 는다음식에따른다. (knm) = 대빙등급의기능을나타내는계수로서표 에따른다. 표 의값 대빙등급 쇄빙선 (icebreaker) ICE05 16 ICE05 21 ICE10 21 ICE10 30 ICE15 27 ICE15 30 PL 33 PL 40 = 프로펠러의지름 (m) 2. 만족스럽게설계된노즐내에서운전되는프로펠러에는제출된자료 ( 즉, 동형선에서수행된측정치 ) 를근거로대빙토크가고려된다. 다만, 그러한자료도없다면다음의식이사용될수있다. (knm) 큰조각의빙이노즐속또는노즐정면으로자유롭게접근하지못하도록하여야한다. 3. 축계에서축방향하중 ( 축방향하중, 전진 ) ( 축방향하중, 후진 ) 축방향하중 는스러스트베어링의프로펠러측에적용되어야한다. 및 는 및 에따른다 프로펠러 1. 다음에정해진것을제외하고규칙 3편 20장 218. 에정해진날개부재치수요건을적용한다. 대빙토크를수반한계산에서 에따른 가적용된다. 마르텐사이트-오스트나이트계및페라이트-마르텐사이트계스테인리스강의프로펠러날개부재치수는특별히고려될수있다. 2. 부기부호 ICE15 및 PL10 부터 PL30까지의프로펠러장치는 0.7 이내의프로펠러디스크정면으로거대한빙조각이자유롭게접근하지못하도록하여야한다. 3. 적용지침 5편 3장 303. 의 1항에따른프로펠러날개의바깥단면에서날개굽힘의위험에대한특별한고려가되어있지않을경우, 반지름 0.95 에서의날개끝단의두께는다음식에의한값이상이어야한다. (mm) = 대빙등급의기능을나타내는계수로서 의표 에따른다. 및 : 에따른다. 146 선급및강선규칙적용지침 2011

307 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 는 2.5 보다높아서는아니된다. 노즐안에서운전되는프로펠러에대해서는날개끝단의두께가상기식보다작아도인정될수있다. 다만, 그끝단의두께는상기값의 3/4이상이어야한다. 날개단및프로펠러끝단에서의두께는각각날개단또는끝단으로부터 1.25t에서측정해서상기에주어진최소두께의 50% 이상이어야한다. 회전방향이고정된프로펠러의경우, 이요건은전연및프로펠러끝단에만적용한다. 4. 프로펠러날개및피치제어기구의부속품은다음식의설계정하중이상에서견뎌야한다. (kn) 하중은날개상의반지름 0.9 에서 2/3 또는 2/3 중큰것의날개중심축으로부터의교차점 (offset) 에서적용하여야한다. 그림 = = 날개의최대인장강도 (N/mm 2 ) = 날개항복강도또는 0.2% 오프셋점 (N/mm 2 ) = 반지름에서의날개단면의길이 (mm) = 적용되는지점의두께 (mm) = 프로펠러의지름 (m) = (m) = 날개루트필릿끝부분날개단면까지의반지름 ( 거의 정도로원을그린다.), 조 (m) =0.9에서둥근단면상의날개회전축으로부터후연까지의거리 =0.9에서둥근단면상의날개회전축으로부터전연까지의거리 5. 프로펠러날개볼트는다음식이상의단면계수 ( 볼트피치원에접선 ) 를가져야한다. 및 참 (mm 3 ) = 1.0 : 가변피치프로펠러 = 1.25 : 고정피치프로펠러 = 볼트재료의항복강도 (N/mm 2 ) = 날개고정볼트부착면까지의반지름 (radius to bolt plan) (m). 및 = 에따른다. 볼트는볼트머리와나사산의전환지역뿐만아니라나사산근처에서의응력집중을최소화하는설계를 선급및강선규칙적용지침

308 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 하여야하며나사산에서의소성변형의위험을줄여야한다. 6. 다양한빙하중을받아야하는피치제어기구의모든부품은응력집중이고려되어야한다. 7. 날개부속품및피치제어기구의기타부품은최대출력에서피치제어장치에의하여발생하는모든힘을견딜수있도록설계되어야한다. 힘은동시에한개의날개로작용한다고가정하여야한다. ( 참고 ) 피치제어기구는다음의동적빙하중에대하여설계되어야한다. (kn) : 전연 : 후연 각각의날개끝단에서날개면에수직으로 0.9R에적용한다. PL10 ~ PL30 및쇄빙선은무한대, ICE05 ~ ICE15는 사이클이상의하중사이클이고려되어야한다. 유압장치의설계압력은상기의힘을근거로날개스핀들토오크생성에필요한압력의 2배이상이어야한다. 힘은동시에한개의날개에만작용한다고가정한다. 8. 프로펠러의부착은다음에따른다.( 해수온도 0 로고려 ) 프로펠러가프로펠러축에볼트로부착된다면, 볼트연결은적어도프로펠러축과같은굽힘강도를가져야한다. (1) 플랜지연결 ( 가 ) 전단또는가이드핀 (shear or guide pin) 또는팽창기구와사전응력을받는마찰볼트 (pre-stressed friction bolts) 의결합에의한토오크전달은다음을충족하여야한다. (a) 마찰토오크 는최소한반복진동토크 의 2배이상이어야한다. 즉, (Nm) μ = 마찰계수, 강 - 강및강 - 청동 : 0.15, 강 - 구상흑연주철 : 특수한처리가된표면에는다른값이고려될수있다. = 전속도범위에서연속운전시진동토오크 ( 최대연속출력에서의회전수의 ~ %) = (Nm) = 볼트피치원지름 (PCD) (mm) = 모든볼트수 (n) 에대한전체볼트사전응력 (pre-stress force) (N) 볼트사전응력은다음과같이제한된다. 볼트는가장작은단면에서항복강도의 70% 까지의사전응력을받을수있다. 다만, 10.9 또는 12.9볼트 (ISO 나사강도표시규정참조 ) 를사용할경우, 나사윤활절차가특별히평가되어야하고비트는각도또는그이상의조임만허용된다 ( 예 : 신장의측정에의한 ). 전조나사 (rolled threads) 의경우, 나사에있어서의사전응력은항복강도의 90% 까지높일수있다. 이러한비율은사전응력과결합한피크사용응력이항복강도를넘지않는것을조건으로한것이다. = 최대연속토오크 (Nm) = 빙충격하중으로인한적용계수, 참조 (b) 피크토오크 의 2배에서마찰토오크 ( 상기 (a) 참조 ) 를뺀것에의한전단응력이 n개의리머 부착핀 (ream fitted pin) 또는팽창기구의전단항복강도 ( ) 를넘어서는아니된다. 즉, (Nm) = 또는 중큰값 (Nm) 148 선급및강선규칙적용지침 2011

309 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 = 공진에서평균토오크 = 위험회전수범위를제외한전회전수범위내에서진동토오크의최대값 = 볼트피치원지름 (PCD) (mm) = 볼트전단지름 (mm) ( 나 ) 미세한틈 (<0.1 mm) 를갖고특정한사전응력 ( ) 으로조여진 n개의플랜지커플링볼트에의한토오크전달은다음요건을충족하여야한다. - 마찰토오크는최소한반복진동토크 ( 통상일시적인조건포함 ) 의 2배이상이어야한다. (( 가 ) 의 (a) 참조 ). - 볼트사전응력은 ( 가 ) 의 (a) 와같이제한된다. - 피크토오크 의 2배에서마찰토오크를뺀것으로인한전단응력 과사전응력 의조합은다음과같이항복강도 를넘어서는아니된다. = 볼트에서전단응력 = = 특정볼트사전응력 = = 피크토오크, ( 가 ) 의 (b) 참조 = 볼트피치원지름 (PCD) (mm) = 볼트전단지름 (mm) ( 다 ) 리머부착볼트 (ream fitted bolt) 에만의한토오크전달은다음요건을충족하여야한다. - 볼트는가벼운누름부착 (light press fit) 을하여야한다. - 피크토오크 ( 상기 ( 가 ) 의 (b) 참조 ) 의 2배에서마찰토오크 ( 상기 ( 가 ) 의 (a) 참조 ) 를뺀 것에의한볼트전단응력이 0.58 를넘어서는아니된다. - 연속운전시진동토오크 ( 상기 ( 가 ) 의 (a) 참조 ) 로인한볼트전단응력은 을넘어서는 아니된다. 즉, 부착된 n개의볼트지름이다음기준을만족하여야한다. 및 = 볼트피치원지름 (PCD) (mm) 플랜지에있는볼트구멍이적절히정렬된다면, 리머부착볼트 (ream fitted bolts) 는팽창기구로대체할수있다. ( 참고 ) 가벼운누름부착을하는리머부착볼트 (ream fitted bolts with a light press fit) 는볼트와플랜지의온도가동일할때손으로부착할수없는것을의미한다. 약간의누름압력또는냉각이필요하다. (2) 수축끼워맞춤마찰력은 35 에서다음을만족하여야한다. 전속도범위에서소요토오크 (knm) 의최소값은 및 = (1)( 가 )(a) 참조 선급및강선규칙적용지침

310 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 접선하중 (kn) : ( 는수축지름 (m), 테이퍼인경우중간에서 ) 축방향힘 (kn) : ± 여기서, + = 이중의회전방향을갖는스러스터및포드 (pods) 를포함하여당김작용을하는프로펠러의경우 - = 미는작용을하는프로펠러의경우 = 면압 (MPa) = 릴리프그루브를갖는허브의어느부분및오일그루브를고려하지않은축방향에서접촉하는테이퍼의유효길이 (m) = 테이퍼의 1/2, ( 예 ; 테이퍼 = 1/30, = 1/60) = 빙규칙에서적용되는최대축방향힘 마찰력 (kn) 이 일때안전한토오크전달을위하여 35 에서필요한면압은다음과같다. ± = 마찰계수, 표 에따른다. 표 마찰계수, 허브재료 표면조건회주철또는강구상흑연주철 청동 오일주입 테이퍼상에서드라이피팅 글리세린주입 기름에서가열 드라이 가열 / 냉각 ( 그리스가 제거되거 나오일이침투하는것에대한보호가되지않고높은수축압력이가해지지도않음 ) 드라이 가열 / 냉각 ( 그리스가 제거되고 오일침투에대하여보호되거나또는 높은수축압력이가해짐 ) 특수마찰코팅 특별히승인되어야함 (3) 키연결 ( 가 ) 토오크만전달하는키연결에대하여, 안전계수 2로연속운전을위하여적용가능한진동토오크에상응하는최소마찰토오크가있어야한다. 즉, 마찰토오크 한개또는두개의키홈을가진원형부재사이의수축끼워맞춤압력을계산할때, 실제압력 150 선급및강선규칙적용지침 2011

311 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 은키홈에의한릴리프 (relief) 때문에계산된것보다낮다. 이영향은경감계수 0.8로조정할수있다. 이런가정에서강재허브를갖는중실축 (solid shaft) 소요수축량 (mm) 는,,, = (1)( 가 )(a) 참조 = 수축량으로서, 특정한공차또는당김거리로인한최소량 - (mm). = 축지름 (mm) = 허브의바깥지름 (mm) = 허브길이 (mm) = 마찰계수 (0.15로할수있다 ) = ISO42871/1에정의된축및허브각각에대한표면거칠기로서 산술적평균 (mm) = ISO42871/1에정의된축및허브각각에대한표면거칠기로서 10점높이 (mm) 테이퍼연결에서는특정한미는힘또는특정한당김거리에의하여최소마찰토오크가제공되어야한다. 후자의경우상기 와일치하여야한다. 다만, 시험당김이시행될경우에는표면거칠기에의한차감은생략될수있다. ( 나 ) 허브키홈및축에서키전단응력과면압은각각적용된반복피크토오크 ((1) 의 ( 가 ) (a) 참조 ) 에서상기 ( 가 ) 에따른실제마찰토오크 를뺀것을기초로계산한다. 를넘는길이를가진키를따라서불균일한하중의분포가경험적으로고려되어야한다. 만약 일경우다음식에서 를사용하여야한다. 키에서의전단응력 (MPa) : 키의측압 ( 축및허브와의접촉에대하여 ) : = 키의유효베어링길이 (mm) = 키의너비 (mm) = 키의수, 2개의키가사용된경우 = 1.5 = 축과허브에각각접촉하는키의유효높이. = 2 키에서허용전단응력 : 키재료의항복강도의 배. 허용측압 : 대표항복강도의 배. = 토오크방향계수 단일방향토오크 : = ~ 10 4 의반전을가지는쌍방향토오크 : = 2/ 이상의반전 : = 1/3 = 지지계수 키 : = 1 축 : = 1.2 허브 : = 1.5 선급및강선규칙적용지침

312 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 추진축계보강 1. 축계의빙보강을위한계수의결정 = 정격출력 (kw) = 정격출력에서의프로펠러의속도 (rpm) = 실제부품에서의토크 (knm) = 에따른빙토크 (knm) = 기어비 ( 감속기가없거나또는감속기의프로펠러측부품 : = 1) = 고려하는부품의기관측에있는모든부품의토오크를기초로한등가질량관성모멘트 (kg m 2 ) 기관속도로회전하는질량은다음식에따라변환되어야한다. 유체커플링, 토오크컨버터, 또는전자식슬립커플링을갖는추진장치에서는커플링앞의질량은고려하여서는아니된다. = 추진장치의등가질량관성모멘트 (kg m 2 ) ( 유체또는전자식슬립커플링앞의질량은고려하여서는아니된다.) = 재료계수 2. 디젤및 / 또는터빈장치용일반적인적용계수 : 3. 유체식토오크컨버터를갖는디젤장치또는전기모터장치용적용계수 : (1) 토오크컨버터또는유체식커플링을갖는디젤장치 : max = 컨버터 / 커플링을통한최대전달가능토오크 (2) 전기모터구동 : max max = 모터피크토오크 ( 안정된상태 ) 상기기준대신, 빙충격하중이시간영역에서과도동적응답의시뮬레이션에의하여증명될수있다. 분지장치 (branched system) 에서는일반적으로그러한시뮬레이션이권장된다. 4. 축연결은다음에따른다. (1) 플랜지연결 : (1) 호에따른다. (2) 수축끼워맞춤 : 다음에따른다. 마찰력은다음을만족하여야한다. 전속도범위에서소요토오크 (knm) 의최소값은 및 = (1)( 가 )(a) 참조 접선하중 (kn) : 152 선급및강선규칙적용지침 2011

313 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 ( 는수축지름 (m), 테이퍼인경우중간에서 ) 축방향힘 (kn) : ± ( 기어박스에서는 대신 를적용한다 ) 여기서, + = 이중의회전방향을갖는스러스터및포드 (pods) 와가변피치프로펠러를포함하여당김작용을하는프로펠러와같이콘 (cone) 을당기는축방향힘의경우 - = 미는작용을하는프로펠러와같이콘 (cone) 을미는축방향힘의경우 = 면압 (mpa) = 릴리프그루브를갖는허브의어느부분및오일그루브를고려하지않은축방향에서접촉하는테이퍼의유효길이 (m) = 테이퍼의 1/2( 예 ; 테이퍼 = 1/30, = 1/60) = 빙규칙에서적용되는최대축방향힘 마찰력 (kn) 이 일때안전한토오크전달을위하여필요한면압 는다음과같다. ± = 마찰계수, (2) 호의표 에따른다. (3) 키연결 : (3) 호에따른다. 5. 선미베어링안쪽및프로펠러플랜지또는허브쪽으로적어도요구되는지름의 2.5배길이까지의프로펠러축의지름은다음의식이상이어야한다. (mm) = 날개루트필릿의끝단에서고려되는날개단면의실제값 ( 거의 의 1/20 정도로원을그 린다 ) = 축의재료참조 = 날개의재료참조 ( 참조 ) 및 t = 에따른다. 프로펠러축의지름은선미베어링과 2차선미베어링사이에서요구되는중간축지름의 1.15배까지균일하게테이퍼식으로줄일수있다. 2차선미베어링전단으로프로펠러축의지름은요구되는중간축지름의 1.05배까지줄일수있다 ( 프로펠러축에들어맞는재료계수사용 ) 프로펠러축플랜지의두께 ( 프로펠러부착 ) 는실제축지름의 0.3배이상이어야한다. 필릿반지름은실제축지름의 0.125배이상이어야한다. 6. 중간축의지름은다음의식이상이어야한다. (mm) F = 규칙 5 편 3 장 203. 의 F 에따른다. = 규칙 5 편 3 장 203. 의 K1 에따른다. 7. 스러스트베어링 선급및강선규칙적용지침

314 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 (1) 스러스트베어링의지지및구조는프로펠러가빙에부딪쳤을때강력한축방향힘에의하여축방향으로축이과도하게움직이지않도록설계되어야한다. (2) 스러스트베어링은 에규정된것과같은정적인빙압과공칭스러스트를합한값이상이되도록정적인내구력을갖도록설계되어야한다. 빙력은축방향에서작용하는것으로가정한다. 전 후진방향이모두고려되어야한다. (3) 롤러베어링의기본정하중치는 (2) 에따른하중의 2배이상이어야한다. (4) 빙조건에서베어링압력의계산과관련하여다음의추력이적용된다. ± (kn) = 에따른다. = 프로펠러의평균볼라드스러스트 (bollard thrust) 또는최대연속전진속도에서평균스러스트의 1.25배 (kn). (5) 롤러베어링의계산된수명 ( ) 은하중 이적용될때최소 40,000 이상이어야한다. 8. 감속장치 (1) 감속장치는 대신 에따른적용계수 를사용하여지침 5편부록 5-4의요건을만족하여야한다. (2) 기어하우징의강성및베어링장치와관련하여 7항에따른축빙하중이고려되어야한다. 9. 클러치 상기 에서 가 1.4를초과하는경우, 클러치는다음값에서 /1.4의비율로증가된토오크능력을가져야한다. - 정적마찰토오크 : 최소 1.8, 가능하면 2.5 를넘지않게 (2.5 를초과할경우관련과정에대한시뮬레이션계산서등과같은증명자료를제출하여야한다.) - 동적마찰토오크 : 비틀림탄성커플링 커플링은다음과같이설계되어야한다. (1) (2) (3) 프로펠러 : 기관 모드의고유진동수가프로펠러날개통과진동수보다현저히낮은경우 ( 비율 < 50%) 그외의경우 = 빙충격하중으로인한적용계수, 2항및 3항참조 = 결합응력과탄성체내의상응최고공칭전단응력에서허용평균토오크 = 연속운전을위한허용진동토오크 ( 그림 참조 ) = 특히클러치가들어가있는동안에순간진동으로서반복하중에대한허용최대오크 ( 그림 참조 ) 토 그림 T kv 그림 T Kmax1 154 선급및강선규칙적용지침 2011

315 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 상기기준대신, 탄성커플링에서의빙충격하중은그시간영역에서과도동적응답의시뮬레이션에의하여증명될수있다. 분지장치 (branched system) 에서는일반적으로그러한시뮬레이션이권장된다. 제 11 절 스러스터 일반 1. 스러스터설계시극저온환경조건이고려되어야한다. 2. 윤활유와작동유의가열및순환을위한수단을갖추어야한다 추진스러스터 1. 추진용으로사용되는스러스터 (thrusters) 는 10절의해당요건을따라야한다. ( 참고 ) 여기서, 주추진스러스터뿐만아니라빙에서추진용으로사용하기위한어떠한스러스터도추진스러스터로간주한다. 2. 선회식추진장치 (azimuth thrusters) 의조타장치는모든해당빙하중에견딜수있도록설계되어야한다. 프로펠러노즐 (704.) 과프로펠러날개 (1004.) 에서의빙하중이모두고려되어야한다 기타스러스터 1. 축계는다음에따른다. (1) 프로펠러에빙으로인해발생하는최대피크토크가고려되어야한다. (2) 프로펠러축에대하여 3항의하중 가고려되어야한다. 최대등가허용응력은항복강도의 80% 또는재료의 0.2% 내력이다. 2. 감속기어에대하여적용계수 ( ) 는최소한 1.2 이상이어야한다. 3. 프로펠러날개는날개재료의 80% 항복강도또는 0.2% 내력을초과하지않고최대피크하중에서견딜수있도록설계되어야한다. sin (kn) = 원동기의최대피크토크 (knm) = 반지름 0.85 에서의피치각도 = 프로펠러반지름 (m). 하중 는 0.85 에서날개면의수직으로적용하는것으로가정한다. 제 12 절 복원성및수밀완전성 적용 1. 선급부호 Icebreaker 또는 PL를갖는선박은이절의요건에추가하여관련국제협약요건을만족하여야한다. 2. 실행가능한한여객선에대한손상복원성승인과관련된정의및일반요건을적용하여야한다. ( 참고 ) 이절에포함된요건은극지등급 1 내지 3에적용하는 IMO/MSC/Cir " 북극빙해역에서의선박운항을위한지침 에기초한다. 선급및강선규칙적용지침

316 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 정의 1. 부호 = 수직얹힘힘으로서 402. 을참조한다. 2. 용어얹힘팔 (Beaching lever) = 선박의배수량으로나눈얹힘모멘트 3. 여기서정의하지않은정의는관련국제협약의정의에따른다 문서 1. 승인을위한문서 - 임시 (preliminary) 손상복원성계산서 - 최종손상복원성계산서 ( 승인된허용 GM 또는 KG 곡선도 (approved limit curves) 가있는경우또는승인된경하중량자료가추정된경하중량자료보다유리한경우에는요구되지않는다.) 2. 정보를위한문서 - 내부수밀완전성을보여주는도면 3. 기타우리선급이필요하다고인정하는도면및자료 비손상복원성요건 1. 초기메타센터높이 GM 은 0.5 m 이상이어야한다. 2. 복원성계산에있어빙의영향을고려하여야한다. ( 참고 ) 누적된빙하중의두께와밀도는다양한영역에서다양한형태로나타날수있다. 자세한정보가부족하기때문에, 빙하중에대해서는다음과같이고려한다 ; - 노천갑판과현문에대하여는 30 kg/m 2 - 수선면상부의선박각측면투영면적에대하여는 7.5 kg/m 2 - 레일, 삭구 (rigging), 포스트와기타설비같은불연속빙구조물의하중분포가포함되어선박의측면투영전체면적은 5% 가증가된다. 이면적의정적모멘트는 10% 증가한다. 3. 다음사항을검증하기위한적절한계산과 / 또는시험이수행되어야한다 ; (1) 선박이허용된제한구역내의빙해역을운항하고있을때, 선회혹은기타의이유로횡동요, 종동요, 상하동요또는경사등이야기되더라도선박은충분한양 (+) 의복원력을유지하여야한다. (2) 선박이빙위로올라가선수최하단이잠시동안공중에뜬상태가될때도선박은충분한양 (+) 의복원력을유지하여야한다. 4. 3항 (1) 호와 (2) 호에서의충분한양 (+) 의복원력이라함은선박이최소 150 mm의양의메타센터높이를유지함을의미하며, 국제만재흘수선협약에정의된건현갑판적어도 150 mm 하방에그은선이물에잠기지않아야한다. 5. 빙에올라앉은선박에대한복원성계산수행에있어, 선박은다음과같은선수최하단이잠시동안공중에떠있는것으로가정되어야한다 ; - 통상의선수형상의경우, 선수의윤곽이용골라인에접하는지점 - 선수에구조적으로정의된스케그 (skeg) 가설치되어있는경우, 선수의윤곽이스케그의상부와만나는지점 - 형상만으로스케그로정의되는선수일경우, 선수윤곽접선이스케그의접선과교차하는지점, 또는 - 새로운설계의선수형상의경우, 특별히고려된지점 - 선수에서빙을부수도록설계된선박의경우도같은고려가있어야한다 손상복원성요건 내지 6. 의손상가정및기준 및 8. 이손상복원성계산의기초로된다. 2. 빙으로인한파공손상의범위는다음의값으로간주한다 : - 종방향길이로는손상의중심이수선의최대너비위치보다앞쪽이면가장깊은빙수선길이의 0.045배, 그외의장소에대해서는수선길이의 0.015배 156 선급및강선규칙적용지침 2011

317 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 - 손상의전체범위에대해외판의수직방향으로 760 mm 깊이 - 수직방향길이로는가장깊은빙흘수 (ice draft) 의 0.2배와종방향길이중작은것 3. 빙으로인한손상의중심은용골과가장깊은흘수의 1.2배사이의한점이될수있다. 손상의수직범위는용골과가장깊은빙흘수 (ice draft) 의 1.2배사이로한정되도록가정할수있다. 4. 위에규정한값보다더작은범위의손상이더가혹한조건이되는경우, 그러한작은손상을가정하여야한다. 5. 가정손상범위내에위치한파이프, 덕트또는터널에대하여는, 을참조한다. 6. 다음의침수율계수를가정한다. - 창고 : 기관실구역 : 탱크및기타구역 : 부분적으로채운평형수탱크 : 최소탱크용량에맞게 7. 침수최종단계에서의손상복원성기준 - 손상후최종평형수선은어떠한비수밀개구단보다아래에있어야한다. - 손상후최종평형횡경사각은 15 를초과하지않아야한다. 갑판단이잠기지않는경우, 이값은 17 까지증가될수있다. - 최종단계에서잔존복원성기준 손상후 GZ는평형을넘어최소한 20 양의범위를가질것. 최대평형위치를넘어 20 내에서최소 0.10 m의최대 GZ 8. 침수의중간단계에서의손상복원성기준 - 손상후수선은어떠한비수밀개구단보다아래에있어야한다. - 손상후횡경사각은 25 를초과하지않아야한다. 갑판단이잠기지않는경우, 이값은 30 까지증가될수있다. - 중간단계에서잔존복원성기준 손상후 GZ는평형을넘어최소한 10 양의범위를가질것. 최대평형위치를넘어 10 내에서최소 0.05 m의최대 GZ 9. 손상복원성에관한최대허용 VCG 곡선을복원성자료에포함하여야한다. 그렇지않은경우에는, 손상복원성승인은제시된적재조건에한정된다 얹힘복원성요건 1. 최대허용 VCG를가정하여큰빙형상에얹힌경우에대하여, 선박의복원성을평가하여야한다 및 3. 의가정및 및 5. 의기준을이러한평가의기초로하여야한다. 2. 중앙얹힘가정 402. 의수직얹힘힘 을, 선박의종중심선에서수선하부 1.0 m F.P. 에가정한다. 3. 편심얹힘가정 402. 의수직얹힘힘 을, 선박의종중심선에서 0.125B 벗어나서수선하부 1.0 m F.P. 에가정한다. 4. 중심얹힘기준 - GM은양이어야한다. - 후부갑판단이잠기지않아야한다. 다만, 후부갑판단이잠길수없도록아이스나이프 (ice knife) 를갖고건조된선박에대하여는, 후자의기준은고려할필요가없다. 5. 편심얹힘기준 - GM은양이어야한다 / 배수량으로계산된얹힘팔은최대 GZ의 0.5배를초과하지말아야한다 수밀완전성요건 1. 실행가능한한, 손상시에점진적인침수를일으킬수있는터널, 덕트또는파이프는손상관통지역내에없어야한다. 이러한것이실행불가능한경우, 비손상으로가정된체적까지점진적인침수를방지하도록배치를하여야한다. 대안으로서, 이러한체적을손상복원성계산에서침수된것으로가정하여야 선급및강선규칙적용지침

318 22 장극지운항및쇄빙기능을갖는선박 3 편 22 장 한다. 2. 수밀경계를이루는터널, 덕트, 파이프, 문, 계단실, 격벽및갑판의치수는, 손상조건에서의기장깊은평형수선에대응하는압력을견딜수있도록적합하여야한다. 158 선급및강선규칙적용지침 2011

319 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 1. 적하지침서의구성적하지침서는다음 3부분으로구성한다. (1) 개요선장에게본선의성능및상태를이해시키고적하에따른선체강도와의관계를종합적으로파악케하고적하에대한지침을위한해설 (2) 표준적하상태본선의표준적하상태의설명 (3) 표준적하상태와다른적하를할때의종강도계산법 (5항참조 ) 다만, 지침 3장표 3.3.3의분류2에해당하는선박은제외 2. 개요에개재하는내용 (1) 주요치수등본선의구조, 배치, 특징에대한일반적인설명 (2) 적하상의주의사항표준적하상태에대해서는횡강도, 국부강도를포함한선체강도전반의해석결과및이를토대로운항상의주의사항을명기하고, 표준적하상태와다른적하상태에대해서는선체에과대한응력이발생하지않도록주의해야할사항과표준적하상태또는임의의적하상태를만들때의평형수, 화물등의중량이동에관한주의사항을명기하여야하며구체적인내용은선박에따라다르나일반적으로다음과같은점에주의하여야한다. ( 가 ) 선수선저보강부의강도에대해서요구되는최소선수흘수 ( 나 ) 화물창적하높이에대한제한 ( 다 ) 격창적하, 2항적하 ( 二港積荷 ) 등의여부 ( 라 ) 탱크액면높이에대한제한 ( 마 ) 국부강도및횡강도상문제되는적하 ( 예를들면갑판상또는창구덮개상적하높이의제한 ) ( 바 ) 종강도상문제되는적하 ( 사 ) 평형수적재시, 입거시등의주의사항 (3) 정수중의종굽힘모멘트및전단력의허용값과허용응력 4항에서계산되는정수중의종굽힘모멘트와전단력의허용값을 5.2에명기하여야한다. 또한종굽힘모멘트및전단력의양 (+), 음 (-) 부호의정의를명시하여야한다. (4) 길이 150 m 이상의산적화물선, 광석운반선및겸용선은 (1) 내지 (3) 호에추가하여다음사항을포함하여야한다. ( 가 ) 산적화물선의경우화물창침수시의정수중굽힘모멘트및전단력의허용값및계산결과의포락선또는포락표 (envelop results). ( 나 ) 만재흘수시빈화물창또는이들의조합. 만재흘수시빈화물창이허용되지않는경우적하지침서에명기하여야한다. ( 다 ) 각화물창의중앙부에서의흘수에대한함수로서해당화물창의최대허용및필요최소적재중량 ( 이중저의평형수중량고려 ) ( 라 )2개의인접한화물창의중앙부에서의흘수에대한함수로서해당인접화물창의최대허용및필요최소적재중량 ( 이중저의평형수중량고려 ). 이경우흘수는두화물창의중앙부에서의평균흘수로한다. 또한 ( 다 ) 를포함한허용적재중량에대한계산방법은지침 7편부록 7-4의 산적화물선에대한흘수의함수로서화물창의최대허용및필요최소적재중량계산지침 에따른다. ( 마 ) 산적화물이아닌화물의특성및탱크정부의허용하중. ( 바 ) 갑판및화물창구덮개의허용하중. 갑판및화물창구덮개에화물을적재하지않도록승인된경우이를적하지침서에명기하여야한다. ( 사 ) 평형수적재계획은평형수교체를이룰수있는비율을기본으로하여터미널과합의되어야한다는내용및최대평형수교체비율. 3. 표준적하상태 (1) 일반적으로입항및출항시에연료유, 청수, 창고품을포함한다음의적하상태가정수중종굽힘모우먼 선급및강선규칙적용지침

320 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 트와전단강도계산시에고려되어야한다. 또한, 항해중중간단계에서소모품의양과배치를고려하여더심각한정도라고간주될경우에는이러한중간상태에대한계산자료를입항및출항상태에추가하여제출하여야하며, 항해도중평형수를적재하거나배출할경우에는적재또는배출하기직전및직후의중간과정의상태에대한계산을적하지침서에포함하여야한다. ( 가 ) 화물선, 컨테이너운반선, 롤온 롤오프선, 냉동화물선, 산적화물선, 광석운반선등 (a) 경하상태 (b) 평형수적재상태 ( 출항시, 입항시 ) (c) 화물을균일하게적하한상태 ( 출항시, 입항시 ) (d) 사양서에지정되어있는모든불균일한적하상태 ( 출항시, 입항시 ) (e) 필요하면단기항해또는평수구역의항해에대하여특별히승인된적하상태 (f) 필요하면화물의적하또는양하중에순간적으로악영향을유발하는적하상태 (g) 부상중에있어서입거준비상태 (h) 적용되는경우, 항해중의평형수교체에대한대표적인지침 (i) 선급부호 BC-A, BC-B 또는 BC-C를가지는산적화물선은규칙 7편 3장 2절에명시된모든하중조건중해당되는사항 ( 나 ) 유조선 (a) 경하상태 (b) 평형수적재상태 ( 출항시, 입항시 ) (c) 화물을균일하게적하한상태 ( 출항시, 입항시 ) (d) 사양서에지정되어있는모든불균일한적하상태 ( 출항시, 입항시 ) (e) 항해중에탱크내청소중또는작업시의상태로서평형수적재상태와큰차이가있는것 (f) 필요하면화물의적재및하역시에순간적으로악영향을유발하는적하상태 (g) 부상중에있어서입거준비상태 (h) 적용되는경우, 항해중의평형수교체에대한대표적인지침. ( 다 ) 케미컬탱커 (a) 상기 ( 나 ) 의유조선에대한각적하상태 (b) Operation manual에기재되어있는적하상태 (c) 승인된화물적재 List에포함되어있는화물로서고밀도인것, 가열을요하는것및격리할필요가있는것에대한적하상태 (d) 적용되는경우, 항해중의평형수교체에대한대표적인지침. ( 라 ) 액화가스산적운반선 (a) 경하상태 (b) 평형수적재상태 ( 출항시, 입항시 ) (c) 화물을균일하게적하한상태 ( 출항시, 입항시 ) (d) 일부빈 ( 空 ) 또는반재 ( 半載 ) 탱크가있는경우의적하상태 (e) 비중량이크게다른 2종이상의화물이혼재 ( 混載 ) 되어있는경우의적하상태 (f) 증기압의증가가승인된평수구역에서의상태 (g) 필요하면화물의적재및하역시에순간적으로악영향을유발하는적하상태 (h) 부상중에있어서입거준비상태 (i) 적용되는경우, 항해중의평형수교체에대한대표적인지침. ( 마 ) 겸용선 (a) 상기 ( 가 ) 화물선및 ( 나 ) 유조선에대한각적하상태 (b) 적용되는경우, 항해중의평형수교체에대한대표적인지침. ( 바 ) 길이 150 m 이상의산적화물선, 광석운반선및겸용선은 ( 가 ) 및 ( 마 ) 에규정된선종별적하상태에추가하여다음의적하상태를포함하여야한다. 다만, 다음 (d) 및 (e) 의적하상태는선주와조선소가합의한사양서에따를수있다. 또한, 다음의적하상태중어느일부적하상태가적하지침서에포함되어있지않은경우, 그로인해예상되는영향을주의사항으로서동지침서내에기재하여야한다. (a) 적용되는경우, 최대흘수에서가벼운화물및무거운화물의격창적하상태. (b) 최대흘수에서가벼운화물및무거운화물의균일적하상태 160 선급및강선규칙적용지침 2011

321 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 (c) 평형수적재상태. 다만, 해수평형수용화물창을갖는선박이톱사이드, 빌지호퍼및이중저탱크가인접한경우평형수용화물창은톱사이드, 빌지호퍼및이중저탱크가빈상태에서구조적으로문제가없어야한다. 설계된평형수적재상태에서선수창의부분적재는초과적재를제한할수있는효과적인수단이없는한허용되지않는다. (d) 제한된양의벙커를싣고최대흘수까지적재한상태의단기항해상태 (e) 다수의항구에서이루어지는적하및양하상태. (f) 적용되는경우, 갑판화물적하상태. (g) 화물의적재의시작으로부터만재상태까지의균일적재, 격창적재및부분적재상태에대한화물의적하 / 양하에대한지침을포함하여야한다. 이지침작성시적하율 (loading rate), 평형수주입및배출률과적용되는구조적인제한사항에주의하여야하며, 다음사항을포함하여야한다. (i) 적용되는경우, 다음의적하상태를포함하여야한다. 1(a), (b), (d), (e) 및 (f) 의적재상태 2블록적하 (block loading) (ii) 특정항구에서적용되는실제의적하 / 양하에대한지침또는특정항구에대한대표적인지침. (iii) 적하 / 양하지침은화물의적재시작부터만재시까지단계적으로만들어져야하며, 적하 / 양하장치가다른화물창으로위치를변경할때마다단계를나누어야한다. 또한, 각단계는종강도및화물창의국부강도를고려하여야한다. (iv)(i) 의적하상태에대한각단계의요약내용에는다음사항이포함되어야한다. 1각단계에서의각화물창의적재량 2각단계에서의각평형수탱크의평형수배출량 3각단계별정수중굽힘모멘트및전단력 4각단계별트림과선수ㆍ미및평균흘수 5제한조건이있는경우, 선박의공기흘수 (air-draft) (v) 적하 / 양하지침의기재양식은표 4를참고한다. ( 사 ) 평형수적재상태의부분적재평형수탱크평형수적재상태의입항및출항또는그중간운항상태동안의선수미탱크및기타평형수탱크의부분적재는다음조건을만족하는경우를제외하고는설계조건으로사용되어서는아니된다. (a) 평형수탱크의공창및만재상태사이의모든적재높이에서설계응력한계치를만족하는경우 (b) 규칙 7편 3장 10절이적용되는산적화물선은평형수탱크의공창및만재상태사이의모든적재높이에서규칙에적합한경우공창및만재상태사이의모든적재높이에서의적합성을확인하기위하여출항, 입항또는그중간운항상태의각상태에있어서부분적재로계획된탱크는다음과같이가정할수있다. (a) 공창상태 (b) 만재상태 (c) 계획된높이까지의부분적재여러개의탱크가부분적재되는경우는공창, 만재및계획된높이까지의부분적재의모든조합이고려되어야한다. 다만, 화물구역에큰윙평형수탱크를가지는전형적인광석운반선에있어서한개혹은최대두개탱크조합의공창혹은만재평형수적재상태가다음의선박트림조건을초과하는경우에있어서는이러한탱크들의최대, 최소및계획된부분적재높이상태가다음의트림조건을초과하지않는것을확인하는것으로충분하다. 다른윙평형수탱크의적재높이는공창및만재상태사이에서고려되어야한다. 상기의트림조건은다음과같다. (a) 선박길이의 3% 선미트림 (b) 선박길이의 1.5% 선수트림 (c) 프로펠러잠김 (I/D) 을 25% 이상유지하지못하는트림여기서, I : 프로펠러중심선으로부터수선까지의거리 D : 프로펠러의직경 ( 그림 1 참조 ) 상기에서언급한윙평형수탱크의최대및최소적재높이는적하지침서에명기되어야한다. ( 아 ) 화물적하상태에서의부분적재평형수탱크 선급및강선규칙적용지침

322 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 화물적하상태에서의상기 ( 사 ) 의조건은선수미탱크에만적용한다. ( 자 ) 순차적인 (sequential) 평형수의교체상기 ( 사 ) 및 ( 아 ) 의조건은순차적인방법을사용한평형수교체상태에서는적용하지아니한다. 그림 1 프로펠러의잠김 (2) 표준적하상태의표시방법 ( 가 ) 선장이표준적하상태에있어서선체강도와적하상태와의관계를쉽게파악하고적하계획에참고가되도록각상태의정수중종굽힘모멘트 ( ) 및정수중전단력 ( ) 의계산결과를각각의허용값과함께표시하여야한다. 또한 및 는양 (+), 음 (-) 의방향을명시하여야한다. ( 나 ) 상기계산결과는각상태마다구획 (Tank 및화물창 ) 배치도, 구획적하표, Trim 및복원성관계의계산결과와함께가능한한 1Page 또는한번에볼수있는 2Page에기술할것. 이들의기재에대한보기를 5.3에표시한다. 또한, 표준적하상태에대해서사용상의제한이있는경우에는그취지를명기하여야한다. (3) 추가선급부호 ( 가 ) 3항 (1) 호 ( 바 ) 의 (g) 요건에추가하여표 1에서규정하는평균적하율과다음의구조및설비를만족하는 BC-A 또는 BC-B 산적화물선및광석운반선의경우, 선급부호에추가특기사항 BLU-1 을부여할수있다. 평균적하율이표 1에서규정하는것보다높을경우적하지침서에명기하여선급의승인을받아야한다. (a) 평형수배출용량은표 1에서규정하는평균적하율을만족하여야하며, 평균적하율이표 1에서규정하는것보다높을경우에도평형수배출용량은이를만족하여야한다. 여기서평균적하율이란전체화물적재량을화물적재의시작에서끝까지의경과시간으로나눈비를말한다. (b) 선박은각화물창의최대허용적재중량의최소 50% 를한번에적하할수있도록설계되어야한다. (c) 내저판의강도는 CSR 산적화물선의경우는 11편 12장 1절, 광석운반선의경우는 7편 2장 202. 의 6항, 산적화물선의경우는 7편 3장 304. 의 3항의요건에적합하여야한다. (d) 각평형수탱크는화물의적하 / 양하시충분한평형수배출및스트리핑을위하여별도의스트리핑장치를갖추어야한다. (e) 단일및인접한화물창적재에대한국부강도를확인할수있는적하지침기기가설치되어야한다. (f) 평형수및연료유탱크의측심과선박의흘수를원격측정할수있는장치를갖추어야하며, 원격측정장치는선박의적하지침기기에온라인 (on-line) 으로연결되어야한다. (g) 두개이상의적하장치 (loader) 를동시에사용하는경우, 특별히고려하여야한다. 표 1 평균적하율 재화중량 (DWT) (ton) 평균적하율 (ton/h) 30,000 < DWT 50,000 5,000 50,000 < DWT 80,000 8,000 80,000 < DWT 12,000 ( 나 ) 3항 (1) 호 ( 바 ) 의 (g) 요건에추가하여표 2에서규정하는평균적하율과다음의구조및설비를 만족하는 BC-A 또는 BC-B 산적화물선및광석운반선의경우, 선급부호에추가특기사항 BLU-2 을부여할수있다. 평균적하율이표 2에서규정하는것보다높을경우적하지침서에명기하여선 급의승인을받아야한다. (a) 평형수배출용량은표 2에서규정하는평균적하율을만족하여야하며, 평균적하율이표 2에서 162 선급및강선규칙적용지침 2011

323 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 규정하는것보다높을경우에도평형수배출용량은이를만족하여야한다. 여기서평균적하율이란전체화물적재량을화물적재의시작에서끝까지의경과시간으로나눈비를말한다. (b) 선박은각화물창의최대허용적재중량의최소 100% 를한번에적하할수있도록설계되어야한다. (c) ( 가 ) 의 (c) 부터 (g) 를적용한다. 표 2 평균적하율 재화중량 (DWT) (ton) 평균적하율 (ton/h) 30,000 < DWT 50,000 6,000 50,000 < DWT 80,000 9,000 80,000 < DWT 200,000 13, ,000 < DWT 250,000 14, ,000 < DWT 16, 종강도상의허용값적하지침서에기재되는정수중종굽힘모멘트및정수중전단력의허용값은그선박의설계조건도고려하여정하여야한다. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는선체횡단면의위치에서다음에규정하는값을넘어서는아니된다. (1) 정수중종굽힘모멘트 ( ) 의허용값규칙 3장 104. 의 1항 (1) 호선박의경우고려하는선체횡단면의위치에서의정수중종굽힘모멘트는양 (+), 음 (-) 의부호각각에대하여다음 ( 가 ) 및 ( 나 ) 에의한값중작은값으로한다. 다만, 이것은규칙 3장 4절의규정에도만족하여야한다. ( 가 ) 굽힘강도에의한값 (kn-m) (kn-m) : 규칙 1장 124. 의 또는 의값을사용한선박에대하여는그값으로, 사용하지아니한선박에대하여는 로한다. : 선박의고려하는위치에있어서선저및강력갑판에대한선체횡단면의단면계수 (cm 3 ), : 규칙 3장표 1에따른다. ( 나 ) 비틀림강도에의한값 화물의비대칭적하에의한선체에비틀림모멘트가발생하는경우에는지침 7편 4장 202. 의규정을 적용할때이용한비틀림모멘트에따른워핑응력의값을다음식의 [ ] 안의값에서감할필요가있 다. (kn-m) (kn-m), : 각각다음식에의한값으로한다. 선급및강선규칙적용지침

324 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1, : 규칙 3장표 3.3.1에따른다.,, : 지침 7편 4장 2절에따른다. (2) 규칙 3장 104. 의 1항 (2) 호및 (3) 호의선박과 (1) 호내지 (3) 호이외의선박의경우고려하는선체횡단면의위치에서의정수중종굽힘모멘트는양 (+) 과음 (-) 의부호각각에대하여 (1) 의 ( 가 ) 에의한값으로한다. 다만이것은규칙 3장 4절의규정에도만족하여야한다. (3) 정수중전단력 ( ) 의허용값 ( 가 ) 정수중전단력 ( ) 의허용값은다음식에의한값으로한다. (kn) (kn) : 고려하는위치에서의선측외판의두께, 단종격벽을갖는선박의경우는종격벽판의두께를더한값으로한다 (mm).,, 및 : 규칙 3장 301. 에따른다. ( 나 ) 선측외판의두께를전단흐름을직접계산하여결정한경우에는 ( 가 ) 또는다음식에의한값중작은 값을정수중전단력의허용값으로한다. (kn) (kn) : 직접강도계산시적용한선체횡단면에작용하는전단력 (kn) 으로지침 3장 301. 에따른다., : 규칙 3장 301. 에따른다. : 지침 3장 301. 의 1항 (2) 호에규정된허용전단응력 (N/mm 2 ) : 직접계산에의한선체횡단면에작용하는전단응력 (N/mm 2 ) 으로선측외판, 빌지호퍼탱크의값또는톱사이드탱크의값중최대값을말한다. ( 다 )( 가 ) 및 ( 나 ) 에의한정수중전단력의허용값은규칙 3장 4절의규정에도만족해야한다. (4) 항내에있어서정수중굽힘모멘트및전단력의허용값, 항내등파랑의영향을받지않는수역에있어 서정수중종굽힘모멘트 및정수중전단력의허용값 은 (1) 호및 (2) 호에있어서파랑종굽힘 모멘트 및파랑전단력 을각각 (1) 및 (2) 에규정하는값의 1/2로하여정한값으로할수있 다. 5. 적하지침서의작성 5.1 표준적하상태와다르게적하하는경우에대한종강도계산법 (1) 종강도확인사항표준적하상태와다르게적하를할경우의종강도계산및확인은그림 2의흐름도에따라서실시하며각출력점에있어서다음사항에대하여고려하여야한다. ( 가 ) 정수중종굽힘모멘트 ( ) ( 나 ) 정수중전단력 ( ) ( 다 ) 정수중격창적하 (alternate loading) 전단력 ( ) ( ) 에격창적하수정을한전단력 ). 다만, 이중저에 164 선급및강선규칙적용지침 2011

325 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 따른하중의분담을고려하지않고설계되어있는선박은격창적하전단력의확인은생략할수있다. 그림 2 종강도확인순서흐름도 (2) 종강도확인을위한출력점 ( 가 ) 정수중종굽힘모멘트의출력점은적어도 6개소 ( 중앙부 포함 ) 을선박길이방향으로적절하게배치할것 ( 나 ) 정수중전단력의출력점은화물적재구획의전후단벽및이사이의횡격벽위치및이들에준한개소로한다. 다만, 코퍼댐등에서횡격벽의간격이좁은경우에는한쪽의출력점에대한확인을생략할수있다. 다만, 전단력이분명히적다고인정되는개소에대한확인은생략할수있다. (3) 계산상의적하구분 ( 가 ) 양현에대칭으로배치되는탱크의적재량은동일항목으로합계할수있다. ( 나 ) 한화물창에복수의창구를가지는경우는창구마다구분하여계산할것. 다만, 적하의종류에따라구분할필요가없는경우에는각화물창마다구분하여도좋다. (4) 종강도확인의방법 ( 가 ) 허용된적하의확인을쉽게하기위하여적하와종강도의관계및종강도확인의방법을프로챠트등의방법에따라설명할것. 그기제예를 5.4에표시한다. ( 나 ) 선장이적하상태를정확히판단할수있도록 (1) 의계산값에대응하는다음의허용값을명확히해둘것. (a) 정수중종굽힘모멘트의허용값 ( 의허용값 ) (b) 정수중전단력의허용값 ( 의허용값 ) ( 다 ) 설명에사용하는계산값및허용값의용어및기호는 (1) 호및 (4) 호의 ( 나 ) 에따를것. 선급및강선규칙적용지침

326 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 (5) 계산법 ( 가 ) 정수중종굽힘모멘트 ( ) 및정수중전단력 ( ) 의계산정수중종굽힘모멘트및정수중전단력을계산하는경우는각적하상태에있어서직접, 를계산하는방식에따른다. ( 나 ) 정수중격창적하전단력 ( ) 의계산횡격벽의전후에서적하창과빈창이인접하는경우의 의수정계산은 5.6에따른다. ( 다 ) 적하지침서에는이들의계산예를첨부한다. 5.2 정수중종굽힘모멘트및정수중전단력의허용기재예 본선의정수중종굽힘모멘트및정수중전단력의허용값은항해상태 (at sea) 와항내상태 (harbor) 에대하여각각다음과같은값이다. 166 선급및강선규칙적용지침 2011

327 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 표준적하상태기재예 선급및강선규칙적용지침

328 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 WEIGHT CONDITIONS CARGO OIL (BALLAST WATER) TANK NO1CT NO2CT NO3CT NO4CT NO5CT NO1WT NO2WT NO3WT NO5WT NO6WT NO7WT NO8WT SLOPT WEIGHT (t) VOL/CAP (%) BALLAST WATER FRESH WATER FUEL OIL TANK FPT NO4 WT APT FWT DRWT DSWT(F) DSWT(A) FOT(P) FOT(S) FOST(P) FOST(S) W EIG H T (t) VOL/CAP (%) 선급및강선규칙적용지침 2011

329 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 정수중종굽힘모멘트및정수중전단응력계산순서기재예적하의조정과판정방법표준적하상태와다르게적하할경우에는다음에설명한방법에따라정수중굽힘모멘트 ( ) 및정수중전단력 (, ) 를구하고, 이들의각각의허용값이하가되도록적하를조정하여야한다. 이때의허용값은대양항해에있어서예상되는파랑종굽힘모멘트및파랑전단력이부가된경우의응력이그부분의선체강도로부터허용되는한도내에들도록설정되어있으므로각출력점의, 및 를각각대응하는허용값이하가되도록하면항해중강도가확보된다. 본선의경우확인해야할종굽힘모멘트및전단력은다음과같다. 정수중종굽힘모멘트 ( ) 정수중전단력 ( ) 정수중격창전단력 ( ) 계산법의상세는 5.5 및 5.6에설명되어있으나, 계산및확인은그림 3의흐름도에따른다. 그림 3 선급및강선규칙적용지침

330 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 (1) 각화물창또는탱크의적하량을주어 5.5에표시한표 3을사용하여각출력점의 및 를계산한다. (2) 각출력점 의값이그림 3에표시한 의허용값이하에있는지를확인한다. 이하에있으면다음으로진행하고초과하는경우는적하를변경하여야한다. (3) 각출력점의 (1) 에서얻은 의값이그림 3에표시하는 의허용치이하에있는지를확인한다. 이하이면그적하를적용할수있으며초과하는경우는적하를변경하여야한다. (4) 허용치를초과하는출력점이격창적하 ( 격벽전후의화물창이적하창및빈창인경우 ) 의위치에있는지를확인한다. 격창적하인경우에는다음으로진행하고격창적하가아닌경우에는적하를변경하여야한다. (5) 의허용값을넘는출력점에대하여는표 5에따라 를계산한다. 5.5 정수중종굽힘모멘트및정수중전단력계산법 (1) 일반설명종강도계산법에따라본선의실제적하상태에서의선체각점에있어서정수중종굽힘모멘트및정수중전단력이얻어지며종강도계산방법및기호에대한설명은다음과같다. : 의전단또는후단으로부터각출력점까지의재화중량에대한적분값 ( 재화중량에따른전단력 ) (1000 ton) : 의전단또는후단으로부터각출력점까지의부력및경하중량에대한적분값 (( 부력경하중량 ) 에따른전단력 ) (1000 ton) : 의전단또는후단으로부터각출력점까지의재화중량에대한 2회적분값 ( 재화중량에따른굽힘모멘트 ) (1000 ton-m) : 의전단또는후단으로부터각출력점까지의부력및경하중량에대한 2회적분값 ( 부력및경하중량에따른굽힘모멘트 ) (1000 ton-m) 각출력점의정수중전단력 ( ) 및정수중종굽힘모멘트 ( ) 는다음과같이하여구한다. (kn) (kn-m) 여기서 및 의부호는각각허용값의부호와같으며다음그림과같다. 이종강도계산법은부력및경하중량에따른전단력 () 및굽힘모멘트 () 를, 흘수선을 Base로하여미리계산하고흘수 1m마다의수표 (longitudinal strength data) 로한다. 표 4에그 1흘수분의수표에대한예를표시한다. 따라서, 선상에서는재화중량에따른전단력및굽힘모멘트만을계산함에따라쉽게각출력점의정수중전단력 ( ) 및정수중종굽힘모멘트 ( ) 를계산할수있다. (2) 종강도계산의순서이종강도계산은표 3란을채워가면서진행하는것이좋다. 다음에그순서를표시한다. ( 가 ) 선미흘수 () 및트림종강도계산을하려는상태의선미흘수및트림을각각의란에기입한다. 이때선수트림인경우는 (-) 로한다. ( 나 )Base draft () 및흘수차 () 170 선급및강선규칙적용지침 2011

331 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 선미흘수에가장가까운선미흘수보다작은값의흘수를 Longitudinal strength data에기입하고선미흘수와의차이를흘수차 () 의란에기입한다. ( 다 )Weight란이란에는각구획재화중량의 1/1000의값을기입한다. ( 라 ) 란이란은종강도의출력점에하중으로서가하는각구획의재화중량을표시한것으로재화중량에 Ratio( 각출력에포함한구획의비율 ) 을곱한값을기입한다. ( 마 ) 란이란은각구획의재화중량에따라 Midship 회전모멘트를표시한것으로서 의값을기입한다. ( 바 ) 및 의전단또는후단에따라각출력점까지에포함되는 및 의누적을각각기입한다. ( 사 ) 및 부력및경하중량에따른전단력및굽힘모멘트를표시한것으로서다음과같이산정한다. (a) Base value, 흘수차및트림에따른수정계수 ( 및 ) Base value draft로하여사용한흘수를표시하는 Longitudinal strength data로부터각출력점의 Base value(1의란 ) 및각수정계수 ( 및 ) 를각각에대응하는개소에옮겨기입한다. (b) 흘수차 () 에따른수정 (2의란 ) Base draft와실제상태와의흘수차에따라수정을한것으로서수정계수 () 에흘수차 () 를곱하여구한다. (c) 트림에따른수정 (3란) 트림이있는경우에는수정계수 () 에트림량 () 을곱하여구한다. (d) 합계 Base value 1, 흘수차에따른수정량 2 및트림에따른수정량 3을가산하여각각, 의란에기입한다. ( 아 ) 및 재화중량에따른전단력및굽힘모멘트를표시한것으로서다음과같이산정한다. (a) 란 은각출력점의재화중량에대한누적 ( ) 으로서이것을이란에옮겨기입한다. (b) 란각출력점의재화중량에따른 Midship 회전모멘트 ( ) 를각출력점에서의굽힘모멘트에환산한값으로다음식으로구해지는것을기입한다. 수정 ( 자 ) 정수중전단력각출력점에있어서재화상태의실제정수중전단력 ( ) 을표시하며, 다음식에따라계산한다. (kn) ( 차 ) 정수중종굽힘모멘트 ( ) 각출력점에있어서재화상태의실제정수중종굽힘모멘트를표시하며, 다음식에따라계산한다. (kn-m) 선급및강선규칙적용지침

332 표 3 정수중종굽힘모멘트 ( ) 및전단력 ( ) 계산표 CONDITION AFT DRAFT (DA) : (m) BASE DRAFT (DB) : (m) DIFFERENCE( D)=DA-DB : (m) TRIM : (m) WEIGHT LOAD D.W.ITEM RATIO G MOMENT 1/1,000 ( ) 1 FORE PEAK TANK = ( ) = ( ) FR No. 1C.O.T. (C) No. 1C.O.T. (P/S) FR. 94 = ( ) 1~3 4 No. 2C.O.T. (C) No. 2C.O.T. (P/S) FR. 88 = ( ) 1~5 6 No. 2C.O.T. (C) No. 3C.O.T. (P/S) FR. 82 = ( ) 1~7 8 No. 3W.B.T. (C) No. 4C.O.T. (P/S) FR. 76 = ( ) 1~7 10 No. 3W.B.T. (C) No. 5C.O.T. (P/S) FR. 70 = ( ) 1~7 12 No. 4C.O.T. (C) No. 6C.O.T. (P/S) FR. 64 = ( ) 1~7 14 No. 4C.O.T. (C) No. 7C.O.T. (P/S) FR. 58 = ( ) 1~7 16 No. 5C.O.T. (C) No. 8C.O.T. (P/S) FR. 54 = ( ) 1~7 18 No. 5C.O.T. (C) SLOP TANK (P/S) FR. 52 = ( ) 1~7 = ( ) 1~3 = ( ) 1~5 = ( ) 1~7 = ( ) 1~9 = ( ) 1~11 = ( ) 1~13 = ( ) 1~15 = ( ) 1~17 = ( ) 1~19 FR.99 FR.94 FR.88 FR.82 FR.76 FR.70 FR.64 FR.58 FR.54 FR.52 ITEM SHEARING FORCE ( ) BENDING MOMENT ( ) BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-132.8) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 110,000~-99,080 ALLOWABLE BENDING MOMENT 2,790,000~-2,183,600 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-109.8) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 129,000~-113,370 ALLOWABLE BENDING MOMENT 4,340,000~-3,321,300 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-79.8) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 128,000~-112,030 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,040,000~-4,449,800 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-49.8) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 122,000~-112,720 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,590,000~-4,459,000 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-19.8) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 113,000~-112,900 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,520,000~-4,159,000 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-10.2) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 113,500~-113,690 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,520,000~-4,459,000 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-40.2) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 102,000~-113,180 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,520,000~-4,159,000 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-70.2) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 93,000~-112,030 ALLOWABLE BENDING MOMENT 6,030,000~-4,422,200 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-90.2) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 100,400~-111,370 ALLOWABLE BENDING MOMENT 1,100,000~-3,358,000 BASE VALUE 1 1 DRAFT CORRECTION CD ( ) D 2 CD ( ) D 2 TRIM CORRECTION CT ( ) TRIM 3 CT ( ) TRIM 3 BUOYANCY & L.W SS SB DEADWEIGHT W W (-100.0) + ( ) W CALCULATED VALUE (SS- W) 9,800 ( M - SB) 9,800 ALLOWABLE VALUE ALLOWABLE SHEARING FORCE 102,000~-112,370 ALLOWABLE BENDING MOMENT 3,830,000~-3,321, 선급및강선규칙적용지침 2011

333 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 표 4 L O N G I T U D I N A L S T R E N G T H D A T A (FOR BUOYANCY & LIGHT SHIP WEIGHT) *** EACH VALUE SHOWS(ACTUAL VALUE/1,000) *** B A S E D R A F T M E T E R SHEAR FORCE (UNIT MT) BENDING MOMENT (UNIT MT-M) CALCULATION POSITION BASE VALUE (S.F.) DRAFT CORRECTION (CD) TRIM CORRECTION (CT) BASE VALUE (B.M.) DRAFT CORRECTION (CD) TRIM CORRECTION (CT) FRAME (99) FRAME (94) FRAME (88) FRAME (82) FRAME (76) FRAME (70) FRAME (64) FRAME (58) FRAME (54) FRAME (52) 표 5 격창적하전단력 ( ) 계산표의예 FR. 37 FR. 70 FR. 102 FR. 125 FR. 158 FR. 181 FR 정수중전단력 ( ) (kn) 구획 N0. 6 Cargo Hold No. 5 Cargo Hold No. 4 Cargo Hold No. 3 Cargo Hold No. 2 Cargo Hold No. 1 Cargo Hold 2 (kn) 3 Top Side Tank No. 4 Top Side Tank No. 3 Top Side Tank TST 의중량 (kn) No. 2 Top Side Tank No. 1 Top Side Tank 4 분담률 (3 4) 이중저에작용하는하중 ( ) (2-5) 7 계수 전단력수정량 (6 7) 9 격벽전단력 ( 및 ) 허용전단력 (kn) + 30,200 25,500 26,300 27,600 27,600 25,200 29, ,100-25,200-25,200-27,600-28,700-28,500-30,400 선급및강선규칙적용지침

334 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 격창적하전단력계산법 횡격벽의전후에적하창과공창이인접하는경우표 5에따라전단력을수정한다. (1) 계산법 ( 그림 3 참조 ) 그림 3 격창적하시정수중전단력수정 ( 가 ) 정수중전단력 ( )(1란)(kN) 5.5에서얻어진정수중전단력을 1란에옮겨기입한다. ( 나 ) 격벽간의하중 ( )(2란)(kN) 각구획의후단격벽위치에서의정수중전단력 ( ) 를, 전단격벽위치에서의정수중전단력을 로하여 의값을 2란에기입한다. ( 다 ) 톱사이드탱크의평형수중량 (3란)(kN) 톱사이드탱크에평형수등을적재할때그질량 (tons) 에 9.8을곱하여 3란에기입한다. ( 라 ) 격벽간톱사이드탱크의평형수중량 ( )(5란)(kN) 각구획에있어서전후단격벽이지지하는톱사이드탱크의평형수중량을의미하며그중량에 4 란의분담률을곱하여얻어진다. ( 마 ) 이중저에작용하는하중 ( )(6란)(kN) 각구획에있어서이중저에작용하는하중을의미하며 (2-5) 값을기입한다. ( 바 ) 전단력수정량 ( )(8란)(kN) 각구획에있어서전후단격벽에서전단력을수정하는량을말하며 6란의하중에지침 3편 3장표 3.3.6에의한계수 (7란에표시 ) 를곱하여얻어진다. ( 사 ) 전후단격벽의전단력 ( 및 )(9란)(kN) 후단격벽의전부전단력 ( ) 및전단격벽의후부전단력 ( ) 으로다음 (a) 내지 (b) 에따른다. (a) 후단격벽의전부전단력 는다음식에의한다. : 고려하는구획의후단격벽전단력 (kn) 으로 1 란의값 : 고려하는구획의전단력수정량 (kn) 으로 8란의값 (b) 전단격벽의후부의전단력 F CF 는다음식에의한다. : 고려하는구획의전단격벽전단력으로 1란의값 : (a) 에따른다. ( 아 ) 허용전단력 (kn) 허용전단력은 10란에기입하며, 격창적하시전단력 (9란의값 ) 은이값이하이어야한다. 174 선급및강선규칙적용지침 2011

335 부록 3-1 적하지침서의작성및검사지침 3 편부록 3-1 표 6 화물의적하 / 양하에대한지침의기재양식 선급및강선규칙적용지침

336 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 I. 일반 1. 적용 (1) 이지침은선체주요부재에대하여구조모델링, 응력계산, 항복강도평가및좌굴강도평가과정에대한제반규정을다룬다. (2) 이지침은구조모델링의범위에따라전선구조해석에관한지침과화물창구조해석에관한지침으로구분되어진다. 2. 선급부호신청자 ( 선주또는건조자 ) 의신청에따라다음규정에적합할경우선급부호 S eat rust ( D S A 1) 혹은 S eat rust ( D S A 2) 를부여할수있다. (1) 2006년 4월 1일이후에건조계약되는규칙 11편, 12편적용대상선박은해당각장의규정을따른다. (2) 컨테이너선, 산적화물선및유조선은 Ⅲ. 화물창구조해석규정을적용하여선급부호 S eat rust ( D S A 1) 를부여한다. 다만, 우리선급이필요하다고인정하는경우에는 Ⅱ. 전선구조해석규정도적용하여야하며, 이경우선급부호 S eat rust ( D S A 2) 를부여한다. (3) (1), (2) 에규정되지아니한선박의종류에대하여선급부호 S eat rust ( D S A 1) 혹은 S eat rust ( D S A 2) 를받고자하는경우에는우리선급과협의하여전선또는화물창구조해석에관한지침의관련규정을준용하여야한다. I I. 전선구조해석 1. 일반 (1) 적용 ( 가 ) 이지침은유체동역학적해석및통계해석을통하여구한하중을전선구조모델에전달하여구조해석을수행함으로써선박의구조안전성을평가하기위한것으로규칙 3장에서규정하는종강도대상선박중대양을항해하는선박에대하여적용한다. ( 나 ) 이지침을사용하여구조안전성을검증할시에도규칙 3장에서규정하는최소한의부재치수에대한조건을만족해야하며이지침에따라계산된해석결과를구조부재의치수경감을목적으로사용해서는안된다. ( 다 ) 전선구조해석시에적용하는파랑하중은북대서양의파랑자료를적용한 20년의회귀주기에해당하는확률수준 의값을사용한다. ( 라 ) 선체운동및하중해석은우리선급에서인정한선형 2D 스트립이론이나선형 3D 패널이론에의한프로그램을사용하여계산할수있다. 단선박형상을고려하여비선형효과의영향이중요하다고판단될경우비선형시간영역해석프로그램에의한계산을수행하여야한다. ( 마 ) 구조해석방법및프로그램은굽힘변형, 전단변형, 축변형및뒤틀림변형의영향을고려할수있는것이어야한다. (2) 자료제출전선구조해석에대한결과를승인받기위해서는계산에사용된도면, 구조및유체모델, 중량모델, 해석프로그램에사용된이론및가정, 하중계산결과, 구조해석결과등이포함된보고서를제출하여야한다. (3) 전선구조해석의절차는그림 1과같다. 176 선급및강선규칙적용지침 2011

337 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 1 전선구조해석절차 2. 유체모델 (1) 선체운동및파랑하중계산에사용되는유체모델은선박의접수면에대한기하학적형상및유체동역학적특성을잘반영할수있어야한다. (2) 2D 스트립모델선박길이방향으로최소 25~30개의스트립을사용하며각스트립의한쪽현을최소 10개이상의좌표점으로정의하여야한다. 형상이복잡한부위 ( 선수미부및빌지부 ) 는좌표점을증가시켜기하학적형상을잘표현하고형상이변하지않는부위 ( 중앙횡단면 ) 도유체동하중의구배를충분히반영할수있도록적절히분할해야한다. (3) 3D 패널모델수치해석상의오차를줄이기위하여충분히작은크기의패널로모델링을해야한다. 선박길이방향으로최소 30~40개의단면을사용하고각단면의한쪽현을 15~20개의패널로정의하여야한다. 따라서전체선박형상을정의하기위하여 500~800개의패널을사용한다. 형상이복잡한부위 ( 선수미부및빌지부 ) 는패널수를증가시켜기하학적형상을잘표현하고형상이변하지않는부위 ( 중앙횡단면 ) 도유체동하중의구배를충분히반영할수있도록적절히분할해야한다. (4) 유체모델과구조모델은가능한한동일한기하학적형상, 배수량및부력중심을갖도록해야한다. 3. 전선구조모델 (1) 구조모델링 ( 가 ) 해석대상인구조의모델은직접강도계산에의하여치수를정하려는부재의거동에영향을미친다고판단되는주위의부재도포함하는것으로한다. ( 나 ) 판요소, 보요소, 및트러스요소등적절한요소를택하여구조의거동을충실하게표현할수있는구조로모델화하여야한다. ( 다 ) 모델링하는경우부식에대한추가를포함한부재치수를사용한다. ( 라 ) 일반적으로전선구조해석시판요소는거더나늑판간격으로분할할수있다. 그러나중앙단면홀드 선급및강선규칙적용지침

338 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 에대한구조의변형이나응력을해석하기위하여상세한구조해석을수행할경우 I I I. 화물창구조해석의구조모델링에관한규정을적용하여야한다. 또한부재의크기가구조물의응답을표현하기에충분히세밀하지않은경우에는해당부위에대하여상세분할해석을수행하여야한다. 이때상세모델의경계조건은전선구조모델의경계조건과동일하여야한다. ( 마 ) 요소분할을할때에는모델내의응력분포상태를가상하여적정크기로분할하여과대한종횡비가되는분할을피하는등합리적으로하여야한다. ( 바 ) 하나의판요소에존재하는다수의보강재를보요소를사용하여모델링하는경우보강재의강성을합하여각절반을판요소양쪽으로분할하여배치한다. ( 사 ) 보강재의유효단면적은늑골끝부분의고착조건에따라표 1과같이고려되어진다. 표 1 보요소의유효단면적 골조구조의종류 유효단면적 양단스닙 실제단면적의 30 % 일단스닙 실제단면적의 70 % 양단연결 실제단면적의 100 % 1차강도부재의면재 실제단면적의 100 % ( 아 ) 모델검토선체구조를이상화한유한요소모델의적합함을다음에따르거나또는이와동등한방법으로검증하여야한다. (a) 유한요소모델로부터계산한횡단면계수와중앙횡단면도에따라계산한횡단면계수의오차가 ±1 % 범위내에있어야한다. (b) 해석모델에굽힘모멘트를가하여발생한선체길이방향굽힘응력이보이론에따라서계산된값과대체로일치해야한다. 보이론에의한선체길이방향굽힘응력은 으로계산되고, 여기서 은정수중굽힘모멘트와파랑굽힘모멘트의총합이고 는고려하는위치에서의횡단면계수이다. (2) 경계조건전선구조모델의경계조건은구속에의한응력이발생되지않도록단순지지의형태를반영해야한다. 표 2와그림 3는경계조건의예를보여주고있다. 구속점은가능한한응력관심부에서떨어져있어야하며강구조위에위치해야한다. 표 2 경계조건 위치 변위 점 A 점 B 점 C 비고 1 : 구속 0 : 자유 178 선급및강선규칙적용지침 2011

339 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 2 경계조건 4. 중량모델 (1) 구조물의총중량은구조모델의용적에밀도를곱하여구하며구조모델에서제외된부분의중량을고려하기위하여적절히밀도를증가시킬수있다. 구조모델의중량과실제중량과의차이는선박전체에걸쳐발생하므로가능한한추가되는중량이고르게분포될수있도록조절해야한다. (2) 화물중량은적하지침서에따라길이방향, 폭방향및높이방향의정확한위치를고려하여야한다. 다만액체화물인경우는중량중심에집중된절점중량의형태로간주할수있다. (3) 유체동역학적해석에서사용되는중량모델과구조해석에사용되는중량모델은약간의중량차이에의해서도큰하중변화를초래하므로가능한한크기, 중심및분포형태가동일하여야한다. (4) 유체모델과중량모델은정적평형상태를유지해야하며계산된정수중굽힘모멘트의분포는가능한한적하지침서상의그것과일치하여야하며다음과같은범위안에있어야한다. - 배수량 : 1% - LCG : 선박길이의 0.1% - 정수중굽힘모멘트 : 3% 5. 하중해석 (1) 적하상태유체동역학해석시사용하는적하상태는선박의적하지침서를기초로가장운항비율이높은발라스트및만재상태를선택하여야하며정수중종굽힘모멘트가최대새깅및최대호깅이되는조건을반드시포함하여야한다. (2) 유체정하중유체정하중은유체모델과중량또는구조모델과중량을사용하여계산할수있다. 부력과중량은정확히평형을이루어야하며특히트림이심한선박에서는기선과수선면간의각도를고려하여 방향불평형력이발생하지않도록하여야한다. (3) 유체동하중 ( 가 ) 전진속도전진속도는 0 노트를사용할것을권장한다. ( 나 ) 파입사각유체동역학해석시 0 ~ 360 걸쳐전방향을고려하여야하며최대 30 간격으로입사각을적용하여야한다. ( 다 ) 파장장파장은선박길이의최소 4배이상, 단파장은유체모델을구성하는요소의최소 5배이상을갖는범위에서최소 20개이상의파장을고려하여야한다. 파장의범위및개수는최대값을포함하여하중의전달함수를가장효과적으로표현할수있도록선택하여야한다. ( 라 ) 선박운동및파랑하중해석 ( 가 ), ( 나 ) 및 ( 다 ) 의조건에대하여우리선급이인정한프로그램을사용하여선박운동및파랑하중해석을수행하고 6자유도운동 (2D strip일경우종운동제외 ), 각단면에작용하는전단력및모멘트, 특정위치에서의가속도및압력 (2D strip일경우 x방향압력제외 ) 에대한전달함수를계산한다. ( 마 ) 단기해석 ( 라 ) 에서계산된전달함수와불규칙해상상태를정의하는파랑스펙트럼을이용하여단기해석을수 선급및강선규칙적용지침

340 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 행한다. 파랑스펙트럼은다음식으로표현되는 "Bretschneider or 2 Parameter Pierson- Moskowitz Spectrum" 을사용할것을권장한다. exp 여기서, ω : 유의파고 (m) : 각주파수 (rad/s) : 평균제로업크로싱 (zero up-crossing) 파랑주기 (s) 주어진입사각에대한응답의 차스펙트럼모멘트는다음을따른다. 보통 로정의되는퍼짐함수 (spreading function) 를사용한다. 다만, 는다음의값으로한다. 여기서, : 주요파입사각 : 주요파입사각주위의상대적퍼짐 (relative spreading) ( 바 ) 장기해석 ( 마 ) 항에서구한단기해석결과와파랑자료를사용하여장기해석을수행할수있다. 장기해석에사용하는파랑자료는그림 3의 8, 9, 15, 16에해당하는북대서양해역에대한것으로표 3의분산표 (IACS Rec. No. 34) 로나타내었다. 180 선급및강선규칙적용지침 2011

341 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 3 영국해양기술 ( B rit ish M arine T echnology) 의글로벌파랑통계에서유도한북대서양해역에서의 관찰에대한해상상태확률 H S /T Z * SUM SUM * 유의파고 ( ) 와평균제로업크로싱주기 ( ) 값은해당구간에서의중간값을의미한다. 그림 3 북대서양해역의구역정의 선급및강선규칙적용지침

342 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 설계파산정 (1) 설계파는선박으로하여금장기해석값에등가의응답을줄수있도록작용하는규칙파로서입사파와파장은전달함수 (transfer function) 가최대가될때의값을사용하고진폭은장기해석값을전달함수의최대치로나눔으로써구할수있다. 만약선정된설계파의경사도가지나치게높을경우 ( 파고 / 파장 >1/7) 최대치일때의파장보다약간큰파장을선택하여경사도를완화시켜야한다. (2) 설계파의산정기준인주요하중인자 (dominant loads parameter) 는하중이최대로작용하거나구조적으로취약하여구조안전성을반드시검증하여야할위치에대하여선정하여야하며최소한다음을반드시포함하여야한다. - 선박중앙위치에작용하는파랑종굽힘모멘트 - 선박중앙위치에작용하는파랑수평굽힘모멘트 - 선박, 및 위치에작용하는비틀림모멘트 - 선수수선위치에서의수직가속도 - 횡요 선박에따라대형개구부와같이구조적으로취약하다고인정되는부분에대하여도주요하중인자를선정하여야한다. 7. 하중전달 (1) 선정된각각의주요하중인자에의해설계파를산정하고각설계파에따른가속도에기인한관성력및유체동압을계산하여구조모델에합리적으로분포시켜야하며이과정에서구조모델의각단면에작용하는하중과유체동역학해석에서구한값이일치하는지를확인해야한다. (2) 유체동압분포유체동역학해석에서구한유체동압은힘또는압력의형태로구조모델로전달할수있으며이때유체모델과구조모델의상이함에서나오는불평형력이가능한한최소가되도록해야한다. (3) 관성력분포 ( 가 ) 구조물중량유체동역학해석에서구한속도를이용하여해당구조부재의위치에서의가속도를계산하고부재의중량을곱하여관성력을계산한후해당부재를구성하는노드에분포시킨다. ( 나 ) 고상화물컨테이너와같은고상화물은해당화물의위치에서의가속도를고려하며가속도의각방향에따라실제하중이전달되는부위의노드에관성력을분포시킨다. ( 다 ) 액상화물화물에작용하는가속도는화물창의무게중심위치에서계산된값을사용할수있으며각방향별가속도에의해발생하는내부압력을합산하여내부압력의형태로구조모델에가해준다. 이때수두의기준점은수직가속도는탱크경계의최상단, 수평및길이방향가속도는자유표면의중간부위가된다. (4) 불평형력구조모델과유체모델의차이, 구조해석과유체동역학해석시에사용된중량모델의차이및롤운동의점성감쇠력 (viscous damping force) 등에의해일정량의불평형력이구조모델의경계조건에해당하는변위의구속점에서발생하게된다. 이때불평형력의크기, 원인, 해소방법등에대한적절한자료를제출하여야한다. 8. 구조해석및허용응력 (1) 구조해석 ( 가 ) 구조해석은유한요소법을사용하여수행하여야한다. ( 나 ) 해석시사용되는프로그램은우리선급에서인정한정도높은프로그램이어야한다. 우리선급이해석에사용된프로그램과관련된정보및정확도를입증할수있는자료를필요시요청할경우이를제출하여야한다. (2) 허용응력구조해석의의한응력은표 4에허용응력에의하여항복강도를평가한다. 182 선급및강선규칙적용지침 2011

343 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 4 허용응력 해당부재 (N/mm 2 ) 허용응력 (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) 선저외판및이중저 - - 이중저거더 종격벽 - 이중저늑판 - 상갑판 - 횡격벽및특설늑골 - 상세해석평균응력 (mean stress) 응력집중부 (stress concentrate region) ( 비고 ) 1. : 항복응력 2. 등가응력 는다음에따른다 - - < - - : 요소좌표계 방향응력 : 요소좌표계 방향응력 : 요소좌표계 평면내의응력 3. : 요소좌표계응력 (, ) 표 5 재료계수 재료기호 A, B, D 및 E 1.0 AH32, DH32 및 EH AH36, DH36 및 EH AH40, DH40 및 EH 선급및강선규칙적용지침

344 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 III. 화물창구조해석 1. 일반 (1) 적용 ( 가 ) 화물창구조해석에의하여선체구조각부재의치수를정하는경우, 그범위및절차는우리선급과협의하여정할수있다. ( 나 ) 화물창구조해석에의하여선체구조각부재의치수를정할경우에도규칙 3장의종강도규정을만족하여야한다. ( 다 ) 화물창구조해석에의하여강판의두께를정할경우에도규칙에규정하는최소판두께미만으로하여서는아니된다. ( 라 ) 해석방법및해석프로그램은굽힘변형, 전단변형, 축변형및뒤틀림변형의영향을고려할수있는것이어야한다. ( 마 ) 해석방법및해석프로그램은평면또는입체구조모델의거동을합리적인경계조건하에서유효하게표현할수있어야한다. ( 바 ) 화물창구조해석을할때에는그계산조건을명시한자료및계산결과를정리한자료를우리선급에제출하여야한다. ( 사 ) 이지침에규정되어있지않은선박의종류에대하여화물창구조해석을수행하는경우에도이지침의관련규정을준용할수있다. (2) 화물창구조해석과정화물창구조해석과정은그림 4과같다. 그림 4 화물창구조해석흐름도 (3) 구조의모델링 ( 가 ) 해석대상인구조의모델은직접강도계산에의하여치수를정하려는부재의거동에영향을미친다고판단되는주위의부재도포함하는것으로한다. 184 선급및강선규칙적용지침 2011

345 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 ( 나 ) 판요소, 보요소, 및트러스요소등적절한요소를택하여구조의거동을충실하게표현할수있는구조로모델화하여야한다. ( 다 ) 모델링하는경우부식에대한추가를포함한부재치수를사용한다. ( 라 ) 각구조부재의모델에대한요소분할이직접강도계산에의하여치수를정하기에불충분할때에는그부재에대한상세분할해석을하고그해석결과에따라검토를하여야한다. ( 마 ) 이중선체유조선및산적화물선및컨테이너선에대한구조모델에대하여는이규정에추가하여 3. 내지 5. 에따라야한다. ( 바 ) 유한요소모델의좌표계는표 6과같이사용한다. 표 6 좌표계 좌표 방향 비고 길이방향 선미에서선수 (+) 폭방향 중심선면에서좌현 (+) 깊이방향 상향 (+) ( 사 ) 선측외판및종격벽판등큰전단력을받는부재는판요소로모델링하는것이바람직하다. ( 아 ) 요소분할을할때에는모델내의응력분포상태를가상하여적정크기로분할하여과대한종횡비가되는분할을피하는등합리적으로하여야한다. ( 자 ) 거더와같이깊이방향에응력변화가있는것에대하여는이것이판별되도록요소분할을하여야한다. ( 차 ) 해석모델에포함되어있는출입용개구및경감구멍은원칙적으로모두반영하는것으로한다. 만약, 요소크기가개구를반영할수없는경우에는해석결과발생한전단응력을모델면적과개구가고려된실제면적과의비만큼증가시킨다. 단, 이중저거더나호퍼탱크의너클부와같이전단응력이크게발생하는부위에는요소분할을상세히하여반드시개구및경감구멍을반영토록한다. ( 카 ) 보요소의유효폭은부재양측에각각부재길이의 0.1배의폭을포함하는판을모델링한다. 단, 포함되는판은타부재에의해유효하게보강되어있거나충분한판두께를갖고있다고우리선급이인정하는것이어야한다. 다만, 부재길이의 0.1배의폭은인접한부재까지거리의 1/2을넘어서는아니된다. ( 타 ) 보요소의유효단면적은늑골끝부분의고착조건에따라표 1과같이고려되어진다. (4) 모델검토선체구조를이상화한유한요소모델의적합함을다음에따르거나또는이와동등한방법으로검증하여야한다. ( 가 ) 유한요소모델로부터계산한횡단면계수와중앙횡단면도에따라계산한횡단면계수의오차가 ±1 % 범위내에있어야한다. ( 나 ) 해석모델에굽힘모멘트를가하여발생한선체길이방향굽힘응력이보이론에따라서계산된값과대체로일치해야한다. 보이론에의한선체길이방향굽힘응력은 으로계산되고, 여기서 은정수중굽힘모멘트와파랑굽힘모멘트의총합이고 는고려하는위치에서의횡단면계수이다. (5) 경계조건실제구조와같은거동을표현할수있는적합한경계조건을구조모델에적용하여야한다. 화물선, 이중선체유조선및컨테이너선에대하여는 3. 내지 5. 에따라야한다. (6) 하중일반 ( 가 ) 구조모델의경계부전단및후단에작용하는선체종굽힘에의한하중은원칙적으로고려할필요가없다. 다만, 이것을고려할때에는그해석결과에대한허용응력은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 나 ) 원칙적으로적재화물및평형수등에의한하중, 정수압및파랑하중등을고려하여야한다. ( 다 )( 나 ) 에있어서우리선급이필요하다고인정할경우에는화물의관성력에의한하중도고려하여야한다. ( 라 ) 슬로싱과같은충격동하중이예상되는화물창에대하여는별도로검토하여자료를제출하여야한 선급및강선규칙적용지침

346 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 다. ( 마 ) 산적화물선, 이중선체유조선및컨테이너선에대한하중에대하여는이규정에추가하여 3. 내지 5. 에따라야한다. (7) 적재하중 ( 가 ) 액체화물및평형수등에의한하중 (a) 탱크수두의상단은탱크의정판상넘침관의상단까지의거리의 1/2의위치로하여야한다. (b) 큰디프탱크의수두는 (a) 에의하는것이외에필요하다고인정되는경우동적영향에의한적절한부가수압을고려하여야한다. (c) 항내등파랑의영향이적은수역에서만적재되는액체화물및평형수에대하여는실제로적재되는수두를사용하여도좋다. (d) 특히필요하다고인정되는경우를제외하고연료, 청수등소비되는액체에의한하중을고려할필요가없다. (e) 화물의밀도및수두를승인용자료에명시하여야한다. ( 나 ) 입상화물 ( 광석및곡물등 ) 에의한하중산적화물선에대한하중에대하여는 3. 내지 5. 에따라야한다. (8) 정수압 ( 가 ) 선저및선측에작용하는정수압으로서는각적재상태에서의강도계산용흘수에있어서의수두 (m) 를고려한다. ( 나 ) 수압시험상태에서의하중 (a) 수압시험을하는탱크의수두상단은탱크의정판상 2.4 m 의위치로한다. (b) 수압시험상태에있어서의선측및선저수압은강도계산용흘수의 1/3의흘수에상당하는정수압으로한다. (9) 파랑하중 ( 가 ) 파랑변동하중 (a) 파도의파정또는파저에해당하는파랑변동하중으로서다음식에나타난정수중흘수에서의정수압으로부터의변동분, 및 에상당하는수두 (m) 를고려한다. ( 그림 5 참조 ) (m) (m) (m) 여기서, m m 250 m m 300 m m 186 선급및강선규칙적용지침 2011

347 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 5 파랑변동하중 (b) 항내등파랑의영향이적은수역에서의파랑변동하중은 (a) 에규정하는, 및 의값의 1/2로하여도좋다. (c) 파랑변동하중은선박의길이방향에균일하게분포하는것으로한다. (10) 허용응력 (3) 항에규정하는구조모델에대하여 (5) 항에서 (9) 항까지규정된경계조건과하중이작용한경우각구조부재에생기는응력의크기가다음에정하는응력값이하가되도록부재치수를결정하여야한다. ( 가 ) 연강재를사용할경우의허용응력산적화물선, 이중선체유조선및컨테이너선에대하여는 3. 내지 5. 에정하는것으로하며, 특별히규정하지않은경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 나 ) 고장력강을사용할경우의허용응력 ( 가 ) 에규정되어있는값을표 7의재료계수 로나눈것으로한다. 표 7 재료계수 K 재료기호 A, B, D 및 E 1.0 AH32, DH32 및 EH AH36, DH36 및 EH AH40, DH40 및 EH 좌굴강도계산 (1) 적용 ( 가 ) 선체구조각부재의좌굴강도를검토할경우에는 1. 에의한화물창구조해석결과를이용하여좌굴강도를검토한다. ( 나 ) 본지침은좌굴강도를검토할패널이부식에대하여충분한고려가되어있는경우에적용하고그이외는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. ( 다 ) 우리선급이적절하다고인정할경우에는본지침에의하지아니하고좌굴강도를검토할수있다. (2) 작용응력 ( 가 ) 패널의면내작용응력 (a) 응력성분좌굴강도를검토할패널에대하여는다음의요소좌표계에따른면내작용응력을먼저구하여야한다. ( 그림 6 참조 ) 선급및강선규칙적용지침

348 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 6 패널의작용응력 : 방향의압축응력 (N/mm 2 ) : 방향의면내굽힘응력 (N/mm 2 ) : 방향의압축응력 (N/mm 2 ) : 방향의면내굽힘응력 (N/mm 2 ) : 전단응력 (N/mm 2 ) 여기서응력, 의부호는압축응력을양 (+) 으로하고인장응력은 0 으로한다. (b) 선체종굽힘응력에대한고려해당패널의단부에작용하는 (a) 의응력값은선체종굽힘모멘트에의한하중을고려하지않은값이므로특별히이중저거더에대하여는부재위치의정수중종굽힘모멘트에의한응력을더하여야한다. (c) 응력분포의특징에의한분류대상부재및패널의면내작용응력의분포특징에따라표 8에표시된바와같이분류한다. 단, 분류가곤란한경우에는각분류에대하여각각검토한다. (d) 면내작용응력의수정 (i) (a) 에서얻어진패널의면내작용응력을각분류별로표 9에따라수정하여야한다. 단, 필요에따라좌표축을변환한다. (ii) (i) 에서수정된응력을좌굴강도를검토하는경우의면내작용응력으로한다. 표 8 그룹분류 분류특징주된대상부재의예좌굴판정치 - 전단응력이비교적작고굽힘응력이압 - 선체종강도에기여하는갑판, 선저외판, 내 A 축응력보다작은경우 - 2축방향으로작용하는압축응력이대 저판및 2축응력상태인종격벽판등 - 2축응력상태인횡격벽판및깊이가깊은 1.2 등한경우 거더등 B 굽힘응력성분이작고주로 1축압축과전단응력이작용하는경우 1축압축과전단응력상태인선측외판, 선측탱크등의경사판, 전단력이큰격벽판, 1축압축과전단응력상태인거더및늑판등 1.2 C 압축응력이작고굽힘응력이크며전단응력이작용하는경우 굽힘과전단응력상태인거더및늑판 선급및강선규칙적용지침 2011

349 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 9 분류별면내작용응력의수정 분류응력상태수정면내응력 및 일때 A 로한다. 로한다. B 일때 로한다. C 일때 로한다. 가정패널의폭 : (3) 좌굴강도계산 ( 가 ) 좌굴강도계산의순서 ( 표 10 참조 ) (a) 대표등가응력패널의면내작용응력으로부터표 10에따라대표등가응력 를구한다. (b) 등가탄성좌굴응력 (i) 이경우에, A 그룹의형상비 는 1 이상임에주의한다. 표 11의탄성좌굴상관식에의하여좌굴응력,, 을구한다. (ii) 좌굴응력,, 를사용하여등가탄성좌굴응력 을구한다. (c) 등가소성좌굴응력 (i) 등가탄성좌굴응력 의값이항복응력 의 1/2보다큰경우에는등가소성좌굴응력 을구한다. (ii) 항복응력 는다음값으로한다. (N/mm 2 ) 선급및강선규칙적용지침

350 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 10 좌굴강도계산 분류 A 분류 B 분류 C 작용응력,,, 대표등가응력 종횡비 표 9 참조 표 9 참조 a/b 표 9 참조 좌굴응력 평판에대한오일러응력 탄성좌굴상관식 표 11 참조 등가탄성좌굴응력 등가소성좌굴응력 일때 : 재료의항복응력 표 11 탄성좌굴상관식 분류 A 분류 B 분류 C : 최소좌굴응력하의좌굴형상의반파장수로서표 13 또는그림 7 에따라구한다., : 개구영향계수로서 표 12 에따른다. 또는 4.9중작은값 : 개구영향계수로서표 12에따른다., : 개구영향계수로서표 12에른다. 따 190 선급및강선규칙적용지침 2011

351 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 12 개구에의한경감계수 : 요소좌표계 축방향의개구의길이단, 개구주위가적절히보강된경우는 는 1.0으로한다. : 요소좌표계 축방향의개구의길이단, 개구주위가적절히보강된경우는 는 1.0으로한다. : 다음식에의한다. : 개구의긴변방향의패널변의길이. 단, 개구주위가적절히보강된경우는 는 1.0으로한다. : 개구긴변의길이. : 다음식에의한다. : 보강되지않은슬롯의깊이. 다만, 일때에는 는 1.0으로한다. 표 13 좌굴반파장수의값 응력비 선급및강선규칙적용지침

352 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 7 최소좌굴응력하의좌굴형상의반파장수 ( 나 ) 좌굴강도의판정 ( 가 ) 에서구한결과를이용하여다음 (a) 또는 (b) 의조건에만족하여야한다. 단, 는좌굴판정치로서표 8에따른다. (a) 등가탄성좌굴응력 의값이항복응력 의 1/2 보다큰경우 (b) 등가탄성좌굴응력 의값이항복응력 의 1/2 보다작은경우 192 선급및강선규칙적용지침 2011

353 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 산적화물선의화물창구조해석 (1) 일반 ( 가 ) 산적화물선의화물창내부재의치수를화물창구조해석에의하여결정할때는화물창구조해석에필요한자료를제출하여미리우리선급의승인을받아야하며, 화물창구조해석절차는다음 (2) 부터 (5) 항에따른다. ( 나 ) 여기에서특별히언급하지아니한사항은 1항을따른다. (2) 구조의모델링 ( 가 ) 해석범위해석대상의범위는선체중앙부평행부의인접한 3개 (1/2+1+1/2) 의화물창의한쪽현으로하며이때각화물창의길이는전체또는 1/2 화물창으로하며화물창사이의수밀격벽과디프탱크격벽을포함해야한다. 다만, 선체구조의배치와화물및평형수의적재방법이선체중앙면을기준으로비대칭일경우에는선박의전폭을해석범위로한다. 해석범위의기준이되는화물창의길이 는횡격벽하부스툴의수평면에대한화물창에면하지않는측의경사각이 60 미만인경우는횡격벽하부스툴의상단을통하여이경사각이 60 를이루는선과내저판과의교점간의거리 () 를기준으로한다. ( 그림 8 참조 ) 그림 8 화물창모델의해석범위 ( 나 ) 구조의모델링 (a) 판구조로모델링하는경우에는요소분할을길이방향으로는각늑골간격으로, 폭방향으로는종늑골의간격으로분할하며이중저거더및늑판은깊이방향으로 3개이상으로분할함을원칙으로한다. 요소분할의표준예를그림 9에서 11에표시하였다. (b) 상세분할해석을하는경우에선형요소를이용한요소분할의예를그림 12에나타내었다. 이경우트랜스버스의깊이방향으로는 3개이상의요소로분할함을원칙으로한다. (c) 선측외판, 내저판, 상갑판및파형격벽판등큰전단력을받는부재는판요소로모델링하는것이바람직하다. 파형격벽에설치된쉐더판도판요소로모델에포함되어야한다. (d) 거더와같이깊이방향에응력변화가있는것에대하여는이것이판별되도록요소분할을하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

354 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 9 화물창모델의예 그림 10 파형격벽모델의예그림 11 W eb frame 모델의예 그림 12 상세분할해석에의한모델의예 (3) 경계조건해석모델이반폭일경우에는다음의기준을따른다. 다만전폭의모델일경우에는선체중심선면의경계조건을적용하지않는대신모델양단의선저외판과선체중심선면의교점에폭방향의변위를구속한다. 경계조건의예를표 14와그림 13에표시하였다. 194 선급및강선규칙적용지침 2011

355 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 모델의양단면 (1) : 대칭조건 - 선체중심선면 (2) : 대칭조건 - 상하방향에대한불평형력을횡격벽과선측외판의교점에상쇄력으로분포시킨다.(3) 표 14 경계조건 위치 좌표 변위 회전변위 1 모델의양단면 선체중심선면 횡격벽과선측외판과의교점 ( 비고 ) 1 : 구속, 0 : 자유 그림 13 경계조건 (4) 하중 ( 가 ) 일반원칙적으로적재화물및평형수등에의한하중, 정수압및파랑하중등을고려하여야한다. ( 나 ) 하중조건고려하는하중조건은만재시및평형수적재를기준으로한다. 격창적하, 2항구 (two port) 적하또는비중량이큰화물의적하등과같이특수한적재상태가예상될경우그러한적하상태도계산에포함한다. 표 16은각하중조건의예를표시하였다. ( 다 ) 내부하중 (a) 광석등입상화물에의한하중 (i) 화물의적재높이및형상은다음을기준으로한다.( 그림 14 참조 ) - 화물의적재형상은화물창중앙부에서는종횡방향으로수평하고선측방향으로는화물적하각 (repose angle) 로하향경사진다고가정한다. - 화물창중앙부수평부분의폭 는화물창폭의 1/4로가정한다. - 적재높이 은적재되는화물의질량, 화물적하각, 밀도에따라결정한다. 길이방향의적하형상은폭방향형상으로일정하다고가정한다. - 화물의밀도및적하각이명시되지않았을때에는밀도 3.0 (t/m 3 ) 및화물적하각 30 로가정한다. (ii) 화물창의내벽에작용하는하중은다음식에의한다. 다만, 화물하중은선측외측에작용하지않는다. (N/mm 2 ) 선급및강선규칙적용지침

356 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 : 화물의밀도 (kg/m 3 ) : 고려하는패널로부터직상부화물의표면까지의수직높이 (m). : 표 15에따른다. : 빌지호퍼탱크의경사판과내저판사이의각 ( 그림 15 참조 ) 표 15 계수 경사각 ( 도 ) 그림 14 화물창의적재형상그림 15 경사각 (b) 액체화물및평형수등에의한하중평형수겸용창에있어서각위치에서의수두는다음식에의한값과식중의 h 의값중큰값으로한다. (m) : 고려하는위치에서창구코밍까지의높이 (m). : 다음식에의한다. : 탱크의길이 (m) 로서 10 m 이하일때는 10 m 로한다. : 선박의너비 (m) 로서 15 m 이하일때는 15 m 로한다. ( 라 ) 외부하중 (a) 정수압 1. 항 (8) 호를준용한다. (b) 파랑하중 1. 항 (9) 호를준용한다. 196 선급및강선규칙적용지침 2011

357 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 16 하중상태의예 번호 하중상태 흘수 적하경향 질량 Cargo Mass 1 만재적하 DB Mass Cargo Mass 2 슬랙적하 1 DB Mass Cargo Mass 3 슬랙적하 2 DB Mass Cargo Mass 4 통상평형수적재 DB Mass Cargo Mass 5 다항적하 1 DB Mass Cargo Mass 6 다항적하 2 DB Mass Cargo Mass 7 다항블록적하 3a DB Mass Cargo Mass 8 다항블록적하 3b DB Mass empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty 선급및강선규칙적용지침

358 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 16 하중상태의예 ( 계속 ) 번호 하중상태 흘수 적하경향 질량 Cargo Mass 9 다항블록적하 3c DB Mass Cargo Mass 10 다항블록적하 3d DB Mass Cargo Mass 11 다항블록적하 4a DB Mass Cargo Mass 12 다항블록적하 4b DB Mass Cargo Mass 13 격창적하 1 DB Mass Cargo Mass 14 격창적하 2 DB Mass 격창블록적하 Cargo Mass 15 3a ( 설계적하 상태에따름 ) DB Mass 격창블록적하 Cargo Mass 16 3b ( 설계적하 상태에따름 ) DB Mass empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty empty 198 선급및강선규칙적용지침 2011

359 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 16 하중상태의예 ( 계속 ) 번호 하중상태 흘수 적하경향 질량 empty Cargo Mass 17 황천평형수적재 empty DB Mass empty Cargo Mass 18 항내 1a empty empty DB Mass empty empty empty Cargo Mass 19 항내 1b empty empty DB Mass empty empty empty Cargo Mass 20 항내블록적하 2a empty DB Mass Cargo Mass 21 항내블록적하 empty 2b DB Mass empty : 강도계산용흘수, : 황천평형수적재흘수, : 최대평형수적재흘수 : 창구코밍정부까지채운가상밀도 ( 균일질량 / 화물창용적, 최소 1.0 ton/m 3 ) 를갖는화물에대한화물창내의화물질량 (ton). 어떠한경우에도 보다작아서는아니된다. : 최대흘수에서균일적재상태에해당하는화물창내의실제화물질량 (ton) : 최대흘수에서지정된화물창이공창인설계하중조건에따라운송할수있는최대허용화물질량 (ton) : 인접한두개의화물창에높은밀도의화물을적재하는조건이있는경우그에해당하는화물창내의화물질량 (ton) : 평형수창내의물의질량 (ton) : 이중저평형수탱크내의연료의질량 (ton) : 이중저연료유탱크내의물의질량 (ton) : 조사하는화물창의번호 : 조사하는화물창의뒤, 앞의화물창의번호 (5) 허용응력 ( 가 ) 요소의종류별허용응력각부재의허용응력 와등가응력 는표 17에따른다. 다만, 상세분할해석을한경우횡부재의허용응력은표 18에따른다. 선급및강선규칙적용지침

360 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 17 허용응력 (N/mm 2 ) 해석대상부재, 종강도부재 횡강도부재 선저외판, 내저판, 빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크의경사판 거더 스툴의경사판, 횡격벽판 늑판 ( 비고 ) 1. 등가응력 는다음에따른다. ( 종강도부재 ) ( 횡강도부재 ) : 선박길이방향의직응력 : 선박너비방향의직응력 : 선박깊이방향의직응력 : 전단응력 2. 늑판또는거더에개구가있을경우에는응력을평가할때이를적절히고려하여야한다. 3. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 4. : 표 7에규정된재료계수 표 18 허용응력 (N/mm 2 ) ( 상세분할해석을한경우 ) 해석대상부재 횡늑골환 평행부 모서리부 평행부의중앙부 선측늑골평행부의상하단부 ( 비고 ) 1. : 면재의면내직응력 2. 등가응력 는다음에따른다. ( 요소좌표계는 직교좌표계로한다 ) : 요소좌표계 방향의응력 : 요소좌표계 방향의응력 : 요소좌표계 평면내의전단응력 3. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 4. : 표 7에규정된재료계수 ( 나 ) 선체횡단면계수에여유가있을때의허용응력선저외판및내저판의선체길이방향의허용응력 (N/mm 2 ) 은다음식에의한다. 200 선급및강선규칙적용지침 2011

361 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 ( 다 ) 항내에서의하역 / 적하조건에대한허용응력항내에서의하역 / 적하조건에대한허용응력은표 17 및표 18에서주어진값의 110 % 를적용할수있다. (6) 좌굴강도계산 2항에따른다. (7) 피로강도계산부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 을적용할수있다. 선급및강선규칙적용지침

362 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 이중선체유조선 (1) 일반 ( 가 ) 이중선체유조선의화물유탱크내부재의치수를직접강도계산에의하여결정할때는직접강도계산에필요한자료를제출하여미리우리선급의승인을받아야한다. ( 나 ) 여기에서특별히언급하지아니한사항은 1항을따른다. (2) 구조의모델링 ( 가 ) 해석범위해석대상의범위는중앙부평행부의인접한 3개의화물유탱크의한쪽현으로하며이때각화물유탱크의길이는전체또는 1/2 화물유탱크로하며화물유탱크사이의횡격벽을포함한다. 다만, 이중선체구조의평형수탱크의배치, 화물유및평형수의적재방법및거더와격벽의종 횡방향대칭성을고려하여모든상태를재현할수있도록이범위는필요에따라확장시켜야한다. ( 나 ) 유한요소모델 (a) 구조의모델링은 1. 항에따른다. (b) 판구조로모델링하는경우에는요소분할을길이방향으로는인접한특설늑골사이를 2개이상의요소로, 폭방향으로는종늑골의간격으로분할하며이중저거더및늑판은깊이방향으로 3개이상으로분할함을원칙으로한다. 요소분할의표준예를그림 16과 17에표시하였다. 그림 16 화물창모델의예 그림 17 W eb frame 모델의예 (3) 경계조건해석모델에적용하는하중이대칭하중을경우에는다음의기준을따른다. 경계조건의예를표 19와그림 18에표시하였다. - 모델의양단면 (1) : 대칭조건 202 선급및강선규칙적용지침 2011

363 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 선체중심선면 (2) : 대칭조건 - 상 하방향에대한불평형력을수밀격벽과선측외판의교점에상쇄력으로분포시킨다.(3) 표 19 경계조건 ( 대칭하중 ) 위치 좌표 변위 회전변위 1 모델의양단면 선체중심선면 유밀격벽과선측외판과의교점 ( 비고 ) 1 : 구속 0 : 자유 그림 18 경계조건 ( 대칭하중 ) (4) 하중구조모델에작용하는하중은다음각호에정한외부하중과내부하중을조합한다. 다만, 다음각호에의한하중보다큰하중의명확한하중조합상태가있을때에는다음의하중조합대신에이러한상태를고려하여야한다. ( 가 ) 내부하중 (a) 수압시험상태수두는선측에서갑판상 2.4 m 로하며, 선박형태에따른하중상태의예는표 20부터 24와같다. (b) 항해상태원칙적으로항해상태시의하중상태는만재적재상태및평형수적재상태로한다. 다만, 2 항구 (two port) 적재와같은특수한적재상태가있는경우에는이들상태도포함하여야하며, 표 20부터 24 는이들의예이다. (i) 각화물유탱크에서의수두 는다음식에의한다. (m) : 적하지침서에명시된화물유의최대설계비중량. 단, 0.85보다작아서는아니된다. : 고려하는위치로부터창구정부까지의높이 (m). 다만, 중간갑판을갖는선박의하부화물유탱크에서는고려하는위치로부터중간갑판까지의거리. 선급및강선규칙적용지침

364 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 : 부가수압으로서다음식에의한값, 다만 L형또는 U형탱크에대하여는우리선급이적절하다고인정하는값 ( 지침 7편 10장 2절 201. 의그림 참조 ) 으로한다. : 탱크의길이 (m) 로서 10 m 이하일때는 10 m 로한다. : 선박의너비 (m) 로서 10 m 이하일때는 10 m 로한다. (ii) 평형수탱크의수두 는다음식에의한다. (m) : 해수의비중량으로 1.025로한다. : 고려하는위치로부터탱크의정부와넘침관상단사이의 1/2 지점까지의높이 (m). (iii) 화물유탱크가평형수탱크로사용되는경우에는 (ii) 의수두도고려하여야한다. (iv) 항내등파랑의영향이적은수역에서의수두 는 를고려하지않아도된다. ( 나 ) 외부하중 (a) 수압시험상태수압시험상태하의선저및선측의수두는계획만재흘수의 1/3에해당하는정수압으로한다. (b) 항해상태 (i) 항해상태하의선저및선측의수두는 1항 (9) 호의파랑하중을적용한다. (ii) 항해상태에서화물유탱크가공창이되고, 파랑하중으로서파정을고려한경우에는갑판부의하중도고려하여야하며, 이때갑판부의하중은규칙 10장표 의갑판거더하중으로다음식을적용한다. (kn/m 2 ) : 2.25 ( 선박의중앙부에있어서강력갑판의갑판구측선밖에설치하는갑판종거더 ) 3.45 ( 그이외의갑판거더인경우 ) : 1.0 : 계수로서다음에따른다. 선박의길이 150m 150 m 300 m 300 m : 만재흘수선으로부터노출갑판까지의선측에서측정한수직거리 (m) ( 다 ) 하중조건하중상태의예는표 20부터 24와같다. (5) 허용응력요소의종류별허용응력은표 25에표시하였다. (6) 트랜스버스의처짐직접강도계산결과에서종늑골, 종갑판보또는격벽휨보강재를지지하는트랜스버스상호간의상대변위또는트랜스버스와격벽간의상대변위가크게나타날경우에는추가로상세해석을수행하여야한 204 선급및강선규칙적용지침 2011

365 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 다. (7) 좌굴강도계산 2항에따른다. (8) 피로강도계산지침부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 을적용할수있다. 표 20 하중상태의예 ( 2열및 3열종격벽을갖는선박 ) 외부하중내부하중하중상태 Case 정수압파랑변동하중화물유탱크평형수탱크 1) 수압시험상태 T-1 - D + 2.4m - 만재적하상태및특수한적재상태평형수적재상태 F-1 1) F-2 1) F-3 1) F-4 - B-1 평형수흘수 6) - B-2 평형수흘수 6) - 2) 4) 3) 4) 2) 4) 4) ) 5) 4) 5) ( 비고 ) 1) : 강도계산용흘수 2) 3) 4) 5) 6) : 파정에해당하는파랑변동하중 ` : 파저에해당하는파랑변동하중 화물유탱크에서의수두는 (4) 조 ( 가 ) 호 (b) 의 (i) 를준용한다. 평형수탱크에서의수두는 (4) 조 ( 가 ) 호 (b) 의 (ii) 를준용한다. 평형수흘수는적하지침서에명시된값을취한다. 선급및강선규칙적용지침

366 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 21 하중상태의예 ( 4 열종격벽을갖는선박 ) 하중상태 수압시험상태 만재적하상태 및 특수한적재상태 평형수적재상태 ( 비고 ) 1) 2) 3) 4) 5) 6) Case : 강도계산용흘수 T-1 1) T-2 1) 외부하중내부하중정수압파랑변동하중화물유탱크평형수탱크 F-1 1) F-2 1) F-3 1) F-4 1) F-5 1) F-6 1) F-7 - F-8 - F-9 1) F-10 1) F-11 1) - D + 2.4m - - D + 2.4m - 2) 4) 3) 4) 2) 4) 3) 4) 2) 4) 3) 4) 4) 4) 2) 4) 3) 4) 3) 4) B-1 평형수흘수 6) - - B-2 평형수흘수 6) - B-3 평형수흘수 6) - : 파정에해당하는파랑변동하중 : 파저에해당하는파랑변동하중 화물유탱크에서의수두는 (4) 항 ( 가 ) 호 (b) 의 (i) 를준용한다. 평형수탱크에서의수두는 (4) 항 ( 가 ) 호 (b) 의 (ii) 를준용한다. 평형수흘수는적하지침서에명시된값을취한다 ) 5) 5) 5) 5) 206 선급및강선규칙적용지침 2011

367 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 22 하중상태의예 ( 2 열종격벽을갖는선박 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 수압시험상태 T-1 F-1 F-2 만재적하상태 및 특수한적하상태 F-3 F-4 선급및강선규칙적용지침

368 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 22 하중상태의예 ( 2 열종격벽을갖는선박 ) ( 계속 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 B-1 평형수적재 상태 B 선급및강선규칙적용지침 2011

369 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 23 하중상태의예 ( 3 열종격벽을갖는선박 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 수압시험상태 T-1 F-1 만재적하상태 F-2 및 특수한적하상태 F-3 F-4 선급및강선규칙적용지침

370 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 23 하중상태의예 ( 3 열종격벽을갖는선박 ) ( 계속 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 B-1 평형수적재 상태 B 선급및강선규칙적용지침 2011

371 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 24 하중상태의예 ( 4 열종격벽을갖는선박 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 T-1 수압시험상태 T-2 F-1 만재적하상태 F-2 및 특수한적하상태 F-3 F-4 선급및강선규칙적용지침

372 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 24 하중상태의예 ( 4 열종격벽을갖는선박 ) ( 계속 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 F-5 F-6 만재적하상태 F-7 및 특수한적하상태 F-8 F-9 F 선급및강선규칙적용지침 2011

373 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 24 하중상태의예 ( 4 열종격벽을갖는선박 ) ( 계속 ) 하중상태 Case 적하경향중앙탱크 만재적하상태및특수한적하상태 F-11 B-1 평형수적재 상태 B-2 B-3 선급및강선규칙적용지침

374 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 25 요소의종류별허용응력 이중선체내의주요부재 종강도부재 해석대상부재, 외판, 종격벽판, 내저판, 최대 거더, 스트링거 - 늑판, 트랜스버스 - 1. 등가응력 는다음에따른다. 수평종강도부재 : 수직종강도부재 : 횡강도부재 : : 선박길이방향의직응력 (normal stress) : 선박너비방향의직응력 : 선박깊이방향의직응력 : 전단응력 2. 거더또는늑판에개구가있는경우에는이들을고려하여응력을검토하여야한다. 3. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 4. 는선체횡단면의중립축에서 0, 강력갑판에서 및선저외판에서 로하며, 중간위치에서는중립축으로부터떨어진거리에따라보간법에의한다. 해석대상부재 이중선체구조이외의주요부재 면재 웨브 평행부 - 모서리부 - 평행부 - 모서리부 - 1. : 면재의직응력 2. 등가응력 는다음에따른다. : 요소좌표계 방향의응력, : 요소좌표계 방향의응력, : 요소좌표계 평면내의전단응력 3. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 214 선급및강선규칙적용지침 2011

375 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 컨테이너선 (1) 일반 ( 가 ) 컨테이너선의화물창내부재의치수를직접강도계산에의하여결정할때는직접강도계산에필요한자료를제출하여미리우리선급의승인을받아야한다. ( 나 ) 여기에서특별히언급하지아니한사항은 1항에따른다. (2) 구조의모델링 ( 가 ) 해석범위해석대상의범위는선박의길이방향으로는중앙부에인접한 4개의 40 컨테이너베이 (bay) 를포함해야하고하중및구조배치가대칭일경우에는선박의한쪽현을, 비대칭일경우에는선박의양쪽현을해석대상으로한다. ( 그림 19 참조 ) 그림 19 해석범위 ( 나 ) 유한요소모델판구조로모델링하는경우에는요소분할을길이방향으로는인접한특설늑골사이를 2개이상의요소로, 폭방향으로는종늑골의간격으로분할하며이중저거더및늑판은깊이방향으로 3개이상으로분할함을원칙으로한다. 요소분할의표준예를그림 20부터 23에표시하였다. 그림 20 H old 모델의예 그림 21 특설늑골모델의예 선급및강선규칙적용지침

376 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 22 지지격벽모델의예그림 23 수밀격벽모델의예 (3) 경계조건해석모델에부여하는경계조건은실제구조와같은거동을표현할수있도록적용하여야한다. 해석모델에적용하는하중이대칭하중을경우에는다음의기준을따른다. 경계조건의예를표 26과그림 24에표시하였다. - 모델의양단면 (1) : 대칭조건 - 선체중심선면 (2) : 대칭조건 - 상. 하방향에대한불평형력을횡격벽과선측외판의교점에상쇄력으로분포시킨다.(3) 표 26 경계조건 ( 대칭하중 ) 위치 좌표 변위 회전변위 1 모델의양단면 선체중심선면 수밀격벽과선측외판과의교점 ( 비고 ) 1 : 구속 0 : 자유 216 선급및강선규칙적용지침 2011

377 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 그림 24 경계조건 ( 대칭하중 ) 해석모델에적용하는하중이비대칭하중을경우에는다음의기준을따른다. 경계조건의예를표 27 과 그림 25 에표시하였다. - 모델의양단면 (1) : 대칭조건 - 수밀격벽과선저외판이접하는선상에속하는모든절점 (2) : 폭방향변위구속 - 수밀격벽과선측외판이접하는선상에속하는모든절점 (3) : 상하방향변위구속표 27 경계조건 ( 비대칭하중 ) 위치 좌표 변위 회전변위 1 모델의양단면 수밀격벽과선저외판의접선 상의모든절점 수밀격벽과선측외판의접선 상의모든절점 ( 비고 ) 1 : 구속 0 : 자유 그림 25 경계조건 ( 비대칭하중 ) 선급및강선규칙적용지침

378 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 (4) 하중 ( 가 ) 적용하중고려하는하중은컨테이너적재하중, 정수압, 파랑하중및평형수하중등이다. 해석에서고려해야할대표적인하중조건의예를표 28과 29에표시하였다. (a) 컨테이너적재하중 (i) 컨테이너의적재하중은설계하중을기준으로하고화물창내에적재되어있는컨테이너에대해서는각 Stack별로구분하여해당컨테이너가지지되는위치에집중하중으로가하고해치커버상부에적재되어있는컨테이너의 Stack 하중은해치코밍상단의해당위치에합리적인방법으로가한다. (ii) 하중조건에따라선박의선체운동에의한가속도성분이고려되어야한다. 가속도성분의참고식은우리선급이적절하다고인정하는방법에따라서적용한다. (b) 정수압 1항 (8) 호를준용한다. (c) 파랑하중 1항 (9) 호를준용한다. (d) 평형수하중 1항 (7) 호를준용한다. ( 나 ) 하중조건 (a) 한베이공창적하상태 (one bay empty condition, F-1) (i) 한개의 40 ft 컨테이너베이를제외한모든컨테이너베이와창구상부의모든컨테이너베이에 20 ft 컨테이너의적재하중을고려한다. (ii) 선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압과파정에해당하는파랑변동하중을고려한다. (b) 한베이공창적하상태 (one bay empty condition, F-2) (i) 한개의 40 ft 컨테이너베이를제외한모든컨테이너베이에 40 ft 컨테이너의적재하중을고려하고창구상부에는 20 ft 의적재하중을고려한다. (ii) 선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압과파정에해당하는파랑변동하중을고려한다. (c) 한베이공창적하상태 (one bay empty condition, F-3) (i) 세개의컨테이너베이에 40 ft 컨테이너의적재하중을고려하고해당창구상부로는 20 ft 컨테이너적재하중을고려한다. 나머지 1개의컨테이너베이와창구상부에는컨테이너하중을고려하지않는다. (ii) 선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압과파정에해당하는파랑변동하중을고려한다. (d) 균일적하상태 (homogeneous loading condition, F-4) (i) 모든컨테이너베이와창구상부로 20 ft 컨테이너의적재하중을고려한다. (ii) 선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압과파저에해당하는파랑변동하중을고려한다. (e) 횡경사상태 Ⅰ(heelded condition, H-1) (i) 모든컨테이너베이에 20 ft 컨테이너의적재하중과창구상부에 20 ft 컨테이너의적재하중을고려하고선저및선측에작용하는외부하중은건현갑판침수시의정수압을고려하며파랑변동하중은고려하지않는다. 정수압을고려할때평균흘수는만재흘수선으로한다. (ii) 컨테이너에작용하는선체운동에의한폭방향가속도성분이고려되어야한다. 가속도성분의참고식은우리선급이적절하다고인정하는방법에따라서적용한다. (f) 횡경사상태 Ⅱ(heelded condition, H-2) (i) 모든컨테이너베이에 40 ft 컨테이너의적재하중과창구상부에 20 ft 컨테이너의적재하중을고려하고선저및선측에작용하는외부하중은건현갑판침수시의정수압을고려하며파랑변동하중은고려하지않는다. 정수압을고려할때평균흘수는만재흘수선으로한다. (ii) 컨테이너에작용하는선체운동에의한폭방향가속도성분이고려되어야한다. 가속도성분의참고식은우리선급이적절하다고인정하는방법에따라서적용한다. 218 선급및강선규칙적용지침 2011

379 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 (g) 종방향가속도상태 (surge loading condition, S-1) (i) 모든컨테이너베이에 40 ft 컨테이너의적재하중과창구상부에 20 ft 컨테이너의적재하중을고려하고선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압과파정에해당하는파랑변동하중을고려한다. (ii) 컨테이너의하중은선체운동에의한길이방향가속도성분이고려되어야한다. 화물창내에적재되어있는컨테이너의동적하중은컨테이너각각의중심에서계산하며지지격벽의셀가이드위치에적절하게분포한다. 창구상부로적재되어있는컨테이너의동적하중은각 Stack의중앙높이에서계산하며다음과같이가정한다. 컨테이너 Stack에작용하는풍압에의한하중은무시한다. 동적하중에의해 Stack에유발하는모멘트는무시한다. 창구상부에적재되어있는모든컨테이너에작용하는하중은해치코밍상부에적절히적용한다. (h) 침수상태 (flooded condition, A-1) (i) 선박의충돌이나사고에의하여화물창의일부에해수가유입되었을때선체구조의안전성을검토하기위한하중조건으로주로수밀격벽과스트링거등의구조가검토되어야한다. (ii) 선저및선측에작용하는외부하중은만재흘수선에해당하는정수압을고려하고손상된화물창의내부하중은건현갑판의 90 % 에해당하는수두를고려한다. 표 28 하중조건의예 하중상태 Case 외부하중컨테이너하중정수압파랑변동하중화물창해치커버상부 1-베이 (bay) 공창상태 F-1 1) F-2 1) F-3 1) 2) 빈베이 - 빈베이상부 20 ft 다른베이 20 ft 다른커버 20 ft 2) 빈베이 - 빈베이 20 ft 다른베이 40 ft 다른베이 20 ft 2) 빈베이 - 빈베이 - 다른베이 40 ft 다른베이 20 ft 균일적하상태 F-4 1) 3) 모든베이 20 ft 모든커버 20 ft 횡경사상태전후동요가속도적하상태 H-1 H-2 4) 4) S-1 1) 침수상태 A-1 1) - 모든베이 40 ft 모든커버 20 ft - 모든베이 20 ft 모든커버 20 ft 2) 모든베이 40 ft 모든커버 20 ft 침수화물창 - - 모든커버 20 ft 비침수화물창 20 ft ( 비고 ) 1) : 강도계산용흘수 2) : 파정에해당하는파랑변동하중 3) : 파저에해당하는파랑변동하중 4) 건현갑판침수시의정수압 선급및강선규칙적용지침

380 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 29 하중상태의예 하중상태 Case 적하경향중앙화물창 F-1 1-베이 (bay) 공창상태 F-2 F-3 균일적하상태 F-4 H-1 횡경사상태 H 선급및강선규칙적용지침 2011

381 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 29 하중상태의예 ( 계속 ) 하중상태 Case 적하경향중앙화물창 전후동요가속도적하상태 S-1 침수상태 A-1 (5) 허용응력허용응력은표 30에따른다. 단, 하중조건 A-1의허용응력은표 31에따른다. (6) 좌굴강도계산좌굴강도계산은 2항에따른다. 다만하중조건 A-1에대하여는좌굴판정치를 1.0으로적용한다. 표 30 허용응력 해석대상부재 허용응력, 선저외판, 내저판 - 종격벽, 선측외판 - - 거더 - - 스트링거 - 수밀격벽 - - 특설늑골, 늑판 ( 비고 ) 1. 등가응력 는다음에따른다. ( 종강도부재 ) ( 횡강도부재 ) : 선박길이방향의직응력 : 선박너비방향의직응력 : 선박깊이방향의직응력 : 전단응력 2. 늑판또는거더에개구가있을경우에는응력을평가할때이를적절히고려하여야한다. 3. 응력판별위치는요소의중심으로한다. 선급및강선규칙적용지침

382 부록 3-2 직접강도평가에관한지침 3 편부록 3-2 표 31 허용응력 ( A -1) 해석대상부재 재료기호 A, B, D 및 E 수밀격벽, 선측특설늑골스트링거및거더 AH 32, DH 32 및 EH AH 36, DH 36 및 EH 선급및강선규칙적용지침 2011

383 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 1. 일반사항 (1) 이부록은선체구조의피로강도를평가하기위한지침으로서, 이지침에서는그림 1과같이간이피로해석방법 (simplified fatigue analysis method) 및직접피로해석방법 (direct fatigue analysis method) 을적용한다. (2) 2006년 4월 1일이후에건조계약되는규칙 11편, 12편적용대상선박은해당각장의규정을따르며, 그외의선박에대하여는종류, 크기및구조적형상을고려하여우리선급이필요하다고판단되는경우피로강도를검토하여야한다. (3) 상기의피로해석방법에의하여검토된선박은다음과같은선급부호를부여한다. ( 가 ) 간이피로해석방법 (a) 부록 3-3, 2. (3) 의응력집중계수에의한방법 : S eat rust ( F S A 1) (b) 부록 3-3, 2. (2) 의유한요소해석에의한방법 : S eat rust ( F S A 2) ( 나 ) 직접피로해석방법 : S eat rust ( F S A 3) (4) 특수목적의선박, 새로운선형의선박및보다정밀한피로강도의평가가요구되는선박의경우직접피로해석방법에따라서피로강도를검토하여야한다. 여기서직접피로해석에는스펙트랄피로해석방법 (spectral fatigue analysis method) 또는전달함수법 (transfer function method) 을적용할수있다. (5) 상기의규정에도불구하고본선급이적절하다고인정하는경우에는이지침에의하지아니하고다른방법으로피로강도를검토할수있다. 그림 1 피로해석방법 2. 응력해석피로해석에사용하는응력의종류에는공칭응력 (nominal stress), 집중응력 (hot spot stress) 및노치응력 (notch stress) 등이있으며, 여기서는집중응력방법 (hot spot stress approach) 을적용한다. (1) 응력의정의 ( 가 ) 공칭응력공칭응력은구조의기하학적불연속및용접비드형상등에의한응력집중을포함하지않는응력으로서고려하는위치의단면형상으로부터계산되는응력을말한다. ( 나 ) 집중응력 (a) 집중응력은공칭응력과부재의구조적불연속에의한응력의증가를포함하는응력으로서용접비 선급및강선규칙적용지침

384 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 드형상등국부노치에의한응력집중효과는고려하지않는다. 판구조에서집중응력은판두께방향으로선형분포하며막응력과판굽힘응력으로구분된다. 일반적으로집중응력은공칭응력보다크지만구조의불연속지점으로부터충분히떨어진위치에서는공칭응력과동일하다. (b) 집중응력을구하기위하여는유한요소법을사용하여구조해석을수행하며, 용접구조에서는노치효과를제거하기위하여용접토우에서충분히떨어진위치의응력을이용하여선형외삽법으로집중응력을구한다. 또한, 용접토우근처의응력분포는사용된유한요소의크기와종류에따라영향이매우크므로일관성있게사용되어야한다. ( 다 ) 노치응력용접구조에서응력집중부 (hot spot region) 는용접토우와같이피로균열이발생되는위치를말하며, 이지점에서의총응력을노치응력으로정의한다. ( 라 ) 모서리응력 (edge stress) 판부재의모서리응력은판의공칭응력과모서리부의응력증가를포함하는응력으로모서리응력을구하기위해서는유한요소법을사용하여구조해석을수행하여야한다. (2) 유한요소해석구조부재는 4절점판요소로모델링하며응력집중부에서는판두께 정도의사각형요소 를사용한다. 용접비드는유한요소모델에포함시키지않으며표면응력 (surface stress) 분포를구하기위하여강성이거의없는가상의보 (fictitious beam) 를오프셋 (offset) 을고려하여부착하고구조해석을수행한다. 이경우부식추가를포함한칫수 (as-built scantling) 를사용하고전단강성을고려하여야한다. ( 가 ) 집중응력계산집중응력은유한요소해석을통하여구한표면응력분포를이용하여계산한다. 그림 2는용접구조에서연결부재및연결방법에따라집중응력을구하는방법을나타낸다. 각각의유한요소모델에서용접각장을고려하고노치영향을배제하기위하여용접토우에서 와 떨어진위치의응력을사용하여다음식과같이선형외삽법으로집중응력을계산한다. : 용접토우로부터 만큼떨어진지점의응력으로다음과같이 Lagrange 보간법을이용하여계산한다.,,, : 용접토우로부터각각,,, 만큼떨어진지점의보요소응력. 224 선급및강선규칙적용지침 2011

385 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 그림 2 집중응력산정방법 ( 나 ) 모서리응력계산판부재는 4절점판요소로모델링하며모서리부는판두께 정도의사각형요소 ( ) 를사용한다. 모서리응력은모서리에강성이거의없는가상의보를부착하고구조해석을수행하여구한보응력을사용한다. (3) 응력집중계수 (stress concentration factor) ( 가 ) 응력집중계수는집중응력 ( ) 과공칭응력 ( ) 의비로정의하며, 종늑골과트랜스버스 ( 또는횡격벽 ) 보강재의용접결합부에대한집중응력은표 1의응력집중계수 및 를이용하여다음과같이계산할수있다. 선급및강선규칙적용지침

386 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 여기서 은횡하중에의한응력집중계수이고 는축하중에의한응력집중계수이며, 은 4항 (2) 의 ( 가 ) (b) 에따르며, 은 4항 (2) 의 ( 가 ) (a) (ⅲ) 에따른다. ( 나 ) 종늑골단부의상대변위에의한응력집중계수는횡하중에의한응력집중계수와동일한것으로간주한다. 표 1 응력집중계수 및 구분 형상 K s, l K s, a 구 A B A B 분지점지점지점지점 형상 A 지점 K s, l B 지점 A 지점 K s, a B 지점 단일단일 선각 선각 이중이중 선각 선각 단일단일 선각 선각 이중이중 선각 선각 단일 선각단일이중 선각 선각 단일 선각단일이중 선각 선각 단일 선각단일이중 선각 선각 피로수명평가 (1) 집중응력방법선체구조와같이복잡한구조물에서는공칭응력을계산하고구조상세에적합한 S-N 선도를적용하는것이쉽지않다. 따라서이지침에서는유한요소법또는응력집중계수를이용하여구조의기하학적불연속에의한집중응력을계산하고, S-N 선도는이러한기하학적응력집중효과를포함하지않는선도 226 선급및강선규칙적용지침 2011

387 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 를적용하는집중응력방법을사용한다. 그러나용접비드형상등국부노치에의한응력집중효과는적용하는 S-N 선도에포함되어있다고간주한다. (2) 설계 S-N 선도 ( 가 ) 선체구조의피로강도를평가하기위하여사용하는 S-N 선도는그림 3에따르며, 용접부에는 D 선도, 판부재의모서리에는 C 선도를적용하며, 판의모서리를연마 (grinding) 한경우에는 B 선도를적용한다. ( 나 ) 설계 S-N 선도는공기중 S-N 선도의평균값에서 2배의표준편차를감한선도, 즉 97.6% 의생존확률을갖는선도로정의하며 Haibach 효과를고려하여 에서기울기를수정한다. ( 그림 3 참조 ) 인경우 : log log 인경우 : log log log log 및 log : S-N 선도의수명축절편 (life intercept) 으로서표 2 와같다. 및 : S-N 선도의음의역기울기 (negative inverse slope) 로서표 2 와같다. 표 2 log, log 및, 의값 선도 log log B C D *1 그림 3 설계 S -N 선도 *1 "Basic Design" S-N Curves for Non-nodal Joint given in "Offshore Installation; Guidance on Design, Construction and Certification, Sec. 21, 4th ed. London January, U.K Department of Energy" ( 다 ) 부식효과 선급및강선규칙적용지침

388 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 평형수탱크에서와같이해수에노출되는부재가부식에대하여보호되지않은경우에는공기중의 S-N 선도에서수명을 1/2로감소하여사용하며, 이경우선도는 사이클에서기울기를수정하지않는다. log log log 여기서, log log log 이며, log 와 은표 2에따른다. 그러나평형수탱크내부의부재가부식에대하여유효하게보호된경우, 처음설계수명의반은공기중의 S-N 선도를적용하고, 다음에는부식을고려한 S-N 선도를적용할수있다. 이경우응력계산은부식추가를포함한치수로수행한다. ( 라 ) 평균응력효과 (mean stress effect) (a) 대부분의피로시험은응력비 인인장응력상태에서실시되므로피로수명을감소시키는인장평균응력의영향이 S-N 선도에포함되어있다고간주한다. 따라서선체구조의피로강도평가에이러한 S-N선도를사용하는경우에는피로강도에유리하게작용하는압축평균응력만을고려한다. (b) 평균응력의영향을고려한응력범위의수정은규칙 12편부록 C 에의한다. (3) 피로수명계산피로손상도 는선형누적손상법칙인 Miner-Palmgren rule을적용하여계산하며, 설계수명이 (years) 이라하면, 피로수명은 (years) 가된다. 4. 간이피로해석 간이피로해석은종늑골의피로강도평가에적용하며고려하는하중은선체굽힘하중과국부하중이다. 선체굽힘하중에는수직파랑굽힘모멘트와수평파랑굽힘모멘트를고려하며, 국부하중은파랑하중만고려한다. 여기서고려하는하중은초과확률 에서계산한값이다. (1) 피로설계하중 ( 가 ) 선체파랑굽힘하중 (a) 수직파랑굽힘하중수직파랑굽힘모멘트는다음식에따른다. (kn-m) (kn-m) : 확률 으로부터 으로의변환계수로서다음식에따른다. : Weibull 형상계수로다음 4항 (2) 의 ( 나 ) (b) 에따른다. : 방형계수로서 0.6 미만인경우에는 0.6으로한다. : 파랑계수로서규칙 3장 201. 의표 3.3.1에따른다. : 선박의길이방향에따른분포계수로서규칙 3장 201. 의표 3.3.1에따른다. (b) 수평파랑굽힘하중수평파랑굽힘모멘트는다음식에따른다. (kn-m) : (A) 에따른다. 과 : (A) 에따른다. : 지침 7 편 4 장 202. 에따른다. 228 선급및강선규칙적용지침 2011

389 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 ( 나 ) 국부파랑하중 (a) 국부파랑압력선측에작용하는파랑압력은다음식에따른다. (ⅰ) 흘수선상부 (kn/m 2 ) (ⅱ) 흘수선하부 (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) : 계수로서다음에따른다. 다만, 중간값에대하여는보간법에따른다. 중앙부 0.4 구간 : 1.0 AP로부터후방 : 1.5 FP로부터전방 : : 계수로서다음에따른다. 다만, 중간값에대하여는보간법에따른다. 중앙부 0.4 구간 : 0.5 AP로부터후방및 FP로부터전방 : 1.0 : 다음 (b) 에따른다. : 흘수선으로부터고려하는위치까지의수직거리 (m). : 방형계수로서 가 0.85를넘을경우에는 0.85로한다. (b) 국부파랑압력범위 (wave pressure range) 국부파랑압력범위 는다음과같이계산한다. ( 그림 4 참조 ) 그림 4 국부파랑압력범위 (ⅰ) 흘수선상부의부재 선급및강선규칙적용지침

390 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 (kn/m 2 ) (ⅱ) 흘수선으로부터 max 사이의부재 (kn/m 2 ) (ⅲ) max 하부의부재 (kn/m 2 ) : 흘수선으로부터최대압력범위 (max ) 가작용하는위치까지의거리 (m) 로서다음식에따른다. ( 다 ) 선박의운동에의한내부압력하중 (a) 내부압력동하중액체화물또는평형수에의해선체내부에작용하는동하중 ( p i ) 은다음식중큰값으로한다. (kn/m 2 ) (kn/m 2 ) : ( 가 ) 의 (a) 에따른다. : 액체의질량밀도로서, 해수의경우 로한다. : 탱크내의액체의표면으로부터고려하는위치까지의연직거리 (m) : 탱크내의액체의자유표면중심으로부터고려하는위치까지의수평거리 (m) 및 : 수직및수평방향가속도로서다음 (b) 의 (ⅵ) 에의한다. (b) 선박의운동에의한가속도 (ⅰ) 상하운동가속도선체의상하운동에의한가속도는다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) V : 설계속도 (knots) (ⅱ) 수평운동가속도선체의수평운동에의한가속도는다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) 230 선급및강선규칙적용지침 2011

391 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 (ⅲ) 종동요에의한가속도선체의임의의위치에서종동요에의한가속도는다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) : 선체종동요의진폭으로다음식에의한값 (rad) : 선체종동요의주기로다음식에의한값 (sec) : 종동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의거리 (m) 이며, 이경우종동요의회전중심은 A.P로부터 0.45 위치의단면에서용골상면상 또는 중작은값의높이에위치하는것으로할수있다. (ⅳ) 횡동요에의한가속도선체의임의의위치에서횡동요에의한가속도는다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) : 선체횡동요의진폭으로다음식에의한값 (rad) = 1.0 : 빌지킬이없는선박 = 0.8 : 빌지킬이있는선박 ( 안티롤링탱크를가진선박포함 ) = 0.82 : 산적화물선및유조선 = 0.96 : 기타선박 : 다음식에의한값으로한다. 다만, 가 0.45 미만인경우는 를 0.45로, 0.7 이상인경우에는 를 0.7로하며, 가 2.4 미만인경우에는 를 2.4로, 3.5 이상인경우에는 를 3.5로한다. : 선체횡동요의주기로다음식에의한값으로한다. 다만, 가 6.0 미만인경우에는 6.0으로 20.0이상인경우에는 20.0으로한다. (sec) : 다음식에의한값으로한다. 다만, 가 2.4 미만인경우에는 를 2.4로, 3.5 이상인경우에는 를 3.5로한다. 선급및강선규칙적용지침

392 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 : 자유수면효과를고려한횡메타센타높이 (m) 로서값이주어지지아니한경우에는다음값을사용할수있다. : 기타선박 : 단일선체유조선, 산적화물선및만재하중조건의이중선체유조선의경우 : 평형수적재조건의산적화물선의경우 : 평형수적재조건의이중선체유조선의경우 : 횡동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의거리 (m) 이며, 이경우횡동요의회전중심은 A.P로부터 0.45 위치의단면에서용골상면상 또는 중작은값의높이에위치하는것으로할수있다. (ⅴ) 선수동요 (yawing) 에의한가속도선체의임의의위치에서선수동요에의한가속도는다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) : 선수동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의거리 (m) 이며, 회전중심은전 (c) 에따를수있다. (ⅵ) 조합가속도 1 조합수직가속도 (m/sec 2 ) : (a) 에따른다. : 횡동요에의한수직가속도로서다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) 및 : (d) 에따른다. : 횡동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의폭방향수평거리 (m) 이며, 회전중심은 (c) 에따를수있다. : 종동요에의한수직가속도로서다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) 및 : (c) 에따른다. : 종동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의길이뱡향수평거리 (m) 이며, 회전중심은 (ⅲ) 에따를수있다. 2 조합수평가속도 232 선급및강선규칙적용지침 2011

393 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 (m/sec 2 ) : (ⅱ) 에따른다. : 횡동요에의한수평가속도로서다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) 및 : (ⅳ) 에따른다. : 횡동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의수직거리 (m) 이며, 회전중심은 (ⅲ) 에따를수있다. : 선수동요에의한수평가속도로서다음식에의한것으로한다. (m/sec 2 ) : 선수동요의회전중심으로부터탱크 / 액체화물중심까지의길이뱡향수평거리 (m) 이며, 회전중심은 (ⅲ) 에따를수있다. (2) 응력계산 ( 가 ) 공칭응력 (a) 축하중에의한공칭응력 (ⅰ) 수직파랑굽힘응력범위 (vertical wave bending stress range) 는고려하는위치에서다음식에따른다 1 고려하는위치가중립축상부에있는경우 2 고려하는위치가중립축하부에있는경우 (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) : 중립축에대한강력갑판의선체횡단면계수 (cm 3 ) : 중립축에대한선저의선체횡단면계수 (cm 3 ) : 선저로부터고려하는위치까지의거리 (m) : 선저로부터중립축까지의거리 (m) (ⅱ) 수평파랑굽힘응력범위 (horizontal wave bending stress range) 는고려하는위치에서다음식에따른다. (N/mm 2 ) : 선체중심선에대한선측외판의선체횡단면계수 (cm 3 ) y : 선체중심선에서고려하는위치까지의수평거리 (m) (ⅲ) 선체파랑굽힘응력범위선체파랑굽힘응력범위 ( ) 는다음의값중에서큰것으로한다. 선급및강선규칙적용지침

394 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 (N/mm 2 ) (N/mm 2 ) (b) 횡하중에의한공칭응력일반적으로트랜스버스고착부에서종늑골면재의공칭응력은보이론을이용하여균일분포하중을받는양단고정보로이상화하여계산할수있으며, 이경우판의유효폭을고려하여야한다. 또한, 종늑골단면의비대칭형상에의한응력의증가도공칭응력에포함되어야하며, 횡하중에의한공칭응력 은다음식에따른다. : 파랑하중과내부하중의상관계수로서 (-)0.6 으로한다. : 파랑하중에의한공칭응력으로다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 액체화물또는평형수 (ballast water) 에의한공칭응력으로다음식에의한다. (N/mm 2 ) : 파랑압력범위 (kn/m 2 ) 로 4항 (1) 호 ( 나 ) (b) 에따른다. : 액체화물또는평형수에의한하중 (kn/m 2 ) 으로 4항 (1) 호 ( 다 ) (a) 에따른다. : 종늑골의간격 (m) : 트랜스버스의간격 (m) : 종늑골면재에서의단면계수 (cm 3 ) : 종늑골단면의비대칭형상에의한응력증가계수로서다음식에따른다. : 면재의단면적 (cm 2 ) : 웨브의단면적 (cm 2 ) : 종늑골면재폭의중심에서웨브중심까지의거리 (cm) ( 그림 5 참조 ) : 종늑골면재의폭 (cm) ( 그림 5 참조 ) 그림 5 및 234 선급및강선규칙적용지침 2011

395 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 (c) 상대변위에의한공칭응력 (i) 고려하는종늑골이횡격벽에고착된경우국부응력의계산에는횡격벽과인접하는트랜스버스사이의상대변위가고려되어야한다. 상대변위에의한공칭응력 은부가적인굽힘응력으로서다음식에따른다. (N/mm 2 ) : 횡격벽과트랜스버스사이의상대변위 (mm). : 종늑골의단면 2차모멘트 (cm 4 ). : 재료의탄성계수로서강재의경우 2.06 x 10 5 (N/mm 2 ) 으로한다. : 종늑골의단면계수 (cm 3 ). : 트랜스버스의간격 (m). 일반적으로횡격벽과트랜스버스사이의상대변위는홀드구조해석을통하여계산할수있지만, 상대변위가계산되지않은경우에는다음과같이횡하중에의한공칭응력의 50% 를상대변위에의한공칭응력으로고려할수있다. 그러나횡격벽전후의종늑골이완만한브래킷 (soft toe bracket) 으로횡격벽에결합된경우에는상대변위에의한공칭응력은고려하지않아도좋다. (ii) 이중선측구조인경우에는규칙 12편부록 C 에따라상대변위에의한공칭응력을계산할수있다. ( 나 ) 조합응력범위 (Combined stress range) (a) 피로수명을계산하기위하여사용하는조합응력은집중응력으로서 ( 가 ) 의공칭응력에응력집중계수를곱하여구하거나유한요소해석으로부터계산할수있다. 조합응력범위는파랑하중, 선체굽힘거동, 상대변위등에의한응력범위의조합으로서다음식에따른다. max : 선박의운항항로에따른조정계수로다음에따른다. : 북대서양해역에서정기적으로운항하는경우 : 상기이외의경우 : 초과확률 에서계산된조합응력범위 (N/mm 2 ). (b) 선체구조부재에대한응력범위의장기분포는 Weibull 분포에의하여나타낼수있으며, Weibull 형상계수 (Shape parameter) 는선종, 구조부재의위치, 해상환경등에따라다르다. 그러나종늑골에대한 Weibull 형상계수 는다음과같이선박길이의함수로나타낼수있다. (c) 선체굽힘응력범위와국부응력범위가조합된응력범위의장기분포는국부응력범위의장기분포 선급및강선규칙적용지침

396 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 에따른다고가정한다. (3) 피로손상계산 ( 가 ) 피로손상계산은선형누적손상법칙을적용하며누적피로손상도 는다음과같이수치적분으로계산할수있다. : 조합응력범위의장기분포에서 번째응력범위블록의사이클수. : 번째응력범위에서파단까지의응력사이클수. 여기서응력범위의장기분포가 Weibull 분포에따른다면공기중에서의누적피로손상도 Dair는다음식에따른다. ln ln ln : Weibull 형상계수 : 완전감마함수 (complete gamma function) 로서다음식에따른다. : 불완전감마함수 (incomplete gamma function) 로서다음식에따른다., 및, : 표 2 에따른다. : 다음식에따른다. ln : 에서공기중 S-N 선도의응력범위를나타낸다. : 선박이일생동안받는총하중사이클수이며, 선박의수명 (years) 에대한총하중사이클수는총운항일수의 85% 를고려하여다음식에따른다. log ( 나 ) 부식을고려한경우에대한피로손상 은다음과같이계산한다. ln 그러나평형수탱크내부의부재가부식에대하여유효하게보호되어있는경우에는다음과같이 236 선급및강선규칙적용지침 2011

397 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 누적피로손상도 D 를계산한다. ( 다 ) 하중조건으로만재상태와평형수적재상태를고려하는경우에는국부파랑압력범위계산에서해당흘수를적용하고각각에대한피로손상도 D Full 및 D Ballast 를계산한다. 따라서총피로손상도는다음식과같다. 및 : 만재상태및평형수적재상태에대한확률로서특별히주어지지아니한경우에는각각 0.6 및 0.4로한다. (4) 피로강도평가대상부위간이피로해석에의해서피로강도를평가하여야할대상부재는화물구역내에위치한모든종늑골로서검토부위는표 3과같다. 표 3 피로해석대상부위 대상부위 1 선저및내저종늑골과늑판또는횡격벽과의연결부 2 선측및내측종늑골과트랜스버스또는횡격벽의연결부 3 종갑판보와트랜스버스또는횡격벽과의연결부 5. 스펙트랄피로해석 (1) 일반스펙트랄피로해석을위하여이지침에서는단기해석적방법 (short-term closed-form method) 을적용한다. 파랑빈도자료 (wave scatter diagram) 의각해상상태에대한피로손상을 S-N 선도와 Miner-Palmgren 법칙을적용하여해석적으로계산하고, 선박의수명동안받는총피로손상은주어진해상상태의발현확률을고려하여계산되는피로손상의총합으로구한다. (2) 단기응답 (short-term response) ( 가 ) 파도는단기해상상태에서정상적 (stationary) 이라고가정하므로그것의통계적특성치는파스펙트럼 (wave spectrum) 으로나타낼수있다. 서로다른해상상태에대하여파스펙트럼은다음의 Pierson-Moskowitz 파스펙트럼에따른다. exp : 파도의주파수 ( sec) : 유의평균파고 : 파주기 ( 나 ) 선박의단기응답스펙트럼은응력전달함수 (stress transfer function) 를사용하여다음과같이계산한다. 선급및강선규칙적용지침

398 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 : 파도의입사각 : 각각의주파수와입사각에대하여단위진폭을갖는규칙파에대한응력응답 ( 다 ) 단기응답스펙트럼의면적과 2 차모멘트는다음식과같이계산한다. cos cos (3) 단기피로손상도 (short-term fatigue damage) ( 가 ) 파랑빈도자료의유의파고 와파주기 에해당하는해상상태 에서응력범위 의분포를확률밀도함수 (probability density function) 로나타내면구간 와 사이의응력사이클수는다음식에따른다. : 선박의설계수명 : 와 의발현확률 : 응력응답의영점통과 (zero up-crossing) 주파수로서다음식에따른다., : 단기응답스펙트럼의면적과 2 차모멘트로서 (2) 호 ( 다 ) 에따른다. : 확률밀도함수로서다음 ( 나 ) 에따른다. ( 나 ) 해상상태 에대한단기피로손상도 는 S-N 선도를적용하여다음식과같이계산한다. : 선박의수명동안받는총응력사이클수로서다음식에따른다., : S-N 선도의수명축절편과역기울기로표 2 와같다. : ( 가 ) 에따른다. : 주파수와평균주파수의비로다음식과같다. : 평균주파수로서다음식에따른다. 238 선급및강선규칙적용지침 2011

399 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 : 단기해상상태 에서선체구조응력범위응답의확률밀도함수로서다음식과같이표현된다. exp, : ( 가 ) 에따른다. 여기서, Haibach 효과를고려하기위하여이중 (Bi-linear) S-N 선도를사용하면단기피로손상도는다음식과같다. : 다음식과같다. : ( 나 ) 에따른다. : 및 : S-N 선도에서 에서의응력범위 완전감마함수와불완전감마함수 : Rain flow 수정계수로서다음과같이계산한다. (4) 장기누적피로손상도 (long-term cumulative fatigue damage) ( 가 ) 모든해상상태에대한발현확률과입사각및하중조건을고려하여공기중에서장기누적피로손상도를계산하면다음과같다. : 조합확률로서다음과같다., : 입사각과하중조건에대한확률 선급및강선규칙적용지침

400 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 ( 나 ) 부식을고려한경우장기누적피로손상도는다음식과같이계산한다. 그러나평형수탱크내부의부재가부식에대하여유효하게보호되어있는경우에는다음과같이누적피로손상도 D를계산한다. (5) 피로강도평가대상부재 ( 가 ) 일반 (a) 피로강도평가대상부재는대상선박의구조양식및구조부재의중요도등을고려하여결정한다. (b) 대상부재의선정은기하학적불연속에의한응력집중때문에피로균열이발생할가능성이있는부재또는균열로인하여구획의수밀성에문제가발생할수있는부위를중점적으로선정하여야한다. ( 나 ) 선종별피로강도평가대상부재 (a) 선종별로피로강도를검토할필요가있는대상부재는다음과같다. (ⅰ) 유조선 : 표 4 및그림 6, 그림 7 (ⅱ) 산적화물선 : 표 5 및그림 8 (ⅲ) 컨테이너선 : 표 6 (b) ( 가 ) 에나타낸대상부재에서응력범위가큰부위를선택하여피로강도를평가하여야한다. 표 4 유조선의피로강도평가대상부재 부위기호 대상부재 대상부위 a 내저판, 경사판 이중저늑판과빌지호퍼경사판의연결부 b 선측종격벽판, 경사판 선측종격벽과빌지호퍼경사판의연결부 c 내저판, 종통격벽 이중저늑판과종통격벽의횡거더의연결부 d 선측종격벽판, 종통격벽판 갑판횡거더와선측종격벽의연결부 갑판횡거더와종통격벽의연결부 e 선측종격벽판크로스타이와선측종격벽의연결부 f g 선측종격벽판, 종통격벽판 선측종격벽판, 종통격벽판 수평거더와선측종격벽의연결부수평거더와종통격벽의연결부제수격벽과선측종격벽의연결부제수격벽과종통격벽의연결부 240 선급및강선규칙적용지침 2011

401 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 표 5 산적화물선의피로강도평가대상부재 대상부재대상부위하부스툴의경사판과늑판, 거더및내저판의연결부내저판빌지호퍼탱크의경사판과늑판, 거더및내저판의연결부선창내늑골하단부와빌지호퍼탱크경사판의연결부빌지호퍼탱크의경사판내저판과빌지호퍼탱크경사판의연결부하부스툴의경사판과횡격벽의연결부횡격벽상부스툴의경사판과횡격벽상부의연결부톱사이드탱크의경사판과횡격벽상부의연결부선창내늑골상단부와톱사이드탱크경사판의연결부톱사이드탱크의경사판해치코밍단부와톱사이드탱크경사판의연결부하부스툴의경사판내저판과하부스툴경사판의연결부 표 6 컨테이너선의피로강도평가대상부재 대상부재 창구 대상부위선체중앙부의대표적인창구코밍및창구코너부기관실전단격벽전방에위치한창구코밍및창구코너부선수격벽후방에인접한창구코밍및창구코너부 그림 6 피로강도검토부위 ( 유조선 ) 선급및강선규칙적용지침

402 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 그림 7 피로강도검토부위 ( 유조선 ) 그림 8 피로강도검토부위 ( 산적화물선 ) 6. 전달함수법 ( t ransfer funct ion met hod) (1) 일반스펙트랄피로해석은응력전달함수를구하기위하여입사각과주파수별로많은구조해석을수행하여야한다. 그러나전달함수법에서는선체에작용하는하중을몇개의주요성분으로구분하여하중전달함수를구하고여기에단위하중성분에대한응력을나타내는응력영향계수를곱하여응력전달함수를구함으로써구조해석수를줄인다. 또한전달함수법은수선근처에서파랑압력범위의비선형성을고려할수있다. (2) 응력전달함수응력전달함수는단위하중에대한응력영향계수에하중전달함수를곱하여구하게되며, 다음식과같이각성분별응력전달함수의선형조합으로계산한다. ( 가 ) 선체거더하중 : 단위선체거더하중에의한응력을나타낸다. : 단위수직굽힘모멘트에의한응력 : 단위수평굽힘모멘트에의한응력 : 단위비틀림모멘트에의한응력 : 선체거더하중에대한전달함수를나타낸다. : 수직굽힘모멘트에대한전달함수 : 수평굽힘모멘트에대한전달함수 : 비틀림모멘트에대한전달함수 ( 나 ) 파랑압력 : 선박의 번째스테이션에서 5차파워 (power) 함수의계수 에대한전달함수로서다음식으로부터구한다. 242 선급및강선규칙적용지침 2011

403 부록 3-3 선체구조의피로강도평가지침 3 편부록 3-3 : 거스방향 (Girth-wise) 좌표에따른파랑압력분포 : 거스방향 (Girth-wise) 좌표로서용골은 이다. : 선체운동해석을통해구한 번째스테이션의파랑압력분포로부터회귀해석으로구한파워함수의계수 : 선박의 번째스테이션에서 차단위압력분포에의한응력이며, 차단위압력분포는다음에따른다. : 균일분포압력 (1) : 선형분포압력 : 2차분포압력 : 3차분포압력 : 4차분포압력 : 5차분포압력 ( 다 ) 화물하중 : 선박의 번째스테이션에서단위관성력에의한응력을나타낸다. : 번째스테이션에서단위수직관성력에의한응력 : 번째스테이션에서단위수평관성력에의한응력 : 선박의 번째스테이션에서화물중량의관성력에의한전달함수 : 번째스테이션에서수직관성력에대한전달함수 : 번째스테이션에서수평관성력에대한전달함수 ( 라 ) 수선근처에서파랑압력범위의비선형성을고려하기위하여다음과같이경감계수 를도입한다. 수선상부 : 수선 : 하부 : 수선과 사이는보간법에따라계산하며 및 는 4 항 (1) ( 나 ) (a) 에따른다. (3) (2) 호에서구한응력전달함수를이용하여 5항 (2) 호에따라선박의단기응답스펙트럼을계산하고, 단기피로손상도및장기누적피로손상도는 5항 (3) 호및 (4) 호를적용한다. 선급및강선규칙적용지침

404 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 1. 일반사항 (1) 소개 ( 가 ) 선박의일반적인품질은우수한구조설계, 개선된시공절차및효과적인생애감시체제에의하여향상된다. 구조적인측면에서구조부재또는연결부재의거동은상세설계및시공의양측에대한적절한품질관리에따라좌우된다. 상세설계, 시공방법및품질관리의수준은구조의피로거동에큰영향을미친다. 이것은특히구조적으로취약한부위에서분명히나타난다. ( 나 ) 정렬불량, 부적절한모서리가공, 과대한간격, 용접절차및용접품질은연결부위의피로특성을변화시킨다. 설계단계에서피로거동에영향을주는요소들에대한적절한관리를하고취약한부위에대한강화된감시절차를수행하는것은높은수준의작업기량을얻고다음단계의건조과정에서불필요한수정작업을피하게한다. ( 다 ) 선체건조감시절차에 구조강도평가 및 피로강도평가 를연결시킴으로써선박의생애에걸쳐원활한품질관리를할수있다. ( 라 ) 선체건조감시절차는선체구조의취약한부위에대한설계, 건조및감시에대한기본요소로구성된다. 선체건조감시절차의적용은구조적으로취약한부위에서선체건조시선주및선급의만족을향상시킬뿐만아니라조선소의품질관리절차를향상시킨다. (2) 목적 ( 가 ) 선체건조감시절차의주목적은구조적으로취약한선체구조부위가허용품질기준및승인된선체건조절차에따라건조됨을확인하는데있다. ( 나 ) 선체건조감시절차는정기검사와동시에건조되는선박에적용하는규정에추가하여적용하며, 요구되는구조적거동을확보하기위하여관련되는선체구조의취약한부위에대한정렬, 조립, 모서리가공및작업기량의강화된품질관리를적용하는것을기본으로한다. ( 다 ) 부가적인목적은선체건조감시계획서를사용하여선박의운항생애동안시행되는모든선급검사시취약부위에주의를기울일수있도록하는데있다. (3) 절차의개요 ( 가 ) 건조를하기전개최하는회의시에선체건조감시절차의상세절차에대하여조선소및선주에게의권고및설명을포함하여야한다. ( 나 ) 도면개발및승인의단계에서선체건조감시절차는구조평가및피로평가의결과를근거로하여높은응력또는피로손상을받을수있는선체구조의지역및부위를정한다. 취약지역은구조해석및운항경험에대한자료에따라주위의구조보다높은결함발생가능성이있는선체구조의지역을말한다. 취약부위는피로하기쉽고따라서필요시상세설계를개선해야하는취약지역내의취약지점을말한다. 피로평가에서강화된피로강도가요구되는종강도구조부위에대하여는특별한주의를기울여야한다. ( 다 ) 강도및피로거동의만족도를높이기위하여, 선체건조감시기준에따라선체건조감시부호를받고자하는각선박에대하여선급과조선소사이에상세한건조허용치가협의되어야한다. 조선소는요구되는건조허용치와취약부위선정및적용되어야하는품질관리와품질보증에대한개요를나타내는선체건조감시계획서를준비하여야한다. 완성된선체건조감시계획서는선급으로부터검토및승인되어야한다. ( 라 ) 조선소의품질담당자는승인된조선소절차및선급의규정에따라선박의건조중에발생하는검사및결과의기록에대한책임이있다. 선급검사원은정렬, 조립, 작업기량및건조허용치가선체건조감시계획서에명시된협의기준에따르는지를확인하기위한검사를시행한다. 승인된건조허용치를초과하는경우선체건조감시계획서를만족시키기위한수정작업을하여야한다. ( 마 ) 선체건조감시요건을만족하게완결한경우, 선급은선체건조감시부기부호 "S eat rust ( H C M ) " 을부여한다. 선박의완성시점에선급검사원은승인된선체건조감시계획서의사본을본부에송부한다. ( 바 ) 선박의선체건조감시계획서는일생동안본선에비치되어구조의보전성및거동을감시하고정기적검사에서취약부위에집중할수있도록사용한다. ( 사 ) 선체건조감시절차는표 1 및그림 1에서와같이순차적으로적용하여야하는세가지단계로구분된다. 244 선급및강선규칙적용지침 2011

405 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 표 1 선체건조감시절차의단계 건조감시 I 단계도면승인취약부위선정을위한분석 건조감시 II 단계제조중검사건조기준에만족하도록보증하는검사 건조감시 III 단계 선체건조감시절차의평생적용 선체건조감시절차를사용하여구조보전성에대한 감시 선급규칙 구조평가및피로평가의결과 취약부위선정 I 단계 선급및조선소의취약부위선정검토 선체건조감시계획서 선급검사 II 단계 판단 No 조선소시정조치 Yes 선체건조감시부호부여 III 단계 선체건조감시계획서를참고하여정기적검사실시 그림 1 선체건조감시절차 선급및강선규칙적용지침

406 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 (4) 적용범위 ( 가 ) DSA 또는 DFA절차를자발적으로적용할경우이선체건조감시절차를적용하여야한다. ( 나 ) 이절차는구조평가및피로평가를위한절차의적용에따라취약부위로선정된구조지역에대하여적용한다. ( 다 ) 이절차는정기검사와동시에건조되는선박에적용되는선급규정과함께적용한다. ( 라 ) 선박의구조에대하여필요시시행되는모든일련의수정및수리는이절차에따라야한다. (5) 선급부기부호이절차의만족스런적용완료시점에서선체선급부호에추가하여선체건조감시부기부호 "S eat rust ( H C M ) " 를부여받을자격이주어진다. 2. 선체건조감시기준 (1) 선체건조감시기준 ( 가 ) 선체건조감시기준은선체건조감시부호에따른규정에적합하기위하여취약부위에대하여만족되어야하는건조감시허용치를정한다. 선체건조감시기준은다음사항에적용한다. 정렬 조립 수정조치 ( 나 ) 취약부위를선정하는경우구조평가또는피로평가에서식별되고조립장또는건조도크와같이환경관리가어려운곳에서조립되는단위연결부및취약연결부와같은취약부위에대하여특별한고려를하여야한다. ( 다 ) 모든경우에있어서이기준에표시되지아니한건조기준및허용공차는최소한승인된조선소, 국내또는국제조선건조기준과동등하여야한다. ( 라 ) 취약구조부재의정렬, 조립및수정에대한품질기준은표 2 내지표5에따른다. (2) 선체건조감시기준개요 ( 가 ) 선체건조감시기준은조선소에서채택하고선급이인정한조선건조기준을전체적으로대체하는것은아니다. 이는선박일생에걸쳐높은수준의구조거동을향상시키기위한검사절차에의하여지원되는부가기준이다. ( 나 ) 식별된취약지역에대한구조상세의제작은다음에따라서시행되어야한다. 선급규칙 승인된선체건조감시계획서에포함된건조허용치 Inspection Standard for Shipbuilding Supervision ( 한국선급 ) Shipbuilding & Repair Quality Standard (IACS) 비파괴검사기준 (3) 구조부재정렬 ( 가 ) 잘못된조립및정렬의수정을위한보수방안을시종일관하게적용하는것은건조절차에문제가존재하고있음을알려주는것이다. ( 나 ) 탑재장에들어가는블록에대한용접불량은탑재단계에막대한영향을미칠것이다. 만약적절한치수관리가이행되지않는다면끝단부의절단이필요할수도있다. 이는주위블록과의정렬불량을증가시키는원인이된다. ( 다 ) 용접연결구조의취약한형식은이중선체유조선의슬로핑호퍼판 (sloping hopper plate), 내저판 (inner bottom plating) 및선측종거더 (outer longitudinal girder) 의연결부와같은각진십자형연결이다. 이러한부위에서, 훌륭한정렬을보장하기위하여적절한치수관리는필수불가결한것이다. ( 라 ) 정확한조립및정렬맞추기위한보조수단으로 100마킹 (100 mm offset lines) 과같은적당한방법을적용하고유지하여야한다. 취약구조부재에대하여는판의양측에영구적인방법으로어떤기준선을표시하고필요시지그또는템플릿을사용하여실제의정렬상태를확인하여야한다. ( 마 ) 일반적으로다음두가지의정렬방법이사용된다. 중심선원리및끝선원리이다. 이들원리는그림 2 에대략적으로설명되어있다. 다만, 가혹한조건에서의운항이예상되는선박인경우에는좀더정확한정렬상태를유지하기위하여특별히고려하여야한다. 정렬유지에대한고려에추가하여, 이절차에서상세되어있는것보다더엄격한허용공차를적용하는것이선호될수있다. 정렬상태유지에대한어려움을해소하기위하여취약부위부근의구조부재의두께가정확함이확인되어야한다. 246 선급및강선규칙적용지침 2011

407 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 그림 2 권고할만한종강도부재의정렬 ( 바 ) 기본설계기준에추가하여, 일부이음부는적용경험에의하여높은수준의정렬을요구할수도있다. 이러한이음부는선형및구조적배치에따라달라지지만일반적으로다음의이음부는특별한고려가요구된다. - 산적운반선및유조선의하부호퍼너클 - 산적운반선에서종거더부근의플로어에연결된하부스툴 - 멤브레인형가스운반선에있는하부코퍼댐격벽의십자형이음부 - 멤브레인형가스운반선에있는상부호퍼너클 - 멤브레인형가스운반선에있는후부화물구역의끝단부 - 멤브레인형가스운반선에있는전부화물구역의끝단부 ( 사 ) 구조부재의정렬을검증시, 중심선에서정렬을직접계측하기가불가능하기때문에중심선에서의정렬의직접계측을대신하여끝선접근법을사용한다는것을주목하여야한다. 끝선접근법을사용할경우, 최대중심선허용치는그림 3에주어진계산식을사용한끝선값으로변환할수있다. ( 아 ) 이중저또는내저종늑골과같은 2차보강재에의해 2개이상의취약한장소가연결된경우정렬을확실히유지할수있도록세심한주의를하여야한다. (4) 건조시고려사항 ( 가 ) 소조립단계에서, 취부전에후부표시 (back marking) 와같은방법을사용하면높은정확도를얻을수있다. ( 나 ) 블록과선행 (pre-erection) 구조물은일반적으로크기가작으므로일반적으로품질관리를통하여조립공장내에서높은정확도를얻을수있다. ( 다 ) 취약한연결부위가보다큰탑재연결의일부가될경우구조물의크기및다른외부요소로인해교차부의정렬, 취부및용접품질의관리가더어려워진다. 건조의모든단계중에서특히외부에서조립및탑재를할경우필요에따라용접면의전반및국부를차폐및예열하여야한다. 표면은건조시켜야하며용접이음매가급속히냉각되지않도록하여야한다. 선급및강선규칙적용지침

408 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 max sin min tan max min sin tan min min max = 부재의왼쪽으로위치할수있는최대끝선허용치 min = 부재의오른쪽으로위치할수있는최대끝선허용치 = 수평면과경사면의각도 = 거더또는횡부재의두께, = 경사면의두께, = 수평판의두께 동등한허용치의비교표 max min 중심선허용치 그림 3 동등한끝선허용치 (5) 품질관리및품질보증 ( 가 ) 건조기준은품질계획을포함하여검사절차의일부로서승인을받아야한다. ( 나 ) 취약부에적용하는건조기준및허용공차는선급과조선소가서로합의하여야한다. ( 다 ) 어떠한경우에도적용하는허용공차및기준은 IACS의 Shipbuilding and Repair Quality Standard" 에규정된것이상이어야한다. ( 라 ) 승인된구조및 / 또는절차와차이가발생한경우에는이를선급에제출하여야한다 단계 - 도면개발및승인 (1) 목적 ( 가 ) 이단계의첫째목적은이문서의 1.(3)( 나 ) 에정의된취약부위를선정하는것이다. ( 나 ) 두번째목적은승인을받기위하여선급에제출할선체건조감시절차를만드는것이다. 248 선급및강선규칙적용지침 2011

409 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 (2) 취약부위의식별 ( 가 ) 선급은운항중인선박에대한경험을통하여피로가발생하기쉬운취약부위를결정하는데있어서조선소에도움이되는정보를제공할수있다. 특히강조되는것은높은응력이예상되어정확한정렬이취약한구역을정하는것이다. ( 나 ) 취약부위는선체건조감시계획서의적절한구조도면에포함되어명확하게정의및표시되어야하고승인을위하여제출되어야한다. (3) 선체건조감시계획서 ( 가 ) 선체건조감시계획서는선박에서취약하다고정의된구조의영역에적용한향상된건조품질관리를보증하기위하여사용되어진품질기준및절차에대하여조선소에의해서만들어진문서이다. ( 나 ) 선체건조감시계획서는건조착수전에우리선급에승인을위하여제출되어야한다. 선체건조감시계획서는건조공정에서의현실성, 구조해석및피로해석이반영되었는지를확인하기위하여선급의현장검사원과도면승인검사원에의해검토되어야한다. 또한승인후에는현장검사원은관련자가선체건조감시계획서를충분히이해하고적합하게적용할수있도록조치하여야한다. ( 다 ) 선체건조감시계획서는조선소에의해제공된품질계획서에추가하여적용한다. ( 라 ) 선체건조감시계획서의승인을받는대로선급검사원과함께조선소는사용된조선소표준에추가하여선체건조감시계획서에포함된모든요구조건이적합하다는것을확인하여야한다. ( 마 ) 선체건조감시계획서는다음의자료를포함하여야한다. - 취약부위가명확하게표시된적절한구조도면 - 취약부위의적절한구조허용오차의상세 - 모든취약부위의허용공차가표시된요약표 - 사용된정렬확인방법 - 블록건조, 선행탑재및선대조립과정에서의품질관리의개요 - 사용된품질보증절차개요 - 검사결과의기록및보고에대한방법 - 수정조치방법의상세기준 - 비파괴검사계획 ( 바 ) 승인된선체건조감시계획서의사본은전자파일또는인쇄물형태로선박의일생동안본선에비치보관하여야한다. 선체건조감시계획서는선박운항의유효성에대하여설계과정에서취약하다고정의된구조물의영역에대한검사를위하여사용되어야한다. 4. 2단계 - 선체건조감시 (1) 조립및선행탑재 ( 가 ) 선급검사원과조선소의품질관리자는조선소의품질관리및선체건조감시에대한검사절차에합의하고선주는합의된검사절차를인지하여야한다. ( 나 ) 전반적이거나국부적인용접구역에대하여필요할경우일반적으로보호막과예열을하여야한다. 표면은건조시켜야하고용접부위의급속한냉각을방지하여야한다. 어떤임의의용접방법에대하여도용접절차는선급의승인을받아야한다. 이에추가하여, 조선소는고용된모든용접사가선급의승인된자격을갖추도록하여야한다. ( 다 ) 조립도와사양서및조립과정의각단계에대한절차와필요한작업안내서는적절한검사가유효하도록만들어져야한다. 조선소는조립과정의적절한단계에서취약부위의검사상태를유지한다. 이것은부재에직접적인표시를포함할수있다. 사용된표시방법은입회한선급검사원과논의및합의를하여야한다. ( 라 ) 필요한경우취약부위에대하여용접에앞서조립검사를선급검사원이실시할수있다. 또한, 관련구조부재에대한검사결과및기록은선급검사원이쉽게참고할수있어야한다. ( 마 ) 재료준비단계에서부터선행탑재의조립에까지작업자들의기량에대하여선체건조감시계획서에정의된관련표준에따라확인되어야한다. 허용치를초과하는기량부족및부적합사항에대하여생산의다음단계로진행하기전에선급검사원이만족하도록수정하여야한다. (2) 탑재 ( 가 ) 일반적으로탑재용접의절차는건조전에선급검사원의승인을받아야한다. 탑재의각단계에서특히주의할것은취부, 정렬및용접이승인된도면과승인된선체건조감시계획서의허용치에따르고있다는것을확인하는것이다. 선급및강선규칙적용지침

410 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 ( 나 ) 취약한연결부가또한탑재연결부가될경우요구되는구조물의건조허용치를준수하는지확인하기위한검사가이루어져야한다. 탑재과정에서는적절한조립과정렬을위하여판을떼어놓거나자르는것은통상적이다. 이과정에서종종주위구조물의강도에해로운손상을주는결과를초래한다. 이와같은곳의구조물에재용접을하는경우완전용입용접을적용한다. 삽입판이사용되는경우이삽입판은조립과정렬이충분히적절할때까지계속되어야한다. (3) 용접검사 ( 가 ) 조선소담당자와함께비파괴검사기록을정기적으로용접작업의품질이만족스럽다는것을확인한다. 허용기준에서벗어난것이있는지조사되어야하고필요시추가검사를실시할수있다. ( 나 ) 완료된용접은선급검사원에의해육안검사을받아야한다. 조선소는육안검사를위하여모든용접에먼지, 용접찌꺼기및도장을제거하여야한다. 검사는모든용접이완전하고, 균열이없고, 언더컷, 노치, 융해결핍, 용입불량, 슬래그함유및기공에대하여검증되어야한다. 모든완료된용접표면은오버랩과언더컷이없이적당히매끄럽게되었다는것의보증을위하여검사되어야한다. 필렛용접은스캘럽, 브래킷, 보강재등을연속적으로둥글게하여분화구형상과응력이집중되는지점에균열발생을피하여야한다. ( 다 ) 용접사이즈는전체길이에걸쳐서정확한치수임이확인되어야한다. 용접부의형상은접합피로와같은영향을줄수있다. 따라서, 승인된치수의요구조건은적절한게이지를사용하여검증이이루어지고선체건조감시기준을만족하여야한다. ( 라 ) 육안검사에추가하여취약부위는규칙에서요구하는비파괴요구조건에적합하여야한다. 용접은초음파, 자분탐상, 방사선, 와류, 염료침투법또는용접의형상에따른적당한방법과같이승인된방법을사용하여시험을하여야한다. ( 마 ) 조립에관계된조선소생산담당자는용접전에비파괴검사의정확한위치를알아서는안된다. 마찬가지로예정된비파괴검사의위치는용접전판위에표시하거나지시되어져서는안된다. ( 바 ) 열입량및공정자체등에따라최종용접의품질은변하게된다. 비파괴검사절차를규정할때비파괴검사가해당용접절차에적합하게선택된것인지에대하여충분히고려하여야한다. ( 사 ) 결함이있는곳은추가비파괴검사를실시하여전지역에대하여시행할것인지를판단하여야한다. 허용치이상의용접결함은승인된절차에따라완전하게제거하고재용접을하여야한다. ( 아 ) 취약부위에서수리또는재용접하기전에연결부의취부상태및틈새의규정준수여부에대하여선급검사원의검사를받아야한다. ( 자 ) 수리및재용접을시행하여야하는취약한구역에대하여과도한용접으로인한뒤틀림, 응력집중의발생여부를검사원은확인하여야한다. 비파괴의적절한방법에의한재검사는추후결함이발견되지않을때까지수행하여야한다. ( 차 ) 검사원은필요하다고생각되는개소에대하여추가또는임의로비파괴검사를요구할수있다. ( 카 ) 조립단계에서피로강도의개선을위하여절대적으로필요한경우만수정작업을검토할수있다. 이경우엄격한품질관리절차가적용되어야한다. (4) 승인사항의변경 ( 가 ) 취약부위에접하는특정설계또는구조적배치에대한변경또는개조는선급의승인을받아야한다. ( 나 ) 이경우, 조선소는모든변경을나타내는적절한도면을선급에다시제출하여야한다. 개정된선체건조감시계획서의제출과함께구조의재평가를할수있다. 5. 구조감시적합성 (1) 적합 ( 가 ) 검사원은건조과정의여러단계에서확인을하여야한다. 피로강도에대하여취약부위의모든인접구조물은검사절차에따라서검증되어야한다. ( 나 ) 검사원은선체건조감시계획서의모든사항에대하여적용되는규칙및표준에적합한지를확인하여야한다. ( 다 ) 모든검사가만족스럽게완료되면선급검사원은구조물이승인된구조감시허용치에적합한지를확인하고적절한선급부호 "S eat rust ( H C M ) " 을부여한다. (2) 부적합 ( 가 ) 건조의각종단계에서선급검사원은모든취약부위가승인된선체건조감시계획서에적합하지않는것에대하여검사가종결되는즉시조선소에통보하여야한다. 250 선급및강선규칙적용지침 2011

411 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 ( 나 ) 조선소가선체건조감시계획서에서규정하지않은보수대책이나수정조치를이용하는경우에는사전에선급과조선소사이에충분한논의를하여합의가이루어야한다. 제안서는구조적인배치, 재료치수, 용접절차의변경사항과적용되는비파괴검사에대한상세내용이포함되어야한다. ( 다 ) 선급과조선소의충분한토의를거처수정방안에대한합의가이루어진후수정작업, 재작업및검사는승인된수정방안에적합할때까지계속된다. 6. 3단계 - 평생적용 (1) 평생감시 ( 가 ) 추후정기적검사를실시하는선급검사원은선체건조감시계획서에의하여특별히고려하여야할취약부위와검사하는동안검사확대가요구되는곳을인지하여야한다. ( 나 ) 취약부위의부식, 국부손상, 균열의흔적및국부도장손상같은결함에대하여선급검사원의특별한주의가요구된다. ( 다 ) 선체건조감시계획서에정의된취약부위에시행되는모든수리는이절차서에따라시행하여야한다. (2) 구조적변경 ( 가 ) 선박이취약한구조적변경을하는경우, 구조적보전성을위하여취약부위는선체건조감시계획서에정의된허용치를준수하여건조되어야한다. 개정된선체건조감시계획서는이절차에따라승인되고설계과정에조속히반영하여야한다. ( 나 ) 추가적으로취약부위로분류되는부위도정렬불량및용접결함이존재하는지에대한자세한검사가이루어져야한다. 표 2 기본정렬 구조상세끝선계측중심선계측 max min 여기서, max min 중앙선허용치는다음의수식을사용하여끝선의허용치와동일하게사용할수있다. max min 여기서, max sin tan min sin tan min (max. 5 mm) 여기서, min = min(,, ) 선급및강선규칙적용지침

412 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 표 3 필렛조립 구조상세 HCM 기준비고 mm = = mm mm mm = 50 mm mm mm = 50 표 4 정렬불량의수정조치 구조상세끝선계측중심선계측 max 또는 max min min 용접각장을 15 % 증가 또는 max min 취외및최소 50 의길이에대하여수정 min min 15 % 의용접각장증가 min 취외및최소 50 의길이에대하여수정 min 여기서 ( 최대 5mm) min = 최소 (,, ) 252 선급및강선규칙적용지침 2011

413 부록 3-4 선체건조감시절차에관한지침 3 편부록 3-4 표 5 필렛조립의수정조치 구조상세 수리기준 비고 2mm 5mm : 규칙각장에대하여각장을 () 만큼증가 5mm 16 mm : 개선, 일면을용접으로적층 ( 백스트립을사용하는경우백스트립을제거 ) 하고백가우징및후면용접을한다. 십자조인트의경우 : 1) 3mm 6mm 용접은완전용입이어야하고, 4 5 및 70 탐촉자를사용하여초음파비파괴검사를한다. 16 mm 또는 삽입판은최소폭 300 mm 를사용 2) 6mm 적합할때까지수정하거나삽입판사용 선급및강선규칙적용지침

414 부록 3-5 대빙구조선박및극지등급선박의프로펠러하중상태및프로펠러빙기진토크의모양 3 편부록 3-5 부록 3-5 대빙구조선박및극지등급선박의프로펠러하중상태및프로펠러빙기진토크의모양 표 1. 개방식프로펠러의하중상태 하중상태힘하중을받는범위 후방에서본우회전 프로펠러날개 하중상태 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 코드길이의날개후면 ( 흡입면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 2 의 50% 0.9 바깥쪽에있는날개팁부위의날개의후면 ( 흡입면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 에서부터팁까지및날개의전연에서부터 0.2 코드길이의날개전면 ( 압력면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 4 의 50% 0.9 바깥쪽에있는프로펠러의팁부의프로펠러의전면 ( 압력면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 5 또는 중큰것의 60% 0.6 에서부터팁까지및날개의후연에서부터 0.2 코드길이의프로펠러의전면 ( 압력면 ) 에균일한압력이작용 254 선급및강선규칙적용지침 2011

415 부록 3-5 대빙구조선박및극지등급선박의프로펠러하중상태및프로펠러빙기진토크의모양 3 편부록 3-5 표 2. 덕트식프로펠러의하중상태 하중상태힘하중을받는범위 후방에서본우회전 프로펠러날개 하중상태 1 연에서부터 0.2 코드길이의날개 0.6 에서부터팁까지및날개의전 후면 ( 흡입면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 3 연에서부터 0.5 코드길이의날개 0.6 에서부터팁까지및날개의전 전면 ( 압력면 ) 에균일한압력이작용 하중상태 5 또는 중큰것의 60% 0.6 에서부터팁까지및날개의후연에서부터 0.2 코드길이의프로펠러의전면 ( 압력면 ) 에균일한압력이작용 Q/Qmax [] 1,2 1 0,8 0,6 0,4 Q/Qmax [] 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0, Angle of rotation [deg] Angle of rotation [deg] 1,2 1 0,8 1,2 1 0,8 Ice block 2 Ice block 1 Q/Qmax [] 0,6 Q/Qmax [] 0,6 0,4 0,4 0,2 0, Angle of rotation [deg] Angle of rotation [deg] 그림 1. 45, 9 0, 135도단일날개충격과정및 4개의날개를가진프로펠러에서 45 이중날개충격과정 ( 두개의빙블록 ) 동안의프로펠러빙기진토크의모양 선급및강선규칙적용지침