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1 14 선급및강선규칙 제 11 편 산적화물선공통구조규칙 RA-11-K 한국선급

2 산적화물선공통구조규칙 머리말 1. 본규칙은 1 년 7 월 1 일발효한다.. 본규칙은 1 년 7 월 1 일통합본에대한개정사항 (Rule Change) 을포함하고있다. 3. 본규칙은길이 9 m 이상의산적화물선의등록을위한구조요건을규정하고있다. 4. 본규칙은 13 장으로구성되어있다. 5. 다음표는본규칙의개정이력을나타낸다. 개정유형 / 번호. 승인적용일자 * 참조규칙판 1 Corrigenda 1 15 May 6 1 April 6 Corrigenda 9 Jan 7 1 April 6 3 Corrigenda 3 19 July 7 1 April 6 4 Corrigenda 4 3 Sept 7 1 April 6 5 Rule Change Notice 1 3 Nov 7 1 April 8 6 Rule Change Notice 5 Feb 8 1 July 8 7 Corrigenda 5 15 May 8 1 April 6 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 1 Jan 6 edition 8 Rule Change Notice 3 (Urgent) 1 Sept 8 1 Sept 8 1 Jan 6 edition 9 Rule Change Notice 1 (1 July 8 consolidated edition) 3 Jan 9 1 July 9 1 July 8 consolidated edition 1 Rule Change Notice (1 July 8 consolidated edition) 1 Apr 1 1 July 1 1 July 8 consolidated edition - i -

3 개정유형 / 번호. 승인적용일자 * 참조규칙판 11 Rule Change Notice 1 (1 July 1 consolidated edition) 3 Dec 1 1 July 1 1 July 1 consolidated edition 1 Corrigenda (1 July 1 consolidated edition) 16 July 1 1 July 1 1 July 1 consolidated edition 13 Corrigenda (1 July 1 consolidated edition) 1 Nov 1 1 July 1 1 July 1 consolidated edition * 적용일자는관련 Corrigenda / Rule Change 의시행문참조. 비고 : (void)' 라는문구가있을경우, 관련된편 ( 또는장, 절등 ) 이삭제되었음을의미한다. 남아있는번호는 수정없이유지된다. 본국문규칙은, 참고를위한영문원본의번역이다. 이공통구조규칙의판권은 일자로각 IACS 정회원선급에있다. Copyright 6. 이조항에서언급된 IACS 정회원선급 은 IACS 정회원선급, 그부속및자회사, 그임원, 직원또는대리인 ( 판권이주어진자를대신하는 ) 을개별적또는집합적으로지칭한다. IACS 정회원선급은, 개별적으로또는단체로, 본문서상의정보나조언의, 그것이어떻게제공되었던간에, 신뢰성에기인한어떠한손실, 손상또는비용의발생에대한책임을지거나어떠한사람에대하여, 그사람이해당 IACS 정회원선급과이정보나조언의제공을위한계약을맺지않은한, 책무를지지아니한다. 그경우라할지라도어떠한책임이나책무는전적으로그계약서상의명시된조항과조건에한한다. - ii -

4 차 례 제 1 장일반원칙 1 제 1 절 적용 3 제 절 적합성 검증 7 제 3 절 기능적 요건 11 제 4 절 기호 및 정의 15 제 장일반배치설계 7 제 1 절 격벽배치 9 제 절 구획배치 35 제 3 절 접근설비 41 제 3 장구조설계원칙 51 제 1 절 재료 53 제 절 순 치수 방법 67 제 3 절 부식추가 71 제 4 절 한계상태 73 제 5 절 부식방지 77 제 6 절 구조배치 원칙 81 제 4 장설계하중 113 제 1 절 일반사항 115 제 절 선체운동 및 가속도 117 제 3 절 선체거더하중 11 제 4 절 하중상태 17 제 5 절 외부압력 131 제 6 절 내부압력 및 힘 143 제 7 절 적재조건 155 제 8 절 적하지침서 및 적하지침기기 163 부록 1 화물질량곡선 iii -

5 부록 직접강도해석을위한표준적재조건 177 부록 3 피로해석을위한표준적재조건 189 제 5 장선체거더강도 193 제 1 절 항복검토 195 제 절 최종강도검토 7 부록 1 선체거더 최종강도 9 제 6 장선체부재치수 1 제 1 절 판부재 3 제 절 일반보강재 35 제 3 절 일반보강재 및 보강패널의 좌굴 및 최종강도 55 제 4 절 1차 지지부재 71 부록 1 좌굴 및 최종강도 89 제 7 장직접강도해석 93 제 1 절 1차지지부재의직접강도평가 95 제 절화물창구조의전체강도유한요소해석 97 제 3 절상세응력평가 35 제 4 절피로강도평가를위한핫스폿응력해석 311 부록 1 유한요소모델의종방향범위 319 부록 유한요소해석에있어서변위기반좌굴평가 31 제 8 장구조상세의피로검토 37 제 1 절일반사항 39 제 절피로강도평가 333 제 3 절 1차부재의응력평가 343 제 4 절보강재의응력평가 343 제 5 절해치코너의응력평가 357 부록 1 비틀림에대한단면특성 iv -

6 제 9 장기타구조 369 제 1 절 선수부 371 제 절 선미부 383 제 3 절 기관구역 393 제 4 절 선루 및 갑판실 399 제 5 절 창구덮개 45 제 6 절 선체 및 선루개구의 배치 47 제 1 장선체의장 443 제 1 절타및조종장치 445 제 절불워크및가드레일 483 제 3 절의장 487 제 11 장구조및시험 51 제 1 절 건조 53 제 절 용접 57 제 3 절 구획의 시험 517 제 1 장부기부호 53 제 1 절 GRAB 부기부호 55 제 13 장운항중인선박의신환기준 57 제 1 절선급의유지 59 제 절두께계측과승인기준 v -

7 1 장일반원칙 11 편 1 장 11 편 1 장 일반원칙 제 1 절 적용 제 절 적합성검증 제 3 절 기능적요건 제 4 절 기호및정의 선급및강선규칙 14 1

8 1 장일반원칙 11 편 1 장 1 절 제 1 절 적용 1. 일반 1.1 구조요건 이규칙은우리선급에등록하는선박으로서, 6년 4월 1일이후건조계약된선박에적용한다. 건조계약 의의미는예정된선주및조선소간의건조계약서명일을의미한다. 이와관련한상세한내용은 IACS PR No.9를참조 이규칙은길이 (L) 9 m이상이고, 항해구역의제한이없는국제항해선으로단일선측및이중선측산적화물선의선체구조에적용한다. 여기서산적화물선이라함은일반적으로화물구역내에단일갑판, 이중저, 호퍼탱크, 톱사이드탱크를가지며, 단일또는이중선측으로건조되어자항으로원양항해를하며, 주로건화물을산적의형태로운송하는선박을의미한다. 단, 광석운반선과겸용선은제외한다. 적어도한개이상의화물창이호퍼탱크및톱사이드탱크를가지고있는하이브리드 (hybrid) 산적화물선도이규칙을적용한다. 이경우호퍼탱크및 / 혹은톱사이드탱크를가지지않는화물창구조부재의강도도이규칙에정의된강도기준을만족하여야한다 이규칙에는아래의특성을가지는모든형태의산적화물선에적용되는선체구조치수, 배치, 용접, 구조상세, 재료및의장품에대한 IACS의요건이포함되어있다. L < 35 m L / B > 5 B / D <.5 C B 이규칙요건은 3장 1절의규정에적합한특성을가지는강선선체용접구조에적용한다. 또한, 이규칙은선루나소형창구덮개와같은선체구조의일부를강이외의재료이지만 3장 1절에적합한재료로된용접구조선박에도적용한다 선체재료가 [1.1.4] 에규정하는것과다른선박및새로운형태또는특이한선체설계의선박에대해서는이규칙에규정된원칙과기준을근거로개별적으로고려하여야한다 이규칙의적용에있어서고려하는강도계산용흘수는지정된건현에상응하는흘수보다작아서는안된다 부재치수를 7장에규정하는직접강도해석절차와는다른계산절차에의해결정하는경우는 절에규정하는적절한보완문서를우리선급에제출하여야한다. 1. 하역장치에대한적용 1..1 선체구조와일체형으로고려되는하역장치의고정부에있어선체구조에직접영향을미치는부분은선체구조 선급및강선규칙 14 3

9 1 장일반원칙 11 편 1 장 1 절 와용접에의하여영구적으로고착된구조이어야한다. ( 예로서크레인페데스탈 (pedestal), 마스트, 킹포스트, 데릭받침대등이며크레인, 데릭붐, 로프, 부속품및일반적으로분해가능한부분은제외 ) 선체에설치된마스트의슈로우드 (shroud) 는고정부로서고려한다. 1.. 하역장치의고정부및선체구조에고착되는부분은해당설비의등록여부와는관계없이하역장치규칙의관련규정에따라야한다 고정식하역장치를지지하는구조물및이동식장치를지지하기위해부착되는구조물은해당장치의작동으로인해발생하는부가하중을고려하여설계하여야한다. 1.3 용접시공방법에대한적용 이규칙요건은선체구조의용접부의준비, 용접및검사에도적용한다. 이규칙에규정하지않는용접에관련된일반적인요건과용접시공및자격에관한인증은우리선급의적절한요건에따른다.. 규칙적용.1 선박부분.1.1 일반이규칙의적용에있어서선박은다음의 3부분으로구분한다. 선수부 중앙부 선미부.1. 선수부선수부는선수격벽전방에위치한구조를말한다. 선수창구조 선수재또한, 상기에추가하여다음을포함한다. 선수선저부의보강부 선수플레어 (flare) 의보강부.1.3 중앙부중앙부는선수격벽및선미격벽사이의구조를말한다. 선수선저부또는선수플레어부가선수격벽후부까지연장된경우에는선수부로서취급한다..1.4 선미부선미부는선미격벽후부에위치하는구조를말한다.. 선체구조각부분에적용되는규칙..1 선체구조각부분의치수계산은표 1에따라해당각장및절을적용한다. 4 선급및강선규칙 14

10 1 장일반원칙 11 편 1 장 1 절 표 1 선체구조각부분의치수계산에적용되는장및절 선박각 부분 일반 적용되는장, 절 상세 선수부중앙부선미부 (1) [.3] 참조 1장 장 3장 4장 5장 9장 (1) (9장 1절, 9장 절제외 ) 11장 9장 1절 6장 7장 8장 9장 절.3 선박의기타부분에대한규칙적용.3.1 선박의기타부분의치수계산은표 에따라해당각장및절을적용한다. 표 기타부분의치수계산에적용되는장및절 항목 적용되는장, 절 기관실선루및갑판실창구덮개선체및선루의개구타불워크및보호난간의장 9장 3절 9장 4절 9장 5절 9장 6절 1장 1절 1장 절 1장 3절 3. 선급부호 3.1 부기부호 BC-A, BC-B 및 BC-C 다음요건은 [1.1.] 에정의하는선박에있어서, 길이 (L) 15 m 이상의선박에적용한다 이규정을적용받는산적운반선은다음부호중하나를지정한다. a) BC-A : BC-B의조건에추가하여최대흘수에서화물밀도가 1. tm 이상인건화물을지정된화물창을공창으로하여화물을운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호 b) BC-B : BC-C의조건에추가하여화물밀도가 1. tm 이상의건화물을모든화물창에균일적재하여운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호 c) BC-C : 화물밀도가 1. tm 미만의건화물을운송하도록설계된산적화물선에부여하는부호 선급및강선규칙 14 5

11 1 장일반원칙 11 편 1 장 1 절 설계시에적용된설계하중조건의결과에의하여운항중에관찰되는제한사항들에대한보다상세한설명을위하여추가적인부호및특기사항을다음과같이부여할수있다. ( 최대화물밀도 (tm )) : 최대화물밀도가 3. tm 미만인경우 BC-A 및 BC-B에대한부호. (4장 7절 [.1] 참조 ) (no MP) : 4장 7절 [3.3] 에규정하는조건에따라여러항구에서의적하및양하에대한설계를하지않은선박에대한부호 ( 규정된공창의허용조합 ) : BC-A 부호에관한사항 (4장 7절 [.1] 참조 ) 3. 부기부호 GRAB [X] 3..1 적용 [3.1.] 에따라부기부호 BC-A 또는 BC-B를갖는선박은의무적으로부기부호 GRAB[X] 를갖는다. 이러한선박들의 1장 1절에규정하는 GRAB[X] 요건은화물이없는상태에서그랩중량 X가 톤이상이어야한다. 다른모든선박에대한부기부호 GRAB[X] 는선택사항이다. 3.3 부기부호CSR 적용해당선급의선급부호및위에정의된부기부호에추가하여, 이규칙에적합한선박은 CSR 부호를부기한다. 6 선급및강선규칙 14

12 1 장일반원칙 11 편 1 장 절 제 절 적합성검증 1. 일반 1.1 신조선 신조선에관한 [] 의승인용제출도면및문서는선박에부여되는선급부호및특기사항혹은선박의길이에대한관련기준을고려하여이규칙의 1장내지 1장에규정된적용요건에만족하여야한다 제조중등록검사를받는선박에대하여우리선급은다음의사항을행한다. 규칙에의해제출되는도면및문서를승인 선박건조에사용되는재료및의장품의설계승인및조선소에서의검사 승인도면에관하여검사를실시또는부재치수및구조가규칙요건에적합한지를확인하는적절한증거를수집 규칙에따른시험및시운전에입회 선급부호를부여 제조중등록검사를받는선박의건조에사용되는재료및의장품에대해서는특별히규정된규칙을적용한다. 이재료및의장품에대해서는원칙적으로해당규칙의조항에따른설계의승인및제품검사를받아야한다 선박건조중에검사원은다음의사항을행한다. 규칙에서규정하는선박의부분에대한전반적인검사를실시 규칙에서요구하는경우건조방법및절차에대한검사 규칙에서규정하는항목에대한검사 적용되는경우또는필요하다고판단되는경우, 시험및시운전에입회 1. 현존선 1..1 현존선에대해서는이규칙 13장의요건을만족하여야한다.. 제출문서.1 제조중등록검사선박.1.1 승인용제출도면및문서우리선급에제출되어야할승인용도면및문서는표 1과같다. 이것에추가하여승인용또는정보로서설계검토에필요하다고판단되는그외다른도면및문서를요구할수있다. 구조도면은각부분의연결상세를보여주어야하며, 일반적인제조방법, 용접방법및열처리를포함한설계자료를명시하여야한다. (11장 절 [1.4] 참조 ) 선급및강선규칙 14 7

13 1 장일반원칙 11 편 1 장 절 표 1 승인용제출도면및문서 도면및문서포함되어야할사항 중앙단면도, 횡단면도, 외판전개도, 갑판구조도및측면도, 이중저구조도, 필러배치도, 늑골배치도, 디프탱크및평형수탱크의격벽 / 제수격벽도 선급부호, 주요요목, 최소평형수흘수, 늑골간격, 계약상의운항속도, 화물밀도, 갑판및이중저의설계하중, 사용재료의등급, 방식장치, 갑판및외판의개구 / 개구보강, 선저및외판에있어서평행부의경계, 구조적보강부및불연속부의상세, 빌지키일및선체와의연결부상세 수밀격벽, 수밀터널개구및폐쇄장치를포함 ( 설치한경우 ) 선수부구조 선미부구조 기관실구조, 주기및보일러의기초 주기관의형식, 출력및회전수, 기관및보일러의질량및무게중심 선루및갑판실, 기관실케이싱알루미늄합금의범위및기계적성질 ( 적용한경우 ) 창구덮개 창구덮개에걸리는설계하중, 밀폐및고정장치, 고정볼트의형식및위치, 하기만재흘수선및선수단으로부터의창구덮개까지의거리 횡추진기일반배치, 터널구조, 터널및선체구조와횡추진기와의결합부 ( 설치된경우 ) 불워크및방수구 건현갑판및선루갑판상에서불워크 / 방수구의배치및치수 창 / 현창의배치도및구조상세 배수장치및위생장치 타및러더혼 (1) 최대전진속도 선미재, 선미관, 프로펠러축및브래킷 (1) 수밀문도면및제어장치도 제어장치, 동력조작및폐쇄지시회로에관한전기계통도 폭로부의문및해치 데릭및하역설비, 하역설비구조 설계하중 ( 힘및모우먼트 ), 선체구조와의결합부 씨체스트, 스테빌라이저실호오스파이프맨홀배치도구획에의교통및탈출설비도 통풍장치도 탱크시험요목 각구획의용도, 각구획의통풍관위치및높이 각구획의시험방법, 시험파이프의높이 적하지침서, 적하지침기기 4 장 7 절에정의된적하상태 (4 장 8 절참조 ) 의장수계산서 계산에필요한기하형상, 의장품목록, 와이어로프의제조및절단강도, 합성섬유로프의재료, 구조, 절단강도및연신율 (1) 다른조타또는추진장치가설치된경우 ( 예로서노즐식조타장치혹은선회식추진장치 ), 관련장치의배치및구조치수를나타내는승인용도면이제출되어야한다. 선회식추진장치에대해서는 1장 1절 [11] 을참조한다. 8 선급및강선규칙 14

14 1 장일반원칙 11 편 1 장 절.1. 참고용도면및문서 [.1.1] 에추가하여, 다음의도면및문서가참고용으로우리선급에제출되어야한다. 일반배치도 모든구획및탱크의용적과무게중심이표시된용적도 선도 배수량등곡선도 경하중량분포도 입거배치도또한, 이규칙의요건에따라설계자가직접강도계산을실시한경우, 이와관련한문서등도우리선급에제출되어야한다. ([3] 참조 ). 선급이해당주관청을대신하는선박..1 승인용제출도면및문서 [.1] 의도면에추가하여우리선급이별도로정하는규칙에따라관련기국요건에서요구하는도면이승인용으로우리선급에제출되어야한다. 3. 컴퓨터프로그램 3.1 일반 구조설계의자유도를높이기위해컴퓨터프로그램을사용한직접강도계산을사용하는것도가능하다. (7장참조 ) 이러한해석의목적은선체구조가이규칙요건에적합하다는것을평가하는데있다. 3. 범용프로그램 3..1 현재이용가능한기술요건에따라컴퓨터프로그램의선택은제한이없으나 7장및 / 또는 8장에서요구하는구조모델과하중조건에적합하여야한다. 프로그램은이전에행한시험용예제에의한비교계산을통하여확인할수있다. 그러나, 컴퓨터프로그램에대하여일반적인유효성승인은하지아니한다. 3.. 직접강도계산은다음분야에서사용하는것이가능하다. 전선구조강도 종강도 보및격자구조해석 상세구조강도 3..3 이러한계산을위한컴퓨터모델, 경계조건및하중조건은우리선급이승인한것이어야하며, 입력및출력을포함한계산자료를제출하여야한다. 검토시필요에따라선급이자체적인비교계산을수행할수도있다. 선급및강선규칙 14 9

15 1 장일반원칙 11 편 1 장 3 절 제 3 절 기능적요건 1. 일반 1.1 적용 이절은다음의목적에적합하기위하여선박의설계및건조중에준수되어야할기능에관한요건을규정한다. 1. 설계수명 1..1 선박은정상적으로운항되고보수된다면예상설계수명동안안전하고환경친화적인상태로있어야한다. 이때달리규정하지않는한그수명은 5년을예상한다. 실제의선박수명은선박의실제상태및보수여하에따라또한, 선령의영향, 특히피로, 도장노화, 부식, 쇠모등에의해설계수명보다길거나짧을수도있다. 1.3 환경조건 선박의구조설계는설계수명동안북대서양에서예상되는환경으로항해하는가정을기본으로한다. 따라서구조강도설계에관한기본원칙에있어서통계적파랑빈도분포와같은대표적인파랑조건을고려한다. 1.4 구조안정성 선박은구조붕괴, 침수, 수밀성의상실에따른선박의전손의결과로서발생하는해상에있어서인명안전및해양환경오염등의위험을최소화하기위하여설계및건조되고, 또한운항및보수되어야한다. 1.5 구조접근성 선박은현상검사, 정밀검사및두께계측이가능하도록모든내부구조에대한적절한접근설비가제공되도록설계및건조되어야한다. 1.6 건조품질 목적으로서선박은필요에맞는승인된자료를사용하는통제된품질생산기준에따라서건조되어야한다.. 기능적요건.1 일반사항.1.1 선체구조에관한기능적요건은 [.] 내지 [.6] 에따른다. 선급및강선규칙 14 11

16 1 장일반원칙 11 편 1 장 3 절. 구조강도..1 선박은비손상시에있어서적절한적하상태에서설계수명동안의환경조건을견디도록설계되어야한다. 구조강도는좌굴및항복에대하여충분하다는것이검증되어야한다. 최종강도계산은최종선체거더굽힘능력및판부재및보강재의최종강도를포함하는것이어야한다... 선박은합리적으로예상되는손상상태, 즉충돌, 좌초또는침수로인한파랑및내부하중에견딜수있는충분한예비강도를갖도록설계되어야한다. 잔존강도계산에는영구변형및좌굴후의거동을고려한선체거더에대한최종강도까지의예비치를고려하여야한다...3 선박은대표적인구조상세가충분한피로수명을갖도록설계되어야한다..3 도장.3.1 도장이요구되는경우, 도장은화물창, 탱크, 코퍼댐등선박구획의사용목적, 재질및기타부식방지시스템즉, 전기방식또는기타대체방식의적용과관련하여선택되어야한다. 보호도장은강재의선처리, 도료선택, 적용장소및유지방법을고려한제조자의사양에따라적용및유지되는것으로, SOLAS 요건, 기국정부의규정및선주사양에만족하여야한다..4 부식추가.4.1 구조강도계산에서규정하는순부재치수에추가되는부식추가는운항수명에대하여적절한것이어야한다. 부식추가는부식방지시스템즉, 도장, 전기방식또는대체방식에추가하여내부및외부구조의사용목적및폭로된부식환경즉해수, 화물또는부식성환경에근거하여지정되어야한다..5 접근설비.5.1 현상검사, 정밀검사및두께계측을해야하는선박구조는해당구조물에안전하게접근할수있는설비가제공되어야한다. 총톤수가,톤이상인산적화물선의경우이접근설비는선박구조접근지침서에기술되어야한다. (SOLAS II-1장 3-6규칙참조 ).6 건조품질절차서.6.1 재료의제조, 조립, 결합및용접절차, 강재표면처리및도장에관한사양은선박건조품질절차서에포함되어야한다. 1 선급및강선규칙 14

17 1 장일반원칙 11 편 1 장 3 절 3. 기타규정 3.1 국제법규 이규칙의적용을받는설계자, 조선소및선주들은다음의사항에주의하여야한다. 선박은 IMO에서국제적으로규정하고, 이행하는복잡한규제의틀에서설계, 건조및운항되어야한다. 법규정은구명설비, 구획, 복원성, 방화및소화설비등과같은선박의법규제의기준으로부터만들어진다. 이러한규정은선박의운항및화물적재에관한배치에영향을미치고, 따라서선체구조설계에도영향을줄수있다. 산적화물선의강도에대한통상적으로적용되는주요국제규정은다음과같다. 해상인명안전협약 (SOLAS) 국제만재흘수선협약 (ILLC) 3. 기국규정 3..1 적용되는기국의규정을준수하여야한다. 4. 공사 4.1 제조자가준수해야할요건 제조공장은재료, 제조공정, 구조요소등을적절히처리할수있는장비및시설을갖추어야한다. 제조공장은충분히숙련된인원이배치되어야하며, 모든감독자및프로젝트관리자의명단과책임범위를우리선급에알려야한다. 4. 품질관리 4..1 요구되는또한적절한범위까지제조자는제조중및제조완료후에모든선각구조의구성부분을검사하여, 그것들의완성도, 치수의정확성, 제작기술의만족도및양호한조선기술의기준에적합한지를확인하여야한다. 선각구조의구성부분은제조공장에의한검사및수정이끝나면구조물은통상도장이안된상태로, 또한검사를위한적절한접근설비가설치된상태에서우리선급검사원에게검사를받아야한다. 검사원은공장에서적절히검사하지않은구조물에대해서는불합격처리할수있으며, 점검및수정완료후에재신청을하도록요구할수있다. 5. 구조상세 5.1 제조문서의상세 구조물의품질및기능에관한모든주요한상세는공작도등의제조문서에기재되어야한다. 여기에는부재치수뿐만아니라관련되는경우표면상태 ( 예 : 절단선및용접선의마무리 ) 와같은항목도포함된다. 그리고검사및허용에관한요건및허용오차와같은제조자의특별한제작법도포함된다. 이러한목적으로기준 ( 작업표준혹은국제표준등 ) 이사용되는경우우리선급에제출하여야하며, 용접상세는 11장 절을참조하여야한다. 선급및강선규칙 14 13

18 1 장일반원칙 11 편 1 장 3 절 제조문서에누락되거나불충분한상세로인하여구조물의품질이나기능이의심스러운경우우리선급은제작자에게적절한개선을요구할수있다. 여기에는도면승인시요구되지않았을경우에도보충적또는추가적인부분 ( 예를들면보강재 ) 이포함된다. 14 선급및강선규칙 14

19 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 제 4 절 기호및정의 1. 주요기호및단위 달리규정되지않는한, 이규칙에서사용된일반적인기호및단위는표 1 과같다. 표 1 주요기호 기호의미단위 A 면적 일반보강재와 1 차지지부재의단면적 m cm B 선박의형너비 ([] 참조 ) m C 계수 - D 선박의깊이 ([] 참조 ) m E 영탄성계수 (young's modulus) Nmm F 힘및집중하중 kn I 선체거더단면 차모멘트 일반보강재와 1 차지지부재의단면 차모멘트 m cm L 선박의길이 ([] 참조 ) m M 굽힘모멘트 kn.m Q 전단력 kn S 1차지지부재의간격 m T 선박의흘수 ([] 참조 ) m V 선박의속도 knot Z 선체거더단면계수 m a 가속도 ms b 부착판의너비 일반보강재와 1 차지지부재면재의너비 m mm g 중력가속도 ([] 참조 ) ms h 높이 m 일반보강재와 1차지지부재웨브의높이 mm k 재료계수 ([] 참조 ) - 일반보강재와 1차지지부재의길이 / 폭 m m 질량 t n 항목의수 - p 압력 knm r 반경 mm 선급및강선규칙 14 15

20 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 기호의미단위 판부재의곡률또는빌지반경 m s 일반보강재의간격 m t 두께 mm w 일반보강재와 1차지지부재의단면계수 cm x 배길이방향축의좌표 ([4] 참조 ) m y 배폭방향축의좌표 ([4] 참조 ) m z 수직방향축의좌표 ([4] 참조 ) m 안전계수 - 처짐 / 변위 mm 각도 deg 웨이블 (Weibull) 형상계수 - 밀도 tm 굽힘응력 Nmm 전단응력 Nmm. 기호.1 선박주요자료.1.1 L : [3.1] 에따른규칙길이 (m) L LL : [3.] 에따른건현용길이 (m) L BP : 가장깊은구획만재흘수선즉, 적용되는구획규정에서허용되는최대흘수에대응하는흘수선에있어서양수선에서측정된수선간의길이 (m) FP LL : 건현용선수수선. 선수수선은 L LL 의전부끝단에서취하며, 이는 L LL 이측정된수선상의선수재전면과일치한다. AP LL : 건현용선미수선. 선미수선은 L LL 의후부끝단에서취한다. B : [3.4] 에따른형너비 (m) D : [3.5] 에따른형깊이 (m) T : [3.6] 에따른형흘수 (m) T S : 강도계산용흘수 (m) 로최대흘수와같다. (1장 1절 [1.1.6] 참조 ) T B : 4장 7절 [..1] 에따른통상평형수상태에서선체중앙부의최소평형수흘수 (m) T LC : 고려하는적하상태에서선체중앙부의흘수 (m) : 흘수 T에서의형배수량 (tonnes, 밀도 = 1.5 tm ) C B : 방형계수 V : 최대전진속도 (knots) 라함은최대운항흘수에서최대프로펠러회전수 (RPM) 와이에상응하는최대 연속정격출력 (MCR) 으로운항할수있도록설계된선박의최대속력을말한다. x, y, z : 참조좌표계에관한계산점의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 16 선급및강선규칙 14

21 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절. 재료..1 E : 영탄성계수 (Nmm ) 로다음과따른다. Nmm : 일반강 Nmm : 스테인레스강 Nmm : 알루미늄합금강 R eh : 최소항복응력 (Nmm ) k : 3장 1절 [.] 에서정의하는재료계수 v : 포아송비 (poisson s ratio) 로특별히규정하지않는한.3으로한다. R m : 재료의최종최소인장강도 (Nmm ) R Y : 재료의공칭항복응력 (Nmm ) 으로특별히규정하지않는한 Nmm 으로한다..3 하중.3.1 g : 중력가속도 (9.81 ms ) : 해수밀도 (1.5 tm ) : 적재되는액체의밀도 (tm ) : 적재되는건화물의화물밀도 (tm ) C : 파에관한매개변수로서, 다음에따른다. : 9 L < 3 m : 3 L < 35 m h : 탱크의바닥에서상부까지의 ( 작은창구는제외 ) 수직거리 (m) z TOP : 기선으로부터탱크의최상부까지수직거리 (m) 평형수화물창의경우에는기준선에서부터창구코밍상부까지의수직거리 C : 구획의길이 (m) M SW : 고려하는선체횡단면에있어서설계정수중굽힘모멘트 (kn.m) M SW = M SW,H : 호깅상태 M SW = M SW,S : 새깅상태 M WV : 고려하는선체횡단면에있어서파랑중종굽힘모멘트 (kn.m) M WV = M WV,H : 호깅상태 M WV = M WV,S : 새깅상태 M WH : 고려하는선체횡단면에있어서파랑중횡굽힘모멘트 (kn.m) Q SW : 고려하는선체횡단면에있어서설계정수중전단력 (kn) Q WV : 고려하는선체횡단면에있어서수직파랑전단력 (kn) P S : 정수압 (knm ) p W : 파랑변동압 (knm ) p SF, p WF: 침수상태에서의정수압및파랑변동압 (knm ) : 선체거더법선응력 (Nmm ) a X, a Y, a Z : X, Y 및 Z축방향의가속도 (ms ) T R : 횡동요주기 (s) : 횡동요각 (deg) T p : 종동요주기 (s) : 종동요각 (deg) k r : 횡동요회전반경 (m) 선급및강선규칙 14 17

22 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 GM : 메타센터높이 (m) : 파장 (m).4 치수.4.1 선체거더치수 I Y : 선체횡단면의수평중립축에대한단면 차모멘트 (m ) I Z : 선체횡단면의수직중립축에대한단면 차모멘트 (m ) Z AB, Z AD : 선저및갑판에서의단면계수 (m ) N : 기선에서선체횡단면의수평중립축까지의수직거리 (m).4. 국부치수 s : 스팬의중앙에서현 (chord) 을따라측정한일반보강재의간격 (m) S : 스팬의중앙에서현 (chord) 을따라측정한 1차지지부재의간격 (m) : 일반보강재또는 1차지지부재의스팬 (m) 으로, 현 (chord) 을따라측정한다. b : 브래킷의길이 (m) t C : 부식추가 (mm) h w : 일반보강재또는 1차지지부재의웨브높이 (mm) t w : 일반보강재또는 1차지지부재의웨브순두께 (mm) b f : 일반보강재또는 1차지지부재의면재너비 (mm) t f : 일반보강재또는 1차지지부재의면재순두께 (mm) t p : 일반보강재또는 1차지지부재부착판의순두께 (mm) b P : 항복강도평가에있어서일반보강재또는 1차지지부재부착판의너비 (m) A S : 폭 s의부착판을가진일반보강재또는 1차지지부재의순단면적 (cm ) A Sh : 일반보강재또는 1차지지부재의순전단면적 (cm ) I : 일반보강재또는 1차지지부재의판에수평한중립축에대한순단면 차모멘트로서부착판은제외한값 (cm ) I p : 일반보강재또는 1차지지부재의판부재와의연결부에대한순단면극 차모멘트 (cm ) I w : 일반보강재또는 1차지지부재의판부재와의연결부에대한순관성면적모멘트 (cm ) I S : 폭 s의부착판을가진일반보강재또는 1차지지부재의판에수평한중립축에대한순단면 차모멘트 (cm ) Z : 폭 b P 의부착판을가진일반보강재또는 1차지지부재의순단면계수 (cm ) 3. 정의 3.1 길이 길이 L은하기만재흘수선에있어서선수재전단으로부터타주가있는선박은타주의후단까지, 타주가없는선박에서는타두재의중심까지의거리이다. 단, L은하기만재흘수선상최대길이의 96 % 미만이어서는아니되며, 97 % 를넘을필요는없다 타두재가없는선박 ( 예 : 선회식추진장치탑재선박 ) 의길이 L은하기만재흘수선에서최대길이의 97 % 로한다. 18 선급및강선규칙 14

23 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 일반적이지않은선수또는선미구조의선박에서길이 L은경우에따라특별히고려한다. 3. 건현용길이 3..1 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1,a)) 건현용길이 LLL은용골의상면으로부터측정한최소형깊이 85 % 위치의흘수선상에서선수재의전단으로부터타두재중심까지거리 (m) 이다. 단, LLL은같은수선의전길이의 96 % 이상이어야한다. 3.. Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1,c)) 선수재의윤곽선이최소형깊이의 85 % 에있는수선상부에서오목한경우, 전길이의최전단부와선수재의전면은각각선수재윤곽선의 ( 그흘수선상부의 ) 최후부지점에서그흘수선에수직으로내린곳으로하여야한다. 그림 1 오목한선수재윤곽 3.3 길이 L 의끝단및선체중앙 선수단 길이 L 의선수단 (FE) 은선수재전면에서하기만재흘수선에대한수직선이다. ( 그림 참조 ) 그림 선수미단및중앙부 길이 L 의선미단 (AE) 은선수단에서선미방향으로 L 거리에있는수선에대한수직선이다. ( 그림 참조 ) 3.3. 선체중앙 중앙은선수단에서선미방향으로.5 L 거리에있는수선에대한수직선이다. 선급및강선규칙 14 19

24 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 중앙부선박의중앙부는달리규정되지않는한중앙에서.4 L 범위이다. 3.4 형폭 형폭 B 는폭로갑판하의중앙에서측정한최대형폭 (m) 이다. 3.5 깊이 ( 최소형깊이 ) 깊이 D는중앙횡단면에서수직으로측정한기선으로부터최상층전통갑판의선측에서갑판보의상부까지거리 (m) 이다. 3.6 형흘수 형흘수 T 는중앙횡단면에서수직으로측정한기선으로부터하기만재흘수선까지거리 (m) 이다. 3.7 경하중량 경하중량은화물, 연료, 윤활유, 평형수, 청수및용수, 소모품및승객과선원및그들의소지품을제외한배수량 (ton) 이다. 3.8 재화중량 재화중량은비중 tm 의해수중하기만재배수량과경하중량과의차이 (ton) 이다. 3.9 건현갑판 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 143(77) Reg. 3(9)) 건현갑판은 1966 국제만재흘수선협약의제3규칙의규정에따른다. 3.1 격벽갑판 Ref. SOLAS Reg.II-1/.5 격벽갑판은선수미격벽을제외한수밀횡격벽이도달하는유효한구조의최상층갑판이다 강력갑판 강력갑판은선박길이에걸쳐외판에달하는최상층연속갑판이다. 선급및강선규칙 14

25 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 3.1 선루 일반 Ref. ILLC. As amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1,a)) 선루라함은건현갑판상에설치된상부에갑판을가지고있는구조물로서선측에서선측까지달하거나선측외판에서너비 (B) 의 4% 를넘지아니하는위치에그측판을가지고있는것을말한다 폐위및개방선루선루는다음과같이분류한다. 폐위로인정되는경우는 (1) 9장 4절의요건에적합한선수격벽, 선측격벽및선미격벽에의해폐위되거나, () 전단, 측면및후단의모든개구에효율적인풍우및폐쇄장치가부착된경우이다. 폐위되지않은경우, 개방으로간주한다 선수루 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1,g)) 선수루라함은선수수선으로부터선미수선의전방의위치까지연장되는선루를말한다. 선수루는선수수선의전방에있는지점으로부터시작될수도있다 저선미루 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1,i)) 저선미루라함은선미수선으로부터앞쪽으로연장되어있으며, 일반적으로정상적인선루보다낮은높이의선루로서수밀이완벽한전부격벽 ( 유효한안덮개가설치된비개방형현창및볼트로폐쇄되는맨홀커버 ) 을갖는다.( 그림 3 참조 ) 전부격벽이문또는출입구의설치로인하여수밀이완벽하지않는경우, 이는선미루로간주된다. 그림 3 저선미루 선급및강선규칙 14 1

26 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 3.15 갑판실 갑판실은건현갑판또는그상부에위치한선루를제외한갑판을갖는구조를말한다 트렁크 트렁크는갑판실과비슷한갑판을갖는구조이나하부갑판이없는구조를말한다 제수격벽 제수격벽이라함은탱크안에설치된구멍이뚫리거나혹은부분적인격벽을말한다 선루의표준높이 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 33) 선루의표준높이는표 와같다. 표 선루의표준높이 건현길이 (m) 저선미루 표준높이 (m) 기타모든선루 9 < < A 형및 B 형선박 A형선박 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 7.1) A형선박이란다음과같은선박을말한다. 산적액체화물만을운송하도록설계된것 ; 수밀개스킷이붙은강또는동등재료로된덮개에의하여폐쇄되고갑판에서화물구획으로통하는작은출입구만이존재하여노출된갑판이고도의완전성을가진것 ; 적재된화물구획의낮은침수율을가진것. A형선박은 1966 국제만재흘수선협약의요건에따라건현이지정되어야한다 B형선박 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 7.5) [3.19.1] 에규정된 A형선박에관한규정에해당하지아니하는모든선박은 B형선박으로간주하여야한다. B형선박은 1966 국제만재흘수선협약의요건에따라건현이지정되어야한다 B-6형선박 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 7.9) B-6형선박은 1966 국제만재흘수선협약의적용요건에따라해당선박길이에대한 B 및 A 표값과의차의 6 % 까지감소시켜건현이지정된길이 1 m 이상의 B형선박이다. 선급및강선규칙 14

27 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 B-1형선박 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 7.1) B-1형선박은 1966 국제만재흘수선협약의적용요건에따라해당선박길이에대한 B 및 A 표값과의차의 1 % 까지감소시켜건현이지정된길이 1 m이상의 B형선박이다. 3. 위치 1 및위치 3..1 위치 1 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 13) 위치 1은다음을포함한다. 노출건현갑판및저선미루갑판상 용골상면에서측정된최소형깊이의 85 % 인수선상의선수수선으로부터.5 지점의전방에위치하는노출된선루갑판상 3.. 위치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 13) 위치 는다음을포함한다. 용골상면에서측정한최소형깊이의 85 % 인수선상의선수수선으로부터.5 의후방에위치하고, 건현갑판상방으로최소한표준선루높이에있는노출된선루갑판상 용골상면에서측정한최소형깊이의 85 % 인수선상의선수수선으로부터.5 의전방에위치하고, 건현갑판상방으로최소한 배의표준선루높이에있는노출된선루갑판상 3.1 단일선측및이중선측구조 단일선측구조단일선측구조의화물창은내저판 ( 또는설치되어있는경우호퍼탱크판 ) 과갑판 ( 또는설치되어있는경우톱사이드탱크판 ) 사이의선측외판으로경계를이룬다 이중선측구조 이중선측구조의화물창은이중선측 ( 설치되어있는경우, 호퍼탱크와톱사이드탱크를포함하는 ) 으로경계를이룬다. 3. 빌지 3..1 빌지외판빌지외판은선저외판에서선측외판사이의곡판으로다음과같이취한다 : 선박의원통형부분범위이내 ( 그림 4 참조 ): 빌지저부의곡선이시작되는부위에서부터빌지상부의곡선이끝나는지점까지 선박의원통형부분범위이외 ( 그림 5 참조 ): 빌지저부의곡선이시작되는부위에서부터다음중낮은지점까지 - 기선 / 국부중심선상부. D에위치한선측외판의한지점 - 빌지상부의곡선이끝나는지점 선급및강선규칙 14 3

28 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 그림 4 선체의원통형부분범위이내만곡부외판의수직범위 그림 5 선체의원통형부분범위이외만곡부외판의수직범위 4. 기준좌표계 선박의형상, 운동, 가속도및하중은다음의우수계좌표계에따른다. ( 그림 6 참조 ) 원점 : 선박의종방향대칭면, L의선미단및기준선의교차점 X 축 : 선수방향이양의값인종축 Y 축 : 좌현방향이양의값인횡축 Z 축 : 상방이양의값인수직축 4 선급및강선규칙 14

29 1 장일반원칙 11 편 1 장 4 절 그림 6 기준좌표계 4.1. 회전은 X, Y 및 Z 축에대해서반시계방향을양의값으로한다. 선급및강선규칙 14 5

30 장일반배치설계 11 편 장 11 편 장 일반배치설계 제 1 절 격벽배치 제 절 구획배치 제 3 절 접근설비 선급및강선규칙 14 7

31 장일반배치설계 11 편 장 1 절 제 1 절 격벽배치 (Subdivision arrangement) 1. 횡수밀격벽의수및배치 1.1 수밀격벽의수 일반모든선박은 [1.1.] 의규정에추가하여, 최소한다음의횡수밀격벽을설치하여야한다. 한개의선수격벽 한개의선미격벽 중앙부에기관실을가지는선박에있어서기관구역의경계를이루는두개의격벽, 그리고선미부에기관실을가지는선박에있어서기관구역의전방에한개의격벽. 전기추진기 (electrical propulsion plant) 를가지는선박인경우에는발전기실및기관실모두는수밀격벽으로폐위하여야한다 추가격벽 구획요건 (subdivision regulations) 을적용받지아니하는선박인경우에는, 적절한간격으로, 그러나표 1에규정된수보다적지않은수의횡격벽을설치하여야한다. 표 1 격벽의수 길이 (m) 선미부에기관실을가지는선박에대한격벽의수 (1) 기타선박에대한격벽의수 9 L < L < L < L < L < L 19 각경우에따라결정되어야한다. (1) 선미격벽과기관실후단격벽은동일한것이다.. 선수격벽.1 선수격벽의배치.1.1 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 1 건현갑판까지수밀이되는선수격벽을설치하여야한다. 이격벽은선수수선 (FP LL) 으로부터 또는 1 m 중작은쪽의거리보다적지아니한곳에설치하여야하며, 우리선급이인정하는경우를제외하고 또는 m 중큰쪽의거리이내에위치하여야한다..1. Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 1 구상선수와같이흘수선아래의선체의일부가선수수선보다전방에연장되어있는경우, [.1.1] 에규정된거리 (m) 는다음중어느하나의위치중거리가최소가되는위치로부터측정하여야한다. 해당연장부의중심, 또는 선수수선으로부터전방으로선박길이 ( ) 의 1.5 % 인곳, 또는 선수수선의전방으로 3m인곳 선급및강선규칙 14 9

32 장일반배치설계 11 편 장 1 절.1.3 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 1 격벽은 [.1.1] 또는 [.1.] 에규정된한도내에서계단부 (step) 또는굴절부 (recesse) 를가질수있다. 이격벽에는문, 맨홀, 통풍덕트또는기타의어떠한개구도설치하여서는아니된다. 3. 선미격벽, 기관구역격벽및선미관 3.1 일반 수밀구획내에선미관및타트렁크를포함하는선미격벽을설치하여야한다. 축계의배치에의하여선미관을하나의수밀구획으로하는것이불가능할경우, 우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 선미격벽은구획에관하여선박의안전도가이것에의하여감소하지아니한다는조건으로격벽갑판아래에서계단식으로할수있다 선미관또는타트렁크를설치하지않는기기에의하여추진또는조종되는선박에대해서는선미격벽의위치에대해서도우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 선미격벽은하기만재흘수선상방첫번째갑판까지만도달할수있다. 이경우이갑판은선미또는트랜섬늑판에대하여수밀구조이어야한다 선미관 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 1 선미관은적당한용적의수밀구역으로폐위되어야한다. 우리선급이필요하다고인정하는경우, 선미관장치의손상으로선체가침수되는위험을최소화하기위한다른조치를취할수있다. 4. 탱크격벽의수및배치 4.1 액체화물을운송하는구획의격벽 액체화물을운송하는구획의횡및종수밀격벽의수및배치는해당선박에적용하여야하는구획요건에따라야한다. 5. 횡수밀격벽의배치 5.1 일반 하나의단면에수밀격벽을설치하는것이실행불가능한경우, 격벽에계단부를설치할수있다. 이경우, 계단부를이루는갑판은수밀이어야하며격벽과동등한강도를가져야한다. 3 선급및강선규칙 14

33 장일반배치설계 11 편 장 1 절 6. 수밀격벽의개구 6.1 일반 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg and IMO Res. A.684(17) Part B 수밀구획의개구의수는설계및선박고유의용도에적합한범위내에서최소한으로유지하여야한다. 출입구, 배관, 통풍, 전선등이수밀격벽과내부갑판을관통할필요가있을경우, 수밀보전성을유지하기위한조치를취하여야한다. 우리선급은건현갑판상방에있는개구의수밀성에대하여완화할수있다. 다만, 어떠한점진적인침수도용이하게통제할수있고또한선박의안전이저해되지아니한다는것이실증되는것을조건으로한다 구획갑판 (subdivision deck) 하방의선수격벽에는문, 맨홀, 통풍덕트또는어떠한개구도설치하여서는아니된다 화재로인하여수밀구획격벽을관통하는장치의손상이격벽의수밀보전성에영향을줄수있는경우, 이러한장치에납또는열에민감한재료를사용하여서는아니된다 관장치의일부를구성하지아니하는밸브는수밀구획격벽에설치하여서는아니된다 [6.] 및 [6.3] 에적합한문또는기타폐쇄장치의작동장치와밀폐성에관련된규정은표 에따른다. 표 문 선교에원격조작지시기 슬라이딩식 선교에지시기 기기측조작뿐 선교에원격조작지시기 힌지식 선교에지시기 기기측조작뿐 롤링식 ( 화물갑판구역사이 ) 수밀 풍우밀 / 수밀 (1) 건현갑판하방건현갑판상방 해상에개방 X 통상폐쇄 () X X(3) 폐쇄유지 () X(4)(5) X(4)(5) X(4)(5) 해상에개방 X 통상폐쇄 () X X 폐쇄유지 () X(4)(5) ( 비고 ) (1) 문이최종침수평형상태의수선하방에위치한경우수밀문이요구되고, 그밖의경우에는풍우밀문이허용된다. () 해상에서폐쇄된채로유지되어야한다. 는주의가문의양측에부착되어야한다. (3) 길이 15 m 이상의 A형선박및감소된건현을가지는 B형선박은이문의문턱이하기만재흘수선상방에있는조건으로기관실과조타기실사이에힌지식수밀문을가질수있다. (4) 문은항해를시작하기전에폐쇄되어야한다. (5) 만일항해중출입할수있는문인경우, 승인을받지아니하고개방하는것을방지하기위한장치를설치하여야한다. 선급및강선규칙 14 31

34 장일반배치설계 11 편 장 1 절 6. 건현갑판하방의수밀격벽의개구 6..1 항해중사용되는개구 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 항해중사용되는내부개구의수밀보전성을확보하기위하여설치된문은미닫이수밀문이어야하며이는선교에서원격폐쇄할수있고또한격벽양쪽의해당지역에서조작할수있는것이어야한다. 제어장소에는문의개폐여부를나타내는표시기가설치되어야하며문의폐쇄위치에가청경보기를설치하여야한다. 동력원, 제어장치및표시기는주동력원의고장시에도작동할수있어야하며제어장치의고장으로인한영향을최소로하기위하여특별한주의를기울여야한다. 각동력작동미닫이수밀문은개별의수동작동장치를갖추고있어야한다. 문자체의양쪽에서수동으로개폐할수있음이보증되어야한다. 6.. 항해중통상폐쇄되는개구 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 내부개구의수밀보전성을확보하기위한목적으로항해중통상폐쇄되는출입문및출입창구덮개 (access hatch cover) 는그개폐여부를나타내는표시기가해당지역및선교에설치되어야한다. 이러한문과창구덮개는이들이열린채로방치되어서는안된다는취지의게시문이각각부착되어야한다. 그러한문또는창구덮개의사용은당직사관의허가를받아야한다 큰화물구역의문또는램프 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 큰화물구역을내부적으로구획하기위하여만족하는구조의수밀문또는램프를설치할수도있다. 다만, 우리선급이그러한문또는램프가필수적이라고인정하여야한다. 이들문또는램프는여닫이형, 회전형또는미닫이형으로할수있으나원격제어되어서는아니된다. 그러한문또는램프는항해를시작하기전에폐쇄하여야하며항해중폐쇄상태를유지하여야한다. 항해중이러한문또는램프에접근이가능한경우에는무단개방을방지하기위한장치를하여야한다. 여기서 만족하는 이라함은그러한문또는램프의치수및폐쇄요건이침수흘수에서의최대수두에충분히견딜수있는것을말한다 항해중영구적으로폐쇄되는개구 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 내부개구의수밀보전성을확보하기위하여항해중영구적으로폐쇄되어있는기타의폐쇄장치에도이들이폐쇄된채로유지되어야한다는취지의게시문이각각부착되어야한다. 좁은간격으로볼트가설치된덮개를가지는맨홀은그러한표시를할필요가없다. 6.3 건현갑판상방의격벽의개구 일반최종침수평형상태의흘수선하방에있는침수경계의개구는수밀이어야한다. 정복원정곡선 (positive righting lever curve) 의범위내에있는침수되는개구는풍우밀로할수있다 항해중사용되는문 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 항해중사용되는문은미닫이문이어야하며이는선교에서원격폐쇄할수있고또한격벽양쪽의해당지역에서조작할수있는것이어야한다. 제어장소에는문의개폐여부를나타내는표시기가설치되어야하며문의폐쇄위치에가청경보기를설치하여야한다. 동력원, 제어장치및표시기는주동력원의고장시에도작동할수있어야하며제어장치의고장으로인한영향을최소로하기위하여특별한주의를기울여야한다. 각동력작동미닫이수밀문은개별의수동작동장치를갖추고있어야한다. 문자체의양쪽에서수동으로개폐할수있음이보증되어야한다. 3 선급및강선규칙 14

35 장일반배치설계 11 편 장 1 절 항해중통상폐쇄되는문 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 항해중통상폐쇄되는문은그개폐여부를나타내는표시기가해당지역및선교에설치되어야한다. 이러한문에는이들이열린채로방치되어서는안된다는취지의게시문이각각부착되어야한다 항해중영구적으로폐쇄되는개구 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 항해중폐쇄되는문은여닫이문이어야한다. 항해중폐쇄되는이러한문또는기타의폐쇄장치에는이들이열린채로방치되어서는안된다는취지의게시문이각각부착되어야한다. 좁은간격으로볼트가설치된덮개를가지는맨홀은그러한표시를할필요가없다. 선급및강선규칙 14 33

36 장일반배치설계 11 편 장 절 제 절 구획배치 (Compartment arrangement) 1. 정의 1.1 코퍼댐 코퍼댐이라함은양측의구획이공통경계를갖지아니하도록배치된빈공간을말하며수직또는수평으로설치될수있다. 원칙적으로코퍼댐은적절히통풍되고적절한검사, 유지및안전한탈출을위하여충분한크기의것이어야한다. 1. A 류기관구역 1..1 Ref. SOLAS Ch. II-, Part A, Reg A류기관구역이라함은다음을포함하는장소및이장소에이르는트렁크를말한다. 주추진을위하여사용되는내연기관, 또는 주추진이외의목적을위하여사용되는합계출력 375 KW 이상의내연기관, 또는 기름보일러또는연료유장치. 코퍼댐.1 코퍼댐의배치.1.1 액체탄화수소 ( 연료유, 윤활유 ) 를적재하는구획과소화용액체포말탱크나청수 ( 음료수, 기관및보일러운전용물 ) 를적재하는구획사이에코퍼댐을설치하여야한다..1. 연료유탱크와윤활유탱크를분리하는코퍼댐및윤활유탱크와소화용액체포말탱크또는청수탱크또는보일러급수탱크를분리하는코퍼댐은이러한탱크를포함하는구역의특성및치수를고려하여불가능하거나불합리하다고우리선급이인정하는경우, 다음의조건으로면제될수있다. 인접하는탱크의공통경계판의두께를 6장 1절에따라청수탱크또는보일러급수탱크인경우는 mm, 다른모든경우에는 1mm까지증가시킬것. 이들판의가장자리에서필렛용접의각목의합은그판의두께이상일것. 11장 3절과관련하여, 수두 1m를증가시켜구조시험을시행할것..1.3 (void).1.4 연료유이중저탱크의내저판이선측에서경사되어있어연료유의수두가내저판에걸리는경우, 연료유이중저탱크와그직상부의탱크사이에코퍼댐을설치하여야한다. 모서리가접하는경우에는이들탱크는인접하는것으로간주하지않는다. 코퍼댐으로분리되지아니한인접한탱크는검사를용이하게할수있도록적절한치수의것이어야한다. 선급및강선규칙 14 35

37 장일반배치설계 11 편 장 절 3. 이중저 3.1 일반 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 9 이중저는실행가능한또한선박의설계및고유용도에적합한범위내에서선수격벽으로부터선미격벽까지설치하여야한다 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 9 이중저가설치되어야하는곳에있어서그깊이는 3장 6절 [6] 의규정에따라야하며내저판은선저를보호하기위하여만곡부까지연장되어야한다 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 9 화물창의배수설비와관련하여이중저에설치하는웰은필요이상으로깊은것이어서는아니된다. 다만, 선박의축로후단에서는선저까지도달하는웰의설치가허용될수있다. [3.1] 의규정에적합한이중저와동등한정도의보호를제공하는배치라고인정하는경우, 우리선급은기타의웰의설치를허용할수있다 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg. 9 선저에손상을받더라도선박의안전에지장이없다고우리선급이인정하는경우, 액체운송에만사용되는수밀구획부근에는이중저를설치하지아니할수있다. 4. 선수격벽전방의구획 4.1 일반 선수격벽전방에있는선수탱크및기타구획에연료유또는기타인화성액체를적재하여서는아니된다. 5. 최소선수높이 5.1 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 3(8) Reg. 39(1)) 지정된하기건현및계획트림에상응하는수선과선측에있어서의노출갑판의상면과의사이의선수수선에있어서의수직거리로정의되는선수높이 (F b) 는다음식으로주어진값보다작아서는아니된다. F b=(675(l LL/1) 1875(L LL/1) +(L LL/1) 3 ) ( C B 1.63C wf.19(l/t 1)) 여기서, F b : 계산된최소선수높이 (mm) T 1 : 최소형깊이의 85 % 에서의흘수 (m) C wf : / 전방의수선면적계수 36 선급및강선규칙 14

38 장일반배치설계 11 편 장 절 A wf : /전방의흘수 T 1 에서의수선면적 (m ) 목재건현이지정된선박의경우, 상기공식을적용함에있어서하기건현 ( 하기목재건현이아님 ) 이가정되어야한다 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 143(77) Reg. 39()) [5.1.1] 에서요구되는선수높이가현호에의하여얻어지는경우, 현호는선수수선으로부터측정하여적어도선박길이의 15 % 에걸쳐져있어야한다. 그것이선루를설치하여얻어지는경우, 이와같은선루는선수재로부터선수수선의후방으로적어도.7 L의점까지연장되어야하며 9장 4절에정의된바와같이폐위되어야한다 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 143(77) Reg. 39(3)) 예외적인운항조건을맞추기위하여 [5.1.1] 및 [5.1.] 의규정에적합하지못하는선박에대하여우리선급은각선박마다개별적으로고려할수있다 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 143(77) Reg. 39(4, a)) 선수루의길이가.15 L 미만이고.7 L을초과하는경우라도선수루갑판의현호를고려할수있다. 다만, 이경우그선수루의높이는.7 L과선수수선사이에서표준선루높이의 1/보다작아서는아니된다 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC. 143(77) Reg. 39(4, b)) 선수루의높이가표준선루높이의 1/보다작은경우, 선수루의높이는다음과같이결정될수있다. a) 건현갑판이후방.15 L로부터연장된현호를갖는경우, 선박의중앙부깊이와동일한높이에서선수수선후방.15 L 지점을원점으로하는포물선으로결정한다. 이포물선은선수루단격벽과갑판이교차하는지점을통과하여선수수선에서선수루갑판높이보다높지아니한지점까지연장된다. ( 그림 1에나타낸바와같음 ) 그러나, 그림 1에서 h t 로표기된높이의값이 h b 로표기된높이의값보다작은경우, 유효한선수높이로서 h t 는 h b 로대체할수있다. 여기서, Z b : 그림 1에따른다. Z t : 그림 1에따른다. h f : 표준선루높이의 1/ b) 건현갑판의현호가.15 L보다작게연장된경우또는현호가없는경우,.7 L지점에서선수루갑판의선측으로부터기선에평행하게선수수선까지연장한선으로결정한다. ( 그림 에나타낸바와같음 ) 선급및강선규칙 14 37

39 장일반배치설계 11 편 장 절 그림 1 건현갑판이후방.15 L 로부터연장된현호를갖는경우의선수높이 그림 현호가.15 L 보다작게연장된경우의선수높이 6. 축로 6.1 일반 축로는수밀이어야한다. 38 선급및강선규칙 14

40 장일반배치설계 11 편 장 절 7. 수밀통풍관및트렁크 7.1 일반 Ref. SOLAS Ch. II-1, Part B-, Reg 수밀통풍관및트렁크는최소한건현갑판까지도달하는것이어야한다. 8. 연료유탱크 8.1 일반 Ref. SOLAS Ch. II-, Part B, Reg. 4. 연료유의저장, 배분및사용상취하여야하는조치는선박과승선자의안전을확보하는것이어야한다 Ref. SOLAS Ch. II-, Part B, Reg. 4. 연료유탱크는가능한한선체의일부를구성하는것이어야하며 A류기관구역외부에설치하여야한다. 이중저탱크이외의연료유탱크를 A류기관구역내부또는 A류기관구역에인접하여설치할필요가있는경우에는그연료유탱크의수직면중최소한 1개가 A류기관구역의경계에접하여있어야하며또한그연료유탱크는이중저탱크와공동의경계를가지고있어야하며 A류기관구역과공동의탱크경계면적은최소로하여야한다. 이중저탱크이외의연료유탱크가 A류기관구역내부에설치되는경우인화점이섭씨 6도이하의기름을당해탱크에적재하여서는아니된다 Ref. SOLAS Ch. II-, Part B, Reg. 4. 연료유탱크는연료유탱크에서유출또는누설된기름이가열된표면에떨어짐으로써위험이발생할우려가있는위치에설치하여서는아니된다. 펌프, 여과기또는가열기로부터가압상태의누출기름이가열된표면에접촉하지않도록주의하여야한다. 우리선급이특별히고려하는경우를제외하고, 보일러구역의연료유탱크는보일러의직상또는고온지역내에설치하여서는아니된다 상품또는석탄을적재하는구획이가열된액체용기의근처에설치되는경우, 적절한방열을하여야한다. 선급및강선규칙 14 39

41 장일반배치설계 11 편 장 3 절 제 3 절 접근설비 (Access arrangement) 1. 일반 1. 적용 1..1 이절은총톤수,톤이상의선박에적용한다. 1.1 화물구역또는기타구역으로의접근설비 Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6.1(Resolution MSC.151(78)) 선박의일생동안선체구조에대한현상검사, 정밀검사및두께계측을위하여각구역에는접근설비가제공되어야한다. 그러한접근설비는 [1.3] 및 [] 의규정에적합한것이어야한다 Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6.1(Resolution MSC.151(78)) 상설접근설비가통상적인적 양하작업에의하여쉽게손상을입을수있거나설치하는것이불가능한경우, 이를대신하여우리선급은휴대식접근설비를부착, 장착, 매달거나또는지지하는수단이선체구조에영구적으로설치되는경우, [] 에서규정하는이동식또는휴대식접근설비를허용할수있다 Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6..1(Resolution MSC.151(78)) 모든접근설비와이들을선체구조에고정시키는부착물의구조및재료는우리선급이만족하는것이어야한다. 1. 화물창, 화물탱크, 평형수탱크및기타구역으로의안전한접근 1..1 Ref. SOLAS Reg.II-1/ (Resolution MSC.151(78)) and IACS UI SC 191 화물지역내의화물창, 코퍼댐, 평형수탱크, 화물탱크및기타구역으로의안전한접근은개방갑판으로부터직접통하여야하며, 완전한검사를할수있도록하여야한다. 이중저구역또는선수평형수탱크로의안전한접근은펌프실, 디프코퍼댐, 파이프터널, 화물창, 이중선체구역또는기름이나위험화물을적재하지아니하는유사한구획으로부터이루어질수있다. 이중선측구역으로의접근은톱사이드탱크또는이중저탱크또는이들모두로부터이루어질수있다. 1.. Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6.3.(Resolution MSC.151(78)) 길이가 35 m 이상인탱크및탱크구획에는가능한한멀리떨어진최소한 개의출입용창구및사다리를설치하여야한다. 길이가 35 m 미만의탱크에는최소한 1개의출입용창구및사다리를설치하여야한다. 1개이상의제수격벽또는이와유사한장애물에의하여탱크가구획되어져서그탱크의다른부분으로신속하게접근할수없는경우에는최소한 개의출입용창구및사다리를설치하여야한다 Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6.3.(Resolution MSC.151(78)) 각각의화물창에는가능한한멀리떨어진최소한 개의접근설비를설치하여야한다. 이러한접근설비는일반적으로대각선으로배치되어야한다. 예를들면, 전방격벽부근에 1개의접근설비를좌현에, 후방격벽부근 선급및강선규칙 14 41

42 장일반배치설계 11 편 장 3 절 에 1 개의접근설비를우현에설치한다. 1.3 일반기술사양 Ref. SOLAS Reg.II-1/ (Resolution MSC.151(78)) and IACS UI SC 191 수평개구, 창구또는맨홀을통한접근인경우, 그치수는자장식공기호흡구및보호장구를착용한사람이방해없이모든사다리를이용할수있고, 또한구획의바닥으로부터부상자를쉽게끌어올리기에충분한것이어야한다. 개구는최대 1 mm 곡률반경의모서리를가지는최소 6 mm 6 mm 이상의것이어야한다. 구조해석의결과에따라개구의주위에서응력이감소되어야하는경우, 개구의치수를증가시키는것이바람직하다. 예를들면, 최대 1 m 곡률반경의모서리를가지는 6 mm 6 mm의개구를 3 mm 곡률반경의모서리를가지는 6 mm 8 mm로증가시킨다. 화물창으로의출입이화물창구를통하여이루어지는경우, 사다리의최상부는창구코밍과가능한한가까이에위치하여야한다. 높이 9 mm 이상의출입용창구코밍에는사다리와연계하여외측에발판을설치하여야한다 Ref. SOLAS Reg.II-1/3-6.5.(Resolution MSC.151(78)) and IACS UI SC 191 구역의길이및폭방향으로의통행을위하여제수격벽, 늑판, 거더및웨브프레임에설치되는수직개구또는맨홀을통한접근인경우, 그최소통과개구치수는최대 3 mm 곡률반경의모서리를가지는최소 6 mm 8 mm 이상의것이어야하며, 또한바닥판또는기타의발판이설치되어있지아니한경우개구의높이는선저외판에서 6 mm를넘어서는아니된다. 들것에실린부상자를쉽게대피시킬수있는가에대한검증과관련하여, 3 mm 곡률반경의모서리를가지는 6 mm 8 mm의개구를대신하여하반부는 6 mm 미만일수있으나상반부는 6 mm 보다넓고전장이 85 mm 이상인 6 mm 85 mm의수직개구는인정할수있다. ( 그림 1 참조 ) 그림 1 대체수직개구. 접근설비에대한기술조항.1 정의 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) 참조..1.1 수직사다리발판 (rung) 수직사다리발판 (rung) 이라함은수직사다리의발판또는수직면상의발판을말한다. 4 선급및강선규칙 14

43 장일반배치설계 11 편 장 3 절.1. 디딤판 (tread) 디딤판 (tread) 이라함은경사사다리의발판또는수직개구를위한발판을말한다..1.3 사다리의플라이트 (flight of a ladder) 사다리의플라이트 (flignt of a ladder) 라함은경사사다리스트링거의실제길이를말하며수직사다리인경우플랫폼사이의거리를말한다..1.4 스트링거 (stringer) 스트링거 (stringer) 라함은, 1) 사다리의프레임 (frame), 또는 ) 그구역의선측외판, 횡격벽그리고 / 또는종격벽에설치된보강된수평판구조. 이중선측구역을형성하는폭 5m 미만의평형수탱크에대하여, 수평판구조가선측외판또는종격벽상의프레임또는보강재를넘어폭 6 mm 이상의연속적인통로를제공한다면, 그수평판구조는스트링거및종방향상설접근설비로간주할수있다. 상설접근설비로사용되는스트링거판상의개구에는스트링거상의안전한통행또는각트랜스버스웨브로의안전한접근을위하여가드레일또는격자덮개 (grid cover) 를설치하여야한다..1.5 수직사다리 (vertical ladder) 수직사다리 (vertical ladder) 라함은경사각이 7 이상 9 이하인사다리를말하며, 횡방향경사각은 이하이어야한다..1.6 상부장애물 (overhead obstruction) 상부장애물 (overhead obstruction) 이라함은접근설비상부에있는보강재를포함한갑판및스트링거구조를말한다..1.7 상부갑판아래의거리 (distance below deck head) 상부갑판아래의거리 (distance below deck head) 라함은판으로부터하방의거리를말한다..1.8 크로스갑판 (cross deck) 크로스갑판 (cross deck) 라함은창구코밍사이의선내측에위치한주갑판의횡방향부분을말한다.. 상설접근설비..1 Ref. IMO Technical Provisions, 3.1 & 3.(Resolution MSC.158(78)) 이중저구역내의부재들을제외하고구조부재들에는 [.7] 내지 [.13] 에규정된정도까지상설접근설비가제공되어야한다. 상설접근설비는자체의견고함을확보하고전반적인선체구조강도에기여하도록가능한한선체의구조부재와일체화하여야한다... Ref. IMO Technical Provisions, 3.3(Resolution MSC.158(78) and IACS UI SC191) 상설접근설비로서고가통로 (elevated passageway) 가설치된경우, 최소 6 mm의폭을가지고개방측의전길이에걸쳐가드레일이제공되어야한다. 다만, 수직웨브를돌아지나가는경우에는 45 mm까지그폭을감소시킬수있다. 단독으로설치된통로에는그러한구조의양측에가드레일을설치하여야한다. 접근설비의일부로서설치되고선박이등흘수에직립일때수평면에대한각도가 5 이상인경사구조물은미끄럼방지구조이어야한다. 가드레일은그높이가 1 mm이고레일및 5 mm 높이의중간횡봉으로구성되며, 견고한구조이어야한다. 지지대 (stanchion) 는 3m 이하의간격이어야한다. 선급및강선규칙 14 43

44 장일반배치설계 11 편 장 3 절..3 Ref. IMO Technical Provisions, 3.4(Resolution MSC.158(78)) 선저로부터의상설접근설비및수직개구에는쉽게접근할수있는통로, 사다리및디딤판을설치하여야한다. 디딤판은측면지지대가있어야한다. 수직사다리발판 (rung) 이수직면에설치되는경우, 수직사다리발판 (rung) 의중앙점이수직면으로부터최소한 15 mm 이상떨어져있어야한다. 수직맨홀이보행면에서 6 mm 보다높게설치된경우, 접근이용이하도록양쪽에승강단 (platform landing) 을가진디딤판과손잡이를설치하여야한다..3 사다리의구조.3.1 일반 Ref. IMO Technical Provisions, 3.5(Resolution MSC.158(78)) 상설경사사다리는그경사각이 7 미만이어야한다. 개구근방을제외하고는경사사다리면으로부터 75 mm 이내에는방해물이없어야한다. 개구근방에서는 6 mm까지줄일수있다. 적절한치수의휴식용플랫폼 (resting platform) 이수직높이 6m 이하의간격으로제공되어야한다. 사다리와핸드레일은강또는적합한강도및강성을가진강과동등한재질로서제작되어야하며, 스테이에의하여구조에견고히부착되어야한다. 지지방법및스테이의길이는진동이실질적으로최소화될수있도록하여야한다. 화물창의사다리는화물의양 하역을방해하지않고, 또한하역설비에의한손상의위험을최소화할수있도록설계되고배치되어야한다..3. 경사사다리 Ref. IMO Technical Provisions, 3.6(Resolution MSC.158(78)) 경사사다리의스트링거간폭은 4 mm 이상이어야한다. 디딤판 (tread) 은동일한간격으로서발판사이의수직거리는 mm에서 3 mm 사이이어야한다. 강재디딤판은단면이 mm mm 이상인사각봉 개로구성되어야하며, 두모서리가위를향하게하여수평발판을형성하여야한다. 디딤판은사이드스트링거를관통하여지지되어야하며양면연속용접으로부착되어야한다. 모든경사사다리는견고한구조의핸드레일이디딤판으로부터적당한높이를가지고양쪽에부착되어야한다..3.3 수직사다리또는나선형사다리 Ref. IMO Technical Provisions, 3.7(Resolution MSC.158(78)) 수직사다리또는나선형사다리의폭과구조는우리선급이인정하는국제기준또는국가기준에따라야한다..4 개구를통한접근.4.1 수평개구, 창구또는맨홀을통한접근 Ref. IMO Technical Provisions, 3.1(Resolution MSC.158(78)) 수평개구, 창구또는맨홀을통한접근인경우, 최소통과개구크기는 6 mm 6 mm 이상이어야한다. 화물창으로의출입이화물창구를통하여이루어지는경우사다리의최상부는창구코밍과가능한한가까이에위치하여야한다. 높이 9 mm 이상의출입용창구코밍에는사다리와연계하여외측에발판을설치하여야한다..4. 수직개구또는맨홀을통한접근 Ref. IMO Technical Provisions, 3.11(Resolution MSC.158(78)) 구역의길이및폭방향의통행을위하여제수격벽, 늑판, 거더및웨브프레임에설치되는수직개구또는맨홀을통한접근인경우, 그최소통과개구치수는 6 mm 8 mm 이상이어야하며, 또한바닥판또는기타의발판이설치되어있지아니한경우개구의높이는통행로로부터 6 mm를넘어서는아니된다. 44 선급및강선규칙 14

45 장일반배치설계 11 편 장 3 절.5 화물창및기타구역으로의접근용사다리.5.1 일반 Ref. IMO Technical Provisions, & 3.13.(Resolution MSC.158(78)) 화물창및기타구역으로의접근용사다리는다음에따라야한다. a) 인접한갑판의상면사이또는화물구역바닥과갑판사이의수직거리가 6m 이하일경우, 수직사다리또는경사사다리를설치하여야한다. b) 인접한갑판의상면사이또는화물구역에서갑판과바닥사이의수직거리가 6m 이상인경우, 상부장애물안쪽으로부터계측하여화물구역의최상부.5 m 및최하부 6m를제외하고는, 화물창의한끝단부에설치된하나또는일련의경사사다리는수직사다리를가질수있다. 다만, 수직사다리를연결하는단일의경사사다리또는복수의경사사다리의수직범위가.5 m 이상이어야한다..5. Ref. IMO Technical Provisions, 3.13.(Resolution MSC.158(78)) 화물창다른쪽끝단부의두번째접근설비로일련의교차된수직사다리를설치할수있는데, 이사다리에는수직으로 6m 이내간격으로, 사다리좌측또는우측한쪽으로치우친한개또는그이상의사다리연결플랫폼을설치하여야한다. 인접한사다리는횡방향으로적어도사다리폭만큼떨어뜨려설치하여야한다. 직접화물창에연결되는사다리의최상부는, 상부장애물내측으로부터.5 m 구간에서수직으로배치하여야하며, 하방에사다리연결플랫폼을설치하여야한다..5.3 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) 갑판과탱크내종방향통행설비, 스트링거또는출입구직하에있는그구획의바닥사이의수직거리가 6m 이하인경우, 수직사다리를톱사이드탱크의접근설비로사용할수있다. 수직사다리의갑판으로부터출입구최상부는상부장애물로부터.5 m 구간에서수직으로배치되어야하며, 그.5 m의수직거리내에종방향통행설비, 스트링거또는바닥에대한발판이없는경우, 하방에사다리연결플랫폼이설치되어야한다..5.4 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) [.5.3] 에서허용하는경우를제외하고, 갑판과출입구하방스트링거사이, 스트링거와스트링거사이, 갑판또는스트링거와출입구직하에있는그구획의바닥사이의수직거리가 6m를넘는경우, 탱크또는구역으로의접근을위하여경사사다리또는경사사다리의조합이사용되어야한다..5.5 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) 상기 [.5.4] 의경우, 갑판으로부터사다리최상부출입부분은상부장애물안쪽으로부터.5 m 구간에서수직으로배치되어야하며, 하방에랜딩플랫폼을통하여경사사다리와연결되어야한다. 경사사다리의플라이트 (flight) 는실제길이로 9m 이하이어야하며, 수직거리로 6m 이하이어야한다. 사다리의최하부는수직거리로.5 m 이상구간에서수직으로할수있다..5.6 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) 폭이.5 m 미만인이중선측구역에서, 해당구역의통행은수직으로 6m 이하의간격으로, 사다리좌측또는우측한쪽으로치우친한개또는그이상의연결플랫폼을설치한수직사다리로할수있다. 인접한사다리는적어도횡방향으로사다리폭만큼떨어뜨려설치하여야한다..5.7 Ref. IMO Technical Provisions, (Resolution MSC.158(78)) 선급및강선규칙 14 45

46 장일반배치설계 11 편 장 3 절 나선형사다리는경사사다리의대체설비로인정될수있다. 이경우, 최상부.5 m는나선사다리의일부로연결할수있으며, 수직사다리로변경할필요는없다..6 탱크로의접근용사다리.6.1 Ref. IMO Technical Provisions, 3.14(Resolution MSC.158(78)) 탱크로의접근을제공하는수직사다리의갑판으로부터출입구최상부는, 상부장애물안쪽으로부터.5 m 구간에서수직으로설치하여야하고, 사다리좌측또는우측한쪽으로치우친사다리연결플랫폼을가져야한다. 갑판구조로부터 1.6 m 3. m 하방의범위안에종방향또는횡방향상설접근설비가위치하는경우, 이수직사다리는그범위안에위치할수있다..7 화물창의갑판하구조로의접근.7.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.1(Resolution MSC.158(78)) 선체중앙선근처및크로스갑판의양측에, 상부구조물에대한접근을위하여상설접근설비가설치되어야한다. 각접근설비는화물창의접근로또는주갑판에서직접접근가능하여야하며, 갑판하방최소 1.6 m 최대 3. m에설치되어야한다..7. Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.(Resolution MSC.158(78)) 크로스갑판하방최소 1.6 m에서최대 3. m 위치의횡격벽에설치된횡방향상설접근설비를 [.7.1] 과동등한것으로인정할수있다..7.3 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.3(Resolution MSC.158(78)) 크로스갑판상부구조로의상설접근설비는상부스툴을통하여접근할수있다..7.4 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.4(Resolution MSC.158(78)) 내부로부터모든프레임과판을검사할수있는, 주갑판으로부터의접근이가능한상부스툴 ( 즉, 톱사이드탱크사이그리고창구단보사이까지연장되어있는스툴 ) 이있는횡격벽을가지는선박은크로스갑판에대한상설접근설비를요구하지아니한다..7.5 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.5(Resolution MSC.158(78)) 대체설비로, 수직거리가내저판으로부터 17 m 이하인경우, 크로스갑판의상부구조로의접근을위하여이동식접근설비를사용할수있다..8 이중선측구조의이중선측탱크로의접근.8.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.8 & Tab 1,.1(Resolution MSC.158(78)) 빌지호퍼부상부너클포인트보다위쪽의이중선체구역에대하여다음에따르는상설접근설비를제공하여야한다. a) 최상부수평스트링거와갑판사이의수직거리가 6m 이상인경우, 1개의연속된종방향접근설비를탱크의전길이에걸쳐서제공하여야하며, 이접근설비는갑판으로부터최소 1.6 m에서최대 3. m 하부에트랜 46 선급및강선규칙 14

47 장일반배치설계 11 편 장 3 절 스버스를통과하도록설치하여야하고, 탱크양단에수직접근사다리를갖추고있어야한다. b) 구조부재와일체화된연속된종방향상설접근설비는수직거리로 6m 이하의간격이어야한다. c) 가능한한스트링거판은횡격벽의수평거더와일렬정렬을이루어야한다..9 단일선측구조화물창의수직구조에대한접근.9.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.6(Resolution MSC.158(78)) 모든화물창에상설수직접근설비를제공하여야한다. 이러한접근설비는횡격벽근방의화물창양단을포함하여화물창전체에걸쳐좌, 우현에균등히분포되어최소한화물창늑골전체수의 5 % 에대한검사가가능하도록하는일체화된구조이어야한다. 다만, 어떠한경우에도이러한수직접근설비가각현 3개이상 ( 화물창전후단및중앙 ) 이어야한다. 개의인접한화물창늑골사이에설치된상설수직접근설비는양쪽늑골모두의검사를위한접근설비로본다. 하부호퍼평형수탱크경사판위로의접근을위하여휴대식접근설비를사용할수있다..9. Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.7(Resolution MSC.158(78)) 추가로, 상기접근설비가설치되지않은화물창늑골에대한상부브래킷까지의검사및횡격벽의검사를위하여휴대식또는이동식접근설비를사용할수있다..9.3 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.8(Resolution MSC.158(78)) 화물창늑골의상부브래킷까지의접근을위하여 [.9.1] 에서요구된상설접근설비를대신하여휴대식또는이동식접근설비를사용할수있다. 다만, 이들접근설비는본선에비치하여항상사용가능하여야한다..9.4 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.9(Resolution MSC.158(78)) 화물창늑골로의접근을위한수직사다리의폭은사다리양쪽프레임간거리가최소한 3 mm 이상이어야한다..9.5 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.1(Resolution MSC.158(78)) 단일선측구조의화물창선측늑골검사용수직사다리에대해서는길이가 6m를초과하여도인정될수있다..1 이중선측구조화물창의수직구조에대한접근.1.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab, 1.11(Resolution MSC.158(78)) 이중선측구조에대해서는화물창외부의검사를위하여수직사다리가요구되지않는다. 이러한구조의검사는이중선측구역내부로부터시행되어야한다..11 톱사이드평형수탱크에대한접근.11.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.1(Resolution MSC.158(78)) 높이 6m 이상의각톱사이드탱크에는 1개의연속된종방향접근설비가선측외판웨브를따라갑판아래로최소 1.6 m에서최대 3. m에설치되어야한다. 이러한접근설비는톱사이드탱크의각출입구근처에수직접근사다리를제공하여야한다. 선급및강선규칙 14 47

48 장일반배치설계 11 편 장 3 절.11. Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.(Resolution MSC.158(78)) 탱크바닥으로부터 6 mm 이내에트랜스버스웨브를통과하는접근개구가없고웨브프레임링의웨브높이가선측외판및경사판근처에서 1m를초과할경우에는, 각트랜스버스웨브프레임링을넘어안전하게접근하기위하여발판 / 손잡이를제공하여야한다 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.3(Resolution MSC.158(78)) 각탱크의양단베이 (bay) 와중간베이에설치된 3개의상설접근설비는탱크바닥으로부터창구측거더와경사판의교차점까지걸쳐있어야한다. 기설치된종식구조는이러한접근설비의일부로서사용할수있다 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.4(Resolution MSC.158(78)) 톱사이드탱크의높이가 6m 미만인경우, 상설접근설비대신에대체설비나휴대식설비를사용할수있다..1 빌지호퍼평형수탱크에대한접근.1.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.5(Resolution MSC.158(78) and IACS UI SC191) 높이가 6m 이상인각빌지호퍼탱크에대하여, 1개의연속된종방향상설접근설비가선측외판웨브를따라제공되어야하며, 이러한접근설비는웨브링의개구상단으로부터최소 1. m 하방에설치되어야하고이탱크의각출입구근처에수직접근사다리가제공되어야한다. 연속된종방향상설접근설비와빌지호퍼탱크바닥사이의접근사다리가탱크의각끝단에제공되어야한다. 대체설비로식별된취약한구조지역을보다적절하게검사할수있는배치인경우에는, 연속된종방향상설접근설비를웨브링개구상부의웨브판을관통하여갑판으로부터최소 1.6 m 하방에설치할수있다. 폭이 6 mm 이상인큰종늑골은통행로로사용할수있다. 이중선측산적화물선에대해서는빌지의너클포인트로의접근을위한대체방법과함께사용된다면, 연속된종방향상설접근설비는빌지의너클포인트로부터 6m 이내에설치될수도있다..1. Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.6(Resolution MSC.158(78)) 탱크바닥으로부터 6 mm 이내에트랜스버스웨브를통과하는접근개구가없고웨브프레임링의웨브높이가선측외판및경사판근처에서 1m를초과할경우에는, 각트랜스버스웨브프레임링을넘어안전하게접근하기위하여발판 / 손잡이가제공되어야한다..1.3 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.7(Resolution MSC.158(78)) 6m 미만높이의빌지호퍼탱크에는상설접근설비대신에대체설비나휴대식설비가사용될수있다. 이러한접근설비는필요시해당장소에서전개하여쉽게이용할수있음이입증되어야한다..13 선수탱크에대한접근.13.1 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.9(Resolution MSC.158(78)) 선수격벽의중심선에서깊이 6m 이상인선수탱크에대하여, 갑판하부구조, 스트링거, 선수격벽, 선측외판구조등과같은중요부위에대한접근을위하여적절한접근설비를제공하여야한다..13. Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.9.1(Resolution MSC.158(78)) 48 선급및강선규칙 14

49 장일반배치설계 11 편 장 3 절 갑판으로부터또는직상에있는스트링거로부터수직거리 6m 이내에있는스트링거는휴대식접근설비와조합하여적절한접근설비로간주할수있다 Ref. IMO Technical Provisions, Tab,.9.(Resolution MSC.158(78)) 갑판과스트링거간, 스트링거간및최하부스트링거와탱크바닥간의수직거리가 6m 이상인경우대체설비를제공하여야한다. 3. 축로 3.1 일반 터널은축에쉽게접근할수있도록충분히넓어야한다 터널에의접근을위해기관실후단격벽에 장 1절 [6] 에따르는수밀문을설치하여야하며, 길이가 7m 이상인터널에는수밀통풍관역할도하는탈출트렁크를구획갑판까지설치하여야한다. 4. 조타기실에의접근 4.1 일반 조타기실은쉽게접근할수있어야하며, 가능한한기관구역으로부터분리되어야한다 조타장치의조작을위하여접근할수있는적절한배치가이루어져야한다. 이러한배치에는작동유가누설된경우에도적당한작업조건을확보하기위한핸드레일과그레이팅또는기타미끄럼방지표면을포함한다. 선급및강선규칙 14 49

50 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 11 편 3 장 구조설계원칙 제 1 절 재료 제 절 순치수방법 제 3 절 부식추가 제 4 절 한계상태 제 5 절 부식방지 제 6 절 구조배치원칙 선급및강선규칙 14 51

51 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 제 1 절 재료 1. 일반 1.1 재료의규격 이절의규정은규칙 편 1 장의요건에적합한강재를사용하여용접으로건조하는선박에대하여적용한다 규칙 편 1장에규정한규격과다른재료에대하여는그재료의제조, 화학성분, 기계적성질및용접등에관한상세를우리선급에제출하여승인을받아서사용할수있다. 1. 재료시험 1..1 재료는특별히규정한것을제외하고는규칙 편 1 장의관련규정에따라시험되어야한다. 1.3 제조법 이절의요건은용접, 냉간및열간제조과정이 IACS UR W에정의된현행건전한작업관행및재료에대한우리선급요건에적합하게수행됨을전제로한다. 특히, 모재및용접방법은재료의사용용도에따라규정된제한조건을따라야한다. 용접전에예열이요구될수있다. 용접, 냉간가공또는열간가공후에적절한열처리과정이요구될수있다.. 선체구조용강재.1 일반.1.1 선박의건조에현재사용되는강재의기계적성질은표 1 에따른다. 표 1 선체구조용강재의기계적성질 재료기호 ( 1 mm) 최소항복응력 (Nmm ) 인장강도 (Nmm ) A, B, D, E AH3, DH3, EH3, FH AH36, DH36, EH36, FH AH4, DH4, EH4, FH 선체구조에고장력강재를사용하고자할때에는사용범위, 위치, 재질및치수를명기한도면을제출하여우리선급의승인을받아야한다. 선급및강선규칙 14 53

52 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절.1.3 표 1 에규정한것이외의고장력강재를사용하고자할때에는건별로우리선급의승인을받아야한다..1.4 선체구조에최소항복응력 ( ) 35 Nmm 이외의강재를사용하는경우, 구조부재의치수는 [.] 에서정의되는재료계수 를고려해서결정하여야한다..1.5 선박에는선체구조에사용된강재의종류와재료기호를나타내는도면이비치되어야한다. 표 1에규정한것이외의강재가사용된경우, 당해강재의화학적및기계적성질과작업기준또는권고사항이앞에언급한도면과함께비치되어야한다.. 재료계수..1 별도로규정되지않는한, 선체구조부재의치수를결정하기위한연강및고장력강의재료계수 는최소항복응력 ( ) 에의한표 에따른다. 최소항복응력 ( ) 이표 의중간에해당하는경우, 재료계수 는선형보간법에의한다. 항복응력이 39 Nmm 보다큰강재를사용하는경우, 사안별로우리선급이고려한다. 표 재료계수 최소항복응력 (Nmm ) 강재의사용구분.3.1 여러가지구조부재에사용되는강재는표 4-1( 선박의길이가 15 m 및 5 m 이상, BC-A 및 BC-B 선박의추가요건은표 4- 내지표 4-4에규정되어있음.) 에규정한재료의사용등급 (class and grades) 에대하여표 3 에규정한 I, II 및 III등급에해당하는강재보다낮은등급의것이어서는아니된다. 표 4-1 내지표 4-4에언급되지않은강도부재에대하여는 A급또는 AH급강을사용할수있다. 54 선급및강선규칙 14

53 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 표 3 I, II 및 III 급별에따른사용강재 급별 I II III 건조두께 (mm) NSS HSS NSS HSS NSS HSS 15 A AH A AH A AH 15 < A AH A AH B AH < 5 A AH B AH D DH 5 < 3 A AH D DH D DH 3 < 35 B AH D DH E EH 35 < 4 B AH D DH E EH 4 < 5 D DH E EH E EH ( 비고 ) NSS : 연강, HSS : 고장력강 표 4 : (void) 선급및강선규칙 14 55

54 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 표 4-1 일반적인선박에대한강재의등급 (Class and Grade) 구조부재구분 차 (secondary): A1 종통격벽의강판 (1차강도부재제외 ) A 강력갑판이아닌노출갑판 (1차강도부재및특수부재제외 ) A3 선측외판 1차 (primary): B1 선저외판 ( 평판용골포함 ) B 강력갑판 ( 특수부재제외 ) B3 강력갑판상부의종통부재 ( 해치코밍제외 ) B4 강력갑판에접합되는종통격벽판 B5 강력갑판에접합되는톱사이드탱크판 ( 해치사이드거더 ) 및경 사판의최상부판 특수 (special): C1 강력갑판의현측후판 (1) C 강력갑판의스트링거판 (1) C3 이중선측구조를구성하는종통격벽에접합되는갑판의강판은 제외한종통격벽에접합되는갑판의강판 (1) 강재의급별 - 중앙부.4 이내 : I - 중앙부.4 이외 : A/AH - 중앙부.4 이내 : II - 중앙부.4 이외 : A/AH - 중앙부.4 이내 : III - 중앙부.4 이외 : II - 중앙부.6 이외 : I C5 화물창구모서리부의강판 ( 산적화물선, 광석운반선, 겸용선및이와유사한화물창구형상을갖는선박 ) - 중앙부.6 이내 : III - 기타구역 : II C6 만곡부외판 ( 이중저를가진 이 15 m 미만인선박 ) (1) - 중앙부.6 이내 : II - 중앙부.6 이외 : I C7 만곡부외판 ( 그외선박 ) (1) - 중앙부.4 이내 : III - 중앙부.4 이외 : II - 중앙부.6 이외 : I C8 길이가.15 이상인종방향해치코밍 - 중앙부.4 이내 : III C9 종방향해치코밍의끝단브래킷및갑판실연결부분 () - 중앙부.4 이외 : II - 중앙부.6 이외 : I - D/DH 이상 ( 비고 ) (1) 선박의중앙부.4 사이에 Ⅲ급의강판사용이요구되는경우, 1조의강판 (single strake) 의너비는 (mm) 이상이어야하며 18 mm를넘을필요는없다. ().15 보다긴종방향해치코밍을가지는산적화물선에적용한다. 표 4- 길이가 15 m 를넘고단일강력갑판을가지는선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 강력갑판의종강도부재강력갑판상부의종통부재선저와강력갑판사이에내부종통격벽이없는선박의단일선측외판강판 (single side strake) 중앙부.4 이내 : B/AH 급 중앙부.4 이내 : B/AH 급 화물구역내 : B/AH 급 56 선급및강선규칙 14

55 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 표 4-3 길이가 5 m 를넘는선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 강력갑판의현측후판 (1) 강력갑판의스트링거판 (1) 만곡부외판 (1) 중앙부.4 이내 : E/EH 급 중앙부.4 이내 : E/EH 급 중앙부.4 이내 : D/DH 급 ( 비고 ) (1) 선박의중앙부.4 사이에 E/EH급의강판사용이요구되는경우, 1조의강판 (single strake) 의너비는 (mm) 이상이어야하며 18 mm 를넘을필요는없다. 표 4-4 BC-A 및 BC-B 선박에대한강재의최소등급 구조부재구분 강재의등급 선측늑골의하부브래킷 (1), () D/DH 급 빌지호퍼경사판또는내저판과외판과의교차점의상 하방.15 위치의두점사이를전체또는일부포함하는선체외판 (1) D/DH 급 ( 비고 ) (1) 여기서 하부브래킷 이란빌지호퍼경사판또는내저판과외판과의교차점의상방.15 위치까지의선측늑골의하부의웨브및하부브래킷의웨브를의미한다. () 늑골의스팬 은지지구조간의거리로정의한다. (3장 6절그림 19 참조 ).3. 일반적으로선미재, 타, 러더혼및샤프트브래킷의강판은 II등급이상의재료를사용하여야한다. 다만, 반스페이드타 ( 규칙 4편 1장그림 4.1.1의 D 및 E형타 ) 의하부지지대부분또는스페이드타 ( 규칙 4편 1장그림 4.1.1의 C형타 ) 의상부와같이응력집중을받는타와타판에대하여는 III등급을적용하여야한다..3.3 중앙부.6 이내내저판에삽입되는추진기및보조기관거치대를위한시트의베드판은 I등급이어야한다. 이외의경우, 강재는적어도 A/AH급이상이어야한다..3.4 (void).3.5 건조두께 (As-built thickness) 에해당하는강재의사용등급이적용되어야한다..3.6 강판이나형강의건조두께가재료의기호별로표 3에규정된두께제한치수보다두꺼운경우에는우리선급의승인을받아야한다..3.7 [.3.8] 과같은특별한경우, 선체거더의응력분포를고려하여중앙부.4 L 범위안에요구되는사용등급의강재를그범위를초과해서요구할수있다..3.8 중앙부.4 L 범위내의강력갑판, 현측후판그리고종격벽의상부판재에요구되는재료의사용등급은선교끝단과선미루전단에걸쳐적절한길이만큼유지되어야한다. 선급및강선규칙 14 57

56 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절.3.9 거터바 (gutter bars) 와같이선체외판상의바깥쪽에.15 L 보다긴용접부착물에사용되는압연재 (rolled product) 는부근의선체외판에사용된것과같은등급의재질이어야한다..3.1 연속부재에수직하게높은국부응력이발생하는장소에위치하는완전용입용접이음의경우, 우리선급은라멜라균열의위험을방지하기위한것과같이두께방향으로적절한연성을갖는두께방향특성강재 (Z 타입강재 ) 의사용을요구할수있다 (void).4 저온에노출되는구조.4.1 저온해역에서운항하도록설계된선박에적용되는강재는 [.4.] 내지 [.4.6] 의규정에따른다..4. 저온해역 ( 영하 C이하 ) 에서운항하도록설계된선박, 예를들면정기적으로동절기에북극해나남극해를운항하는선박의경우노출부재의재료는다음 [.4.3] 에정의된설계온도 t D 에따라선택하여야한다..4.3 설계온도 t D 는선박의항해구역에대한일일평균온도의최저온도를말한다. 평균 (Mean) : 관찰기간동안의통계학적평균치 (년이상 ) 1일평균 (Average) : 일일동안의평균 최저 (Lowest) : 1년중최고로낮은값그림 1은북극해에서의온도의정의를나타낸다. 계절제한을받는운항의경우, 그기간중가장낮은기온을적용한다. 58 선급및강선규칙 14

57 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 그림 1 공통적으로사용되는온도의정의.4.4 최소평형수수선 (ballast water line: BWL) 상부에위치하고대기중에노출된강도부재의재료는구조부재의종류 (차, 1차및특수 ) 에따라서표 5에표기된등급이상의강재를사용하여야한다. 대기중에노출되지않은부재와최소평형수수선하부에위치한부재는 [.3] 에따른다. 선급및강선규칙 14 59

58 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 표 5 저온에노출된강재의급별및등급의적용 강재의급별 구조부재명 중앙부.4 L 이내 중앙부.4 L 이외 о 차 (secondary) : - 노출갑판 - 최소평형수수선상부의선측외판 - 최소평형수수선상부의횡격벽판 о 1차 (primary) : - 강력갑판 (1) - 강력갑판상부의연속된종통부재 ( 종방향해치코밍제외 ) - 최소평형수수선상부의종통격벽판 - 최소평형수수선상부톱사이드탱크의격벽판 о 특수 (special) : - 강력갑판의현측후판 () - 강력갑판의스트링거판 () - 종통격벽에접합되는갑판의강판 (3) - 연속된종방향해치코밍 (4) I II III I I II ( 비고 ) (1) 큰창구모서리부의강판은특별히고려하여야한다. 높은국부응력이발생되는장소는 III급또는 E/EH급의강재를사용하여야한다. () L이 5 m를넘는선박의중앙부.4 L간은 E/EH급이상을사용하여야한다. (3) B가 7 m를넘는선박에있어서적어도 3조의갑판의강판은 III급이상이어야한다. (4) D/DH급이상을사용하여야한다..4.5 두께와설계온도에따른선체구조부재의사용강재는표 6, 경우, 우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 표 7 및표 8 에따른다. 설계온도가 -55 C 미만인.4.6 Ⅲ급또는등급 E/EH 및 FH의강판이요구되는 1조의강판 (single strakes) 의너비 b는다음식에의한값 (m) 이상이어야하며 1.8 m를넘을필요는없다. b =.5 L 선급및강선규칙 14

59 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 표 6 저온급별 I 에대한강재의등급 건조두께 (mm) - / -5 C -6 / -35 C -36 / -45 C -46 / -55 C NSS HSS NSS HSS NSS HSS NSS HSS 1 A AH B AH D DH D DH 1 < 15 B AH D DH D DH D DH 15 < B AH D DH D DH E EH < 5 D DH D DH D DH E EH 5 < 3 D DH D DH E EH E EH 3 < 35 D DH D DH E EH E EH 35 < 45 D DH E EH E EH - FH 45 < 5 E EH E EH - FH - FH ( 비고 ) NSS : 연강, HSS : 고장력강 표 7 저온급별 II 에대한강재의등급 건조두께 (mm) - / -5 C -6 / -35 C -36 / -45 C -46 / -55 C NSS HSS NSS HSS NSS HSS NSS HSS 1 B AH D DH D DH E EH 1 < D DH D DH E EH E EH < 3 D DH E EH E EH - FH 3 < 4 E EH E EH - FH - FH 4 < 45 E EH - FH - FH < 5 E EH - FH - FH - - ( 비고 ) NSS : 연강, HSS : 고장력강 표 8 저온급별 III 에대한강재의등급 건조두께 (mm) - / -5 C -6 / -35 C -36 / -45 C -46 / -55 C NSS HSS NSS HSS NSS HSS NSS HSS 1 D DH D DH E EH E EH 1 < D DH E EH E EH - FH < 5 E EH E EH - FH - FH 5 < 3 E EH E EH - FH - FH 3 < 4 E EH - FH - FH < 45 E EH - FH - FH < 5 - FH - FH ( 비고 ) NSS : 연강, HSS : 고장력강 선급및강선규칙 14 61

60 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 3. 단강품및주강품 3.1 일반 구조부재로사용되는단강품및주강품 ( 이하주단강품이라한다 ) 의화학성분및기계적성질은규칙 편 1장의요건에적합한것이어야한다 용접구조로사용되는주단강품은용접성과관련하여우리선급이적절하다고인정하는화학성분및기계적성질을가진것이어야한다 사용되는주단강품은규칙 편 1장의관련규정에따라시험되어야한다. 3. 단강품 3..1 우리선급의승인을받은경우, 단강품대신에압연봉강 (rolled bar) 을사용할수있다. 이경우재질이나시험과관련하여단강품에대한규정대신에사용이허용된압연봉강에대한규칙의요건에따르도록요구할수있다. 3.3 주강품 선수재, 선미재, 타, 조타장치의부품그리고갑판기기로사용되는주강품은일반적으로규칙 편 1장 5절의규정에따라규격최소인장강도 ( ) 4 Nmm 또는 44 Nmm 를갖는 C 또는 C-Mn계의용접구조용주강재이어야한다 선체강도에기여하는주판 (main plating) 에주강품을용접하는경우에는그용접시공절차에대하여우리선급의승인을받아야하며, 주판의충격특성에적합한충격특성을가져야한다. 또한우리선급은이러한주강품에대하여는비파괴시험등을추가로요구할수있다 큰응력을받는조타장치의주강품, 특히키없이설치되는용접조립품과틸러또는로터에대하여는그것들의내부구조를확인하기위하여비파괴검사를하여야한다. 4. 알루미늄합금구조 4.1 일반 알루미늄합금은규칙 편 1장 8절의규정에적합하여야한다. Al-Mn-Si계의 6계열알루미늄합금을사용하여야한다. Al-Mn 계의 5 계열알루미늄합금과 6 선급및강선규칙 14

61 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 4.1. 저온구역을항해하는선박이나또는기타특별한용도에사용되는알루미늄합금에대하여는우리선급의승인을받아야한다 특별히규정하는것을제외하고, 알루미늄합금의영탄성계수 (young's modulus) 는 7, Nmm 송비는.33과같다. 그리고포와 4. 압출판재 (extruded plating) 4..1 판과보강재로구성되는압출판재 (extruded plating) 라불리는압출형재 (extrusions) 의사용을사용할수있다. 4.. 압출판재의사용은일반적으로갑판, 격벽, 선루및갑판실로제한된다. 압출판재를다른곳에사용하기위해서는우리선급의승인을받아야한다 압출판재는보강재가주요한응력방향과평행하게향하도록하여야한다 압출판재를주요부재에연결하는경우에는특별히주의하여야한다. 4.3 용접이음부의기계적특성 용접입열은가공경화에의해경화된알루미늄 (5계열다만, 열처리가 O 또는 H111인경우는제외 ) 또는열처리에의해경화된알루미늄합금 (6계열) 의기계적강도를국부적으로저하시킨다 계열알루미늄합금에서용접한그대로 (as welded) 의상태는일반적으로열처리가 O 또는 H111 인상태와그특성이같다. 충분히증명을할경우더큰기계적특성도고려할수있다 계열알루미늄합금에서용접한그대로 (as welded) 상태의특성에대하여는우리선급의승인을받아야한다. 4.4 재료계수 알루미늄합금의재료계수 는다음식에따라구한다. lim 여기서, lim : 용접상태에서의모재의최소항복강도 (Nmm ), 그러나용접상태에서의모재의최소인장강도 선급및강선규칙 14 63

62 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 (Nmm ) 의 7 % 보다크게취하여서는아니된다. : 출하상태에서의모재의최소항복강도 (Nmm ) : 출하상태에서의모재의최소인장강도 (Nmm ) : 표 9에따른다 종류의서로다른알루미늄합금을용접하는경우, 부재치수의결정을위해사용되는재료계수 는서로조립되는 종류의알루미늄합금의 값중에서큰값으로한다. 표 9 용접구조용알루미늄합금 알루미늄합금 가공경화처리를하지아니한알루미늄합금 ( 열처리가 O 또는 H111 인 5계열 ) 가공경화에의해경화된알루미늄합금 ( 열처리가 O 또는 H111 이외의 5계열 ) 열처리에의해경화된알루미늄합금 (6계열) (1) 1 1 / / /.6 ( 비고 ) (1) 열처리에대한자료가없는경우, 계수 은표 1에정의한야금학적이음효율계수 와동일하게한다. : 용접상태에서의모재의최소보증항복응력 (Nmm ) : 용접상태에서의모재의최소보증인장강도 (Nmm ) 표 1 알루미늄합금 - 야금학적이음효율계수 알루미늄합금 열처리 총두께 (mm) 65A( 개단면형강 ) T5 또는 T > A( 폐단면형강 ) T5 또는 T6 전체.5 61( 형강 ) T6 전체.53 6( 형강 ) T6 전체 기타재료및제품 5.1 일반 주철제부품 ( 허용된경우 ), 동및동합금으로만든제품, 리벳, 앵커, 체인케이블, 크레인, 마스트, 데릭포스트, 데릭, 부속품과와이어로프는우리선급규칙의관련규정에적합하여야한다. 64 선급및강선규칙 14

63 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 1 절 5.1. 우리선급의규칙에규정되지아니한플라스틱또는기타특수한재료를사용하는경우에는당해재료에대한시험및허용기준을포함하여우리선급의승인을받아야한다 용접용재료는규칙 편 장의요건에적합하여야한다. 5. 주철제부품 (Iron cast parts) 5..1 회주철, 가단주철및구상흑연주철로만든부품은일반적으로응력이낮은 차부재요소의제작에만허용된다. 5.. 보통주철은창과현창 (Side scuttles) 에사용되어서는아니된다. 우리선급의승인을득한경우에는적합한종류의고급주철을사용할수있다. 선급및강선규칙 14 65

64 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 절 제 절 순치수방법 기호 t as_built : 건조두께. 신조선단계에서주어지는실제두께 (mm) 로서 t voluntary_addition 이있는경우, 이를포함한다. t C : 총부식추가두께 (mm) 로서 3 장 3 절의정의에따른다. t gross_offered t gross_required t net_offered t net_required t voluntary_addition : 제공총두께. 신조선단계에서주어지는실제총두께 (mm) 로서, 부식쇠모를위한선주여분여유가있는경우이를제외한다. : 요구총두께. 요구순두께에 t C 을더하여얻어지는총두께 (mm) : 제공순두께. 제공총두께로부터 t C 을빼서얻어지는순두께 (mm) : 요구순두께. 모든구조강도요건을만족시키도록규칙에서요구하는순두께 (mm) 로서, 가장가까운반밀리미터 (closest half millimetre) 로올림또는내림한다. : 자발적추가두께. t C 에추가하여부식쇠모를위하여선주가자발적으로추가하는여유두께 (mm) 1. 일반원리 순치수방법은신조선단계직후부터선박설계수명을통하여구조강도요건을만족시키기위하여유지되어야하는 순치수 를확실히규정하여야한다. 이방법은선박운항중발생할수있는부식을위한부가두께를순두께와명확히분리한다.. 적용기준.1 일반.1.1 이규칙에서규정한기준을적용하여얻어지는치수는 [3.1] 내지 [3.3] 에서규정하는순치수이다. 즉하중을견디기위하여요구되는강도특성을제공하는치수로서, 어떠한부식추가혹은선주의여분과같은자발적추가두께가있는경우이를제외한다. 다음의제공총치수는예외로한다. 즉다음의치수는부식추가두께를이미포함하고있으나, 선주의여분여유와같은자발적추가두께는없다. 9장 4절에따른선루및갑판실의치수 1장 1절에따른타구조의치수 단강, 주강으로제작하는살이많은부분의치수.1. 요구강도특성은다음과같다. 1차지지부재를구성하는판을포함하는판두께 일반보강재및해당되는경우 1차지지부재에대한단면계수, 전단면적, 단면 차모멘트및국부두께 선체거더에대한단면계수, 단면 차모멘트및 1차모멘트.1.3 선박은최소한순치수에 3장 3절의부식추가를더하여얻어지는총치수로건조하여야한다. 자발적추가두께는여분으로더하여야한다. 선급및강선규칙 14 67

65 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 절 3. 순치수방법 3.1 순치수의정의 요구두께요구총두께 t gross_required 는요구순두께에 3장 3절의부식추가를더하여얻어지는총두께보다작아서는아니되며, 다음식으로구한다. t gross _ required t net _ required t C 3.1. 제공두께제공총두께 t gross_offered 는신조선단계에서주어지는총두께로서, 다음과같이건조두께로부터자발적추가두께를빼서구한다. t gross _ offered t as _ built t voluntary _ addition 판의순두께 제공순두께 t net_offered 는다음과같이제공총두께로부터 t C 을빼서구한다. t net _ offered t gross _ offered t C t as _ built t voluntary _ addition t C 보강재의순단면계수순횡단면치수는그림 1에서보인바와같은보강재를구성하는요소의제공총두께로부터 t C 을빼서구한다. 구평강 (bulb profile) 에대하여는 3장 6절 [4.1.1] 에규정한등가 L형강으로고려할수있다. 순강도특성은순횡단면에대하여계산한다. 선체거더응력및이중저와같은국부구조의국부굽힘으로인한응력을반영하는보강재의순강도특성을평가함에있어서는, 선체거더의단면계수또는구조의강성은관련된요소의제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다. 그림자영역은부식추가이다. 부착판의경우, 3.에서명시한부식추가의절반을부착판양측에서뺀다. 그림 1 보강재의순치수 68 선급및강선규칙 14

66 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 절 3. 고려하는순치수 3..1 선체거더의항복검토 5장 1절에따라선체거더의항복검토를위하여고려하는구조부재의순두께는제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다. 3.. 선체거더굽힘모멘트및전단력으로인한응력과같은선체거더 (global) 응력 5장 1절에따라선체거더굽힘모멘트및전단력으로인한응력을위하여고려되는구조부재의순두께는제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다 선체거더좌굴검토 6 장 3 절에따라좌굴검토를위하여고려하는구조부재의순두께는제공총두께로부터 t C 을빼서구한다 선체거더최종강도검토 5장 절에따라선체거더의최종강도검토를위하여고려되는구조부재의순두께는제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다 직접강도해석 7장에따라검토하는 1차지지부재를구성하는판의순두께는제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다. 직접강도해석으로부터얻은응력을사용하여, 6장 3절에따른좌굴검토를위하여고려하는판부재의순두께는제공총두께로부터 t C 을빼서구한다 3..6 피로검토 8 장에따라피로검토를하는구조부재의순두께는제공총두께로부터.5 t C 을빼서구한다 길이 15 m 이하의선박에대한 1 차지지부재의검토 6장 4절에따라검토되는길이 15 m 이하의선박에대한 1차지지부재를구성하는판의순두께는총두께에서 t C 를빼서구한다. 3.3 구조도면상의정보 구조도면은각구조요소에대하여, 13장 절에규정되어있는총두께및신환두께를나타내야한다. 건조두께에자발적인추가두께가포함되어있다면, 이를도면상에명확히기술하여식별되도록하여야한다. 선급및강선규칙 14 69

67 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 3 절 제 3 절 부식추가 기호 : [1.] 에정의한총부식추가 (mm), : 표 1에정의한고려하는구조부재의한면의부식추가 (mm) t reserve : 13장 절에서정의한예비두께 (mm) 로서다음과같다. t reserve.5 1. 부식추가 1.1 일반 이절에서규정하는부식추가값은 5절에서요구하는적절한보호도장과연관시켜적용한다. 탄소강과다른재료에대하여는부식추가에대하여특별한고려하여야한다. 1. 부식추가의결정 1..1 강의부식추가 구조부재두면의각면에대한부식추가 혹은 는표 1에따른다. 구조부재의두면에대한총부식추가 t C(mm) 는다음식에의하여구한다. tc Roundup.5 ( tc1 tc ) treserve 주어진구획의내부부재에대하여는, 다음식에의하여총부식추가 을구한다. tc Roundup.5 ( tc1) treserve 여기서 은표 1에규정한값으로그구획에노출된한면에대한것이다. 한값이상의부식추가값의영향을받는구조부재의경우 ( 예를들어하부구역보다상방으로연장되어있는건산적화물창내의판 ), 일반적으로그부재에적용가능한부식추가값중가장가혹한것으로치수기준을적용한다. 종방향보강재의부식추가는보강재가부착되는면의구획에따른다. 또한총부식추가 은일반보강재의웨브나면재를제외하고는 mm보다작게취하여서는아니된다. 1.. 알루미늄합금에대한부식추가 알루미늄합금으로제작한구조부재에대하여, 부식추가 t C 은 (zero) 으로취한다. 선급및강선규칙 14 71

68 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 3 절 표 1 구조부재한면에대한부식추가 부식추가 t C1 또는 t C (mm) 구획종류 구조부재 L 15 m인 BC-A 또는 BC-B 선박 그외선박 평형수탱크 () 1 차부재의면재 그외부재 횡격벽 탱크정부하부 3m 이내 (3). 상기외 1.5 탱크정부하부 3m 이내 (3) 1.7 상기외 1. 상부 (4).4 1. 하부스툴 : 경사판, 수직판및정판 5..6 상기외 건산적화물창 (1) 그외부재 단일선측산적화물선선측늑골의 상부 (4) 상단부브래킷의웨브및면재 단일선측산적화물선선측늑골의하단부브래킷의웨브및면재. 1. 상기외. 1. 호퍼탱크판, 내저판 경사 연속목재내장판있음. 1. 연속목재내장판없음 대기노출 수평부재및노천갑판 (5) 1.7 비수평부재 1. 해수노출 (7) 1. 연료탱크및윤활유탱크 ().7 청수탱크.7 보이드스페이스 (6) 예를들어볼트붙이맨홀만을통한접근과같이통상접근하지않는구역및파이프터널등.7 건구역갑판실, 기관실, 창고, 펌프실, 조타기실등의내부재.5 상기이외의구획.5 ( 비고 ) (1) 건산적화물운송을계획하는건화물창으로서평형수를나르는선창을포함한다. () 평형수와가열하는연료유탱크사이의판에대한부식추가는.7 mm 만큼증가시킨다. (3) 이사항은탱크정부가노천갑판인평형수탱크에만적용된다. (4) 화물창의상부라함은톱사이드와내측외판또는외판과의연결부보다상부에있는구역에해당한다. 톱사이드탱크가없는경우, 화물창상부는화물창높이의상부 1/3에해당한다. (5) 수평부재라함은수평선에대하여 이하의각을이루는부재를뜻한다 (6) 파이프터널위치의선측외판에대한부식추가는평형수탱크로서간주하여야한다. (7) 통상 (normal) 평형수흘수와강도계산용흘수사이의선측외판은.5 mm 만큼증가시킨다. 7 선급및강선규칙 14

69 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 4 절 제 4 절 한계상태 1. 일반 1.1 일반원리 표 1 에보인구조강도평가는현행규칙요건에서다루어지는것이다. 표 1 구조강도평가 항복검토좌굴검토최종강도검토피로검토 국부부조 일반보강재 (1) () 면외압력을받는판 (3) - 1차지지부재 () 선체거더 (4) - ( 비고 ) 는구조평가가수행되어야함을나타낸다. (1) 보강재의최종강도검토는보강재의좌굴검토에포함된다. () 보강재및 1차지지부재의피로검토라함은이들부재의연결상세에대한것을말한다. (3) 판의최종강도검토는판의항복검토식에포함된다. (4) 선체거더강도에기여하는보강재및판의좌굴검토는선체거더굽힘모멘트및전단력으로인한응력에대하여수행한다 침수조건에서의선체구조강도를평가하여야한다. 1. 한계상태 1..1 사용성한계상태통상사용에관련한사용성한계상태는다음을포함한다. 구조의사용수명을단축시키거나구조부재의효율혹은외관에나쁜영향을주는국부손상 구조부재의효율적인사용및외관또는의장품의기능발휘에악영향을주는허용할수없는변형 1.. 최종한계상태최대하중부담능력또는어떤경우에는최대적용가능한변형률혹은변형에대응하는최종한계상태는다음을포함한다. 파단이나과도한변형으로인한단면, 부재혹은연결부의최대저항능력의한계도달 전체혹은일부구조의구조불안정성 ( 좌굴 ) 1..3 피로한계상태피로한계상태는주기적인하중으로인한파손가능성에관련이있다 사고한계상태사고한계상태는다른구획으로의침수진전없는임의의한화물창침수를고려하며, 다음을포함한다. 선체거더의최대하중부담능력 이중저구조의최대하중부담능력 격벽구조의최대하중부담능력 선급및강선규칙 14 73

70 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 4 절 전체 (entire) 보강패널의최종강도평가에있어서, 임의의한화물창의한구조부재의우발적인단일파손을고려하여야한다.. 강도기준.1 사용성한계상태.1.1 선체거더 선체거더의항복검토에대하여, 응력은확률수준 의하중에대응한다..1. 판 1 차지지부재를구성하는판의항복및좌굴검토에대하여, 응력은확률수준 의하중에대응한다..1.3 일반보강재 일반보강재의항복검토에대하여, 응력은확률수준 의하중에대응한다.. 최종한계상태..1 선체거더 선체거더의최종강도는확률수준 의수직굽힘모멘트와부분안전계수를곱하여얻는최대수직굽힘모멘트에견디는것이어야한다... 판 일반보강재및 1 차지지부재사이의판의최종강도는확률수준 의하중에견디는것이어야한다...3 일반보강재 일반보강재의최종강도는확률수준 의하중에견디는것이어야한다..3 피로한계상태.3.1 구조상세 일반보강재와 1 차지지부재의연결부와같은대표적인구조상세의피로수명은확률수준 의참조압력으로부터구한다..4 사고한계상태.4.1 선체거더 화물창침수조건에서의선체거더종강도는 5 장 절에따라평가하여야한다..4. 이중저구조 화물창침수조건에서의이중저구조는 6 장 4 절에따라평가하여야한다..4.3 격벽구조 화물창침수조건에서의격벽구조는 6 장 1 절, 절및 3 절에따라평가하여야한다. 74 선급및강선규칙 14

71 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 4 절 3. 충격하중에대한강도검토 3.1 일반 선수선저슬래밍, 선수플래어슬래밍및그랩낙하와같은충격하중에대한구조응답은하중면적, 하중크기및격자구조에의존한다 격자를구성하는구조부재, 즉일반보강재와 1차지지부재사이의판및부착판을고려한일반보강재의최종강도는가해지는최대충격하중에견디는것이어야한다. 선급및강선규칙 14 75

72 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 5 절 제 5 절 부식방지 1. 일반 1.1 보호해야할구조 모든해수평형수탱크, 화물창및평형수선창은, 각각 [1.], 가져야한다. [1.3] 및 [1.4] 에따라설치된부식방지시스템을 1.1. 길이 ( ) 가 15 m 미만인선박의화물구역내의보이드스페이스인이중선측공간은 [1.] 에따라도장하여야한다 연료유수송을목적으로하는공간의내부면에대하여는부식방지도장이요구되지않는다 특히비접근성때문에검사및보수유지가실용적으로쉽지않은선박의양단에서, 일반적으로좁은공간은효율적인보호물질로채워야한다. 1. 보이드스페이스인이중선측공간및해수평형수탱크의보호 1..1 길이 (L) 가 9 m 이상인선박의모든전용해수평형수탱크 ( 평형수창은제외 ) 및길이 ( ) 가 15 m 이상인선박의화물구역내의보이드스페이스인이중선측공간은, 제조자의권고에따라적용되는경화보호도장또는이와동등한효율적인부식방지시스템을가져야한다. 도장은밝은색, 즉녹과쉽게구분되어검사를촉진하도록하는색깔이어야한다. 적절한경우, [] 에따라설치되는전기방식용양극을또한사용할수있다. 1.. IMO 평형수탱크및보이드스페이스의보호도장에대한성능기준 을강제화하는 SOLAS 규칙 II-1/3- 의규칙의개정이 IMO에의해채택된 6년 1월 8일이후에건조계약되는선박에대해서는개정된 SOALS 규칙에의해요구되는내부구획의도장은 IMO 도장성능기준을만족하여야한다. 1년 7월 1일이후건조계약되는선박의 IMO 성능기준은 IACS UI SC3 및 UI SC7에의한해석을적용하여야한다. IACS UI SC3을적용함에있어서, 주관청 은 선급 으로해석한다. IMO 결의 A.798(19) 및 IACS UI SC 1에따라, 도장의선택, 사양및검사계획을포함하는도장시스템의선택은, 건조시작전에우리선급과협의하여, 조선소, 도장시스템공급자및선주간에합의되어야한다. 이러한구획의도장시스템사양은문서화되어야하며, 이문서는우리선급에의하여검증되어야하고, 도장성능기준에완전히만족하여야한다조선소는관련한표면처리및적용방법을갖는선택된도장시스템이제조과정및방법과합치하는가를입증하여야한다. 조선소는도장검사원이 IMO 기준에서요구하는적절한자질을갖고있음을입증하여야한다. 우리선급의입회검사원은도장작업을검증하지않으며, 규정된조선소도장절차가준수되는가를검증하기위하여도장검사원의보고서를검토한다. 선급및강선규칙 14 77

73 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 5 절 1.3 화물창공간의보호 도장 계획된화물, 특히그화물과융화성을위하여적절한도장을선택하는것은건조자및선주의책임이다 적용내저판, 호퍼탱크경사판및하부스툴경사판을제외한해치코밍및창구덮개의모든내부및외부면과화물창 ( 선측및격벽 ) 의모든내부면은제조자의권고에따라적용되는에폭시종류또는이와동등한효율적인보호도장을가져야한다. 선측및횡격벽구역은각각 [1.3.3] 및 [1.3.4] 에따라도장하여야한다 도장해야하는선측구역도장하여야하는면적은다음의내부면이다. 내측판 톱사이드탱크경사판의내부면 단일선측구조화물창의선측늑골단부브래킷하방또는이중선측구조화물창의호퍼탱크상단하방 3 mm 거리에있는호퍼탱크경사판의내부면이들구역은그림 1에보인바와같다. 그림 1 도장해야하는선측구역 도장해야하는횡격벽구역도장해야하는횡격벽구역은단일선측구조화물창의늑골단부브래킷하방또는이중선측구조화물창의호퍼탱크상단하방 3 mm 거리에위치하는수평선위의모든구역이다. 1.4 평형수화물창공간의보호 적용해치코밍및창구덮개의모든내부및외부면, 그리고평형수화물창의모든내부면은, 제조자의권고에따라적용하는에폭시종류또는이와동등한유효한보호도장을하여야한다. 78 선급및강선규칙 14

74 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 5 절. 전기방식용양극.1 일반.1.1 양극은강제심 (steel core) 을가져야하고, 양극지지대에의하여충분히튼튼하게부착되어야한다. 양극지지대는쇠모된후에도양극을지지하도록설계되어야한다. 삽입강은연속용접에의하여구조에부착하여야한다. 대안으로서잠금너트를갖는최소두개의볼트를사용한다면삽입강은볼트에의하여별도의지지에부착할수있다. 그러나부착을위한다른기계적수단도허용할수있다..1. 양극의각단에서의지지는독립적인이동가능성이있는별도의구조에부착하지않도록한다..1.3 양극삽입물또는지지대가구조에용접되는경우, 용접은매끄럽게하여야한다. 3. 내장판에의한내저판보호 3.1 일반 내저판상의내장판은, 설치되는경우, [3.] 및 [3.3] 에따른다 3. 배치 3..1 빌지상부및내저판상의내장판을형성하는판자는보수유지를위한접근을허용할수있도록쉽게제거할수있어야한다. 3.. 이중저에연료유수송을계획하고있는경우, 누설된연료유의빌지로의배수가촉진되도록내저판상내장판은배튼에의하여판보다 3 mm 높게분리하여야한다 이중저에물수송을계획하고있는경우, 미리적절한보호배치구성이적용된다면내저판상내장판은판에접하여깔수있다 조선소는내장판부착이이중저의밀폐성을손상시키지않도록주의하여야한다. 3.3 치수 소나무인경우, 내장판자의두께 6 mm 이상이어야한다. 화물창구아래에서는내장판두께를 15 mm 증가시킨다. 늑판간격이큰경우, 내장판두께는각경우에따라우리선급이고려할수있다. 선급및강선규칙 14 79

75 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 제 6 절 구조배치원칙 기호 이절에서정의하지않은기호에대하여는 4장 1절을참조한다. b h : 화물창구의폭 (m) b : 단부브래킷자유변의길이 (m) 1. 적용 다른규정이없는한, 이절의요건은선루및갑판실을제외한선체구조에적용한다. 화물창구역이외의구역에대한추가요건은 9장 1절내지 9장 3절을참조한다.. 일반원칙.1 정의 차프레임간격 1 차프레임간격 (m) 이라함은 1 차지지부재사이의거리를말한다..1. 차프레임간격 차프레임간격 (mm) 이라함은일반보강재사이의거리를말한다.. 구조적연속성..1 일반선박중앙부로부터선수미양단으로의치수감소는실행가능한한점진적으로이루어져야한다. 늑골방식이변화하는부근, 1차지지부재또는일반보강재의연결부, 그리고선수, 선미및기관실구역의양단부위치및선루의양단부위치에서구조적연속성에주의하여야한다... 종강도부재종강도부재는강도의연속성을유지하도록배치되어야한다. 선체거더종강도에기여하는강도부재는선박의양단쪽으로충분한거리에걸쳐연속적으로연장시켜야한다. 특히화물창구역에걸쳐연장되어있는수직및수평 1차지지부재를포함하는종격벽의연속성은화물구역을넘어서도확보되어야한다. 스카핑브래킷이가능한수단이된다...3 1차지지부재 1차지지부재는적절한강도연속성을확보할수있도록배치하여야한다. 높이또는단면의급격한변화는피하여야한다...4 일반보강재선체거더종강도에기여하는일반보강재는일반적으로, 1차지지부재를관통할때연속시켜야한다...5 판건조시판두께변화는하중부담방향으로두꺼운판두께의 5 % 를초과하여서는아니된다. 버트용접의개선은 11장 절 [.] 의요건에따라야한다. 선급및강선규칙 14 81

76 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절..6 응력집중구조불연속부에서응력집중이일어나는경우, 응력집중을감소시키도록충분히고려하고, 적절한보상및보강을하여야한다. 실행가능한한고응력구역부근에서는개구를회피하여야한다. 개구가배치되는경우, 개구형상은응력집중이허용한계내에있도록하여야한다. 개구는매끈한가장자리를갖고충분한곡을갖도록하여야한다. 용접연결부는응력집중이일어날수있는곳으로부터적절히떨어져야한다..3 고장력강과의연결.3.1 고장력강과의연결선체구조에서다른강도의강이섞여있는경우, 고장력강과인접한저장력강에서의응력에적절한고려를하여야한다. 저장력강인보강재가고장력강인 1차지지부재의지지를받는경우, 1차지지부재의변형으로인한보강재의과도응력이발생하지않도록 1차지지부재의강성과치수에적절한고려를하여야한다. 갑판및선저구조에고장력강을사용하는경우, 해치코밍, 거터바, 갑판개구의보강, 빌지킬등과같은종강도에기여하지않으면서강력갑판, 선저판또는빌지판에용접하는부재들은같은고장력강으로제작하여야한다. 해치코밍, 스트링거및거더와같은선체거더종강도에기여하는 1차부재의웨브에용접하는불연속종통보강재에대하여도일반적으로같이적용한다. 3. 판 3.1 판의구조적인연속 삽입판삽입판에의하여판두께의국부적인증가가일반적으로달성되는경우, 삽입판은용접되는판과최소한동급인품질 ( 항복및강재등급 ) 의강으로제작하여야한다. 4. 일반보강재 4.1 보강재의형상 구평강단면을갖는보강재형상 구평강의단면특성치는정확한계산에의해결정되어야한다. 정확한계산이불가능한경우, 구평강은조립단면과등가단면으로취할수있다. 등가 L형단면의치수 (mm) 는다음식으로부터구한다. h b t w f f hw hw 9. hw tw 6.7 h w 9. 여기서, h w 및 t w : 그림 1 에보인구평강의높이및순두께 (mm) : 다음식으로주어지는계수 8 선급및강선규칙 14

77 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 1 h w 1.1 3, h w 1 인경우 1., hw 1 인경우 그림 1 보강재의치수 4. 일반보강재의스팬 4..1 일반보강재 일반보강재의스팬 은그림 와같이잰다. 곡이있는보강재에대하여는스팬은현 (chord) 을따라잰다. 그림 일반보강재의스팬 4.. 이중선각내의일반보강재 이중선각내에설치하는일반보강재의스팬 은, 즉 1차지지부재의웨브가면재로서작용하는내측선각및외판과연결되어있는경우, 그림 3과같이잰다. 그림 3 이중선각내의일반보강재의스팬 선급및강선규칙 14 83

78 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 4..3 스트럿으로지지되는일반보강재길이가 1 m를넘는선박에서는스트럿으로지지되는일반보강재의배치는피해야한다. 1차지지부재사이의중간에설치하는한개의스트럿으로지지하는일반보강재의스팬 은.7 로잡는다. 1차지지부재사이에두개의스트럿이설치되는경우, 일반보강재의스팬 은1.4 1 및.7 중큰값으로한다. 1 및 은그림 4 및 5에정의한스팬이다. 그림 4 한개의스트럿을갖는일반보강재의스팬 그림 5 두개의스트럿을갖는일반보강재의스팬 4.3 부착판 항복검토를위한유효폭 일반보강재의항복검토를위하여실제순단면계수에서고려하는부착판의유효폭 b p(m) 은다음식으로부터구한다. 판이일반보강재의양측으로연장된경우. b p b p s 두값중작은값으로한다. 판이일반보강재의한측으로만연장되어있는경우 ( 즉개구의경계를이루는일반보강재 ) b p. 5s b p.1 두값중작은값으로한다. 84 선급및강선규칙 14

79 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 4.3. 좌굴검토를위한유효폭일반보강재의좌굴검토를위한부착판의유효폭은 6장 3절 [4.1] 에따른다. 4.4 일반보강재의기하학적특성 일반 단면 차모멘트, 단면계수, 전단면적, 웨브판의세장비등과같은보강재의기하학적특성은 3장 절에따른순두께에기초하여계산한다 부착판에직각이아닌보강재보강재의실제단면계수는부착판에평행한축에관하여계산하여야한다. 보강재가부착판에직각이아닌경우, 실제순단면계수 (cm ) 는다음식으로부터구한다. sin w w 여기서, w : 부착판에수직이라고가정한보강재의실제순단면계수 (cm ) : 그림과같이보강재웨브와부착판사이의각도degrees) 로서, 5도보다작게취하여서는아니된다. 수정은 가 5도와 75도사이인경우에적용한다. 그림 6 보강재와부착판사이의각도 보강재의웨브와부착판사이의각도가 5도미만인경우, 트리핑브래킷을적당한간격으로설치하여야한다. 만일비대칭보강재와부착판사이의각도가 5도미만인경우, 그림 7과같이보강재의면재는큰각 (open bevel) 측에설치하여야한다. 그림 7 각도가 5 도미만일경우의보강재방향결정 선급및강선규칙 14 85

80 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 4.5 일반보강재의단부연결부 일반 일반보강재가 1차지지부재를관통하여연속하는경우, 적절한하중전달을확보하기위하여보강재를웨브판에연결하여야한다. 그림 8 내지그림 11에연결부를예시한다. 그림 8 (a) 컬러판이없는연결 (b) 종통재의한측에서보강재와의연결 그림 9 컬러판을가진연결그림 1 큰컬러판을가진연결그림 11 두개의큰컬러판을가진연결 4.5. 보강재의구조적연속성 1차지지부재위치에서일반보강재가잘리는경우, 구조적연속성을확보하기위하여브래킷을설치한다. 이경우, 브래킷의순단면계수및순단면적은일반보강재의그것이상이어야한다. 브래킷의최소순두께는일반보강재의웨브판에대하여요구되는두께이상이어야한다. 다음의한경우에해당하는경우, 브래킷은굽힘면재또는용접면재를가져야한다. 브래킷의순두께 (mm) 가 15 미만인경우, 여기서 은단부브래킷또는브래킷의자유변의길이 (m) 브래킷의긴팔길이가 8 mm를초과하는경우굽힘변또는면재의순단면적 (cm ) 은 1 이상이어야한다 단부연결부보강재의단부연결부는 1차지지부재에의하여충분히지지하여야한다. 일반적으로일반보강재를지지하기위한보강재나브래킷을설치하여야한다. 보강재관통용슬롯이컬러로보강되어있는경우, 컬러는 1차지지부재와같은재료이어야한다. 일반보강재를지지하는브래킷또는보강재는구조적연속성과관련하여충분한단면적및단면 차모멘트를가져야하며, 피로강도와관련하여적절한형상을가져야한다. 만일일반보강재를지지하는브래킷또는보강재를설치하는경우혹은피로강도를고려한특별한슬롯형상을설치하는경우, 우리선급은슬롯에대한피로강도평가를요구한다. 86 선급및강선규칙 14

81 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 5. 1 차지지부재 5.1 일반 차지지부재는적절한강도연속성이확보되도록배치하여야한다. 높이혹은단면의급격한변화는피하여야한다 차지지부재의배치가유한요소해석, 피로평가및최종강도평가의결과에기초하여적절하다고입증되는경우, 1차지지부재는그러한평가결과에따라배치할수있다. 5. 보강재배치 차지지부재의웨브순두께를 t(mm) 라할때, 1차지지부재의웨브높이가 1 t 보다큰경우에는웨브를보강하여야한다. 일반적으로 1차지지부재의웨브보강재는 11 t 이하의간격으로배치하여야한다. 웨브보강재및브래킷의순두께는다음의식에서얻어지는값 (mm) 이상이어야한다. 여기서, : 규칙상의길이 (L), 3 m보다클필요는없다. 전단응력이나압축응력이높다고기대되는트랜스버스 1차지지부재의크로스타이등과의연결부에서, 단부브래킷부근에는추가보강재를설치하여야한다. 이부분은개구를가져서는아니된다. 이부분에서의일반보강재관통을위한슬롯은컬러판으로보강하여야한다. 일반적으로평강타입보강재의깊이는보강재길이의 1/1 보다커야한다. 보강재의깊이가규정보다작은경우에는 6장 절 [.3.1], 6장 절 [4] 및 6장 3절 [4] 의규정을만족하여야한다. 5.. 면재에용접되는트리핑브래킷 ( 그림 1 참조 ) 은일반적으로다음과같이설치한다. 일반보강재의매 4 간격마다, 다만 4m를초과하여서는아니된다. 단부브래킷의끝단부에 곡률을가진면재에 크로스타이위치에 집중하중을받는위치에 단면이변화하는위치에대칭면재의폭이 4 mm 보다큰경우, 트리핑브래킷위치에이면브래킷을설치하여야한다. 1차지지부재의면재가웨브의어느한측으로 18 mm를초과하는경우, 트리핑브래킷은면재도또한지지하여야한다. 선급및강선규칙 14 87

82 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 1 1 차지지부재 : 일반보강재위치의웨브보강재 5..3 빌지호퍼탱크및톱사이드탱크내의트랜스버스링과같은링형사상을제외하고, 1차지지부재의면재폭은트리핑브래킷이 [5..] 에따라배치되는경우, 웨브깊이의 1/1 이상이어야한다 트리핑브래킷의팔길이 (m) 는다음중큰값이상이어야한다. d. 38b 여기서, b : 그림 1에보인트리핑브래킷의높이 (m) s t : 트리핑브래킷의간격 (m) t : 트리핑브래킷의순두께 (mm) 보다작은순두께를갖는트리핑브래킷은굽힘면재또는용접면재를가져야한다. 굽힘변또는면재의순단면적 (cm ) 은 7 이상이어야한다. 여기서 은브래킷의자유변의길이 (m) 이다. 트리핑브래킷의높이나폭이 3m 보다큰경우에는브래킷자유변과평행하게추가보강재를설치하여야한다 차지지부재의스팬 정의단부브래킷이없는 1차지지부재의스팬 (m) 은지지점사이의부재길이로취한다. 단부브래킷을갖는 1차지지부재의스팬 (m) 은그림 13(a) 에보인바와같이브래킷깊이가 1차지지부재깊이의반 (1/) 과같은점사이의거리로취한다. 그러나그림 13(b) 와같이 1차지지부재의면재가브래킷의면재를따라연속인곡선형브래킷의경우에는스팬은브래킷깊이가 1차지지부재깊이의 1/4 과같은점사이의거리로취한다. 88 선급및강선규칙 14

83 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 13 1 차지지부재의스팬 차지지부재의유효폭 일반 항복강도검토를위하여실제순단면계수에서고려하는 1 차지지부재의부착판의유효폭 는 [4.3.1] 에따라결정되어야한다. 5.5 기하학적특성 일반 단면 차모멘트, 단면계수, 전단면적, 웨브판의세장비등과같은 1차지지부재의기하학적특성은 3장 절에서규정한순두께에기초하여계산하여야한다. 5.6 브래킷단부연결 일반 1차지지부재의단부가격벽, 내저판등에연결되는경우, 모든 1차지지부재의단부연결은격벽, 내저판의이면에있는유효한지지부재에의하여균형을이루어야한다. 단부브래킷의안쪽변및다른 1차지지부재의연결부에서는 1차지지부재의웨브판상에트리핑브래킷을설치하여야하며, 또한이트리핑브래킷은 1차지지부재를유효하게지지하도록적당한간격으로설치한다 브래킷의치수 다른규정이없는한, 일반적으로브래킷의팔길이는 1차지지부재의스팬길이의 1/8 이상이어야한다. 양단에서브래킷의팔길이는실행가능한한같아야한다. 단부브래킷의높이는 1차지지부재의높이이상이어야한다. 단부브래킷웨브순두께는 1차지지부재웨브판두께이상이어야한다. 단부브래킷의치수는단부브래킷을포함한 1차지지부재의단면계수가스팬중앙점에서의 1차지지부재의단면계수이상이되도록하여야한다. 단부브래킷면재의폭 (mm) 은 5( +1) 이상이어야한다. 또한면재의순두께는브래킷웨브두께이상이어야한다. 단부브래킷의보강은적절한웨브좌굴강도가제공되도록설계하여야한다. 선급및강선규칙 14 89

84 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 참고로서다음을적용할수있다. 길이 가 1.5 m 보다크면, 브래킷의웨브를보강하여야한다. 웨브보강재의순단면적 (cm ) 은 16.5 이상이어야한다. 여기서 은보강재의스팬 (m) 이다. 웨브보강재의횡좌굴을방지하기위하여트리핑평강을설치하여야한다. 대칭면재폭이 4 mm 보다큰경우, 추가이면브래킷을설치하여야한다. 그림 14 브래킷치수 5.7 슬롯및개구 일반보강재의관통을위한슬롯은가능한한작게하여야하며, 가장자리를매끄럽게하고충분한곡률을주어야한다. 슬롯깊이는 1차지지부재깊이의 5 % 이하로하여야한다 차지지부재에경감구멍과같은개구를뚫는경우, 면재및슬롯코너로부터등거리에있게배치하며, 일반적으로그높이는웨브높이의 % 이하여야한다. 자유변을갖는경감구멍이있는경우, 경감구멍의치수및위치는일반적으로그림 15에보인것과같이하여야한다. 그림 15 경감구멍의위치및치수 경감구멍을브래킷내에뚫는경우, 그개구주변으로부터브래킷의자유변면재까지의거리는경감구멍직경이상이어야한다 개구는단부브래킷의끝부근에설치하여서는아니된다. 9 선급및강선규칙 14

85 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 차지지부재스팬의.5배내의중앙부분에서, 개구길이는인접개구들사이의거리이하이어야한다. 스팬의양단부에서개구길이는인접개구들사이거리의 5 % 이하이어야한다 차지지부재의웨브에큰개구가있는경우 ( 예를들어, 이중저내에파이프터널이설치되는경우 ), 개구보강을위하여 1차지지부재의부가 (차) 응력을고려하여야한다. 다음식에따라구한등가순전단면적을 1차지지부재에부여함으로써, 이러한고려를할수있다. A s h Ash1.3 A 1 I 1 sh1 Ash.3 A 1 I sh 여기서 ( 그림 16 참조 ), I 1, I A sh1, A sh : 판에평행한중립축에관한각각깊은웨브 (1) 및 () 의순관성모멘트 (cm ) 로서, 부착판을포함한다. : 각각깊은웨브 (1) 및 () 의순전단면적 (cm ) 으로서, 해당되는경우일반보강재의통과를위한슬롯깊이만큼의웨브높이감소를고려한다. : 깊은웨브 (1) 및 () 의스팬 (cm) 그림 16 1 차지지부재의웨브내의큰개구 6. 이중저 6.1 일반 이중저범위 Ref. SOLAS II-1, Part B-, Reg. 9 이중저는선수격벽으로부터선미격벽까지설치하여야한다 늑골방식길이 1 m를넘는선박에대하여최소한화물창구역내에서는선저, 이중저및호퍼탱크의경사판은종늑골방식으로하여야한다. 늑판및이중저거더의간격은늑골간격에의하여지배될뿐아니라절대값요건도또한 [6.3.3] 및 [6.4.1] 에규정되어있다 이중저높이이중저설치가요구될경우, 내저는선저에서만곡부까지보호할수있도록선측까지도달하여야한다. 그러한보호는내저판이용골선과평행인면보다어느부분에서도낮지아니하고다음식에의하여계산된것처럼용골선으로부터측정한수직거리 보다낮지않은곳에위치하면충분하다고인정된다 : 선급및강선규칙 14 91

86 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그러나, 어떤경우에도 값은 76mm보다작아서는아니되지만,mm 보다클필요는없다. 이중저높이가변화하는경우, 일반적으로그변화는적절한길이에걸쳐점진적으로이루어져야하며, 내저판의너클은실체늑판부근에위치하여야한다. 이것이불가능할경우, 부분거더, 종방향브래킷등과같은너클에걸친적절한종방향구조를설치하여야한다 이중저치수이중저폭은그림 17과같이취한다. 그림 17 이중저폭 도킹선저는선박입거로인한하중을견딜수있는충분한강도를가져야한다. 도킹브래킷이실체늑판사이에설치되고중심선거더와선저판을연결하는경우, 도킹브래킷은인접한선저종통보강재에연결시켜야한다 강도의연속늑골방식이종식에서횡식으로변화하는경우, 추가거더혹은늑판에의하여강도연속성을특별히유의하여야한다. 이러한늑골방식변화가중앙부.6 L 내에서일어나는경우, 일반적으로내저판은경사판에의하여연속성을유지시켜야한다. 일반적으로선저및내저종통일반보강재는늑판을관통하여연속되어야한다. 호퍼탱크가설치되어있는경우, 경사판의하부판의실제순두께및항복응력은연결되어있는내저판의값들이상이어야한다 보강주기관및추진기시트하부와같이집중하중이예상되는경우, 선저는국부적으로보강하여야한다. 매필러, 격벽보강재의단부브래킷끝및격벽하부스툴의경사판하부에는거더및늑판을설치하여야한다. 거더및늑판이설치되지않는경우, 추가적인 1차지지부재또는지지브래킷에의하여적절한보강이제공되어야한다. 고체평형물이설치되는경우, 확실히위치시켜야한다. 필요하다면, 이러한목적으로중간늑판을요구할수있다. 9 선급및강선규칙 14

87 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 맨홀및경감구멍원칙적으로접근성및통풍확보를위하여늑판및거더에는맨홀및경감구멍을설치한다. 이중저의모든부분의용이한접근및방해받지않는통풍을확보하도록하면서, 내저판의맨홀수는최소한으로하여야한다. 필러힐 (heel) 하부의거더및늑판에서, 맨홀을시공하지않는다 공기구멍및배수구멍늑판및거더에는공기및배수구멍을설치하여야한다. 실행가능한한공기구멍은내저판가까이뚫고, 배수구멍은선저판가까이뚫어야한다. 유효한평형수교환이이루어지고평형수를완전히채우고비울수있도록, 공기및배수구멍을설계하여야한다 내저판의배수내저판으로부터의배수를위하여유효한배치가제공되어야한다. 배수를위한웰이설치되어있는경우, 그러한웰의연장은이중저높이의 1/ 이하이어야한다 타격판 측심봉으로인한바닥판의손상을방지하기위하여측심관하부에는, 적절한두께의타격판또는동등한배치를제공하여야한다 덕트킬덕트킬이배치되는경우, 중심선거더는일반적으로 3m 이하의간격으로배치되는두개의거더로대치할수있다. 덕트킬거더의충분한연속성이확보되도록늑판부근의구조를배치한다. 6. 용골 6..1 용골의폭 (m) 은다음식으로구한값이상이어야한다. b.8 L / 6.3 거더 중심선거더중심선거더는화물창지역내에걸쳐있어야하고, 선수및선미쪽으로실행가능한한멀리연장하여야하며, 선박전길이내에서구조연속성을가져야한다. 이중저구획이연료유, 청수또는평형수의수송에사용되는경우, 중심선거더는수밀이어야한다. 다만양단의좁은폭탱크의경우나중심선으로부터.5 B 내에다른수밀거더가설치되어있는경우에는예외로한다 측거더 측거더는화물창지역의평행부내에걸쳐있어야하고, 실행가능한한화물창지역의전후로멀리연장하여야한다 간격인접한거더간의간격은일반적으로 4.6 m 또는선저혹은내저종통일반보강재간격의 5배중작은값이하이어야한다. 7장에따른해석결과에따라더큰간격을허용할수있다. 선급및강선규칙 14 93

88 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 6.4 늑판 간격 늑판의간격 (m) 은일반적으로 3.5 m 또는설계자가정한늑골간격의 4배중작은값이하이어야한다. 에따른해석결과에따라더큰간격을허용할수있다. 7 장 6.4. 횡격벽부근의늑판하부스툴을갖는횡격벽이설치되는경우, 하부스툴의양측과일치시켜실체늑판을설치하여야한다. 하부스툴을갖지않는횡격벽이설치되는경우, 실체늑판은수직파형횡격벽의양플랜지와일치시키거나평면횡격벽과일치시켜야한다 웨브보강재 종통일반보강재위치에서웨브보강재를갖는늑판을설치하여야한다. 웨브보강재를설치하지않는경우, 슬롯및종통보강재의연결부에대한피로강도평가를수행하여야한다. 6.5 만곡부외판 ( 빌지판 ) 및빌지킬 만곡부외판 ( 빌지판 ) 빌지부분에서종통보강재의일부를생략하는경우, 실행가능한한빌지곡선부가까이에종통보강재를설치하여야한다 빌지킬빌지킬은외판에직접용접하여서는아니된다. 매개평강 ( 이중판 ) 이외판위에요구된다. 빌지킬의양단은그림 18에보인바와같이스닙혹은큰반경을갖도록한다. 매개이중판의양단은블록연결선에위치하여서는아니된다. 빌지킬및매개이중판은만곡부외판과같은항복응력을갖는강으로하여야한다. 길이가.15 L을넘는빌지킬은만곡부외판과같은등급의강으로하여야한다. 매개이중판의순두께는만곡부외판과같게하여야한다. 그러나일반적으로이두께는 15 mm 보다클필요는없다. 빌지킬내에스캘롭을시공하여서는아니된다. 94 선급및강선규칙 14

89 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 18 빌지킬배치예 7. 화물창구역내이중선측구조 7.1 적용 이규정은종혹은횡식으로보강된선측구조에적용한다. 횡식선측구조는가능하면수평선측거더가지지하는횡늑골식구조로한다. 종식선측구조는수직 1차지지부재가지지하는종통일반보강재구조로한다. 일반적으로호퍼및톱사이드탱크내의선측은종늑골식으로한다. [6.1.] 및 [9.1.1] 에따라각각이중저및갑판에대하여횡늑골식이허용되는경우, 횡늑골식으로할수있다. 7. 설계원칙 7..1 이중선측구역이보이드스페이스인경우, 이구역의경계를이루는구조부재는 6장에따라해수평형수탱크로서구조설계가되어야한다. 이경우대응하는공기관은선측에서건현갑판상.76 m 연장된것으로고려하여야한다. 부식추가에대하여는이구역은여전히보이드스페이스로서고려한다. 선급및강선규칙 14 95

90 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 7.3 구조배치 일반이중선측구조는이중선측내에웨브프레임및선측스트링거를설치하여완전히보강하여야한다. 화물구역을넘어서도스트링거를포함한내측구조의연속성이확보되어야한다. 스카핑브래킷의설치가가능한수단이된다 차지지부재의간격횡식구조의경우, 횡선측 1차지지부재의간격은, 일반적으로늑골간격의 3배이하이어야한다. 7장에따른화물창의 1차지지부재의해석결과에따라, 더큰간격을허용할수있다. 안전접근을위한요건을만족하는적합한구조부재가제공되지않는경우, 이중선측의수평 1차부재사이의수직거리는 6m를초과하여서는아니된다 차지지부재설치톱사이드및호퍼탱크내의웨브프레임과일치시켜횡선측 1차지지부재를설치하여야한다. 그러나톱사이드웨브프레임에대하여이러한것이실제적이지못한경우, 톱사이드구역에이중선측웨브프레임과일치시켜큰브래킷을설치하여야한다. 선측공간의횡격벽은화물창횡격벽과일치시켜배치하여야한다. 해치단부보근처에수직 1차지지부재를설치하여야한다. 다른규정이없다면, 선수격벽의후방선수단으로부터. L 후방까지선수탱크거더와일치시켜수평선측거더를설치하여야한다 횡일반보강재이중선측의높이범위내에서외판및내측판의횡일반보강재는연속이어야하며, 단부브래킷연결로설치하여야한다. 횡일반보강재는유효하게스트링거에연결하여야한다. 횡일반보강재의상하단에서, 마주보는외판및내측판의횡일반보강재및지지스트링거판은브래킷으로연결하여야한다 종일반보강재외판및내측판의종통일반보강재가설치되어있는경우, 이보강재는화물창지역의평행부길이내에서연속이어야하며, 화물창격벽과일치시켜횡격벽부근에서이중선측브래킷을갖고설치되어야한다. 이러한종통보강재는이중선측구조의횡웨브프레임에유효하게연결시켜야한다. 화물창지역의평행부밖에있는외판및내측판의종통일반보강재에대하여는구조연속성에특히주의하여야한다 현측후판현측후판의폭 (m) 은다음식으로부터구한값이상이어야한다. b l /1 현측후판은강력갑판의스트링거판에용접하든지굽힘형식으로할수있다. 현측후판이굽힘형식인경우, 그반경 (mm) 은 17 이상이어야하며, 는현측후판의순두께 (mm) 이다. 현측후판과갑판의연결이용접형식인경우필릿용접은완전용입혹은깊은용입용접으로할수있다. 용접형식인현측후판의상판은둥글게가공하여노치가없어야한다. 불워크, 아이플레이트와같은부착물은선수미부분을제외하고는, 현측후판의상단부에직접용접하여서는아니된다. 굽힘형식현측후판의종방향이음용접 (seam welds) 은, 현측후판의최대순두께의 5배이상의거리를두고굽힘구역밖에위치시켜야한다. 선박의양단에서선루배치와관련하여, 굽힘형식현측후판으로부터각진현측후판으로의변환부는설계에주의하여어떠한불연속도없어야한다 판연결내측판및내저판이연결되는위치에서는, 응력집중이일어나지않도록구조배치를하여야한다. 96 선급및강선규칙 14

91 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 내측판의너클은, 너클과일치시켜설치된일반보강재혹은동등수단에의하여적절히보강하여야한다. 호퍼탱크판와내측판및내저판과의연결은 1차지지부재에의하여지지되어야한다. 7.4 종식늑골형식의이중선측 일반이중선측의폭이단절되거나변하는곳에서는적절한강도연속성을확보하여야한다. 7.5 횡식늑골형식의이중선측 일반선측및내측횡늑골은스트럿에의하여연결할수있다. 스트럿은일반적으로수직브래킷으로횡늑골에연결한다. 8. 화물창구역내단일선측구조 8.1 적용 이규정은횡늑골형식의단일선측구조에적용한다. 단일선측구조가횡및종 1차지지부재에의하여지지되는경우, 이중선측의 1차지지부재로간주하여상기 [7] 의규정을적용한다. 8. 일반배치 8..1 선측늑골은매늑골간격마다배치하여야한다. 공기관이화물창을통과하는경우, 이공기관은기게적인손상을피할수있도록적절한수단으로보호되어야한다. 8.3 선측늑골 일반늑골은상단및하단에일체형브래킷을갖는대칭단면으로제작하며소프트토우를배치한다. 단부브래킷과의연결부에서선측늑골의면재는너클이아닌곡선으로하여야한다. 곡률은다음식으로주어지는 r(mm) 이상이어야한다..4b r t t f f C 여기서, t C : 3장 3절에따르는부식추가 (mm) b f 및 t f : 곡선면재의폭및순두께 (mm). 면재의단부는스닙한다. 19 m 미만의선박에서는, 연강늑골은분리브래킷을갖는비대칭단면으로할수있다. 양단에서브래킷의 면재는스닙하여야한다. 브래킷은소프트토우를갖도록배치한다. 선측늑골의치수는그림 19에따른다. 선급및강선규칙 14 97

92 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 19 선측늑골치수 8.4 상부및하부브래킷 양단에서브래킷의면재는스닙시켜야한다. 브래킷은소프트토우를갖도록배치하여야한다. 브래킷의건조두께는연결되는선측늑골의웨브의건조두께이상이어야한다 하부및상부브래킷의치수 ( 특히높이및길이 ) 는그림 에보인값이상이어야한다. 98 선급및강선규칙 14

93 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 하부및상부브래킷의치수 8.5 트리핑브래킷 최전방화물창및 BC-A 선박의화물창에서는, 비대칭단면을갖는선측늑골은그림 1과같이한늑골걸러마다트리핑브래킷을설치하여야한다. 트리핑브래킷의건조두께는연결되어있는선측늑골웨브의건조두께이상이어야한다. 트리핑브래킷과선측늑골웨브및외판과의연결은양면연속용접을하여야한다. 그림 1 최전방화물창에설치하는트리핑브래킷 선급및강선규칙 14 99

94 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 8.6 지지구조 호퍼및톱사이드탱크내에서선측늑골의하단및상단연결부와의구조적연속성은그림 와같이연결브래킷에의하여확보하여야한다. [5.6.] 에따라브래킷은좌굴에대하여보강하여야한다. 그림 하단부지지구조의예 9. 갑판구조 9.1 적용 해치선 (line) 밖의갑판및톱사이드탱크경사판은종식구조로하여야한다. 적절한구조연속성이확보된다면, 해치선내에는종식보강방식이외의다른배치를고려할수있다. 9. 일반배치 9..1 톱사이드탱크내의웨브프레임간격은일반적으로늑골간격의 6배이하이어야한다. 7장에따라수행된해석결과에따라경우에따라, 우리선급은더큰간격을허용할수있다. 9.. 갑판지지구조는 1 차지지부재에의하여지지되는종방향또는횡방향으로배치된일반보강재로제작한다. 1 선급및강선규칙 14

95 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 9..3 크로스갑판 (deck between hatches) 개구선안쪽의크로스갑판에대하여는일반적으로횡늑골구조를채용하여야한다. 해치단부보와크로스갑판보는거더에의하여적절히지지되어야하며, 해치측거더로부터갑판측면을향하여두번째종통늑골까지바깥쪽으로연장하여야한다. 실행불가능한경우, 해치측거더와두번째종통늑골사이에단속보강재 (intercostal stiffener) 를설치하여야한다. 두번째종통늑골까지바깥쪽으로연장되지못할경우, 해당구조의구조적인점검을 7장의요건에따라서또는우리선급이적절하다고인정하는방법에따라수행하여야한다. 선측에서크로스갑판과강력갑판의부드러운연결을중간두께판에의하여확보하여야한다 톱사이드탱크구조톱사이드탱크구조는기관구역내로가능한한멀리연장시켜야하며적절히점차감소시켜야한다. 톱사이드탱크웨브프레임의면밖에이중선측 1차지지부재가설치되는경우, 이에일치시켜서큰브래킷을설치하여야한다 스트링거판스트링거판의폭은다음식으로구한값 (m) 이상이어야한다. b.35.5l /1 굽힘형식스트링거판을채용하는경우, [7.3.6] 의요건에맞는반경을가져야한다 다음구조부근에서는, 구조의적절한겹침이나적절한스카핑부재를설치하여구조의적절한연속성을확보하여야한다. 단이진강력갑판 보강형식의변화 9..7 갑판기기, 크레인, 킹포스트및예인설비, 계류설비등의장하부의갑판지지구조는적절히보강하여야한다 일반적으로무거운집중하중하부에는필러혹은다른지지구조를설치하여야한다 갑판실및부분선루의단부및모서리위치에는적절한보강배치를고려하여야한다 갑판구조와해치단부보의연결톱사이드탱크내에웨브프레임이나브래킷을설치하여갑판구조와해치단부보의연결을적절히확보하여야한다 갑판구조창구또는갑판상의다른개구는둥그스름한모서리를가져야하며, 적절한보상을하여야한다. 9.3 종식구조의갑판 일반해치개구의선 (line) 내를제외하고화물창지역의평행부내의갑판종통늑골은갑판트랜스및횡격벽위치에서연속되어야한다. 종강도의적절한연속성이확보된다면, 화물창지역의평행부밖의갑판종통재에 선급및강선규칙 14 11

96 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 대하여는다른배치도고려할수있다. 종통보강재양단에서의연결부는굽힘및전단에대하여충분한강도를확보하여야한다. 9.4 횡식보강갑판 일반 갑판구조가횡식보강구조인경우, 갑판보또는갑판횡보강재는매프레임마다설치하여야한다. 횡식보또는갑판횡보강재는선측구조혹은늑골에브래킷으로연결시켜야한다. 9.5 해치지지구조 화물창개구주위에는보강된치수를갖는해치측거더및해치단부보를설치하여야한다 해치단부보는웨브프레임과의연결을확보하여야한다. 해치단부보는톱사이드탱크내의트랜스버스웨브프레임과일치시켜야한다 개구로부터떨어져서, 종통해치코밍의적절한강도연속성을갑판하부거더에의하여확보하여야한다. 창구모서리에서, 갑판거더또는해치코밍과일치하는연장부및양측의해치단부보는유효하게연결되어강도연속성을유지하여야한다 그랩에의하여적하 / 양하하도록설계된화물창및추가선급부호 GRAB[X] 를가지는선박의경우, 해치측거더 ( 즉, 톱사이드탱크판의상부 ) / 화물창및해치코밍상부의해치단부보에반환봉과같은적절한보호장치를부착하여, 화물창개구주위의와이어로프홈을방지하여야한다. 9.6 강력갑판개구 일반강력갑판에있는개구는최소로유지하여야하며, 서로가능한한멀리간격을두어야하고, 또한유효한선루가중단된곳으로부터멀리떨어져야한다. 개구는창구모서리, 해치측 (side) 코밍및선측외판으로부터가능한한멀리뚫어야한다 작은개구위치개구는일반적으로다음과같이정의되는그림 3의빗금친면적에서보인범위밖에뚫어야한다. 굽힘형식현측후판이설치된경우, 현측후판또는선측외판의굽은면적 창구모서리상부로부터.5(B-b) b와.5 b중큰값 여기서, b : 폭방향으로잰고려하는창구의폭 (m)( 그림 3 참조 ) : 종방향으로잰고려하는모서리부근의두개의인접한창구사이의크로스갑판의폭 (m)( 그림 3 참조 ) 1 선급및강선규칙 14

97 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 3 강력갑판내의개구위치 또한이러한범위와개구사이의횡방향거리또는개구사이의횡방향거리는다음값이상이어야한다. 상기범위와개구사이또는창구와개구사이의횡방향거리 ( 그림 3 참조 ) g 원형개구에대하여 g 타원형개구에대하여 개구사이의횡방향거리 ( 그림 4 참조 ) 원형개구에대하여 타원형개구에대하여 여기서, : 타원형개구의횡방향치수또는원형개구의직경 : 타원형개구의횡방향치수또는원형개구의직경 : 타원형개구의종방향치수또는원형개구의직경 개구사이의종방향거리는다음값이상이어야한다. 원형개구에대하여 타원형개구및원형개구와일직선상의타원형개구개구배치가이러한요건에맞지않는경우, 5장에따른종강도평가는그러한개구면적을제외하고수행하여야한다. 그림 4 강력갑판상의타원및원형개구 선급및강선규칙 14 13

98 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 창구모서리화물구역내에위치한창구에대하여, 다음식으로결정되는두께를갖는삽입판을일반적으로개구가원형인모서리에배치하여야한다. 원형모서리의반경은창구폭의 5% 이상이어야하며, 창구코밍하부에는연속종통갑판거더를설치하여야한다. 폭방향으로두개이상의창구를배치하는경우, 개별사례에따라우리선급은모서리반경을고려한다. 화물구역내에위치하는창구에대하여개구가타원형또는포물선및타원형또는포물선아치형을갖고다음값이상인경우에는, 일반적으로모서리에삽입판을요구하지않는다. 폭방향으로창구폭의 1/ 와 6 mm중작은값 선수미방향으로폭치수의두배삽입판이요구되는경우, 순두께 (mm) 는다음식으로부터구한다. 다만, t 이상이고, 1.6 t 이하이어야한다. 여기서, : 고려하는모서리에서, 종방향으로잰두개의연속하는창구사이크로스갑판의폭 (m)( 그림 3 참조 ) b : 고려하는창구에서, 횡방향으로측정한폭 (m) ( 그림 3 참조 ) t : 창구측면에서갑판의실제순두께 (mm) 단부창구의맨끝모서리에대하여, 삽입판의두께는인접갑판의건조두께보다 6 % 커야한다. 계산결과창구모서리에서의응력이허용값보다작은경우우리선급은더작은두께를허용할수있다. 삽입판이요구되는경우, 그배치는그림 5와같이하고, d 1, d, d 3 및 d 4 는일반보강재간격보다커야한다. 화물창구바깥에위치하는창구에대하여, 우리선급은개별사례에따라모서리에서삽입판두께감소를고려할수있다. 길이 15 m 이상의선박에있어서, 모서리반경, 삽입판두께및범위는 7장 절및 3절의직접강도평가의결과및 8장 5절의창구모서리의좌굴및피로강도평가에의해결정될수있다. 그림 5 창구모서리삽입판 14 선급및강선규칙 14

99 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 1. 격벽구조 1.1 적용 이규정은평면또는파형인종및횡격벽에적용한다 평면격벽평면격벽은수평또는수직으로보강할수있다. 수평보강된격벽은수직 1차지지부재가지지하는수평일반보강재로제작한다. 수직보강된격벽은수평거더가지지하는수직일반보강재로제작한다. 1. 일반 1..1 격벽의수직 1차지지부재의웨브높이는저부에서갑판까지점차로줄일수있다. 1.. 선미관근처의선미격벽판의순두께는, 선미격벽판다른부분의최소 6 % 만큼증가시켜야한다. 1.3 평면격벽 일반격벽이최상층연속갑판까지연장되지않는경우, 그러한격벽의연장부는적절히보강이이루어져야한다. 갑판거더위치에서격벽을보강하여야한다. 호퍼및톱사이드탱크수밀격벽의수직보강재웨브는내측선각경사판의종통보강재의웨브와일치시켜야한다. 종격벽의모든수직너클부에는 1차지지부재를설치하여야한다. 너클과 1차지지부재사이의거리는 7 mm 이하이어야한다. 너클이수직이아닌경우, 너클과일치시켜일반보강재나동등한수단으로적절히보강하여야한다. 횡격벽과일치시켜이중저에는실체늑판을설치하여야한다 일반보강재의단부연결수밀격벽을관통하는일반보강재의교차는수밀이어야한다. 일반적으로, 일반보강재의단부연결은브래킷으로하여야한다. 선형등으로인하여브래킷단부연결이불가능한경우, 단부는인접종통재사이에횡보강재에의하여끝내야한다. 이것이가능하지않은경우, 일반보강재의치수를대응시켜증가시킨다면스닙단을허용할수있다 일반보강재의스닙단정수압을받는격벽에는스닙단을허용하지않는다. 스닙된일반보강재를설치하는경우, 스닙각은 3도이하이어야하며, 단부는격벽의경계에까지실행가능한한멀리연장시켜야한다 브래킷을부착한일반보강재브래킷을부착한일반보강재를설치하는경우, 그림 6 및그림 7에보인단부브래킷의팔길이 (mm) 는다음값이상이어야한다. 팔길이 a 수평보강재의브래킷및수직브래킷의하부브래킷 선급및강선규칙 14 15

100 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 수직브래킷의상부브래킷 팔길이 b는다음중큰값 여기서, : 지지점사이의보강재스팬 (m) w : 보강재의순단면계수 (cm ) t : 브래킷의순두께 (mm) p : 스팬중앙점에서계산한설계압력 (knm ) : 다음과같은계수 = 4.9 탱크격벽에대하여 = 3.6 수밀격벽에대하여 보강재와브래킷사이의연결은연결부의순단면계수가보강재단면계수이상이어야한다. 그림 6 평면격벽일반보강재의상단브래킷그림 7 평면격벽일반보강재하단브래킷 1.4 파형격벽 일반길이 19 m 이상의선박에서수직파형을갖는횡수밀격벽은하부스툴을설치하고, 일반적으로갑판하부에상부스툴을설치하여야한다. 길이 19 m미만의선박에서파형은 7장에서규정하는직접강도해석에따라 15 m 이상선박의선체구조의강도가만족한다는가정하에선박의내저판부터갑판까지연장할수있다 구조 그림 8에파형격벽의주요치수 a, R, c, d, t, 및 을정의한다. 굽힘반경은다음값 (mm) 이상이어야한다. R 3. t 여기서, t : 파형격벽의건조두께 (mm) 그림 8의파형각도 은 55도이상이어야한다. 용접이굽힘축과평행한방향으로굽힘구역내에있는경우, 용접절차는우리선급의승인을받아야한다. 16 선급및강선규칙 14

101 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 8 파형격벽의치수 파형의실제단면계수 파형의순단면계수 (cm ) 는다음식으로부터구한다. d w at ( 3 f ct w ) 여기서, t f, t w : 그림 8에보인파형판의순두께 (mm) d, a, c : 그림 8에보인파형의치수 (mm) 격벽의단부에서웨브의연속성이보장되지않는경우, 파형의순단면계수 (cm ) 는다음식으로부터구하여야 한다. w.5 a t d 1 f 파형의스팬파형의스팬 C 은그림 9에보인거리로취한다. C 의정의에대하여, 상부스툴의내부끝단은중심선의갑판으로부터다음에이르는거리보다크게취해서는아니된다. 일반적인경우, 파형깊이의 3배 직사각스툴의경우, 파형깊이의 배 선급및강선규칙 14 17

102 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 그림 9 파형의스팬 구조배치파형단부에서파형격벽의강도연속성을확보하여야한다. 1차지지부재위치에서파형격벽이잘리는경우, 1차지지부재의각측에서파형의정확한일치를확보하도록주의하여야한다. 내저판에수직파형횡격벽또는종격벽이용접되는경우, 파형면재위치에는각각늑판또는거더를설치하여야한다. 일반적으로, 주변경계구조에연결되는첫번째수직파형은, 전형적인파형면재폭이상의폭을가져야한다 격벽스툴이중저종거더또는실체늑판위치에서하부스툴내에는, 해당되는경우판다이어프램또는웨브프레임을설치하여야한다. 상부스툴과갑판구조또는해치단부보에연결시키는브래킷또는깊은웨브를, 해당되는경우설치하여야한다 하부스툴하부스툴이설치되어있는경우, 일반적으로그높이는파형깊이의 3배이상이어야한다. 수직평면에스툴측보강재가설치되어있는경우, 그단부는스툴의상단및하단에서브래킷으로연결하여야한다. 스툴정판의가장자리로부터파형면재표면까지의거리 d은그림 3에따라야한다. 스툴저부는해당되는경우이중저늑판또는거더와일치시켜설치하여야하며, 파형평균깊이의.5배이상인폭을가져야한다. 18 선급및강선규칙 14

103 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 파형격벽의유효한지지를위하여, 해당되는경우이중저거더나늑판에일치시킨다이어프램을스툴에설치하여야한다. 스툴정판과의연결부에는, 브래킷이나다이어프램에스캘롭을시공하여서는아니된다. 파형이하부스툴에서잘리는경우, 파형격벽판은완전용입용접에의해스툴상판과연결되어야한다. 스툴의측판은스툴상판과내저판에완전용입용접또는깊은용입용접에의해연결되어야한다. 지지늑판은내저판에완전용입용접또는깊은용입용접에의해연결되어야한다. 그림 3 스툴정판끝단으로부터파형면재표면까지의허용거리 d 상부스툴상부스툴이설치되어있는경우, 그높이는일반적으로파형깊이의 배와 3배사이의값을가져야한다. 직사각형스툴은, 해치측거더위치에서갑판으로부터일반적으로파형깊이의 배의높이를가져야한다. 인접한해치단부보사이에서갑판거더또는깊은브래킷에의하여, 횡격벽의상부스툴을적절히지지하여야한다. 상부스툴저판의폭은일반적으로하부스툴정판의폭과같아야한다. 직사각형이아닌스툴정판은파형깊이의 배이상의폭을가져야한다. 수직평면에스툴측보강재를설치하는경우, 그단부는스툴의상단및하단에서브래킷에연결하여야한다. 파형격벽의유효한지지를위하여, 해당되는경우해치단부코밍거더또는횡방향갑판 1차지지부재까지연장된종갑판거더에일치시켜유효하게연결한다이어프램을스툴에설치하여야한다. 스툴저판과의연결부에는, 브래킷이나다이어프램에스캘롭을시공하여서는아니된다 구조일치상부스툴이설치되지않는경우, 갑판에서해당되는경우두개의횡또는종보강보를파형면재와일치시켜설치하여야한다. 하부스툴이설치되지않는경우, 파형면재는지지늑판또는거더와일치시켜야한다. 내저판에접합하는파형및늑판또는거더의용접은완전용입용접이어야한다. 이중저늑판으로의내저종늑골의연결을위한슬롯은컬러판으로메공하여야한다. 지지늑판또는거더는적절히설계된전단판에의하여서로연결시켜야한다. 스툴측판은파형면재와일치시켜야한다. 하부스툴내의측수직보강재및그브래킷은종통재등과같은내저구조와일치시켜이들보강구조사이에적절한하중전달이되도록하여야한다. 하부스툴측판은, 내저판과스툴정판사이어느곳에서도너클되어서는아니된다. 선급및강선규칙 14 19

104 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 압축면재의유효폭격벽강도검토를위하여고려하는압축파형면재의유효폭 (m) 은다음식으로부터구한다. b ef C E a 여기서, C E : 계수로서다음과같다 C E C E 1. β : 계수로서다음과같다. 3 1 a t f R E a : 파형면재의폭 (m)( 그림 8 참조 ) t f : 면재의순두께 (mm) eh, > 1.5 인경우, 1.5 인경우 유효한쉐더판유효한쉐더판은다음을만족하는것을말한다. 너클이되지않아야한다. 11장에따라파형을하부스툴정판에용접하여야한다. 경사각 45도이상으로부착되어야하고, 그하단은하부스툴측판과일치시켜야한다. 그두께는파형면재에요구되는두께의 75 % 이상이어야한다. 파형면재에요구되는재료특성이상이어야한다 유효한거싯판유효한거싯판은다음을만족하는것을말한다. [1.4.11] 에서요구되는두께, 재료특성및용접구조를가진쉐더판과결합되어야한다. 거싯판높이가파형면재폭의 1/ 이상이어야한다. 스툴측판과일치시켜부착되어야한다. 11장에따라하부스툴정판, 파형및쉐더판에용접되어야한다. 파형면재에요구되는두께및재료특성이상이어야한다 (void) 그림 31: 그림 3: 그림 33: 그림 34: 그림 35: (void) (void) (void) (void) (void) (void) (void) 11 선급및강선규칙 14

105 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 1.5 비수밀격벽 필러로서작용하지않는비수밀격벽필러로서작용하지않는비수밀격벽에는다음과같은최대간격을갖는수직보강재를설치하여야한다. 횡격벽에대하여.9 m 종격벽에대하여 늑골간격, 다만최대 1.5 m 격벽보강재는다음의식에서얻어지는순두께값 (mm) 이상이어야한다 : 여기서, : 규칙상의길이 (L), 3 m 보다클필요는없다. 일반적으로평강타입보강재의깊이는보강재길이의 1/1 보다커야한다. 보강재의깊이가규정보다작은경우에는 6장 절 [.3.1], 6장 절 [4] 및 6장 3절 [4] 의규정을만족하여야한다 필러로서작용하는비수밀격벽필러로서작용하는비수밀격벽에는다음과같은최대간격을갖는수직보강재를설치하여야한다. 늑골간격이.75 m를넘지않는경우, 늑골간격 늑골간격이.75 m를넘는경우, 1 늑골간격판순두께의 35배또는보강재길이의 1/1중작은값과같은부착판폭을고려하여, 각수직보강재는지지하여야할하중에대하여 6장 절의해당되는요건을충족시켜야한다. 종식으로보강된갑판을지지하는비수밀격벽의경우, 갑판트랜스버스위치에는수직거더를배치하여야한다. 1.6 트렁크및터널의수밀격벽 Ref. SOLAS Ch. II 1, Part B-, Reg 수밀트렁크, 터널, 덕트킬및통풍통은해당되는위치에서의수밀격벽과같은강도를가져야한다. 수밀로하기위한수단및메공을위한배치는우리선급이만족하는것이어야한다. 11. 필러 11.1 일반 실행가능한한필러는동일한수직선에설치하여야한다. 불가능한, 하부지지구조에하중전달을할수있도록유효한수단이제공되어야한다 이중저거더와일치시켜서혹은실행가능한한가까이에필러를설치하여야하며, 필러의상하부구조는하중이유효하게분산을되도록충분한강도를가져야한다. 내저판에연결되는필러가늑판및거더의교차점에위치하지않는경우, 부분늑판혹은거더또는적절히필러를지지하는동등구조를배치하여야한다 탱크에설치된필러는안이찬단면이거나개단면이어야한다. 하려하는공간에위치한필러는개단면이어야한다. 폭발성가스를발생할수있는제품을운송 선급및강선규칙

106 3 장구조설계원칙 11 편 3 장 6 절 연결필요한경우두꺼운이중판및브래킷으로필러의상부및하부를튼튼하게하여야한다. 탱크내와같이필러가인장력을받을수있는경우, 필러의상부및하부는인장력을견디도록유효한구조로하고이중판이아닌삽입판으로한다. 일반적으로이중판의두께는필러순두께의 1.5배이상이어야한다. 필러는상부및하부에서연속용접으로부착시킨다. 11 선급및강선규칙 14

107 4 장설계하중 11 편 4 장 11 편 4 장 설계하중 제 1 절 일반사항 제 절 선체운동및가속도 제 3 절 선체거더하중 제 4 절 하중상태 제 5 절 외부압력 제 6 절 내부압력및힘 제 7 절 적재상태 제 8 절 적하지침서및적하지침기기 부록 1 화물질량곡선 부록 직접강도해석을위한표준적재상태 부록 3 피로해석을위한표준적재상태 선급및강선규칙

108 4 장설계하중 11 편 4 장 1 절 제 1 절 일반사항 1. 일반사항 정수중및파랑중에작용하는면외하중및선체거더하중을포함한설계하중을산정하기위하여등가설계파 (Equivalent Design Wave: EDW) 법을사용한다 외부정수압및화물과평형수에의한내부정수압은정수중의면외하중으로보고, 외부동적수압및화물과평형수에의한내부관성압력은파랑중의면외하중으로본다 정수중수직전단력및굽힘모멘트, 파랑중수직전단력및굽힘모멘트및파랑중수평굽힘모멘트는선체거더하중으로본다 파랑중면외하중과파랑중선체거더하중에의한응력은각등가설계파에대하여결정되는하중조합인자를사용하여하중을합성함으로써구하여야한다. 선급및강선규칙

109 4 장설계하중 11 편 4 장 절 제 절 선체운동및가속도 기호이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. : 가속도변수로서다음에따른다. a f p CB L L L T R : [.1.1] 에정의된횡동요주기 (s) : [.1.1] 에정의된단일횡동요진폭 (deg) T P : [..1] 에정의된종동요주기 (s) : [..1] 에정의된단일종동요진폭 (deg) f p : 확률수준에해당하는계수로서다음에따른다. f p= 확률수준 에해당하는강도평가의경우 : 1. f p= 확률수준 에해당하는강도평가의경우 : 일반 선체운동및가속도는주기적이라고가정한다. 절반을의미한다. 이절의식에서정의되는운동의진폭은파정에서파저까지의 1.1. 이절의식에따르는것에대신하여, 우리선급이선박의특성및항해구역을고려하여적절하다고인정하는경우, 직접계산이나모형시험을통하여얻어진선박운동및가속도를인정할수있다. 일반적으로결정되어야하는선박운동및가속도는확률수준 부터 내에있어야한다. 어느경우에도가정하는해상분포도표및스펙트라를포함한모형시험또는계산결과를우리선급에제출하여승인을받아야한다.. 선체의절대운동및가속도.1 횡동요.1.1 횡동요주기 (s) 및단일횡동요진폭 (deg) 은다음식으로주어진다. T R.3kr GM T B 75 R f p k b 여기서, k b : 계수로서다음에따른다. k b =1. : 빌지킬이없는선박 k b =1. : 빌지킬이있는선박 선급및강선규칙

110 4 장설계하중 11 편 4 장 절 k r : 해당적재조건에서의횡동요회전반경 (m). k r 을알수없는경우, 표 1에규정된값으로가정할수있다. GM : 해당적재조건에서의메타센터높이 (m). GM을알수없는경우, 표 1에규정된값으로가정할수있다. 표 1 k r 및 GM의값 적재조건 k r GM 만재상태 격창적재또는균일적재.35 B.1 B 강재코일적재.4 B.4 B 통상평형수적재상태.45 B.33 B 황천평형수적재상태.4 B.5 B. 종동요..1 종동요주기 (s) 및단일종동요진폭 (deg) 은다음식으로주어진다. T P g f p 96 4 L V C B 여기서, TLC.6 1 L T S.3 상하동요.3.1 상하동요에의한수직가속도 (ms ) 는다음식으로주어진다. a heave a g.4 좌우동요.4.1 좌우동요에의한횡가속도 (ms ) 는다음식으로주어진다. a sway.3a g.5 전후동요.5.1 전후동요에의한종가속도 (ms ) 는다음식으로주어진다. a surge.a g 118 선급및강선규칙 14

111 4 장설계하중 11 편 4 장 절 3. 선박의상대가속도 3.1 일반 어느위치에서, X, Y 및 Z 방향의가속도는 [.1] 내지 [.5] 에서정의된선박의절대운동및가속도로부터얻어지는가속도성분이다. 3. 가속도 3..1 임의의위치에서종, 횡및수직가속도의기준치는다음식으로부터얻는다. 종방향 : a X 횡방향 : a Y C g sin C C XG YG 수직방향 : a Z C ZH g sin C a heave C YS XS a a a surge sway ZR roll z C C C XP a a pitch x YR roll y ZP a pitch z 여기서, C XG, C XS, C XP, C YG, C YS, C YR, C ZH, C ZR 및 C ZP : 4장 4절 [.] 에정의된하중조합계수 a pitchx : 종동요에의한종가속도 (ms ) a pitch x 18 T P a rolly : 횡동요에의한횡가속도 (ms ) a roll y 18 T R a rollz : 횡동요에의한수직가속도 (ms ) a roll z 18 T R a pitchz : 종동요에의한수직가속도 (ms ) R : a pitch z x. 45L 18 T P 여기서, x. 45L D TLC z min, 4 R y R 은. L 이상일것. D x, y, z : 1 장 4 절에정의된참조좌표계에대한고려하는임의위치의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 선급및강선규칙

112 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절 제 3 절 선체거더하중 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. x : 참조좌표계에대한계산점의 X좌표 (m) f p : 4장 절에정의된확률수준에해당하는계수 1. 일반 1.1 굽힘모멘트및전단력에대한부호규칙 이절에나오는굽힘모멘트및전단력은절대값으로취하여야한다. 굽힘모멘트및전단력의부호는 4절표 3 에따라야한다. 임의의선체횡단면에작용하는수직굽힘모멘트, 수평굽힘모멘트및전단력에대한부호규칙은그림 1과같다. 수직굽힘모멘트 M SW 및 M WV 은강력갑판에인장응력을발생시킬때양 ( 호깅굽힘모멘트 ), 그반대의경우에음 ( 새깅굽힘모멘트 ) 이다. 수평굽힘모멘트 M WH 는우현에인장응력을발생시킬때양, 그반대의경우에음이다. 수직전단응력 Q SW,Q VW 은고려하는선체횡단면에서의힘의방향이앞면에서하방으로뒷면에서상방으로작용할때양, 그반대의경우에음이다. 그림 1 전단력 Q SW, Q WV 및굽힘모멘트 M SW, M WV,M WH 에대한부호규칙. 정수중의하중.1 일반.1.1 일반적으로각적재상태에따른정수중수직굽힘모멘트와전단력이적용되어야한다. 조선소는 4장 7절에규정된각적재상태에대한종강도계산결과를제출하여야한다. 정수중수직굽힘모멘트및전단력은선체거더강도와관련하여상한값으로취급하여야한다. 일반적으로, M S 및 Q S 의계산에는출항및도착시의연료유, 청수및비품의양을근거로한설계화물및평형수적재상태에대하여고려하여야한다. 만약항해중에소모품의양과배치가보다큰하중을초래하는경우, 출항및도착상태에추가하여이러한항해중의적재상태에대한계산결과도제출하여야한다. 또한, 항해중에평형수를적재하거나배출하고자하는경우, 해당평형수탱크에평형수를적재하거나배출하기직전및직후의적재상태에대한계산결과를제출하여야하며승인된적하지침서에참고용으로포함되어야한다. 선급및강선규칙 14 11

113 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절.1. 평형수적재상태에서의부분적재평형수탱크출항, 도착또는항해중에부분적재선수미및 / 또는기타평형수탱크를포함하는평형수적재상태는다음을제외하고는설계적재상태으로사용되어서는아니된다. 공창과만재사이의모든수위에대하여설계허용응력을만족하고, BC-A 및 BC-B 선박에대하여, 5장 1절 [.1.3] 에따르는침수시선체거더종강도는공창과만재사이의모든수위에대하여만족하여야한다. 공창및만재상태사이의모든적재높이에서의적합성을확인하기위하여출항, 입항또는그중간운항상태의각상태에있어서부분적재로계획된탱크는다음과같이가정할수있다. 공창상태 만재상태 계획된높이까지의부분적재여러개의탱크가부분적재되는경우는공창, 만재및계획된높이까지부분적재의모든조합이고려되어야한다..1.3 화물적재상태에서의부분적재평형수탱크 화물적재상태중, [.1.] 의요건은선수미탱크에한하여적용한다..1.4 순차적인평형수의교체 [.1.] 및 [.1.3] 의규정은순차적인방법을사용한평형수교체상태에서는적용하지아니한다.. 정수중굽힘모멘트..1 임의의선체횡단면에작용하는설계정수중굽힘모멘트 M SW,H 및 M SW,S 는 [.1.1] 에규정된적재상태에대하여그선체횡단면에작용하는호깅및새깅상태에서계산된최대정수중굽힘모멘트이다. 설계자가규정하는경우보다큰값으로고려할수있다... 만일초기설계단계에서임의의선체횡단면에대한정수중굽힘모멘트가정의되지아니한경우, 그림에나타난종방향분포에따를수있다. 그림 에서 M SW 는호깅또는새깅상태에서선체중앙에작용하는설계정수중굽힘모멘트로써다음식에의한값 (kn-m) 보다작아서는아니된다. 호깅상태 : 새깅상태 : 3 M SW, H 175CL B( CB.7) 1 MWV, H 3 M SW, S 175CL B( CB.7) 1 MWV, S 여기서, M WV,H 및 M WV,S 는 [3.1] 에정의된파랑중수직굽힘모멘트이다. 그림 초기정수중굽힘모멘트분포 1 선급및강선규칙 14

114 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절.3 정수중전단력.3.1 임의의선체횡단면에작용하는설계정수중전단력 Q SW 는 [.1.1] 에규정된적재상태에대하여그선체횡단면에서계산된최대의양또는음의전단력이다. 설계자가규정하는경우보다큰값으로고려할수있다..4 침수상태에서의정수중굽힘모멘트및정수중전단력.4.1 호깅및새깅상태의정수중굽힘모멘트 M SW,F 및침수상태에서의정수중전단력 Q SW,F 는각화물창이개별적으로평형상태의수선까지침수되는것을고려한침수시나리오에의하여결정되어야한다. 이것은이중선측구역은침수되지아니하는것으로고려할수있고, 화물창은완전히침수되지아니하고평형상태의수선까지침수되는것으로고려할수있다는것을의미한다..4. 유입된물의중량을계산하기위하여, 다음의가정이이루어져야한다. a) 비어있는화물구역및화물적재후남은체적의침수율은.95로한다. b) 적재된화물에따라적절한침수율및산적밀도를사용하여야한다. 철광석인경우, 최소.3의침수율에대응하는산적밀도는 3. tm 을사용한다. 시멘트인경우, 최소.3의침수율에대응하는산적밀도는 1.3 tm 을사용한다. 이러한관점에서, 고체산적화물의 침수율 은산적화물의총부피에대한화물의입자, 알갱이또는큰덩어리사이에침수가능한부피의비율을의미한다. 압연강재와같이꽉채워진화물인경우, 침수율은 으로하고화물의실제밀도를사용하여야한다..4.3 유입된물이정수중선체거더굽힘모멘트및정수중전단력에미치는영향을최소화하기위하여구체적인계산을수행하여야한다. 선박설계의기초가되는적재상태를고려하여야하며, 각적재상태에대하여화물창은개별적으로평형상태의수선까지침수되는것으로고려하여야한다. 따라서정수중굽힘모멘트및정수중전단력은고려하는적재상태와침수화물창의모든조합에대하여계산되어야한다. 3. 파랑하중 3.1 파랑수직굽힘모멘트 비손상상태 임의의선체횡단면에작용하는비손상상태의파랑수직굽힘모멘트 (kn-m) 는다음식으로부터구한다. 호깅상태 : M 새깅상태 : M, 19F f CL BC 1 WV H WV S M p B 3, 11F f CL B( C.7) 1 M p B 3 여기서, F M : 표1에따르는분포계수 ( 그림 3 참조 ) 선급및강선규칙 14 13

115 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절 표 1 분포계수 F M 선체횡단면위치 <.4L 분포계수 F M x.5 L.4 L.65 L L < L x.861 L 그림 3: 분포계수 F M 3.1. 침수상태임의의선체횡단면에작용하는침수상태의파랑수직굽힘모멘트 (kn-m) 는다음식으로부터구한다. MWV, F. 8M WV 여기서, M WV 는 [3.1.1] 에따른다 입항상태임의의선체횡단면에작용하는입항상태의파랑수직굽힘모멘트 (kn-m) 는다음식으로부터구한다. MWV, P. 4M WV 여기서, M WV 는 [3.1.1] 에따른다. 3. 파랑수직전단력 3..1 비손상상태임의의선체횡단면에작용하는비손상상태의파랑수직전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. Q WV 3F Q f CLB( C p B.7)1 여기서, F Q : 표 에따르는양또는음의전단력에대한분포계수 ( 그림 4 참조 ) 14 선급및강선규칙 14

116 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절 표 분포계수 F Q 선체횡단면위치 파랑중양의전단력 분포계수 F Q 파랑중음의전단력 <. L x 4.6A L x 4.6 L. L.3 L.9 A.9.3 L < <.4 L x x A L L.4 L.6 L.7.7 x.6 L < <.7 L L x L 1A L.85 L 1 A x x.85 L < L A1 L L ( 비고 ) 19CB A 11 C.7 B 그림 4 분포계수 F Q 3.. 침수상태임의의선체횡단면에작용하는침수상태의파랑수직전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. QWV, F. 8Q WV 여기서, Q WV 는 [3..1] 에따른다 입항상태임의의선체횡단면에작용하는입항상태의파랑수직전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. QWV, P. 4Q WV 여기서, Q WV 는 [3..1] 에따른다. 3.3 파랑중수평굽힘모멘트 임의의선체횡단면에작용하는파랑중수평굽힘모멘트 (kn-m) 는다음식으로주어진다. 선급및강선규칙 14 15

117 4 장설계하중 11 편 4 장 3 절 M WH L (.3 ) F M f CL T 여기서, F M 은 [3.1.1] 에따르는분포계수이다. p LC C B 3.4 파랑중비틀림모멘트 임의의선체횡단면에작용하는파랑중비틀림모멘트 (kn-m) 는다음식으로주어진다. M WT f p ( MWT1 MWT ) 여기서, M M WT1 WT F T1,F T : L.4C B D C T.CLB C F B T B F T1 다음에따르는분포계수 F T1 F T sin sin x L x L 16 선급및강선규칙 14

118 4 장설계하중 11 편 4 장 4 절 제 4 절 하중상태 기호이절에서규정하지아니하는기호는 1장 4절에따른다. a surge, a pitchx, a sway, a rolly, a heave, a rollz, a pitchz : 4장 절에따르는가속도성분 1. 일반 1.1 적용 이절에서언급하는하중상태는다음을위하여사용되는것이다. 각각 6장 1절, 6장 절및 6장 4절의규정에따르는판, 일반보강재및 1차지지부재에대한국부강도해석 7장의규정에따르는구조부재의직접강도해석 8장의규정에따르는구조상세의피로검토 1.1. 국부강도해석및직접강도해석의경우, 하중상태는 [] 에언급된상호배타적인하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P이다. 1. 등가설계파 1..1 구조부재에가장지배적이라고여겨지는하중성분의장기응답치에등가를이루는응답치를생성하는규칙파를등가설계파 (EDWs) 로설정하며, 다음으로구성된다. 선수파에서파랑중수직굽힘모멘트가최대가될때의규칙파 (EDW H ) 선미파에서파랑중수직굽힘모멘트가최대가될때의규칙파 (EDW F ) 횡동요운동이최대가될때의규칙파 (EDW R ) 수선에서의동적수압이최대가될때의규칙파 (EDW P ) EDW H 및 EDW F 에서파정및파저의정의는그림 1과같이주어지며, EDW R 및 EDW P 에대한풍상측하강및풍상측상승의정의는그림 와같이주어진다. 그림 1 EDWs H and F 에서파저및파고의정의 선급및강선규칙 14 17

119 4 장설계하중 11 편 4 장 4 절 그림 선박운동의정의. 하중상태.1 일반 등가설계파 (EDWs) 에대응하는하중상태는표 1과같이정의되며, 선체거더하중및선박운동은표 와같다. 만일선체의구조또는적재상태가선체중심면에대하여대칭이아닌경우, 우현으로부터 ( 이경우우현이풍상측이다 ) 오는파도에부딪히는횡파조건에대응하는하중상태 (R1, R, P1 및 P) 도구조강도평가에포함되어야한다. 표 1 하중상태의정의 하중상태 H1 H F1 F R1 R P1 P EDW H F R P 파랑선수파선미파 횡파 ( 좌현 : 풍상측 ) 횡파 ( 좌현 : 풍상측 ) 영향 최대굽힘모멘트최대굽힘모멘트최대횡동요최대외부압력 새깅호깅새깅호깅 (+) (-) (+) (-) 18 선급및강선규칙 14

120 4 장설계하중 11 편 4 장 4 절 표 참조선체거더하중및선박운동 하중상태 H1 H F1 F R1 R P1 P 수직굽힘 모멘트및 있음 있음 - 있음 전단력 수평굽힘모멘트 - - 있음 - 상하동요 하강 상승 - - 하강 상승 하강 상승 종동요 선수하강 선수상승 횡동요 우현상승 우현하강 우현상승 우현하강 전후동요 선미 선수 좌우운동 좌현 우현. 하중조합계수..1 각하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P 에서의선체거더하중및가속도성분은각성분의기준절대값에표 3에정의된해당하중조합계수 (LCF) 를곱하여구한다. 표 3 하중조합계수 LCF LCF H1 H F1 F R1 R P1 P M WV C WV TLC TLC.4. 4 T T S S Q WV C QW * TLC TLC.4. 4 T T S S M WH C WH TLC TLC T T S S a surge C XS a pitch x C XP 1-1 gsin C XG 1-1 a sway C YS 1-1 a roll y C YR gsin C YG T a heave C ZH.6 TS LC TLC.6 T S L 4 L a roll z C ZR a pitch z C ZP 1-1 ( 비고 ) * C QW 에대한 LCF는중앙횡단면의선미부에대하여만사용한다. 중앙횡단면의선수부에대하여는그부호 를역으로하여사용하여야한다. 선급및강선규칙 14 19

121 4 장설계하중 11 편 4 장 4 절.. 정수중수직굽힘모멘트는하중조합계수에의하여계산된파랑중선체거더하중에추가되어야한다...3 내부하중은갑판에작용하는것을포함하여적재중량에의해발생하는정압또는힘의합이고, 또한적재중량에작용하는가속도에의해발생하고하중조합계수에의하여계산되는내부압력또는힘의합이다. 13 선급및강선규칙 14

122 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 제 5 절 외부압력 기호 이절에서정의되지아니한기호는 1장 4절에따른다. : 규칙상의길이 (L), 3 m보다클필요는없다. C : 1장 4절 [.3.1] 에따르는파랑계수 : [1.3.1], [1.4.1] 및 [1.5.1] 에따르는하중상태에대응하는파장 (m) : 4장 절에따르는확률수준에대응하는계수 : 고려하는적재상태에서고려하는횡단면에서의흘수 (m) : 고려하는횡단면에서수선위치에서의형폭 (m) x,y,z : 1장 4절에정의된참조좌표계에대한하중점의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 1. 선체외판및선저에작용하는외부해수압 1.1 일반 다음식으로부터구하는선체임의의점에작용하는전체압력 p는음의값이어서는아니된다. p p S p W 여기서, p S : [1.] 에따르는정수압 p W : [1.3], [1.4] 및 [1.5] 에정의된동적수압과동일한파랑압력으로, [1.6] 에따라서수정될수있다. 1. 정수압 1..1 정수중흘수에대응하는선체임의의위치에서의정수압 p S(kNm ) 는각적재상태에대하여표 1 의식으로부터구한다. ( 그림 1 참조 ) 표 1 정수압 p S 위치정수압 p S(kNm ) 수선및수선하부 ( z TLCi ) g ( T LCi z) 수선상부 ( z TLCi ) 그림 1 정수압 p S 선급및강선규칙

123 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 1.3 동적수압 하중상태 H1, H, F1 및 F 하중상태 H1, H, F1 및 F에대하여수선하부선체의임의의위치에작용하는동적수압 (knm ) p H 는표 로부터구한다. 및 p F 표 하중상태 H1, H, F1 및 F 에대한동적수압 하중상태동적수압 (knm ) H1 H F1 F p H1 = -k k P p HF p H = k k P p HF p F1 = -p HF p F = p HF 여기서, p HF L 15 z y 3 f 1 p fnlc L TLCi Bi, 이때 y f nl : 비선형효과를고려한계수로다음에따른다. f nl =.9 확률수준이 인경우 f nl = 1. 확률수준이 인경우 k : 선체종방향의진폭계수로서다음에따른다. 1 1 y 1 x k.5 C B B L k 6 4y 1 3 x.5 C B B L k p : 선체종방향의위상계수로서다음에따른다. k p T x.5l 1.5 cos LC T LC.5 TS L TS 3 3 B i 1. 이고, z는 이하로취한다.. x / L.5 인경우.5 x / L 1. 인경우 만재상태이외의상태에대한국부강도해석, 직접강도해석및피로강도평가에대하여 k P = -1., 만재상태에대한국부강도해석인경우 : 파장 (m) 으로서다음에따른다. TLC.6 1 L T S 하중상태 H1 및 H인경우 TLC.6 1 L T 3 S 하중상태 F1 및 F 인경우 그림 중앙횡단면에작용하는동적수압 p F 의분포 13 선급및강선규칙 14

124 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 1.4 동적수압 하중상태 R1 및 R 하중상태 R1 및 R 에대하여흘수선하부의임의의점에작용하는동적수압 (knm ) p R 은다음식으로부터구한다. 압력 p R1 의분포는그림 3 과같다. p p R1 L 15 y f nl 1y sin.88 f pc 1 L B p R R1 여기서, f nl : 비선형효과를고려한계수로서다음에따른다. f nl =.8 확률수준이 인경우 f nl = 1. 확률수준이 인경우 g T R y : 하중점의 Y 좌표 (m) 로서풍우측을양으로취한다. 그림 3 중앙횡단면에작용하는동적수압 p R1 의분포 1.5 동적수압 하중상태 P1 및 P 하중상태 P1 및 P 에대하여흘수선하부의임의의점에작용하는동적수압 (knm ) p P 는다음식으로부터구한다. 압력 p P1 의분포는그림 4 와같다. 표 3 하중상태 P1 및P 에대한동적수압 동적수압 (knm ) 하중상태 풍상측 풍하측 P1 p P1 = p P p P1 = p P/3 P p P = -p P p P1 = -p P/3 여기서, p P 4.5 f p f nl C L 15 z L T LCi y 3 B f nl : 비선형효과를고려한계수로서다음에따른다. f nl =.65 확률수준이 1-8 인경우 f nl = 1. 확률수준이 1-4 인경우 선급및강선규칙

125 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 TLC.. 4 L T S y : [1.4.1] 에따르는하중점의 Y 좌표 (m) 그림 4 중앙횡단면에작용하는동적수압 p P1 의분포 1.6 동적수압의수정 수선에서동적수압이양인경우 ( 하중상태 H1, H, F, R1, R 및 P1에서 ), 수선상부선측에작용하는동적수 압 (knm ) P W,C 는다음과같다.( 그림 5 참조 ) pw, C pw, WL g ( TLCi z) T LCi z hw T LCi 에대하여 p W, C z h W T LCi 에대하여 여기서, p W,WL : 고려하는하중상태에대하여수선에작용하는양의동적수압 h W p W, WL g 1.6. 수선에서동적수압이음인경우 ( 하중상태 H1, H, F1, R1, R 및 P 에서 ), 수선하부선측에작용하는동적수압 (knm ) P W,C 는다음과같다.( 그림 5 참조 ) p W,C = p W, g(z-t LCi) 이상으로취할것 여기서, p W : 고려하는하중상태에대하여수선하부에작용하는음의동적수압 그림 5 동적수압의수정 134 선급및강선규칙 14

126 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절. 노출갑판상의외부압력.1 일반.1.1 노출갑판상의외부압력은노출갑판상의구조의국부구조치수검토에대해적용되어야하며, 피로강도평가에적용하여서는아니된다. 노출갑판에쇄파기가설치된경우, 쇄파기후방에위치한노출갑판의면적에대하여 [.] 및 [.3] 에정의된외부압력에대한경감은허용되지아니한다.. 하중상태 H1, H, F1 및 F..1 하중상태 H1, H, F1 및 F 에대하여노출갑판의임의의위치에작용하는외부압력 (knm ) p D 는다음식으로부터구한다. 여기서, p W : 표 4의식으로부터구하는압력 : 표 5에따르는계수 표 4 하중상태 H1, H, F1 및 F 에대하여노출갑판에작용하는압력 위치 1 m 압력 (knm ) < 1 m < < 1 ( 비고 ) : 계수로서다음에따른다. =.76 B형건현을가지는선박인경우 =.356 B-6 또는 B-1형건현을가지는선박인경우 : 건현용길이, 후단에서측정한하중점까지의 X 좌표 표 5 노출갑판에작용하는압력에대한계수 노출갑판위치 건현갑판 1. 선수루갑판을포함한선루갑판.75 제1층갑판실.56 제층갑판실.4 제3층갑판실.3 제4층갑판실.5 제5층갑판실. 제6층갑판실.15 제7층및상부갑판실.1 선급및강선규칙

127 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절.3 하중상태 R1, R, P1 및 P.3.1 하중상태 R1, R, P1 및 P 에대하여노출갑판의임의의위치에작용하는외부압력 (knm ) p D 는다음식으로부터구한다. 여기서, p W : Z 상좌표에서 [1.6] 에의하여계산될수있는하중상태 R1, R, P1 및 P에대한노출갑판선측에서의유체동압 (knm ). p W 는노출갑판의양측 ( 좌현및우현 ) 에서유체동압 p W,C 중의하나보다는커야하며, 보다작아서는아니된다. : 표 5에따르는계수.4 노출갑판에걸리는하중.4.1 분포하중에의한압력노출갑판에분포하중이걸리는경우, 이하중에대응하는정압 p S 는설계자에의하여결정되어야하고, 일반적으로 1 knm 보다작아서는아니된다. 이하중에의한전체압력 (knm ) p는 [.] 및 [.3] 에서정의하는압력과동시에고려되어서는아니되며, 다음식에의한값중큰값을취하여야한다. p p S p W p p D 여기서, p S : 해당되는경우, 작용되는분포하중에의한정압 p W : 작용되는분포하중에의한동적압력 (knm ) 으로서다음에따른다. p W az g p S a Z : 4장 절 [3.] 에정의된식에의하여얻어지는, 고려하는하중상태에작용하는분포하중의무게중심 에서의수직가속도 (ms ) p D : [.1.1] 및 [.3.1] 에따르는고려하는하중상태에대한노출갑판의압력.4. 단위하중에의한집중힘노출갑판상에단위하중이작용하는경우, 작용하는단위하중에의한정적및동적힘이고려되어야한다. 이하중에의한총힘 F는 [.] 및 [.3] 에정의된압력과동시에일어나지않는것으로고려되어야하며, 다음식으로부터구한값 (kn) 과동등하게취하여야한다. F F S F W 여기서, F S : 작용하는단위하중에의한정적힘 (kn) 으로서다음에따른다. F S m U g F W : 작용하는단위하중에의한동적힘 (kn) 으로서다음에따른다. F m a W U Z 136 선급및강선규칙 14

128 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 m U : 작용하는단위하중의질량 (t) a Z : 4장 절 [3.] 에정의된식에의하여얻어지는, 고려하는하중상태에작용하는단위하중의무게중심 에서의수직가속도 (ms ) 3. 선루및갑판실에작용하는외부압력 3.1 폭로갑판 선루및갑판실의노출갑판에작용하는외부압력은 [] 에따라구한다. 3. 노출된조타실상단 3..1 노출된조타실상단에작용하는면외압력 (knm ) 은다음보다작아서는아니된다. p 선루측면 선루의측면에작용하는면외압력 (knm ) 은다음식으로부터구하여야한다. P SI.1Cf c ( C P F B.7) 1 z T : 확률계수로서다음에따른다. 판패널인경우 일반보강재및 1차지지부재인경우 : 표 6에따른분포계수 표 6 분포계수 cf 위치 x. L, 은.1보다작지아니할것 x L 선루단격벽및갑판실 치수산정을위한면외압력 (knm ) 은다음식중큰값이상이어야한다. 선급및강선규칙

129 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 p A nc bc ( z T ) pa p A min 여기서, n : 층높이에따라표 7에정의된계수최하층은통상깊이 D가측정되어야하는최상층전통갑판의직상에위치한층이다. 그러나, 실제거리 (D-T) 가개정된 ILLC에따라수정되지아니한최소표정건현을 1장 4절 [3.18.1] 에정의된표준선루높이를최소한하나만큼초과하는경우, 이층은제층으로정의될수있고그상부의층은제 3층으로정의된다. c : 다음에따른계수 b1 c.3.7 B 1 기관케이싱의노출부인경우, c 는 1.보다작아서는아니된다. b 1 : 고려하는위치에서갑판실의폭 B 1 : 고려하는위치에서노출된노천갑판상선체의실제최대폭. b 1 B 1 은.5보다작아서는아니된다. b : 표 8에따르는계수 x : 고려하는격벽에대한계산점의 X 좌표 (m). 갑판실의측면을결정하는경우, 갑판실은각기.15 L 을넘지아니하는대략의등간격으로구획되어야하고, x 는고려하는각부분의중심의 X 좌표로 서취하여져야한다. z : 보강재스팬의중간위치, 또는판범위의중간까지의 Z 좌표 (m) : 각기선루높이또는갑판실높이로취하여져야하는스팬 (m) 으로서. m 보다작아서는아니된다. min : 표 9에따르는최소면외압력 (knm ) 표 7 계수 n 격벽의형식위치 n 보호되지아니한전단 최하층 제 층 제 3 층이상 L 1 L 1 1 L 5 15 보호된전단 측면 선미단 모든층모든층선박중앙부보다후방선박중앙부보다전방 L 5 15 L 5 15 L 7 1 L x L x L 138 선급및강선규칙 14

130 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 표 8 계수 b 격벽의위치 x L x L x L b C B x L C B.45. ( 비고 ) :.6.8 의방형계수. 중앙부전방의선미단의치수를산정하는경우, 는.8 보다작아서는아니된다. 표 9 최소면외압력 min L min (knm ) 보호되지아니한최하층전단벽기타 (1) 9 L 5 L 5 1 L 1.5 L (1) 제 4 층및이상인경우, min 는 1.5 knm 으로한다. 4. 선수부에작용하는압력 4.1 선수플레어부의압력 선수플레어부의보강에고려되어야하는선수압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p FB K( p pw ) S 여기서, p S, p W : 통상평형수적재상태에서선체의고려하는한지점에서의하중상태 H, F, R 및 P 중의정수압및 최대동적수압. 정수압및동적수압계산시 1 장 4 절 [.1.1] 에정의된통상평형수상태에서의최소 평형수흘수 ( T B ) 는 로간주한다. K : 계수로서다음에따른다. K 4C( C B c FL.V.6 L (1 z T ).7) 1 CB x L.7 B 은 1. 보다작아서는아니된다. c FL : 계수로서다음에따른다. 선급및강선규칙

131 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 c FL =.8 일반적인경우.4 c FL sin 플레어각 가 4 보다큰경우여기서, 하중계산지점에서의플레어각 는수직선과선측외판의접선간의늑골면에서측정한다. ( 그림 6 참조 ) 그림 6 플레어각의정의 4. 설계선저슬래밍압력 4..1 선수선저평편부의보강에고려되어야하는선저슬래밍압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p p 16c csl L L 15 m인경우 SL 1 SL 1984c 1 c (1.3.L) SL L > 15 m 인경우 여기서, c 1 : 계수로서다음에따른다. TBFP c L., 1. 보다커서는아니된다. : 통상평형수적재상태에대한선수수선에서정의되는최소설계평형수흘수 (m). 평형수를순차적으로교환하는방법이적용되는경우, 는순차적인교환에대하여고려되어야 한다. c SL : 분포계수로써다음에따른다. ( 그림 7 참조 ) c SL x L.5 x L.5 인경우 c SL.5.5 c c L x 인경우 x c SL 1..5 c. 65 c L 인경우 14 선급및강선규칙 14

132 4 장설계하중 11 편 4 장 5 절 x 1.51 L.35 c c SL x.65 c L 인경우 c : 계수로써다음에따른다. c.33c B L 5 으로.35 보다커서는아니된다. 그림 7 분포계수 csl 4.. 평형수교환작업을하는동안다른것들중에서기상상태및특히이러한작업을하는동안선수흘수가 보다작은경우선수흘수를관찰하는것은선장의책임이다. 상기요건및흘수 는작업지침서에명백하게표시되어야한다. 5. 창구덮개에작용하는외부압력 5.1 일반 창구덮개에특정하중이걸리는경우, 그압력은 [.4] 에따라구한다. 5. 파랑압력 5..1 창구덮개의임의의위치에작용하는압력은 를 1.으로하여 [..1] 에따라구한다. 그러나, 창구가건현갑판상방에있고, 최소한하나의 1장 4절 [3.18] 에정의된선루표준높이에위치한경우, 압력 는 34.3 knm 으로할수있다. 선급및강선규칙

133 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 제 6 절 내부압력및힘 기호 이절에서정의되지아니한기호는 1장 4절에따른다. : 산적건화물의밀도 (tm ) 로서다음에따른다. 길이 (L) 15 m 이상인선박에대하여는표 1에주어진값 길이 (L) 15 m 미만인선박에대하여는적하지침서에따른최대밀도 표 1 산적건화물의밀도 적재형태 BC-A, BC-B 밀도 BC-C 상갑판까지적재된화물창 max(m H/V H, 1.) 1. 상갑판까지적재되지아니한화물창 3. (1) - (1) 설계자에의하여별도로규정된것을제외한다. : 내부액체의밀도 (tm ) 로서내부액체가평형수인경우 1.5로한다. M H : 최대흘수에서균일적재상태에해당하는화물창내의실제화물질량 (t) V H : 창구코밍으로둘러쌓인용적을제외한화물창의용적 (m ) K C : 계수로서다음에따른다. 1 sin sin KC cos 내저판, 호퍼탱크, 횡격벽및종격벽, 하부스툴, 수직상부스툴, 내측및선측외판인경우 K C 톱사이드탱크, 상갑판및경사상부스툴인경우 : 수평면과고려하는패널사이의각도 (deg) : 산적화물 ( 수분이제거된 ) 의추정안식각 (deg); 보다정확한평가가없는경우, 다음의값으로할수있다. = 3, 일반화물인경우 = 35, 철광석인경우 = 5, 시멘트인경우 h C : [1.1.1] 또는 [1.1.] 에따르는내저판에서산적화물의상부표면까지의수직거리 (m) h DB : 중심선에서이중저의높이 (m) h LS : 내저판으로부터측정한하부스툴의평균높이 (m) z TOP : 직립상태에서탱크정부의 Z좌표 (m) z BO : 넘침관상단의 Z좌표 (m) a X : 4장 절 [3.] 에정의된식으로구한, 고려하는화물창또는탱크의무게중심에작용하는종방향가속도 (ms ) a Y : 4장 절 [3.] 에정의된식으로구한, 고려하는화물창또는탱크의무게중심에작용하는횡방향가속도 (ms ) a Z : 4장 절 [3.] 에정의된식으로구한, 고려하는화물창또는탱크의무게중심에작용하는수직방향가속도 (ms ) B H : 화물창의평균폭 (m) b IB : 그림 에따르는내저판의폭 (m) D 1 : 중양횡단면의선측에서기선으로부터건현갑판까지의거리 (m) s C : 파형격벽파형의간격 (m), 3장 6절그림 8 참조 x,y,z : 1장 4절에정의된참조좌표계에대한하중점의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 는풍우측을양으로한다. x G,y G,z G : 1장 4절에정의된참조좌표계에대한화물창또는탱크의무게중심의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 선급및강선규칙

134 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 d AP : 공기관상단으로부터구획정부까지의거리 (m) 로서다음에따른다. d AP = z BO - z TOP 1. 산적건화물에의한면외압력 1.1 산적건화물의상부표면 산적건화물의밀도가화물창이창구코밍의상단까지적재되는것인경우, 산적건화물의상부표면은선측외판또는선측구조에의하여경계를이루는화물창에동일하게적재된화물용적을고려하여산정하여야하는등가수평표면으로, 다음과같다. 원통모양의화물창인경우, 산적건화물의등가수평표면은내저판상방으로다음식으로부터구하는거리 (m) h C 에위치한다고볼수있다. ( 그림 1 참조 ) h C h HPU h 여기서, S A h B S H A S V HC H h HPU : 톱사이드탱크와선측외판또는내측판과의하부교점과내저판사이의수직거리 (m) 로서그림 1에따른다. S : 톱사이드탱크와선측외판또는내측판과의하부교점상방으로상갑판높이까지의음영면적 (m ) 으로서그림 1에따른다. V HC : 창구코밍으로폐위된용적 (m ) 그림 1 h C, h, h HPU 및 S 의정의 1.1. 산적건화물의밀도가화물창이상갑판까지적재되지아니하는것인경우, 산적건화물의상부표면은중심선에폭이 B H/인수평면을가지고가장자리에는안식각 () 으로적재된부분이있는것으로생각하고, 고려하는화물창에동일하게적재된화물용적을 로고려하여산정하여야한다. 원통모양의화물창인경우, 산적건화물의상부표면은내저판상방으로다음식으로부터구하는거리 (m) h C 에위치한다고볼수있다. ( 그림 참조 ) h h C HPL h 1 h 144 선급및강선규칙 14

135 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 여기서, h HPL : 호퍼탱크와내측판과의상부교점과내저판사이의수직거리 (m) 로서그림 에따른다. 호퍼탱크가없는경우 h HPL 는 으로한다. h 1 : 수직거리 (m) 로서다음식에따른다 ( 그림 참조 ) M BH bib 3 VTS h1 hhpl BH tan B B 16 B C H H H M : 4장 7절에정의된고려하는산적화물의질량 (t) V TS : 고려하는화물창길이 H 내에서횡격벽의하부에있는횡스툴의전체용적 (m ). 이용적에는횡격벽을통과하는호퍼탱크의부분은제외한다. h : y에따른산적화물의상부표면 (m) 으로서다음식으로주어진다. B H BH h tan y 4, 4 인경우 BH h y tan BH B y H, 4 H H 인경우 그림 h C, h 1, h 및 h HPL 의정의 원통모양이아닌화물창에대하여, 그리고규정하는 (prescriptive) 규칙요건인경우, 산적화물의상부표면은 산적건화물의밀도를 M/V H 로하여상갑판높이에서취할수있다. 1. 정수중산적건화물에의한압력 1..1 정수중산적건화물에의한압력은다음식으로주어진다. p CS gk C C h C h DB z 1.3 산적건화물에의한관성압력 각하중상태에대하여산적건화물에의한관성압력 (knm ) p CW 는다음식으로주어진다. 하중상태 H에대하여 : pcw C. 5aX x xg KCaZ hc hdb z 하중상태 F에대하여 : p CW 하중상태 R 및 P에대하여 : pcw C. 5aY y yg KCaZ hc hdb z 선급및강선규칙

136 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 (x-x G) 는국부강도에대하여는 6장에의거, 그리고종방향보강재를위한피로해석에대하여는 8장에의거하여하중상태 H1에서.5 H 또는하중상태 H에서 -.5 H 로하여야한다. 전체압력 (p CS + p CW) 는음이되어서는아니된다. 1.4 산적건화물에의한전단하중 수직방향의전체힘을평가하기위하여, 산적건화물에의하여빌지호퍼탱크및하부스툴의경사판에작용하는전단하중을고려하여야한다. 정수중산적건화물에의하여경사부재에작용하는전단하중 (knm ) p CS-S( 내저판쪽으로의하향이양 ) 는다음식으로주어진다. p CS S g C 1 K h h z C C tan DB 파랑중산적건화물에의하여경사부재에작용하는전단하중 (knm ) p CW-S ( 내저판쪽으로의하향이양 ) 는다음식으로주어진다. 1 KC h C hdb z pcw S CaZ 하중상태 H, R 및 P에대하여 : tan 하중상태 F에대하여 : p CW S 1.4. 종방향및수평방향의전체힘을평가하기위하여, 산적건화물에의하여내저판에작용하는전단하중을고려하여야한다. 파랑중산적건화물에의하여종방향으로작용하는전단하중 (knm ) p CW-S ( 선수방향이양 ) 는다음식으로주어진다. 하중상태 H에대하여 : p CW-S =.75 C a X h C 하중상태 F, R 및 P에대하여 : p CW-S = 파랑중산적건화물에의하여횡방향으로작용하는전단하중 (knm ) p CW-S ( 풍우측이양 ) 는다음식으로주어진다. 하중상태 R 및 P에대하여 : p CW-S =.75 C a Y h C 하중상태 H 및 F에대하여 : p CW-S =. 액체에의한횡압력.1 정수중액체에의한압력.1.1 정수중액체압력 (knm ) 는다음중큰값으로주어진다. BS L p g z z. 5d BS L TOP AP ztop z PPV p g 1 여기서, P PV : 설치된경우, 안전밸브의설정압력 (bar) 을고려하여야한다. 국부강도평가인경우, 정압 p BS 는 5 knm 이상으로취한다. 146 선급및강선규칙 14

137 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절.1. 범람방법 (flow through method) 에의한평형수교환작업을검토하는경우, 7장에의한국부강도평가및직접강도해석을위한정적압력 p BS 는다음이상이어야한다. p BS g L z z d 5 TOP AP 배관또는펌프배치가높은압력을야기하는경우추가계산이요구될수도있다..1.3 피로강도평가에서, 정수중액체압력 p BS(kNm ) 는다음식에의하여주어진다. p BS g L z TOP z 만약 p BS 가음수이면 p BS 는 으로취해야한다. 고려하는하중점이연료유, 기타유류또는청수탱크에위치하는경우, 액체는탱크의절반높이까지채워지는것으로가정하고, z TOP 은직립상태에서액체표면의 Z좌표값을취한다.. 액체에의한관성압력..1 각하중상태에대하여액체에의한관성압력 (knm ) p BW 는다음으로주어진다. 범람방법 (flow through method) 에의한평형수교환작업을검토하는경우, 국부강도평가및직접강도해석에대하여는평형수로인한관성압력은고려하지않는다. 하중상태 H에대하여 : p BW=r L [a Z(z TOP z)+a X(x x B)] (x-x B) 는국부강도에대하여는 6장에의거, 그리고종방향보강재를위한피로해석에대하여는 8장에의거하여하중상태 H1에서.75 H 또는하중상태 H에서 -.75 H 로하여야한다. 하중상태 F에대하여 : p BW= 하중상태 R 및 P에대하여 : p BW=r L [a Z(z B z)+a Y(y y B)] 여기서, x B : 선수측이하향일때탱크후단, 또는선수측이상향일때탱크전단의 X 좌표로서그림 3에따른다. y B : 풍우측이하향일때반대편최선측에위치한탱크정부, 또는풍우측이상향일때풍우측최선측에위치한탱크정부의 Y 좌표로서그림 3에따른다. z B : 다음위치의 Z 좌표 완전히채워진구역에대하여 : 탱크정부 평형수화물창에대하여 : 창구코밍의상단 기준점 B는그림 3과같이수직축과글로벌가속도벡터 사이의각도 만큼회전한후의최상부점으로 정의된다. 는다음식으로부터구한다. 하중상태 H1 및 H: a X tan 1 g cos a Z 하중상태 R1(P1) 및 R(P): a Y tan 1 g cos a Z 선급및강선규칙

138 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 여기서, : 4장 절 [.1.1] 에따르는단일횡동요주기 (deg) : 4장 절 [..1] 에따르는단일종동요주기 (deg) 전체압력 (p BS + p BW) 는음이되어서는아니된다. 그림 3 x B 및 y B 의정의 3. 침수상태의면외압력및힘 3.1 적용 침수상태에서고려하여야하는침수압력은다음에표시된다. 일반적인경우 [3.] 횡파형격벽의특별한경우 [3.3] 이중저의특별한경우 [3.4] 3. 일반 3..1 액체를운송하지아니하는구획의경계를이루는판 ( 선저및선측외판은제외 ) 에작용하는것으로고려하여야하는압력 (knm ) p F 는다음식으로부터구한다. p F az g 1. 6 z F z g, gd 이상일것 148 선급및강선규칙 14

139 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 여기서, z F : 고려하는횡단면에대하여선측에서건현갑판의 Z 좌표 (m). 손상복원성계산결과를이용할수있는경우, 건현갑판을대신하여가장깊은평형상태의수선을고려할수있다. 이경우, 우리선급은과도기상태를고려할것을요구할수있다. d : 거리 (m) 로서다음에따른다. d =. L 9 m L < 1 m인경우 d =.4 L 1 m인경우 3.3 수직파형횡수밀격벽 적용각화물창은개별적으로침수되는것으로고려하여야한다 일반각격벽에작용하는것으로고려하여야하는하중은화물에의한하중과시험하고자하는격벽에인접한하나의화물창침수에의한하중의조합에의하여주어진다. 어느경우에도, 침수되는물만으로인하여발생하는압력은고려되어야한다. 하중을발생시키는화물과침수하중간의최악의조합을각격벽의부재치수결정에사용하여야하며, 적하지침서를포함한적재조건에따라, 균일적재상태 비균일적재상태적재및공창시의개별적인침수를고려하여야한다. 이항의목적상, 균일적재상태이라함은각화물창에대하여, 서로다른화물밀도에대하여수정된최고적재율과최저적재율사이의비율이 1. 이하인적재조건을말한다. 다항적재 (multiport loading) 에따른비균일부분적재상태및균일적재상태의하역작업은이요건에따라고려할필요가없다. 화물창에대하여정해진설계하중의한계값은설계자에의하여정의되는적재상태에의하여적하지침서에표시되어야한다. 이항의목적상, 포장된화물을운송하는화물창은이규정의적용상공창으로고려하여야한다. 비균일적재상태의철광석또는산적밀도가 1.78 tm 이상의화물만을운송하는선박이아닌경우, 화물창에적재할수있는화물의최대중량은중심선에서상갑판높이까지적재하는것으로고려하여야한다 침수수위침수수위 z F 는직립위치에있는선박의기선으로부터수직으로측정한거리 (m) 로서다음에따른다. 일반적으로, 최전방파형횡격벽에대하여 D 1 기타격벽에대하여.9 D 1 비균일적재상태의산적밀도 1.78 tm 미만의화물을운송하는선박인경우, 다음의값이가정될수있다. 최전방파형횡격벽에대하여.95 D 1 기타격벽에대하여.85 D 1 B형건현의재화중량 5 t 미만의선박에대하여, 최전방파형횡격벽에대하여.95 D 1 기타격벽에대하여.85 D 1 비균일적재상태의산적밀도 1.78 tm 미만의화물을운송하는선박인경우, 다음의값이가정될수있다. 최전방파형횡격벽에대하여.9 D 1 기타격벽에대하여.8 D 침수되지아니한산적화물을적재한화물창의파형에작용하는압력및힘 격벽의각위치에서, 압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. 선급및강선규칙

140 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 p B g C h h ztan 45 C DB 파형에작용하는힘 (kn) 은다음식으로부터구한다. F B gs C C h C h LS tan 침수된산적화물을적재한화물창의파형에작용하는압력및힘 z F 및 h C 의값에따라서두경우를고려하여야한다. ([3.3.3] 및 [1.1] 참조 ) 첫번째경우, z F h C + h DB 일때기선으로부터 z F 와 h C + h DB 사이의거리에위치한격벽의각위치에서, 압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p B,F = g(z F z) 기선으로부터 h C + h DB 보다낮은거리에위치한격벽의각위치에서, 압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p B, F g( z F z) 1 permg h h ztan 45 C C DB 여기서, perm은화물의침수율로서철광석, 석탄및시멘트에대하여.3으로한다. 파형에작용하는힘 (kn) 은다음식으로부터구한다. F B, F s C g z h h gzf hc hdb pb, F F C DB LE h C h LS 여기서, (p B,F) LE 는파형의하부모서리에서계산된압력 (knm ) p B,F 이다. 두번째경우, z F < h C + h DB 일때기선으로부터 z F 와 h C + h DB 사이의거리에위치한격벽의각위치에서, 압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p B, F g C h h ztan 45 C DB 기선으로부터 z F 보다낮은거리에위치한격벽의각위치에서, 압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p B, F g( z F z) h h z 1 permz zg tan 45 C C DB F 여기서, perm 은화물의침수율로서, 철광석, 석탄및시멘트에대하여.3 으로한다. 파형에작용하는힘 (kn) 은다음식으로부터구한다. 15 선급및강선규칙 14

141 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 F B, F s C s C C g h C g hdb z h h z tan 45 p C C DB F F tan 45 B, F LE z F h DB h LS 여기서, (p B,F) LE 는파형의하부모서리에서계산된압력 (knm ) p B,F 이다 침수된공창의파형에작용하는압력및힘 격벽의각위치에서, 고려되어야하는침수로인한정수압 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p F = g(z F z) 파형에작용하는힘 (kn) 은다음식으로부터구한다. F F C z s g F hdb h LS 합성압력및합성력 균일적재및비균일적재상태에대하여계산되어야하는합성압력및합성력은다음식으로부터구한다. 균일적재상태 격벽구조의각위치에서, 격벽의부재치수산정에고려되어야하는합성압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p = p B,F.8 p B 파형에작용하는합성력 (kn) 은다음식으로부터구한다. F = F B,F.8 F B 여기서, p B : [3.3.4] 에따라구하여야하는, 침수되지아니한화물창의압력 (knm ) p B,F : [3.3.5] 에따라구하여야하는, 침수된화물창의압력 (knm ) F B,F : [3.3.5] 에따라구하여야하는, 침수된화물창의파형에작용하는힘 (kn) F B : [3.3.4] 에따라구하여야하는, 침수되지아니한화물창의파형에작용하는힘 (kn) 비균일적재상태격벽구조의각위치에서, 격벽의부재치수산정에고려되어야하는합성압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p = p B,F 파형에작용하는합성력 (kn) 은다음식으로부터구한다. F = F B,F 선급및강선규칙

142 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 여기서, p B,F : [3.3.5] 에따라구하여야하는침수된화물창의압력 (knm ) F B,F : [3.3.5] 에따라구하여야하는, 침수된화물창의파형에작용하는힘 (kn) 3.4 이중저 적용각화물창은개별적으로침수되는것으로고려하여야한다 일반이중저에작용하는것으로고려하여야하는하중은외부해수압력, 그리고화물하중과이중저가속한화물창의침수로인한하중과의조합이다. 하중을발생시키는화물과침수하중간의최악의조합을사용하여야하며, 적하지침서를포함한적재조건에따라, 균일적재상태 비균일적재상태 포장화물상태 ( 압연강재의경우와같은 ) 각적재상태에대하여, 운송되어야하는산적건화물의최대밀도는화물창의허용적재하중계산에고려되어야한다 침수수위침수수위 z F 는선박이직립위치에있을때기선으로부터수직으로측정한거리 (m) 로써다음에따른다. B형건현을가지는재화중량 5톤미만의선박인경우최전방화물창인경우.95 D 1 기타화물창인경우.85 D 1 기타선박인경우최전방화물창인경우 D 1 기타화물창인경우.9 D 1 4. 시험면외압력 4.1 정수압 탱크시험과관련하여판및보강재에작용하는것으로고려해야하는전체압력 (knm ) 은다음식으로부터구한다. p ST 1( z z) ST 여기서, z ST : 표 에따르는시험압력수두 (m) 15 선급및강선규칙 14

143 4 장설계하중 11 편 4 장 6 절 표 시험하중높이 시험대상구획또는구조 시험압력수두 (m) 이중저탱크 다음중큰것 : z ST = z TOP+d AP z ST = z ml 호퍼사이드탱크, 톱사이드탱크, 이중선측탱크, 탱크로사용되는선수미탱크, 코퍼댐 다음중큰것 : z ST = z TOP+d AP z ST = z TOP+.4 다음중큰것 : 탱크격벽, 디프탱크, 연료유탱크 z ST = z TOP+d AP z ST = z TOP+.4 z ST = z TOP+1p PV 평형수화물창 탱크로사용되지않는선수및선미탱크 다음중큰것 : z ST = z TOP+d AP z ST = z h+.9 다음중큰것 : z ST = z F z ST = z ml 건현갑판하방의수밀문체인로커 ( 선수격벽후방에있는경우 ) 독립형탱크평형수덕트 z ST = z fd z ST = z TOP 다음중큰것 : z ST = z TOP+d AP z ST = z TOP+.9 평형수펌프의최대압력에상응하는시험압력수두 ( 비고 ) z ml zh : 선측에서의격벽갑판의 Z 좌표 (m) : 창구코밍상단의 Z 좌표 (m) z F : [3..1] 에따른다. z fd p PV : 건현갑판의 Z 좌표 (m) : 안전밸브의조정압력 (bar) 선급및강선규칙

144 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 제 7 절 적재상태 기호 M H : 최대흘수에서균일적재상태에해당하는화물창내의실제화물질량 (t) M Full : 가상밀도 ( 균일질량 / 화물창용적, 최소 1. tm ) 를가지는화물을창구코밍상단까지적재한경우이에상응하는화물창내의화물질량 (t) M Full=V Full max(m H/V H,1.) M Full 는어떠한경우에도 M H 이상일것. M HD : 최대흘수에서특정화물창은공창인설계적재상태에따라화물창에운송하도록허용된최대화물질량 (t) V Full : 창구코밍에의하여폐위된용적을포함한화물창용적 V H : 4장 6절에따르는용적 (m ) T HB : 가장깊은평형수흘수 (m) 1. 적용 1.1 길이 (L) 15 m 미만의선박 적하지침서, 중앙단면도또는설계자에의하여다르게규정된가장가혹한적재상태가 5장 1절의종강도및 6 장의판, 일반보강재및 1차지지부재에대한국부강도에대한검토를위하여고려되어야한다. 1. 길이 (L) 15 m 이상의선박 1..1 [] 부터 [4] 의요건은길이 (L) 15 m 이상의선박에적용한다. 1.. 이요건들은계산서가제출되어야하는적하지침서에포함되어야하는다른적재상태를금지하려는것은아니다 최대적재상태에대한흘수는하기건현에대한형흘수로한다 [] 에나열된적재상태는 5장 1절에서요구하는종강도, 6장에의한국부강도, 7장에의한직접강도해석, 평형수탱크의용량및배치그리고복원성에대한검토를위하여적용되어야한다. [3] 에나열된적재상태는국부강도에대한검토를위하여적용되어야한다. [4] 에나열된적재상태는직접강도해석에대하여적용되어야한다 실제운항에있어서, 산적화물선은적하지침서및본선적하지침기기에규정된종강도및국부강도와해당복원성요건을초과하지않는경우, 적하지침서에규정된설계적재상태와다르게적재될수있다. 선급및강선규칙

145 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절. 일반.1 설계적재상태 일반.1.1 화물창내의최대화물질량을결정하기위하여, 5 % 의소모품과함께최대흘수까지적재한선박에대응하는상태를고려하여야한다..1. BC-C 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서, 화물창구를포함하여모든화물창이 1 % 만재되는화물밀도를갖는균일화물적재상태.1.3 BC-B BC-C에대한요건에추가하여, 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서, 모든화물창에화물밀도가 3. tm 인화물을동일한적재율 ( 화물질량 / 화물창용적 ) 로적재하는균일화물적재상태. 이설계적재상태에적용되는화물밀도가 3. tm 미만인경우, 선박이운송하도록허용된화물의최대밀도는추가적인특기사항 (maximum cargo density x.y tm ) 으로표기되어야한다..1.4 BC-A BC-B에대한요건에추가하여, 모든평형수탱크가공창인최대흘수에서, 모든적재화물창에화물밀도가 3. tm 인화물을동일한적재율 ( 화물질량 / 화물창용적 ) 로적재하고지정된화물창은공창인화물적재상태. 공창으로지정된화물창의조합은추가적인특기사항 (holds a, b,... may be empty) 으로표기되어야한다. 적용되는설계화물밀도가 3. tm 미만인경우, 선박이운송하도록허용된화물의최대밀도는추가적인특기사항, 예를들면 (holds a, b,... may be empty with maximum cargo density x.y tm ) 으로표기되어야한다.. 적용되는평형수적재상태..1 평형수탱크용량및배치 모든산적화물선은충분한용량의평형수탱크를가져야하며최소한다음의요건을만족하도록배치되어야한다. 통상평형수적재상태통상평형수적재상태라함은다음의평형수적재상태 ( 화물은비적재 ) 를말한다. 평형수탱크는만재, 부분적재또는공창으로할수있다. 평형수탱크가부분적재인경우, 4장 3절의적재상태를적용하여야한다. 모든화물창또는항해중평형수를운송하도록되어있는화물창은공창이어야한다. 프로펠러는완전히잠겨져있어야한다, 그리고 트림은선미트림이어야하고.15 를넘지않아야한다. 프로펠러잠김및트림에대한평가에선수및선미수선의흘수를사용할수있다. 황천평형수적재상태황천평형수적재상태라함은다음의평형수적재상태 ( 화물은비적재 ) 를말한다 : 평형수탱크는만재, 부분적재또는공창으로할수있다. 평형수탱크가부분적재인경우, 4장 3절의적재상태를적용하여야한다. 항해중평형수를운송하도록되어있는최소한하나의화물창은만재되어야한다. 프로펠러잠김 I/D은최소한 6 % 이상이어야한다. 여기서, I = 프로펠러중심선으로부터수선까지의거리 156 선급및강선규칙 14

146 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 D = 프로펠러직경 트림은선미트림이어야하고.15 를넘지않아야한다. 황천평형수적재상태의선수형흘수는.3 또는 8m중작은값미만이어서는아니된다... 강도요건 모든산적화물선은다음의강도요건을만족하여야한다. 통상평형수적재상태 선수선저구조는최소선수흘수에서 [..1] 의통상평형수적재상태에서의슬래밍에대한규칙에따라보강되어야한다. 4장 3절에따른종강도요건은 [..1] 의통상평형수적재상태에대하여만족되어야한다. 그리고 추가하여, 4장 3절에따른종강도요건은모든평형수탱크를 1 % 만재한상태에대하여만족되어야한다. 황천평형수적재상태 4장 3절에따른종강도요건은 [..1] 의황천평형수적재상태에대하여만족되어야한다. 추가하여, 4장 3절에따른종강도요건은모든평형수탱크를 1 % 만재하고, 항해중평형수를운송하도록지정된하나의화물창이있는경우이를 1 % 만재한상태에대하여만족되어야한다. 둘이상의화물창이항해중평형수를운송하도록지정된경우, 종강도평가에있어서둘이상의화물창이동시에 1 % 만재되는가정은, 황천평형수적재상태에이러한상태가예상되지아니하는한, 요구되지아니한다. 각화물창이개별적으로검토되지아니하는한, 지정된황천평형수화물창및다른평형수화물창의사용에대한모든제한은적하지침서에표기되어야한다..3 출항및도착상태.3.1 별도로규정되지아니하는한, [.1] 및 [.] 에정의된각설계적재상태는아래와같이정의되는도착및출항상태에대하여검토되어야한다. 출항상태 : 연료탱크 95 % 이상적재및기타소모품 1 % 적재 도착상태 : 소모품 1 % 적재 3. 국부강도에대한설계적재상태 3.1 정의 하나의화물창, 또는화물을적재하는두개의인접한화물창의최대허용화물질량또는최소요구화물질량은이중저에작용하는순하중에관련된다. 이중저에작용하는순하중은이중저탱크에적재되는연료유및평형수의질량뿐만이아니라흘수와화물창내의화물질량의함수이다. 3. 적용되는일반적인상태 3..1 임의의화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고, 화물창에인접한이중저내의평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수에서 M Full 을운송할수있어야한다. 3.. 임의의화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를공창으로한상태로최대흘수에서 M H 의 5 % 를운송할수있어야한다. 선급및강선규칙

147 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 3..3 임의의화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를공창으로한상태로가장깊은평형수흘수에서공창이될수있어야한다. 3.3 추가적인특기사항 (no MP) 이지정된경우를제외하고적용되는추가상태 임의의화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고화물창에인접한이중저내의평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수의 67 % 에서 M Full 을운송할수있어야한다 임의의화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를공창으로한상태로최대흘수의 83 % 에서공창이될수있어야한다 임의의인접한두개의화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고, 화물창에인접한이중저내의평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수의 67 % 에서 M Full 를운송할수있어야한다. 또한화물질량및화물창에인접한이중저탱크내의연료유질량에대한이요건은해당되는경우, 인접한화물창에평형수를적재하는경우의상태에도적용된다 임의의인접한두개의화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를공창으로한상태로최대흘수의 75 % 에서공창이될수있어야한다. 3.4 BC-A 에만적용하는추가상태 최대흘수에서공창이되도록되어있는화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를공창으로한상태에서공창이될수있어야한다 고밀도화물을적재하도록되어있는화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고화물창에인접한이중저내에평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수에서 M HD 에 M H 의 1 % 를더한화물을운송할수있어야한다 설계적재상태에따라서옆화물창이공창인상태로화물이적재될수있는임의의인접한두개의화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고화물창에인접한이중저내의평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수에서그설계적재상태에따른최대화물하중에추가하여각화물창에 M H 의 1 % 를운송할수있어야한다. 운항시최대허용화물질량은설계적재상태에따른최대화물하중으로제한되어야한다. 3.5 평형수화물창에만적용하는추가상태 평형수화물창으로설계된화물창은화물창에인접한모든이중저탱크를 1 % 만재한상태로모든헤비평형수흘수에서평형수를화물창구를포함하여 1 % 만재할수있어야한다. 톱사이드윙, 호퍼및이중저탱크에인접한평형수화물창에대하여톱사이드윙, 호퍼및이중저탱크가공창인상태에서그평형수화물창을 158 선급및강선규칙 14

148 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 만재할경우강도상으로만족되어야한다. 3.6 항내에서의적하및양하중에만적용하는추가상태 임의의단일화물창은항내상태에서최대흘수의 67 % 로최대허용항해질량을적재할수있어야한다 임의의인접한두개의화물창은화물창에인접한이중저내의연료유탱크가있는경우이를 1 % 만재하고화물창에인접한이중저내의평형수탱크를공창으로한상태로최대흘수의 67 % 에서항내상태로 M Full 을운송할수있어야한다 항내에서의적하및양하중에감소된흘수에서, 화물창의최대허용질량은항해상태의최대흘수에서허용되는최대질량의 15 % 까지증가시킬수있으나, 항해상태의최대흘수에서허용되는질량을초과하여서는아니된다. 최소요구질량은동일한양만큼경감할수있다. 3.7 화물질량곡선 [3.] 부터 [3.6] ([3.5.1] 은제외 ) 에주어진국부강도를위한설계하중상태에기초한화물질량곡선은항내에서의적하및양하중뿐만이아니라항해상태에서의흘수의함수인최대허용질량및최소요구질량을나타내는적하지침서및적하지침기기에포함되어야한다. 화물질량곡선은 4장부록1에따라계산되어야한다 설계적재상태에서명시된것이외의다른흘수에서, 최대허용질량및최소요구질량은선저에작용하는부력의변화에따라조정되어야한다. 부력의변화는각흘수에서의수선면적을이용하여계산되어야한다. 임의의인접한두개의화물창뿐만이아니라임의의단일화물창에대한화물질량곡선은적하지침서및적하지침기기에포함되어야한다. 4. 직접강도평가를위한설계적재상태 4.1 적재경향 [] 및 [3] 에따라직접강도해석에고려되어야하는, 다양한특기사항을가지는산적화물선에적용되는적재경향은표 1에따른다 표 1 에없는기타의적재상태가적하지침서에있다면이또한고려되어야한다. 4. 정수중굽힘모멘트및전단력 절에정의된하중상태는표 1에주어진각적재경향에대하여고려되어야한다. 표 에따른정수중수직굽힘모멘트및표 3에따른정수중수직전단력은적재경향및하중상태의각조합에대하여사용되어야한다. 선급및강선규칙

149 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 4.. 적하지침서상의한적재상태가해당적재경향에대하여표 의값보다큰정수중수직굽힘모멘트를가지는경우, 이적재경향에대한표 의값은적하지침서의값으로대치되어야한다. 표 1 추가적인특기사항에따라적용되는적재경향 번호 적재경향 관련조항 BC- BC-,(no MP) A B C A B C 1 균일적재만재상태 3..1 x x x x x x 슬랙적재 3.. x x x x x x 3 통상평형수적재 3..3 x x x x x x 4 다항적재 x x x 5 다항적재 x x x 6 다항적재 x x x 7 다항적재 x x x 8 격창적재 &. x x 9 격창블록적재 x x 1 황천평형수적재 x x x x x x 11 항내상태 x x x 1 항내상태 x x x 표 정수중수직굽힘모멘트 적재양식 균일적재만재상태 슬랙적재 격창적재 통상평형수적재 다항적재격창블록적재가장깊은평형수 황천평형수적재 ( 평형수화물창 ) 항내상태 H1.5M SW,S M SW,S M SW,S H.5M SW,H M SW,H M SW,H F1.5M SW,S M SW,S M SW,S F.5M SW,H M SW,H M SW,H 하중 R1.5M SW,S M SW,S M SW,S.5M SW,H M SW,H M SW,H --- 상태 R.5M SW,S M SW,S M SW,S.5M SW,H M SW,H M SW,H P1.5M SW,S M SW,S M SW,S P.5M SW,H M SW,H M SW,H 정수중 --- M SW,P,S M SW,P,H 16 선급및강선규칙 14

150 4 장설계하중 11 편 4 장 7 절 여기서, : 항해상태인경우호깅상태에서정수중허용수직굽힙모멘트 : 항해상태인경우새깅상태에서정수중허용수직굽힙모멘트 : 항내상태인경우호깅상태에서정수중허용수직굽힙모멘트 : 항내상태인경우새깅상태에서정수중허용수직굽힙모멘트 표 3 정수중수직전단력 적재경향 균일적재 격창적재 다항적재 황천평형수적재 황천평형수적재 만재상태 (BC-A) (BC-B 및 BC-C) ( 평형수화물창 ) ( 평형수화물창제외 ) 하중상태 H1 --- Q SW Q SW Q SW --- H --- Q SW Q SW Q SW --- F1 --- Q SW Q SW Q SW --- F --- Q SW Q SW Q SW --- 여기서, : 고려하는횡격벽의위치에서정수중허용전단력 4.3 적용 수직전단력해석을포함하여, 직접강도해석을위한최소요구적재상태는 4장부록 에정의된다 피로해석을위한표준적재상태는 4장부록 3에정의된다. 선급및강선규칙

151 4 장설계하중 11 편 4 장 8 절 제 8 절 적하지침서및적하지침기기 1. 일반 1.1 모든선박 승인된적하지침서가모든선박에제공되어야한다. 이에추가하여, 승인된적하지침기기가모든선박에제공되어야한다. 적하지침기기는선박별로탑재되는본선장비이며계산결과는단지계산결과가승인된선박에만적용된다. 승인된적하지침기기로승인된적하지침서를대신할수없다. 1. 길이 (L) 15 m 이상의선박 BC-A, BC-B 및 BC-C 선박에는이절의해당요건에따라승인된적하지침서및승인된컴퓨터식의적하지침기기를비치하여야한다. 적하및양하절차에대한지침은 [5] 에따른다.. 적하지침서.1 정의.1.1 모든선박적하지침서라함은다음을기술하는문서이다. 정수중굽힘모멘트및전단력의허용한계를포함하여선박설계의기초가되는적재상태, 평형수교환절차및입거절차에서규정된상태를적하지침서에포함하여야한다. 정수중굽힘모멘트및전단력의계산결과 구조 ( 창구덮개, 갑판, 이중저, 등 ) 에대한허용국부하중.1. 길이 (L) 가 15 m를넘는선박 [.1.1] 에추가하여 BC-A, BC-B 및 BC-C 선박인경우, 적하지침서는또한다음에대하여도기술되어야한다. 5장 1절에따른화물창침수상태에서정수중굽힘모멘트및전단력에대한포락선결과 (envelope result) 및허용한계 만재흘수시공창이될수있는화물창또는이들의조합. 만일만재흘수시공창이허용되지않는경우이것을적하지침서에명기하여야한다. 각화물창의중앙부에서의흘수에대한함수로서해당화물창의화물및이중저에적재된내용물에대한최대허용질량및최소요구질량 임의의인접한 개의화물창에대하여이들화물창의중간위치에서의평균흘수의함수로서화물및이중저에적재된내용물에대한최대허용질량및최소요구질량. 이러한평균흘수는두개의화물창의중간위치에서의흘수를평균함으로써계산될수있다. 산적화물이아닌화물에대한화물특성의상세와함께탱크상단에작용하는최대허용하중 갑판및창구덮개에작용하는최대허용하중. 만일선박이갑판또는창구덮개상에화물을적재하도록승인되지않은경우, 이것은적하지침서에명기하여야한다. 평형수적재계획은평형수교환을할수있는비율을기본으로하여터미널과합의되어야한다는내용과최대평형수교환비율. 승인의조건..1 모든선박승인된적하지침서는선박의최종자료를기초로하여야한다. 적하지침서는선체치수승인의기초가되고출 선급및강선규칙

152 4 장설계하중 11 편 4 장 8 절 항상태및도착상태로적절히구분된설계 ( 화물및평형수 ) 적재상태를포함하여야한다. 개조가선박의주요자료의변경을초래하는경우, 새로운적하지침서를승인받아야한다... 길이 (L) 가 15 m를넘는선박 [..1] 에추가하여 BC-A, BC-B 및 BC-C 선박인경우, 적하지침서에출항상태및도착상태로적절히구분된다음의적재상태가또한포함되어야한다. 최대흘수에서경량화물및중량화물의균일적재상태 해당되는경우, 최대흘수에서경량화물및중량화물의격창적재상태 평형수적재상태. 톱사이드윙, 호퍼및이중저탱크에인접한평형수화물창을가지는선박에대하여, 톱사이드윙, 호퍼및이중저탱크가공창인상태에서평형수화물창을만재할경우강도상으로만족되어야한다. 제한된양의연료유를적재한최대흘수까지적재된선박인경우단기항해상태 여러항구에서의적하 / 양하상태 해당되는경우, 갑판화물상태 해당되는경우, 균일적재상태, 해당부분적재상태및격창적재상태에대하여화물적하의시작으로부터만재에이르기까지선박이적하되는대표적인적하절차. 이러한상태에대한대표적인양하절차역시포함되어야한다. 대표적인적하 / 양하절차는또한적용되는강도한계를초과하지아니하도록작성되어야한다. 대표적인적하절차는또한적하율및평형수배출용량에충분한주의를기울여서작성되어야한다. 단순히참고용으로서적하절차요약서의예는표 1과같다. 해당되는경우, 항해중의평형수교환에대한대표적인절차.3 언어.3.1 적하지침서는사용자가이해할수있는언어로작성되어야한다. 만일영어가아닌경우, 영어번역문이포함되어야한다. 164 선급및강선규칙 14

153 4 장설계하중 11 편 4 장 8 절 표 1 대표적인적하절차요약서에대한지침 선급및강선규칙

154 4 장설계하중 11 편 4 장 8 절 3. 적하지침기기 3.1 정의 모든선박적하지침기기라함은지정된계측점에서, 임의의적재상태또는평형수상태에서도정수중굽힘모멘트및전단력이정해진허용치를초과하지않음을쉽고빠르게확인할수있는수단으로서의아날로그또는디지털방식의기기를말한다 길이 (L) 가 15 m를넘는선박 BC-A, BC-B 및 BC-C 선박인경우, 적하지침기기는 [3.1.1] 에정의된승인된디지털장치이어야한다. [3.1.1] 에추가하여, 해당되는경우적하지침기기는다음을확인할수있어야한다 : 화물창의중앙위치에서흘수의함수로서의화물및각화물창에인접한이중저에적재된내용물의질량 임의의인접한두개의화물창에대하여이들화물창의평균흘수의함수로서화물및이중저에적재된내용물의질량 화물창침수상태에서정수중굽힘모멘트및전단력이정해진허용치를넘지아니함. 3. 승인의조건 3..1 모든선박적하지침기기는다음을포함하여승인을받아야한다. 해당되는경우, 형식승인의검증 선박의최종자료가사용되었다는검증 모든계측점의수및위치에대한승인 계측점에서해당한계치에대한승인 합의된시험조건하에적하지침기기의적절한본선설치및작동에대한확인, 그리고작동설명서가본선에서사용가능한지에대한확인 3.. 길이 (L) 가 15 m를넘는선박이에추가하여 BC-A, BC-B 및 BC-C선박에대하여는, 해당되는경우적하지침기기의승인에다음이포함되어야한다. 모든계측점에서선체거더굽힘모멘트의한계치에대한승인 모든계측점에서선체거더전단력의한계치에대한승인 흘수의함수로서각화물창의화물및이중저에적재된내용물의질량에대한한계치에대한승인 흘수의함수로서화물및임의의두개의화물창에인접한이중저에적재된내용물의질량에대한한계치에대한승인 3..3 개조가선박의주요자료의변경을초래하는경우, 적하지침기기는이에따라수정되고승인을받아야한다 적하지침기기에는항상작동설명서가제공되어야한다. 적하지침기기의작동설명서및출력자료는사용자가이해할수있는언어로작성되어야한다. 만일영어가아닌경우, 영어번역문이포함되어야한다 적하지침기기의작동은합의된시험조건하에서설치하여검증되어야한다. 합의된시험조건이확인되어야하며적하지침기기의작동설명서가본선에서사용가능한지확인되어야한다. 166 선급및강선규칙 14

155 4 장설계하중 11 편 4 장 8 절 4. 연차검사및정기검사 4.1 일반 각연차검사및정기검사시에, 승인된적하지침서가본선에서사용가능한지확인되어야한다 선박의선장은정기적인간격으로시험적재상태를적용하여적하지침기기의정확도를확인하여야한다 각정기검사시에이러한확인은검사원의입회하에시행되어야한다. 5. 적하 / 양하절차에대한지침 5.1 일반 대표적인적하 / 양하절차는적하 / 양하율에충분한주의를기울여서작성되어야한다 조선소는대표적인적하 / 양하절차를작성하여승인을받도록요구된다 관련된대표적인적하절차는다음을포함하여야한다. 경량화물및중량화물의격창적재상태 경량화물및중량화물의균일적재상태 제한된양의연료유를적재한최대흘수까지적재된선박인경우단기항해상태 여러항구에서의적하 / 양하상태 갑판화물상태 블록적하 적하 / 양하절차는항구에따라정해지거나대표적인것으로할수있다 적하 / 양하절차는화물적하의시작으로부터만재에이르기까지단계별로세워야한다. 하역장치의위치가새로운화물창으로변경될때마다새로운단계가정의된다. 각단계는문서화되어우리선급에제출되어야한다. 종강도에추가하여, 각화물창의국부강도가고려되어야한다 각적재상태에대하여모든단계의요약이포함되어야한다. 이러한요약에는다음과같은각단계에서의기본적인정보가강조되어야한다. 각기다른단계중에각화물창에얼마만큼의화물이적재되었는가 각기다른단계중에각평형수탱크로부터얼마만큼의평형수가배출되었는가 각단계의완료시점에서의정수중최대굽힘모멘트및전단력 각단계의완료시점에서의선박의트림및흘수 선급및강선규칙

156 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1 부록 1 화물질량곡선 기호 : 선체중심선에서내저판상면으로부터상갑판까지의수직거리 (m) : 블록적재의선미화물창의선체중심선에서내저판상면으로부터상갑판의가장낮은위치까지의수직거리 (m) : 블록적재의선수화물창의선체중심선에서내저판상면으로부터상갑판의가장낮은위치까지의수직거리 (m) : 4장 7절에따른다. : 4장 7절에따른다. : 4장 7절에따른다. : 각화물창에주어진최대화물질량 (t) : 적하지침서상의블록적재상태에따른화물창에주어진최대화물질량 (t) : 4장 7절에따른다. : i번째적재상태의화물창길이 ( ) 의중앙에서의흘수 (m) : 4장 6절에따른다. 및 : 창구부분을제외한전방및후방화물창의용적 (m ) min :.75 또는두개의인접한화물창이공창인평형수적재상태의흘수중큰것 (m) : 인접한두개의화물창의질량의합 1. 일반 1.1 적용 이부록의요건은길이 (L) 가 15 m 이상인선박에적용한다 이부록은다음을결정하는데사용되어야하는절차를나타낸다. 화물창의중앙에서의흘수의함수로서각화물창내의최대및최소화물질량 어느두개의인접한화물창에대한평균흘수의함수로서이들화물창내의최대및최소화물질량 이들계산의결과는설계검토로부터얻어지는바에따라각화물창또는어느두개의인접한화물창내의강도계산용흘수에서의최대허용화물질량을또한표시하여야하는검토된적하지침서에포함되어야한다 최대허용및최소요구화물질량에대한다음의주의가적하지침서에명시되어야한다. 이중저의국부강도에악영향을주고적하지침서에화물로서명시되지아니한핫코일또는중량화물과같은화물을운송하는항해를하는선박인경우, 최대허용및최소요구화물질량은특별히고려되어야한다. 선급및강선규칙

157 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1. 각화물창내의최대및최소화물질량.1 항해상태에서단일화물창의최대허용질량및최소요구질량.1.1 일반 항해상태에서단일화물창의화물질량곡선은 [.1.] 부터 [.1.5] 에따른다. 그러나선체구조가 4장 7절 [3.7.1] 에고려된어느적재상태보다더엄격한적재상태에대하여검토된경우, 최소요구화물질량및최대허용화물질양은그에상응하는적재상태에기초할수있다..1. (No MP) 를가지지않는 BC-A 선박 적재된화물창에대하여변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W max ( i T ) M HD.1M H 1.5V H ( TS Ti ) h 그러나, max 는 보다클필요는없다. 변화하는흘수 ( ) 에서의최소요구질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti. 83TS 인경우 W min ( i T ) 1.5V H ( Ti.83TS ) h T 83 S Ti. TS 인경우 최대흘수에서공창이될수있는공창에대하여변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W W ( T i ) M Full T T. 67T 인경우 max S i S max ( i T ) M Full 1.5V H (.67TS Ti ) h Ti. 67T S 인경우 최소요구질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti TS 인경우 (No MP) 를가지지않는 BC-A 선박인경우적재된화물창및최대흘수에서공창일수있는화물창의질량곡선의예는그림 1과같다. 그림 1 (No MP) 를가지지않는 BC-A 선박인경우질량곡선의예 17 선급및강선규칙 14

158 4 장설계하중 11 편 4 장부록 (No MP) 를가지는 BC-A 선박 적재된화물창에대하여변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은 [.1.] 에규정된바와같다. 최소요구질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti THB 인경우 W W min ( i min T ) 1.5V ( T ).5M i H H ( Ti T h HB ) 1.5V H TS Ti h T S Ti THB 인경우또는 TS T i 인경우 최대흘수에서공창일수있는화물창에대하여다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max ) 는다음식에따른다. (t) W max ( T ) M 1. 5V i Full H TS Ti h 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구질량 ( min ) 는다음식에따른다. (t) W min ( T i ) Ti TS 인경우 (No MP) 를가지는 BC-A 선박인경우화물창의질량곡선의예는그림 와같다. 그림 (No MP) 를가지는 BC-A 선박인경우질량곡선의예.1.4 (No MP) 를가지지않는 BC-B 및 BC-C 선박변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W W ( T i ) M Full T T. 67T 인경우 max S i S max ( i T ) M Full 1.5V H (.67TS Ti ) h Ti. 67T S 인경우 최소요구질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. 선급및강선규칙

159 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1 W min ( T i ) Ti. 83T S 인경우 W min ( i T ) 1.5V H ( Ti.83TS ) h T 83 S Ti. TS 인경우 (No MP) 를가지지않는 BC-B 및 BC-C 선박인경우화물창의질량곡선의예는그림 3 과같다 그림 3: (No MP) 를가지지않는 BC-B 및 BC-C 선박인경우질량곡선의예.1.5 (No MP) 를가지는 BC-B 및 BC-C 선박다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W max ( T ) M 1. 5V i Full H TS Ti h 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구화물질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti THB 인경우 W W W Ti T h min HB ( Ti ) 1. 5V H TS Ti T HB ( T ).5M 1. 5V TS Ti h min i H H S i min ( T i ). 인경우또는 T T 인경우 (No MP) 를가지는 BC-B 및 BC-C 선박인경우화물창의질량곡선의예는그림 4 와같다. 그림 4 (No MP) 를가지는 BC-B 및 BC-C 선박인경우질량곡선의예 17 선급및강선규칙 14

160 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1. 항내상태에서단일화물창의최대허용질량및 최소요구질량..1 일반 항내상태에서단일화물창의화물질량곡선은 [..] 에따른다. 그러나선체구조가 4장 7절 [3.7.1] 에고려된어느 적재상태보다더엄격한적재상태에대하여검토된경우, 최소요구화물질량및최대허용화물질량은그에상 응하는적재상태에기초할수있다... 모든선박항내상태에서적하 / 양하상태에따른흘수에상응하는최대허용화물질량및최소요구화물질량은항해상태에서의최대흘수에대한화물창최대허용질량의 15% 만큼증가또는감소될수있다. 그러나어떠한경우에도최대허용질량은각화물창에대한최대설계만재흘수에서의최대허용화물질량보다커서는아니된다...3 (No MP) 를가지지않는 BC-A 선박 [.1.] 에추가하여항구에서다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식에의하여검증되어야한다. 적재된화물창에대하여, W ( T i ) M HD T. 67T 인경우, max i S W max T i M HD.1M H 1.5V H.67T S h T i Ti. 67T S 인경우..4 (No MP) 를가지는 BC-A 선박 [.1.3] 에추가하여항구에서다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식에의하여검증되어야한다. 최대흘수에서공창일수있는화물창에대하여, W W ( T i ) M Full T T. 67T 인경우, max S i S ( T ) M 1.5V.67TS Ti h max i Full H i S T. 67T 인경우..5 (No MP) 를가지는 BC-B 및 BC-C 선박 [..] 에추가하여항구에서다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식에의하여검증되어야한다. 최대흘수에서공창일수있는화물창에대하여, W W ( T i ) M Full T T. 67T 인경우, max S i S ( T ) M 1.5V.67TS Ti h max i Full H i S T. 67T 인경우 3. 인접한두개의화물창의 최대및최소화물질량 3.1 항해상태에서인접한두개의화물창의최대허용질량및최소요구질량 일반 항해상태에서두개의인접한화물창의화물질량곡선은 [3.1.] 부터 [3.1.3] 에따른다. 그러나선체구조가 4장 7 절 [3.7.1] 에고려된어느적재상태보다더엄격한적재상태에대하여검토된경우, 최소요구화물질량및최대 선급및강선규칙

161 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1 허용화물질량은그에상응하는적재상태에기초할수있다 블록적재를하고 (No MP) 를가지지않는 BC-A 선박변화하는흘수 ( ) 에서의인접한두개의화물창에대한최대허용질량 ( max ) 및최소요구질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. 다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식중큰값에의하여구한다. W W max max ( Ti ) ( M ( Ti ) M Full BLK.1M H V 1.5 h V ) 1.5 h f f V a (.67Ts h a f f V a ( Ts h a T ) i T ) i 또는 단, max 는어떤경우에도 보다클수없다. 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구허용질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti. 75TS 인경우, W min V ( Ti ) 1.5 h f f V a ( Ti.75T S ) h a T 75 S Ti. TS 인경우 3.1. bis 추가블록적재하고 (No MP) 를가지는 BC-A 선박 다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W max ( Ti ) ( M BLK.1M H V ) 1.5 h f f V a ( Ts h a T ) i 단, max 는어떤경우에도 보다클수없다. 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구허용질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti THB 인경우, W min V ( Ti ) 1.5 h f f V a ( Ti T h a HB ) T S Ti THB 인경우 블록적재를하는 BC-A 선박인경우화물창의질량곡선의예는그림 5 와같다. 그림 5 블록적재를하는 BC-A 선박인경우질량곡선의예 174 선급및강선규칙 14

162 4 장설계하중 11 편 4 장부록 (void) (No MP) 를가지지않고블록적재를하지않는 BC-A 선박및 (No MP) 를가지지않는 BC-B, BC-C 선박 다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W ( T i ) M T T. 67T 인경우, max Full S i S Wmax V h f V h a f a T M T T i Full S i Ti. 67T S 인경우 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구허용질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti. 75TS 인경우, V V Wmin i i 75 h f h a f a T 1.5 T. T S T 75 S Ti. TS 인경우 (No MP) 를가지고블록적재를하지않는 BC-A 선박및 (No MP) 를가지는 BC-B, BC-C 선박 다양한흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은다음식에의하여구한다. W max f a T M 1. 5 T T i Full V h f V h a S i Ti T S 인경우 다양한흘수 ( ) 에서의최소요구허용질량 ( min )(t) 은다음식에의하여구한다. W min ( T i ) Ti THB 인경우, W min f a T 1. 5 T T i V h f V h a i HB T S Ti THB 인경우 블록적재를하지않는 BC-A 선박및 BC-B, BC-C 선박의경우화물창의질량곡선의예는그림 6 과같다. 그림 6 블록적재를하지않는 BC-A 선박및 BC-B, BC-C 선박의경우질량곡선의예 선급및강선규칙

163 4 장설계하중 11 편 4 장부록 1 3. 항내상태에서인접한두개의화물창의최대허용질량및최소요구질량 3..1 일반항내상태에서두개의인접한화물창의화물질량곡선은 [3..] 에따른다. 그러나선체구조가 4장 7절 [3.7.1] 에고려된어느적재상태보다더엄격한적재상태에대하여검토된경우, 최소요구화물질량및최대허용화물질량은그에상응하는적재상태에기초할수있다. 3.. 모든선박항내상태에서적하 / 양하상태에따른흘수에상응하는최대허용화물질량및최소요구화물질량은항해상태에서의최대흘수에대한화물창최대허용질량의 15 % 만큼증가또는감소될수있다. 그러나어떠한경우에도최대허용질량은각화물창에대한최대설계만재흘수에서의최대허용화물질량보다커서는아니된다 블록적재를하고 (No MP) 를가지는 BC-A 선박 [3.1. bis] 에추가하여항구에서의변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식에의하여검증되어야한다. W max f a T M T T i W T i ) M max ( Full BLK V h f V h a S i 3..4 (No MP) 를가지고블록적재를하지않는 BC-A 선박및 (No MP) 를가지는 BC-B, BC-C 선박 [3.1.5] 에추가하여항구에서의변화하는흘수 ( ) 에서의최대허용질량 ( max )(t) 은또한다음식에의하여검증되어야한다. W ( T i ) M W T T. 67T 인경우, max Full S i S max f a T M T T i Full V h f V h a S i Ti. 67T S 인경우 176 선급및강선규칙 14

164 4 장설계하중 11 편 4장부록 부록 - 직접강도해석을위한표준적재상태 표 1 BC-A 선박의격창적재상태의공창에적용되는굽힘모멘트해석 ( 중간화물창이공창 ) 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 만재상태 1 ([.1.3]) P1 1), ).5 만재상태 ([3..1]) P1 1), 3).5 슬랙적재 3 ([3..]) P1 3) 슬랙적재 4 ([3..]) P1 3) 가장깊은 5 평형수적재 [3..3]) 4), 5) R1 R1 P1 다항적재 ([3.3.3]) H1 3), 6) 다항적재 ([3.3.3]) H1 3), 6) 선급및강선규칙

165 4 장설계하중 11 편 4장부록 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 다항적재 ([3.3.4]) F P1 3), 6) 다항적재 ([3.3.4]) F P1 3), 6) 격창적재 1 ([3.4.1]) ) F P1 격창블록적재 11 ([3.4.3]) ), 8), 9), 1) H1 F P1 격창블록적재 1 ([3.4.3]) ), 8), 9), 1) H1 F P1 황천평형수적재 13 (min) ([3.5.1]) H1 R1 R1 11),1) R1 R1 14 황천평형수적재 (min) 11), 1), 13) 항내상태 ([3.6.]) ), 14), 15) 178 선급및강선규칙 14

166 4 장설계하중 11 편 4장부록 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 항내상태 ([3.6.]) ), 14), 15) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조 b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트, : 호깅또는새깅상태에서항내상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 ( 비고 ) 1) 화물밀도 3. tm 인 의단일적재경향이이들두적재경향대신에해석될수있다 ) 건화물의계산인경우원칙적으로화물밀도는 3. tm 을사용하여야한다 3) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 또는 1. tm 중큰것을사용하여야한다. 4) 평형수화물창이없는경우, = 으로가정하는통상평형수적재상태가해석되어야한다. 5) 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 6) 이상태는 (no MP) 부호가부기된경우요구되지아니한다. 7) 수직전단력해석인경우, 감소된수직굽힘모멘트 ( ) 를가지는최대전단력 ( + ) 가고려되어야한다. 8) 이상태는적하지침서내에작성된경우에한하여요구된다. 9) 는적하지침서내의설계적재상태에따르는최대화물질량이다. 1) 적하지침서에주어진실제정수중수직굽힘모멘트는설계값대신에사용될수있다. 11) 이상태는평형수화물창으로지정된화물창이있는경우이공창에대하여고려되어야한다. 1) 원칙적으로황천평형수적재상태중의최소흘수가사용되어야한다. 13) 이상태는이러한상태가적하지침서에서명백히금지된경우요구되지아니한다. 14) 이상태는 (no MP) 부호가지정된경우해석되어야한다. 15) 외부해양압력및내부압력은정압력으로고려될수있다. 선급및강선규칙

167 4 장설계하중 11 편 4장부록 표 BC-A 선박의공창에적용되는전단력해석 ( 중간화물창이공창 ) 하중상태 ( 설계파 ) 번호 설명 a) 흘수 적재경향 선미 중앙 선수 정수중수직굽힘모멘트 b) 정수중전단력 비고 ( 표 1 참조 ) 격창적재 1SF ([3.4.1]) F.8 ), 7) 황천평형수적재 13SF (min) ([3.5.1]) H1.8 7), 11), 1) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조. b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 18 선급및강선규칙 14

168 4 장설계하중 11 편 4장부록 표 3 BC-A 선박의격창적재상태의적재된화물창에적용되는굽힘모멘트해석 ( 중간화물창이적재된화물창 ) 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 만재상태 1 ([.1.3]) P1 1), ).5 만재상태 ([3..1]) P1 1), 3).5 슬랙적재 3 ([3..]) P1 3) 가장깊은 4 평형수적재 ([3..3]) 4), 5) R1 R1 P1 다항적재 - 5 ([3.3.]).83 3), 6) F P1 다항적재 -3 6 ([3.3.3]).67 P1 3), 6) 다항적재 -3 7 ([3.3.3]).67 P1 3), 6) 다항적재 -4 8 ([3.3.4]).75 3), 6) F R1 R1 P1 선급및강선규칙

169 4 장설계하중 11 편 4장부록 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 다항적재 -4 9 ([3.3.4]).75 3), 6) F R1 R1 P1 격창적재 1 ([3.4.]) ) F P1 격창블록적재 11 ([3.4.3]) ), 8), 9), 1) H1 F P1 격창블록적재 1 ([3.4.3]) ), 8), 9), 1) H1 F P1 황천평형수적재 13 (min) ([3.5.1]) H1 R1 R1 11),1) R1 R1 14 황천평형수적재 (min) 11), 1), 13) 항내상태 ([3.6.1]).67 ), 15) 항내상태 ([3.6.1]).67 3), 14), 15) 선급및강선규칙 14

170 4 장설계하중 11 편 4장부록 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 항내상태 ([3.6.1]).67 3), 14), 15) 항내상태 - 18 ([3.6.]).67 3), 14), 15) 항내상태 - 19 ([3.6.]).67 3), 14), 15) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조 b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트, : 호깅또는새깅상태에서항내상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 ( 비고 ) 1) 화물밀도 3. tm 인 의단일적재경향이이들두적재경향대신에해석될수있다 ) 건화물의계산인경우원칙적으로화물밀도는 3. tm 을사용하여야한다 3) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 또는 1. tm 중큰것을사용하여야한다. 4) 평형수화물창이없는경우, = 으로가정하는통상평형수적재상태가해석되어야한다. 5) 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 6) 이상태는 (no MP) 부호가부기된경우요구되지아니한다. 7) 수직전단력해석인경우, 감소된수직굽힘모멘트 ( ) 를가지는최대전단력 ( + ) 가고려되어야한다. 8) 이상태는적하지침서내에작성된경우에한하여요구된다. 9) 는적하지침서내의설계적재상태에따르는최대화물질량이다. 1) 적하지침서에주어진실제정수중수직굽힘모멘트는설계값대신에사용될수있다. 11) 이상태는평형수화물창으로지정된화물창이있는경우이공창에대하여고려되어야한다. 1) 원칙적으로황천평형수적재상태중의최소흘수가사용되어야한다. 13) 이상태는이러한상태가적하지침서에서명백히금지된경우요구되지아니한다. 14) 이상태는 (no MP) 부호가지정된경우해석되어야한다. 15) 외부해양압력및내부압력은정압력으로고려될수있다. 선급및강선규칙

171 4 장설계하중 11 편 4장부록 표 4 BC-A 선박의적재된화물창에적용되는전단력해석 ( 중간화물창이적재된화물창 ) 하중상태 ( 설계파 ) 번호 설명 a) 흘수 적재경향 선미 중앙 선수 정수중수직굽힘모멘트 b) 정수중전단력 비고 ( 표 3 참조 ) 격창적재 1SF ([3.4.]) F.8 ), 7) 황천평형수적재 13SF (min) ([3.5.1]) H1.8 7), 11), 1) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조. b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 184 선급및강선규칙 14

172 4 장설계하중 11 편 4장부록 표 5 BC-B 및 BC-C 선박에적용되는굽힘모멘트해석 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 만재상태 1 ([.1.3]) P1 1), ), 3).5 만재상태 ([3..1]) P1 ), 4).5 슬랙적재 3 ([3..]) P1 4) 가장깊은평형수 4 적재 ([3..3]) 5), 6), 14) R1 R1 P1 F 다항적재 - 5 ([3.3.]).83 4), 7) F P1 다항적재 -3 6 ([3.3.3]).67 P1 4), 7) 다항적재 -3 7 ([3.3.3]).67 P1 4), 7) 다항적재 -4 8 ([3.3.4]).75 4), 7) F R1 R1 P1 선급및강선규칙

173 4 장설계하중 11 편 4장부록 하중상태 ( 설계파 ) 번호설명 a) 비고흘수적재경향선미중앙선수정수중수직굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) 다항적재 -4 9 ([3.3.4]).75 4), 7) F R1 R1 P1 황천평형수적재 1 (min) ([3.5.1]) H1 R1 R1 9), 1) R1 R1 11 황천평형수적재 (min) 9), 1), 11) 항내상태 -1 1 ([3.6.1]).67 4), 1),13) (+) (-) 항내상태 ([3.6.1]).67 4), 1), 13) (+) (-) 항내상태 - 14 ([3.6.]).67 4), 1), 13) (+) (-) 항내상태 - 15 ([3.6.]).67 4), 1), 13) (+) (-) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조 b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트, : 호깅또는새깅상태에서항내상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 186 선급및강선규칙 14

174 4 장설계하중 11 편 4장부록 ( 비고 ) 1) BC-B 선박에한하여적용한다. ) BC-B 선박인경우화물밀도 3. tm 인 의단일적재경향이이들두적재경향대신에해석될수있다 3) 건화물의계산인경우원칙적으로화물밀도는 3. tm 을사용하여야한다 4) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 또는 1. tm 중큰것을사용하여야한다. 5) 평형수화물창이없는경우, = 으로가정하는통상평형수적재상태가해석되어야한다. 6) 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 7) 이상태는 (no MP) 부호가부기된경우요구되지아니한다. 8) 수직전단력해석인경우, 감소된수직굽힘모멘트 ( ) 를가지는최대전단력 ( + ) 가고려되어야한다. 9) 이상태는적하지침서내에작성된경우에한하여요구된다. 1) 원칙적으로황천평형수적재상태중의최소흘수가사용되어야한다. 11) 이상태는이러한상태가적하지침서에서명백히금지된경우요구되지아니한다. 1) 이상태는 (no MP) 부호가지정된경우해석되어야한다. 13) 외부해양압력및내부압력은정압력으로고려될수있다. 14) 하중상태 F 는 (no MP) 부호가지정된경우해석되어야한다. 선급및강선규칙

175 4 장설계하중 11 편 4장부록 표 6 BC-B 및 BC-C 선박에적용되는전단력해석 하중상태 ( 설계파 ) 번호 설명 a) 흘수 적재경향 선미 중앙 선수 정수중수직굽힘모멘트 b) 정수중전단력 비고 ( 표 5 참조 ) 다항적재 - 5SF.83 ([3.3.]) F.8 4), 7), 8) 황천평형수적재 1SF (min) ([3.5.1]) H1.8 8), 9), 1) a) 4 장 7 절에명기된적재경향에상응하는문단번호를참조 b), : 호깅또는새깅상태에서항해상태에대한정수중허용수직굽힘모멘트 188 선급및강선규칙 14

176 4 장설계하중 11 편 4장부록 3 부록 3 피로해석을위한표준적재상태 표 1 BC-A 선박의격창적재상태의공창에적용되는피로해석 ( 중간화물창이공창 ) 번호설명흘수 a) 적재경향선미중앙선수하중상태 ( 설계파 ) 정수중수직 비고 굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) H1 F1 R1 P1 1 만재상태 1) H F R P H1 F1 R1 P1 격창적재 ) H F R P 3 통상평형수적재 H1 F1 R1 P1 H F R P H1 F1 R1 P1 H F R P 4 황천평형수적재 H1 F1 R1 P1 H F R P 3) 4) a) : 형흘수, : 통상평형수적재상태의흘수, : 황천평형수적재상태의흘수 b),,, : 8 장 3 절 [3..] 에정의된정수중수직굽힘모멘트 ( 비고 ) 1) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 을사용하여야한다. ) 건화물의계산인경우원칙적으로화물밀도는 3. tm 을사용하여야한다. 3) 이상태는평형수화물창으로지정되지아니한공창에대하여만적용되어야한다. 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 4) 이상태는평형수화물창으로지정된공창에대하여만적용되어야한다. 선급및강선규칙

177 4 장설계하중 11 편 4장부록 3 표 BC-A 선박의격창적재상태의적재된화물창에적용되는피로해석 ( 중간화물창이적재된화물창 ) 번호설명흘수 a) 적재경향선미중앙선수하중상태 ( 설계파 ) 정수중수직 비고 굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) H1 F1 R1 P1 1 만재상태 1) H F R P H1 F1 R1 P1 격창적재 ) H F R P 3 통상평형수적재 H1 F1 R1 P1 H F R P H1 F1 R1 P1 H F R P 4 황천평형수적재 H1 F1 R1 P1 H F R P 3) 4) a) : 형흘수, : 통상평형수적재상태의흘수, : 황천평형수적재상태의흘수 b),,, : 8 장 3 절 [3..] 에정의된정수중수직굽힘모멘트 ( 비고 ) 1) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 을사용하여야한다. ) 건화물의계산인경우원칙적으로화물밀도는 3. tm 을사용하여야한다. 3) 이상태는평형수화물창으로지정되지아니한공창에대하여만적용되어야한다. 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 4) 이상태는평형수화물창으로지정된공창에대하여만적용되어야한다. 19 선급및강선규칙 14

178 4 장설계하중 11 편 4장부록 3 표 3 BC-B 및 BC-C 선박에적용되는피로해석 번호설명흘수 a) 적재경향선미중앙선수하중상태 ( 설계파 ) 정수중수직 비고 굽힘모멘트 b) ( 아래참조 ) H1 F1 R1 P1 1 만재상태 1) H F R P 통상평형수적재 H1 F1 R1 P1 H F R P H1 F1 R1 P1 ) H F R P 3 황천평형수적재 H1 F1 R1 P1 3) H F R P a) : 형흘수, : 통상평형수적재상태의흘수, : 황천평형수적재상태의흘수 b),,, : 8 장 3 절 [3..] 에정의된정수중수직굽힘모멘트 ( 비고 ) 1) 건화물압력의계산인경우화물밀도는 / 을사용하여야한다. ) 이상태는평형수화물창으로지정되지아니한공창에대하여만적용되어야한다. 평형수화물창의위치는적절히조정되어야한다. 3) 이상태는평형수화물창으로지정된공창에대하여만적용되어야한다. 선급및강선규칙

179 5 장선체거더강도 11 편 5 장 11 편 5 장 선체거더강도 제 1 절 항복검토 제 절 최종강도검토 부록 1 선체거더최종강도 선급및강선규칙

180 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 제 1 절 항복검토 기호 이절에서정의하지않은기호는 1장 4절에따른다. : 4장 3절 [.] 에서정의한, 고려하는선체횡단면에서비손상상태의설계정수중굽힘모멘트 (kn.m) = : 호깅상태 = : 새깅상태 : 4장 3절 [3.1] 에서정의한, 고려하는선체횡단면에서비손상상태의수직파랑굽힘모멘트 (kn.m) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 침수상태의정수중굽힘모멘트 (kn.m) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 침수상태의수직파랑굽힘모멘트 (kn.m) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 항내상태의수직파랑굽힘모멘트 (kn.m) : 4장 3절 [3.3] 에서정의한고려하는선체횡단면에서의수평파랑굽힘모멘트 (kn.m) : 4장 3절 [.3] 에서정의한고려하는선체횡단면에서, 비손상상태의설계정수중전단력 (kn.m) : 4장 3절 [3.] 에서정의한고려하는선체횡단면에서, 비손상상태의수직파랑전단력 (kn.m) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 침수상태의정수중전단력 (kn) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 침수상태의수직파랑전단력 (kn) : 4장 3절에따라계산한고려하는선체횡단면에서, 항내상태의수직파랑전단력 (kn) : 1장 4절 [..1] 에서정의한재료계수 : 1장 4절 [4] 에서정의한좌표계에서계산하는점의 X 좌표 (m) : 1장 4절 [4] 에서정의한좌표계에서계산하는점의 Z 좌표 (m) : 1장 4절 [4] 에서정의한좌표계에서 [1.] 에서정의한선체횡단면의무게중심의 Z 좌표 (m) : [1.4.] 에서정의한수직거리 (m) : [1.5] 에따라계산한수평중립축에대한선체횡단면의순 차모멘트 (m ) : [1.5] 에따라계산한수직중립축에대한선체횡단면의순 차모멘트 (m ) : [1.6] 에따라계산한선체횡단면의순 1차모멘트 (m ) : [1.4.1] 에따라계산한선체횡단면의임의한점에서의순단면계수 (m ) : [1.4.] 에따라계산한, 각각선저및갑판에서의순단면계수 (m ) : 1장 4절 [.3.1] 에서정의한파랑계수 : [3.1.1] 에서정의한허용법선응력 (Nmm ) : [3..1] 에서정의한허용전단응력 (Nmm ) : 해수밀도로서 1.5 tm 로취한다. 1. 선체거더횡단면의강도특성 1.1 일반 장 3절에서규정한선체거더하중과관련하여, 이절에서는 [] 내지 [5] 의검토에사용하는선체거더강도특성계산을위한기준을규정한다. 1. 선체거더횡단면 1..1 일반 선체거더횡단면은종강도에기여하는부재들로구성된다고간주한다. 즉 [1..] 내지 [1..9] 의요건을고려하여 [1.3] 에서정의한강력갑판및강력갑판하의모든연속종부재들로서구성된다. 선급및강선규칙

181 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 다음검토를위하여선체거더강도특성을사용하는경우, 이들부재는제공총두께에서.5 t C 를감한제공순치수를갖는것 ( 또한 3장 절참조 ) 으로고려한다. [] 내지 [5] 에따른선체거더항복검토 5장 절에서의최종강도검토 6장에따른판, 일반보강재및 1차지지부재의강도검토를위한선체거더응력의계산 1.. 연속트렁크및연속종방향해치코밍선체거더횡단면에는, 종격벽또는 1차지지부재가지지하는연속트렁크및연속종해치코밍을포함시킬수있다 갑판상에용접한종방향일반보강재또는거더 선체거더횡단면에는갑판상에용접한종방향일반보강재또는거더 ([1..] 에규정한대로설치한트렁크의갑판을포함 ) 를포함시킬수있다 종격벽에의하여지지되는창구간종거더 종격벽에의하여유효하게지지되는종거더가창구사이에설치되어있는경우에는, 이러한종거더의단면적은선체거더횡단면에포함한다 수직파형을갖는종격벽수직파형을갖는종격벽은선체거더횡단면에포함시키지않는다 강이외의재료를사용한부재 종강도에기여하는구성부재가영계수 (Nmm ) 을갖는강이외의재료인경우, 선체거더횡단면에포함시키는등가강단면적 (m ) 은다음식에의한다. A E.61 SE A 5 M 여기서, A M : 고려하는부재의단면적 (m ) 1..7 큰개구큰개구는다음과같다. 길이.5 m 또는폭 1. m을초과하는타원형개구 직경.9 m을초과하는원형개구큰개구및스켈롭용접을시공하는경우의스켈롭은선체거더횡단면적에서제외시킨다 작은개구다음조건을만족하는경우, 한횡단면에서강력갑판또는선저부에있는작은개구들은선체거더횡단면적에서제외시킬필요는없다. 여기서, : 고려하는횡단면에서강력갑판또는선저부에있는작은개구들의전폭 (m) 으로서, 그림 1에따라결정한다. : 고려하는횡단면에서큰개구들의전폭 (m) 으로서, 그림 1에따라결정한다. 작은개구들의전폭 이상기기준을만족하지못하는경우, 폭의초과분만을선체거더횡단면적에서제 196 선급및강선규칙 14

182 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 외시킨다 경감구멍, 배수구및단일스켈롭종부재에있는경감구멍, 배수구및단일스켈롭은그높이가.5 h w 보다작고, 75 mm 이하인경우, 제외하지않아도좋다. 여기서, h w 는웨브높이 (mm) 이다. 그렇지않을경우에는초과분을단면적에서제외또는보상하여야한다. 그림 1 및 의계산 1.3 강력갑판 일반적으로강력갑판은최상층연속갑판이다. 종강도에기여하는선루또는갑판실이있는경우, 강력갑판은그러한선루갑판또는최상층갑판실의갑판이다 선박중앙부.4 L내의최소한.15 L 이상에걸쳐있는선루는일반적으로종강도에기여하는것으로간주할수있다. 그밖의선루및갑판실에대하여는종강도에대한기여율산정은각경우별로평가한다. 1.4 단면계수 선체횡단면의임의점에서의단면계수 (m ) 는다음식으로부터구한다. Z A I Y z N 1.4. 선저및갑판에서의단면계수 (m ) 는다음식으로부터구한다. 선저 선급및강선규칙

183 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 Z AB IY N 갑판 Z AD I V Y D 여기서, V D : 수직거리 (m) 로서다음과같다. 일반적인경우 V D z D 여기서, Z D N : 1장 4절 [4] 에서정의한참조좌표계에관한, [1.3] 에서정의한선측에서강력갑판의 Z 좌표 (m) [1..] 에서규정한바와같이, 연속트렁크또는해치코밍이 IY 의계산에고려된경우 V D y T B T z N.9. z N D 여기서, y T, z T : 1장 4절 [4] 에서정의한참조좌표계에관한, 연속트렁크또는해치코밍상면의 Y 및 Z 좌표. y T 및 z T 은 V D 값이최대가되도록계측한다. [1..3] 에규정한강력갑판상에용접된종통일반보강재또는거더를 I Y 의계산에서고려하는경우, V D 는연속트렁크및해치코밍에대하여상기식으로부터구한다. 이경우 y T 및 z T(m) 은종통보강재또는거더상면의 Y 및 Z 좌표로서, 1장 4절 [4] 에서정의한참조좌표계에관하여구한다. 1.5 단면 차모멘트 [1.] 에서정의한선체횡단면의단면 차모멘트 I Y 및 I Z 은, 각각수평및수직중립축에관하여계산한값이다. 1.6 단면 1차모멘트 기선상부위치 z에서의단면 1차모멘트 S는 [1.] 에서정의한선체횡단면의 z보다상부에위치하는부분의수평중립축에관한단면 1차모멘트이다.. 선체거더응력.1 법선응력.1.1 일반 [1..6] 에서규정한바와같이선체거더횡단면에포함되어있는탄성계수 (Nmm ) 을갖는강이외의재료인부재의법선응력은다음식으로부터구한다. E S 198 선급및강선규칙 14

184 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 여기서, : 고려하는부재가 [1..6] 에정의한강등가단면적 A SE 을갖는다고고려하여, [.1.] 및 [.1.3] 에따라 계산된해당부재의법선응력 (Nmm ).1. 수직굽힘모멘트로인한법선응력 수직굽힘모멘트로인한법선응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. z VD 하부에위치한선체횡단면의임의점에서 ( 여기서, z VD=V D+N) M SW MWV Z A 선저에서 M M SW WV Z AB 갑판에서 M M SW WV Z AD.1.3 선박의침수상태에서의법선응력이규정은 [.1.] 에추가하여 BC-A 또는 BC-B 선박에적용한다. 4장 3절에서규정한침수상태에서의법선응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. M SW, F MWV, F 1 1 Z A 3. 전단응력..1 일반비손상상태에서수직전단력 Q SW 및 Q WV 로인한전단응력, 그리고 BC-A 및 BC-B 선박에대하여는침수상태에서수직전단력 Q SW,F 및 Q WV,F 로인한전단응력은통상직접해석을통하여구한다. 이들의조합을고려하는경우, 비손상상태에서의수직전단력 Q SW 및 Q WV 은같은부호를갖는것으로취한다. 침수상태에서의수직전단력 Q SW,F 및 Q WV,F 의조합에대하여도마찬가지이다. [..] 에따라전단력수정 을고려한다. 최전방화물창의전단및최후방화물창의후단에서는전단력수정을고려할필요가없다. 이러한절차의대안으로서, 비손상상태에서수직전단력 Q SW 및 Q WV 로인한전단응력및침수상태에서 BC-A 및 BC-B 선박에대한수직전단력 Q SW,F 및 Q WV,F 로인한전단응력은각각 [..] 및 [..3] 의간이절차를통하여구할수있다... 수직전단력으로인한전단응력의간이계산 수직전단력으로인한계산점에서의전단응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. 1 S I t Q Q Q SW WV C Y 여기서, t : 표 1에따라, 해당하는경우선측및내측판의최소순두께 (mm) : 표 1에따르는전단분포계수 선급및강선규칙

185 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 sgn Q SW : 고려하는단면에서의전단력수정 ( 그림 참조 ). 전단력수정은고려하는화물창의횡격벽의전후에대해독립적으로고려되어야한다. 전단력수정은해당하는경우이중저거더에의하여횡격벽으로전달되는하중부분을고려한다. 격창적재상태및화물창에평형수를싣는황천평형수적재상태와같은비균일적재상태를갖는선박 M T 각비균일적재조건의경우 Q C LC, mh BH H 그외의선박과균일적재조건의경우 = b g b b 다만, 3.7 보다크게취하여서는아니된다., : 고려하는화물창에서이중저평탄한부분의각각길이및폭 (m) 으로서, 는해당화물창의중앙의선체횡단면에서계측한다. : 고려하는화물창의길이 (m) 로서, 파형횡격벽깊이의중앙간에서계측한다. B H : 선박의폭 (m) 으로서, 고려하는화물창중앙의선체횡단면의내저판위치에서계측한다. M : 고려하는단면에서의질량 (t) 비균일적재조건으로인접한화물창이적재되는경우 : 화물창내의전체질량및호퍼탱크판또는종격벽부근의측거더에의해경계되어지는이중저탱크내의평형수의질량 그외의경우 : 화물창내의전체질량 T LC,mh : 고려하는화물창중앙의선체횡단면에서수직으로계측한흘수 (m) 로서, 고려하는적하상태에서형기선으로부터수선까지의거리로한다. 그림 전단력수정 선급및강선규칙 14

186 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 표 1 수직전단력으로인한전단응력 선박형상위치 (mm) 단일선측구조선측외판.5 이중선측구조 선측외판.5(1-) 내측판.5 여기서,, : 각각선측외판및내측판의최소순두께 (mm), : 각각선측외판및내측판의모든판들의평균순두께 (mm) 로서, / 로계산된다. 및 은선측외판및내측판의 i번째판의길이 (m) 및순두께 (mm) 여기서, : 계수로서,..3 BC-A 또는 BC-B 선박의침수상태에서의전단응력이규정은 [..1] 및 [..] 에추가하여 BC-A 또는 BC-B 선박에적용한다. 4장 3절에규정한침수상태에서의전단응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. S Q Q Q 1 SW, F WV, F C t Y : [..] 에따르는전단력수정으로서질량 M은유입된물의질량을포함하며, 흘수 는평형 수선까지계측한다. : 선측판의순두께 (mm) 3. 검토기준 3.1 법선응력 [.1.] 및해당하는경우 [.1.3] 에따라계산한법선응력 은다음을만족하여야한다. 여기서, : 허용법선응력 (Nmm ) 으로서다음식에따른다. 13 x 1, ALL,.1 k L 인경우 x x 1, ALL.3,.1.3 인경우 k k L L 19 x 1, ALL,.3.7 인경우 k L x x 1, ALL.7,.7.9 인경우 k k L L 13 x 1, ALL,.9 k L 인경우 선급및강선규칙 14 1

187 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 3. 전단응력 3..1 [..1] 또는 [..], 또한해당되는경우 [..3] 에따라계산한전단응력 은다음을만족하여야한다. 여기서, : 허용전단응력 (Nmm ) = 1/k 4. 단면계수및단면 차모멘트 4.1 일반 [4.] 내지 [4.5] 는, [3] 에나타낸검토기준을만족하는선체거더의최소순단면계수및충분한선체거더강성을확보하기위하여요구되는중앙부순단면 차모멘트에대하여규정한다 [1] 에따라종강도에기여하는선저및갑판부재에사용하는재료에관하여재료계수 k를정의한다. 고장력강재에관한재료계수를사용하는경우, [4.5] 의규정을적용한다. 4. 중앙부.4L 구간내의단면계수 4..1 중앙횡단면에서순단면계수 (m ) Z AB 및 Z AD 는다음식에의한값이상이어야한다. 6 Z R, MIN.9CL BC B.7k1 4.. 추가하여, 중앙부구간.4 L 내의순단면계수 (m ) Z AB 및 Z AD 는다음식의값이상이어야한다. M SWM Z R 1, ALL WV 1 3 BC-A 및 BC-B 선박에대하여는다음을추가로적용한다. Z R M SW, F M 1, ALL WV, F [1..8] 에정의한바와같이, 작은개구들의전폭 을선체거더횡단면에포함되는단면적으로부터제외한경우, [4..1] 또는 [4..] 의 Z R,MIN 및 Z R 은 3% 감할수있다 중앙부구간.4 L 내에서, [4..1] 의단면계수요건에기초한종강도에기여하는부재의치수 ([1] 참조 ) 는그대로유지하여야한다. 선급및강선규칙 14

188 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 4.3 중앙부.4L 밖에서의단면계수 중앙부.4 L 구간밖에서의순단면계수 (m ) Z AB 및 Z AD 은다음식으로부터구한값이상이어야한다. M SWM Z R 1, ALL WV 1 3 BC-A 및 BC-B 선박에대하여는다음을추가로적용한다. Z R M SW, F M 1, ALL WV, F 중앙부.4 L 구간밖에서종강도에기여하는부재의치수 ([1] 참조 ) 는, 각각 9장 1절또는 9장 절에서규정한전부및후부에서국부강도목적상요구되는값까지점차로감소시킬수있다. 4.4 중앙횡단면의단면 차모멘트 수평중립축에관한중앙횡단면의순단면 차모멘트 (m ) 는다음식의값이상이어야한다. I YR ' R MIN 3Z, L 1 여기서, Z R,MIN 은 [4..1] 에서규정대로계산한요구중앙횡단면의순단면계수 Z R,MIN 이다. 다만, k =1을가정한다. 4.5 고장력강의범위 [4.] 또는 [4.3] 에따라선저또는갑판에서의요구단면계수를계산할때고장력강재료계수를사용하는경우, 최소한다음식으로부터얻어지는수직거리까지종강도 ([1] 참조 ) 에기여하는모든부재에대하여적절한고장력강을사용하여야한다. 기선상부 ( 선저에서의단면계수 ) V HB 1B k 1B 1, ALL 1D z D 선체횡단면중립축상부로거리 V D([1.4.] 참조 ) 에위치하는수평선하부 ( 갑판에서의단면계수 ) V HD 1D k 1B 1, ALL 1D N V D 여기서,, : [.1] 에따르는각각선저및갑판에서의법선응력 (Nmm ) z D : 1 장 3 절 [4] 의참조좌표계에관한 [1.3] 에서정의한강력갑판의 Z 좌표 (m) 4.5. 현행규칙의규정에따라강도목적상요구하는경우, 고장력강은길이방향으로최소한중앙부.4 L 범위에 걸쳐연장하여야한다. 선급및강선규칙 14 3

189 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 5. 허용정수중굽힘모멘트및전단력 5.1 비손상상태에서의허용정수중굽힘모멘트및전단력 허용정수중굽힘모멘트 비손상상태의호깅및새깅상태에서, 임의의선체횡단면의허용정수중굽힘모멘트는 [4.] 및 [4.3] 에따른선체거더단면계수계산에서고려한 M SW 값으로한다. 선체횡단면에구조적불연속이있는경우, 허용정수중굽힘모멘트의분포는그때그때의경우에따라고려한다 허용정수중전단력 - 직접계산 [..1] 에따른해석을통하여전단응력을구한경우, 비손상상태의임의의선체횡단면의허용양또는음의정수중전단력 (kn) 은다음식에따른다. Q P Q T Q WV 여기서, sgn Q SW Q T : [..] 에따른전단력수정을고려하여, 선체순횡단면의최대응력점에서전단응력 = 1/k Nmm 을발생시키는전단력 (kn) 조선소의요청이있는경우, 더낮은허용정수중전단력값을고려할수있다 허용정수중전단력 간이계산 [..] 의간이절차를통하여전단응력을구하는경우, 비손상상태의임의의선체횡단면의허용양또는음의정수중전단력 (kn) 은다음식에따른다. Q P Yt 1 QC Q k S WV 여기서, sgn Q SW : 표 1에따르는전단분포계수 t : 표 1에따라해당하는경우, 선측및내측판의최소순두께 (mm) : [..] 에따르는전단력수정, 횡격벽전후에대하여독립적으로고려되어야한다. 조선소의요청이있는경우, 더낮은허용정수중전단력값을고려할수있다. 5. 항내에서의허용정수중굽힘모멘트및전단력 5..1 허용정수중굽힘모멘트항내에서호깅또는새깅상태의임의의선체횡단면의허용정수중굽힘모멘트는다음식으로부터구한다. M P, P M SW MWV MWV, P 조선소의요청이있는경우, 항내상태에서더낮은허용정수중굽힘모멘트값을고려할수있다. 4 선급및강선규칙 14

190 5 장선체거더강도 11 편 5 장 1 절 5.. 허용정수중전단력항내에서임의의선체횡단면의허용양또는음의정수중전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. Q P, P QP QWV QWV, P 여기서, sgn Q SW Q P : [5.1.3] 에따라계산한항해중허용정수중전단력 (kn) 조선소의요청이있는경우, 항내상태에서더낮은허용정수중전단력값을고려할수있다. 5.3 침수상태에서의허용정수중굽힘모멘트및전단력 허용정수중굽힘모멘트침수상태에서의호깅또는새깅상태의임의의선체횡단면의허용정수중굽힘모멘트는 [4.] 및 [4.3] 에따른선체거더단면계수계산에서고려한 M SW,F 값으로한다. 선체횡단면에구조적불연속이있는경우, 허용정수중굽힘모멘트의분포는그때그때의경우에따라고려한다 허용정수중전단력 직접계산 [..1] 에따른해석을통하여전단응력을구한경우, 침수상태의임의의선체횡단면의허용양또는음의정수중전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. Q P, F QT QWV, F 여기서, sgn Q SW, F Q T : [..] 에따른전단력수정을고려하여, 선체순횡단면의최대응력점에서전단응력 = 1/k Nmm 을발생시키는전단력 (kn) 허용정수중전단력 간이계산 [..] 의간이절차를통하여전단응력을구하는경우, 침수상태의임의의선체횡단면의허용양또는음의정수중전단력 (kn) 은다음식으로부터구한다. 1 t k S Y Q P, F QC QWV, F 여기서, sgn Q SW : 표 1에따르는전단분포계수 t : 표 1에따라해당하는경우, 선측및내측판의최소순두께 (mm) : [..] 에따라계산한전단력수정으로서, 질량 M은고려하는화물창안으로들어온물의질량을포함하며흘수 T LC 은평형수선까지계측한다. 선급및강선규칙 14 5

191 5 장선체거더강도 11 편 5 장 절 제 절 최종강도검토 1. 적용 이장의규정은길이 L 이 15 m 이상인선박에적용한다.. 선체거더최종강도검토.1 선체거더하중.1.1 굽힘모멘트 선체거더의최종강도검토에서고려되는새깅및호깅상태의굽힘모멘트 M(kN.m) 은비손상상태, 침수상태및항내상태에대하여다음식으로부터구한다. M = M SW+ WM WV 여기서, M SW,M SW,F,M SW,P : 각각비손상상태 (M SW), 침수상태 (M SW,F) 및항내상태 (M SW,P) 에서계산한, 고려하는선체횡단면의새깅및호깅상태에서의설계정수중굽힘모멘트 (kn.m) M WV,M WV,F,M WV,P : 각각비손상상태 (M WV), 침수상태 (M WV,F) 및항내상태 (M WV,P) 에서 4장 3절에서정의한, 고려하는선체횡단면의새깅및호깅상태에서의수직파랑굽힘모멘트 (kn.m) W : 파랑선체거더굽힘모멘트에대한안전계수로서다음과같다. W = 1.. 선체거더굽힘모멘트..1 굽힘모멘트-곡률 ( ) 곡선호깅및새깅상태에서선체거더횡단면의최종굽힘모멘트능력은고려하는횡단면의곡률 에대한굽힘모멘트능력 M의곡선의최대값으로정의한다. ( 그림 1 참조 ) 곡률 은호깅상태에서양, 새깅상태에서음으로한다. 곡선 은부록 1에규정한기준에따라증분-반복절차를통하여구한다. 그림 1 곡선 선급및강선규칙 14 7

192 5 장선체거더강도 11 편 5 장 절.. 선체거더횡단면선체거더횡단면은선체거더종강도에기여하는요소들로구성되며, 3장 절 [3..4] 에따른제공순치수를갖는것으로고려된다..3 검토기준.3.1 임의의횡단면에서선체거더최종굽힘능력은다음식을만족하여야한다. M U M R 여기서, M U : 고려하는선체횡단면의최종굽힘모멘트능력 (kn.m) 으로서, 제공총두께에서.5 t C 을공제한제공순치수를갖고계산된다. M U=M UH : 호깅상태 M U=M US : 새깅상태 M UH : 호깅상태의최종굽힘모멘트능력으로서 [..1] 에따른다. M US : 새깅상태의최종굽힘모멘트능력으로서 [..1] 에따른다. M : 비손상상태, 침수상태및항내상태에대한굽힘모멘트 (kn.m) 로서 [.1.1] 에따른다. R : 안전계수로서 1.1으로한다. 8 선급및강선규칙 14

193 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 부록 1 선체거더최종강도 기호 이부록에정의하지않은기호에대하여는 1장 4절에따른다. I y : 선체횡단면의수평중립축에대한단면 차모멘트 (m ) 로서, 5장 1절 [1.5.1] 에따라계산한다. Z AB, Z AD : 각각선저및갑판에서의단면계수 (m ) 로서 5장 1절 [1.4.] 에따른다. R ehs : 고려하는보강재재료의최소항복응력 (Nmm ) R ehp : 고려하는판재료의최소항복응력 (Nmm ) A s : 부착판이없는보강재의순단면적 (cm ) A p : 부착판의순단면적 (cm ) 1. 선체거더최종강도검토 1.1 서론 이부록에서는굽힘모멘트-곡률 곡선및 [.1] 에규정한간이화된증분-반복법에따라최종종굽힘모멘트능력 M U 를구하는기준을규정하고있다.. 굽힘모멘트 - 곡률 곡선의계산.1 증분 - 반복법에기초한간이계산법.1.1 절차굽힘모멘트-곡률 곡선은증분반복법을이용하여구하며그절차는그림 1의흐름도에요약되어있다. 이방법에서는최종선체거더굽힘모멘트능력 M U 는그림 1에보인바와같이선체횡단면의수직굽힘모멘트 M과곡률 곡선의피크값으로정의한다. 굽힘모멘트-곡률곡선은증분-반복법에의하여구한다. 증분절차의각단계는부과곡률 의결과로선체횡단면에작용하는굽힘모멘트 M i 의계산으로이루어진다. 각증분단계에대하여, 은이전단계의곡률 와곡률의증가분 을합하여구한다. 이러한곡률증가는수평중립축에대한선체횡단면의회전각의증분에해당한다. 이회전증가분은각선체구조부재의축방향변형률 을발생시키며그크기는부재의위치에따라결정된다. 호깅조건에서중립축상부의구조요소는인장이발생하고, 중립축하부는압축이발생한다. 새깅조건에서는이와는반대의변형이발생한다. 변형률 로인한각구조요소에발생한응력 은구조요소의비선형탄소성영역거동을고려한응력-변형률 곡선으로부터구한다. 응력-변형률 관계가비선형이기때문에, 각단계에대하여선체횡단면을구성하는모든구조부재에서발생한응력분포로부터중립축의변화량을결정한다. 고려하는단계에대한새로운중립축위치는모든선체요소에작용하는응력간에평형조건을부과하여반복계산과정을통하여구한다. 중립축위치를결정하고단면구조요소의응력분포를구한후, 고려하는증분단계에서부과한곡률 에해당하는새로운중립축위치에대한단면굽힘모멘트는각요소응력의기여분을합하여구한다. 위에서규정한증분반복법의주요단계를요약하면은다음과같다. ( 그림 1 참조 ) 단계 1 : 선체횡단면을보강판요소로나눈다. 단계 : 표 1에따라모든요소들에대한응력-변형률의관계를정의한다. 단계 3 : 다음증분곡률값 ( 강력갑판에서항복강도의 1% 에해당하는응력을유발하는곡률 ) 을가지고최초증분단계에대하여곡률 와중립축을초기화한다. 선급및강선규칙 14 9

194 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 ReH.1 E 1 z N 여기서, z D D : 1 장 4 절 [4] 에정의한참조좌표계에대한선측에서강력갑판의 Z 좌표 (m) 단계 4 : 각요소에대하여대응하는변형률 과응력 을계산한다. 단계 5 : 각증분단계에서전횡단면에걸친힘의평형을고려하여중립축 z NA_cur 을결정한다. (i-번째요소는압축, j-번째요소는인장 ) 단계 6 : 모든요소의기여분을합하여대응하는모멘트를계산한다. M A ( z z ) U Ui i i NA_ cur 단계 7 : 이전증분단계의굽힘모멘트와현재단계의모멘트를비교한다. 굽힘모멘트-곡률 곡선의 기울기가음의고정된값보다작으면이과정을끝내고 M U 의피크값을정의한다. 그렇지않으면 의양만큼곡률을증가시킨후단계 4로간다. 그림 1 곡선 계산과정흐름도 1 선급및강선규칙 14

195 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1.1. 가정 [.1.1] 에규정한절차를적용하는데있어서다음과같이가정한다. 두인접한트랜스버스웨브사이의선체횡단면에서최종강도를계산한다. 각곡률증분동안선체횡단면은평면을유지한다. 선체재료는탄소성거동을한다. 선체거더횡단면을독립적으로거동하는요소의집합으로나눈다. 다음과같은요소가있다. - 횡늑골식패널및 / 또는부착판을갖는일반보강재. 이들요소의거동은 [..1] 에정의되어있다. - 교차하는판으로구성되는강체요소 (hard corner). 강체요소의구조거동은 [..] 에정의되어있다. 반복과정에따라각곡률값 마다, 횡단면에작용하는 는각구조요소에작용하는응력 의기여분을합하여구한다. 각곡률증분에대하여요소의비선형응력-변형률곡선 으로부터, 요소변형률 에해당하는응력 를구한다. 요소의파손기구에대하여이러한응력-변형률곡선을 [.] 에규정한식들로부터계산한다. 응력 은고려하는응력-변형률 곡선들각각으로부터얻은값중가장낮은값으로취한다. 이러한절차는, 부과한곡률값이호깅및새깅상태에서다음식으로구한값 m 에도달할때까지반복한다. M Y F.3 EI Y 여기서, M Y : M Y1 및 M Y 중작은값 (kn.m) M Y1 = 1 3 R ehz AB M Y = 1 3 R ehz AD 만약 가모멘트-곡률 곡선의피크값을계산하기에충분하지않을경우, 부과한곡률값이곡선의최대굽힘모멘트를계산할수있을때까지과정을반복한다..1.3 선체거더횡단면의모델링선체거더횡단면은선체거더최종강도에기여하는부재들로구성되는것으로고려되어야한다. 스닙된보강재들은선체거더강도에기여하지않는것으로가정하여모델링되어야한다. 구조부재들은일반보강재요소, 보강된판요소또는강체요소 (hard corner element) 로분류되어진다. 거더또는선측스트링거의웨브판을포함하는판패널은보강된판요소, 일반보강재요소의부착판또는강체요소로이상화된다. 판패널은다음의두종류로분류된다 : - 종방향으로보강된패널 ( 종방향이긴면 ) - 횡방향으로보강된패널 ( 종방향에수직인방향이긴면 ) 강체요소 (hard corner element) 강체요소란선체거더횡단면을구성하는강한요소로서, 주로탄소성파손모드 ( 재료항복 ) 에따라붕괴한다. 이러한요소는일반적으로동일평면에있지않은두개의판으로구성된다. 판의교차점으로부터강체요소의범위는횡방향으로보강된패널에대해 t p, 종방향으로보강된패널에대해.5 s로취한다. ( 그림 6 참조 ) 여기서, t p : 판의제공총두께 (mm) s : 인접한종통보강재의거리 (m) 빌지, 현측후판-갑판스트링거요소, 거더-갑판연결부와큰거더상의면재-웨브연결부가전형적인강체요소이다. 일반보강재요소 (ordinary stiffener element) 일반보강재요소는부착판을포함한일반보강재요소로구성된다. 원칙적으로, 부착판의폭은다음과같다 : - 일반보강재의평균간격 ( 보강재양측의패널이종방향으로보강되는경우 ) 선급및강선규칙 14 11

196 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 - 종방향으로보강된패널의폭 ( 보강재한쪽측의패널이종방향으로보강되고다른패널은횡방향으로보강되는경우, ( 그림 6 참조 ) 보강된판요소 (stiffened plate element) 일반보강재요소사이, 일반보강재요소와강체요소사이또는강체요소들사이의판은보강된판요소로다루어져야한다. ( 그림 6 참조 ) 그림 6 부착판과강체요소의폭의범위 그림 7 부착판및강체요소의폭의범위 1 선급및강선규칙 14

197 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 그림 8 선체단면에대한보강된판요소, 일반보강재요소및강체요소의형상예 (1) 그림 9에서보인바와같은너클포인트의경우, 3도보다큰각을가지는판의너클포인트주변의판구역은강체요소로정의된다. 강체요소의한쪽의범위는너클포인트로부터횡식구조패널의경우에는 t p, 종식구조패널의경우에는.5 s와같게취한다. () 판요소가불연속종통보강재에의해보강되는경우, 불연속보강재는판을여러요소판패널로나누는것으로만고려한다. (3) 보강된판요소에개구가있는경우, 개구는 5장 1절, [1..7], [1..8] 및 [1..9] 에따라고려되어야한다. (4) 부착판이여러가지두께와항복응력의강재로만들어진경우, 다음의식에서얻어진등가두께와등가항복응력이계산에사용되어져야한다. t1s1 ts t s R ehp R ehp 1t1s1 R ts t s ehp 여기서,,,,,, 와 는그림 1에보인바와같다. 선급및강선규칙 14 13

198 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 그림 7 및 8은선체거더단면모델링의전형적인예를보여주며, 이그림은상갑판, 현측후판및창구측거더부근의모델링에도적용된다. 그림 9 너클포인트를가지는판의경우 그림 1 여러가지두께와항복응력을가지는요소. 응력 - 변형률곡선 (load-end shortening curves)..1 보강된판요소및일반보강재요소선체횡단면을구성하는보강된판요소및일반보강재요소는표 1에규정한파손모드중하나에따라서붕괴한다. 판부재가불연속종통보강재로보강되는경우, 부재의응력은불연속종통보강재를고려하여 [..3] 내지 [..7] 에따라얻어진다. 선체거더최종강도검토를위해전체힘을계산할때, 불연속종통보강재의면적은 으로가정한다. 보강된판요소에개구가있는경우, 선체거더최종강도검토를위한전체힘의계산시보강된판요소의면적은판에서개구부면적을빼서얻어진다. 개구는 5장 1절 [1..7] 내지 [1..9] 에따라고려한다. 보강된판요소의경우, 응력-변형률곡선의압축변형부분 (load shortening portion) 에대한판의유효폭은판의전폭으로취해야한다. 즉, 다른판또는종방향보강재의교차부분까지 ( 강체요소끝단부터또는일반보강재의부착판에서부터는아님 ) 이다. 선체거더최종강도검토를위한전체힘의계산시, 보강된판요소의면적은강체요소와일반보강재사이또는강체요소들사이로취해야한다. 14 선급및강선규칙 14

199 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 표 1 보강된판요소및일반보강재요소의파손모드 요소 파손모드 아래에서정의된곡선 인장을받는판혹은일반보강재요소탄소성붕괴 [..3] 압축을받는일반보강재요소 보기둥좌굴비틀림좌굴플랜지가있는형강웨브의국부좌굴평강웨브의국부좌굴 [..4] [..5] [..6] [..7] 압축을받는보강판요소판좌굴 [..8].. 강체요소 (hard corner element) 인장또는압축상태의강체요소에대한응력-변형률곡선은 [..3] 에따라구한다...3 구조요소의탄소성붕괴선체횡단면을구성하는구조요소들의탄-소성붕괴에관한응력-변형률곡선 (load-end shortening curve) 을나타내는식은다음과같으며, 양 ( 인장 ) 및음 ( 압축 ) 변형률상태에모두적용가능하다.( 그림 참조 ) 여기서, : 고려하는요소의등가최소항복응력 (Nmm ) 으로다음식으로부터구한다. : 경계함수 (edge function) 로서다음과같다. = -1, < -1인경우 =, -1 1인경우 = 1, > 1인경우 : 상대변형률로서다음과같다. : 요소변형률 : 요소의항복응력에서의변형률로서다음과같다. 그림 탄소성붕괴에대한응력 - 변형률곡선 선급및강선규칙 14 15

200 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1..4 보-기둥좌굴선체횡단면을구성하는일반보강재의기둥좌굴에대한응력-변형률 곡선식은다음식으로부터구한다. ( 그림 3 참조 ) 여기서, : [..3] 에따르는경계함수 : 임계응력 (Nmm ), 인경우, 인경우 : 고려하는요소의등가최소항복응력 (Nmm ) 으로다음식으로부터구한다. : 유효면적 (cm ) : 폭 의부착판을가지는보강재의중립축으로부터부착판의바닥까지의거리 (mm) : 폭 의부착판을가지는보강재의중립축으로부터보강재의정부까지의거리 (mm) : [..3] 에따르는상대변형률 : 오일러기둥좌굴응력 (Nmm ) : 폭 인부착외판을갖는일반보강재의순 차모멘트 (cm ) : 부착외판의유효폭 (m), 인경우, 인경우 : 폭 인부착외판의순단면적 (cm ) : 부착판의유효폭 (m), 인경우, 인경우 16 선급및강선규칙 14

201 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1 그림 3 보 - 기둥좌굴의응력 - 변형률곡선..5 비틀림좌굴 선체횡단면을구성하는일반보강재의굽힘-비틀림좌굴에대한응력-변형률곡선 의식은다음식으로부터구한다. ( 그림 4 참조 ) 여기서, : [..3] 에따르는경계함수 : 임계응력 (Nmm ) 으로서다음과같다., 인경우, 인경우 : 6장 3절 [4.3] 에정의된오일러비틀림좌굴응력 (Nmm ) : [..3] 에따르는상대변형률 : 부착판의좌굴응력 (Nmm ), 인경우, 인경우 : [..4] 에따르는계수 그림 4 굽힘 - 비틀림좌굴의응력 - 변형률곡선 선급및강선규칙 14 17

202 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1..6 면재가있는일반보강재의웨브국부좌굴선체거더횡단면을구성하는면재가있는일반보강재의웨브국부좌굴에대한응력-변형률곡선 은다음식으로부터구한다. 여기서, : [..3] 에따르는경계함수 : [..4] 에따르는부착외판의유효폭 (m) : 웨브의유효높이 (mm), 인경우, 인경우 : [..3] 에따르는상대변형률..7 평강인일반보강재의웨브국부좌굴 선체거더횡단면을구성하는평강의일반보강재의웨브국부좌굴에대한응력 - 변형률곡선 을나타 내는식은다음식에따른다. ( 그림 5 참조 ) 여기서, : [..3] 에따르는경계함수 : [..5] 에따르는부착판의좌굴응력 (Nmm ) : 임계응력 (Nmm ), 인경우, 인경우 : 국부오일러좌굴응력 (Nmm ) : [..3] 에따르는상대변형률 그림 5 웨브국부좌굴에대한응력 - 변형률곡선 18 선급및강선규칙 14

203 5 장선체거더강도 11 편 5 장부록 1..8 판좌굴선체횡단면을구성하는횡늑골식보강패널의좌굴에대한응력-변형률 곡선을나타내는식은다음식으로부터구한다. min 여기서, [..3] 에따르는경계함수 : 판변 ( 일반보강재의간격, m) : 판의긴변 (m) 선급및강선규칙 14 19

204 6 장선체부재치수 11 편 6 장 11 편 6 장 선체부재치수 제 1 절 판부재 제 절 일반보강재 제 3 절 일반보강재및보강패널의좌굴및최종강도 제 4 절 1 차지지부재 부록 1 좌굴및최종강도 선급및강선규칙 14 1

205 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 제 1 절 판부재 기호 이절에서정의하지않은기호에대해서는 1장 4절을따른다. I Y : 선체횡단면의수평중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서 5장 1절 [1.5] 에따르며, 모든선체구 조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. I Z : 선체횡단면의수직중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서 5장 1절 [1.5] 에따르며, 모든선체구 조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. N : 1장 4절 [4] 에정의하는참조좌표계에서의순선체횡단면의무게중심의 Z 좌표 (m) 이다. 순선체횡 단면은 5장 1절 [1.] 에따르며, 모든선체구조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를 감소시켜고려한다. t : 판부재의순두께 (mm) p S, p W : 비손상상태에서의정수압, 파랑변동압 (knm ) 으로 [3.1.] 에따른다. p F : 침수상태에서의압력 (knm ) 으로 [3.1.3] 에따른다. p T : 수압시험상태에서의압력 (knm ) 으로 [3.1.4] 에따른다. : [3.1.5] 에따르는법선응력 (Nmm ) : 현 (chord) 을따라측정한요소판패널의긴변의길이 (m) s : 의중앙에서면에따라측정한요소판패널의짧은변의길이 (m) c a : 판패널의형상비 (aspect ratio) 에대한계수로서아래의식에따른다. 다만, 1. 이하로한다. s s c a c r : 패널의곡률에대한계수로서아래의식에따른다. 다만,.4 이상으로한다. s c r 1. 5 r r : 곡률반경 (m) 1. 일반사항 1.1 적용 이절의규정은면외압력및종강도에기여하는것에있어서는선체거더법선응력에대한판부재강도평가에적용한다. 이에추가하여, 판및보강판의좌굴강도평가는 6장 3절에따라수행되어야한다. 1. 순두께 장 절에언급된바와같이, 이절에서언급된모든두께는어떠한부식추가도포함되하지않은순두께이다. 총두께는 3장 절 [3] 에따른다. 1.. 각판부재의순두께 (mm) 는고려하는판부재에있어서 [1.5.1] 따른각각의하중계산점에서계산된순두께중가장큰값으로주어진다.( 표 1 참조 ) 고려하는모든형상은하중계산점에있어서요소판패널의형상이어야한다. 선급및강선규칙 14 3

206 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 1.3 하중의조합 외판외판에대한정수압및변동압은다음의하중을각각단독으로고려하여야한다. 정수압및파랑변동압 외판에인접한구획의적재물에의한정압및동적압력외판에인접한구획에액체를적재하는경우의외판에작용하는정수압및파랑변동압은해당구획의정적및동적압력을경감한것으로하여야한다 외판이외의판요소인접하는구획의경계를이루는판부재에서고려하는모든정적및동적압력은 개의구획에각각작용하는압력을별도로고려하여야한다. 1.4 요소판패널 요소판패널이라함은보강재사이에서보강되지않은판의최소요소를의미한다. 1.5 하중계산점 특별히규정하는경우를제외하고는, 면외압력과선체거더응력은아래의하중계산점에서계산되어야한다. 종식구조의경우 : 수직패널에있어서는요소판패널의최하점 ( 표 1 참조 ), 수평패널에있어서는판요소내에서 y 좌표가최소로되는지점 횡식구조의경우 : 수직패널에있어서는요소판패널의최하점또는각판의최하점 ( 표 1 참조 ), 수평패널에있어서는 y 좌표가최소로되는지점 표 1 하중계산점 종방향으로보강된판부재 횡방향으로보강된판부재 4 선급및강선규칙 14

207 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절. 일반규정.1 파형격벽.1.1 별도로규정하지않는한파형격벽의순두께는 a와 c중큰쪽의값을보강재간격 s로하는판부재에대한값이상이어야한다. (a와 c는그림 1 참조 ) 그림 1 파형격벽. 최소순두께..1 판부재의순두께는표 에서주어진값이상이어야한다. 또한, 화물창에있어서의통상평형수적재상태의흘수로부터만재흘수선 (T) 상부.5 T위치까지 ( 최소. m) 의선측외판의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. 표 판의최소순두께 판의종류 최소순두께 (mm) 평판용골 L 선저외판, 내저판, L 강력갑판, 트렁크 L 선측외판, 빌지외판.85 L 1/ 내측판 (Inner side), 빌지호퍼경사판, 톱사이드탱크경사판.7 L 1/ 횡방향및종방향수밀격벽.6 L 1/ 제수격벽 6.5 거주구의갑판 5..3 만곡부의외판.3.1 종식구조의만곡부외판의순두께 (mm) 는 [3.] 에의한값이상이어야한다..3. 횡식구조의만곡부외판의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. 선급및강선규칙 14 5

208 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 p p s R t.76 k S W b 여기서, R : 만곡부의반지름 (m) s b : 실체늑판또는만곡부횡브래킷의간격 (m).3.3 만곡부외판의순두께는인접하는 m 범위의선저외판혹은선측외판중큰쪽의순두께이상이어야한다..4 평판용골.4.1 평판용골의순두께는인접하는 m 범위의선저외판의순두께이상이어야한다..5 현측후판.5.1 용접구조현측후판용접구조현측후판의순두께는인접하는 m 범위의선측외판의순두께이상이어야한다. 다만, 고장력강사용하는경우에는재료계수에의한수정을할수있다..5. 둥근현측후판둥근현측후판의순두께는인접하는갑판의순두께이상이어야한다..5.3 유효선루단부의현측후판의순두께유효선루의단부가선체중앙부.5 L내에있는경우, 이선루단부의현측후판의순두께는선루단부의전, 후단각각에서선폭의 1/6 이상의범위에걸쳐순두께를증가시켜야한다. 이순두께증가는통상의현측후판에대한순두께요구치의 4 % 이상이어야하나, 4.5 mm 보다클필요는없다. 또한, 선루의단부가선체중앙부.5 L전방혹은후방에있는경우에는상기의순두께증가는통상의선측외판에대한순두께요구치의 3 % 까지경감할수있으나,.5 mm 보다클필요는없다..5.4 비유효선루단부의현측후판의순두께비유효선루의단부가선체중앙부.6 L내에있는경우, 이선루단부의현측후판의순두께는선루단부의전, 후단각각에서선폭의 1/6 이상의범위에걸쳐순두께를증가시켜야한다. 이순두께증가는통상의선측외판에대한순두께요구치의 15 % 이상이어야하나, 4.5 mm 보다클필요는없다..6 스트링거판.6.1 일반스트링거판의순두께는인접갑판의순두께이상이어야한다..6. 긴선루단부의스트링거판의순두께긴선루의단부가선체중앙부.5 L내에있는경우, 이선루단부의스트링거판의순두께는선루단부의전, 후단각각에서선폭의 1/6 이상의범위에걸쳐순두께를증가시켜야한다. 이순두께증가는통상의갑판에대한순두께요구치의 4 % 이상이어야하나, 4.5 mm 보다클필요는없다. 또한, 긴선루의단부가선체중앙부.5 L 전방혹은후방에있는경우에는상기의순두께증가는통상의갑판에대한순두께요구치의 3 % 까지경감할수있으나,.5 mm 보다클필요는없다. 6 선급및강선규칙 14

209 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절.6.3 짧은선루단부분의스트링거판의순두께짧은선루의단부가중앙부.6 L내에있는경우, 이선루단부스트링거판의순두께는선루단부의전, 후단각각에서선폭의 1/6 이상의범위에걸쳐순두께를증가시켜야한다. 이순두께증가는통상의갑판에대한순두께요구치의 15 % 이상이어야하나, 4.5 mm 보다클필요는없다..7 화물깔개 (dunnage) 위에강재코일을적재한내저판.7.1 일반강재코일을적재하는선박의내저판, 빌지호퍼경사판및내부선체판의순두께는 [.7.] 내지 [.7.4] 까지의규정에적합하여야한다. 이절의규정은강재코일표준적인고박방법으로그림 와같은적재상태를예상한다. 그림 강재코일이적재된내저판 가속도가속도를계산하기위하여, 무게중심에대해다음의좌표가사용되어야한다. xg sc = 후방격벽의.75 전방 ( 화물창의중앙지점이 A.E. 로부터.45 L의전방에위치하는경우 ) xg sc = 전방격벽의.75 후방 ( 화물창의중앙지점이 A.E. 로부터.45 L의후방에위치하는경우 ) y z Gsc Gsc Bh 4 h DB 1 n1 1 3 d sc 여기서, : 1. 좌현쪽구조부재를고려할때, -1. 우현쪽구조부재를고려할때 B h : 선측외판또는내측선각과빌지호퍼판의연결위치에서의화물창중앙부폭 (m) d sc : 강재코일의지름 (m) h DB : 내저판의높이 (m) : 화물창길이 (m) 수직방향가속도 a Z (ms ) 는 4장 절 [3.] 에서정의된식에따라계산되어야하며, 횡동요로인한접선방향 가속도 a R (ms ) 은다음식에따라계산되어야한다. a R 18 T R y G _ sc R 여기서,, T R 및 R 은 4 장 절 [3.] 에정의된바와같다. 선급및강선규칙 14 7

210 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절.7. 내저판종식구조의내저판의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t K 1 g cos( C ZP )cos( C R P Y ZR ) a z F 여기서, K 1 : 계수로서다음과같다. K 1 1.7sK.73s K ' s K : [.7.1] 에정의된수직가속도 (ms ) : 4장 절 [.] 에정의된단일종동요각 : 4장 절 [.1] 에정의된단일횡동요각 C ZP,C ZR : 4장 4절 [.] 에정의된하중조합계수 F : 다음식에의한질량 (kg) F K S Wn1n n 3 ' 1 및 5 인경우 F K S 1 n W l l s > 1 또는 > 5 인경우 P : 표 6에따른계수 K S : 다음에따른계수 K S = 1.4 : 강재코일이키코일을포함하는 1단적재일경우 K S = 1. : 그외의경우 W : 강재코일 1개의질량 (kg) : 강재코일의적재단수 : 요소판패널당하중점의수. ( 그림 3 및 4 참조 ) 5일때, 와 값에따라표 3에서얻어 진다. : 1개의강재코일을지지하는화물깔개 (dunnage) 의수 : 강재코일의폭 (m) K : 다음에따른계수 s s ' K s : 선박길이에서요소판패널당최외곽하중점간의거리 (m) ( 그림 3 및 4 참조 ) 1 와 5 인경우, 는,, 및 값에따라표 4 로부터얻을수있고, > 1 또는 > 5 인경우 는 과동일한것으로한다. 그림 3 강재코일의적재조건 ( = 4, = 3 인예 ) 8 선급및강선규칙 14

211 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 그림 4 강재코일의적재조건 ( = 3, = 3 인예 ).7.3 빌지호퍼경사판및내부선체판 종식구조의빌지호퍼경사판및내부선체판의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t K 1 a hopper R P F y 여기서, K 1 : [.7.] 에따른계수 : 내저판과빌지호퍼경사판혹은내측선각판간의각 (deg) a hopper C YR a R sin tan 1 y R G _ sc h g cos : [.7.1] 에정의된접선방향가속도 h CYG cos( C XG) CYSasway sinh : 4 장 절 [.4] 에정의된좌우동요에의한횡방향가속도 (ms ),,, : 4 장 4 절 [.] 에정의된하중조합계수 y G_sc : [.7.1] 에정의된횡방향무게중심 R : 4 장 절 [3..1] 에정의된무게중심계수 F' : 다음식에의한질량 (kg) WnC F n 3 F C W P : 표 6에정의된계수 k W,,, 및 : [.7.] 에따른값 k l l C k : 다음에따른계수 s 1 및 5 인경우 > 1 또는 > 5 인경우 C k =3.: 강재코일을 단이상으로적재하거나혹은강재코일을 1 단으로적재하고, 키코일이빌지 호퍼경사판또는내부선체판에서두번째혹은세번째에위치한경우 C k =.: 그외의경우.7.4 (void) 선급및강선규칙 14 9

212 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 표 3 요소판패널 1 매에작용하는하중점의수 = = 3 = 4 = S.33 S.5 S. S.5 1. S S.5.5 S..4 S S S.5.75 S.4.6 S S S S.6.8 S S S S.8 1. S S S S S S.4.73 S S S S S S S S S.4.65 S 1.8. S S S.65.9 S..4 S 표 4 내저판의요소판패널 1 매가받는하중점간의거리 실제의던에이지폭 선급및강선규칙 14

213 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 3. 면외압력을받는판의강도검토 3.1 하중모델 일반 비손상상태에있어서해수, 화물및평형수에의해발생되는정적및동적압력은고려하는판부재의장소및접하는구획의종류에따라검토되어야한다. 선저외판이나선측외판을제외한부재에서액체를적재하지않는구획의경계를구성하는판부재에있어서는침수상태에있어서면외압력에대한검토도행하여져야한다. 파랑에의한면외압력과선체거더하중은 4장 4절에규정하는 초과확률에대응하는서로독립된하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P를고려하여야한다 비손상상태에서의면외압력비손상상태에서의면외압력은정적및동적압력으로구성된다. 정적압력 (p S) 은다음의압력을포함한다. 4장 5절 [1] 에따른정수압 4장 6절에따른화물및평형수에의한정적압력동적압력 (p W) 는하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P에대하여각각다음의압력을포함한다. 4장 5절 [1] 에따른변동압 4장 6절에따른화물및평형수에의한동적압력 침수상태에서의면외압력 침수상태에서의면외압력 (p F) 은 4 장 6 절 [3..1] 의정의에따른다 시험상태에서의면외압력 시험상태에서의면외압력 (p T) 은아래와같다. p T =p ST - p S, 선저외판및선측외판의경우 p T =p ST, 그밖의경우 여기서, p ST : 4장 6절 [4] 에따른수압시험시의압력 p S : 아래에서정의하는압력 선박이물위에떠있는상태에서수압시험을행하는경우 : 설계자가정의한시험조건의흘수 T 1 에서 4장 5절 [1] 에따른정수압을고려하여야한다. 다만, 시험조건의흘수 T 1 이정의되지않은경우에는시험이물위에떠있지않은상태에서이루어진다고고려한다. 선박이물위에떠있지않는상태에서시험을행하는경우 : p S = 법선응력선체거더종강도에기여하는판부재의강도평가의경우에고려하는모든법선응력은호깅과새깅상태에서다음식에의한 (Nmm ) 의최대값을말한다. X C SW M I SW Y ( z N) C WV M I WV Y ( z N) C WH M I WH Z y1 3 여기서, M SW : 고려하는상태에대응하는호깅및새깅상태에서의허용정수중종굽힘모멘트 (kn.m) M WV : 고려하는상태에대응하는호깅및새깅상태에서의파랑종굽힘모멘트 (kn.m) 로서 4장 3절을따른다. M WH : 수평굽힘모멘트 (kn.m) 로서 4장 3절을따른다. C SW : 하중의조합계수로서, 하중조건 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P에따른표 5에의한값. 선급및강선규칙 14 31

214 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 C WV,C WH : 4장 4절 [.] 에따른조합계수로서, 하중조건 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P에따른표 5에의한값. 표 5 조합계수 C SW, C WV 및 C WH 하중상태 호깅 새깅 C SW C WV C WH C SW C WV C WH. H H F F R1 1 TLC T S T 1. T LC S TLC R 1 1. T S TLC T S P1 1 TLC.4-1 T S TLC.4 T S TLC P 1. 4 T S TLC T S 3. 판두께 3..1 비손상상태면외하중을받는판부재의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t 15. 8c c s a r ps p R P Y W 여기서, : 표 6에따른계수 표 6 계수 판부재 계수 종강도에기여하는판부재 종식구조 횡식구조 R X Y.95.9 R X Y 단,.9 이하 단,.9 이하 그외의판부재 화물창을분리하는수직파형횡격벽을제외한침수상태에서의순두께선저외판, 선측외판및화물창을분리하는수직파형횡격벽을제외한부재로서액체를운송할목적이아닌구 3 선급및강선규칙 14

215 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 획의경계를이루는판부재는침수상태에서의검토가이루어져야한다. 침수상태에대한순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t 15.8c c s a r pf R P Y 여기서, : 침수상태에있어서 을고려하여결정한계수로서, 표 6에따른값 : 계수로서아래와같다. =.95 : 선수격벽의경우 =1.15 : 이외다른수밀격벽의경우 3..3 침수상태에서화물창을분리하는파형횡격벽의순두께 화물창을분리하는파형횡격벽의순두께 (mm) 는아래식에의한값이상이어야한다. t 14.9s 1.5p R eh 여기서, p : 4장 6절 [3.3.6] 에따르는정수압 ( ) 또는 4장 6절 [3.3.7] 에따르는합성압력 () (knm ) s : 판폭 (m). 파형면재또는웨브의폭중큰값을취해야한다. 용접구조의파형형격벽에서면재와웨브의두께가다른경우는다음에따른다. 판폭이좁은쪽의판의순두께 (mm) 는아래식에의한값이상이어야한다. t N 1.5 p 14.9s R eh s : 좁은판의폭 (m). 판폭이넓은쪽의판의순두께 (mm) 는아래식에의한값이상이어야한다. t W 1.5 p 14.9s R eh t W 46s R eh p t NP 여기서, t NP : 좁은판의실제순두께 (mm) 로서, 아래식에의한값이하이어야한다. t NP 14.9s 1.5 p R eh s : 판폭 (m). 파형면재또는웨브의폭중큰값을취한다. 파형하부의순두께는내저판 ( 하부스툴이없는경우 ) 또는하부스툴정판으로부터.15 이상의거리에대해유지시켜야한다. 여기서, 는 3장 6절 [1.4.4] 에따라얻어지는파형의스팬 (m) 이다. 순두께는 [3..1], 절 [3.6.1] 과 [3.6.] 및 3절 [6] 의요건에따른다. 파형중앙부의순두께는갑판 ( 상부스툴이없는경우 ) 또는상부스툴저판으로부터.3 이하의거리에대해유지시켜야한다. 순두께는 [3..1] 및 절 [3.6.1] 과 [3.6.] 의요건에따른다. 선급및강선규칙 14 33

216 6 장선체부재치수 11 편 6 장 1 절 그림 5 파형의구성 상, 하부스툴의순두께하부스툴정판의순두께및재료는 [3..3] 에따라파형격벽판에대해요구되는것이상이어야한다. 스툴정판으로부터파형면재폭과같은거리 ( 깊이 ) 내에있는수직혹은경사스툴측판상부의순두께및재료는 [3..3]( 해당되는경우, 큰값 ) 에대해요구되는파형하단에서의면재판이상이어야한다. 상부스툴의스툴바닥판의순두께및재료는 [3..3]( 해당되는경우, 큰값 ) 에대해요구되는격벽판의것과같아야한다. 같은재료를사용하는경우, 스툴측판하부의순두께는 [3..3]( 해당되는경우, 큰값 ) 에의해요구되는격벽판의상부두께의 8 % 이상이어야한다. 하부및상부스툴의순두께는 [3..1], [3..] 및 [3..4] 에서요구하는것보다커야한다. 파형격벽을지지하는판의순두께스툴이설치되지않는경우, 파형격벽을지지하는늑판과파이프터널보의순두께와재료는파형격벽이내저판에직접연결되는경우, [3..3] 에의해요구되는파형면재의것이상이어야한다. 하부스툴이설치되는경우, [3..] 의첫문장요건에따르는스툴측판의것보다커야한다 수압시험상태 4장 6절 [4] 에정의된구획이나구조의판부재는수압시험상태를고려하여야한다. 수압시험상태에대한순두께 (mm) 는아래식에의한값이상이어야한다. t 15.8c c s a r pt 1.5R Y 34 선급및강선규칙 14

217 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 기호 제 절일반보강재 이절에서정의하지않은기호에대해서는 1장 4절을따른다. L : 규칙에의한길이 L. 단, 3 m 이상일경우에는 3 m로한다. I Y : 선체횡단면의수평중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서, 5장 1절 [1.5] 에따른다. 모든선체구 조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. I Z : 선체횡단면의수직중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서, 5장 1절 [1.5] 에따른다. 모든선체구 조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. N : 1장 4절 [4] 에정의하는참조좌표계에서의순선체횡단면의무게중심의 Z 좌표 (m) 이다. 순선체횡 단면은 5장 1절 [1.] 에따르며, 모든선체구조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜고려한다. p S, p W : 비손상상태에서의정수압, 파랑변동압 (knm ) 으로 [3.1.] 에따른다. p F : 침수상태에서의압력 (knm ) 으로 [3.1.3] 에따른다. p T : 수압시험상태에서의압력 (knm ) 으로 [3.1.4] 에따른다. : [3.1.5] 에따르는법선응력 (Nmm ) s : 스팬의중앙에서현 (chord) 을따라측정한보강재의간격 (m) : 지지부재사이를현 (chord) 을따라측정한보강재의스팬 (m) (3장 6절 [4.] 참조 ) h w : 웨브의높이 (mm) t w : 웨브의순두께 (mm) b f : 면재의폭 (mm) t f : 면재의순두께 (mm) b p : 항복강도평가에서고려하는보강재에부착된판의폭 (m) 으로, 3장 6절 [4.3] 에따른다.(m) w : 폭 (b p) 의부착판을포함한보강재의순단면계수 (cm ) 로서, 3장 6절 [4.4] 에따른다. A Sh : 순전단면적 (cm ) 으로서, 3장 6절 [4.4] 에따른다. m : 계수로서다음에따른다. m =1 : 수직보강재의경우 m =1 : 이외의경우 a : 허용전단응력 (Nmm ) 으로서다음과같다. RY a 3 1. 일반사항 1.1 적용 이장의요건은면외압력및종강도에기여하는일반보강재에대해서는법선응력에대한일반보강재의항복강도평가에적용한다. 집중하중과같이특정한하중을받는보강재의경우도항복강도평가를시행하여야한다. 또한, 일반보강재의좌굴평가는 6장 3절에따른다. 1. 순부재치수 장 절에규정된바와같이, 이장에서고려하는모든부재치수는부식추가를포함하지않은순부재치수이 선급및강선규칙 14 35

218 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 다. 총부재치수는 3 장 절 [3] 에따른다. 1.3 압력의조합 외판요소정수압및파랑변동압은다음의하중을각각독립적으로고려하여야한다. 정수압및파랑변동압 외판에인접하는구획의적재물에의한정적및동적압력외판에인접한구획에액체를적재하는경우의외판에작용하는정수압및파랑변동압은해당구획의정적및동적압력을감소한것으로한다 외판부재이외의요소인접하는구획의경계가되는요소에고려되는모든정적및동적압력은 개의구획에각각작용하는압력을별도로고려하여야한다. 1.4 하중계산점 수평보강재특별히규정하는경우를제외하고, 면외압력및선체거더응력은고려하는보강재길이의중앙에서의값을고려하여야한다 수직보강재면외압력 p는보강재길이의중앙에서구해진값과아래식에의해구해진압력중큰값으로계산한다. p U p p L : 수직보강재의상단이압력 이되는최하방의높이보다도낮은위치에있는경우 1 pl p : 수직보강재의상단이압력 이되는최하방의높이보다도높은위치에있는경우 ( 그림 1 참조 ) 여기서, : 보강재의하단과압력이 이되는최하방의위치까지의거리 (m) p U, p L : 스팬 의보강재의상단과하단에서각각의면외압력 (knm ) 그림 1 수직보강재에작용하는면외압력 36 선급및강선규칙 14

219 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절. 일반규정.1 (void).1.1 (void) 그림 : (void). 일반보강재웨브의순두께..1 단일선측산적화물선의선측늑골을제외한일반보강재웨브의최소순두께일반보강재웨브의최소순두께 (mm) 는다음식의값중큰것이상이어야한다. t = L 6장 1절에따라결정되는부착판요구순두께의 4 %.. 단일선측산적화물선의선측늑골의최소순두께 화물창내의선측늑골웨브의순두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t MIN =.75 (7 +.3 L) 여기서, : 계수로서아래에따른다. = 1.15 : 최전방화물창내의선측늑골의경우 = 1. : 그외의화물창내의선측늑골의경우..3 일반보강재웨브의최대순두께일반보강재웨브의순두께는부착판의제공순두께의 배보다작아야한다..3 일반보강재의순치수.3.1 평강평강일반보강재의순치수는다음에적합하여야한다.( 그림 3 참조 ) hw t W k 그림 3 평강의순치수 선급및강선규칙 14 37

220 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절.3. T-형강 T-형강일반보강재의순치수는다음에적합하여야한다.( 그림 4 참조 ) hw 65 t b t W f f 33 k k b f t f hw t 6 W 그림 4 T- 형강의순치수.3.3 앵글 (angle) 앵글일반보강재의치수는다음에적합하여야한다.( 그림 5 참조 ) hw 55 t b t W f f k 16.5 k b f t f hw t 6 W 그림 5 앵글의순치수 38 선급및강선규칙 14

221 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절.4 일반보강재를연결하는스트러트.4.1 일반보강재를연결하는스트러트의순단면적 A SR(cm ) 과스트러트에수직인축에관한최소순단면 차모멘트 I SR(cm ) 는아래의식에의한값이상이어야한다. A SR SR psrs.75s p 47.A SR1 ASR p s p SR SR1 AASR p SR SR 여기서, p SR : 압력으로, 아래의식에의한값중큰값으로한다. p p SR SR.5 p p SR3 SR1 p SR p SR1 : 스트러트가위치한구획의외측에서스트러트의한면에작용하는외부압력 (knm ) p SR : 스트러트가위치한구획의외측에서스트러트의다른한면에작용하는외부압력 (knm ) p SR3 : 스트러트가위치한구획에서스트러트스팬중앙부에작용하는압력 (knm ) : 스트러트에의해연결되는보강재의스팬 (m) (3장 6절 [4..3] 참조 ) : 스트러트의길이 (m) A ASR : 스트러트의실제순단면적 (cm ).5 화물깔개 (dunnage) 위에강재코일을적재하는내저판의일반보강재.5.1 일반이규정은 6장 1절그림 와같이화물깔개위에강재코일을적재하는선박의내저판, 빌지호퍼경사판및내측선각판의일반보강재에적용한다..5. 내저판의일반보강재내저판의일반보강재의순단면계수 w(cm ) 및순전단면적 A sh(cm ) 은다음식에의한값이상이어야한다. w K A sh 3 g cos( C ZP ) cos( C 8 R s Y ZR ) a g cos( C ) cos( C ) a F 3 5 ZP ZR z sin a z F 1 여기서, K 3 : 표 1에따른계수, 가 1보다큰경우, K 3 는 을취한다. a Z : 6장 1절 [.7.1] 에정의된수직가속도 (ms ) : 4장 절 [.] 에정의된단일종동요각 : 4장 절 [.1] 에정의된단일횡동요각 C ZP,C ZR : 4장 4절 [.] 에정의된하중조합계수 F : 6장 1절 [.7.] 에따른질량 (kg) : 표 3에따른계수 : [3..3] 에따른각도 (deg).5.3 빌지호퍼경사판또는내측선각판의일반보강재 빌지호퍼경사판및내측선각판의일반보강재의순단면계수 w(cm ) 및순전단면적 A sh(cm ) 은다음식에의 선급및강선규칙 14 39

222 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 한값이상이어야한다. w K A sh 3 a hopper 8 R S F Y 5 ' a F 3 1 a hopper sin ' 여기서, K 3 : 표 1에따른는계수, 가 1보다큰경우, K 3 는 l/3을취한다. h : 내저판과빌지호퍼경사판또는내측선각판사이의각 ahopper : 6장 1절 [.7.3] 에정의된가속도 (ms ) F' : 6장 1절 [.7.3] 에따른질량 (kg) : 표 3에따른계수 : [3..3] 에따른각 (deg) : 선박길이에서요소판패널당최외곽하중점간거리 (m) 표 1 계수 K K 3 ' ' 3 5 ' 9 ' 7 ' 15 4 ' 9 3 ' 7 5 ' 1 11 ' (void).6 생존정용또는구조정용진수장치주위의갑판일반보강재.6.1 갑판일반보강재의치수는직접계산에의해결정되어야한다..6. 진수장치에의한하중은진수장치의안전사용하중 (SWL) 에상당하는것이어야한다..6.3 조합응력 (Nmm ) 은아래식에의한값중작은값이하로하여야한다. 1 R eh 35 또는 R m 여기서, R m : 보강재의재료의인장강도 (Nmm ) 4 선급및강선규칙 14

223 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 3. 항복강도평가 3.1 하중모델 일반사항 비손상상태에서해수, 화물및평형수에의해발생하는정적및동적압력은고려하는보강재의위치및인접하는구획의종류에따라검토하여야한다. 선저및선측외판을제외하고액체를운송하지않는구획의경계를구성하는판부재의일반보강재는침수상태에서의면외압력에대한검토도이루어져야한다. 파랑에의한면외압력및선체거더하중에대해서는 4장 4절에서정의하는 확률수준에대응하는서로독립된하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P를고려하여야한다 비손상상태에서의면외압력비손상상태에서의면외압력은정적압력 (p S) 과동적압력 (p W) 으로구성된다. 정적압력 (p S) 은다음의압력을포함한다. 4장 5절 [1] 에따른정수압 4장 6절에따른화물및평형수에의한동적압력동적압력 (p W) 은하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P에대하여각각다음의압력을포함한다. 4장 5절 [1] 에따른변동압 4장 6절에따른화물및평형수에의한동적압력 침수상태에서의면외압력침수상태에서의면외압력 (p F) 은 4장 6절 [3..1] 에따른다 수압시험상태에서의면외압력수압시험상태에서의면외압력 (p T) 은다음과같다. p T = p ST - p S : 선저외판및선측외판의경우 p T = p ST : 그외의판부재의경우 여기서, p ST : 4장 6절 [4] 에따른수압시험시의압력 p S : 다음에규정하는압력 선박이물위에떠있는상태에서수압시험을시행하는경우 : 설계자가정의한시험상태의흘수 T 1 에서 4장 5절 [1] 에따른정수압을고려하여야한다. 다만, 시험상태의흘수 T 1 이정의되지않은경우에는시험이물 위에떠있지않은상태에서이루어진다고고려한다. 선박이물위에떠있지않는상태에서수압시험을시행하는경우 : p S = 법선응력 선체거더종강도에기여하는일반보강재의강도평가에고려되는법선응력 (Nmm ) 은호깅및새깅상태에서의다음식에의한값의최대값으로한다. X C SW M I SW Y ( z N) C WV M I WV Y ( z N) C WH M I WH Z y1 3 여기서, M SW : 허용정수중굽힘모멘트 (kn.m) 로, 고려하는상태에대응하는호깅및새깅의상태를고려한다. M WV : 파랑종굽힘모멘트 (kn.m) 로서 4장 3절에따른다. 고려하는상태에대응하는호깅및새깅의상태를고려한다 선급및강선규칙 14 41

224 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 M WH : 수평굽힘모멘트 (kn.m) 로서 4장 3절에따른다. C SW : 하중의조합계수로서표 에의한값. C WV,C WH : 4장 4절 [.] 에따른조합계수로서표 에의한값. 표 조합계수 C SW, C WV 및 C WH LC 호깅 새깅 C SW C WV C WH C SW C WV C WH H1 비적용 -1-1 H 1 1 비적용 F1 비적용 -1-1 F 1 1 비적용 R1 1 TLC T S T 1. T LC S TLC R 1 1. T S TLC T S P1 1 TLC.4-1 T S TLC.4 T S TLC P 1. 4 T S TLC T S 3. 일반보강재의강도기준 ( 단일선측산적화물선의선측늑골제외 ) 3..1 경계조건이규정은보강재의양끝단이고정이라고간주하고적용한다. 이것과다른경계조건의방요재의항복강도평가는각경우에따라검토하여야한다. 3.. 동일치수의일반보강재의그룹동일치수의일반보강재를여러개취부된경우의 [3..3] 내지 [3..7] 에규정하는최소순단면계수는각각의보강재에요구되는단면계수의평균값으로할수있다. 단, 상기의최소순단면계수는각각의보강재에대한요구단면계수의최대값의 9 % 이상이어야한다. 최소순전단면적에대해서도동일하게적용한다 비손상상태에서의일반보강재의순단면계수및순전단면적 면외압력을받는일반보강재의순단면계수 (cm ) 와순전단면적 (cm ) 은다음의식에의한값이상이어야한다. w A sh p p s 3 S S W m R Y 1 5 ps pw s sin a 여기서, : 표 3에따른계수 : 보강재웨브와보강재를취부한판부재와의각도 (deg) 로서, 보강재중앙에서의값으로한다. 다만, 가 75도미만일경우에는수정되어야한다. 4 선급및강선규칙 14

225 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 표 3 계수 보강재 계수 종강도에기여하는종통보강재 X RY 단,.9 이하 이외의보강재 m 미만의선박의평형수화물창파형횡격벽의순단면계수 15 m 미만의선박의평형수화물창파형횡격벽의면외압력에대한순단면계수 w(cm ) 는다음식에의한값이상이어야한다. w K p p s 3 S S W m R Y C 1 여기서, K : 계수로서, 단부지지조건에따라표 4, 표 5에따른값. 일때는파형격벽의 1/ 피치마다의단면계수및내저판위치에서의하부스툴의단면계수를계산하여야한다. s C : 3장 6절그림8에따른파형격벽의 1/ 피치의폭 (m) : 그림 6에따른지지부재간의거리 (m) : 표 3에따른계수파형격벽의순단면계수를계산할때, 압축상태에서파형면재의유효폭은 3장 6절 [1.4.1] 에따라고려되어야한다. 표 4 인경우의 K 값 상단부의지지조건 거더로지지 갑판에직접용접 선체구조에의해효과적으로지지되는스툴에용접 표 5 인경우의 K값 상단부의지지조건 단면계수 거더로지지 갑판에고착 스툴에고착 파형격벽 스툴하부 선급및강선규칙 14 43

226 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 그림 6 의측정 3..5 침수상태에서의일반보강재의순단면계수및순전단면적 화물창을구분하는수직파형횡격벽을제외한침수상태에서의일반보강재의순단면계수 w(cm ) 및순전단면적 A sh(cm ) 은다음식에의한값이상이어야한다. pf s w 1 16S RY A sh 5pF s sin a 3 여기서,, : [3..3] 에따른계수. 는침수상태에서의 에따라결정된다. : 계수로서다음에따른다. 선수격벽의일반보강재경우 : =.95 상기이외의수밀격벽의일반보강재경우 : = 1.15 는 1. 이하로한다 (void) 3..7 수압시험상태에서의일반보강재의순단면계수와순전단면적 수압시험상태에서의일반보강재의순단면계수 w(cm ) 와순전단면적 A sh(cm ) 은아래식에의한값이상이어야한다. pt s w 1 1.5mRY A sh 3 5 pt s 1.5 sin a 44 선급및강선규칙 14

227 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 여기서, : [3..3] 에따른각도 3.3 단일선측산적화물선의선측늑골에대한강도기준 선측늑골의순단면계수와순전단면적 면외하중을받는선측늑골의스팬중앙부에있어서의순단면계수 w(cm ) 와순전단면적 A sh(cm ) 은스팬중앙부에서다음식에의한값이상이어야한다. w 1.15 A sh m p p s 3 S S W m R Y 1 5 ps pw s 1.1 S sin a B 여기서, : 계수로서아래에따른다. =.4 : BC-A 선박 =.36 : 그밖의선박 : 계수로서,.9로한다. : 3장 6절그림 19에따른선측늑골의스팬 (m) 으로서.5 D 이상이어야한다. : 계수로서다음에따른다. = 1.1 : BC-A 선박에서격창적하상태에서공창의선측늑골 = 1. : 그밖의선측늑골 : 그림 7에따른선측늑골하부브래킷의길이 (m) p s, p w : [1.3] 과 [1.4.] 에정의된비손상조건에서의계산되는정수압및파랑변동압 (knm ) 그림 7 선측늑골하부브래킷길이 황천평형수적재조건에서평형수를적재하는화물창선측늑골의순단면계수 w(cm ) 및전스팬에따른순전 단면적 A sh(cm ) 은이규정에추가하여 [3..3] 에도만족하여야한다. 은 3 장 6 절 [4.] 에정의된선측늑골의스팬으로서, 끝단에서의브래킷을고려한다. 선급및강선규칙 14 45

228 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 3.3. 추가요건최전방화물창내의선수격벽으로부터 3번째까지의선측늑골에대해서는 [3.3.1] 에추가하여순단면 차모멘트는다음식에의한값이상으로하여야한다..18 p S p n W 4 여기서, : 선측늑골의스팬 (m) n : 선수격벽에서고려하는선측늑골까지의늑골수로서뒤로 1, 또는 3으로한다. 대체방법으로선수격벽과호퍼탱크및톱사이드탱크안에설치된횡특설웨브와일직선상에있는선측늑골사 이에수평스트링거와같은지지부재를설치하여, 최전방화물창과선수창내의스트링거와의연속성을유지하 여야한다 선측늑골하부브래킷 3장 6절그림 19에규정하는늑골하부브래킷의위치에있어서, 하부브래킷또는일체형하부브래킷의선측외판을고려한순단면계수는 [3.3.1] 에의한선측늑골의스팬중앙부에서요구되는순단면계수의 배이상이어야한다. 추가하여, 황천평형수조건에서평형수를적재하는화물창의하부브래킷위치에서의순단면계수 w(cm ) 는 [3.3.1] 및 [3..3] 에서얻어진순단면계수중큰것의 배보다작지않아야한다. 하부브래킷의순두께 t LB(mm) 는선측늑골웨브의순두께에 1.5 mm 더한값이상이어야하며, 또한다음식을만족하여야한다. hlb 87 k 좌우대칭인단면을가지는선측늑골 : t 좌우비대칭인단면을가지는선측늑골 : h t LB LB 73 LB 여기에서선측늑골의하부브래킷웨브깊이 h LB 는호퍼탱크경사판과선측외판과의교점에서하부브래킷면재에수직으로측정할수도있다. (3장 6절그림 참조 ) [3.3.] 에의하여부재치수를증가한선수격벽에서 3번째까지의선측늑골에있어서선측늑골하부브래킷의순두께 t LB 가선측늑골웨브의순두께 t W 의 1.73배보다큰경우, t LB 는아래식에의해얻어진 t LB 로할수있다. k t ' LB 1 t t 3 LB W 여기서, t W : [3.3.1] 에따른전단면적 A sh 에대응하는순두께 (mm) 웨브로부터면재의자유단까지의폭은면재순두께의 1k.5 배를초과하여서는아니된다 선측늑골상부브래킷 3장 6절그림 19에규정하는늑골상부브래킷의위치에있어서, 상부브래킷또는일체형상부브래킷의선측외판을고려한순단면계수는 [3.3.1] 에의한선측늑골의스팬중앙부에서요구되는순단면계수의 배이상이어야한다. 추가하여, 황천평형수조건에서평형수를적재하는화물창의상부브래킷위치에서의순단면계수 w(cm ) 는 [3.3.1] 및 [3..3] 에서얻어진순단면계수중큰것의 배보다작지않아야한다. 상부브래킷의순두께 t UB(mm) 는선측늑골웨브의순두께이상이어야한다. 46 선급및강선규칙 14

229 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 3.4 단일선측산적화물선의선측늑골상하단의고착 다음에열거하는보강재의단면계수는선측늑골상단및하단의고착부에있어서각각다음의식을만족하여야한다. (3장 6절그림 참조 ) 선측늑골하단의연결브래킷을지지하는선측외판및빌지호퍼경사판의종통보강재 선측늑골상단의연결브래킷을지지하는선측외판및톱사이드탱크경사판의종통보강재 n w d i i T p S Y pw 1 16R 여기서, n : 선측외판및빌지호퍼경사판에있어서선측늑골하부의연결브래킷을지지하는종통보강재의수또는선측외판및톱사이드탱크경사판에있어서선측늑골의상부연결브래킷을지지하는종통보강재의수 w i : 선측외판붙이종통보강재및빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크경사판붙이종통보강재에있어서선측늑골상부또는하부연결브래킷을지지하는 i-번째종통보강재의순단면계수 (cm ) d i : i-번째종통보강재의선측외판과빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크경사판의교점에서의거리 (m) : 빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크내의횡지지웨브의간격 (m) R y : 선측외판붙이종통보강재및빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크경사판붙이종통보강재에있어서선측늑골상부또는하부연결브래킷을지지하는것의최소등가항복응력 (Nmm ) : 계수로서다음에따른다. = 15 : 선측늑골하부연결브래킷을지지하는종통보강재의경우 = 75 : 선측늑골상부연결브래킷을지지하는종통보강재의경우 : [3.3.1] 에따른선측늑골의스팬 (m) p S, p W : 선측늑골에대한정수압과파랑변동압 3.4. 선측늑골상부또는하부연결브래킷과그것을지지하는 i- 번째의종통보강재와의고착부의순면적 A i(cm ) 는아래식에따른다. w s k Ai.4 k i 1 bkt lg, i 여기서, w i : 선측외판붙이종통보강재및빌지호퍼탱크또는톱사이드탱크경사판붙이종통보강재에있어서, 선측늑골의상부또는하부연결브래킷을지지하는 i-번째의종통보강재의순단면계수 (cm ) : [3.4.1] 을따른다. k bkt : 브래킷의재료계수 k lg,i : i-번째종통보강재의재료계수 s : 선측늑골의간격 (m) 3.5 다중스팬을갖는일반보강재의강도기준 강도기준 [3.5.] 에규정하는다중스팬을갖는일반보강재의최대법선응력 와전단응력 는표 6 의식에따른다. 선급및강선규칙 14 47

230 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 표 6 다중스팬을갖는보강재의강도기준 상태비손상상태침수상태시험상태 법선응력 S R Y S R Y 1.5RY 전단응력 a a 1. 5 a ( 비고 ) : [3..3] 에따른계수 : [3..5] 에따른계수 3.5. 다중스팬을갖는일반보강재 다중스팬을갖는일반보강재의최대법선응력 와전단응력 는다음사항을고려한직접계산에따른다. 정압, 동적압력및힘의분포 중간지지부재 ( 갑판또는거어더등 ) 의수와위치 보강재의단부및중간지지부재단부의고착조건 보강재의중간스팬에서의기하학적인특징 3.6 침수상태에서화물창을분리하는수직파형수밀횡격벽의구조치수 화물창을분리하는수직파형수밀횡격벽의파형의굽힘능력및전단능력 분리된화물창들사이의수밀격벽의파형의굽힘능력및전단능력은다음의식을만족하여야한다. R eh 여기서, M : 파형의굽힘모멘트 (kn.m) 로서, 다음식에따른다. F : 4장 6절 [3.3.6] 에따라계산되는힘 ( ) 또는 4장 6절 [3.3.7] 에따라계산되는합성력 () (kn) : [3.6.] 에따라얻어지는파형의스팬 (m) W LE : [3.6.] 에따라서파형의하단에서계산되어야하는 1/ 피치파형의순단면계수 (cm ). 다만, 다음식 으로계산된값을초과할수없다. W LE.5 QhG hg sc pg, M WG 1 ReH 3 W G : [3.6.] 에따라서쉐더판또는거싯판의최상부에서계산되어야하는 1/ 피치파형의순단면계수 (cm ). Q : 파형하단에서의전단력 (kn) 으로서다음식에따른다. Q =.8 F h G : 쉐더판또는거싯판의높이 (m) ( 그림 11 내지그림 15 참조 ) p G s C : 4 장 6 절 [3.3.6] 에따라서쉐더판또는거싯판의중앙에서계산되어야하는정수압 ( ) 또는 4 장 6 절 [3.3.7] 에따라서쉐더판또는거싯판의중앙에서계산되어야하는합성압력 () (knm ) : 3장 6절그림 8에따른파형의간격 (m) W M : [3.6.] 에따라서파형의스팬중앙에서계산되어야하는 1/ 피치파형의순단면계수 (cm ). 다만, 1.15 W LE 이하로한다. : 파형의전단응력 (Nmm ) 으로, 다음식에따른다. 48 선급및강선규칙 14

231 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 1 Q A SH A sh : 전단면적 (cm ) 으로서, 다음식에따른다. 파형웨브와면재사이에있을수있는비수직성을고려하여전단면적을감소시켜야한다. 일반적으로감소된전단면적은웨브단면적에 sin 을곱하여구할수있으며, 여기서 는웨브와면재사이의각이다. (3장 6절그림 8 참조 ) 파형의실제순단면계수는 [3.6.] 에따라계산되어져야한다. 1절그림 5에정의된격벽의파형상부의순단면계수는이요건과 1절 [3..1] 에따르는중앙부의순단면계수의 75 % 이상이어야하며, 여러개의최소항복응력에대해서는수정되어야한다 파형하단에서의순단면계수 a) 파형하단에서의순단면계수 ( 그림 11 내지그림 15) 는 3장 6절 [1.4.1] 에명시한폭이하의유효면재폭 b ef 을가진압축면재를포함하여계산하여야한다. b) 국부브래킷에의해지지되지않는웨브경우 e) 를제외하고, 파형의하부에서웨브가스툴정판하부 ( 또는내저판하부 ) 의국부브래킷에의하여지지되지않는경우, 파형의단면계수는파형웨브의 3 % 를유효한것으로간주하여계산하여야한다. c) 유효한쉐더판 3장 6절 [1.4.11] 에정의된유효한쉐더판이설치된다면 ( 그림 11 및그림 1), 하단 ( 그림 11 및그림 1의단면 1) 에서파형의단면계수를계산할때면재판의순면적을다음식에의한값 (cm ) 만큼증가시킬수있다. I. 5a SH t f t SH 다만.5 at f 이하로한다. 여기서, a : 파형면재의폭 (m) (3장, 6절그림 8 참조 ) t SH : 쉐더판의순두께 (mm) t f : 면재의순두께 (mm) d) 유효한거싯판 3장 6절 [1.4.1] 의유효한거싯판이설치된다면 ( 그림 13 내지그림 15), 하단에서의파형횡격벽의단면계수 를계산할때 ( 그림 13 내지그림 15의단면 1) 면재판의순면적을다음식에의한값 (cm ) 만큼증가시킬 수있다. I 7h G G t f 여기서, h G : 거싯판높이 (m) ( 그림 13 내지그림 15) 로서, (1/7)S GU 이하로취한다. S GU : 거싯판의폭 (m) t f : 면재의순두께 (mm) e) 경사스툴정판 수평면과 45도이상의각도를가진경사스툴정판에파형웨브가용접되는경우, 파형의단면계수는파형 웨브가전부유효한것으로간주하여계산할수있다. 45도미만의각도인경우, 웨브의유효도는 도에 대하여 3% 및 45도에대하여 1 % 로하여선형보간으로구할수있다. 유효한거싯판이부착되는경우, 파형순단면계수를계산할때상기 d) 에규정한바와같이면재판의순 면적을증가시킬수있다. 쉐더판만있는경우면재판면적증가는고려하지않는다. 선급및강선규칙 14 49

232 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 그림 11 대칭쉐더판그림 1 비대칭쉐더판 그림 13 대칭거싯 / 쉐더판그림 14 비대칭거싯 / 쉐더판 그림 15 비대칭거싯 / 쉐더판 5 선급및강선규칙 14

233 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 상. 하부스툴의보강재상. 하부스툴의보강재의순단면계수는다음의식또는 [3..5] 에의해얻어진값보다커야한다. psl w 1 16sRY 3 여기서, p : 4장 6절 [3.3.7] 에정의된압력 (knm ) 및 : [3.3.5] 에정의 4. 1 차지지부재의웨브보강재 4.1 순치수계산 차지지부재의웨브보강재가웨브를관통하는일반보강재의면재에용접하는경우, 웨브보강재의순단면적 (cm ) 은웨브의중간위치에서다음식에의한값이상이어야한다..1k ps A 1 여기서, k 1 : 웨브와웨브를관통하는일반보강재의고착부계수로서다음에따른다. k 1 =.3 : 칼라플레이트가없는경우 (3장 6절그림 8 참조 ) k 1 =.5 : 칼라플레이트가있는경우 (3장 6절그림 9 참조 ) k 1 =. : 하나또는두개의큰칼라플레이트가있는경우 (3장 6절그림1, 그림11 참조 ) p : 웨브를관통하는일반보강재에작용하는압력 (knm ) 4.1. 비수밀 1 차지지부재의웨브보강재의순단면계수 (cm ) 는다음식에의한값이상이어야한다. w.5s ts S 여기서, s : 웨브보강재의길이 (m) t : 1차지지부재의웨브순판두께 (mm) S s : 웨브보강재의간격 (m) 웨브보강재의단부고착 1차지지부재의웨브보강재가일반보강재의면재에용접되는경우, 평형수탱크또는수밀탱크의 1차지지부재의웨브보강재단부에있어서의응력 (Nmm ) 은브래킷이없는경우다음식을만족하여야한다. 175 여기서, cos 선급및강선규칙 14 51

234 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 : 응력집중계수를고려한계수로서, 다음에따른다. ( 그림 8 참조 ) = 3.5 : 이중저또는이중선측내에서의웨브보강재의경우 = 4. : 그외다른웨브보강재의경우 ( 호퍼탱크, 톱사이드탱크등 ) : 종통부재의단면형상을고려한계수로서, 다음에따른다. = 1. : 좌우대칭인단면을가지는웨브보강재의경우 (T-단면, 플랫바 ) = 1.3 : 좌우비대칭인단면을가지는웨브보강재의경우 ( 앵글단면, 벌브 (bulb) 형상 ) : 웨브보강재단부의상세구조에따른계수로서, 다음에따른다. ( 그림 9 참조 ) = 1. : 표준웨브 =.8 : 표준웨브보다피로강도를향상시킨형상의경우 : 그림 1에따른다. : 종부재로부터전달되는웨브보강재단부에발생하는응력진폭 (Nmm ) 으로, 다음에따른다. : 변동하중 (N) 으로다음에따른다. : 4장 6절 [..1] 의규정에따른웨브보강재가설치된고려하는구역의액체에의한최대압력 (knm ) 으로서, 초과확률수준에따라일반보강재의스팬중앙에서계산한값 : 종통부재의스팬 (m) : 종통부재의간격 (m) : 그림 1에따른기하학적파라미터 (mm ) : 그림 1에따른기하학적파라미터 (mm) : 다음식에의한값 (mm) : 그림 1에따른값 (mm) : 다음식에의한값 (mm) 일때 일때 : 웨브보강재단부의최소폭 (mm)( 그림 9 참조 ) 그림 8 1 차지지부재에부착된웨브보강재 5 선급및강선규칙 14

235 6 장선체부재치수 11 편 6 장 절 그림 9 웨브보강재단부형상 그림 1 1 차지지부재관통부의파라미터 선급및강선규칙 14 53

236 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 제 3 절 일반보강재및보강패널의좌굴및최종강도 기호 이절에서정의하지않은기호에대해서는 1장 4절을따른다. 또한, 압축및전단응력은양 (+) 으로, 인장응력은 음 (-) 으로한다. : 일반적으로부분패널의긴측면의길이또는표 의응력상태 3-1에따른부분패널의측면의길이 (mm) : 일반적으로부분패널의짧은측면의길이또는표 의응력상태 3-1에따른부분패널의측면의길이 (mm) : 요소판패널의종횡비 ( ) : 부분또는전체판패널의폭방향에포함되는요소판패널수 그림 1 패널의배치 t : 판의순두께 (mm) : 선체거더종굽힘에의한법선응력 (Nmm ) : [.1.3] 에따른전단력에의한전단응력 (Nmm ) : x 방향의막응력 (Nmm ) : y 방향의막응력 (Nmm ) : x-y 평면의전단응력 (Nmm ) : 세장비의참조차수로서, 다음에따른다. K : 좌굴계수로서, 표 와표 3에따른다. LC 1과 LC 의경우, 참조응력은다음에따른다 : : 참조응력으로서, 다음에따른다. b' : 요소판패널의짧은변의길이 LC 3 내지 LC 1의경우, 참조응력은다음에따른다 : : 참조응력으로서, 다음에따른다. : 단부응력비로다음에따른다. 선급및강선규칙 14 55

237 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 여기서, : 최대압축응력 : 최소압축응력또는인장응력 S : 안전계수로서, 다음에따른다. S = 1. : 아래에기술하는것을제외한구조부재 S = 1.1 : 창구덮개, 파운데이션 (foundation) 과같이독립된국부하중을받는구조부재 S = 1.15 : 해치코밍, 톱사이드탱크및호퍼탱크의경사판, 내저판, 내측판 (inner side), 단일선측 구조선박의선측외판및횡격벽의상 / 하부스툴의종 / 횡방향일반보강재의굽힘좌굴에대한최종강도를 [4.] 에의해평가하는경우알루미늄합금의경우는개개의값에 1.을증가시킨값으로한다. F 1 : 표 1에의한요소판패널단부의긴변위에있는일반보강재의경계조건에관한수정계수. 패널단부의 개의긴변방향에있는일반보강재의고착조건이다른경우, 적절한수정계수 F 1 의최소값으로한다. 표 1 수정계수 F 1 고착조건 F 1 () 단부보강재 양단스닙된보강재 평강 양단이인접하는부재에유효하게고착되어있는보강재 (1) 1.1 구평강 1.1 앵글및 T 형강 1.3 큰강성을갖는거더 ( 예 : 선저트랜스버스 ) (1) 직접계산에의해정확한값을구할수있다. () 양단에있어서보강재가다른경우의 F 1 은두값의평균값을이용한다. 1. 일반사항 이절의규정은압축응력, 전단응력및면외압력을받는구조부재의좌굴강도평가에적용한다 이하의규정에따라좌굴강도평가를수행한다. a) 4장 4절에규정하는비손상상태에서의모든하중상태에대하여, 다음의구조부재또는구조요소는 [], [3] 및 [4] 의규정에의한다. 선체횡단면해석에서요소판패널및일반보강재 7장에서요구되는유한요소법에서모델화된요소판패널 b) 침수상태에있어서다음의구조부재는 [6] 의요건에따른다. 횡수직파형수밀격벽 요소판패널의경계조건은단순지지로한다. 경계조건이단순지지와다른경우표의 3, 4 및 7 내지 1까지에따라보다더적절한경계조건을적용할수있다. 56 선급및강선규칙 14

238 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절. 적용.1 선체횡단면해석에있어서의응력.1.1 일반사항 고려하는선체횡단면을구성하는구조부재에있어서는다음사항을조합하여좌굴강도평가를하여야한다. [.1.] 에따른선체거더굽힘에의한법선응력 ( ) [.1.3] 에따른전단응력 ( ) 부재에발생하는비손상상태에서의면외압력면외압력및선체거더하중은 4장 4절에규정하는 의확률수준에대응하는서로독립된하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P를고려하여야한다..1. 법선응력 ( ) 개개의패널및보강재에대하여 [.1.1] 에규정하는하중상태에있어서되는법선응력은 6장 1절 [3.1.5] 및 6장 절 [3.1.5] 의규정에따른구조부재에대하여계산하는최대압축응력으로한다. 횡식의일반보강재에서 [.1.1] 에규정하는각하중상태에있어서법선응력은보강재각단부에서의최대압축응력으로한다..1.3 전단응력 ( ) [.1.1] 에규정하는각하중상태에있어서고려하는전단응력은다음의전단응력에의해발생하는전단응력으로한다. Q Q SW C QW Q WV 여기서, Q SW : 4장 3절 [.3] 에따른비손상상태에대한선체횡단면위치의설계정수중전단력 Q WV : 4장 3절 [3.] 에따른비손상상태에대한선체횡단면위치의파랑전단력 C QW : 4장 4절표 3에따른하중조합계수 설계초기단계에서설계정수중전단력이정해지지않은경우는설계정수중전단력은다음에따를수있다. Q SW C.7 3CLB 1 B.1.4 면외압력굽은판패널및보강재에관한좌굴강도검토에있어서고려하는면외압력은각각 6장 1절 [3.1], 6장 절 [3.1] 에따른다. 굽은판패널의하중계산점은곡선에따라서측정한길이의중간점으로한다. 일반보강재의하중계산점은 6장 절 [1.4] 에따른다.. 적용..1 좌굴및최종강도기준의적용은부록 1에따른다. 선급및강선규칙 14 57

239 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 표 평면요소판패널의좌굴및경감계수 응력상태 단부응력비 종횡비 좌굴계수 K 경감계수 k K 1.1 K K c 인경우 x 1 c 인경우 1. x c c c c c K F R F H R y c c K F c 인경우 R 1 c 인경우 R. c c c c 1 1 K F K 1 F 1.91 c 1 p 1.5 ( ) 1 p 3 인경우 p.5 y 가압축응력인경우 c K F y 가굽힘에의한응력인경우 F1 c1 1 y 가침수시에있어서굽힘에의 K F 한응력인경우 ( 수밀격벽 ) : c 1 H R c T T 4 T 경계조건 자유 단순지지 고정 표의응력상태는일반적인경우이다. 응력 ( x, y) 는국부좌표계에서의값이다. 58 선급및강선규칙 14

240 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 K K K.45.7 인경우 x 1.7 인경우 x K K 3 === 1 K === K K K r 하중상태 5 에따라 r = 수정계수 r = d a db 1 1 a b K K.84 인경우 1.84 인경우 === === === === 경계조건 자유 단, d a a 1.64 K K K 4.7 및 d b b 1 K K K K K K 단순지지 고정 4 K 인경우 x 1.7 인경우 x 인경우 x 1.83 인경우 x 표 의응력상태는일반적인경우이다. 응력 ( x, y) 는국부좌표계에서의값이다. 선급및강선규칙 14 59

241 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 표 3 R/ t 5 1 인곡판패널에대한좌굴및경감계수 응력상태 종횡비 좌굴계수 K 경감계수 k 1 b 1.63 R b 1.63 R R t R t K b R t 3 R t b b K.3 R R.5 bt.4 인경우 x 인경우 x 인경우 x b.5 R R t K b 1 3 R t.5 인경우 y 1 b.5 R R t b b K.67 3 R t R b.4 R t t R.5 1 인경우 인경우 1.5 인경우 y 3.3/ y. / y 3 b R.6 b R t R t K.3 R t R t b b b R b R K.3.91 R t R bt 하중상태 1a 와동일 4 b 8.7 R b 8.7 R R t R t K K b K K R b.8 R R t t 인경우 인경우 인경우 경계조건 자유 단순지지 고정 1. 곡률이매우큰패널의경감계수 κ는평면으로전개한상태에대해서구한값미만이어서는아니된다.. 빌지외판과같이패널이부분패널또는전체패널에포함되는경우, 경감계수 κ는다음값으로할수있다 응력상태 1b : x 응력상태 : y 선급및강선규칙 14

242 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 3. 요소판패널의평가기준 3.1 판 일반사항 요소판패널의순두께는다음에따른다. 선체횡단면해석에있어서패널은 [3.1.] 에따라평가되어야하며, 이경우응력조합은다음의 가지상태를고려하여야한다. 응력조합 1 : [.1.] 에따른법선응력 1 % 및 [.1.3] 에따른전단응력 7 % 응력조합 : [.1.] 에따른법선응력 7 % 및 [.1.3] 에따른전단응력 1 % 유한요소해석에서패널의검증은 [3.] 에따른다 선체횡단면해석에있어서요소판패널의평가각요소판패널은 [.1] 에서정의하는하중상태에있어서다음의기준을만족하여야한다. 종식구조의경우 x S xreh e1 S R e 3 3 eh 1. : 응력조합 1 과 x S xreh e1 S R 횡식구조의경우 y S yreh e e 3 3 eh S R e 3 3 eh : 응력조합 과 : 응력조합 1 과 y S yreh e S R e 3 3 eh 1. : 응력조합 과 상기조건의각항은 1. 미만이어야한다. 경감계수 및 는표 및표 3에따른다. 계수 e1, e 및 e3는표 4에따른다. e3의결정에있어종식구조의경우에는 를 1로, 횡식구조의경우에는 를 1로한다. 3. 유한요소해석에서의요소판패널의평가 3..1 일반각요소판패널의좌굴강도에대해서는 [3..] 의응력상태에대응하여, [3] 의규정에의해평가되어야한다. 이경우, 고려하는패널의좌굴계수및경감계수는 [3..] 에따라표 의적절한응력상태에대해서산정하여야한다. 3.. 응력 좌굴응력은 4 장 7 절에서규정하는적하상태에대하여단부응력비 를포함, 표, 결정하여야한다. 표 3 및 7 장의규정에의해 3..3 포아송 (poisson) 효과 간접법또는직접법에의해도출된좌굴강도평가에있어서포아송 (poisson) 효과에의한영향을고려하여경감 하여야한다. 간접법에있어서의수정은국부하중에의한응력에선체거더응력을더한후에이루어져야한다. 선급및강선규칙 14 61

243 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 및 두응력이압축응력인경우, 다음의식에따라수정하여야한다. x y * x * y * y (.3 ) /.91 * x (.3 ) /.91 여기서,, : 포아송 (poisson) 효과를포함하는응력 의경우 : 및 의경우 : 및 3..4 평가기준각요소판패널에있어서 [.1] 에규정하는하중에의한응력은다음의기준을만족하여야한다. x S xreh e1 y S yreh e B x ys ReH S R e 3 3 eh 1. 또한, 압축응력, 및전단응력 는각각다음식에적합하여야한다. x S x ReH y S y ReH S R eh e1 e 3 1. e 경감계수, 및 는표 및표 3에따른다. ( 인장응력 ) 의경우 : = 1. ( 인장응력 ) 의경우 : = 1. 계수 e1, e, e3 및 B는표 4에따른다. 표 4 계수 e1, e, e3 및 B 지수 e1 e3 및계수 B 평면 패널 곡면 e1 1.5 e 1.5 e3. B ( 및 가양 ( 압축응력 ) 의경우 ) B ( 및 가음 ( 인장응력 ) 의경우 ) 1-6 선급및강선규칙 14

244 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 3.3 웨브및면재 보강재및거어더부재의웨브및플랜지에있어보강되지않은것에대해서는해당웨브및플랜지패널의좌굴강도는 [3.1] 의규정에의해평가하여야한다. 4. 부분및전체패널의좌굴강도기준 4.1 종식보강재및횡식보강재 선체횡단면해석에서부분또는전체패널의종식및횡식보강재는 [4.] 및 [4.3] 의요건에적합하여야한다. 4. 면외좌굴모드에서의최종강도 4..1 평가기준횡식또는종식강재는다음의기준에따른다. a S 1 R eh b 여기서, : 보강재의축방향으로균일하게분포하는압축응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. 종식보강재의경우 : = 횡식보강재의경우 : = : 보강재에작용하는굽힘응력 (Nmm ) 으로 [4..] 에따른다. 단, [4..] 의적용에있어서 = 및 로한다. 4.. 굽힘응력보강재에작용하는굽힘응력은다음에따른다. M M b W 1 st 1 3 여기서, : 다음식에서얻어진보강재변형 w에의해발생하는굽힘모멘트 (N.mm) M F Ki pz w c p f z 단, ( c f p ) : 다음식에서얻어진면외하중 P 에의해발생하는굽힘모멘트 (N.mm) M1 pba 종식보강재의경우 : 횡식보강재의경우 : M 1 z pa n b 8c S 1 3, 일반적으로 n=1 로한다. : [5] 에규정하는판유효폭을포함하는보강재의순단면계수 (cm ) 로서, 다음에따른다. 면외하중이보강재에작용하는경우 선급및강선규칙 14 63

245 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 면외하중이보강재쪽에서가해지는경우에는 는면재측의순단면계수로한다. 면외하중이보강재반대쪽에서가해지는경우 는부착판측의순단면계수로한다. ( 주 ) 양단이스닙된보강재의경우, 는부착판측의순단면계수로한다. 그럼에도불구하고, 값이 값보다크고면외하중이보강재쪽에서가해지는경우의 는면재측의순단면계수로한다. 면외압력이보강재에작용하지않는경우 는면재측및부착판측의순단면계수중최소의값으로한다. ( 주 ) 양단이스닙된보강재의경우, 는부착판측의순단면계수로한다. : 횡식보강재의경계조건을고려한계수로서다음에따른다. = 1. : 단순지지된보강재 =. : 부분적으로구속된보강재 : 6장 절 [1.4] 에서규정하는하중계산위치에대하여 4장 5절및 4장 6절에의해계산된면외하중 (knm ) : 보강재의이상화된좌굴힘 (N) 으로다음에따른다. 종식보강재의경우 : F a Kix EI x 1 4 Kiy EI y 횡식보강재의경우 : nb F 1 4, : [5] 에따른부착판의유효폭을포함하는종식및횡식보강재의순단면차모멘트 (cm ). 및 는 다음에따른다. I x I y 3 bt at :, 및 에의한공칭면외하중 (Nmm ) 종식보강재의경우 : p zx t a b xl c y y 1 b a 횡식보강재의경우 : p zy t a a Ay c x xl y 1 1 a nb ata A x xl x 1 b ta t a : 보강재부착판의순두께 (mm), : 보강재의축방향에수직이고, 길이방향에따라분포하는응력에대한계수로서, 다음에따른다. 1 인경우 : < 인경우 :, : 보강재의부착판을포함하지않는종식및횡식보강재의순단면적 (mm ) 1 1 t ReH E m a m, : 계수로서다음에따른다. 종식보강재인경우 : b 64 선급및강선규칙 14

246 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 a. : m1 1.47, m.49 b a. : m1 1.96, m.37 b 횡식보강재인경우 : a : m1.37, m n b n a : m1.49, m n b n : 일반적인경우 : 보강재와같은쪽의면외압력이적용되는양단이스닙된보강재의경우 w : 초기처짐 (imperfection)(mm) 으로, 다음에따른다. 종식보강재의경우 : a b w min(,,1) 5 5 a n b w min(,,1) 횡식보강재의경우 : 5 5 양단이스닙된보강재의경우 는부착판중앙으로부터해당부재의유효폭을포함한보강재의중립축까지거리이상으로한다. w 1 : 면외하중 p에의한보강재스팬중앙부의변형량 (mm). 균일분포하중의경우, 다음식으로계산된값으로할수있다. pba w EI x 5ap( nb) w EI yc S 4 4 ( 종식보강재 ) ( 횡식보강재 ) : 보강재에의한탄성지지 (Nmm ) 로다음에따른다. 종식보강재인경우 c c f px F Kix a (1 c px I.91 3 t b 1 c xa ) x 1 는계수로서다음에따른다. a b 인경우 c xa a b b a a b 인경우 횡식보강재인경우 c c f py cs FKiy 1 c n b t a 1 c 4 I y 3 ya py c xa 1 a 1 b 선급및강선규칙 14 65

247 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 는계수로서다음에따른다. nb a 인경우 nb a 인경우 c ya c ya nb a a nb nb 1 a 4..3 면외하중이작용하지않는종식및횡식보강재의기준 [4..1] 의적용에있어면외하중이작용하지않는스닙된보강재를제외한종식및횡식보강재의순단면 차모 멘트 및 (cm ) 는다음식에의한값이상으로하여야한다. p zxa whw a I x 4 R 1 eh E x S p zy ( nb) whw ( nb) I y 4 R 1 eh E y S : 종식보강재 : 횡식보강재 4.3 비틀림좌굴 종식보강재 종식보강재는다음의기준을만족하여야한다. xs R T eh 1. : 계수로서, 다음에따른다. T. 인경우 T. 인경우.51.1 T. T : 세장비로서, 다음에따른다. KiT E I P I1 a.385i T (Nmm ) : 그림 의 C 점에있어서보강재의순단면극 차모멘트 (cm ) 로서, 표 5 에따른다. : 보강재의상부난 (St. Venant) 굽힘저항모멘트 (cm ) 로서, 표 5 에의한다. : 그림 의 C 점에있어서보강재의순관성단면모멘트 (cm ) 로서, 표 5 에의한다. : 고정도 (degree of fixation) 에관한계수로서, 다음에따른다 I 3 4 a b 4h 3 t 3t w 3 w : 웨브의순단면적으로다음에따른다. 66 선급및강선규칙 14

248 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 : 면재의순단면적으로다음에따른다. e f h w t f (mm) 그림 보강재의치수 표 5 단면 차모멘트 단면 I P I T I w 평강 3 w 4 h w t 31 w 31 3 w 4 h t t 1.63 h w w 3 3 w 6 h w t 361 구평강, 앵글또는 T 형강 A w h 3 w A f e f 1 4 w 31 3 w 4 h t b f t 31 3 f 4 t 1.63 h + w t 1.63 b w f f 구평강, 앵글의경우 : Af e f b f A f. 6A 6 11 Af AW T 형강의경우 : 3 f b t f 11 e f 6 W 4.3. 횡식보강재 축압축응력이작용하고, 종식보강재에지지되지않는횡식보강재에있어서는 [4.3.1] 의규정을준용하여야 한다. 5. 유효폭 5.1 일반보강재 일반보강재부착판의유효폭은다음식에따른다. ( 그림 1 참조 ) 종식보강재의경우 : bm min( xb; ss) 횡식보강재의경우 : a m min( a; s) y s 여기서, s.35 s eff 3 eff.673 s s : 보강재의간격 (mm).44 s eff.56 다만, 1. 이하로한다. 선급및강선규칙 14 67

249 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 : 다음에따른다. 종식보강재인경우 = a : 보강재의양단이단순지지인경우 =.6 a : 보강재의양단이고정인경우 횡식보강재인경우 = b : 보강재의양단이단순지지인경우 =.6 b : 보강재의양단이고정인경우 5. 1차지지부재 차지지부재의보강된플랜지판의유효폭 은다음 a) 및 b) 에따른다. : 1차지지부재가지지하는판의폭 (mm) 으로, 인접한지지되지않은판들의중심에서중심까지의거리 : 1차지지부재의부착판의유효폭 (mm) 으로, 하중의종류에따라서표 6에서결정된값. 단, 부착판의유효폭이한쪽만인경우또는비대칭의면재의경우는별도로검토하여야한다. 은 1차지지부재에균일분포하중이작용하는경우또는집중하중이같은간격으로 6개소이상작용하는경우에적용하고, 는 1차지지부재에집중하중이 3개소이하작용하는경우에적용되는값이다. a) 1차지지부재의웨브에평행하게보강되는경우 ( 그림 3 참조 ) 그림 3 웨브에평행하게보강 b e m e ' m n b m : 유효폭 에포함되는보강재간격 b 의수로서, 다음에따른다. 68 선급및강선규칙 14

250 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 e m int b b) 1차지지부재의웨브에수직하게보강되는경우 ( 그림 4 참조 ) 그림 4 웨브에수직하게보강 a e m e ' m n a m e m 여기서, 이거나 인경우 a 와 b 를바꾸어서계산하여야한다. 표 6 부착판의유효폭 이상 가표의중간에있는경우는보간법에의해결정한다. : 굽힘모멘트곡선에서 이되는 점사이의거리. 단순지지의 1차지지부재의경우, 지지되지않은스팬의거리로하고, 양단고정의 1차지지부재에서는지지되지않은스팬의.6배의거리로한다. 6. 침수상태에서의파형횡수밀격벽 6.1 일반 파형격벽의웨브의좌굴강도평가 6 장 절 [3.6.1] 에의하여계산된전단응력 는다음식을만족하여야한다. C 여기서, 선급및강선규칙 14 69

251 6 장선체부재치수 11 편 6 장 3 절 : 한계좌굴응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. ReH E 3 인경우 C E R R eh eh R eh E C 1 3 인경우 E : 오일러 (Euler) 의전단좌굴응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. E tw.9kt E 3 1 c k t : 계수로서 6.34 로한다. t w : 파형격벽의웨브순두께 (mm) c : 파형격벽의웨브의폭 (m) 으로, 3장 6절그림 8에의한다. 7 선급및강선규칙 14

252 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 제 4 절 1 차지지부재 기호 이절에서정의하지않은기호에대해서는 1장 4절에따른다. L : 규칙에의한길이. 단, 3 m 이상일경우는 3 m로한다. I Y : 선체횡단면의수평중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서, 5장 1절 [1.5] 에따른다. 모든선체구조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. I Z : 선체횡단면의수직중립축에대한순단면 차모멘트 (m ) 로서, 5장 1절 [1.5] 에따른다. 모든선체구조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 만큼두께를감소시켜계산한다. N : 1장 4절 [4] 에정의하는참조좌표계에서의순선체횡단면의무게중심위치의 Z 좌표 (m) 이다. 순선 체횡단면은 5장 1절 [1.] 에따르며, 모든선체구조부재에대해서제공총두께에서.5 t C 께를감소시켜고려한다. 만큼두 p S, p W : 비손상상태에서의정수압, 파랑변동압 (knm ) 으로 [.1.] 에따른다. : [.1.5] 에정의된법선응력 (Nmm ) s : 1차지지부재사이의간격 (m) : 1차지지부재의스팬으로, 해당부재를지지하는부재사이의거리 (m) 로서, 3장 6절 [5.3] 에따른다. h w : 웨브높이 (mm) t w : 웨브순두께 (mm) b f t f b p : 면재의폭 (mm) : 면재의순두께 (mm) : 1 차지지부재의부착판의항복강도평가시에고려하는폭 (m) 으로, 3 장 6 절 [4.3] 에따른다. w : 폭 ( b p ) 의부착판을포함하는 1차지지부재의순단면계수 (cm ) 로서 3장 6절 [4.4] 에따른다. A Sh : 순전단면적 (cm ) 으로서 3장 6절 [5.5] 에따른다. m : 계수로서 1으로한다. : 허용전단응력으로서다음에따른다. k : 1장 4절 [..1] 에정의된재료계수 x, y, z : 평가하고있는점의 1장 4절에규정하는참조좌표계에서의 X, Y 및 Z 좌표 (m) 1. 일반사항 1.1 적용 이절의규정은면외압및 / 또는종강도에기여하는부재에있어서는선체거더법선응력에대한필러및 1차지지부재의강도평가에적용한다. 집중하중을받는부재에대해서도항복강도평가를수행하여야한다. 1. 길이 (L) 15 m 미만선박의 1 차지지부재 1..1 길이 (L) 15 m 미만선박의 1 차지지부재에대해서는 [], [4] 의규정에따라강도평가를수행하여야한다. 선급및강선규칙 14 71

253 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 1.. [1..1] 의규정에도불구하고, 1차지지부재의강도평가는우리선급이적절하다고인정하는직접강도평가방법에따라수행을할수가있다. 1.3 길이 (L) 15 m 이상선박의 1차지지부재 길이 15 m 이상선박의 1차지지부재에대해서는 7장에규정하는직접강도계산에의해강도평가를수행하여야하며, [4] 의규정또한만족하여야한다. BC-A 및 BC-B 선박의 1차지지부재는 [3] 의규정을만족하여야한다. 1.4 순치수 이절에서규정하는모든부재치수는 3장 절에의한순판두께로서어떤부식추가도포함하지않은것으로한다. 총판두께에대해서는 3장 절 [3] 의규정을따른다 차지지부재웨브의최소순두께 차지지부재웨브의순두께 (mm) 는 이상이어야한다. 1.6 침수시 1차지지부재치수 일반침수시 1차지지부재의치수는 [5] 의규정에따라수행되어야한다.. 길이 15 m 미만선박의 1차지지부재치수.1 하중모델.1.1 일반비손상상태에있어서해수, 화물및평형수에의해발생하는정적및동적압력은고려하는 1차지지부재의장소및인접하는구획의종류에따라검토하여야한다. 파랑에의한면외압력및선체거더하중에대해서는 4장 4절에규정하는 확률수준에대응하는서로독립된하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P를고려하여야한다..1. 비손상상태에서의면외압력비손상상태에서의면외압력은정적및동적압력으로구성된다. 정적압력 ( ) 은다음의압력을포함한다. a) 4장 5절 [1] 에따른정수압 b) 4장 6절에따른화물및평형수에의한정적압력동적압력 ( ) 은하중상태 H1, H, F1, F, R1, R, P1 및 P에대해서각각다음의압력을포함한다. c) 4장 5절 [1] 에따른변동압 d) 4장 6절에따른화물및평형수에의한동적압력.1.3 외판외판에대한정수압및변동압은다음에열거하는면외압력을각각단독으로고려하여야한다. 7 선급및강선규칙 14

254 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 정수압및파랑변동압 외판에인접하는구획의적재물에의한정적및동적압력단, 외판에인접하는구획에액체를적재하는경우에는외수압만을고려한다..1.4 외판이외의부재 인접하는구획의경계로되는판부재에고려되는정적및동적압력은 개의구획에각각작용하는압력을별도로고려하여야한다..1.5 법선응력 종강도에기여하는 1 차지지부재의강도평가의경우에고려되는법선응력 (Nmm ) 는새깅및호깅의각각의상태에있어서, 다음식에의한값의최대값으로한다. X C SW M I SW Y ( z N) C WV M I WV Y ( z N) C WH M I WH Z y1 3 여기서, M SW : 호깅및새깅상태에서의허용정수중굽힘모멘트 (kn.m) M WV : 호깅및새깅상태에서의파랑종굽힘모멘트 (kn.m) 로서, 4장 3절에따른다. M WH : 수평굽힘모멘트 (knm) 로서, 4장 3절에따른다. C SW : 하중의조합계수로서, 표 1에의한값. C WV, C WH : 4장 4절 [.] 에따른조합계수로서, 표 1에의한값. 표 1 조합계수 C SW, C WV 및 C WH 하중조건 호깅 새깅 C SW C WV C WH C SW C WV C WH H1 비적용 -1-1 H 1 1 비적용 F1 비적용 -1-1 F 1 1 비적용 R1 1 TLC T S T 1. T LC S TLC R 1 1. T S TLC T S P1 1 TLC.4-1 T S TLC.4 T S TLC P 1. 4 T S TLC T S 선급및강선규칙 14 73

255 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절. 중심선거더및측거더..1 웨브의순두께 이중저구조의중심선거더및측거더의순두께 (mm) 는, 및 중가장큰값이상이어야한다. t C ps x x c y 1 d d B a 여기서, : 각화물창의중앙에서고려하는위치까지의선박의길이방향의거리 (m). 단,.5 미만의경우는.5 로한다. H a 1. a 3 t ' 1 C1 t 75 t 3 '' 1 C a k 여기서, p : 이중저에작용하는압력차 (knm ) 로서, 다음에따른다. p p p p p S, IB W, IB S, BM W, BM p S, IB : 내저판에작용하는화물또는평형수에의한정압 (knm ) 으로 4장 6절에따른다. 고려하는화물창 의이중저중앙부에서의값으로한다. p W, IB : 내저판에작용하는화물또는평형수에의한동적압력 (knm ) 으로 4장 6절에따른다. 고려하는화 물창의이중저중앙부에서의값으로한다. p S, BM : 선저외판에작용하는해수및평형수에의한정압 (knm ) 으로 4장 6절에따른다. 고려하는화물창 의이중저중앙부에서의값으로한다. p W, BM : 선저외판에작용하는해수및평형수에의한변동압 (knm ) 으로 4장 6절에따른다. 고려하는화물 창의이중저중앙부에서의값으로한다. : 고려하는중심선거더또는측거더에인접하는거더사이의거리 (m) 로서, 좌우양측의거더까지거 리의평균값으로한다. : 고려하는중심선거더또는측거더의깊이 (m) : 고려하는위치에있어서개구의깊이 (m) : 이중저의길이 (m). 횡격벽에스툴이있는경우, 는토우사이의거리로한다. : 1 장 4 절에정의된참조좌표계에따른고려하는이중저중앙부의 x 좌표 (m) : 중앙부에서의이중저의폭으로호퍼탱크의토우사이의거리 ( 그림 3 참조 ) : / 에따라표 에의해정해지는계수. / 의중간값의경우에 는보간법으로구한 다. : 고려되는위치에서의거더의깊이 (m). 단, 거더에수평보강재가설치된경우 는수평보강재와선 저외판또는내저판사이의거리 (m), 또는해당보강재사이의거리로한다. : 중신선거더또는측거더의수직보강재또는늑판의간격 (m) : / 에따라표 3 에의해정해지는계수. / 가표의중간값인경우에는보간법으로구한다. : 다음식에의한값 : 개구의큰쪽직경 (m) : 와 중큰값 (m) : 거더에보강되지않는개구를설치하는경우 : 그밖의경우 74 선급및강선규칙 14

256 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 : / 에따라표 4 에의해정해지는계수. / 가표의중간값인경우에는보간법으로구한다. 표 계수 /.4 이하 이상 표 3 계수.3 이하 이상 표 4 계수.3 이하 이상 중심선거더 측거더 늑판.3.1 웨브의순두께 이중저구조늑판의순두께는다음의, 및 중가장큰값이상이어야한다. psb y DB x xc 1 d d ' l t1 C 1 a BDB DB 여기서, 가.5 미만의경우는 는.5 로, 가 미만의경우는 는 로한다. H a 1. 3 a t ' 1 C t 75 t 3 8.5S k 여기서, : 늑판의간격 (m) : 고려하는위치에서의늑판의깊이 (m) : 고려하는위치에서개구의깊이 (m) : 고려하는늑판의내저판상면에서의이중저의폭으로, 호퍼탱크의내단 ( 토우 ) 사이의거리 (m). : / 에따라표 5 에의해정해지는계수, / 가중간의값일경우는보간법에의한다.,,, : [..1] 의정의에따른다. : 고려하는위치에서의늑판의깊이 (m). 단, 늑판에수평보강재를설치하는경우, 는해당보강재와 선급및강선규칙 14 75

257 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 선저외판또는내저판사이의거리 (m), 또는해당보강재사이의거리로한다. : 늑판의수직보강재또는이중저거더의간격 (m) : / 에따라표 6에의해정해지는계수. / 의중간값인경우는보간법에의한다. : 다음식에따른다. a) 늑판에보강된개구를설치하는경우또는개구가없는경우 1) 보강되지않은슬롯을설치하는경우 : H d 4. S 1 1. 단, = 1. 이상 ) 보강된슬롯을설치하는경우 : = 1. b) 늑판에보강되지않은개구를설치하는경우 1) 보강되지않은슬롯을설치하는경우 : H 1.5 d d 4. S 1 1. 단, 이상 ) 보강된슬롯을설치하는경우 : : 보강되지않은슬롯의깊이 (m) 로서, 늑골의상하에설치되어있는슬롯으로서, 큰쪽의값으로한다. : 개구의큰쪽직경 (m) : 과 중작은값 (m) 표 5 계수.4 이하 이상 표 6 계수 /.3 이하 이상 이중선측구조의스트링거.4.1 웨브의순두께 이중선측구조의스트링거의순두께는다음의, 및 중가장큰값이상이어야한다. t C 1 3 ps x x d d c 1 a 여기서, : 각화물창의중앙에서고려하는위치까지의선박의길이방향의거리 (m). 단,.5 미만의경우는.5 로한다. H a 1. 3 a t1 C3 t S t3 k 76 선급및강선규칙 14

258 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 여기서, p : 이중선측부에있어서의압력차 (knm ) 로서, 다음에따른다. p p p p p S, SS W, SS S, LB W, LB p S, SS : 선측외판에작용하는해수및평형수에의해발생하는정압 (knm ) 으로서, 4장 6절에따른다. 하중 은빌지호퍼상단부에서이중선측의길이 의중앙부에서의값으로한다. p W, SS : 선측외판에작용하는해수및평형수에의해발생하는변동압 (knm ) 으로서, 4장 6절에따른다. 하 중은빌지호퍼상단부에서이중선측의길이 의중앙부에서의값으로한다. p S, LB : 종격벽에작용하는평형수에의해발생하는정압 (knm ) 으로서, 4장 6절에따른다. 하중은빌지호 퍼상단부에서이중선측의길이 의중앙부에서의값으로한다. p W, LB : 종격벽에작용하는평형수에의해발생하는변동압 (knm ) 으로서, 4장 6절에따른다. 하중은빌지 호퍼상단부에서이중선측의길이 의중앙부에서의값으로한다. : 스트링거가지지하는부분의폭 (m) : 스트링거의깊이 (m) : 고려하는위치에서의개구의깊이 (m) : 1장 4절에서정의된좌표계에따른이중선측중심에서의 X 좌표 (m) : 고려하는이중선측내의횡격벽사이의거리 (m) : 고려하는이중선측의높이 (m) 로서, 빌지호퍼의상단과톱사이드탱크의하단사이의거리 (m) : / 에따라표 7에의해정해지는계수. / 의중간값인경우는보간법에의한다. : 고려하는위치에서의스트링거의깊이 (m). 단, 스트링거에종방향보강재를설치하는경우, 는해당보강재와선측외판또는종격벽사이의거리또는해당보강재사이의거리. 로한다. : 스트링거의선폭방향에설치하는보강재간격 (m) : / 에따라표 8에의해정해지는계수. / 의중간값의경우는보간법에의한다. : 다음식에따른다. : 스트링거에보강되지않는개구를설치하는경우 : 그밖의경우 : 개구의큰쪽직경 (m) : 또는 중큰값 (m) : 또는 중작은값 (m) 표 7 계수.5 이하 이상 표 8 계수.3 이하 이상 선급및강선규칙 14 77

259 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절.5 이중선측구조의횡늑골.5.1 웨브의순두께 이중선측구조의선측횡늑골의순두께는, 및 의값중에서가장큰값이상이어야한다. pshds z z t1 C ( d d1 ) a h H a 1. a 3 t ' 1 C4 t 75 t 3 8.5S k DS BH, 여기서 >.4 이면, 는.4 여기서, : 트랜스버스가지지하는부분의폭 (m) : 트랜스버스깊이 (m) : 고려하는위치에서의개구의깊이 (m) : / 에따라표 9에의해정해지는계수. / 가중간의값인경우는보간법에의한다. : 빌지호퍼상단의 1장 4절에서정의된좌표계에따른 Z 좌표 (m), 및 : [.4.1] 에따른다. : 고려하는위치에서트랜스버스의깊이 (m). 단, 트랜스버스에수직보강재를설치하는경우, 는해당보강재와선측외판또는종격벽까지의거리또는해당휨보강재사이의거리 (m) 로한다. : 트랜스버스의수평보강재의간격 (m) : / 에따라표 1 에의해정해지는계수. / 의중간값인경우는보간법에의한다. : 다음식에따른다. : 트랜스버스에보강되지않는개구를설치하는경우 : 그밖의경우 : 개구의최대직경 (m) : 또는 중큰값 (m) : 또는 중작은값 (m) 표 9 계수.5 이하 이상 표 1 계수.3 이하 이상 빌지호퍼탱크, 톱사이드탱크및그밖의구조의 1 차지지부재 78 선급및강선규칙 14

260 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절.6.1 하중평가위치수평부재의경우에대해서는특별히규정하는경우를제외하고, 고려하는 1차지지부재의스팬중앙에서의하중을고려하여야한다. 수직부재의경우에대해서는고려하는 1차지지부재의스팬중앙에서의값과다음식에의한값중큰쪽의값을고려하여야한다. p U p p L 1 pl p : 수직부재의상단의위치가압력이 인위치보다하방에있는경우 : 수직부재의상단이압력이 인위치이거나상방에있는경우 ( 그림 1 참조 ) 여기서, 1 : 수직부재의하단과압력이 인위치사이의거리 (m) p U, p L : 수직부재상, 하단부에있어서의면외하중 (knm ) 그림 1 수직부재의하중.6. 경계조건 이규정은양단이고정단인 1차지지부재에적용한다. 이것과다른경계조건의 1차지지부재의항복강도평가는경우에따라서검토를행하여야한다..6.3 순단면계수및순전단면적 면외압력이작용하는 1 차지지부재의순단면계수 (cm ) 순전단면적 (cm ) 및웨브의순두께 (mm) 는아래식에의한값이상이어야한다. w A t w sh p p s 3 S S W m R Y 1 5( ps pw ) s sin a h w a A 4 sh 1 C5 여기서, : 표 11에서정의된계수 : 1차지지부재의웨브와해당지지부재의부착판과의각도 (deg) 로서, 해당지지부재스팬의중앙에 선급및강선규칙 14 79

261 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 서의값으로한다. 가 75도미만일경우에는보정하여야한다. : 및 에따라표 1에의해정해지는계수. / 의중간값인경우는보간법에의한다. : 웨브보강재또는웨브에설치된트리핑브래킷간격 (m) : 판부재에평행한웨브보강재간격 (m) 표 11 계수 1 차지지부재계수 종강도에기여하는종방향부재 X RY,.8 이하의값으로한다. 상기이외의부재.8 표 1 계수 /.3 이하 이상 BC-A, BC-B 선박의 1차지지부재에대한추가요건 3.1 침수시의이중저강도평가 이중저의전단능력 이중저의전단능력은다음의늑판및거더의양단부에있어서전단능력의합으로서계산한다. 양현호퍼탱크에인접한모든늑판. 다만, 횡격벽하부스툴또는스툴이없는경우는횡격벽에인접하는 개의늑판 ( 그림 참조 ) 에대해서는 1/의강도로서평가한다. 늑판의전단강도는 [3.1.] 에따른다. 횡격벽의하부스툴또는스툴이없는경우는횡격벽의하부에있는모든이중저거더. 거더의전단강도는 [3.1.3] 에따른다. 화물창단부에있어서거더또는늑판이경계로되는스툴하부의늑판또는빌지호퍼내단의거더에도달하지않는경우의강도는경계까지도달하고있는단부만으로평가하여야한다. 고려되어야할늑판및거더는빌지호퍼및스툴 ( 스툴이없는경우는횡격벽 ) 로서폐위되는범위내에있는것으로하여야한다. 빌지호퍼내단의측거더및내저판과스툴 ( 스툴이없는경우는횡격벽 ) 의접합부하단의늑골은포함하지않는다. 이중저의형상또는구조적배치가앞의내용에적합하지않는경우의이중저의전단능력은 7장에서규정하는직접강도계산에의해계산하여야한다 늑판의전단강도늑판의전단강도 (kn) 는다음식에따른다. 빌지호퍼내단의거더에접하는늑판패널 A S 1 1 f A f 1 3 거더와늑판으로폐위되는구획의일부 ( 이하간단히베이라한다.) 에있어서가장선측의장소에개구를설치한늑판의패널 3 A, 1 h S f A f 8 선급및강선규칙 14

262 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 여기서, A f : 빌지호퍼에접하는부분에있어서늑판패널의순단면적 (mm ) A f,h : 가장선측의베이에개구를설치한경우의개구부에있어서늑판패널의순단면적 (mm ) A : 허용전단응력 (Nmm ) 으로다음중작은값으로한다..645 A R.6 eh s / t. 8 N ReH A 및 3 t N : 늑판의순두께 (mm) s : 고려하는패널의보강재간격 (m) : 계수로서 1.1로한다. : 계수로서 1.로한다. 다만, 우리선급이인정하는보강을행한경우는 1.1로할수있다 거더의전단강도거더의전단강도 (kn) 는다음식에따른다. 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 하부의늑판에도달하는거더패널 A S 1 1 g A g 1 3 가장전방또는후방의베이에개구를설치한거더의패널 3 A, 1 h S g A g 여기서, A g : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 에인접한거더의순단면적 (mm ) A g,h : 가장전방또는후방의베이에개구를설치한경우의개구부에있어서거더의순단면적 (mm ) A : 허용전단응력 (Nmm ) 으로 [3.1.] 에따른다. 단, t N 은거더의순두께로치환한다. : 계수로서 1.1로한다. : 계수로서 1.15로한다. 다만, 우리선급이적절하다고인정하는보강을행한경우는 1.1로할수있다 화물창의허용적재중량화물창의허용적재중량 (ton) 은다음식에따른다. 단, 어떤경우에도비침수시의계획최대적재중량을초과하여서는아니된다. 여기서, F : 계수로서다음과같다. F =1.1 : 일반적인경우 F =1.5 : 강재화물인경우 V : 높이 까지균일적재한상태에있어서화물의적재용적 (m ) : 화물의적재높이로서다음식에따른다. X : 압력으로서다음에따른다. 산적건화물의경우다음식에의한값중작은값 선급및강선규칙 14 81

263 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 X Z g( z.1d1 h perm) F 강재화물등의경우 F : 선박의깊이로서, 선측에서기준선부터건현갑판까지의거리 (m). : 고려하는점에있어서침수수두 (m) 로서, 선체의트림및횡경사가없는상태에있어서계산점에서화물창의침수깊이 (m) 까지의수직거리. : 4장 6절 [3.4.3] 에따른침수깊이 (m). : 침수율로서.3을초과할필요가없다. : 압력 (knm ) 으로서다음식에의한값중작은값 C Z A C Z A H DB, H E DB, E : [3.1.1] 에따른이중저의전단능력 (kn) 으로서, 늑판에대해서는전단강도 과 ([3.1.] 참조 ) 중작은값을한다. 거더에대하여는전단강도 과 ([3.1.3] 참조 ) 중작은값을고려한다. : [3.1.1] 에따른이중저의전단능력 (kn) 으로서, 늑판에대해서는전단강도 ([3.1.] 참조 ) 과거더에 대하여는전단강도 과 ([3.1.3] 참조 ) 중작은값을고려한다. ADB, H n i1 S B i DB, i ADB, E n i1 S i B DB s : 스툴 ( 스툴이없는경우횡격벽 ) 사이의늑판의수 : i번째늑판이지지하는면재의폭 (m) : 길이 (m) 로서다음에따른다. = : 늑판이 < 일경우 ([3.1.] 참조 ) = : 늑판이 일경우 ([3.1.] 참조 ) : 빌지호퍼사이의이중저의너비 (m). ( 그림 3 참조 ) : 두개의개구사이의거리 (m). ( 그림 3 참조 ) : 빌지호퍼에인접한내저판종늑골의간격 (m). 8 선급및강선규칙 14

264 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 그림 이중저구조 그림 3 및 의치수 4. 필러 4.1 압축축하중에의한필러의좌굴 일반 필러에작용하는압축응력은 [4.1.] 의규정에의한임계기둥 (Critical Column) 좌굴응력이하이어야한다 필러의임계기둥좌굴응력 필러의임계기둥좌굴응력 (Nmm ) 은다음식에따른다. E1 E1 R eh R eh 일때 cb E 1 일때 R eh 1 4 E cb ReH 1 선급및강선규칙 14 83

265 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 여기서, : 오일러기둥 (Euler Column) 좌굴응력 (Nmm ) 으로다음에따른다. 4 1 E 1 E I A fl I : 필러의최소순단면 차모멘트 (cm ) A : 필러의순단면적 (cm ) f : 표 13에의한계수 표 13 계수 f 기둥의경계조건 f 양단고정.5 1 단고정, 1 단힌지 양단힌지 침수시 1차지지부재의치수 5.1 침수상태에서의순단면계수및순전단면적 침수상태에서의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식에의한값이상이어야한다. sin 여기서, 84 선급및강선규칙 14

266 6 장선체부재치수 11 편 6 장 4 절 : 계수로서다음에따른다. 선수격벽의 1차지지부재경우 : =.95 상기이외의수밀격벽의 1차지지부재경우 : = 1.15 : 6장 4절표 11. 에따른계수. 침수상태에서의 에따라결정된다. : 4장 6절 [3..1] 에따른침수상태에서의압력 () (knm ) 선급및강선규칙 14 85

267 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 장 3절의적용 1.1 일반 가변전단응력 부록 1 좌굴및최종강도 일정하지않은전단응력이요소판패널의폭 b에작용하는경우, 다음의값중큰쪽의값을전단응력으로하여야한다. 전단응력 τ의평균값.5 τ max 1.1. 요소판패널내에서의두께의변화요소판패널폭 b의범위내에서두께가변화하는경우, 패널의크기가, 두께가얇은쪽의두께 t 1 으로한등가의패널을이용하여좌굴평가를수행하는것이가능하다. 등가패널의폭은다음식으로정의된다. ' b b 1 t b t 여기서, b 1 : 얇은쪽의두께 t 1 부위의요소판패널의폭 b : 두꺼운쪽의두께 t 부위의요소판패널의폭 그림 1 판두께의변화 개구를설치한늑판및거더의평가개구를설치한늑판및거더의평가는다음에따른다. a) 그림 와같이판요소를여러개의요소판패널로분할한다. b) 요소판패널및 a) 에따라세분화한패널에대하여, 다음과같은경계조건에서평가한다. 1에서 4의세분화한패널의경우 : 4변지지로한다. (6장 3절표 의응력상태 1 및 를적용한다.) 5와 6의패널의경우 : 3변은지지로, 나머지 1변은자유로한다. (6장 3절표 의응력상태 3을적용한다.) 선급및강선규칙 14 87

268 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 1 그림 개구를가지는거더의요소판패널 1. 선체횡단면해석에의적용 1..1 이상화한요소판패널요소판패널의좌굴강도는 6장 3절 [.1] 에규정하는응력상태에있어서, 6장 3절 [3] 의규정에따라평가하여야한다. 평면패널및곡면패널의좌굴계수및경감계수는 6장 3절표 및 6장 3절표 3에규정한다. 좌굴계수및경감계수를 6장 3절표 에의해정하는경우, 응력상태및판의보강형식에따라다음의상태를고려하여야한다. 압축응력의경우 종식구조에대한응력상태 1의경우 : 방향에작용하는막응력 를 6장 3절 [.1.] 에규정하는법선응력 로한다. 횡식구조에대한응력상태 의경우 : 방향에작용하는막응력 를 6장 3절 [.1.] 에규정하는법선응력 로한다. 종횡비 를산정하는경우, 가 1 이상의값이되도록패널의 a, b값을서로바꿀수있다. 전단응력의경우 응력상태 5의경우 : 전단응력 를 6장 3절 [.1.3] 에정의된 로한다. 그림 3 요소판패널의이상화 1.. 일반보강재부분또는전체판패널의종방향및횡방향일반보강재에대해서는 6장 3절 [.1] 에정의하는하중상태에대해서 6장 3절 [4] 의규정및다음의조건에의해좌굴강도평가를하여야한다. 를 6장 3절 [.1.] 에규정하는법선응력 로한다. 88 선급및강선규칙 14

269 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 1 =로한다. 보강재부착판의유효폭에대해서는 6장 3절 [5] 의규정에따른다. 고려하는보강재의스팬중앙에서의응력또는인접하는패널에있어서최대압축응력의.5중, 큰쪽의응력이균일하게작용한다고가정한다 차지지부재에평행하게보강재를취부하는경우 1차지지부재부착판의유효폭은 6장 3절 [5.] 에따른다. 1차지지부재의부착판에보강재를해당부재의웨브에평행하게취부하는경우, 1차지지부재의좌굴평가는부착판의보강재의단면 차모멘트를고려한단면 차모멘트 에대하여평가한다. (6장 3절그림 3 참조 ) 차지지부재에수직하게보강재를취부하는경우 1차지지부재부착판의유효폭은 6장 3절 [5.] 에따른다. 1차지지부재의부착판에보강재를해당부재의웨브에수직하게취부하는경우, 1차지지부재의좌굴평가는부착판의유효폭을고려한단면 차모멘트 에대하여평가한다. (6장 3절그림 4 참조 ) 1.3 직접강도계산에의적용 패널의길이방향에불균일압축응력이작용하는경우하중을받지않는패널의변에있어서압축응력이판의길이방향에걸쳐불균일하게분포할경우 ( 예 : 굽힘을받는종거더 ), 압축응력은해당패널의변에있어서최대의압축응력이작용하는쪽의패널의변에서 b/ 에서의응력으로하여야한다.( 그림 4 참조 ) 단, 긴변방향에따라작용하는압축응력의평균값이상이어야한다. 그림 4 불균일압축응력 1.3. 사각형이아닌요소판패널의좌굴응력계산 a) 사각형패널그림 5와같이불규칙한좌굴패널을형성하는패널을검토시에는이형상의면적이최소가되는패널을고려한다. 이패널을종횡비및중심이변화하지않게최초패널과동일한면적이될때까지축소한다. 이상에의해긴변 a, 짧은변 b의최종적인패널을결정한다. 선급및강선규칙 14 89

270 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 1 그림 5 사각형이아닌요소판패널의추정 b) 사다리꼴요소판패널윗변및아래변의평균값을 a로, 원래의패널높이 b를가지는사각의패널로한다. 그림 6 사다리꼴요소판패널의추정 c) 직각삼각형삼각형의패널은직각을구성하는 변을각각 배하여, 면적및종횡비가동일하게되는사각형패널로한다. 그림 7 직각삼각형의추정 d) 일반적인삼각형일반적인삼각형은상기사각형패널의규정에따른다. 9 선급및강선규칙 14

271 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 선측외판의좌굴평가수직방향으로보강된선측외판의좌굴강도평가에대해서는이하의상태를고려한다. 패널의긴변방향의압축응력및전단응력이패널의높이방향에있어일정한경우 6장 3절표 에규정하는응력상태 1, 및 5를적용한다. 수평응력에대하여는 로한다. 수직응력에대하여는 로한다. 판두께는패널의최소두께로한다. 요소판패널의긴변방향의압축응력, 짧은변방향의압축응력및전단응력이패널의높이방향에분포하는경우, 다음의응력상태를각각평가하여야한다. a) 패널의긴변방향에압축응력만작용하는경우 패널의크기는 b x b( =1) 로한다. 으로한다. 좌굴평가는패널에작용하는최대압축응력에대하여수행하여야한다. b) 패널의긴변방향에압축응력및전단응력이작용하는경우 패널의크기는 b x b( =) 로한다. 로한다. 다음의두응력의조합이고려되어야한다. 요소판패널에작용하는최대압축응력, 최대압축응력이작용하는위치에있어서의전단응력및법선응력 요소판패널에작용하는최대전단응력, 최대전단응력이작용하는위치에있어서의압축응력및법선응력 고려하는판의두께는각각최대압축응력또는최대전단응력이발생하는위치에서의값으로한다. c) 분포하는법선응력, 패널의긴변방향의압축응력및전단응력이작용하는경우 실제의요소판패널로하여야한다. ( ). 는법선응력에대한것으로하여야한다. 압축응력및전단응력에대해서는각각평균값을이용한다. 판두께는패널의최소두께로한다 파형격벽의좌굴평가파형격벽의면재부의패널은파형에평행한법선응력을고려하여야한다. 파형격벽의웨브부의패널은법선응력및전단응력을조합한응력을고려하여좌굴평가를하여야한다. 패널의폭 b는그림 8에따른값으로한다. 그림 8 파형격벽의 b 측정 a) 면재의평가 6장 3절표 에따른응력상태 1을적용하여야한다. 고려하는패널의크기는 b x b( =1) 로한다. 로한다. 선급및강선규칙 14 91

272 6 장선체부재치수 11 편 6 장부록 1 패널에작용하는최대수직응력을고려하여야한다. 고려하는판의두께는최대수직응력이발생하는위치에있어서의값으로한다. b) 웨브의평가 6장 3절표 에따른응력상태 1 및 5를적용하여야한다. 고려하는패널의크기는 b x b( =) 로한다. 로한다. 다음의두응력의조합이고려되어야한다. 요소판패널에작용하는최대압축응력, 최대압축응력이작용하는위치에있어서전단응력및법선응력 요소판패널에작용하는최대전단응력, 최대전단응력이작용하는위치에있어서압축응력및법선응력 고려하는판의두께는각각최대압축응력또는최대전단응력이발생하는위치에있어서의값으로한다. 9 선급및강선규칙 14

273 7 장직접강도해석 11 편 7 장 11 편 7 장 직접강도해석 제 1 절 1 차지지부재의직접강도평가 제 절 화물창구조의전체강도유한요소해석 제 3 절 상세응력평가 제 4 절 피로강도평가를위한핫스폿응력해석 부록 1 유한요소모델의종방향범위 부록 유한요소해석에있어서변위에기초한좌굴평가 선급및강선규칙 14 93

274 7 장직접강도해석 11 편 7 장 1 절 제 1 절 1 차지지부재의직접강도평가 1. 일반 1.1 적용 차원유한요소해석을기초로한 1 차지지부재의직접강도평가는길이 L 이 15 m 이상인선박에적용한다 이장에서는 3 종류의유한요소해석절차를규정한다. a) 화물창구조의 1차지지부재의전체강도를평가하기위한전체강도유한요소해석 ( 첫번째유한요소해석단계 ) 로서, 절에따른다. b) 상세한요소분할을가지고고응력부위를평가하기위한상세응력평가 ( 두번째유한요소해석단계 ) 로서, 3절에따른다. c) 피로강도평가를위하여매우상세한요소분할을가지고응력집중점에서의핫스폿응력을계산하기위한핫스폿응력해석 ( 세번째유한요소해석단계 ) 로서, 4절에따른다. 직접강도평가를위한유한요소해석절차의흐름도는그림 1에따른다. 1. 컴퓨터프로그램 1..1 유한요소계산프로그램은목적하는해석에적합한것이어야한다. 인정받지못한프로그램의신뢰성은해석을시작하기전에우리선급이만족하도록입증되어야한다. 1.3 해석보고서의제출 해석의배경정보를포함하여직접강도유한요소해석의상세보고서를제출하여야한다. 이보고서는다음사항을포함하여야한다. a) 버전및날짜를포함하는해석에사용된도면목록. b) 구조모델링원칙, 실제구조와모델의차이에대한자세한설명 c) 구조모델그림 d) 모델에서사용한물성치, 판두께, 보특성값 e) 경계조건의세부사항 f) 해석된모든적재조건 g) 하중적용데이터 h) 계산된처짐에대한그림과요약 i) 계산된응력의그림과요약 j) 좌굴강도평가의상세 k) 설계기준의만족여부를보여주는도표화된결과 l) 버전및날짜를포함하는유한요소계산프로그램의인용문 1.4 순치수 직접강도해석은 3장 절에따른순치수접근방법에기초하여야한다. 선급및강선규칙 14 95

275 7 장직접강도해석 11 편 7 장 1 절 1.5 적용하중 설계하중 확률수준이 인피로강도평가를제외하고는, 직접강도해석은 4장에주어진확률수준 에서의설계하중을적용하여수행하여야한다. 가장가혹한하중상황을부과할수있는정적및동적하중의조합이 3D 유한요소모델에적용되어야한다 구조중량 선체구조중량효과는정적하중에포함되어야하며, 동적하중에는포함되지않는다. 강의표준비중은 7.85 tm 으로취한다 적재조건 4 장 7 절에규정된적재조건을 3D 유한요소해석에서고려하여야한다. 그림 1: 유한요소해석절차의흐름도 96 선급및강선규칙 14

276 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 제 절 화물창구조의전체강도유한요소해석 기호이절에정의되지않은기호에대하여는 1장 4절에따른다. M SW M WV M WH Q SW Q WV : 4장 7절표 에따르는설계수직굽힘모멘트 : 4장 3절 [3.1.1] 에따르는호깅또는새깅상태에서의수직파랑굽힘모멘트 : 4장 3절 [3.3.1] 에따르는수평파랑굽힘모멘트 : 4장 7절표 3에따르는고려중인격벽위치에서의허용정수중전단력 : 4장 3절 [3..1] 에따르는수직파랑전단력 C WV, C WH : 4 장 4 절표 3 에따르는하중조합계수 1. 일반 1.1 적용 이절의절차는선박중앙부내화물창구조의직접강도해석에집중하여기술한다 화물창구조의전체강도유한요소해석은작용시킨정적및동적하중하에서다음값들이허용기준내에있나를검증하기위하여수행한다. a) 선체거더및 1차지지부재의응력수준 b) 1차지지부재의좌굴강도능력 c) 1차지지부재의변형. 해석모델.1 모델범위.1.1 유한요소모델의종방향범위는 3개의화물창및 4개의횡격벽을포함하여야한다. 모델범위의양단에있는횡격벽은연결되어있는스툴과함께포함되어야한다. 모델의양단은수직면을형성하여야하며, 해당되는경우평면상의모든트랜스버스웨브프레임을포함하여야한다. 모델범위의상세는부록 1에주어진다..1. 유한요소모델은횡방향으로의비대칭파랑유기하중을고려하여선체구조양현을포함하여야한다..1.3 유한요소모델에는모든주구조부재들을표현하여야한다. 여기에는내측및외측외판, 이중저늑판및거더시스템, 횡및수직웨브프레임, 스트링거및횡및종격벽을포함한다. 이들구조부재상의모든판재와보강재를모델링하여야한다.. 유한요소모델링..1 유한요소모델에는 [.1.3] 에서상세히언급한모든구조부재 ( 판재및보강재 ) 를표현하여야한다. 선급및강선규칙 14 97

277 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절.. 유한요소의분할요소경계는가능한한실제구조상의보강시스템을표현하여야하며, 보강재사이의패널의정확한형상을나타내어야한다...3 각구조부재의강성은구조부재에대한적합한요소종류를사용하여정확히표현되어야한다. 요소종류를선택하는원칙은다음과같다. (1) 보강재는축, 비틀림, 축전단및굽힘강성을갖는보또는봉요소로모델링한다. 그러나 1차지지부재의웨브보강재및면재는축강성만을갖고길이에걸쳐서일정단면적을갖는봉요소로모델링할수있다. () 판은 축및면내강성에추가하여면외굽힘강성을갖는쉘요소로모델링하여야한다. 그러나 축및면내강성만을갖는막요소를면외압력을받지않는판에사용할수있다. 막및쉘요소에대하여, 그림 1에보인선형사각형및삼각형요소만을채용하여야한다. 그림 1 선형막 / 쉘사각형및삼각형요소 특히큰응력구배가기대되는개구주위, 브래킷연결부및호퍼연결부와같은구역및고응력구역에서는가능한한에서는삼각형요소는피한다. (3) 보강패널은패널의강성을적절히나타낼수있는 차원직교요소로모델링할수있다...4 직교이방성 (orthotropic) 요소가유한요소모델에서사용되지않는경우, 다음에따른다. 분할요소크기는종보강재또는횡선측늑골의대표적인간격이하이어야한다. 보강재는봉요소또는보요소를사용하여모델링한다. 1차지지부재의웨브는높이방향으로최소 3개의요소로분할한다. 그러나호퍼탱크와톱사이드탱크내부에있는높이가종통일반보강재사이보다낮은횡방향 1차지지부재의경우, 1차지지부재의높이방향으로 개의요소로분할이허용된다. 선측프레임및단부브래킷은웨브에대하여는쉘요소를사용하여모델링하며, 면재에대하여는쉘 / 보 / 봉요소를사용한다. 선측외판늑골의웨브는깊이방향으로분할할필요는없다. 요소의종횡비는 1:4를초과하지않도록한다. 부록 1에전형적인요소분할의예를보인다...5 보강패널에대하여유한요소모델에서직교요소를사용한경우, 요소분할은다음에따른다. 이중저거더혹은늑판과같은부재에대하여는요소높이는이중저높이로한다. 개의직교요소경계에보강재가위치하는경우, 보강재는보 / 봉요소로모델링하거나혹은 개의직교요소상의보강재의강성에반영하여모델링한다. 직교요소와막 / 쉘요소경계에보강재가위치하는경우, 보강재는보 / 봉요소로모델링하여야한다. 개의막 / 쉘요소의경계에보강재가위치하는경우, 보강재는보 / 봉요소로모델링하여야한다. 이중선각이설치되는경우, 1차지지부재의높이방향으로한요소를갖고모델링한다. 이중선각이설치되지않는경우, 최소한세프레임에하나는연결된브래킷과함께웨브에대하여는쉘요소를사용하여면재에대하여는쉘 / 보요소를사용하여모델링한다. 요소의종횡비는 1:를초과하지않도록한다. 98 선급및강선규칙 14

278 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절.3 경계조건.3.1 모델의양단은표 1 및표 에따라단순지지한다. 양단면에서종부재상의절점은표 1에보인바와같이선체중심선상에서중립축에있는독립절점에강체연결되어야한다. 이양단의독립절점은표 에보인것처럼고정되어야한다. 표 1 양단의강체 - 연결 모델의양단에서종부재상의절점 병진 회전 Dx Dy Dz Rx Ry Rz 모든종부재 RL RL RL RL 은독립절점의관련된자유도에강체연결됨을의미한다. 표 독립절점의지지조건 독립절점의위치 병진 회전 Dx Dy Dz Rx Ry Rz 모델후단상의독립절점 - Fix Fix Fix - - 모델전단상의독립절점 Fix Fix Fix Fix 적재조건.4.1 일반 하중패턴및하중상태와조합된적재조건을 4장부록 에보인바와같이재래적인설계를위한강제조건으로서고려하여야한다..5 선체거더하중의고려.5.1 일반각적재조건은대응하는선체거더하중과연결이되어야한다. 하중조합은각하중상태에대하여 4장 4절에규정한파랑유기굽힘및수평굽힘모멘트와수직전단력의하중조합계수 (Load Combination Factors, LCF) 를사용하여고려한다..5. 수직굽힘모멘트해석수직굽힘모멘트해석은 4장 7절표 에열거한상태에대하여수행되어야하며, 최소요구상태는 4장부록 에열거되어있다. 수직굽힘모멘트해석에있어서목표선체거더하중은유한요소모델내의중앙화물창의중앙부에서발생할수있는최대수직굽힘모멘트이다. 선체거더하중의목표값은 4장 7절표 및 4장부록 에규정된정수중수직굽힘모멘트를고려하여표 3에따라구해진다. 선급및강선규칙 14 99

279 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 표 3 수직굽힘모멘트해석에대한목표하중 선체거더하중효과 정수중 파랑 고려위치 수직굽힘모멘트 M SW C WV M WV 중앙화물창의중앙 수직전단력 중앙화물창의중앙 수평굽힘모멘트 --- C WH M WH 중앙화물창의중앙 수평전단력 --- 중앙화물창의중앙.5.3 수직전단력해석수직전단력해석은 4장 7절표 3에열거한상태에대하여수행되어야하며, 최소요구상태는 4장부록 에열거되어있다. 수직전단력해석에있어서목표선체거더하중은유한요소모델내의중앙화물창의횡격벽중하나에서발생할수있는최대수직전단력이다. 감소된수직굽힘모멘트를동시에고려한다. 선체거더하중의목표값은 4장 7절표, 4장 7절표 3 및 4장부록 에규정된정수중수직굽힘모멘트및전단력을고려하여표 4 에따라구해진다. 표 4 수직전단력해석에대한목표하중 선체거더하중효과 정수중 파랑 위치 수직굽힘모멘트.8 M SW.65 C WV M WV 횡격벽 수직전단력 Q SW Q WV 횡격벽 수평굽힘모멘트 --- 횡격벽 수평전단력 --- 횡격벽.5.4 국부하중의영향모델에가해진국부하중에의하여야기되는선체거더전단력및굽힘모멘트의분포는선체거더에대하여단순보이론을사용하여계산된다. 모델의양단에서의반력및국부하중에의하여야기되는전단력및굽힘모멘트의분포는다음식으로결정할수있다. R R Q Q V _ fore H _ fore V _ FEM ) M M i i ( x x i aft ) f z x fore xaft ( x x ) f y x i ( x R H _ FEM ) ( x R fore V _ aft aft x H _ aft aft i i i i f z i f y i x) ( x x ) R ( x x ) f z V _ FEM ( aft V _ aft i i i R V _ aft R H _ aft x) ( x x ) R ( x x ) f y H _ FEM ( aft H _ aft i i i fi z R i f y R i i V _ fore H _ fore, x i x 인경우, x i x 인경우, x i x 인경우, x i x 인경우 여기서, 3 선급및강선규칙 14

280 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 x aft : 후단지지위치 x fore : 전단지지위치 x : 고려하는위치 R V _ aft, R V _ fore, R H _ aft 및 R H _ fore : 전단및후단에서의수직및수평반력 Q V _ FEM, H FEM Q _, M V _ FEM 및 M H _ FEM : 유한요소모델에가해진국부하중에의하여발생되는수직및수 평전단력및굽힘모멘트. Q V _ FEM, M V _ FEM 및 M H _ FEM 의부호는 4장 3절의부호규칙에따르며, 반력의부호는양의전단력의방향을양으로한다. f i : 모든국부하중으로인하여절점 i에작용하는힘 x i : 절점 i의종방향좌표.5.5 선체거더하중을고려하는방법굽힘모멘트해석에대하여 1차지지부재의평가에있어선체거더하중 / 응력을고려하기위하여두가지대안방법을사용할수있다. a) 유한요소모델에선체거더하중을직접부가하는방법 ( 직접법 ). 또는 b) 면외하중을사용한구조해석으로부터구한응력에별개로선체거더응력을중첩하는방법 ( 중첩법 ). 전단력해석에대하여는 직접법 을사용하여야한다..5.6 직접법직접법에서는 3차원유한요소모델에서선체거더하중효과를직접적으로고려한다. [.5.] 및 [.5.3] 에규정된선체거더하중및 [.5.4] 에규정된국부하중의영향을고려하도록평형하중을모델양단에작용하여야한다. 목표위치에서의전단력을조절하기위하여두세트의강제모멘트를모델의양단에작용시킨다. 이러한모멘트는다음식으로계산한다. M M Y _ aft _ SF Z _ aft _ SF M M Y _ fore _ SF Z _ fore _ SF ( x ( x fore fore x x aft aft ) Q ) Q V _ T H _ T ( x eq ( x ) Q eq ) Q V _ FEM H _ FEM ( x eq ( x 목표위치에서의굽힘모멘트를조절하기위하여두세트의강제모멘트를모델의양단에작용시킨다. 이러한모멘트는다음식으로계산한다. M M Y _ aft _ BM Z _ aft _ BM x eq xaft M Y _ fore _ BM MV _ T ( xeq) MV _ FEM ( xeq) MY _ aft _ SF 1 x fore xaft x eq xaft M Z _ fore _ BM M H _ T ( xeq) M H _ FEM ( xeq) M Z _ aft _ SF 1 x fore xaft ) eq ) 여기서, x eq : 선체거더하중평가를위한고려위치 Q V _ FEM, H FEM Q V _ T, H T Q _, M V _ FEM, M H _ FEM : [.5.4] 의정의에따른다. Q _, M V _ T, M H _ T : 표 3 및표 4에정의된위치 xeq 에서의목표수직및수평전단력및굽힘모멘 트. Q V _ T, V T M _, M H _ T 의부호는 4장 3절의규정에따른다. M Y _ aft _ SF, M Y _ fore _ SF, M Y _ aft _ BM, M Y fore _ BM _ : 수직전단력및굽힘모멘트조절을위하여전단및후단에작 용시키는강제모멘트로서, y축에관하여시계방향을양 (+) 으로한다. M Y aft _ SF M _, Y _ fore _ SF, 선급및강선규칙 14 31

281 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 M Z M Y _ aft _ BM, M Y fore _ BM _ 의부호는유한요소모델의축에대한부호규칙에따른다. 다른굽힘모멘트, 전단력, 반력의부호는 4장 3절의규정에따른다. M Z _ fore _, M Z _ aft _ BM, M Z _ fore _ BM : 수평전단력및굽힘모멘트조절을위하여전단및후단에 _ aft _ SF, SF 작용시키는강제모멘트로서, z 축에관하여시계방향을양 (+) 으로한다. M Z _ aft _ BM, M Z fore _ BM M Z _ aft _ SF, M Z _ fore _ SF, _ 의부호는유한요소모델의축에대한부호규칙에따른다. 다른굽힘모멘트, 전단력, 반력의부호는 4 장 3 절의규정에따른다. 모델단에서의강제모멘트는다음방법중하나를이용하여발생시킬수있다. 합력을영 (zero) 으로하고합모멘트를강제모멘트와같게모델의단부단면에분포력을작용시킨다. 분포력은종부재상의절점에적용시키며, 경계조건은표 1에따른다. 분포력은박판벽보이론 (thin wall beam theory) 을사용하여결정한다. [.3.1] 에정의한독립점에서집중모멘트를작용시킨다..5.7 중첩법 중첩법에서수직굽힘모멘트해석에대하여다음식으로구한응력을 3차원유한요소해석으로부터구한종부재의각요소종방향응력에중첩시킨다. 수직전단력해석은 [.5.6] 에따른다. SIM M I / Y V _ T M H _ T z N I / y Z 여기서, M V_T, M H_T : 국부하중으로인한수정을행한, 고려하는위치에서의각각목표수직및수평굽힘모멘트로서다음과같다. M M V _ T H _ T M C SW WH C M WV WH M M WV M H _ FEM V _ FEM I Y : 3장 절 [3..1] 에따라계산된, 수평중립축주위의수직단면관성모멘트 I Z : 3장 절 [3..1] 에따라계산된, 수평단면관성모멘트 N : 5장 1절에정의한선체횡단면의중심의 Z 좌표 y : 요소의 Y 좌표 z : 요소의 Z 좌표 3. 해석기준 3.1 일반 평가화물창 3차원유한요소해석에있어서 3-화물창길이 (1+1+1) 유한요소모델의중앙화물창내의격벽을포함한모든 1차지지부재를평가하여야한다 구조해석결과는항복강도, 좌굴강도및 1차지지부재의처짐에관한기준을만족시켜야한다. 3 선급및강선규칙 14

282 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 3. 항복강도평가 3..1 참조응력참조응력은 [.5.4] 또는 [.5.5] 에따라선체거더하중의고려를한유한요소해석으로부터얻은평면요소 ( 쉘또는멤브레인 ) 의중심의본미세스 (Von Mises) 등가응력또는선요소 ( 보또는봉 ) 의축응력으로한다. 유한요소모델에서개구효과가고려되지않은경우, 개구위치의참조응력은웨브높이와개구높이의비율에비례하여전단응력을조절하여적절히변형시켜야한다. 평가를받는요소가 [..4] 또는 [..5] 에명시된표준분할크기보다작은경우, 참조응력은표준분할크기내에포함된요소들에대한평균응력으로부터얻어질수있다. 3.. 등가응력 본미세스 (Von Mises) 등가응력은다음식으로주어진다. eq x x y y 3 xy, : 요소법선응력 (Nmm ) : 요소전단응력 (Nmm ) 중첩법에있어서 [.5.7] 에정의한응력 은종방향응력성분에중첩하여야한다 허용응력 [..4] 에규정된직교요소를포함하지않는유한요소모델내의참조응력은 35/k(Nmm ) 를초과하여서는아니된다. 여기서, k는 3장 1절에정의된재료계수이다. [..5] 에규정된직교요소를포함하는유한요소모델내의참조응력은 5/k(Nmm ) 를초과하여서는아니된다. 여기서, k는 3장 1절에정의된재료계수이다. 3.3 좌굴및최종강도평가 일반 좌굴및최종강도평가는 6 장 3 절에따라 1 차지지부재상의패널에대하여수행한다 패널의응력 각패널의응력은다음절차에따라구한다. 1) 분할모델이성분패널의기하형상과다른경우, 성분판패널에작용하는응력, 및 은요소응력을사용하거나부록 에기술한변위기반방법을사용하여주위요소들의외삽혹은보간에의하여산정한다. ) 중첩법또는직접법으로부터구한응력은두가지해석방법에서고려된포아송효과때문에좌굴평가를위하여감소시켜야한다. 국부및전체하중으로인한응력을합한후에이러한수정을하여야한다. 응력 x y * x 및 * x * y ( * y 이모두압축응력인경우, 다음식에따라응력감소를행한다..3 * y * x (.3 ) /.91 ) /.91 압축응력이 압축응력이 y x. 3 인경우, x y y 및. 3 인경우, x 및 * x x y * y * y * x, : 포아송효과를포함하는응력 3) 그림 에보인적절한선형근사를하여고려하는좌굴패널의변을따라응력분포를결정한다. 4) 6장 3절에따라변계수 을계산한다. 선급및강선규칙 14 33

283 7 장직접강도해석 11 편 7 장 절 그림 좌굴평가를위한패널응력 경계조건응력분포및개구형상에따라, 6장 3절표 의좌굴하중상태 1,, 5 및 6을평가중인좌굴패널에작용시킨다. 실제경계조건이단순지지조건과현저히다른경우, 6장 3절표 의다른한상태를적용할수있다 안전계수 판의좌굴및최종강도평가를위한안전계수는 1. 으로한다 차지지부재의변위 유한요소해석에의해얻어지는선저외판의상대변위 max (mm) 는다음의기준을넘어서는아니된다. max i 15 여기서, max : 다음의식에서얻어지는최대상대변위 (mm) 로서, 이차변위 (secondary deflection) 는포함하지않는다. max max 1, B B 여기서, B1 및 B 는그림 3에보인바와같다. i : 이중저편평부의길이혹은폭중작은값 (mm) 그림 3 상대변위의정의 34 선급및강선규칙 14

284 7 장직접강도해석 11 편 7 장 3 절 제 3 절 상세응력평가 1. 일반 1.1 적용 이절은 1차지지부재의고응력부위를평가하기위하여상세분할요소를가지고상세응력평가를하기위한절차를기술한다. 절의전체화물창해석이 절 [..4] 의모델링기준을만족하는모델을사용하여수행되는경우, 표 1에나열된구역은계산된응력이 절 [3..3] 에명시된허용응력의 1 % 를넘지는않지만비직교이방성 (non-orthotropic) 요소의경우는 95 % 또는직교이방성 (orthotropic) 요소의경우는 85 % 를넘는위치에서상세분할되어야한다.. 해석모델.1 상세분할구역.1.1 절 [..4] 의모델링기준에따른모델을이용하여 절의전체화물창해석을하는경우, 표 1에열거한구역은계산된응력이 절 [3..3] 에규정한허용응력의 95 % 를초과하는위치에서상세분할하여야한다..1. 절 [..5] 의모델링기준에따른모델을이용하여 절의전체화물창해석을수행하는경우, 아래에열거하는모든고응력구역은상세분할하여야한다. 계산된응력이 절 [3..3] 에규정한허용응력의 85 % 를초과하는부위 표 1에보인 1차지지부재의전형적인구조상세 표 1에보인고려하는화물창횡격벽의전형적인구조상세 선급및강선규칙 14 35

285 7 장직접강도해석 11 편 7 장 3 절 표 1 상세분할이요구되는전형적인구조상세 구조부재고려구역추가명세도해 이중선측구조의고응력을받는횡 1차지지부재 고응력횡 1차지지부재의상세분할위치 : 이중저호퍼탱크이중선측톱사이드탱크 1 차지지부재 단일선측구조의고응력을받는횡 1차지지부재 고응력횡 1차지지부재의상세분할위치 : 이중저호퍼탱크톱사이드탱크호퍼탱크및톱사이드탱크연결부및단부브래킷을포함하는선측횡늑골 하부스툴과파형의고응력연결부 하부스툴다이아프램을포함하여고응력요소를모델링하여야한다. 횡격벽및하부스툴 하부스툴과내저판의고응력연결부 고응력요소를모델링하여야한다. 36 선급및강선규칙 14

286 7 장직접강도해석 11 편 7 장 3 절 구조부재고려구역추가명세도해 연결지지부재를포함하여내저판및빌지호퍼판 호퍼경사판과내저판의고응력연결부 고응력부의상세분할위치 : 내저판호퍼경사판늑판거더 갑판 고응력해치코너부근의갑판 고응력요소를모델링하여야한다.. 상세분할방법..1 고응력구역의상세분할에는두가지방법이사용할수있다. 7장 절의전체화물창해석용모델에직접상세분할구역을모델링 ( 그림 1 참조 ) 상세분할구역의상세응력을별도의부-모델에의하여해석할수있다. 그림 1 직접 상세분할모델링 선급및강선규칙 14 37

287 7 장직접강도해석 11 편 7 장 3 절.3 모델링.3.1 요소종류 각구조부재는 절 [..3] 의원칙에따라구조에대한적절한요소종류를이용하여모델링하여야한다. 직교요소는상세분할구역에사용하지않는다..3. 분할요소상세분할구역내의요소크기는대상구역내의일반보강재의대표간격의대략 4분의 1정도로한다. 즉일반보강재간격이 8 mm인구조에대하여 x mm의요소로모델링하여야한다. 또한 1차지지부재의및단일선측산적화물선의웨브프레임의웨브높이는최소한 3요소로분할하여야한다. 요소의종횡비는 3을초과하여서는아니된다. 실행가능한한 4각형요소는 9 의각을가져야하며, 불가능한경우 45 와 135 사이의각으로한다..3.3 부 - 모델의범위 부 - 모델의최소범위는부 - 모델의경계가인접지지부재의위치에대응되도록하여야한다. ( 그림 참조 ) 그림 부 - 모델의경계.4 적재조건.4.1 절에따른전체화물창해석을위한 3차원유한요소모델에적용하고, [.1] 에규정한기준을초과하는고려위치에서의응력을야기시키는적재조건을상세응력평가에서고려하여야한다..5 경계조건.5.1 절 [.3.1] 에서규정한경계조건은상세요소분할한전체화물창유한요소모델에적용하여야한다..5. 경계조건 절의전체화물창해석으로부터구한절점력및절점변위는부-모델에적용하여야한다. 절점력이주어진경우, 부-모델의경계에위치하는지지부재는부-모델에포함되어야한다. 절점변위가주어지고부가절점이부-모델에있는경우, 부가절점에서의절점변위는적절한보간으로결정하여야한다. 38 선급및강선규칙 14

288 7 장직접강도해석 11 편 7 장 3 절 3. 해석기준 3.1 허용응력 상세구역내판요소의본미세스 (Von Mises) 등가응력및선요소의축응력은 8/kNmm 을초과하여서는아니되며, 여기서 k는 3장 1절에정의한재료계수이다. [.3.] 에서정의한크기보다현저히작은요소를사용한경우에는, 이기준은 [.3.] 에규정한크기를갖는단일요소에대응하는면적내에포함된모든요소의평균응력에적용한다. 선급및강선규칙 14 39

289 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 제 4 절 피로강도평가를위한핫스폿응력해석 1. 일반 1.1 적용 이절은유한요소법을사용하여, 8장 1절표1에규정한각위치에서의피로강도평가를위한핫스폿응력을계산하는절차를규정한다 [.] 에서규정한적재조건및하중상태를핫스폿응력해석에고려한다.. 해석모델.1 모델링.1.1 그림 1에보인바와같이피로평가를위한핫스폿응력은피로평가를위한구역을매우상세한분할요소로모델링한전체화물창모델에의하여구한다. 대안방법으로서 3절 [] 와유사한절차를사용하여핫스폿응력을부-모델로부터구할수있다..1. 핫스폿위치로부터모든방향으로최소한늑골간격의 4분의 1내의면적은매우상세한분할요소로모델링하여야한다. 매우상세한분할요소면적내의요소크기는평가구역의대표적인순두께와대략같아야하며, 요소종횡비는 1에가까워야한다..1.3 그림 에보인바와같이분할요소의크기는변환면적에걸쳐서매우상세한요소분할로부터상세한요소분할로점진적으로변화하여야한다. 변환면적내의브래킷, 보강재, 종통보강재및트랜스버스링 (ring) 의면재를포함한모든구조부재는굽힘및막특성을갖는쉘요소로모델링하여야한다. 용접형상은모델링하지않는다. 선급및강선규칙

290 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 (a) 매우상세한분할모델을갖는전체화물창모델의일부분 (b) 빌지호퍼너클부분 (c) 화물창늑골단부 그림 1 매우상세한분할모델의예 (d) 종통재 31 선급및강선규칙 14

291 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 그림 매우상세한분할구역, 변환부및상세분할구역. 적재조건..1 8 장 1 절표 에규정되고 4 장부록 3 에보인적재조건을고려한다... 설계하중의계산에는 의확률수준을사용한다..3 경계조건.3.1 절 [.3.1] 에규정된경계조건을국부적인매우상세한요소분할을갖는화물창모델또는부-모델의모 (mother) 모델에적용하여야한다. 부-모델을사용하는경우, 모모델로부터구한절점변위나힘을부-모델에적용하여야한다. 3. 핫스폿응력 3.1 정의 핫스폿응력은핫스폿표면상의구조기하학적인응력으로정의한다 중첩법을사용하여구한핫스폿응력은 8 장 3 절 [.] 및 [3.] 에따라변경하여야한다. 선급및강선규칙

292 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 3. 핫스폿응력의계산 3..1 매우상세한요소분할내의핫스폿응력은선형보간을사용하여구한다. 순판두께의.5배및 1.5배에위치하는표면응력은그림 3 및그림 4에보인바와같이핫스폿위치에서선형적으로외삽된다. 가정한피로균열과 45 보다큰각을갖는핫스폿위치에서의주응력은핫스폿응력으로간주한다. 그림 3 두판의교점에서핫스폿응력의정의 그림 4 판과브래킷의교점에서핫스폿응력의정의 3.. 실제핫스폿위치와가정한위치의차이및 와 9 사이에서계측되는두판사이의각도 에따른응력구배의차이를고려하여, [3..1] 로부터얻은두판의교점에서의핫스폿응력은아래에서정의하는수정계수 을곱하여야한다 두판사이의용접된교점 : : 75 : 75 굽은판과평면판사이의용접된교점 :. 7 ( 즉굽힘형식의빌지너클부분 ) 314 선급및강선규칙 14

293 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 3..3 비용접부나자유변에따른핫스폿응력은그림 5에보인바와같이두인접요소의주응력을외삽하여결정한다. 그림 5 자유변에따른핫스폿응력의정의 3.3 빌지호퍼너클부분에대한간이방법 빌지너클부에서핫스폿응력 σ hotspot 은공칭응력 σ nominal 에 [3.3.3] 에서정의한응력집중계수를곱하여계산할수있다. hotspot K gl nominal 3.3. 핫스폿위치에서의공칭응력은그림 6과같이핫스폿위치로부터늑골간격의 1.5배및.5배위치에서의막응력을외삽하여결정하여야한다. 그림 6 빌지호퍼너클부분에서의공칭응력의정의 선급및강선규칙

294 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 빌지호퍼너클부분에대한기하학적응력집중계수 K gl 은다음식으로주어진다. K gl K K1KK3K4 여기서, K : 표 1에서정의한, 고려하는구조의치수에의존하는응력집중계수 K 1 : 표 에정의한, 너클연결유형에의존하는수정계수 K : 표 에정의한, 트랜스버스웨브의두께증가에의존하는수정계수. 두께증가가없는경우에는 1. 으로취한다. K 3 : 표 에정의한, 수평거싯혹은종리브의삽입에의존하는수정계수 ( 그림 7 참조 ). 수평거싯혹은종리브가없는경우에는 1.으로취한다. K 4 : 표 에정의한, 횡리브의삽입에의존하는수정계수 ( 그림 8 참조 ). 횡리브가없는경우에는 1.으로취한다. 표 1 응력집중계수 K FE 모델에서판의순두께, (mm) 수평선과호퍼경사판이이루는각도 (deg.) ( 비고 ) 대안방법으로서, 은다음식으로결정할수있다..14 ( ) K (..8 ) (.5t) 표 수정계수 너클유형 용접형 굽힘형 ; ; R t 4 R t ; ; R t 4 R t 8.9 ( 비고 ) (1) 에대하여는선형보간이적용된다. R 은굽힘부분의반경을, 은판두께를나타낸다. () 수정계수 의사용에있어서, 반경부의굽힘변형이유효하게억제되도록부재를배치하여야한다. (3) 웨브두께의증가는내저판의두께에기초하여취한다. 316 선급및강선규칙 14

295 7 장직접강도해석 11 편 7 장 4 절 그림 7 수평거싯또는종리브의삽입예 그림 8 횡리브의삽입예 선급및강선규칙

296 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 1 1. 종방향범위 부록 1 - 유한요소모델의종방향범위 해석을위하여, 평가목표로서가운데선창을갖는세선창길이유한요소모델을권장한다. 세선창길이유한요소모델은평가되는가운데선창내에서경계조건의역효과를최소로감소시킨다. 그림 1 유한요소모델의종방향범위 그림 유한요소모델의예 선급및강선규칙

297 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 1. 전형적인요소분할 그림 3 웨브프레임의전형적인요소분할 3 선급및강선규칙 14

298 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 부록 - 유한요소해석에있어서변위에기초한좌굴평가 기호 이절에정의되지않은기호에대하여는 1장 4절에따른다. a : 판패널의장변길이 b : 판패널의단변길이 x : a에평행인방향으로서종방향으로취한다. y : b에평행인방향으로서횡방향으로취한다. C : 계수로서다음에따른다. E C (1 ), 4절점좌굴패널에대하여 E C 4(1 ), 8절점좌굴패널에대하여 v : 포아송비 m : 계수로서다음에따른다. m 1 1. 서론 이부록은유한요소계산으로부터요소판패널 (elementary plate panel, EPP) 에대한좌굴응력및변응력비를구하는방법을제시한다. 이방법을 변위법 이라고부른다.. 변위법.1 일반.1.1 유한요소의분할은일반적으로좌굴패널과일치하지않기때문에 EPP의절점은유한요소분할상에사상 (mapping) 될수있으며, 이들절점의변위는유한요소계산으로부터도출될수있다. 변위에대한계산을행할때는항상변위의전수치적정확도 (full numerical accuracy) 을사용하여야한다..1. 4절점및 8절점패널 EPP의종횡비가 3보다작고종방향의응력변화가작은경우, 4절점패널을사용할수있다. 그렇지않은경우, 8절점패널을사용하여야한다..1.3 절점변위의계산세가지다른절점위치가가능하다. 좌굴패널의절점이유항요소절점에위치하는경우, 변위는직접전달될수있다. 좌굴패널의절점이평면응력요소의변위에위치하는경우, 변위는그변의유한요소절점사이에서선형보간할수있다. 좌굴패널의한절점이한요소내에위치하는경우, 해당변위는그요소의모든절점의쌍-선형 (bi-linear) 보간을사용하여구할수있다. 선급및강선규칙 14 31

299 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 3 선급및강선규칙 국부계로의변환전체유한요소계로부터좌굴패널의국부계로의절점변위의변환은다음과같이수행된다. u g u 여기서, u : 국부변위벡터 g u : 전체변위벡터 : 변환행열 ( 3) 로서, 두조의축사이에서형성되는각의방향여현 (direction cosine) 으로구성된다.. 좌굴응력과변응력비의계산..1 EPP 의모서리에서도출된변위는어떤응력점에서의응력을도출하는입력으로고려하여야한다. 4 절점좌굴패널에서이러한점들은동일하지만, 8 절점좌굴패널에서는다르다. 위치및번호를매기는규약은그림 1 및그림 를사용할수있다. EPP 모서리절점에서도출된응력은 6 장 3 절에따른좌굴평가를위한입력으로직접사용될수있다. 유한요소좌굴평가에서고려해야하며 7 장에정의되어있는좌굴하중상태는, 6 장 3 절표 의좌굴하중상태 1, 및 5 와 6 장 3 절표 3 의 1a, 1b, 및 4 이다. 특별한경우에있어서, 다른좌굴하중상태를수계산에의한좌굴평가에사용할수있다... 4 절점좌굴패널 4 절점좌굴패널에대한응력변위관계식 ( 압축응력이양 (+)) 그림 1 4 절점좌굴패널 EPP 모서리절점의변위로부터, 이들절점의응력은다음을사용하여구할수있다 * 4 * 4 * 3 * 3 * 3 * * 1 * 1 * 1 / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / v u v u v u v u a m b m a m b m b a a v b b v a a b a m a m b m b m a b a v b a b v a b b m a m b m a m b b a v a b v b a a b m a m a m b m b a v b a b v a b a C y x y x x x y x

300 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 선급및강선규칙 여기서, * 4 * 4 * 4 1 * 1 * 1 ),,,,,, ( T y x y x : E 요소응력벡터 ) ( ),,,, ( u v u v u T : 국부절점변위벡터만일 * x 및 * y 이모두압축이라면, 응력 x 및 y 은다음과같이구하여야한다..91 / ).3 (.91 / ).3 ( * * * * x y y y x x 압축응력이조건 x y 3. 을만족하는경우, y 및 * x x 압축응력이조건 y x 3. 을만족하는경우, x 및 y * y 이렇게하면다음의응력벡터를얻는다. T y x y x ),,,,,, ( 최종적으로적합한좌굴응력및변응력비는다음과같이구한다. LC 1 : 종방향압축 x l x l l x x x x x l x x x x l / 1.5 1, max LC : 횡방향압축 y t y t t y y y y y t i iy t / LC 5 : 전단 절점좌굴패널 8 절점좌굴패널에대한응력변위관계식 ( 압축응력이양 (+))

301 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 34 선급및강선규칙 14 그림 8 절점좌굴패널 EPP 모서리절점의변위로부터, 이들절점및가운데위치에서의응력은다음을사용하여구한다 * 6 * 6 5 * 5 * 5 4 * 4 * 4 3 * 3 * 3 * * 1 * 1 * 1 / 6 / / 6 / / / / / 1 / / 1 / / / 1 / / 1 / / / / / / 6 / / 6 / / / / / 1 / / 1 / / / 1 / / 1 / / 6 / 6 / / / 1 4 / / 1 4 / 1 / / 4 1 / / 4 / 6 / 6 / / / 1 4 / / 1 4 / 1 / / 4 1 / / 4 / 6 / / 6 / / 1 4 / 4 / / 1 1 / / 4 / 4 1 / / 6 / / 6 / / 1 4 / 4 / / 1 1 / / 4 / 4 1 / v u v u v u v u v u v u v u v u a m b m a m b m b m b m b a b a b b b a b a b b b m b m a m b m a m b m b b b a b a b b b a b a a m a m b m b m a b a b a b a b a m a m b m b m a b a b a b a b a m b m a m b m a b b a a b b a a m b m a m b m a b b a a b b a C y x y x y x y x y x y x 여기서, T y x y x ),,,,,, ( 6 * 6 * 6 1 * 1 * 1 * T y x y x v u v u u ),,,, ( 만일 * x 및 * y 이모두압축이라면, 응력 x 및 y 은다음과같이구하여야한다..91 ) /.3 (.91 ) /.3 ( * * * * x y y y x x 압축응력이조건 x y 3. 을만족하는경우, y 및 * x x 압축응력이조건 y x 3. 을만족하는경우, x 및 y * y

302 7 장직접강도해석 11 편 7 장부록 선급및강선규칙 이렇게하면다음의응력벡터를얻는다. T y x y x ),,,,,, ( 적합한좌굴응력및변응력비는다음과같이구한다. LC 1 : 종방향압축 x l x l l x x x x x x x l x x x x x x l / ,, max LC : 횡방향압축 y t y t t y y y y y t i iy t / LC 5 : 전단 4, Max

303 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 11 편 8 장 구조상세의피로검토 제 1 절 일반사항 제 절 피로강도평가 제 3 절 1 차부재의피로평가 제 4 절 보강재의피로평가 제 5 절 해치코너의응력평가 부록 1 비틀림에대한단면특성 선급및강선규칙 14 37

304 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 1 절 제 1 절 일반사항 1. 일반사항 1.1 적용 이장의규정은북대서양해역에서 5년의운항수명을갖는길이 L이 15 m 이상의선박에대하여적용한다 이장의규정은파랑하중에의한피로사이클에적용한다. 진동, 저사이클하중또는슬래밍과같은충격하중에의한피로는이장의범위에서다루지않는다 이장의규정은최소항복응력이 4 Nmm 미만인강재에적용한다. 1. 순치수 1..1 이장에서규정하는모든치수및응력은 3장 절에따라구한순치수에대한것이다. 1.3 대상부재 화물창구역내에서표 1 의위치에연결된모든부재의피로강도를평가한다. 표 1 피로강도평가대상부재및위치 부재 구조상세 내저판내측판횡격벽단일선측산적화물선의선창내늑골이중선측내의일반보강재상부및하부윙탱크내의일반보강재이중저내의일반보강재해치코너 하부스툴의경사판 / 수직판과의교차부호퍼탱크경사판과의교차부호퍼탱크경사판과의교차부하부스툴경사판과의교차부상부스툴경사판과의교차부상부및하부윙탱크와의교차부웨브프레임및횡격벽과종보강재의교차부스트링거등과횡보강재의교차부웨브프레임및횡격벽과종보강재의교차부 - 늑판및종보강재의교차부 - 하부스툴직하부의늑판과종보강재의교차부 - 하부스툴이없는경우, 횡격벽근처의늑판과종보강재의교차부해치코너의자유단 선급및강선규칙 14 39

305 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 1 절. 정의.1 핫스폿 (hot spot).1.1 피로균열이발생할수있는위치를핫스폿 (hot spot) 이라한다.. 공칭응력..1 공칭응력은구조불연속및용접에의한응력집중은고려하지않고광의의구조형상효과를고려한구조부재의응력이다. 공칭응력은 7장 4절에규정한성긴분할요소 (coarse mesh) 를사용한유한요소해석또는 4절에명시된간이절차에따라구한다..3 핫스폿응력.3.1 핫스폿응력은균열발생점에서의국부응력으로정의한다. 핫스폿응력은용접비드형상의영향은고려하지않고연결부의형상에기인한구조적불연속의영향을고려한다. 핫스폿응력은 7장 4절에규정한상세요소를사용한유한요소해석또는 4절에정의한공칭응력에응력집중계수를곱하여구한다..4 노치응력.4.1 노치응력은용접비드형상뿐만아니라구조형상의영향에의한응력집중을고려한용접토우에서의피크응력으로정의한다. 노치응력은핫스폿응력에 절 [.3.1] 의표 1에서정의한피로노치계수를곱하여구한다. 3. 하중 3.1 적재조건 선종에따라서표 에규정하는적재조건을고려한다. 4장부록 3에나타낸표준적재조건이고려되어야한다. 표 적재조건 만재하중조건 평형수적재조건 선종 균일적재조건 격창적재조건 통상평형수적재조건 황천평형수적재조건 BC-A BC-B --- BC-C 하중상태 3..1 하중상태각적재상태에대하여 4장 4절 [] 에서규정하는다음의하중상태를고려하여야한다. 33 선급및강선규칙 14

306 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 1 절 (a) 등가설계파 H 에해당하는 H1 및 H ( 맞파 ) (b) 등가설계파 F 에해당하는 F1 및 F ( 추파 ) (c) 등가설계파 R 에해당하는 R1 및 R ( 횡파 ) (d) 등가설계파 P 에해당하는 P1 및 P ( 횡파 ) 3.. 해치코너의피로평가에있어서는 4장 3절 [3.4] 에규정한파랑비틀림모멘트를고려하는사파상태만을고려한다 지배적인하중상태각적재상태및상기의하중상태로부터조합응력범위가최대가되는하중상태가지배적인하중상태가된다. 선급및강선규칙

307 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 절 제 절 피로강도평가 기호 이절에서정의되지않은기호는 1장 4절을참조한다. i : 4장 4절에서규정한하중상태 H, F, R 또는 P 를표시하는아래첨자 i1 은 H1, F1, R1 또는 P1 의하중상태를, i 은 H, F, R 또는 P 의하중상태를나타낸다. (k) : 1절표 에서정의한 균일적재상태, 격창적재상태, 통상평형수적재상태, 황천평형수적재상태 를표시하는아래첨자 W,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의핫스폿응력범위, Nmm mean,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의구조적평균핫스폿응력, Nmm 1. 일반 1.1 적용 이절은본장의피로강도평가를위한선형누적손상평가절차를규정한다 등가핫스폿응력범위에피로노치계수를곱하여얻은등가노치응력범위에기초하여피로강도평가를한다 차부재, 종통보강재연결부및해치코너의핫스폿응력범위및핫스폿평균응력은각각 3절, 4절및 5절에따라계산한다 차지지부재및종통보강재연결부지배적인하중상태및 상태 1 은각각 [.1] 및 [.] 에서구하여야한다. 3절및 4절에서계산된각적재상태에대한지배적인하중상태에대응하는핫스폿응력범위는등가핫스폿응력범위를계산하기위하여 [.3.] 에서사용하여야한다 해치코너 5 절에서계산된핫스폿응력범위는등가핫스폿응력범위를계산하기위하여 [.3.] 에서사용하여야한다.. 등가노치응력범위.1 지배적하중상태.1.1 각적재상태에대한피로평가에있어서지배적하중상태 I 는 1절 [3..1] 에규정한하중상태 H, F, R 및 P 중에서대상부재에대하여조합응력범위가최대로되는하중상태를뜻한다. 즉 W, I ( k ) max W, i( k) i 여기서, 선급및강선규칙

308 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 절 W,i(k) : 3절 [.1.1], [..1] 또는 4절 [.3.1] 에서정의한조합핫스폿응력범위 (Nmm ) i : 적재상태 (k) 에서선택된지배적하중상태를표시하는첨자. 적재 상태 1..1 상태 1 이란아래식에의하여계산된최대응력이 1절표 에서규정한 균일, 격창, 통상평형수적재 및 황천평형수적재 적재상태중에서인장측에서최대가되는적재상태를말한다. max,1 max k mean, I ( k) W, I ( k) 여기서, mean,i(k) : [.1.1] 에서정의한적재상태 (k) 의지배적하중상태에있어서의구조적평균핫스폿응력 (Nmm ) W,I(k) : [.1.1] 에서정의한적재상태 (k) 의지배적하중상태에있어서의핫스폿응력범위 (Nmm ).. [..1] 에따른 상태 1 의결정에더하여, 대응하는적재상태는아래첨자 j 을 1로하여색인을붙인다..3 등가노치응력범위.3.1 등가노치응력범위각적재상태에대하여등가노치응력범위 (Nmm ) 는다음식에따라계산한다. eq, j K f equiv, j 여기서, equiv,j : [.3.] 에의하여구한적재상태 j 에서의등가핫스폿응력범위 (Nmm ) K f : 표 1 의피로노치계수 표 1 피로노치계수 K f 대상 용접연마없음 용접연마있음 ( 일반보강재와박스형필릿용접제외 *1 ) 맞대기용접부 필릿용접부 * 비용접부 1. - 비고 ) *1. 박스형필릿용접은주용접의연장으로서, 부재코너주위의필릿용접으로정의된다. *. 깊은용입용접또는완전용입용접에만적용된다. 연마가수행되는경우연마범위, 매끄러운정도, 최종용접형상, 작업자기량및품질허용기준을포함 하는연마기준에관한모든상세가선급승인을위하여제출되어야한다. 모든연마는회전숫돌 (rotary burrs) 에의해수행되어야하며, 모든토우결함을제거하기위해판표 면아래까지연장시행되어야하며, 연마영역은부식에대해충분히보호되어야한다. 그런처리들은용접토우에서모든가시언더컷바닥아래최소.5mm까지판표면안으로침하관통 334 선급및강선규칙 14

309 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 절 하는깊이를가지는매끄러운곡면형상을얻어야한다. 모든결함의깊이는최소로유지되어야하고, 일반적으로최대 1mm를유지하여야한다. 어떠한환경에서도연마깊이는 mm 또는총판두께의 7% 중작은것을초과하여서는아니된다. 핫스팟위치의각측면에서의연마범위는종통재간격의.5배또는늑골간격의.5배이상이어야한다..3. 등가핫스폿응력범위 각적재상태에대하여등가핫스폿응력범위 (Nmm ) 는다음식에따라계산한다. equiv, j f mean, j W, j 여기서, f mean,j : 평균응력수정계수 해치코너에대하여 f mean,j =.77 1차지지부재및종통보강재에대하여, 상태 j 에대응하는 f mean,j 로서다음과같다. f mean, j max.4, max, 1 ln m, j W, j m,1 : 상태 1 에서의국부평균핫스폿응력 (Nmm ) : m, 1. 18W,1 : m R, 1 eh. 6 W,1.5,.6W,1 ReH res mean, 1 m, 1 mean, 1 res,.6w,1 ReH res mean, 1 m,j : 상태 j 에서의국부평균핫스폿응력 (Nmm ).4 W, j ReH, m j( j1) W, j W, j ReH,. 4 : : 인경우 인경우.4 m j( j 1) R eh W, j, W, j R eh m,1 mean,1 mean, j m, j( j 1) m,1 mean,1 mean, j,.4w, j R eh m,1 mean,1 mean, j mean,j : 상태 j 에대응하는구조적평균핫스폿응력 res : 잔류응력 (Nmm ) 으로서다음과같다. 인경우 인경우 보강재끝단연결부비용접부분과 차지지부재 3. 피로손상계산 3.1 등가노치응력범위의수정 등가노치응력범위는다음식에따라수정한다. E, j f coat f material fthick eq, j 선급및강선규칙

310 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 절 여기서, f coat : 부식환경에대한수정계수 f coat = 1.5( 황천평형수및연료유탱크 ) f coat = 1.3( 건화물창및보이드스페이스 ) f material : 재료수정계수 f material R eh f thick : 판두께수정계수로서평강이나벌브보강재에대하여는 1., 그외의경우에는다음식에의한다..5 t f thick t mm인경우 f thick 1. t mm인경우 t : 대상부재의순두께 (mm). 보강재의경우에는면재 eq,j : [.3.1] 에서정의한등가노치응력범위 (Nmm ) 3. 응력범위의장기분포 3..1 조합노치응력범위장기분포의누적확률밀도함수는 계수웨이블 (Weibull) 분포에따르는것으로한다. x F( x) 1 exp E, j ln N R 여기서, : 웨이블 (Weibull) 형상계수로서 1.으로한다. N R : 사이클수로서 으로한다. 3.3 성분피로손상 각적재상태에대한성분피로손상은다음식에따라계산한다. j N D j K L (lnn 4 E, j 4 R ) 4 1, 3 7 1, 여기서 K : S-N 선도계수로서, 으로한다. j : 해치코너의평가에대하여는 1.으로한다. 1차지지부재및종통보강재연결부에대하여는표 의적재상태에따른계수. N L : 선박설계수명에대한총사이클수 N L.85TL 4log L T L : 선박수명 5 년에해당하는설계수명 ( 초 ) 으로서, 으로한다. 1.3 E, j lnn R : 형식 불완전감마함수 336 선급및강선규칙 14

311 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 절 : 형식 1 불완전감마함수 표 적재상태에따른계수, j 적재상태 BC-A BC-B, BC-C 균일적재.6.7 L < m L m 격창적재 통상평형수적재 황천평형수적재 균일적재.5.5 격창적재 통상평형수적재.. 황천평형수적재 피로강도기준 4.1 누적피로손상 조합등가응력에대하여계산한누적피로손상은다음기준을만족하여야한다. D 1. j D j 여기서, D j : 각적재상태에대한성분피로손상 선급및강선규칙

312 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 3 절 제 3 절 1 차부재의응력평가 기호 이절에서정의하지않은기호는 1장 4절을참조한다. i : 4장 4절에규정한하중상태 H, F, R 또는 P 를표시하는첨자 i1 은 H1, F1, R1 또는 P1 의하중상태를, i 은 H, F, R 또는 P 의하중상태를나타낸다. (k) : 1절표 에정의한적재상태 균일적재상태, 격창적재상태, 통상평형수적재상태 또는 황천평형수적재상태 을표시하는첨자 W,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의핫스폿응력범위 (Nmm ) mean,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의구조적평균핫스폿응력 1. 일반 1.1 적용 장 4절의규정및이절의규정에따라, 1차부재의핫스폿응력범위및구조적평균핫스폿응력을산정하여야한다.. 핫스폿응력범위.1 직접방법에따른응력범위.1.1 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의핫스폿응력범위 (Nmm ) 는다음식으로부터구한다. W, i( k) W, i1( k) W, i ( k) 여기서, W,i1(k), W,i(k) : 7장 4절에규정한상세분할요소를사용한직접유한요소해석에의하여구한, 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서의핫스폿응력 (Nmm ). 중첩법에따른응력범위..1 핫스폿응력범위 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의핫스폿응력범위 (Nmm ) W, i( k) GW, i1( k) LW, i1( k) GW, i ( k) LW, i ( k) 여기서, LW,i1(k), LW,i(k) : 7장 4절에규정한상세요소유한요소모델을사용한직접계산에의하여각각구한, 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서의국부하중으로인한핫스폿응력 (Nmm ) GW,i1(k), GW,i(k) : [..] 에따라얻어진적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서의선체거더모멘트에의한핫스폿응력 (Nmm ) 선급및강선규칙

313 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 3 절.. 선체거더모멘트에의한응력 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서의선체거더핫스폿응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. GW, i j( k) CWV, i j WV, i j CWH, i j WH, ( k) j 여기서, C WV,i1,C WV,i,C WH,i1,C WH,i : 4장 4절 [.] 에서정의한각하중상태에대한하중조합계수 WV,i1 : 수직파랑굽힘모멘트에의한새깅상태에서의공칭선체거더응력 (Nmm ) MWV, S z N 3, 1 1 WV i I Y WV,i : 수직파랑굽힘모멘트에의한호깅상태에서의공칭선체거더응력 (Nmm ) MWV, H z N 3, 1 WV i I Y 1, M WV,H,M WV,S : f p=.5로하여, 4장 3절 [3.1.1] 에서정의한호깅및새깅상태에서의수직파랑굽힘모멘트 (kn.m) N : 5장 1절에서정의한, 중립축의 Z 좌표 z : 고려하는점의 Z 좌표 WH,(k) : 수평파랑굽힘모멘트에의한공칭선체거더응력 MWH, ( k) y 3, ( ) 1 WH k I Z M WH,(k) : f p=.5로하여, 4장 3절 [3.3.1] 에서정의한적재상태 (k) 에서의수평파랑굽힘모멘트 (kn-m) y : 고려하는점의 Y 좌표로서, 좌현쪽을양 (+) 으로우현쪽을음 (-) 으로잡는다. I Y, I Z : 5장 1절에서정의한각각수평및수직축에관한선체횡단면의순관성모멘트 (m ) 3. 평균핫스폿응력 3.1 직접법에따른평균응력 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의구조적평균핫스폿응력 (Nmm ) 으로서, 다음식에따라구한다. mean, i( k) W, i1( k) W, i ( k) 3. 중첩법에따른평균응력 3..1 평균핫스폿응력 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의구조적평균핫스폿응력 (Nmm ) 으로서다음식에따라구한다. mean, i( k) GS, ( k) LW, i1( k) LW, i ( k ) 여기서 GS,(k) : [3..] 에서정의한적재상태 (k) 에서정수중선체거더모멘트에의한평균핫스폿응력 (Nmm ) LW,i1(k), LW,i(k) : [..1] 에따른다. 34 선급및강선규칙 14

314 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 3 절 3.. 정수중선체거더모멘트에의한응력 적재상태 (k) 에서정수중굽힘모멘트에의한핫스폿응력 (Nmm ) 으로서다음식에따라구한다. M z N 3 S, ( k), ( ) 1 GS k I Y 여기서, M S,(k) : 4장 3절 [.] 에정의한적재상태에따른정수중수직굽힘모멘트 (kn.m). 설계초기단계에서설계정수중굽힘모멘트가정의되어있지않은경우, 각적재상태에서의정수중굽힘모멘트는다음식으로부터구할수있다. 균일적재상태 ; M S, (1). 5FMS M SW, S 격창적재상태 ; M S, () FMS M SW, H 통상평형수적재상태 ; M S, (3) FMS M SW, H 황천평형수적재상태 ; M S, (4) x.66 M SW, H L x.66.3 M L x 3.5.3M L x M L x.66.7m L x.661 M SW L SW, H SW, S SW, S SW, H M SW,H,M SW,S : 호깅및새깅상태에서의허용정수중굽힘모멘트 (kn.m) F MS : 4 장 3 절그림 에따른분포계수, H ; ; ; ; ; ; x.15l.15l x.3l.3l x.5l.5l x.7l.7l x.85l.85l x L 선급및강선규칙

315 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 제 4 절 보강재의응력평가 기호 이절에정의되지않은기호는 1장 4절에따른다. i : 4장 4절에규정한하중상태 H, F, R 또는 P 를표시하는첨자 i1 은하중상태 H1, F1, R1 또는 P1 을표시하며, i 는하중상태 H, F, R 또는 P 을표시한다. (k) : 1절표 에정의한적재상태 균일적재상태, 격창적재상태, 통상평형수적재상태 또는 황천평형수적재상태 를표시하는첨자 W,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의핫스폿응력범위 (Nmm ) mean,i(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서의구조적평균핫스폿응력 1. 일반사항 1.1 적용 종통보강재의집중 (hot spot) 응력범위및구조적평균집중응력은이절의규정에따라서평가한다 종통보강재의집중응력범위와구조적집중평균응력은종방향단부결합형태와다음의위치를고려하여종통부재의면재에서평가되어야한다. (1) 화물창의횡격벽또는스툴부근이아닌곳의횡방향웨브또는늑판에대해서는상대변위로인한추가적인집중응력은고려하지않아도된다. 이종방향단부결합부는표 1에정의되어있다. 횡방향웨브또는늑판이수밀일경우, 표 1에정의된 K gl 및 K gh 대신에표 에정의된것이고려되어야한다. () 스툴부근화물창의횡격벽에있는횡방향웨브또는늑판에대해서는상대변위에의한추가적인집중응력을고려하여야한다. 이종방향단부결합부는표 에정의되어있다. 화물창의횡격벽또는스툴부근의횡방향웨브또는늑판이수밀이아닌경우, 표 에정의된 K gl 및 K gh 대신에표 1에정의된것이고려되어야한다.. 핫스폿응력범위.1 직접방법에따른응력범위.1.1 각적재상태의각하중상태 H, F, R 및 P 에대하여직접계산에의하여계산한핫스폿응력범위 (Nmm ) 는 3절 [.1] 의규정에따라구한다.. 중첩법에따른응력범위..1 각적재상태의각하중상태 H, F, R 및 P 에대하여중첩법에따른핫스폿응력범위 (Nmm ) 는 3 절 [.] 의규정에따라구한다. 선급및강선규칙

316 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절.3 간이절차에따른응력범위.3.1 집중응력범위 적재상태 (k) 의하중상태 i 에서동하중으로인한집중응력범위 (Nmm ) 는다음식으로부터구한다. W, i( k) GW, i1( k) W1, i1( k) W, i1( k) d, i1( k) GW, i ( k) W1, i ( k) W, i ( k) d, i( k) 여기서, GW,i1(k), GW,i(k) W1,i1(k), W1,i(k) W,i1(k), W,i(k) LW,i1(k), LW,i(k) CW,i1(k), CW,i(k) LCW,i1(k), LCW,i(k) d,i1(k), d,i(k) : [.3.] 에서정의한선체거더모멘트로인한응력 : 고려하는경우에따라, 해당압력이보강재와같은측에작용할때, 압력으로인한응력 LW,ij(k), CW,ij(k) 및 LCW,ij(k) : 고려하는경우에따라, 해당압력이보강재와반대측에작용할때, 압력으로인한응력 LW,ij(k), CW,ij(k) 및 LCW,ij(k) : [.3.3] 에서정의한파랑압력으로인한응력 : [.3.4] 에서정의한유체압력으로인한응력 : [.3.5] 에서정의한벌크건화물로인한응력 : [.3.6] 에서정의한횡격벽또는스툴부근의늑판의상대변위로인한응력.3. 선체거더모멘트로인한응력적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서선체거더집중응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. C C j 1, GW, i j( k) K gh WV, i j WV, i j WH, i j WH, ( k) 여기서, K gh : 공칭선체거더응력에대한기하학적응력집중계수. K gh 는 [1.1. ](1) 및 [1.1.]() 에서명시된종방향단부결합부에대해각각표 1과표 에서주어진다. 응력집중계수는유한요소해석에의하여산정할수있다. C WV,i1,C WV,i,C WH,i1,C WH,i : 4 장 4 절 [.] 에서정의한각하중상태에대한하중조합계수 WV,i1, WV,i, WH,(k) : 3 절 [..] 에서정의한공칭선체거더응력 (Nmm ).3.3 파랑압력으로인한응력 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서파랑압력으로인한집중응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. p p LW 6 6 x f x f K, ( ) 1 gl K s pcw ij k s 3, i j( k ) 1 j 1, 1w CW, i1( k) CW, i( k) C NE, i1( k) W, i1( k) p p W, i1( k) CNE, i( k) 1 p : C : C W, i ( k) NE, i1( k) NE, i1( k) : C : C.5.5 NE, i( k) NE, i( k).5.5 여기서, p W,ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서, f p=.5로하여 4장 5절 [1.3], [1.4] 및 [1.5] 에서규정한유체동압력 (knm ). 고려대상부재의위치가수선상부에있는경우에는, 유체동압력은수선에서의압력으로취한다. K gl : 면외압력으로인한응력에대한기하학적응력집중계수. K gl 는 [1.1.](1) 및 [1.1.]() 에명시된종방향단부결합부에대해각각표 1과표 에서주어진다. 응력집중계수는유한요소해석에의하여 344 선급및강선규칙 14

317 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절선급및강선규칙 산정할수있다. K s : 보강재형상으로인한기하학적응력집중계수 ) ( 1 a b f b f s w w b b w b a t K a,b : 그림 1 에서정의한면재의편심 (mm). 앵글재에대하여는 b 는웨브원두께의반으로잡는다. t f,b f : 그림 1 에서정의된면재의두께와폭 (mm) w a,w b : 부착판을제외한 Z 축에평행한중립축부근의보강재의각각 A 및 B( 그림 1 참조 ) 에서의순단면계수. C NE,ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서파랑압력범위의비선형성에대한수정계수 인경우인경우, 1., ln.5 exp ), (, ) ( ), (, ) ( ), (, ), (, ) ( ) (, g p T z g p T z g p g p T z C WL k j i W k LC WL k j i W k LC WL k j i W WL k j i W k LC k j i NE T LC(k) : 고려하는적재상태 (k) 의흘수 (m) p W,ij(k),WL: 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서, 수선에서의유체동압력 (knm ) z : 고려하는점의 Z 좌표 s : 보강재간격 (m) : 그림 와같이계측된스팬 (m). 보강재면재로부터잰단부브래킷의깊이가보강재깊이의 1/ 이되는점을스팬단부로한다. x f : 의가까운단부로부터균열발생점까지의거리 (m) ( 그림 참조 ) w : 고려하는보강재의순단면계수 (cm ). 다음식에따라계산한부착판의유효폭 (m) 을고려하여단면계수 w 를계산한다. 인경우인경우 3 1/ 1 6, / 1 6, 3 1/ 1 6 sin.67 s s s s s s e 그림 1 보강재의단면치수

318 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 그림 종통보강재의스팬및집중 (hot spot) 응력부위.3.4 유체압력으로인한응력 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서유체압력으로인한집중응력 (Nmm ) CW 6 6 x f x f K, ( ), ( ) 1 glkscni i j k pbw i j k s 3, i j( k) 1 j 1, 1w 여기서, p BW,ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서 f p =.5로하여, 4장 6절 [.] 에서규정한평형수로인한관성압 (knm ). 고려하는위치가연료유, 기타유류또는청수탱크내에위치하는경우, 탱크정부종통재에대한관성압 (inertial pressure) 은고려하지않으며, 고려하는부재의위치가정적직립상태의유체표면의상부에있는경우, 관성압은유체표면라인에서의관성압 (inertial pressure) 으로취해야한다. C NI,ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서, 관성압범위의비선형성에대한수정계수 z SF : 유체표면의 Z 좌표. 일반적으로 4장 6절에정의된 z top 와같은값을취한다. 고려하는위치가연료유, 기타유류또는청수탱크내에위치하는경우, 탱크의절반높이까지의거리를취할수있다. z : 고려하는점의 Z 좌표. 346 선급및강선규칙 14

319 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 p BW,ij(k),SF: 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에있어서, 유체표면에서취한관성압 (knm ). 4장 6절 [..1] 에따른관성압계산시, 참조점의 x와 y좌표는탱크정부대신유체표면의값으로취해야한다. K gl,k s : [.3.3] 에정의된응력집중계수.3.5 산적건화물압력으로인한응력 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에있어서, 산적건화물압력으로인한핫스폿응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. 여기서, ( ) p CW, ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에있어서, 4 장부록 3 에서규정하는화물밀도 ( ) 와 f p =.5 로하여 4 장 6 절 [1.3] 에서규정한산적건화물로인한관성압력 (knm ).3.6 횡격벽또는횡격벽이나스툴부근늑판의상대변형으로인한응력 [1.1.]() 에명시된종방향단부결합부의경우, 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에있어서, 횡격벽또는스툴부근늑판과인접한트랜스버스웨브또는늑판사이의부착판에대해수직방향의상대변위로인한부가집중응력 (Nmm ) K K df a df a, i j( k) daa daa, i j( k) d, i j( k) j KdF f df f, i j( k) K da f da f, i j( k) 점대하여,, 점 " a" 에 대하여 " f " 에 1, 여기서, a, f : 표 1에서나타낸고려위치를표시하는첨자 A, F : 표 1에서나타낸, 상대변위가발생하는트랜스버스웨브또는늑판의전 (F) 및후 (A) 방향을표시하는첨자 ( 그림 3 참조 ) df-a,ij(k), da-a,ij(k), df-f,ij(k), da-f,ij(k) : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에있어서, 횡격벽또는스툴부근늑 판과각각전 ( F ) 및후 ( A ) 의트랜스버스웨브또는늑판사이의상대변위로인한점 및 에서의부가응력 F,ij(k), A,ij(k) 3.9 F, i j( k) EI AI F fa 5 df a, i j( k) wa F AI F F I A A 3.9, ( ) A, i j( k) A F fa 5, ( ) A i j k A fa da a i j k 1 w 3 A A AI F F I A A w A A EI I x x , ( ) F, i j( k) A F ff 5, ( ) F i j k F ff df f i j k 1 w 3 F F AI F F I A F w F F EI 3.9 A, i j( k) EI AI F ff 5 da f, i j( k) wf A AI F F I A F I x x : 적재상태 (k) 의하중상태 i1 및 i 에서횡격벽또는스툴부근늑판과전 (F) 및후 (A) 트랜 스버스웨브또는늑판사이의부착판에대해수직방향의상대변위 (mm) ( 그림 3 참조 ) (a) 스툴부근종방향관통늑판의경우 : 상대변위는스툴의전 (F) 또는후 (A) 첫번째늑판에서계측한스툴의바닥에서보강재의단부결합부를관통하는라인과비교한종통재의변위로정의된다. EI EI x x 선급및강선규칙

320 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 (b) (a) 가아닌종통재상대변위는횡격벽의전 (F) 또는후 (A) 첫번째종통재에서계측한원래위치와비교한종통재의변위로정의된다. 상대변위로인한평가지점에서의종통재의면재의응력이인장인경우, 상대변위의부호는양 (+) 이다. 그림 3 상대변위의정의 ( 선측종통재의예 ) I F, I A : 전 (F) 및후 (A) 종통재의순관성모멘트 (cm ) K df-a,k da-a,k df-f,k da-f : 표 에각각정의한, 횡격벽과전 (F) 및후 (A) 또는스툴부근의늑판트랜스버스웨브 사이의상대변위를받는점 a 및 f 에서보강재단부연결부에대한응력집중계수. 고려하는구조 형상이표 에보인어느것과도대응하지않는경우, 유한요소해석에의하여응력집중을직접구 할수있다. F, A : 그림 과같이계측한전 (F) 및후 (A) 종통재의스팬 (m) x ff, x fa : 각각 F 및 A 의가까운단부로부터균열발생점까지의거리 (m) ( 그림 참조 ) 3. 평균집중 (Hot Spot) 응력 3.1 직접법에따른평균응력 직접법에따른각적재상태에서의구조적평균핫스폿응력 (Nmm ) 은 3 절 [3.1] 에따라구한다. 3. 중첩법에따른평균응력 3..1 중첩법에따른각적재상태에서의구조적평균핫스폿응력은 3절 [3.] 에따라구한다. 3.3 간이절차에따른평균응력 평균집중응력 하중상태 i 에관계없이, 적재상태 (k) 에서의구조적평균집중응력은다음식으로부터구한다. mean, ( k) GS, ( k) S1, ( k) S, ( k) ds, ( k) 여기서, GS,(k) : [3.3.] 에서정의한정수중선체거더모멘트로인한응력 S1,(k) : 고려하는경우에따라일반보강재와같은측에압력이작용할때정수압으로인한응력 348 선급및강선규칙 14

321 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 S,(k) : 고려하는경우에따라보강재와반대측에압력이작용할때정수압으로인한응력 LS,(k) : [3.3.3] 에서정의한정수압으로인한응력 CS,(k) : [3.3.4] 에서정의한유체정압으로인한응력 LCS,(k) : [3.3.5] 에서정의한정수중산적건화물압력으로인한응력 ds,(k) : [3.3.6] 에서정의한정수중횡격벽의상대변위로인한응력 3.3. 정수중선체거더모멘트로인한응력적재상태 (k) 에서정수중굽힘모멘트로인한집중응력은다음식으로부터구한다. M z N 3 S, ( k), ( ) 1 GS k K gh I Y 여기서, M S,(k) : 3절 [3..] 에서정의한정수중수직굽힘모멘트 (kn-m) 정수압및동수압으로인한응력 적재상태 (k) 에서정수압및동수압으로인한집중응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. pcw, i1( k) pcw, i( k) 6x f 6x f K, ( ) 1 gl K s ps k s 3 LS, ( k) 1 1w 여기서, p S,(k) : 4장 5절 [1.] 에서규정한적재상태 (k) 에서의정수압 (knm ) p CW,ij(k) : 적하상태 (k) 의하중조건 i1 및 i 에서 f p=.5를가지고 [.3.3] 에따른수정된동수압 (knm ) I : 장 [.1.1] 에명시된하중조건을나타내는접미사, 평균응력계산시는 I 가사용된다 정수중유체압력으로인한응력 적재상태 (k) 에서유체정수압으로인한구조적평균집중응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. 6x f 6x f K gl K s pcs, ( k) s 1 3 CS, ( k) 1 1w 여기서, p CS,(k) : 4장 6절 [.1] 에서규정한적재상태 (k) 에서정수중유체압력 (knm ). 고려하는위치가연료유, 기타유류또는청수탱크내에위치하는경우, 4장 6절에정의된 d AP 와 P PV 는 으로취해야하고, 4장 6절 [.1] 에명시된 z TOP 는 [.3.4] 에명시된 z SF 와같은값을취해야한다 정수중산적건화물압력으로인한응력 적재상태 (k) 에서산적건화물정압으로인한구조적평균핫스폿응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. 6x f 6x f K, ( ) 1 gl K s pcs k s 3 LCS, ( k) 1 1w 선급및강선규칙

322 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 여기서, p CS,(k) : 4장 6절 [1.] 에서규정한적재상태 (k) 에서정수중산적건화물압력 (knm ) 정수중횡격벽의상대변위로인한응력 적재상태 (k) 에서횡격벽과인접하는트랜스버스웨브또는늑판사이의횡방향상대변위로인한부가적인평균핫스폿응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. ds, ( k) K K df a df f dsf a, ( k) dsf f, ( k) K K daa da f dsaa, ( k) dsa f, ( k),, 점 점 " a" 에 " f " 에 대하여 대하여 여기서, dsf-a,(k), dsa-a,(k), dsf-f,(k), dsa-f SF,(k), SA,(k),(k) : 적재상태 (k) 에서각각횡격벽과전방 (F) 및후방 (A) 트랜스버스웨브 또는늑판사이의상대변위로인한점 a 및 f 에서의부가응력 (Nmm ) EI 3.9 SF, ( k) A F fa 5 dsf a, ( k) wa F AI F F I A A I 3.9, ( ) SA, ( k) A F fa 5, ( ) SA k A fa dsa a k 1 w 3 A A AI F F I A A w A A EI I x x , ( ) SF, ( k) A F ff 5, ( ) SF k F ff dsf f k 1 w 3 F F AI F F I A F w F F EI EI 3.9 SA, ( k) A F ff 5 dsa f, ( k) wf A AI F F I A F I I x x : 적재상태 (k) 에서각각횡격벽과전방 (F) 및후방 (A) 트랜스버스웨브및늑판사이의횡방향 정수중상대변위 (mm) EI EI x x 35 선급및강선규칙 14

323 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 1 횡격벽또는스툴부근늑판을제외한횡방향웨브또는늑판에서의비수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 선급및강선규칙

324 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 1 횡격벽또는스툴부근늑판을제외한횡방향웨브또는늑판에서의비수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 ( 계속 ) 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 선급및강선규칙 14

325 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 1 횡격벽또는스툴부근늑판을제외한횡방향웨브또는늑판에서의비수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 ( 계속 ) 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 11 및 및 및 및 선급및강선규칙

326 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 횡격벽및스툴부근늑판에서의수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 선급및강선규칙 14

327 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 횡격벽및스툴부근늑판에서의수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 ( 계속 ) 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 선급및강선규칙

328 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 4 절 표 횡격벽및스툴부근늑판에서의수밀종통재단부결합부에대한응력집중계수 ( 계속 ) 브래킷형식평가점브래킷크기 응력집중계수 11 및 및 및 및 선급및강선규칙 14

329 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 5 절 제 5 절 해치코너의응력평가 1. 일반 1.1 적용 간이절차에기초한해치코너의핫스폿응력범위및구조적평균핫스폿응력은이절의규정에따라평가한다.. 공칭응력범위.1 파랑비틀림모멘트로인한공칭응력범위.1.1 파랑비틀림모멘트에의한크로스갑판굽힘으로인한공칭응력범위 (Nmm ) 는다음식으로부터구한다. WT 1 Q B FS FL W Q H 여기서, u : 해치코너의종방향변위 (m) 로서다음과같다. 31. MWT u 1 I E DOC T DOC : 갑판개구계수로서, 다음과같다. LC B DOC n L B i1 H, i H, i M WT : f p =.5로하여 4장 3절 [3.4.1] 에정의한최대파랑비틀림모멘트 (kn.m) F S : 응력수정계수로서, 다음과같다. F L : 해치코너의종방향위치에대한수정계수로서, 다음과같다., 인경우, and 인경우 B H : 해치개구의폭 (m) W Q : 해치코너부근의상부스툴을포함한, z-축에대한크로스갑판의단면계수 (m )( 그림 참조 ) I Q : 해치코너부근의상부스툴을포함한, z-축에대한크로스갑판의관성모멘트 (m )( 그림 참조 ) A Q : 해치코너부근의상부스툴을포함한크로스갑판의전체단면의유효전단면적 (m )( 그림 참조 ). 유효전단면적의결정에있어판요소만의고려가충분하면, 보강재는생략할수있다. b S : 해치개구옆의한쪽측면에대한남은갑판스트립의폭 (m) I T : 격벽의상부및하부스툴을무시하고크로스갑판면적내에서계산된, 선체횡단면의비틀림관성모멘트 (m )( 그림 1 참조 ) 로서, 부록 1에따라계산할수있다. ω : I T 와같은횡단면및해치코너의 Y 및 Z 위치에서계산된섹터좌표 (m ) 로서, 부록 1에따라계 선급및강선규칙

330 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 5 절 산할수있다. L C : 화물구역의길이 (m) 로서, 기관실격벽과선수격벽사이의거리로한다. B H,i : 해치 i의해치개구의폭 (m) L H,i : 해치 i의해치개구의길이 (m) n : 해치의수 그림 1 I T 및 ω 의결정을위한횡단면 그림 A Q, W Q 및 I Q 의결정을위하여고려하는요소. 공칭평균응력..1 크로스갑판내의정수중굽힘모멘트로인한평균응력은 (zero) 으로설정한다. 358 선급및강선규칙 14

331 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장 5 절 3. 핫스폿응력 3.1 핫스폿응력범위 핫스폿응력범위 (Nmm ) 는다음과같이구한다. W K gh WT 여기서, K gh : 해치코너에대한응력집중계수로서, 다음과같다. 다만 1보다작게취하여서는아니된다. K gh ra r 3r a b b CD 1.6b ra : 장축반경 (m) : 단축반경 (m) ( 코너형상이원형인경우, 및 는같다.) : 크로스갑판의선체종방향길이 (m) : 개구단으로부터선측까지의거리 (m) CD.65 선급및강선규칙

332 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 1. 계산식 1.1 비틀림함수 부록 1 - 비틀림에대한단면특성 폐단면셀 (cell) 의임의의부분면적에대하여, 다음의기하학적그림및비를계산하여야한다. A y 1 ( z z )( y i k k y ) i l ( yk yi ) ( zk zi ) s t t 그림 1 단면유형에따라다음세가지의계산방식을적용할수있다. 방식 A : 그림 에보인비대칭개단면 방식 B : 그림 3에보인바와같은개별폐단면셀 ( 공유벽이없는폐단면셀 ) 을갖는대칭단면. 이경우비틀림함수는개별적으로각셀에대하여계산할수있다. y Cell Cell A s t y Cell s ; t Cell A 방식 C : 그림 4에보인바와같은다중폐단면셀 ( 공유벽을갖는폐단면셀 ). 이경우각셀 i에대한비틀림함수는, 공유벽을고려한선형연립방정식을풀어계산할수있다. s s 1 Cell t Cell t Common Wall s s 1 Cell 1 t Cell 1 t Common Wall 이러한연립방정식으로부터비틀림함수 및 1 을유도할수있다. 1. 좌표계, 움직이는좌표 s 1..1 A A 차원직교 ( 카테시안 ) 좌표계를사용한다. 참조점 O( 좌표계의원점 ) 의선택은자유이지만, 대칭단면에대하 선급및강선규칙

333 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 여는원점을단면의대칭선에정의하는것이유리하다. 대칭선과단면형상의교점에서, 움직이는좌표 s은대칭면내에서시작한다. 즉그림 내지그림 4에서 로나타낸선체중심선과선저판또는내저판의교점에서의선체횡단면내에서움직이는좌표 s은시작한다. 대수부호및비틀림함수에대한연립방정식조립에관하여, s의방향은폐단면내의적분방향은물론 s의방향도고려하여야한다. 1.3 단면의각부분에대한여러가지특성의계산 i = 선행부분면적또는선행분기점의 k ( 계산시작시에영 (zero) 로놓는다.) i i yi zk yk zi k = ti i, 폐단면내의 ti 을가지고계산한다. l = A = t S y z ( yk yi ) ( zk zi A = z i z k S A = y i y k S A = i k ) 합산 A S y Sz S I A y = z 3 i zi zk zk I A = yi yi yk y z I yz 3 k A = yk yi zk yi yk z I y I y 6 i yz I A = i ik y 3 k I A = y y y y z I I 6 k i k i k i I y I A = zk zi k zi zk 3 s t = 6 i I z s t 3 3 t 36 선급및강선규칙 14

334 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 전체단면에대한단면특성의계산 비대칭단면 대칭단면 ( 단면의절반만모델링 ) A = A A = A S z y s = A S z y s = A S y z s = A S y z s = A I y = I z = I y A z s y I z A y s z I = I = I yz = I yz A ys zs I T = 3 s t 3 Cell i ( A yi ) i I T = 3 s t 3 Cell i A yi i S = A I A ys I y = y I z = I z A zs I y = I y y M = z M = I I I I z z y yz I y I z I yz I I I I z yz y y I y I z I yz I y z M = I z I = I A z M Iy ym Iz I = I z M I y,, : 중심에관하여계산되어야한다.,,,, and : 전단중심 M에관하여계산되어야한다. 섹터 (sector)-좌표 는전단중심 M에관하여변환되어야한다. 유형 A의단면에대하여, [1.3] 에정의한대로 는각 및 에더하여야한다. 유형 B 및 C의단면에대하여는, 는다음과같이계산될수있다. 여기서, : [1.3] 에주어진 에대한식에따라계산을위하여선택된좌표계의중심 (O) 에관하여계산된섹터좌표 : 전단중심 M에관하여변환된섹터좌표, : 전단중심 M과좌표계 B의중심사이의거리 의변환된값은 을 [1.3] 에따라구한 값에더하여구할수있다. 선급및강선규칙

335 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 의변환된값은단면과대칭선 ( 선박단면의중심선 ) 의교점에서영 (zero) 이되어야한다. 그림 유형 A 단면 그림 3 유형 B 단면 그림 4 유형 C 단면 선유형의지정 ( 단면의특정부분에서의번호 ) 은계산을위한특정부분의순서를제공하며, 따라서움직이는좌표 s의방향을제공한다. 364 선급및강선규칙 14

336 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1. 단일선각선체단면의계산예.1 단면자료.1.1 단면은그림 5에보인다. 그림 5의꽉찬검은점으로표시된절점의좌표는표 1에주어지며, 단면의판두께및선분 ( 그림 5에원으로표시된 ) 은표 에주어진다. 표 1 단면의절점 - 좌표 절점번호 Y 좌표 Z 좌표 비틀림함수 의결정..1 첫단계는각폐단면셀의비틀림함수 의결정을위한선형연립방정식을세우는것이다. 단면및셀은그림 5에보인다. 그림 5 단일선측선체단면 선급및강선규칙

337 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 표 단면의선분의길이및절점 선-번호 절점 i 절점 k y i z i y k z k 길이 두께 단면의셀 4( 그림 5에직사각형으로표시된 ) 를고려하여, 비틀림함수 의결정을위한다음연립방정식을세울수있다. 회전방향을고려해야함에주의하여야한다.( 비틀림함수 를위한회전방향은연립방정식을세우기위한모든 에대하여같은방향으로되어야한다 ) 1 s 1 t s t s 3 t s t s t s t 13 3 s t s t s t s t A A A A 행열의계수는다음과같이계산될수있다. s t s t s t s t s t s t s t 선급및강선규칙 14

338 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 셀면적은다음과같이계산될수있다 A m A m A 5.38 m A m 이러한결과들을갖고계수행열은다음과같이된다 이계의해는다음이된다 선분특성의결정.3.1 다음단계는 [1.3] 에주어진식에따라 을결정하는것이다. s 는점 ( 그림 5) 에서 = 를갖고시작하며, 점 로부터점 1,, 3, 4 및 5 까지의경로를따른다. 선분 1 에서 3 까지에대하여는항 은 으로계산되고, 반면에선분 4 및 5 가셀 4 및셀 1 의공유벽이므로선분 4 및 5 에대하여는이항은 이됨을유의하여야한다. 적분방향 ( 계산을위하여따라야하는경로의방향 ) 과함께비틀 림함수에대한회전방향은이항내의대수부호를결정한다. 선분 6 에대하여 ωi 은점 3 에서의값으로설정하여야하며, 이다. 이제 s 는점 6 으로부터 점 7, 8, 9 까지그경로를따른후점 6 으로되돌아온다. 셀 와셀 1 사이의공유벽은비틀림함수 을포 함하는항에대하여고려하여야한다. 점 8 및 1 사이의선분 11 에대하여 은점 8 에서의값으로설정하여 야한다. 선분의다른특성은 [1.3] 에주어진식에의하여계산할수있다..4 단면특성의결정.4.1 선분특성을합한후, 단면특성은 [1.4] 에기술한대로계산할수있다. [1.4] 에기술한대로섹터좌표는전단중심에관하여변환되어야한다. 표 3과같이계산결과는섹터좌표를준다. 선급및강선규칙

339 8 장구조상세의피로검토 11 편 8 장부록 1 표 3 그림 5 의단면에대한섹터좌표 점 i 유의사항.5.1 단일선측구조화물창에대하여, 통상선체횡단면은 4개의상자 ( 계산예에서보인바와같이셀 1은화물창, 셀 및 3은윙탱크, 셀 4는호퍼탱크및이중저 ) 를갖는단면으로단순화될수있고, 반면에이중선측구조화물창은두개의폐단면셀만 ( 셀 1은화물창, 셀 는이중선체 ) 을갖는횡단면으로단순화될수있다. 변화하는두께를갖는선분의판두께에대하여는, 다음식에의하여계산된등가판두께를사용할수있다. t eq t1 1 t t k i1 i i i t k k 단순화때문에, 횡단면과선체중심선의교점에서섹터좌표값 은 과다를수있다. 단순화된횡단면에대하여섹터좌표 의값및비틀림관성모멘트 I T 의값사이의차이는통상적인경우원래의횡단면값과비교하여 3% 미만이다. 368 선급및강선규칙 14

340 9 장기타구조 11 편 9 장 11 편 9 장 기타구조 제 1 절 선수부 제 절 선미부 제 3 절 기관구역 제 4 절 선루및갑판실 제 5 절 창구덮개 제 6 절 선체및선루개구의배치 선급및강선규칙

341 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 제 1 절 선수부 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. L : 규칙상의길이 L로서, 3 m를초과할경우는 3 m로한다. T B : 통상평형수적재상태에대하여설계평형수최소흘수 (m) k : 3장 1절 [.] 에정의된재료계수 m : 계수로서다음에따른다. m = 수직보강재와수직 1차지지부재에대하여 1 m = 기타보강재와기타 1차지지부재에대하여 1 : 허용전단응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. RY a 3 s : 스팬의중앙에서현 (chord) 을따라측정한일반보강재또는 1차지지부재의간격 (m) : 지지부재사이를현 (chord) 을따라측정한일반보강재또는 1차지지부재의스팬 (m), 각각 3장 6절 [4.] 또는 [5.3] 참조. c a : 판패널의형상비로서다음과같다. s s c a c r : 패널의곡률계수로서다음과같다. s c r 1. 5 r r : 곡률반경 (m),.4 이상일것, 1. 이하일것 1. 일반 1.1 서언 이절의요건은다음에적용한다. 선수격벽전방에위치한구조, 즉 선수구조 선수재 [4.1] 에따른선수플레어부의보강 [5.1] 에따른선수선저편평부의보강 1.1. 액체를적재하지않는구역의경계를이루고, 외판을구성하지아니하는선수구조는침수상태에서면외압력을받으므로, 이들의치수는 6장의관련기준에따라결정되어야한다. 1. 순두께 장 절의규정에따라, 이절에언급된모든치수는순치수로서어떠한부식추가도포함하지아니한다. 총두께는 3장 절 [3] 의규정에따라구한다. 선급및강선규칙

342 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절. 배치.1 구조배치의원칙.1.1 일반외판, 상갑판및내저판의치수는해당되는경우전단방향으로테이퍼되어야한다. 단면의급격한변화를피하기위하여주요종통부재의구조적연속성에특별히주의하여야한다. 플렛폼, 갑판, 수평링프레임또는선측스트링거와같은선수피크내의구조는뒤쪽구조인화물창안쪽으로스카프되어야한다. 내측선체구조가선수격벽에서끝나는경우, 테이퍼링브래킷의적절한구조에의하여선수격벽전방으로의구조적연속성이확보되어야한다. 갑판, 선저및선측외판의종방향보강재는실행가능한한전방으로멀리연장되어야한다. 모든외판늑골및탱크주위벽의보강재는연속이거나, 또는그단부에브래킷을설치하여야한다. 구조적연속성을확보하기위하여전단으로부터선수수선후방.15 L 사이에브래킷이제공되는경우, 플랜지브래킷이사용되어야한다..1. 탱크내부구조선수미가탱크로사용되는경우, 스트링거판은플랜지를가지거나내측단부에페이스바를설치하여야한다. 스트링거는힘이적합하게전달될수있도록선수격벽에유효하게설치되어야한다.. 트리핑브래킷..1 횡식구조의선수격벽전방에있는피크탱크또는기타탱크인경우, 그림 1에따라 1차지지부재, 갑판및 / 또는플랫폼사이에수직거리가.6 m를넘지않는간격으로트리핑브래킷을설치하여야한다. 트리핑브래킷의건조두께는연결된선측늑골웨브의건조두께보다작아서는아니된다. 그림 1 트리핑브래킷.3 늑판및선저거더.3.1 중심선격벽이설치되지아니하는경우, 중심선선저거더를설치하여야한다. 일반적으로중심선에서늑판및중심선거더의최소깊이는최전방화물창에요구되는이중저깊이보다작아서는아니된다..3. 실체늑판횡늑골방식인경우, 실체늑판을각늑골마다설치하여야한다. 종늑골방식인경우, 실체늑판의간격은 3.5 m 또는횡늑골 4개간격중작은것보다커서는아니된다. 우리선급이적절하다고인정하는유한요소해석방법에의해검증이되면, 더넓은간격의실체늑판도허용될수있다. 37 선급및강선규칙 14

343 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절.3.3 선저거더횡늑골방식인경우, 선저거더의간격은.5 m를넘어서는아니된다. 종늑골방식인경우, 선저거더의간격은 3.5 m를넘어서는아니된다. 우리선급이적절하다고인정하는유한요소해석방법에의해검증이되면, 더넓은간격의선저거더도허용될수있다. 3. 하중모델 3.1 하중점 별도로규정하지아니하는한, 면외압력은하중점에서다음에따라계산되어야한다. 판에대하여 6장 1절 [1.5] 보강재에대하여 6장 절 [1.4] 3. 선수부의압력 3..1 비손상상태의면외압력 선수부의압력 (knm ) 은 ( + ) 으로한다. 여기서,, : 4장 5절에따른정적및동적수압또는 4장 6절 [] 에따른내부정수압및내부관성압력은하중상 태 H, F, R 및 P중에서고려된다. 3.. 시험상태의면외압력시험상태의면외압력 는다음과같다. = - : 선저외판및선측외판의경우 = : 그외경우 여기서, : 4장 6절 [4] 에따른다 : 다음에따른다. 시험이부상상태에서실시될경우 : 실제시험이수행되는흘수 에서의 4장 5절 [1] 정의된유체압력. 가규정되어있지않으면, 시험은부상상태가아니라고간주한다. 부상상태가아닌경우 : = 으로한다 외판의요소정수중및파랑중면외압력은개별적으로고려하여계산되어야한다. 정수중및파랑중외부압력 하중이가해지는외판에인접한구획을고려한정수중및파랑중내부압력. 만일외판에인접한구획에액체를운송하고자하는경우, 이정수중및파랑중내부압력은해당정수중및파랑중외부압력으로부터상쇄되어야한다 외판이외의요소 인접한두구획을분리하는요소에작용하는것으로고려하여야하는정수중면외압력과파랑중면외압력은그두구획이개별적으로힘을받는것으로고려하여구한다. 선급및강선규칙

344 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 3.3 선수플레어부의압력 선수압력 (knm ) 은 4 장 5 절 [4.1] 에따라구한다. 3.4 선저슬래밍압력 선수선저편평부의선저슬래밍압력 (knm ) 은 4 장 5 절 [4.] 에따라구한다. 4. 치수산정 4.1 선수플레어보강 보강되어야하는선수플레어부는 [4.] 내지 [4.4] 의해당요건에따라선미단으로부터.9 L 전방및통상평형수흘수선상방으로연장되어야한다. 4. 판 4..1 판의순두께는표 1 및표 의식으로부터구한값보다작아서는아니된다. 표 1 판의최소순두께 최소순두께 (mm) 선저 L 선측.85 L 1/ 내저판 L 강력갑판 L 플랫폼및제수격벽 6.5 횡방향및종방향수밀격벽.6 L 1/ 표 판의순두께 순두께 (mm) 비손상상태 선수플레어부 시험상태 t 15.8c c s a t 15.8c c s a t 15.8c c s a r r r ps p.9r Y pfb.9r Y pt 1.5R W Y 374 선급및강선규칙 14

345 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 4.3 일반보강재 일반이조항의요건은양단이구속되었다고고려되는일반보강재에적용한다. 기타의경계조건으로, 항복강도검토가각경우에따라고려되어야한다 일반보강재의순치수는 6장 절 [.3] 의요건에적합하여야한다 일반보강재의웨브의순두께 (mm) 는다음중큰값이상이어야하며, t = L [4.] 및 [5.] 에따라결정되는부착판의요구순두께의 4 % 일반보강재의순치수는 6장 절 [..] 및 [.3] 의요건에따라야한다 단일스팬일반보강재의순치수는표 3의식으로부터구한값이상이어야한다. 표 3 단일스팬일반보강재의순치수 보강재형식순단면계수 (cm ) 순단면전단면적 (cm ) 면외압력이작용하는단일스팬일반보강재 선수플레어부에위치한단일스팬일반보강재 시험압력에관련된단일스팬일반보강재 w p p s 3 S W.9mRY pfbs w 1.9mRY 1 3 pt s w 1 1.5mRY 3 A sh A 5 ps pw s sin A sh sh a 5pFB s sin a 5 pt s 1.5 sin a ( 비고 ) : 보강재스팬의중앙에서측정한보강재웨브와외판사이의각도 (deg), 가 75보다작은경우수정을하여야한다 다중스팬일반보강재의최대법선응력 및최대전단응력 는표 4의식에적합하여야한다. 다중스팬일반보강재의최대법선응력 및최대전단응력 는다음을고려하여직접계산에의해결정되어야한다. 있는경우, 정수중및파랑중의압력과힘의분포 중간지지 ( 갑판, 거더등 ) 의수및위치 보강재의양단및중간지지에서의구속조건 중간스팬에서의보강재의기하학적특성. 선급및강선규칙

346 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 표 4 다중스팬일반보강재에대한검토기준 상태비손상시험 법선응력 전단응력.9RY a 1.5RY 1. 5 a 4.4 1차지지부재 최소두께 1차지지부재의웨브의순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. t.7 L 4.4. 선측트랜스버스 선측트랜스버스의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w A sh p p s 3 S W.9mRY 1 5 ps pw s sin a 이에추가하여, 선수플레어부내에위치한선측트랜스버스의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. pfbs w 1.9mRY A sh 5 pfbs sin a 선측거더 선측거더의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w A sh p p s 3 S W.9mRY 1 5 ps pw s sin a 이에추가하여, 선수플레어부내에위치한선측거더의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. pfbs w 1.9mRY 선급및강선규칙 14

347 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 A sh 5 pfbs sin a 갑판 1차지지부재갑판 1차지지부재의순치수는표 5의식으로부터구한값이상이어야한다. 식에서의설계압력은 [3.] 에명시되어있는비손상상태및시험상태로부터각각얻어진다. 복잡한갑판구조의경우, 이식을대신하여우리선급이적절하다고인정하는계산에따를수있다. 표 5 갑판 1 차지지부재의순치수 상태순단면계수 (cm ) 순단면전단면적 (cm ) 비손상상태에서면외압력이작용하는 1차지지부재 시험상태에서면외압력이작용하는 1 차지지부재 sin 5 p T s Ash 1.5 sin ( 비고 ) : 1차지지부재스팬의중앙에서측정한 1차지지부재웨브와외판사이의각도 (deg), 가 75보다작은경우보정하여야한다. a 5. 선수선저부의보강 5.1 적용 보강되어야하는선수선저부는선수수선의끝단으로부터 전방으로, 기선상방.5 또는.3 m 중작은높이까지연장된선체선저부분이다. 5. 선저외판 5..1 선수선저부의순두께 (mm) 는다음값보다작아서는아니된다. t 15. 8C C s a r Cs p R eh SL 여기서, : 충격압력의하중피치에따르는계수로서다음에따른다. =1. 일반보강재사이에중간종통재가없는경우 =1.3 일반보강재사이에중간종통재가있는경우. 5.. 선저기울기를가지는선박인경우, 판의보강은최소한빌지만곡부까지연장되어야한다. 선급및강선규칙

348 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 5.3 일반보강재 선수선저부의횡또는종방향일반보강재의순단면계수 (cm ) 는다음값보다작아서는아니된다. C w s psls 16R eh 1 3 여기서, : [5..1] 에정의된계수 선수선저부의횡또는종방향일반보강재의순전단면적 (cm ) 은다음값보다작아서는아니된다. 5 A 3 p R SL eh s(.5s) sin 용접으로연결된면적은최소한이값의두배이어야한다 차지지부재 거더선수선저부거더의순두께 (mm) 는각위치에따라다음에규정된 부터 까지의값중큰값보다작아서는아니된다. c p S t1 d A SL d1 a H a 1. 3 a t1 C1 t 75 Ca k 1 t3 여기서, : 계수로서다음에따른다., : 고려하는구조의지지점사이의하중면적 (m ), 다음식으로부터얻어진다. : [3.4] 에따른다. : 고려하는중심거더또는선측거더의간격 (m) : 고려하는늑판사이의중심선거더또는측거더의간격 (m) : 고려하는중심거더또는선측거더의깊이 (m) : 있는경우, 고려하는위치에서개구의깊이 (m) : 다음식으로부터구하는값. (a) 거더에보강되지아니한개구가있는경우 : H 선급및강선규칙 14

349 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 (b) 기타의경우 : H 1. : 개구의최대직경 (m) : 또는 중큰값 (m) : 고려하는위치에서거더의깊이 (m). 그러나, 수평보강재가거더에설치되는경우, 는고려하는수평보강재로부터선저외판또는내저판까지의거리, 또는고려하는수평보강재사이의거리이다. : 수직통상보강재또는늑판의간격 (m) : 에따라표 6로부터구하는계수. 의중간값에대하여, 는선형보간법에의하여결정되어야한다. : 에따라표 7으로부터구하는계수. 의중간값에대하여, 는선형보간법에의하여구하여야한다. 표 6 계수.3 이하 이상 표 7 계수 이하이상 중심선거더 선측거더 늑판선수선저부늑판의순두께 (mm) 는각위치에따라다음에규정된 부터 까지의값중큰값보다작아서는아니된다. c p S t1 d A SL d1 a H a 1. 3 a t1 C t S k t3 여기서, : 계수로서다음에따른다., : 고려하는구조의지지점사이의하중면적 (m ), 아래식으로부터얻어진다. : [3.4] 에따른다. : 고려하는실체늑판의간격 (m) : 고려하는중심선거더또는측거더사이의늑판간격 (m) : 고려하는위치에서실체늑판의깊이 (m) : 있는경우, 고려하는위치에서개구의깊이 (m) : 다음식으로부터구한값. 선급및강선규칙

350 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 a) 실체늑판에보강이된개구또는개구가없는경우 1) 보강이되지아니한슬롯이있는경우 : H ) 보강이된슬롯이있는경우 : H 1. b) 실체늑판에보강이되지아니한개구가있는경우 1) 보강이되지아니한슬롯이있는경우 : d 4. S 1 H 1.5 d H 1.5 ) 보강이된슬롯이있는경우 : d 1., 1. 이상일것. d 4. S 1 1. : 실체늑판의상부및하부에보강이되지아니한슬롯중큰것의깊이 (m) : 수직일반보강재또는거더의간격 (m) : 개구의최대직격 (m) 1.5 d, 이상일것 : 고려하는위치에서실체늑판의깊이 (m). 그러나, 수평보강재가늑판에설치되는경우, a 는고려하는 수평보강재로부터선저외판또는내저판까지의거리, 또는고려하는수평보강재사이의거리이다. : 또는 중작은값 (m) : 에따라표 8 에주어진계수. 의중간값에대하여, 는선형보간법에의하여결정되어 야한다. 표 8 계수.3 이하 이상 선수재 6.1 바선수재 만재흘수선하방의바선수재의총횡단면적 (cm ) 은다음값보다작아서는아니된다. A b 1. 5L 6.1. 바선수재의총횡단면적은만재흘수선으로부터시작하여상단의방향으로.75 A b 까지감소될수있다. 6. 판선수재및구상선수 6..1 총두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다..6.4s.8L k t B 6, 5 k 보다커서는아니된다. 38 선급및강선규칙 14

351 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 여기서, : 수평보강재 ( 부분또는부분이아닌 ), 브레스트훅, 또는동등수평보강부재사이의간격 (m) 총판두께는 [4.] 에따라구해지는순두께에 3장 3절에정의된부식여유 t C 를추가한것보다작아서는아니된 다. 일반보강재의치수는 [4.3] 에따라결정되어야한다. 6.. 만재흘수선상방.6 m로부터시작하여 T+C까지에서, t가 [6..1] 에정의된총두께인경우, 총두께는.8 t까지점차적으로감소될수있다 판선수재및구상선수는브레스트훅및 / 또는늑골에의하여보강되어야한다. 7. 선수루 7.1 일반 폐위된선수루가건현갑판상에설치되어야한다. 폐위된선수루의후단격벽은그림 와같이최전방화물창의전단격벽위치또는그후방에설치되어야한다. 그러나, 이요건으로인하여창구덮개작동이방해를받는다면, 선수루의후단격벽은선수루길이가선수재의앞면보다후방으로 1장 4절 [3.] 에규정된선박의건현용길이의 7% 이상인경우, 최전방화물창전단격벽의전방에설치할수있다. 그림 선수루 7.1. 주갑판상선수루의높이 H F 는다음값중큰값보다작아서는아니된다. 1장 4절 [3.18] 에규정된선루의표준높이 H C +.5 m, 여기서 H C 는최전방화물창, 즉제1번화물창의전방횡창구코밍의높이이다 F 5 H F H C 선수루갑판선미단의모든지점은 9장 5절 [6..] 및 9장 5절 [7.3.8] 을적용하여제1번전방횡창구코밍및제 1번창구덮개에감소된하중을적용하기위하여창구코밍판으로부터 F 또는 F 보다작은거리에위치하여야한다. 선급및강선규칙

352 9 장기타구조 11 편 9 장 1 절 창구코밍또는창구덮개를보호하기위하여선수루갑판상부에쇄파기를설치하여서는아니된다. 만일다른목적으로설치된경우, 쇄파기중심선에서의상단이선수루갑판의선미단으로부터전방으로 H B/tan 보다작은곳에위치하여서는아니된다. 여기서 H B 는선수루상방쇄파기높이이다. ( 그림 참조 ) 38 선급및강선규칙 14

353 9 장기타구조 11 편 9 장 절 제 절 선미부 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. L 1 : 규칙상의길이 L로서, m를초과할경우는 m로한다. L : 규칙상의길이 L로서, 3 m를초과할경우는 3 m로한다. k : 3장 1절 [.] 에정의된재료계수 z TOP : 탱크상단의 Z좌표 (m) m : 계수로서다음에따른다. m = 수직보강재와수직 1차지지부재에대하여 1 m = 기타보강재와기타 1차지지부재에대하여 1 : 허용전단응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. RY a 3 s : 스팬의중앙에서현 (chord) 을따라측정한일반보강재또는 1차지지부재의간격 (m) : 지지부재사이를현 (chord) 을따라측정한일반보강재또는 1차지지부재의스팬 (m), 각각 3장 6절 [4.] 또는 [5.3] 참조. c a : 판패널의형상비로서다음과같다. s s c a , 1. 이하일것 c r : 패널의곡률계수로서다음과같다. s c r 1. 5 r,.4 이상일것. r : 곡률반경 (m) 1. 일반 1.1 서언 이절의요건은선미격벽후방에위치한구조의치수결정및선미선저평편부의보강에적용한다 액체를운송하고자하지않는구역의경계를이루고, 외판에속하지아니하는선미구조는침수상태에서면외압력을받는다. 이들의치수는 6장의관련기준에따라결정되어야한다. 1. 선미부와선미격벽전방에위치한구조와의연결 1..1 테이퍼링선미부와선미격벽전방구조의치수사이에적절한테이퍼링을두어야한다. 테이퍼링은양측부분에대한치수요건을만족하는것이어야한다. 1.3 순치수 장 절의규정에따라, 이절에언급된모든치수는순치수로서어떠한부식추가도포함하지아니한다. 총 선급및강선규칙

354 9 장기타구조 11 편 9 장 절 두께는 3 장 절 [3] 의규정에따라구한다.. 하중모델.1 하중점.1.1 별도로규정하지아니하는한, 횡압력은하중점에서다음에따라계산되어야한다. 판에대하여 6장 1절 [1.5] 보강재에대하여 6장 절 [1.4]. 면외압력..1 비손상상태의면외압력 비손상상태의선미부면외횡압력 (knm ) 은다음에따른다. (p s+p w) 여기서, p s, p w : 4장 5절에따른정적및동적수압또는 4장 6절 [] 에따른내부정수압및내부관성압력은하중상 태 H, F, R 및 P중에서고려된다... 시험상태의면외압력시험상태의면외압력 p T 는다음과같다. p T = p ST - p S : 선저외판및선측외판의경우 p T = p ST : 그외경우 여기서, p ST : 4장 6절 [4] 에따른다 p S : 다음에따른다. 시험이부상상태에서실시될경우 : 실제시험이수행되는흘수 에서의 4장 5절 [1] 정의된유체압력. 가규정되어있지않으면, 시험은부상상태가아니라고간주한다. 부상상태가아닌경우 : p S = 으로한다...3 외판의요소정수중및파랑중횡압력은개별적으로고려하여계산되어야한다. 정수중및파랑중외부압력 하중이가해지는외판에인접한구획을고려한정수중및파랑중내부압력. 만일외판에인접한구획에액체를운송하고자하는경우, 이정수중및파랑중내부압력은해당정수중및파랑중외부압력으로부터상쇄되어야한다...4 외판이외의요소인접한두구획을분리하는요소에작용하는것으로고려하여야하는정수중면외압력과파랑중면외압력은그두구획이개별적으로힘을받는것으로고려하여구한다. 384 선급및강선규칙 14

355 9 장기타구조 11 편 9 장 절 3. 선미피크 3.1 배치 일반 일반적으로선미피크는횡늑골방식이어야한다 늑판실체늑판을모든늑골간격에설치되어야한다. 늑판의높이는선체형상에따라적절한것이어야한다. 선미관이설치되는경우, 늑판의높이는최소한선미관상방까지연장되어야한다. 만일선형이이러한연장을허용하지아니하는경우, 보강이된상단및하단을가지고늑골에견고히부착된적절한높이의판을선미관상방에설치하여야한다. 타주, 프로펠러포스트및러더혼부근에서, 늑판은선미탱크상단까지연장되어야하고두께를증가시켜야한다. 두께의증가에대하여우리선급은제안된배치에따라각경우별로고려할수있다. 늑판에는 8 mm를넘지아니하는간격으로보강재를설치하여야한다 선측늑골선측늑골은만재흘수선상방에위치한갑판까지연장되어야한다. 선측늑골은다음중한가지구조형태로지지되어야한다. 총면적이플렛폼면적의 1 % 이상인개구를가지는비수밀플랫폼 갑판트랜스버스와연결된선측일차지지부재에의하여지지되는선측거더 플랫폼및선측거더선미피크내의플랫폼및선측거더는바로전방부에위치한플랫폼및선측거더와일치하도록배치되어야한다. 만일선체의형상및접근의필요성때문에이러한배치가불가능한경우, 선미피크와바로전방의구조사이의구조적연속성은폭이넓은테이퍼링브래킷을채용함으로써확보되어야한다. 선미피크가선측이종늑골방식인기관구역에인접한경우, 선미피크내의선측거더에는테이퍼링브래킷을설치하여야한다 종격벽일반적으로선미피크의상부의선체중심선에는매늑골간격으로보강이된비수밀종격벽을설치하여야한다. 튀어나온선미가매우크거나, 수밀또는제수격벽으로분리된구역의최대폭이 m를넘는경우, 추가의종통제수격벽이요구될수있다. 4. 치수산정 4.1 판 판의순두께는표 1 및표 의식으로부터구한값보다작아서는아니된다. 선급및강선규칙

356 9 장기타구조 11 편 9 장 절 표 1 판의최소순두께 최소순두께 (mm) 선저 L 선측및트랜섬.85 L 1/ 내저판 L 강력갑판 L 횡방향및종방향수밀격벽.6 L 1/ 표 판의순두께 비손상상태 시험상태 순두께 (mm) t 15.8c c s a t 15.8c c s a r r ps p.9r Y pt 1.5R W Y 4. 일반보강재 4..1 일반이조항의요건은양단이구속되었다고고려되는일반보강재에적용한다. 기타의경계조건으로, 항복강도검토가경우에따라고려되어야한다. 4.. 일반보강재의순치수는 6 장 절 [.3] 의요건에적합하여야한다 일반보강재의웨브의순두께 (mm) 는다음중큰값이상이어야하며, t = L [4.1] 에따라결정되는부착된판의요구순두께의 4 % 일반보강재의순치수는 6장 절 [..] 및 [.3] 의요건에따라야한다 단일스팬일반보강재의순치수는표 3 의식으로부터구한값이상이어야한다. 386 선급및강선규칙 14

357 9 장기타구조 11 편 9 장 절 표 3 단일스팬일반보강재의순치수 보강재형식순단면계수 (cm ) 순단면전단면적 (cm ) 면외압력이작용하는단일스팬일반보강재 w p p s 3 S W.9mRY 1 A sh 5 ps pw s sin a 시험압력에관련된단일스팬일반보강재 pt s w 1 1.5mRY 3 A sh 5 pt s 1.5 sin a ( 비고 ) : 보강재스팬의중앙에서측정한보강재웨브와외판사이의각도 (deg), 가 75보다작은경우수정을하여야한다 다중스팬일반보강재의최대법선응력 및최대전단응력 는표 4의식에적합하여야한다. 다중스팬일반보강재의최대법선응력 및최대전단응력 는다음을고려하여직접계산에의해결정되어야한다. 해당되는경우, 정수중및파랑중의압력과힘의분포 중간지지 ( 갑판, 거더, 등 ) 의수및위치 보강재의양단및중간지지에서의구속조건 중간스팬에서의보강재의기하학적특성 표 4 다중스팬일반보강재에대한검토기준 상태비손상손상 법선응력 전단응력.9RY a 1.5RY 1. 5 a 차지지부재 늑판늑판의순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. t.7 L 4.3. 선측트랜스버스 선측트랜스버스의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w A sh p p s 3 S W.9mRY 1 5 ps pw s sin a 선측거더 선측거더의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. 선급및강선규칙

358 9 장기타구조 11 편 9 장 절 w A sh p p s 3 S W.9mRY 1 5 ps pw s sin a 갑판 1차지지부재갑판 1차지지부재의순치수는표 5의식으로부터구한값이상이어야한다. 식에서의설계압력은 [.] 에명시되어있는비손상상태및시험상태로부터각각얻어진다. 복잡한갑판구조의경우, 이식을대신하여직접강도해석을수행할수도있다. 표 5 갑판 1 차지지부재의순치수 순단면전단면적 상태순단면계수 (cm ) (cm ) 비손상상태에서면외압력이작용하는 1차지지부재시험상태에서면외압력이작용하는 1 차지지부재 ( 비고 ) 5 p p A sh S W s sin 5 p T s Ash 1.5 sin : 1차지지부재스팬의중앙에서측정한 1차지지부재웨브와외판사이의각도 (deg), 가 75보다작은경우보정하여야한다. a a 5. 선체구조와러더혼의연결 5.1 선미구조와러더혼의연결 일반 이조항의요건은선미재가개방형이고러더혼이설치된경우, 선미구조와러더혼의연결에적용한다 러더혼혼의설계는용접및검사를위한충분한접근을가능하게하는것이어야한다. 1장 1절 [9.] 에적합하여야하는러더혼의치수는선체내부에서점차변화될수있다. 슬롯용접에의한연결을인정되지아니한다 선체구조외판과혼의교차점과선미탱크상단사이에서선체구조의수직연장은 1장 1절 [9..6] 및 [9..7] 의규정에적합하여야한다. 외판, 늑판, 플랫폼및선측거더, 중앙격벽및기타구조와같이러더혼에인접한구조의두께는혼의치수에따라적절히증가되어야한다. 388 선급및강선규칙 14

359 9 장기타구조 11 편 9 장 절 5. 선미피크상부의구조배치 5..1 선측트랜스버스러더혼이설치되는경우, 갑판보에연결되는선측트랜스버스는선미탱크상단을형성하는플랫폼과노천갑판사이에배치되어야한다. 선측트랜스버스간격은다음보다커서는아니된다. 혼주위에서늑골 개간격 러더혼전후부에서늑골 4개간격 선미격벽에근접한지역내에서늑골 6개간격선측트랜스버스에는단부브래킷을설치하여야하고선미루내에위치하여야한다. 선미루가없는경우, 노천갑판하부의선측트랜스버스의치수는 [4.3.] 의식으로부터구한치수에따라적절히증가시켜야한다. 5.. 선측거더선미탱크상단으로부터노천갑판까지의깊이가.6 m 보다크고선측이횡늑골방식인경우, 가능한전방의구조와유사하게일치시켜하나또는그이상의선측거더를설치하여야한다. 6. 선미재 6.1 일반 선미재는공동단면을가진주조또는단조강이거나강판으로제작된것일수있다 주조강및제작된선미재는적절한간격의수평판에의하여보강되어야한다. 주강에서는급격한단면변화를피하여야한다 ; 모든단면은적절한테이퍼링반경을가져야한다. 6. 연결 6..1 선체구조와의연결선미재는선미구조에유효하게부착되어야하고선미재의하부는용골과의유효한연결을위하여프로펠러포스트의전방으로 L mm 이상의길이까지연장되어야한다. 그러나선미재가선미격벽을넘어서까지연장될필요는없다. 선미재에연결되는외판의순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. t = L 6.. 용골과의연결선미재하부의두께는중실바용골또는용골판까지점차변화될수있다. 용골판이설치된경우, 선미재의하부는용골과의유효한연결을확보하도록설계되어야한다 트랜섬늑판과의연결타주및프로펠러포스트는이중저높이보다적지않는높이를가지는트랜섬늑판에연결되어야하고순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. t = L 1 선급및강선규칙

360 9 장기타구조 11 편 9 장 절 6..4 중심선내용골과의연결선미재가주강인경우, 선미재의하부에는실행가능한한중심선내용골과의연결을위하여종통웨브를설치하여야한다. 6.3 프로펠러포스트 총치수산정 3장 절을참조하여, [6.3.] 내지 [6.3.4] 에언급된모든치수산정및치수는총치수이다. 즉부식여유를포함한다 프로펠러포스트의총치수프로펠러포스트의총치수는일축선에대하여는표 6의식, 이축선에대하여는표 7의식으로부터구한값보다작아서는아니된다. 프로펠러단면의종축부근에대한단면계수가표 6 또는표 7 중적절한쪽의프로펠러포스트치수로계산한것보다작지않다는조건으로상기와다른프로펠러포스트의치수및비율을인정하는것을고려할수있다 프로펠러축보싱하방의단면계수솔피스가없는프로펠러포스트인경우, 프로펠러포스트의단면계수는프로펠러보싱의하방에서표 6 또는표 7 중적절한쪽으로계산한값의 85 % 까지점차감소될수있다. 모든경우에있어서, 프로펠러포스트의두께는표의식으로부터구한값보다작아서는아니된다 제작된프로펠러포스트와프로펠러축보싱과의용접제작된프로펠러포스트와프로펠러축보싱과의용접은 11장 절에따라야한다. 6.4 프로펠러축보싱 일축선의경우, 프로펠러포스트를포함하여프로펠러축보싱의두께는직사각형단면의바프로펠러포스트에대하여 [6.3.] 에서요구하는치수 b 의 6 % 보다작아서는아니된다. 39 선급및강선규칙 14

361 9 장기타구조 11 편 9 장 절 표 6 일축선 - 프로펠러포스트의총치수 프로펠러포스트의총치수 (mm) 조립식프로펠러포스트 주조프로펠러포스트 직사각형단면을가지는주조 또는단조의바 프로펠러포스트 a 5 L 1/ 33 L 1/ 1 7.L 56 b 35 L 1/ 3 L 1/ 1 4.6L 164 t 1 (1) t (1).5 L 1/ 3. L 1/ 19 mm 이상일것 4.4 L 1/ - 19 mm 이상일것 - - t D 1.3 L 1/. L 1/ - R - 5 L 1/ - (1) 프로펠러포스트두께 t 1 및 t 는모든경우에있어서 (.5 L +9.5)mm 보다작아서는아니된다. 표 7 이축선 - 프로펠러포스트의총치수 프로펠러포스트의총치수 (mm) 조립식프로펠러포스트 주조프로펠러포스트 직사각형단면을가진주조 또는단조의바 프로펠러포스트 a 5 L 1/ 1.5 L 1/.4L 6 b 5 L 1/ 5 L 1/.8L t 1 (1) t (1).5 L 1/.5 L 1/ - 3. L 1/ 3. L 1/ - t L 1/ - t D 1.3 L 1/. L 1/ - (1) 프로펠러포스트두께 t 1, t 및 t 3 는모든경우에있어서 (.5 L +9.5)mm 보다작아서는아니된다. 선급및강선규칙

362 9 장기타구조 11 편 9 장 절 6.5 선미관 선미관우리선급은선미관두께에대하여경우에따라고려한다. 그러나어떠한경우에도선미재에인접한측판의두께보다작아서는아니된다. 선미관재질과선미재에인접한판의재질이다른경우, 선미관의두께는적어도그판과동등한것이어야한다. 39 선급및강선규칙 14

363 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절 제 3 절 기관구역 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. k : 3장 1절 [.] 에정의된재료계수 P : 기관의최대연속출력 (KW) n r : 출력 P에서기관축의분당회전수 L E : 기관제조자에의하여명시된바에따라, 기관을시트에볼팅하기위해요구되는기관거치대의유효길이 (m) 1. 일반 1.1 적용 이절의요건은일반적인강도의관점에서기관구역구조의배치및치수산정에대하여적용한다. 이요건은조선소에의하여다루어져야하는기관제조자의요건을대체하는것은아니다. 1. 치수산정 1..1 순치수 3장 절에규정된바와같이이절에서언급된모든치수는순치수이다. 즉어떠한부식여유도포함하지아니한다. 총치수는 3장 절 [3.1] 에규정된바에따라구한다. 1.. 일반이절에서별도로규정하지아니하는한, 기관구역의판, 일반보강재및 1차지지부재의치수는 6장의관련기준에따라결정되어야한다. 이에추가하여이절에서규정하는최소두께요건을적용한다 차지지부재설계자는각경우에따라시험을위하여우리선급에제출되어야하는직접계산에기초하여, 이절의요건을대체하는배치및치수를제안할수있다. 또한우리선급은필요하다고인정하는경우이러한직접계산을수행할것을요구할수있다. 1.3 기관구역과전후부구조와의연결 테이퍼링기관구역과기관구역의전후부의치수사이에적절한테이퍼링을두어야한다. 테이퍼링은모든부분에대한치수요건을만족하는것이어야한다 기관실과최후단화물창사이의변이구역기관실과최후단화물창사이의변이구역에서는화물창으로가는평판, 갑판, 수평링또는선측스트링거과같은기관실내의주종통부재에대하여, 기관실로가는종격벽 ( 내측, 상하윙탱크 ) 에대하여적절한테이퍼링을주도록충분한고려를하여야한다. 이러한구조가화물창격벽의전후종통부재와일치하는경우, 윙탱크또는기관실내부에큰테이퍼링브래킷을설치하여적절한테이퍼링을확보하여야한다. 선급및강선규칙

364 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절 갑판불연속성기관구역에서중단되는갑판은수평브래킷을사용하여선측에서테이퍼되어야한다.. 이중저.1 배치.1.1 일반 기관구역이선미피크의바로전방에있는경우, 이중저는횡늑골방식이어야한다. 모든다른경우에는횡늑골방식또는종늑골방식일수있다..1. 이중저높이기관구역의위치에상관없이중심선에서의이중저높이는 3장 6절 [6.1] 에정의된값보다작아서는아니된다. 이깊이는주기시트의형식이나깊이에따라상당히증가시키는것이필요할수있다. 기관구역이매우크거나경하상태와만재상태의흘수차가큰경우조선소는상기높이를증가시켜야한다. 기관구역내의이중저높이가인접구역과다른경우, 종통부재의구조적연속성은적절한종방향범위에걸쳐내저판을경사시켜확보하여야한다. 경사진내저판의너클은늑판근처에위치하여야한다..1.3 선저중심거더일반적으로선저중심거더는개구를설치하여서는아니된다. 모든경우에있어서, 이중저에의접근및보수유지에반드시필요한경우에만허용되는중심거더상의맨홀을위한개구의근처는국부적으로보강되어야한다..1.4 선저선측거더기관구역에서선저선측거더의수는인접한지역에따라, 구조의적절한강성을확보하기위하여, 적절히증가되어야한다. 선저선측거더는기관구역에인접한지역내에서선저종통재와연속되어야하고, 3m보다크지않고종통재간격의 3배보다크지아니한간격이어야한다..1.5 기관시트근처의선저선측거더기관시트근처에는추가적인선저선측거더를설치하여야한다. 주기시트근처에배치된선저선측거더는기관구역의전길이에걸쳐연장되어야한다. 선저거더는선저의형상에따라실행가능한한선미쪽으로연장되어야하고그끝단부에서는늑판및선측의 1차지지부재에의하여지지되어야한다. 기관구역전단격벽의전방에서, 선저거더는일반적으로최소한늑골 3개간격에걸쳐테이퍼되어야하고선체구조에유효하게연결되어야한다..1.6 종늑골방식이중저의늑판이중저가종늑골방식인경우, 늑판의간격은다음보다커서는아니된다. 주기및추력베어링근처에는늑골 1개간격 기관구역의기타지역에는늑골 개간격. 기타주요기관근처에추가의늑판이설치되어야한다..1.7 횡늑골방식이중저의늑판기관구역의이중저가횡늑골방식인경우, 늑판은매늑골마다배치되어야한다. 나아가, 보일러거치대또는기타주요기관근처에는추가의늑판을설치하여야한다. 394 선급및강선규칙 14

365 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절.1.8 늑판보강재 3장 6절의요건에추가하여, 늑판에는끝단에서스닙이된웨브보강재를약 1m 이하의간격으로설치하여야한다. 웨브보강재의단면계수는 6장 절 4.1.에서요구되는것의 1.배보다작아서는아니된다..1.9 맨홀및웰시트및인접한지역의근처에위치한늑판에설치되는맨홀의수및크기는이중저에의접근및보수유지에필요한최소한의것으로유지되어야한다. 맨홀의깊이는일반적으로그위치늑판깊이의 4 % 보다커서는아니되며, 어떠한경우에도 75 mm보다커서는아니된다. 늑판의폭은대략 4 mm이어야한다. 일반적으로맨홀의가장자리는플랜지로보강되어야한다 ; 이렇게할수없는경우, 늑판은맨홀측면에서플랫바로적절히보강되어야한다. 이동식다공판을가진맨홀이기관실후단격벽의근처에배치된웰부근의내저판에설치되어야한다. 터널의배수구는터널후단에위치한웰을통하여배치되어야한다.. 최소두께..1 내저판, 늑판및거더웨브의순두께는표 1에주어진값보다작아서는아니된다. 표 1 이중저 내저판, 늑판및거더웨브의최소순두께 요소 최소순두께 (mm) 내저판 L 우리선급은각경우에따라기관시트및주추력블록근처의내저판의두께를증가시키도록요구할수있다. 마진플레이트.9 L 1/ +1 중심거더 1.55 L 1/ 늑판및선측거더 1.7 L 1/3 +1 덕트킬을이루는거더.8 L 1/ +.5, 중심거더에요구되는것보다작아서는아니된다. 3. 선측 3.1 배치 일반기관구역의선측늑골방식은일반적으로인접한지역과동일한것이어야한다 기관구역내의선체종방향구조의연장기관구역이선미에위치하고선측이종늑골구조인선박에있어서, 종방향구조는되도록기관구역의전길이에걸쳐연장되어야한다. 어떠한경우에도, 종방향구조는최후단전단격벽으로부터측정하여기관구역길이의최소한.3배로유지되어야하고, 종늑골방식구조와횡늑골방식구조사이에갑작스런구조적불연속을피하여야한다 선측트랜스버스선측트랜스버스는늑판과일치시켜야한다. 한개는되도록기관케이싱의전단에, 다른한개는기관케이싱의 선급및강선규칙

366 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절 후단근처에위치시켜야한다. 종늑골방식의선측인경우, 선측트랜스버스의간격은늑골 4개간격보다커서는아니된다. 횡늑골방식의선측인경우, 선측트랜스버스의간격은늑골 5개간격보다커서는아니된다. 웨브의높이는인접한늑골높이의 배보다작아서는아니되며단면계수는인접한늑골단면계수의 4배보다작아서는아니된다. 각경우에따라정의되어야하는우리선급의요건에따라일반늑골의치수가증가되는것을조건으로, 상기보다큰선측트랜스버스간격이허용될수있다. 4. 플랫폼 4.1 배치 일반기관구역내의플랫폼의위치및연장은인접한선체부위에위치한플랫폼과선측거더뿐만이아니라선측종보강재의구조와연속되도록배치되어야한다 플랫폼트랜스버스일반적으로플랫폼트랜스버스는선측또는종격벽트랜스버스근처에배치되어야한다. 종늑골방식의플랫폼인경우, 플랫폼트랜스버스의간격은늑골간격의 4배보다커서는아니된다. 4. 최소두께 4..1 플랫폼의순두께는 6.5 mm보다작아서는아니된다. 5. 필러 5.1 배치 일반기관구역내의필러는기관및선루에의하여전달되는집중하중과주기및보기의위치를고려하여배치되어야한다 필러필러는일반적으로다음위치에배치되어야한다. 기관케이싱모서리및플랫폼상큰개구의모서리 ; 이를대신하여두개의필러를중심선에설치할수있다. ( 개구의각끝단에한개 ) 플랫폼트랜스버스와거더의교차점근처 트랜스버스와선루의종격벽근처일반적으로필러는그단부에브래킷을설치하여야한다 필러격벽일반적으로상갑판하방의이중갑판에설치된필러격벽은선루의하중을견디는격벽근처에위치하여야한다. 종방향필러격벽은기관구역전후방의인접한구역내의주요종방향선체구조와연속이어야한다. 필러격벽의치수는기관케이싱격벽에대하여 [6.3] 에요구되는치수보다작아서는아니된다. 396 선급및강선규칙 14

367 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절 6. 기관케이싱 6.1 배치 일반보강재간격일반보강재는다음위치에배치하여야한다. 종격벽에있어서각늑골마다 횡격벽에있어서약 75 mm 간격으로특히파랑운동에노출되는케이싱부분의일반보강재간격은각경우에따라우리선급에의하여고려되어야한다. 6. 개구 6..1 일반 6절 [6] 의요건에적합하여야하는모든기관구역의개구는최상층개방갑판으로이어지는강재케이싱에의하여폐위되어야한다. 케이싱은그단부에서필러와연계되는갑판보및거더에의하여보강되어야한다. 큰개구인경우, 갑판보와의연속을위해크로스타이를배치할것이요구될수있다. 조명및환기를위한개구를가진천창은다음높이이상의코밍을설치하여야한다. 제1위치인경우, 9 mm 제위치인경우, 76 mm 6.. 출입문케이싱으로의출입문은 6절 [6.] 에적합하여야한다. 6.3 치수산정 판및일반보강재판및일반보강재의순치수는 9장 4절의해당요건에따라얻어진치수보다작아서는아니된다 최소두께격벽의순두께는다음보다작아서는아니된다. 화물창근처의격벽에대하여 5.5 mm 거주구역근처의격벽에대하여 4mm 7. 주기시트 7.1 배치 일반주기시트및추력베어링의치수는기관의무게와마력그리고추진장치에의해전달되는정적및동적힘과관련하여적절한것이어야한다 시트지지구조시트를지지하는횡및종부재는늑판및이중저또는단저거더와각각일치되게위치시켜야한다. 이들은불연속을피하도록배치되어야하고연결부의용접과검사및유지보수를위하여충분한접근성을확보할수있도록배치되어야한다. 선급및강선규칙

368 9 장기타구조 11 편 9 장 3 절 이중저구조에포함되는시트고출력내연기관또는터빈이설치되는경우, 시트는이중저구조와일체형이어야한다. 시트근처의받침판을지지하는거더는이중저거더와일치되어야하고추력블록의거더를형성하기위하여후방으로연장되어야한다. 시트근처의거더는받침대부터선저외판까지연속되어야한다 이중저판상부의시트시트가이중저판상부에있는경우, 시트근처의거더에는, 일반적으로매늑골에위치하고선체의중심및선측의양방향으로연장된플랜지브래킷를설치하여야한다. 이중저판상부에있는시트의연장은받침대볼트의설치를위한적절한공간이확보된다면실행가능한멀리제한되어야한다 단저구조의시트기관구역내에단저구조를가지는선박인경우, 시트는늑판의상부에위치하여야하고후방의늑판및하부에위치한거더에적절히연결되어야한다 기관시트근처의거더의수주기시트근처에는최소한 개의거더를설치하여야한다. 다음의세가지식에적합한경우 1개의거더를설치할수있다 : L < 15 m P < 71 kw P <.3 n rl E 7. 최소치수 7..1 내연기관시트근처의구조요소의순치수는표 의식으로부터구한다. 그러나기관특성과기관실배치등을고려한허용지지대강성 (permissible foundation stiffeness) 에관한정보가제공된다면시트의각받침판의순단면적은기관제조업체에의해결정될수있다. 표 기관시트근처의구조요소의최소치수 항목 치수최소값 각시트의받침대의순단면적 (cm ) 받침대의순두께 (mm) 개또는그이상의거더에의해지지되는받침대 : 1 개의거더에의해지지되는받침대 : 기관시트근처에설치된거더의총웨브순두께 (mm) 개또는그이상의거더에의해지지되는받침대 : 1개의거더에의해지지되는받침대 : 기관시트근처에설치된늑판의웨브순두께 (mm) 398 선급및강선규칙 14

369 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절 제 4 절 선루및갑판실 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. L : 규칙상의길이 L로서, 3 m를초과할경우는 3 m로한다. : [3..1] 에정의된갑판의면외압력 (knm ) : [3..3] 에정의된선루측면의면외압력 (knm ) k : 3장 1절 [.] 에정의된재료계수 s : 보강재현 (chord) 의중간스팬에서측정한일반보강재사이의간격 (m) : 지지부재사이를측정한일반보강재의스팬 (m), 3장 6절 [4.] 참조. c : 계수로서다음에따른다. c = 한쪽또는양단에서단순지지되는보, 거더및트랜스버스에대하여.75 c = 그외의경우.55 m a : 계수로서다음에따른다. s s m a.4 4, s 1 인경우 1. 일반 1.1 정의 선루 1 장 4 절 [3.1.1] 참조 1.1. 갑판실 1 장 4 절 [3.15.1] 참조 긴갑판실 긴갑판실이라함은중앙부.4 L 이내에서길이가. L 을넘는갑판실을말한다. 긴갑판실의강도는특별히 고려되어야한다 짧은갑판실 짧은갑판실이라함은 [1.1.3] 에주어진정의에해당되지아니하는갑판실을말한다 비유효선루 이절의목적상, 중앙부.4 L 밖에위치하거나길이가.15 L 보다작은모든선루는비유효선루로본다 단열된연돌 단열된연돌의치수는갑판실로보고결정되어야한다 유효선루 [1.1.5] 의정의에포함되지않는선루는유효선루이다. 선급및강선규칙

370 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절 1. 총치수 장 절을참조로하여, [4] 및 [5] 에서언급된모든치수산정과치수는총치수이다. 즉, 부식여유를포함한다.. 배치.1 선루단의보강.1.1 중앙부.4 L내에위치한선루단격벽근처에서, 외판으로부터폭.1 B이내의강력갑판의두께, 현측외판의두께, 그리고선루측판의두께는표 1에명시된보강백분율에의해증가되어야한다. 보강은단부격벽선미쪽으로늑골 4개간격으로부터단부격벽선수쪽으로늑골 4개간격까지의범위에걸쳐연장되어야한다. 표 1 보강백분율 선루의형식강력갑판및현측외판선루의측판 유효 3 % % 비유효 % 1 %.1. 중앙부.6 L 근처의강력갑판하부에서, 거더는종방향의벽의끝점을넘어서최소한늑골 3개이상의간격에걸쳐연장되어야하는종방향의벽과일치시켜설치되어야한다. 거더는최소한늑골 개의간격에의하여종방향의벽과중첩되어야한다.. 보강부재의부착..1 갑판보의부착횡방향갑판보는 3장 6절에따른브래킷에의하여늑골에연결되어야한다. 종방향위벽및거더를통과하는갑판보는종방향위벽의보강재및거더의웨브에각각브래킷없이용접으로부착될수있다... 갑판거더및트랜스버스의부착격벽에서거더의끝단부착은굽힘모멘트및전단력이전달될수있는치수이어야한다. 거더하부의격벽보강재는거더를지지할수있는충분한치수이어야한다. 면재는 3장 6절에따른트리핑브래킷에의해보강되어야한다. 대칭단면의거더에서트리핑브래킷은웨브의양측에번갈아가며배치되어야한다...3 선루늑골의끝단부착선루늑골은주늑골하부또는갑판에연결되어야한다. 그끝단부착은그림 1에따를수있다. 그림 1 선루늑골의끝단부착 4 선급및강선규칙 14

371 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절.3 선루및갑판실의횡식구조.3.1 선루및갑판실의횡식구조는단부격벽, 웨브프레임, 선실및케이싱의강재위벽의적절한배치또는기타수단에의하여충분한치수의것이어야한다..4 폐위선루의개구.4.1 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 1(1)) 폐위선루단부의격벽에있는모든출입구에는격벽에상설적으로부착된풍우밀문을설치하여야하며모든구조는개구가없는격벽과동일한강도가되도록문틀과휨보강재를설치하여야한다. 문은격벽양측에서조작할수있도록장치되어야한다..4. Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 1(3)) 폐위선루단부의격벽에있는출입구문턱의높이는갑판상적어도 38 mm 이상이어야한다..4.3 건현갑판직상의선루갑판또는갑판실갑판상의어떠한개구 ( 승강구실로둘러싸인갑판실 ) 도유효한풍우밀덮개에의해보호되어야한다. 3. 하중모델 3.1 하중계산점 별도로규정하지아니하는한, 면외압력은다음으로정의되는하중계산점에서계산되어야한다. 판에대하여 6장 1절 [1.5] 일반보강재및 1차지지부재에대하여 6장 절 [1.4] 3. 하중 3..1 갑판의면외압력 선루및갑판실의갑판에작용하는면외압력 (knm ) 은아래와같다. 노출갑판일때, 4장 5절 [.1] 에정의된외부압력 비노출갑판일때, 5 knm 3.. 폭로된조타실정판에작용하는면외압력 폭로된조타실정판에작용하는면외압력 (knm ) 는 4 장 5 절 [3.] 에따라구한다 선루측면에작용하는면외압력 선루측면에작용하는면외압력 (knm ) 는 4 장 5 절 [3.3] 에따라구한다. 선급및강선규칙 14 41

372 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절 4. 치수산정 4.1 비유효선루의측판 비유효선루의측판의총두께 (mm) 는다음값중큰값보다작아서는아니된다. t 1.1s kp 1.5 SI t. 8 kl 4. 비유효선루의갑판 4..1 비유효선루의갑판의두께 (mm) 는다음값중큰값보다작아서는아니된다. t 1.1s kp 1.5 D t 5.5. L k 여기서 L 은 m 보다커서는아니된다. 4.. 건현갑판상에위치한비유효선루상에추가적인선루가배치되는경우, [4..1] 에의해요구되는총두께는 1 % 로감소될수있다 갑판의판이피복제에의하여보호되는경우, [4..1] 및 [4..] 에따른갑판의총두께는 1.5 mm까지감소될수있다. 그러나이러한갑판은 5mm보다작아서는아니된다. 나무이외의피복제가사용되는경우, 피복제가강판에영향을주지않음에주의하여야한다. 피복제는갑판에유효하게설치되어야한다. 4.3 갑판보및갑판구조지지 횡방향갑판보및종방향갑판일반보강재의단면계수 (cm ) 및전단면적 (cm ) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w ckp D s. m kp s Ash a D 4.3. 갑판거더및트랜스버스 갑판거더및트랜스버스의단면계수 (cm ) 및전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w ckp e A D sh. 5 kp D e 4 선급및강선규칙 14

373 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절 여기서, e : 각판범위의중앙으로부터반대편판의중앙까지측정한, 지지되지아니한인접한판범위의하중을받는부분의폭 (m) 거더의깊이는 보다작아서는아니된다. 갑판보의연속을위하여스켈롭이있는거더의웨브깊이는갑판 보깊이의최소한 1.5배이어야한다. 거더가전판범위에걸쳐동일한단면계수를가지지아니하는경우, 지지부재상부에는큰치수를유지하고 작은치수에대하여점차적으로감소되어야한다. 4.4 선루늑골 단면계수및전단면적 선루늑골의단면계수 (cm ) 및전단면적 (cm ) 은다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. w.55kp s SI. m kp s Ash a SI 4.4. 늑골이종늑골방식의갑판에의해지지되는경우, 웨브프레임사이에설치된늑골은브래킷에의해인접한종방향일반보강재에연결되어야한다. 브래킷의치수는늑골의단면계수에기초하여 3장 6절에따라결정되어야한다 선루상에더이상의선루또는갑판실이배치되는경우그구역하부늑골의보강이요구될수있다. 4.5 짧은갑판실의갑판 판짧은갑판실의노천갑판의두께 (mm) 는다음보다작아서는아니된다. t 8s k 1.5 피복재로보호된짧은갑판실의노천갑판및갑판실내의갑판에대하여, 그총두께는 1.5 mm까지감소될수있다. 그러나이러한갑판은 5mm보다작아서는아니된다 갑판보갑판보및갑판구조지지는 [4.3] 에따라결정되어야한다. 5. 선루단격벽및갑판실위벽 5.1 적용 [5.] 및 [5.3] 의요건은개정된 ILLC에따른개구및거주구의유일한보호를형성하는선루단격벽및갑판실위벽에적용한다. 선급및강선규칙 14 43

374 9 장기타구조 11 편 9 장 4 절 5. 하중 5..1 치수결정을위한설계하중 (knm ) 는 4장 5절 [3.4] 에따라구한다. 5.3 치수산정 보강재보강재의단면계수 (cm ) 은다음식으로구한값보다작아서는아니된다. w.35kp s A 이요건은최하층보강재의웨브가갑판에유효하게용접되었다고가정한다. 다른형식의끝단연결은특별히고려되어야한다. 갑판실선측보강재의단면계수는간격 및스팬 을고려하여, 바로하부에위치한갑판의선측늑골의단면계수보다클필요는없다 판두께판의두께 (mm) 는다음식으로부터구한값중큰것보다작아서는아니된다. t.9 s kp 1.5 t t min min L 5. 1 L 4. 1 k, 최하층에대하여 k, 상부층에대하여, 5. mm보다작아서는아니된다. 44 선급및강선규칙 14

375 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 제 5 절 창구덮개 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. p S : [4.1] 에정의된정수중압력 (knm ) p W : [4.1] 에정의된파랑압력 (knm ) p C : [6.] 에정의된창구코밍에작용하는압력 (knm ) F S, F W : 계수로써다음에따른다. F S = 및 F W =.9 평형수화물창의창구덮개에대한평형수하중의경우 F S = 1. 및 F W = 1. 기타의경우 s : 요소판패널짧은변의길이 (m) : 요소판패널긴변의길이 (m) b P : [3] 에정의된일반보강재또는 1차지지부재에부착된판의유효폭 (m) w : 폭 b P 의판이부착된일반보강재또는 1차지지부재의순단면계수 (cm ) A Sh : 일반보강재또는 1차지지부재의순전단면적 (cm ) m : 일반보강재및 1차지지부재에대한경계계수로서다음에따른다. m = 8 일반보강재및 1차지지부재가양단에서단순지지되는경우또는한쪽끝단에서지지되고 다른한쪽끝단에서는구속된경우 m = 1 일반보강재및 1차지지부재가양단에서구속된경우 t C : [1.4] 에정의된총부식추가 (mm) a, a : [1.5] 에정의된허용응력Nmm 1. 일반 1.1 적용 [1] 내지 [8] 의요건은 1장 4절 [3.] 에정의된노천갑판상의제1위치및제위치에있는강재창구덮개에적용한다. [9] 의요건은.5 L 전방의노출된선수갑판상에설치된강재창구덮개및소형창구에적용한다. 1. 재료 1..1 강치수산정을위하여 [5] 에주어진식이강재창구덮개에적용된다. 강재창구덮개의구조에사용되는재료는우리선급의해당요건에적합하여야한다. 1.. 기타의재료강재이외의재료의사용은치수산정을위해채택된기준이강재창구덮개의기준과동등한강도및강성을확보하는것을검토하여각경우에따라우리선급에의하여고려되어야한다. 1.3 순치수 별도로규정하지아니하는한, 이절에언급된모든치수는순치수이다. 즉부식여유를포함하지아니한다. [5.3] 및 [5.4] 에서응력 및 를계산할때, 순치수를사용하여야한다. 총치수는 3장 절에명시된바에따라구한다. 선급및강선규칙 14 45

376 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 부식추가는 [1.4] 에주어진다. 1.4 부식추가 부식추가창구덮개, 창구코밍및코밍스테이의판및내부재에대하여고려되어야하는양측의총부식추가는표 1에명시된값과동등한것이어야한다. 창구코밍및코밍스테이의부식추가는 3장 3절에따라정의된다. 표 1 창구덮개에대한부식추가 t C 양측의부식추가 t C(mm) 단일창구덮개의판및보강재. 이중창구덮개의정판및바닥판. 이중창구덮개의내부구조부재 허용응력 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 15(6) and 16(5)) 허용응력 a 및 a(nmm ) 는표 로부터구한다. 표 허용응력 (Nmm ) 부재위치 적용하중 a, in Nmm a, in Nmm 풍우밀창구덮개 4장 5절 [5..1] 에정의된.8 R eh.46 R eh 폰툰창구덮개 외부압력.68 R eh.39 R eh 풍우밀창구덮개및폰툰창구덮개 4장 5절 [5.1.1] 및 4장 6절 [] 에정의된기타의하중.9 R eh.51 R eh. 배치.1 창구코밍의높이.1.1 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 14 (1, 1)) 갑판상창구코밍의높이는다음보다작아서는아니된다. 제1위치에서 6 mm 제위치에서 45 mm.1. Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 14 (1, )) 개스킷및고박장치가있는강재창구덮개에의하여폐쇄되는제1위치및제위치에서창구코밍의높이는어떠한해상상태에서도선박의안전이그것에의해서저하되지않는다고주관청이만족하는조건으로상기값까지경감될수있거나코밍이완전히면제될수있다. 이러한경우창구덮개, 개스킷, 고박설비및갑판으로의배수리세스의치수는각경우에따라우리선급에의하여고려된다. 46 선급및강선규칙 14

377 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절.1.3 채택된폐쇄장치의형식에무관하게, 폐위된선루내의개구에설치되는코밍은높이를경감하거나면제될수있다.. 창구덮개..1 노출갑판상의창구덮개는풍우밀이어야한다. 폐위선루내의창구덮개는풍우밀이어야할필요는없다. 그러나평형수탱크, 연료유탱크또는기타탱크에설치된창구덮개는수밀이어야한다... 창구덮개의일반보강재및 1차지지부재는실행가능한한, 창구덮개의폭과길이에걸쳐연속이어야한다. 이것이실행불가능한경우, 스닙끝단연결을사용하여서는아니되고충분한하중전달능력을확보하기위하여적절한배치가채택되어야한다...3 일반보강재의방향과평행한 1차지지부재의간격은 1차지지부재스팬의 1/3보다커서는아니된다...4 1차지지부재플랜지의폭은 3m보다크고측면으로지지되지아니한스팬에대하여그깊이의 4 % 보다작아서는아니된다. 면재에부착된트리핑브래킷은 1차지지부재에대한횡방향지지부재로서고려될수있다. 플랜지의돌출부는총플랜지두께의 15배를넘어서는아니된다...5 창구덮개상의화물에의하여발생되는종방향및횡방향힘이작용하는경우, 창구덮개의이동을방지하기위하여유효한잠금장치를설치하여야한다. 이러한잠금장치는창구코밍측면브래킷근처에위치되어야한다...6 창구덮개의각지지면의폭은최소한 65 mm이어야한다..3 창구코밍.3.1 코밍, 보강재및브래킷은작동설비에적재된화물로인한것뿐만이아니라창구덮개의고박및이동을위해필요한조임장치및작동설비에따른국부적인힘에견딜수있어야한다..3. 선수창구의횡방향전단코밍의강도및이코밍상창구덮개의폐쇄장치의치수산정에특별히주의하여야한다..3.3 종방향코밍은최소한갑판보의하단까지연장되어야한다. 연속된갑판거더의일부가아닌경우, 종방향코밍의하단은개구의끝단을넘어최소한늑골 개간격까지연장되어야한다. 종방향코밍이갑판거더의일부인경우, 그치수는 6장 4절에따라야한다. 선급및강선규칙 14 47

378 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절.3.4 웨브프레임또는유사한구조가갑판하부에횡방향코밍과일치시켜설치되어야한다..4 소형창구.4.1 소형창구코밍의높이는제1위치에있는경우 6 mm, 제위치에있는경우 45 mm보다작아서는아니된다. 폐쇄장치가개스킷및스윙볼트에의하여풍우밀로폐쇄되는힌지식강재덮개의형식인경우, 코밍의높이는경감되거나코밍이아예면제될수있다..4. 소형창구덮개는주창구에요구되는강도와동등한강도를가져야하고강재, 풍우밀및일반적으로힌지식이어야한다. 고박설비및창구덮개모서리의보강은모든해상상태에서풍우밀이유지될수있는것이어야한다. 최소한하나의잠금장치를각측면에설치하여야한다. 소형의원형코밍, 힌지는잠금장치와동등한것으로고려될수있다..4.3 노천갑판상에위치한화물창출입구에는폐위선루에의해보호되지아니하는한금속성의풍우밀창구덮개를설치하여야한다..4.4 코퍼댐및평형수탱크로의접근은충분히조밀한간격의볼트로고정되는수밀덮개가설치된맨홀이어야한다..4.5 특별히설계된창구는각경우에따라우리선급에의해고려된다. 3. 부착된판의폭 3.1 일반보강재 일반보강재의검토를위하여고려되어야하는부착된판의폭 (m) 은다음식으로부터구한다. 부착된판이보강재의양측으로연장되는경우 : b P s 부착된판이보강재의한측으로연장되는경우 : b P. 5s 3. 1 차지지부재 3..1 분리된보또는격자모델을통하여해석된 1차지지부재의항복검토및좌굴검토를위하여고려되어야하는부착된판의유효폭 (m) 은다음식으로부터구한다. 판이 1차지지부재의양측으로연장되는경우 : b b P b P, 1 P, 48 선급및강선규칙 14

379 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 판이 1차지지부재의한측으로연장되는경우 : bp b P,1 여기서, b b P, 1 최소.165 P, SP,1 P, 최소.165 P, SP, p : 고려하는 1차지지부재의스팬 (m) S P,1, S P,: 고려하는 1차지지부재와인접한부재와의거리의반 (m) 으로, 한측에대하여는 S P,1, 다른측에대하여는 S P,. 분리된보또는격자해석이사용되는경우, 일반보강재는부착된 1차부재의플랜지면적에포함되어서는아니된다. 4. 하중모델 4.1 면외압력및힘 일반 창구덮개에작용하는것으로고려되어야하는면외압력및힘은 [4.1.] 내지 [4.1.6] 에따른다. 모든경우에있어서, [4.1.] 에정의된해양압력이노출갑판상에위치한창구덮개에대하여고려되어야한다. 이에추가하여, 균일화물, 특별화물또는컨테이너를운송하고자하는창구덮개인경우, [4.1.3] 부터 [4.1.6] 에규정된압력및힘은해양압력과는개별적으로고려되어야한다 해수압정수및파랑면외압력고려되어야하고다음에따라야한다. 정수압 : 4장 5절 [5.] 의정의에따르는파랑압력 액체화물또는평형수로인한내부압력 적용되는경우, 정적및동적면외압력이고려되어야하고 4 장 6 절 [] 에정의된다 균일화물로인한압력 적용되는경우, 정적및동적압력이고려되어야하고 4 장 5 절 [.4.1] 에정의된다 특별화물로인한압력및힘 항해중일시적으로물을보유할수있는특별화물 ( 예를들면, 관, 등 ) 을창구덮개상에운송하는경우, 적용되어야하는면외압력및힘은각경우에따라우리선급에의하여고려되어야한다 컨테이너로인한힘창구덮개상에컨테이너를운송하는경우, 컨테이너모서리하부의집중하중은우리선급의해당요건에따라결정되어야한다. 4. 하중점 4..1 해수압력각창구덮개에작용하는것으로고려되어야하는파랑면외압력은창구덮개길이의중간에서종방향으로위치한점에서계산되어야한다. 선급및강선규칙 14 49

380 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 4.. 기타압력면외압력은다음과같이계산되어야한다. 판에대하여는판패널의기하학적무게중심에대하여 일반보강재및 1차지지부재에대하여스팬의중앙에서창구덮개하부에작용하는것으로고려되어야하는내부동적면외압력은다음에위치한점에서계산되어야한다. 종방향에대해서는, 창구덮개길이의중간 횡방향에대해서는, 창구의측면 수직방향에대해서는, 내부평형수압력에대하여창구코밍상단 5. 강도검토 5.1 일반 적용 강도검토는한방향으로배치된차지지부재또는종방향및횡방향 1차지지부재의격자로설계된것으로, 균일압력이작용하는직사각형창구덮개에적용한다. 후자의경우, 1차지지부재의응력은격자또는유한요소해석에의하여결정되어야한다. 집중하중에의하여야기되는응력에대한검토는 [5.4.4] 의기준에따라야한다 컨테이너를지지하는창구덮개컨테이너를지지하는창구덮개의치수는우리선급의해당규정에적합하여야한다 특별화물을적재하는창구덮개특별화물을지지하는창구덮개에대하여, 일반보강재및 1차지지부재는보강재배치및상대관성을고려하여, 일반적으로직접계산에의하여검토되어야한다. 특별화물에의한하중은 [5.4.4] 의기준에따라검토되어야한다 소형창구의덮개덮개의총두께는 8mm 보다작아서는아니된다. 덮개의최대수평치수가.6 m를넘는경우이두께는증가되거나또는우리선급이만족하는충분한보강이이루어져야한다. 5. 판 5..1 순두께강재창구덮개정판의순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. t 15.8F p s F S p S F.95R W eh p W 여기서, : 조합된멤브레인및굽힘응답에대한계수로서다음에따른다. 일반적으로, 인경우 1차지지부재의부착된판에대하여 : 경우에따라 [5.4.3] 에따라계산되거나격바해석또는유한요소해석으로결정된 1차지지부재에부착된판의법선응력 (Nmm ) 41 선급및강선규칙 14

381 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 5.. 최소순두께 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 16 (5, c)) [5..1] 에추가하여, 창구덮개의정판을형성하는판의순두께 (mm) 는다음값중큰값보다작아서는아니된다. t 1s t 임계좌굴응력검토 일반보강재의방향과평행한 1 차지지부재의굽힘에의하여발생하는창구덮개판의압축응력 는다음식에 적합하여야한다..88 S C 1 여기서, : 6장 3절에정의된안전계수 : 임계좌굴응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. eh C1 E1 E1 R 인경우 E 1 t 3.6 E 1s R 1 4 eh C1 ReH E 1 t : 판패널의순두께 (mm) E1 R eh 인경우 일반보강재의방향과수직인 1 차지지부재의굽힘에의하여발생하는창구덮개판의압축응력 는다음식에 적합하여야한다..88 S C 여기서, : 6장 3절에정의된안전계수 : 임계좌굴응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. eh C E E R 인경우 E R 1 4 eh C ReH E t.9 m E 1 ss : 계수로서다음에따른다. m c t : 판패널의순두께 (mm) s s s E R eh 인경우 선급및강선규칙

382 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 s s : 판패널의짧은측의길이 (m) : 판패널의긴측의길이 (m) : 최소압축응력과최대압축응력사이의비 c : 계수로서다음에따른다. c =1.3 판이 1차지지부재에의하여보강되는경우 c =1.1 판이앵글또는 T형일반보강재에의하여보강되는경우 c =1.1 판이벌브형일반보강재에의하여보강되는경우 c =1.5 판이평강에의하여보강되는경우 c =1.3 판이 U형일반보강재에의하여보강되는경우 ( 만약비선형유한요소해석법을사용한판의 좌굴강도검토에의해검증되고우리선급이적절하다고인정하는경우, 1.3보다크고.보다크지 아니한값을사용할수있다.) 여러가지끝단보강재가사용된판패널에대해서는 c의평균값이사용되어야한다. 유한요소해석법에의하여계산되는경우, 창구덮개판의 축의압축응력은 6장 3절의요건에적합하여야한다. 5.3 일반보강재 평강일반보강재에대하여, 의비율은다음식에적합하여야한다. hw t R w eh 5.3. 웨브의최소순두께일반보강재웨브의순두께 (mm) 는 4mm 보다작아서는아니된다 순단면계수및순단면적 면외압력에대한일반보강재의순단면계수 (cm ) 및순전단면적 (cm ) 는다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. ( FS p w A sh S FW p m a 5( FS ps F a W W ) s p W s 1 ) s s 3 여기서, s : 1차지지부재의간격 (m) 으로취해져야하는일반보강재의스팬 (m) 또는적용가능한경우, 1차지지부재와끝단지지부재사이의거리. 모든일반보강재스팬의양끝단에브래킷이설치된경우, 일반보강재스팬은최소브래킷암길이의 /3으로경감할수있다. 그러나각각의브래킷에대하여전체스팬의 1 % 보다커서는아니된다 임계좌굴응력검토일반보강재의방향에평행한 1차지지부재의굽힘에의하여발생하는일반보강재면재의압축응력 는다음식에적합하여야한다.. 88 S CS 41 선급및강선규칙 14

383 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 여기서, : 6장 3절에정의된안전계수 : 임계좌굴응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. eh CS ES ES R 인경우 ES min CS E3, R E4 eh R 1 4 eh ES ES R eh 인경우 EI 3. 1 a E A I a : 일반보강재의간격과같은면재를포함하는, 일반보강재의관성모멘트 (cm ) A : 일반보강재의간격과같은면재를포함하는, 일반보강재의횡단면적 (cm ) : 일반보강재의스팬 (m) E I w K E4 m 4 1 I p m 4 C K 1 4 E I w 6 I.385 E I : 표 3 에서주어지는반파의수 t p 표 3 반파의수 (Nmm ) < K < 4 4 < K < < K < 144 < K 1 3 I w : 판과의연결부근에서의일반보강재의단면관성모멘트 (cm ) 로서다음에따른다. I w 3 3 w tw h 평강일반보강재에대하여 I w t f b 3 f 1 3 f f h w b h I w 1 b 1 6 w hw 6 t b b h 4 h 3t b h 1 f f f w w w f w T형일반보강재에대하여앵글및벌브일반보강재에대하여 I p : 판과의연결부근에서의일반보강재의극관성모멘트 (cm ) 로서다음에따른다. 3 w w h t It 3 I p 3 hw t 3 1 w 4 w h b f t f 1 4 평강일반보강재에대하여플랜지일반보강재에대하여 I t : 면재가없는일반보강재의 St Venant's 관성모멘트 (cm ) 로서다음에따른다. 3 w hw t It 3 I t f h 1.63 w tw b f t f 1 3 b f t C : 창구덮개정판에의하여발생되는스프링강성으로서다음에따른다. 평강일반보강재에대하여플랜지일반보강재에대하여 선급및강선규칙

384 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 k p 3 p k p E t C k p h s 1 1 s t p 3 w t p 3 w p, 플랜지일반보강재에대하여 보다작아서는아니된다. k p 는.1보다작을필요는없다. E1 : [5..3] 에따른다. t p : 창구덮개판패널의순두께 (mm) 5.4 1차지지부재 적용 [5.4.3] 내지 [5.4.5] 의요건은분리된보모델을통해해석될수있는 1차지지부재에적용한다. 배치가격자형식이고분리된보모델을통하여해석될수없는 1차지지부재는 [5.4.4] 의검토기준을사용한직접계산에의하여검토되어야한다 웨브의최소순두께 1 차지지부재웨브의최소순두께 (mm) 는 6mm 보다작아서는아니된다 분리된보에대한법선응력및전단응력 [5.1.1] 의요건에따라격자해석또는유한요소해석이수행되지아니하는경우, 1 차지지부재의최대법선응력 (Nmm ) 및최대전단응력 (Nmm ) 은다음식으로부터구한다. s( F p S S FW p mw 5s( FS ps F A sh W W p W ) m ) m 1 3 여기서, m : 1 차지지부재의스팬 검토기준 각경우에따라, [5.4.3] 에따라계산되거나, 격자해석또는유한요소해석을통해결정된법선응력 및전단응 력 는다음식에적합하여야한다. a a 변형한도 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 15 (6) and 16 (5, b)) 해양압력에의하여하중을받는경우, 1차지지부재의강도요구관성모멘트는변형이 max 을넘지아니하는 것이어야한다. : 계수로서다음에따른다 =.56 풍우밀창구덮개에대하여 =.44 폰툰창구덮개에대하여 max : 1차지지부재의최대스팬 (m) 414 선급및강선규칙 14

385 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 차지지부재의웨브패널의임계좌굴응력검토각경우에따라, [5.4.3] 에따라계산되거나, 격자해석또는유한요소해석을통해결정된 1차지지부재의웨브패널의전단응력 는다음식에적합하여야한다..88 S C 여기서, : 6장 3절에정의된안전계수 : 임계전단좌굴응력 (Nmm ) 으로서다음에따른다. eh C E E 3 R 인경우 R eh R eh R C 1 eh E E 3 인경우 E k t t pr, n.9k t E 1 d a d t pr,n : 1차지지부재웨브의순두께 (m) a : 1차지지부재의웨브패널의큰치수 (m) d : 1차지지부재의웨브패널의작은치수 (m) 일반보강재의방향과평행인 1차지지부재인경우, 는패널의실제치수를고려하여계산되어야한다. 일반보강재의방향과수직인 1차지지부재인경우또는일반보강재없이제작된창구덮개인경우, 응력 의 결정을위하여치수 d를가지는사각패널을가정하여취하여야하며, 여기서 d는 1차지지부재의웨브패널의 작은치수 (m) 이다. 이러한경우, 이패널의각끝단에서계산된값사이의평균전단응력 가고려되어야한 다 차지지부재웨브의좌굴보강재에대하여, 비율 는다음식에적합하여야한다. hw t R w eh 5.5 불균일횡단면을가지는일반보강재및 1 차지지부재 불균일횡단면을가지는일반보강재및 1 차지지부재의순단면계수는다음식으로부터구한값 (cm ) 중큰값보다작아서는아니된다. w w CS 3..8 w 1 w CS 7.4 여기서, : [5.4.4] 의검토기준에적합한균일횡단면에대한순단면계수 (cm ) : 계수로서다음에따른다. 선급및강선규칙

386 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 1 : 계수로서다음에따른다. w1 w : 불균일단면부분의길이 (m) ( 그림 1 참조 ) : 끝단지지부재사이에서측정된스팬 (m) ( 그림 1 참조 ) : 끝단에서순단면계수 (cm )( 그림 1 참조 ) : 스팬의중앙에서순단면계수 (cm )( 그림 1 참조 ) 또한, 불균일횡단면을가지는일반보강재및 1차지지부재의순관성모멘트는다음식으로부터구한값 (cm ) 중큰값보다작아서는아니된다. I I CS 3 I I CS 여기서, I CS : [5.4.5] 에적합한균일횡단면을가지는순관성모멘트 (cm ) : 계수로서다음에따른다. I1 I : 끝단에서순관성모멘트 (cm )( 그림 1 참조 ) : 스팬의중앙에서순관성모멘트 (cm )( 그림 1 참조 ) 이들식의사용은횡단면의급격한변화가그길이에걸쳐일어나지아니하는일반보강재및 1차지지부재의 강도결정에제한되어야한다. 그림 1 불균일횡단면보강재 6. 창구코밍 6.1 보강 창구코밍의일반보강재는창구코밍의폭및길이에걸쳐연속되어야한다. 416 선급및강선규칙 14

387 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 6.1. 코밍은그상단에서창구덮개폐쇄장치를설치하기에적합한형상의보강재에의하여보강되어야한다. 또한, 타폴린이설치되는덮개인경우, 앵글또는벌브형강을길이 3m 또는높이 6 mm를초과하는코밍의모든주위에설치하여야한다 타폴린이설치되는창구덮개인경우, 코밍은 3m 이하의간격으로브래킷또는스테이에의하여보강되어야한다. 코밍의높이가 9 mm를넘는경우, 추가적인보강이요구될수도있다. 그러나보호된지역의횡방향코밍에대하여는경감할수있다 두개의창구가서로근접한경우, 종방향코밍의강도의연속성을유지하기위하여갑판하보강재를종방향코밍과연결되도록설치하여야한다. 길이가늑골 9개간격을넘는창구의끝단에는늑골 개간격에걸쳐유사한보강을하여야한다. 경우에따라, 우리선급은코밍의연속성이갑판상부에걸쳐유지되도록요구할수있다 금속성의수밀창구덮개가설치된경우, 동등한강도의다른장치가채택될수있다. 6. 하중모델 6..1 창구코밍에작용하는것으로고려되어야하는면외압력 p C 는 [6..] 및 [6..3] 에명시된것이다. 6.. 제1번선수창의횡방향창구코밍의파랑면외압력 p C(kNm ) 는다음에따른다. p C =, 1절 [7.1] 에따라선수루가설치된경우 p C = 9, 기타의경우 6..3 제 1 번선수창의횡방향창구코밍이외의창구코밍의파랑면외압력 p C(kNm ) 는다음에따른다. p C = 6..4 액체화물을운송하고자하는화물창인경우, 창구코밍에작용하는액체내부압력은 4장 6절에따라결정되어야한다. 6.3 치수산정 판창구코밍판의순두께 (mm) 는다음식으로부터구한값중큰값보다작아서는아니된다. t 15.98s t = 9.5 p C.95R eh 선급및강선규칙

388 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 6.3. 일반보강재 창구코밍의종방향또는횡방향일반보강재의순단면계수는다음식으로부터구한값 (cm ) 보다작아서는아니된다. pc s w 1.1 mc R p 1 3 eh 여기서, : 계수로서다음에따른다. =16 일반적인경우 =1 코밍의모서리에서스닙된보강재의끝단스팬인경우 c p : 부착된판폭 (mm) 이 4 t인일반보강재의탄성단면계수에대한소성단면계수의비율. 여기서 t는판의순두께이다. c p = 1.16 보다정확한평가가없는경우 코밍스테이갑판에연결된플랜지를가진보또는스닙되고브래킷이설치되도록 ( 그림 및그림 3의예를참조 ) 설계된코밍스테이의순단면계수 w(cm ) 및강도요구두께 t w(mm) 는갑판과의연결부에서다음식으로부터구한값보다작아서는아니된다. sc pc H w 1.9R t w C 1 3 eh sc pc H C1 3.5h R eh 여기서, H C : 스테이높이 (m) s C : 스테이간격 (m) h : 갑판과의연결부에서스테이깊이 (mm) 그림 코밍스테이 : 예 1 그림 3 코밍스테이 : 예 코밍스테이의단면계수를계산하는경우, 면재가갑판에완전용입용접으로용접되고적절한갑판하구조가이를통하여전달된응력을지지하도록설치된경우에한하여코밍스테이면재의면적을고려하여야한다. 418 선급및강선규칙 14

389 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 그림 4 및그림 5와같은예와같이다른설계의코밍스테이인경우, 각경우에따라격자해석또는유한요소해석을통해결정된응력수준을적용하고가장높은응력부위를검토하여야한다..95R eh.5r eh 그림 4 코밍스테이 : 예 3 그림 5 코밍스테이 : 예 국부상세 국부상세의설계는창구덮개의압력을창구코밍으로전달하여이를통하여하부의갑판구조에전달하려는목적을위하여이절의요건에적합하여야한다. 창구코밍및지지구조는종방향, 횡방향및수직방향으로창구덮개로부터의하중을수용하기위하여적절히보강되어야한다. 스테이를통한하중전달에의하여갑판하구조에발생하는법선응력 (Nmm ) 및전단응력 (Nmm ) 은다음식에적합하여야한다..95R eh.5r eh 별도로규정하지아니하는한, 용접및재료는우리선급의요건에따라산정되고선택되어야한다. 양면연속필렛용접이스테이웨브와갑판의연결에채택되어야하며용접각목의두께는.44 t w 보다작아서는아니된다. 여기서 t w 는스테이웨브의총두께이다. 스테이웨브의토우는갑판에스테이폭의 15% 보다작지아니한거리에걸쳐연장되는양면개선깊은용입용접으로연결되어야한다 소형창구의코밍코밍판의총두께는다음값중작은값보다작아서는아니된다. 코밍의높이와보강재들사이의거리중작은값을보강재의간격으로가정하여, 그위치에서계산된개구의갑판내측에대한총두께, 또는 1 mm 코밍은그형태가적절한강성을확보하지아니하는한, 높이가.8 m를넘거나또는최대수평치수가 1. m 를넘는경우적절히보강되어야한다. 선급및강선규칙

390 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 7. 풍우밀, 폐쇄장치, 잠금장치및스토퍼 7.1 풍우밀 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 16 (1)) 창구가노출된경우, 양적질적으로충분한개스킷및조임장치에의하여풍우밀이확보되어야한다. 풍우밀은또한타폴린으로확보될수도있다 일반적으로, 최소한두개의잠금장치또는이와동등한것이창구덮개의각측면에설치되어야한다. 7. 개스킷 7..1 선체운동에의하여발생한관성력과함께, 창구덮개또는그위에적재된모든화물의무게는강재와강재의접촉을통하여선체구조로전달되어야한다. 이것은창구덮개스커트판과선체구조의연속적인강재와강재의접촉또는정해진베어링패드에의하여얻어질수있다. 7.. 시일은필요한풍우밀을얻기위하여비교적부드러운압축탄성재료의연속된개스킷에의하여얻어져야한다. 유사한시일이십자연결요소사이에배치되어야한다. 설치된경우, 개스킷과접촉하는부위에는압축평강또는앵글의모서리를충분히둥글게하여야하고내식성재료의것이어야한다 개스킷및잠금장치는창구덮개와선체구조사이또는창구덮개요소사이의큰상대운동에대하여그유효성이유지되어야한다. 필요한경우, 이러한운동을제한하기위한적절한장치가설치되어야한다 개스킷의재료는선박이만날수있는모든환경조건에적당한품질의것이어야하고, 화물운송에적합한것이어야한다. 선택된개스킷의재료및형상은창구덮개의형식, 잠금장치및창구덮개와선체구조사이의예상되는상대운동과관련하여고려되어야한다. 개스킷은창구덮개에유효하게고정되어야한다 개스킷과접촉되는코밍과창구덮개의강재부분에는예리한모서리를가져서는아니된다 창구덮개와선체구조사이에접지를위하여금속성의접촉이요구된다. 7.3 폐쇄장치, 잠금장치및스토퍼 일반패널창구덮개는코밍을따라서그리고덮개요소사이에적당한간격의적절한장치 ( 볼트, 웨지또는유사한 4 선급및강선규칙 14

391 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 것 ) 에의하여고정되어야한다. 잠금장치및정지장치는쉽게제거될수없는적절한수단을사용하여설치되어야한다. 상기요건에추가하여, 모든창구덮개및특별한경우갑판화물을운송하는창구덮개는선박운동에따른수평방향의힘에의하여발생하는수평이동에견디도록유효하게고정되어야한다. 선수미방향으로, 수직가속력이중력을넘을수있다. [7.3.5] 내지 [7.3.7] 에따라잠금장치의치수를결정하는경우산출되는양력이고려되어야한다. 창구코밍및지지구조는창구덮개로부터의하중을수용하기위하여적절히보강되어야한다. 특수한밀봉장치를가지는창구덮개, 단열된창구덮개, 평편한창구덮개및경감된높이의코밍을가지는창구덮개 ([.1] 참조 ) 는경우에따라우리선급에의하여고려된다. 컨테이너를운송하는창구덮개의경우, 폐쇄장치의치수는컨테이너에의하여전달되어발생할수있는상향의수직력이고려되어야한다 배치잠금장치및멈춤장치는창구덮개와코밍사이및인접한창구덮개사이의개스킷에충분한압력을확보하도록배치되어야한다. 배치및간격은잠금장치사이의창구덮개모서리의강성뿐만이아니라창구덮개의형식및크기에따라풍우밀의유효성에합당한주의를기울여결정되어야한다. 십자연결다중패널덮개에서, 하중을받는패널과하중을받지아니하는패널사이의과도한상대수직변형을방지하기위하여 ( 양 / 음 ) 수직가이드가설치되어야한다. 스토퍼의위치는창구덮개와선체구조의손상을방지하기위하여이들사이의상대운동에적합하여야한다. 스토퍼의수는가능한작은것이어야한다 간격잠금장치의간격은일반적으로 6m 보다커서는아니된다 구조갑판에해수가들이칠가능성이무시할만한것이라는것이입증될수있는경우, 경감된치수의잠금장치가허용될수있다. 잠금장치는신뢰할수있는구조의것이어야하고창구코밍, 갑판또는창구덮개에확실하게부착되어야한다. 각창구덮개의개별적인잠금장치는대략유사한강성의특성을가져야한다 잠금장치의면적 각잠금장치의순횡단면적은다음식으로부터구한값 (cm ) 보다작아서는아니된다. A 1.4S S 35 ReH 여기서, S S : 잠금장치의간격 (m) : 계수로서다음에따른다. =.75 for > 35 Nmm =1. for 35 Nmm 상기계산에서, 은.7 R m 보다커서는아니된다. 창구덮개와코밍과십자연결사이에풍우밀을확보하기에충분한패킹라인압력이잠금장치에의하여유지되 어야한다. 패킹라인압력이 5N/mm를넘는경우, 순횡단면적 A는정비례로증가되어야한다. 패킹라인압력 은명시되어야한다. 보통과는상이한창구의폭으로현저한응력을받는잠금장치의경우, 상기잠금장치의순횡단면적 A는직 선급및강선규칙 14 41

392 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 접계산을통하여결정되어야한다 모서리요소의관성 창구덮개모서리의강성은잠금장치사이의적절한밀봉압력을유지하기에충분하여야한다. 모서리요소의관성모멘트는다음식으로부터구한값 (cm ) 보다작아서는아니된다. 4 6 p L SS 여기서, p L : 패킹라인압력 (N/mm) 으로서 5 보다작아서는아니된다. S S : 잠금장치의간격 (m) 로드또는볼트의직경 면적 5 m 를넘는창구인경우, 로드또는볼트의총직경은 19 mm 보다작아서는아니된다 스토퍼 창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는횡방향힘에대하여, 잘견딜수있도록스토퍼를설치하여야한다. 제1번창구덮개를제외하고, 창구덮개는 175 knm 의압력으로부터발생하는선수단에작용하는종방향힘에대하여스토퍼에의하여유효하게고정되어야한다. 제1번창구덮개는 3 knm 의압력으로부터발생하는선수단에작용하는종방향힘에대하여스토퍼에의하여유효하게고정되어야한다. 1절 [7.1] 에따라선수루가설치되는경우, 이압력은 175 knm 까지경감될수있다. 스토퍼, 그지지구조및스토퍼용접의각목에서계산된등가응력은.8 와동등한허용치보다작아서는아니된다. 7.4 타폴린 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 15 (11)) 창구덮개의풍우밀이타폴린에의하여확보되는경우, 최소한타폴린 장이설치되어야한다. 타폴린은황마를함유하지아니한것으로수밀이어야하며적절한강도특성및대기중의병원체및고온저온에대한저항을가져야한다. 방수처리이전에, 식물성섬유로만들어진타폴린의단위표면당질량은다음보다작아서는아니된다..65 kgm 타르에의한방수인경우.6 kgm 화학적드레싱에의한방수인경우.55 kgm 블랙오일을사용한드레싱에의한방수인경우식물성섬유로만들어진타폴린에추가하여, 합성직물또는합성수지적층으로만들어진타폴린이강도, 수밀과고온및저온에대한저항의품질이식물성섬유로만들어진타폴린의품질과동등한경우우리선급에의하여허용될수있다. 7.5 클리트 로드클리트가설치된경우, 탄성와셔또는완충물이함께설치되어야한다 유압클리트가채택되는경우, 유압장치가고장난경우유압클리트가폐쇄위치에서기계적으로잠긴상태가유지되도록보장하는능동적수단이제공되어야한다. 4 선급및강선규칙 14

393 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 7.6 쐐기 쐐기 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 15 (1)) 쐐기는일반적으로길이 mm 폭 5 mm 보다크지않은견고한목재이어야한다. 쐐기는일반적으로 1/6로테이퍼되어야하고두께는 13 mm 보다작아서는아니된다. 8. 배수로 8.1 배치 배수로는거터바또는선측및선수미창구코밍의수직연장의수단에의하여개스킷라인의내측에배치되어야한다 배수구는배수로의끝단에배치되어야하고바깥으로부터해수의유입을방지하기위하여체크밸브또는이와동등한것과같은유효한수단이제공되어야한다 다중패널창구덮개의십자연결부분에는그구역상부로부터의배수및개스킷하부의배수로가배치되어야한다 창구덮개와선체구조사이에연속적으로강재접촉이이루어지는경우, 강재접촉과개스킷사이의구역으로부터의배수로도제공되어야한다. 9. 선수부노출갑판상에설치된작은창구 9.1 적용 [9] 의요건은창구근처의노출갑판의높이가.1 L 또는하기만재흘수선상방 m중작은것보다작은경우,.5 L 전방에걸쳐선수부노출갑판상에설치되는작은창구의강재덮개에적용한다. 작은창구는갑판하부의구역으로접근하기위하여설계된창구이며풍우밀또는수밀로폐쇄될수있어야한다. 작은창구의개구는일반적으로.5 m 이하이어야한다 비상탈출을위하여설계된작은창구는 [9.4.1] a) 및 b), 합하여야한다. [9.4.3] 및 [9.5.1] 의요건을제외하고 [9] 의요건에적 9. 강도 9..1 사각형의작은강재창구덮개인경우, 판의총두께, 보강재배치및치수는표 4 및그림 6으로부터구한값 (mm) 보다작아서는아니된다. 선급및강선규칙 14 43

394 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 설치된경우일반보강재는 [9.3.1] 에규정된금속간접촉점에맞추어배치하여야한다. ( 그림 6 참조 ) 일차보강재는연속성이있어야하며모든보강재는내부끝단보강재에용접하여야한다. ( 그림 7 참조 ) 표 4 선수갑판상의작은창구덮개에대한총치수 호칭치수 (mm mm) 덮개판두께 (mm) 일차보강재 평강 (mm mm) ; 수 일반보강재 ; ; ; ; ; ; 1 1 ; 9.. 창구코밍의상단은수평보강재에의하여적절히보강되어야하며, 통상코밍의상단으로부터 17 mm에서 19 mm 이하인위치에보강재를설치한다 원형또는유사한형상의작은창구덮개에대한두께및보강은 [5.] 에적합하여야한다 강재이외의재료로만들어진작은창구덮개에대한구조치수는강재와동등한강도를갖도록하여야한다. 9.3 풍우밀 창구덮개에는탄성재료의개스킷이설치되어야한다. 이것은설계된압축력에서금속간접촉이허용도어야하며, 잠금장치가느슨해지거나벗겨지는원인이되는그린파랑하중에의한개스킷의과도한압축을방지하여야한다. 금속간접촉은그림 6에따라각각의잠금장치에가깝게설치하여야하며, 지지력 (bearing force) 을견디기에충분하여야한다 차잠금장치 선수노출갑판상에위치한작은창구에는창구덮개를정위치에고정시키고아래방법중하나의기계적수단에의하여풍우밀이되도록하는 1차잠금장치를설치하여야한다 : a) 포크 ( 클램프 ) 위에서조여주는나비너트 b) 순간작동클리트 c) 중앙식잠금장치쐐기를갖는조임핸들 (dog, 돌려서조여주는핸들 ) 는인정되지아니한다 차잠금장치는도구를사용하지않고한사람에의해설계압축압력을얻을수있도록설계및제작되어야한다. 44 선급및강선규칙 14

395 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 나비너트를사용한 1차잠금장치에있어서, 포크 ( 클램프 ) 는견고하게설계되어야한다. 클램프는끝부분을올려서포크를상방으로구부리거나혹은유사한방법으로사용중에나비너트이탈위험성을최소화하도록설계되어야한다. 보강하지아니한강재포크의판두께는 16 mm 보다작아서는아니된다. 배치의일례는그림 7 과같다 최전방화물창구앞쪽의노출갑판에위치한작은창구덮개의힌지는, 그린파랑의주방향으로설치함으로써덮개가닫히도록하여야하며, 이는힌지가보통앞쪽끝단에위치하여야함을뜻한다 주화물창구와주화물창구사이, 예를들어 1번과 번창구사이에위치한작은창구의힌지는횡파또는선수사파 (bow quartering) 상태에서그린파랑으로부터보호될수있도록앞끝또는바깥쪽에두어야한다. 9.5 차잠금장치 선수갑판상의작은창구는슬라이딩볼트, 이완부착품의고리또는걸쇠 (hasp) 와같은독립된 차잠금장치를설치하여야한다. 이장치는 1차잠금장치가느슨해지거나또는이탈되는경우에도창구덮개를제자리에고정할수있어야한다. 이들은창구덮개힌지와반대방향으로설치하여야한다. 그림 6 보강재의배치 선급및강선규칙 14 45

396 9 장기타구조 11 편 9 장 5 절 1) 나비너트 ) 볼트 3) 핀 4) 핀의중심 5) 포크 ( 클램프 ) 판 6) 창구덮개 7) 개스킷 8) 창구코밍 9) 금속간접촉을위한토글볼트의브래킷에용접된베어링판 1) 보강재 11) 내부끝단보강재 그림 7 1차잠금장치 (primary securing method) 의예 46 선급및강선규칙 14

397 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 제 6 절 선체및선루개구의배치 기호 이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. p : [3.3.] 에따르는횡압력 (knm ) 1. 일반 1.1 적용 이절의요건은 9 장 5 절의요건을적용하여야하는창구를제외한선체및선루개구의배치에적용한다. 1. 정의 1..1 선루의표준높이 선루의표준높이는 1 장 4 절의정의에따른다. 1.. 표준현호 표준현호는개정된 ILLC 의정의에따른다 노출부 노출부 (exposed zone) 라함은선측으로부터.4 B 이하의거리로들어간선루또는갑판실의경계를말한다 비폭록부 비노출부 (unexposed zone) 라함은선측으로부터.4 B 보다큰거리로들어간갑판실의경계를말한다.. 외부개구.1 일반.1.1 Ref. SOLAS Reg.II-1/5-1.1 손상계산에서비손상으로가정되는구획으로통하는외부개구최종손상수선의하방에있는경우에는모두수밀로하여야한다..1. Ref. SOLAS Reg.II-1/5-1. [.1.1] 에따라수밀이요구되는외부개구는충분한강도의것이어야하며, 화물창구덮개를제외하고는선교에지시기를설치하여야한다..1.3 외판문, 창문또는현문과같은영구개구또는임시개구의어떠한개구도해상탈출설비의승정장소와최대경하항해상태의수선사이의선측외판에허용되지아니한다. 우리선급의해당방화구조기준에적합한경우, 비개방형창문및현창은허용된다. 선급및강선규칙 14 47

398 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절.1.4 Ref. SOLAS Reg.II-1/5-1.5 외부개구의수밀보전성을확보하기위하여항해중영구적으로폐쇄된채로유지되어야하는기타폐쇄장치에는이들이항상폐쇄되어있어야한다는취지의게시문이각장치에부착되어야한다. 좁은간격으로볼트가설치된덮개를가진맨홀은그러한표시를할필요가없다.. 갱웨이, 재화문및재탄문..1 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1 & Reg.II-1/ &.1. and ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 1()) 건현갑판하방에설치된갱웨이, 재화문및재탄문은충분한강도의것이어야한다. 이들은선박의출항전에유효하게폐쇄되고수밀을확보하여야하며, 항해중에폐쇄된채로유지되어야한다. 이러한현문은어떠한경우에도최대구획만재흘수선하방에그최하점을갖도록설치되어서는아니된다. 우리선급이별도로허용하지아니하는한, 개구의최하단은최고만재흘수선의상단으로부터위로최소한 3 mm인점을최하점으로하는선측에있어서건현갑판에평행하게그은선보다하방에있어서는아니된다. 3. 현창, 창문및천창 3.1 일반 적용 [3.1] 내지 [3.4] 의요건은해양작용및 / 또는악천후에노출된위치에있는, 빛과공기를제공하는, 현창및직사각형창문에적용한다 현창의정의 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3()) 현창 (side scuttle) 이라함은면적이.16 m 을넘지아니하는원형또는타원형의개구를말한다. 면적이.16 m 을넘는원형또는타원형의개구는창문으로취급되어야한다 창문의정의 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(3)) 창문 (window) 이라함은공인된국가기준또는국제기준에적합한창문의크기에따라각모서리에곡률을가지고, 면적이.16 m 을넘는원형또는타원형의개구로서, 일반적으로직사각형의개구이다 외판의개구수 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/17.1 외판개구의수는선박의설계및고유의용도에적합한범위내에서최소한으로하여야한다 재료및치수 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1)) 현창및창문은유리및만약, 안덮개와스톰커버가부착되어있다면, 공인된국가기준또는국제기준또는이와동등한기준에따라승인된설계와견고한구조의것이어야한다. 비금속틀은인정되지아니한다. 일반주철의사용은건현갑판하방의현창에금지된다 개폐수단 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/ 선급및강선규칙 14

399 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 외판개구의폐쇄장치의배치및유효성은그개구의목적에적합한것이어야하며, 그것이설치된위치는일반적으로우리선급이만족하는것이어야한다 현창의개구 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/17.3. 문턱이건현갑판하방에있는모든현창은선장의동의없이는어떠한사람도현창을개방할수없도록효과적으로방지할수있는구조의것이어야한다. 3. 개구의배치 3..1 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(5)) 현창은그문턱이선측에서건현갑판에평행하게그은선의하방에있고그최하점이하기만재흘수선 ( 또는지정된경우에하기목재만재흘수선 ) 의상방.5 B 또는.5 m중큰거리에있는선의하방의위치에설치되어서는아니된다. 3.. 수선상방 (1,4 +,5 B)m 하방의현창 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/ and 이중갑판에서어느현창의문턱이선측에서건현갑판에평행하게그은선의하방에있고그최하점이선박이어느항구로부터출항시의수면상방으로 Bm 에있는경우, 이중갑판에있는현창은출항전에수밀로폐쇄하고잠겨야하며, 선박이다음항구에도착하기전에개방되어서는아니된다. 이요건을적용함에있어서해당되는경우, 담수에대하여적당한허용을둘수있다. 최대구획만재흘수선으로부양하고있을때, 한개이상의현창이상기요건이적용되는위치에있는선박에대하여, 우리선급은이러한현창의문턱이선측에서건현갑판에평행하게그은선의상방에있고그최하점이제한평균흘수에대응하는수선의상방 Bm 에있으며, 따라서이들을미리폐쇄및잠그지아니하고출항하고다음항구까지의항해중에선장의책임하에이들을개방하는것을허용할수있는제한평균흘수를표시할수있다. 발효중인국제만재흘수선협약에정의된열대지역에대하여, 이제한흘수는.3 m 증가될수있다 화물구역 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/ to.6.3 화물또는석탄의운송에만전적으로적합한어떠한구역에도현창이설치되어서는아니된다. 그러나, 화물또는여객의운송에교대로이용되는데적합한구역에는현창이설치될수있으나, 선장의동의없이는어떠한사람도현창또는현창의안덮개를개방하는것을효과적으로방지하는구조의것이어야한다. 이러한구역에화물이적재되는경우, 현창및현창의안덮개는화물이적재되기전에수밀로폐쇄되어야하고잠궈져야한다. 우리선급의판단에따라폐쇄하고잠근시간을항해일지에기록되어야함을규정할수있다 비개방형현창 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(6)) 손상복원성기준에따라선박에요구되는모든손상상태에대하여현창이침수의중간단계또는최종평형흘수선에서잠기는경우, 현창은비개방형이어야한다 맨홀및평갑판구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18(1)) 제1위치또는제위치, 또는폐위선루이외의선루내에있는맨홀과평갑판구는수밀이될수있는견고한덮개로폐쇄되어야한다. 좁은간격으로배치된볼트로폐쇄되지아니하는한, 덮개를상설적으로설치하여야한다. 선급및강선규칙 14 49

400 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 3..6 자동통풍현창 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1& Reg.II-1/17.7 건현갑판하방의외판에설치된자동통풍현창은각경우에따라우리선급에의하여고려된다 창문의배치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(7)) 창문은건현갑판하방, 폐위선루의제1층전후단격벽또는측벽및또는하방으로들어가는개구를보호하고있거나복원성계산에서부력으로산입된제1층의갑판실에설치하여서는아니된다 천창 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(1)) 고정식또는개방식천창은현창과창문에대하여요구되는바와같은치수및위치에적합한두께의유리를가져야한다. 어느위치의천창유리도기계적손상에대하여보호가되는것이어야하고, 제1위치또는제 위치에설치된천창유리는안덮개또는스톰커버를상설적으로설치하여야한다. 3.3 유리 일반일반적으로특별한형식의프레임을갖는강화유리는공인된국가기준또는국제기준또는이와동등한기준에적합하게사용되어야한다. 투명한판유리의사용은각경우에따라우리선급이적절하다고하는바에따른다 설계하중설계하중은 9장 4절의해당요건에따라결정되어야한다 재료강화유리는따라현창에대하여는 ISO 195, 그리고창문에대하여는 ISO 354에따라야한다 현창의강화유리두께현창의강화유리두께는다음식으로부터구한값 (mm) 보다작아서는아니된다. d t 358 p 여기서, d : 현창의직경 (mm) 각창의강화유리두께각창의강화유리두께는다음식으로부터구한값 (mm) 보다작아서는아니된다. b t p 여기서, : 표 1에정의된계수. 는 a/b의중간값에대한선형보간법에의하여얻을수있다. a : 창문의긴쪽의길이 (mm) b : 창문의짧은쪽의길이 (mm) 43 선급및강선규칙 14

401 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 표 1 계수 a/b 우리선급은각창의크기에대한제한및특히황천에노출된전단격벽에는증가된두께의유리를사용할것을요구할수있다. 3.4 안덮개의배치 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(4)) 다음구역의현창은힌지식안덮개를설치하여야한다. 건현갑판하방의구역 폐위선루의제1층내의구역 하방으로연결되는개구를보호하고있거나복원성계산에서부력장소로산입된건현갑판상제1층갑판실안덮개는폐쇄할수있어야하며건현갑판하부에설치되는경우에는수밀로고정되어야하며, 건현갑판상방에설치되는경우에는풍우밀이어야한다 제층에서선측외판의개구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(8)) 제층의선측외판에설치된현창및각창은그선루가하방으로연결되는개구에직접통하는통로를보호하거나복원성계산에서부력장소로산입된경우, 풍우밀로폐쇄할수있는유효한힌지식안덮개를설치하여야한다 제층에서선측외판안쪽으로설치된개구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(9) and.3(1)) [3.4.1] 에언급된구역의하방으로직접통하는통로를보호하는측벽이선측외판에서안쪽으로설치된제층에서그측벽의현창및창문은힌지식안덮개를설치하거나, 접근이가능한경우에풍우밀로폐쇄할수있는외부의스톰커버를상설적으로설치하여야한다. 하부로또는복원성계산에서부력으로산입된제층갑판실로직접통하는통로로부터현창및창문을분리하는제층및그상부갑판실의내부선실격벽및문은현창및창문에설치되는안덮개및스톰커버를대신하는것으로인정될수있다. 1 : 공인된기준에따른안덮개가창문및현창의내부에설치되어야한다. 접근이가능한경우, 안덮개와동등한사양의스톰커버가창문의바깥에설치되어야하고, 이는힌지식또는휴대식일수있다 표준높이보다낮은선루상의갑판실 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 3(11)) 저선미루갑판또는표준높이보다낮은선루갑판상의갑판실은안덮개요건에관한한제층으로간주될수있다. 다만, 저선미루갑판또는선루의높이가표준저선미루갑판높이와동등이상이어야한다. 선급및강선규칙

402 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 갑판실에의하여보호되는개구건현갑판하방의구역또는폐위선루내의구역으로의통로를제공하는건현갑판상의선루갑판또는갑판실정판의개구가갑판실에의하여보호되는경우, 개방된계단으로의직접통로를제공하는구역내에설치된현창에만안덮개가설치되어야한다고본다. 4. 배출구 4.1 배출구의배치 흡입구및배출구 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1 & Reg.II-1/ 선체외판의모든흡입구및배출구는선내로의우발적인침수를방지하기위하여효과적이며접근할수있는장치를부착하여야한다 소각재배출구 (ash-shoot), 쓰레기배출구 (rubbish-shoot) 등의선내개구 Ref. SOLAS Reg.II-1/17-1 & Reg.II-1/ and.11. 각소각재배출구, 쓰레기배출구, 등의선내개구에는유효한덮개가설치되어야한다. 만일선내개구가건현갑판하방에있는경우, 그덮개는수밀이어야하고, 이에추가하여최대구획만재흘수선상방의쉽게접근할수있는위치에서배출구에자동역지밸브를설치하여야한다. 배출구를사용하지아니할경우덮개와밸브는모두폐쇄되고고정된채로유지되어야한다. 4. 쓰레기배출구의배치 4..1 수선상부의내측단 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. -1(1, b)) 내측단은지정된하기건현에대한흘수에서좌현또는우현으로 8.5 경사하더라도수선상방에위치하여야하지만, 하기만재흘수선상방 1 mm인점보다아래에있어서는아니된다. 선내게이트밸브가운항중에항상접근가능하다면내측단이하기만재흘수선상방.1 L인점보다위에있는경우, 건현갑판에서의밸브조작은요구되지아니한다. 4.. 수선하부의내측단 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. -1(4)) 길이 1 m를넘는선박에서손상후의최대흘수에대한수선하방에쓰레기배출구의내측단이있는경우 : 내측단의힌지식덮개 / 밸브는수밀이어야한다. 밸브는최대구획만재흘수선상방에서쉽게접근할수있는위치에설치된나사조임식역지밸브이어야한다. 나사조임식역지밸브는건현갑판상방의위치에서조작되어야하며개폐지시기를설치하여야한다. 밸브조작에대하여 사용하지않을때는닫아둘것 이라고명확하게표시하여야한다 게이트밸브 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. -1(1, a)) 쓰레기배출구인경우, 건현갑판상방의위치에서의적극적으로폐쇄시킬수있는수단을갖는역지밸브대신에배출구의작업갑판에서조작되는두개의게이트밸브는인정될수있다. 이에추가하여, 둘중아래쪽의게이트밸브는건현갑판상방의위치에서조작될수있어야하며두밸브사이에는연동장치가설치되어야한다. 두게이트밸브사이의거리는연동장치의원활한작동을허용하는적절한것이어야한다. 43 선급및강선규칙 14

403 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 4..4 힌지식덮개및배출플랩 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. -1(1, c)) [4..3] 에서요구되는상 하게이트밸브는배출플랩과함께배출구의내측단에힌지식의풍우밀덮개를설치하는것으로대체할수있다. 그덮개와플랩은호퍼커버가닫힐때까지배출플랩이열리지아니하도록연동장치로배치되어야한다 밸브및힌지식덮개의표시 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. -1(3)) 게이트밸브및 / 또는힌지식덮개의조작에대하여 사용하지않을때는닫아둘것 이라고명확하게표시하여야한다. 4.3 쓰레기배출구의치수 재료배출구는강재로제작되어야한다. 기타동등한재료는각경우에따라우리선급에의하여고려된다 벽두께덮개를포함하여덮개까지배출구의벽두께는표 로부터구한값 (mm) 보다작아서는아니된다. 표 쓰레기배출구의벽두께 외경 d(mm) 두께 (mm) d < d < (d-8) 18 d (d-18) d > 배수구 5.1 일반규정 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (1, a) and Reg.3 (15)) 건현갑판또는선루갑판의노출부에있는불워크가웰을형성하는경우, 갑판에서신속히방수또는배수하기위한충분한설비를하여야한다. 웰 (well) 이라함은외기에노출된갑판상에서물이고일수있는모든지역을말한다. 웰이란갑판상구조물에의하여사방이둘러싸인갑판의지역이다. 그러나, 그들의배치에따라, 갑판구조물에의하여세면또는심지어두면이둘러싸인갑판의지역은웰로간주될수있다 방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4) 건현갑판상불워크에요구되는최소방수구면적은표 3에따른다. 선급및강선규칙

404 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 표 3 건현갑판상에위치한불워크의방수구면적 선박의형식또는선박의요목방수구면적 (m ) 적용요건 B-1 형선박.33 [5.5.] B-6 형선박.5 [5.5.1] 건현계산에포함되고그리고 / 또는폭.6 B인트렁크가설치된선박건현계산에포함되지아니하고그리고 / 또는연속되거나충분히연속된창구코밍이설치된선박.33 [5.3.1] [5.3.1] 불연속트렁크그리고 / 또는창구코밍이설치된선박 [5.3.] 개방선루가설치된선박 선루인경우 [5.4.] 웰인경우 [5.4.3] 기타선박 [5..1] ( 비고 ) : 선박의한측에서웰이있는불워크의길이 (m) : 웰이있는길이 인불워크의높이 (m) 방수구배치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (5)) 시어가있는경우, 요구되는방수구면적의 /3는현호곡선의최저점에가장가까운웰의 1/이내에제공되어야한다. 요구되는방수구면적의 1/3은웰의나머지길이에걸쳐균등하게분포되어야한다. 노출건현갑판또는노출선루갑판상에현호가없거나작은경우, 방수구면적은웰의길이에걸쳐균등하게분포되어야한다. 노출건현갑판또는노출선루갑판상에현호가없거나작은경우, 방수구면적은웰의길이에걸쳐균등히분포되어야한다. 그러나불워크에는선루의측면으로부터유효하게떨어져있지않는한, 선루의쇄파기근방에는충분한개구또는통로가없을수있다 방수구의위치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (5) and 4 (6)) 방수구의하단은실행가능한한갑판근처에있어야한다. 불워크의모든개구는약 3 mm 간격으로놓여진레일또는봉으로보호하여야한다 방수구덮개 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (6)) 방수구에셔터를붙일때에는끼어서고착되지않도록충분한틈새를주어야한다. 힌지는내식성금속의핀또는베어링을두어야한다. 셔터에고정장치가설치되는경우, 이장치는승인된구조의것이어야한다. 5. 트렁크또는창구에인접하지않는웰의방수구면적 5..1 방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (1, b and c)) 웰근처의현호가표준이거나또는표준보다큰경우, 각웰에대한각현의방수구면적은표 4로부터구한값 (m ) 보다작아서는아니된다. 현호를갖지아니한선박에있어서상기면적은 5 % 증가시켜야한다. 현호가표준현호보다작은경우, 증가 434 선급및강선규칙 14

405 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 백분율은선형보간법에의하여구하여야한다. 표 4 트렁크또는창구에인접하지않는웰의방수구면적 위치방수구면적 (m ) > 건현갑판및저선미루갑판 선루갑판 ( 비고 ) : 웰이있는불워크의길이 (m). 다만, 어느경우에도.7 보다크게취하지않는다. : 면적 (m ) 으로서, 다음과같은부호를취하여야한다. B AC hb 1. hb 1. 5 AC.9 hb 1. B AC hb.9 hb. 9 5 : 길이 의웰이있는불워크의평균높이 (m) B보다작지않은폭을가지는갑판실의최소방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (1, d)).8 B 보다작지않은폭을가지는갑판실이중앙부에설치되고, 선박측면을따라너비가보다작은통로가설치된평갑판선인경우, 방수구면적은갑판실선수미의두개의분리된웰에대하여계산되어야한다. 여기서 는고려하는웰의실제길이와동등하게취하여야한다 스크린격벽의최소방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (1, e)) 스크린격벽이중앙부갑판실의전단에선박전폭을가로질러설치되어있는경우, 노천갑판은갑판실의너비에관계없이두개의웰로나누는것으로고려하여야하며, 그리고방수구면적은 [5..1] 에따라구한다. 5.3 트렁크또는창구에연속된웰의방수구면적 연속된트렁크또는연속된창구코밍에대한방수면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 ()) 건현계산에포함되지않는연속된트렁크또는분리된선루사이에충분히연속된선측창구코밍이설치된선박의경우, 방수구면적은표 5로부터구한값 (m ) 보다작아서는아니된다. 표 5 연속된트렁크또는창구에연속된웰의방수구면적 창구또는트렁크의폭 (m) 방수구면적 (m ).4 B. BH.4 B < <.75 B..86(.4) BhB B.75 B.1 ( 비고 ) : 선박의한현에서웰이있는불워크의길이 (m) : 길이 의웰이있는불워크의평균높이 (m) 선급및강선규칙

406 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 건현계산에포함되고, 폭이.6 B 보다작지않은연속된트렁크가설치된선박인경우, 그리고트렁크근처건현갑판의노출부상에개방형레일이그노출부길이의최소한 1/에걸쳐설치되지않은경우, 그트렁크에연속된웰의방수구면적은그불워크전체면적의 33 % 보다작아서는아니된다 불연속트렁트또는창구코밍의방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (3)) 선박의갑판을가로지르는물의자유유동이고려하는웰의전체길이에서불연속트렁크, 창구코밍또는갑판실에의하여방해를받는경우, 이웰의불워크의방수구면적은표 6으로부터구한값 (m ) 보다작아서는아니된다. 표 6 불연속트렁크또는창구에연속된웰의방수구면적 자유유동면적 (m ) 방수구면적 (m ) < < + - ( 비고 ) : 갑판상자유유동면적으로불워크의실제높이까지창구사이, 창구와선루사이및선루와갑판실사이간격의순면적 : 표 4로부터구하여야하는방수구의면적 (m ) : 표 5로부터구하여야하는방수구의면적 (m ) 5.4 선루내의개방구역에서의방수구면적 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (4)) 건현갑판또는선루갑판상에서불워크에의하여형성된웰의일단또는양단이개방된선루를갖는선박에대해서는선루내개방구역의물을방수하기위한적절한조치가제공되어야한다 개방선루의방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (4)) 개방선루에대한선박각현의방수구면적은다음식으로부터구한값 (m ) 보다작아서는아니된다 : A S A C 1 SH 1 W T b ohs T h w 여기서, : 전체웰길이 (m) 로서다음에따른다 : T W S : 불워크에의하여폐위된개방갑판의길이 (m) : 개방선루내의공통구역의길이 (m) : 표 4에따라길이 의개방웰에요구되는방수구면적 (m ), 여기서 는 으로취한다. : 만일, 현호가없을때의계수로서다음에따른다. = 1. 표준현호또는현호가표준현호보다큰경우 = 1.5 현호가없는경우 436 선급및강선규칙 14

407 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 : 폐위선루단격벽의개구의폭 (m) : [1..1] 에정의된표준선루높이 (m) : 건현갑판상방웰갑판의거리 (m) 개방웰의방수구면적 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 4 (4)) 개방웰에대한선박각현의방수구면적은다음식으로부터구한값 (m ) 보다작아서는아니된다. A W A c 1 SH h S h W : 표 4에따라길이 의개방웰에요구되는방수구면적 (m ) c SH, h S, h W, : [5.4.] 의정의에따른다. 개방선루및개방웰에대하여계산된방수구면적은개방선루에의하여둘러싸인개방구역의양측을따라그리고개방웰의양측을따라각각제공되어야한다. 5.5 B-1 및 B-6형선박에대한건현갑판의불워크의방수구면적 B-6형선박의방수구배치 B-6형선박인경우, 건현갑판의불워크의하부에있는방수구면적은고려하는웰이있는불워크의전체면적의 5 % 보다작아서는아니된다. 현측후판의상단은가능한한낮게유지되어야한다 트렁크를가진 B-1형선박의방수구배치 B-1형선박인경우, 개방레일이트렁크근처건현갑판의노출부상에개방형레일이그노출부길이의최소한 1/에걸쳐설치되어야한다. 이를대신하여연속된불워크가설치된경우, 건현갑판불워크하부의방수구면적은고려하는웰이있는불워크전체면적의 33 % 보다작아서는아니된다. 6. 기관구역의개구 6.1 기관실천창 제1위치및제위치의기관실천창은적당히틀을설치하고갑판에확실하게부착되어야하며충분한강도의강재케이싱에의하여유효하게폐위되어야한다. 케이싱이다른구조에의하여보호되지아니하는경우, 그강도는각경우에따라우리선급에의하여고려되어야한다. 6. 폐쇄장치 6..1 기관케이싱 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (1)and 1 (1)) 제1위치또는제위치에있는기관구역케이싱의개구에는강또는다른동등한재료로서격벽에상설적으로견고하게달린문을설치하여야하며, 모든구조는개구가없는격벽과동등한강도로하고폐쇄시에는풍우밀이되도록문틀을취부하고휨보강재를설치하여야한다. 문은양측에서조작할수있어야하고, 파도의충격에대한추가적인보호를위하여일반적으로바깥쪽으로열려야한다. 이러한케이싱에있는다른개구는적당한위치에상설적으로부착된동등한덮개를설치하여야한다. 선급및강선규칙

408 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 6.. 문지방의높이 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (1 and )) 문지방의높이는다음보다작아서는아니된다. 제1위치인경우갑판상 6 mm 제위치인경우갑판상 38 mm 모든기타의경우 3 mm 6..3 이중문 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (1 and )) 케이싱이다른구조물에의하여보호되지않는경우, 개정된국제만재흘수선협약의표 B에따른건현보다작게지정된건현을갖는선박은이중문 ( 즉, 내부문및외부문 ) 의설치가요구된다. 이때외부문의문턱높이는 6 mm, 내부문의문턱높이는 3 mm이어야한다 보일러실통풍구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (5)) 보일러실통풍구에는적당한위치에상설적으로부착되어풍우밀을확보할수있는강또는기타동등한재료의견고한덮개를설치하여야한다. 6.3 코밍 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (3)) 건현갑판또는선루갑판의노출부에있는보일러실통풍구, 연돌또는기관구역의통풍장치의코밍높이는합리적이고실행가능한한높아야한다. 일반적으로기관구역및필요에따라, 비상발전기실에공기를연속적으로공급하는데필요한통풍장치는풍우밀폐쇄장치를설치할필요가없이 [8.1.3] 에적합한높이의코밍을가져야한다 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 17 (4)) 선박의크기및배치로보아위의요건을충족하기가실행불가능한경우, 기관구역및비상발전기실에중단없이충분한공기를공급할수있는다른적절한설비를갖춘경우, 우리선급은이들구역에 [8.1.] 에따른풍우밀폐쇄장치를갖는통풍장치를설치하고통풍장치코밍의높이를경감시켜줄수있다. 7. 승강구실 7.1 일반 건현갑판의개구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18 ()) 창구, 기관구역의개구, 맨홀및평갑판구이외의건현갑판에있는개구는폐위선루도는동등한강도및풍우밀성이있는갑판실또는승강구실에의하여보호되어야한다 선루의개구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18 ()) 노출된선루갑판에있는또는건현갑판상의갑판실정판에있는개구로서건현갑판하의장소또는폐위선루내의장소로통하는것은유효한갑판실또는승강구실에의하여보호되어야한다. 438 선급및강선규칙 14

409 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 표준높이보다작은높이를가지는선루의개구 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18 (3)) 저선미루상의갑판실정판또는표준저선미루높이와같거나큰높이를가지면서표준선루높이보다작은선루상의갑판실정판에있는개구에는수용가능한폐쇄장치를설치하여야한다. 그러나갑판실의높이가적어도선루의표준높이와같다면그러한개구는유효한갑판실또는승강구실에의하여보호될필요는없다. 표준선루높이보다작은갑판실상에있는갑판실정판에있는개구도동일한방법으로취급될수있다. 7. 치수산정 7..1 폐위구역으로통하는개구를보호하는노출갑판상의승강구실은강재이어야하고갑판에견고하게부착되어야하며적절한치수를가져야한다. 7.3 폐쇄장치 문 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18 ()) 건현갑판하부의장소또는폐위선루로통하는갑판실또는승강구실의출입구에는풍우밀문을설치하여야한다. 문은강재로제작되어야하고, 양측에서조작할수있어야하며, 파도의충격에대한추가적인보호를위하여일반적으로바깥쪽으로열려야한다. 이를대신하여, 갑판실내의계단이풍우밀문이설치된적절히만들어진승강구실내에폐위된다면, 외부문은풍우밀일필요는없다. 선루및갑판실에있는출입구의폐쇄장치가풍우밀이아닌경우, 내부의갑판개구는노출된것으로, 즉개방갑판에위치한것으로고려하여야한다 문지방의높이 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 18 (4 to 6)) 승강구실출입구의문지방높이는갑판상높이는다음보다작아서는아니된다 : 제1위치에서 6 mm 제위치에서 38 mm 건현갑판으로부터의출입에대한대체수단으로써상부갑판에서출입할수있는경우에는선교루또는선미루의출입구문지방높이는 38 mm 이상이어야한다. 건현갑판상의갑판실에도동일하게적용되어야한다. 상부갑판에서접근할수없는경우에는건현갑판상의갑판실출입구문지방높이는 6 mm 이상이어야한다. 8. 통풍통 8.1 폐쇄장치 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 19 (4)) 통풍통개구는강또는기타동등한재료의풍우밀의폐쇄장치를설치하여야한다 폐쇄장치의면재 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 19 (3)) 우리선급이별도로요구하지아니하는한코밍이다음을넘는경우, 통풍통에폐쇄장치를설치할필요가없다. 제1위치에서갑판상 4.5 m 제위치에서갑판상.3 m 선급및강선규칙

410 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 길이 1 m를넘지아니하는선박의폐쇄장치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 19 (4)) 길이 1 m 이하의선박에서는통풍통코밍에폐쇄장치를상설적으로설치하여야한다 길이 1 m를넘는선박의폐쇄장치 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 19 (4)) 길이가 1 m를넘는선박에서상설적인폐쇄장치가없는경우, 폐쇄장치는폐쇄장치를설치하여야할통풍통가까이편리하게보관되어야한다 기관구역및비상발전기실의통풍통모든기상상태에다음을만족하기위하여, 기관구역의연속적인통풍 그리고, 필요시, 비상발전기실의즉각적인통풍이러한구역의통풍통은 [8.1.] 에적합하여야한다. 즉, 그개구는폐쇄장치가요구되지아니하는위치에있어야한다 기관구역및비상발전기실의통풍통코밍의경감된높이선박의크기및배치로보아 [8.1.5] 의요건을충족하기가실행불가능한경우, 기관구역및비상발전기실에드레인이설치된분리기와같이중단없이충분한공기를공급할수있는다른적절한설비를갖추고이들구역에 [8.1.1], [8.1.3] 및 [8.1.4] 에따른풍우밀폐쇄장치를갖는통풍장치를설치하고통풍장치코밍의높이를경감시켜줄수있다 선외로통하거나폐위선루를통과하는통풍통의폐쇄장치선측으로배출되거나폐위선루를통과하는통풍통의폐쇄장치는각경우에따라우리선급에의하여고려된다. 이러한통풍통이건현갑판 4.5 m 보다상방으로배출되는경우, 폐쇄장치는만족할만한배플및배수장치가설치되는조건으로생략될수있다. 8. 코밍 8..1 일반 Ref. ILLC, as amended (Resolution MSC.143(77) Reg. 19 (1 and )) 제1위치또는제위치의통풍통이건현갑판하또는폐위선루갑판하의장소로통하는것에는견고한구조로서갑판에유효하게취부된강또는기타동등한재료의코밍을설치하여야한다. 폐위선루이외의선루를관통하는통풍통에는건현갑판의위치에서강또는기타동등한재료의코밍을견고히설치하여야한다. 8.. 치수산정노천에노출된통풍통코밍의치수는표 7로부터구한값보다작아서는아니된다. 노출된위치에서또는부력계산에적합하기위한경우, 코밍의높이는우리선급이만족하는만큼증가시키도록요구될수있다. 44 선급및강선규칙 14

411 9 장기타구조 11 편 9 장 6 절 표 7 통풍통코밍의치수 형상 치수 갑판상방코밍의높이 (mm) 코밍두께 (mm) (1) 제1위치에서 h = 9 제위치에서 h = 76 t = 다만, 7.5 t 1 h > 9 mm인경우, 코밍은적절히보강되거나지지스테이에의하여지지되어야한다. ( 비고 ) (1) : 통풍통의외경 (mm) 통풍통의높이가높이 h 를넘는경우, 그높이상부에서코밍두께는 6.5 mm 까지점 차감소될수있다. 9. 탱크세정용개구 9.1 일반 얼리지플러그, 사이팅포트및탱크세정용개구는폐위구역내에배치될수있다. 선급및강선규칙

412 1 장선체의장 11 편 1 장 11 편 1 장 선체의장 제 1 절 타및조종장치 제 절 불워크및가드레일 제 3 절 의장 선급및강선규칙

413 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 제 1 절 타및조종장치 기호 이절에서정의하지않은것은 1장 4절을참조한다. C R : 타력 (N) Q R : 타토크 (N.m) A : 타의가동부의면적 (m ) 으로, 타의중앙을통하는수직면에의투영면적으로한다. 노즐타의경우, 노즐투영면적의 1.35배이상으로하여야한다. A t : 타가동부면적 A에러더혼의면적을더한면적 (m ) A f : 타두재전방에위치한타가동부의면적 (m ) b : 타가동부면적의평균높이 (m) c : 타가동부면적의평균너비 (m)( 그림 1 참조 ) : 타면적 A t 의종횡비로서, 다음식에따른다. V : 1장 4절에정의된최대전진속도 (knots) 이속도가 1노트보다적은경우는 V 는다음에따른다. Vmin V 3 V a : 선박의최대후진속도 (knots) 로.5 V 이상으로한다. 후진속도가큰경우, 타력및타토크에대해서는타각의함수로서특별한평가가요구될수있다. 후진상태에서타각에대한제한이규정되어있지않은경우의계수 는표 1의후진상태에대한값이상으로하여야한다. 그림 1: 러더의치수 선급및강선규칙

414 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 1. 일반 1.1 조종장치 조종장치는타및조타장치등선박을조타하는데필요한모든기기를포함한다 이장에서는타두재, 타커플링, 타베어링및타본체를다룬다. 조타장치에대해서는우리선급의적절한규칙에적합하여야한다 조타기실은쉽게접근할수있어야하고, 가능한한기관구역과분리되어야한다. 조타기실에서의자기콤파스설치장소에대해서는주관청의규정을준수하여야한다. 1. 구조상세 1..1 타두재상부에러더캐리어를사용하는등, 베어링에과대한압력이발생하지않고타본체의중량을지지하는효과적인수단이마련되어야한다. 러더캐리어부근의선체구조는적절한보강을하여야한다. 1.. 타가들리는것을방지하기위한적절한장치가마련되어야한다 타판구조와타두재고착부의단강또는주강재의일체형부품과의접합부에대해서는해당부분에과대한응력집중이발생하지않도록적절히설계되어야한다 조타기실에의침수및러더케리어에서의윤활유의유출을방지하기위해러더트렁크를수밀구조로하든지또는가장깊은흘수선보다상방에패킹을설치하여야한다. 러더트렁크상부가가장깊은흘수선보다도하방에위치하는경우, 두개의별도로된차폐박스가마련되어야한다. 1.3 (void) 1.4 재료 타두재, 핀틀, 커플링볼트등의자료는우리선급의재료및용접에관한규칙에따른다 일반적으로최소항복응력 가 Nmm 미만의재료, 최소인장강도가 4 Nmm 미만의재료또는 9 Nmm 를초과하는재료에대해서는타두재, 핀틀, 키및볼트에사용해서는안된다. 이절의규정은최 소항복응력 가 35 Nmm 인것을기본으로하고있다. 가 35와다른재료를사용한경우에대해서 는재료계수 는다음과같이결정한다. 446 선급및강선규칙 14

415 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 R eh 35 인경우 k r 35 ReH 35 k R eh 35 r 인경우 ReH.75 여기서, : 사용된재료의최소항복응력 (Nmm ). 는.7 또는 45 Nmm 중작은쪽값이하로하여야한다 가 35 Nmm 를초과하는재료를사용하여타두재지름을현저히감소하는경우, 사전에타두재의탄성변형에대한평가를요구할수도있다. 베어링부위에작용하는과도한응력을피하기위하여큰변형의발생 을피하여야한다 [5.1] 에규정하는허용응력은일반강도강에적용한다. 고장력강을사용하는경우, 각각의경우에대하여보다 높은허용응력을이용하는것이가능하다.. 타력및토크.1 보통타에대한타력및토크.1.1 타력 (N) 은다음식에따라결정된다. C R 13 AV 1 3 t 여기서, : 전진상태인경우 후진상태인경우 : 종횡비 에따른계수 / 3 1 단, 는 보다클필요는없다. : 표 1 에따른타의형태및타의외형에따른계수 선급및강선규칙

416 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 표 1 계수 타의외형 / 형식전진 NACA- 괴팅겐형 플랫사이드 (Flat side) 형 혼합형 ( 예 : HSVA) 할로우 (Hollow) 형 하이리프트 (High lift) 러더 1.7 특별히고려하여야한다. 우리선급이적당하다고인정하는데이터가없는경우는 1.3으로한다. 피시테일 (Fish tail) 단판 후진 : 타의배치에관한계수 =.8 : 프로펠러후류외에있는타의경우 = 1. : 프로펠러후류내에있는경우를포함한그이외의경우 = 1.15 : 프로펠러노즐의후방에있는경우 : 프로펠러후류내에있는타의경우는 1.으로한다. 추력계수 CTh 1. 인경우, 계수 를경우에따라적절히고려할수있다..1. 타토크 (N.m) 는다음식에따른다. Q R C R r 여기서, r : 타력중심에서파두재중심까지의거리 (m) 로서, 다음식에따른다. 전진상태에대해서는.1 c 미만이어서는아니된다. r c k bc : 계수는다음과같다. 전진상태인경우 : =.33 후진상태 ( 일반 ) 인경우 : =.66 후진상태 ( 할로우형 ) 인경우 : =.75 단, 러더혼등의고정된구조뒤에있는부분에대하여는다음에따른다. 전진상태인경우 : =.5 후진상태인경우 : =.55 고양력타에대해서는 를특별히고려한다. 우리선급이적당하다고인정하는자료가없는경우, 전진상태에있어서 =.4으로한다. k bc : 균형에관한계수로서다음에따른다. 불평형타에있어서는.8로한다. k bc A f A 448 선급및강선규칙 14

417 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절.1.3 조타장치의선택및조작에있어서는타형및타외형을고려하여야한다.. 컷아웃이있는형상의타 (semi-spade 타형 ) 에있어서타력및타토크..1 타전체의타력 에대해서는 [.1.1] 에따라계산되어야한다. 타토크및타의강도를결정하는근거로서타면적상의압력분포에대해서는다음에따라결정한다. 타면적은그림 과같이면적 및 를갖는두개의직사각형또는사다리꼴부분으로나눈다. 각부분에발생하는힘은다음에따른다. C C R1 R C C R R A1 A A A.. 각부분에발생하는토크 (N.m) 는다음에따른다. Q Q R1 CR1 r1 R CR r 여기서, r1 c1 kb1 (m) r c kb (m) A1 f kb1 A k b 1 A A A1 f, A f A1 c1 b 1 A c b f ( 그림 참조 ) b 1, b : 및 부분각각의평균높이 ( 그림 참조 ). 선급및강선규칙

418 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 c 1 A 1f b b 1 A 1 A A f c 그림 : 및 의면적..3 전체의타토크 (N.m) 는다음식에의한값중큰값으로한다. Q Q R Q Q R1 R C R min R r 1, min 여기서, r 1,min.1 c A 1 A c A 1 (m) 3. 타두재의치수 3.1 타두재지름 타토크를전달하는타두재의지름 (mm) 은다음값이상으로하여야한다. Dt 4. 3 QR kr 여기서, Q R : [.1.], [..] 및 [..3] 에따른다. 상기요구값에대응하는비틀림응력 (Nmm ) 은다음과같다. t 68 k r 여기서, k r : [1.4.] 및 [1.4.3] 에따른다 조타기, 스토퍼및고정장치를결정할때는 [3.1.1] 에의한타두재의직경을고려한다. 45 선급및강선규칙 14

419 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 기계식조타기의경우, 보조조타장치에서의비틀림모멘트의전달만에사용하는타두재상부의직경에대해서는.9 D t 로하여도좋다. 보조틸러 (tiller) 를부착한사각형부분의 1변의길이는.77 D t 이상, 높이는.8 D t 이상으로한다 타두재는축방향미끌림으로부터안전해야한다. 축의허용여유치는조타기관의구조및베어링에따라결정된다. 3. 타두재의강도 3..1 타두재에타토크에추가하여굽힘응력이발생하는타에대해서는타두재의지름을적당히증가하여야한다. 이경우의커플링치수결정시에는타두재의직경을증대를고려한다. 증가된타두재에있어서굽힘및비틀림에의한등가응력 (Nmm ) 은다음값이하로하여야한다. v b k r 여기서, b : 굽힘응력 (Nmm ) 으로, 다음에따른다. 1. b D M b 3 1 M b : 넥베어링에작용하는굽힘모멘트 (N.m) : 비틀림응력 (Nmm ) 으로, 다음에따른다. 5.1 D Q R 3 1 D 1 : 타두재지름 (cm) 으로, 다음에따른다. D.1D 1 6 t 4 M 1 3 Q Q R : [.1.], [..] 및 [..3] 에따른다. D t : [3.1.1] 에따른다. b R 두개의피스톤이있는조타기를이용하는경우, 조타기에서타두재에추가의굽힘모멘트가전달될수도있다. 이 경우타두재의지름을결정할때에는추가의굽힘모멘트를고려하여야한다. 3.3 해석 일반타및타두재로형성되는타모델에있어서굽힘모멘트, 전단력및지지력의평가는그림 3 내지그림 5에나타내는타형에따라 [3.3.] 및 [3.3.3] 에의해계산한다 해석자료,, : 타모델에있어서각부분의길이 (m),, : 각부분의단면 차모멘트 (cm ) 슈우피이스로지지되는타에있어서길이 은타본체의하단부와슈우피이스중심까지의거리이고, 은하부핀틀의단면 차모멘트이다. 선급및강선규칙

420 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 타본체에대한하중 (kn/m) ( 일반 ) CR pr 3 R 1 1 반삽형타에대한하중 (kn/m) C pr1 p R CR1 3 1 C R, C R1, C R 는 [.1] 과 [.] 에따른다. Z : 슈우피이스또는러더혼에서의지지에관한스프링상수 (kn/m) 슈우피이스지지인경우 ( 그림 3 참조 ) 6.18 I5 Z 3 5 러더혼지지인경우 ( 그림 4 참조 ) Z 1 f b f t f b : 단위하중 1kN이지지중심에작용하는경우의러더혼의단위변위량 (m/kn) ( 강구조에대한참고값 ) I n : d/위치에서의 x축에대한러더혼의단면 차모멘트 (cm )( 그림 4 참조 ) f t : 단위비틀림모멘트에의한러더혼의단위변위량 (m/kn) ( 강구조의경우 ) G : 전단강성계수 (knm ) 로서, 강구조의경우는다음의값으로한다. J t : 관성비틀림모멘트 (m ) F T : 러더혼의평균단면적 (m ) u i : 평균단면적부에있어서러더혼면적을형성하는개개판의폭 (mm) t i : 폭 u i 의판의두께 (mm) e, d : 러더혼에관한거리 (m) 로서그림 4에따른다. K 11,K,K 1 : 타또는타두재를 점에서탄성지지하는러더혼 ( 그림 5 참조 ) 에대하여계산된러더혼의추종계 수. 점의탄성지지에대해서는다음식에의한수평변위에관하여정의한다. 개의탄성지지는다음수식에따른수평변위로정의된다. 하부러더혼베어링 : y 1=- K 1B - K B 1 상부러더혼베어링 : y =- K 11B - K 1B 1 여기서, y 1, y : 하부 / 상부러더혼베어링에서의수평변위 (m) B 1, B : 하부 / 상부러더혼베어링에서의수평지지력 (kn) K 11, K, K 1 : 다음식에따른다. 45 선급및강선규칙 14

421 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 K K K e 1.3 3EJ1h GJth 3 d e 1.3 3EJ1h EJ1h GJth EJ1h EJ1h EJ d d d 1h 3EJ 3 h e d GJth d : 그림 5에규정하는러더혼의높이 (m) 로서, 러더혼상단의곡률이변하는점에서러더혼하부핀틀 중심까지의거리로한다. : 그림 5에규정하는길이 (m) 로서, 러더혼상단의곡률이변이하는점에서러더혼상부핀틀의중심가지의거리이다. 이값이 인경우, 이단면을안쪽이빈단면으로가정하면상기식은 1점탄성지지의러더혼에관한스프링정수값에수렴한다. e : 그림 5에규정하는러더혼의비틀림에관한레버의길이 (m). z=d/에서의값으로한다. J 1h : 러더혼상부베어링보다위쪽부분에있어서, 러더혼의 x축에대한관성비틀림모멘트 (m ). 길이 사이의평균값으로한다.( 그림 5 참조 ) J h : 러더혼상부및하부베어링사이부분에있어서, 러더혼의 x축에대한관성비틀림모멘트 (m ). 높이 d에서 의범위에있어서평균값으로한다.( 그림 5 참조 ) J th : 러더혼의비틀림강성계수 (m ) 로서, 밀폐된임의의폐단면에대해서는다음식에의한다. J th i T 4F u t i i F T : 러더혼외벽부의평균단면적 (m ) u i : 러더혼외벽부의평균단면적을형성하는각판의길이 (mm) t i : 러더혼외벽부의평균다년적을형성하는각판의두께 (mm) J th 값은길이방향의평균값으로서러더혼의어떤장소에서도이값으로한다 모멘트및힘 a) 타본체에작용하는굽힘모멘트 및전단력, 넥베어링에작용하는굽힘모멘트 및지지력 B 1, B, B 3 를평가하여야한다. 평가된모멘트와힘은 [3.] 와 [5] 및 [9.1] 과 [9.] 에서요구하는응력해석에사용된다. b) 삽형타에있어서모멘트 (N.m) 및힘 (N) 은다음식에의하여결정된다. ( 그림 6 참조 ) M b B B 3 C R M b 3 CR B x1 x x1 x c) 타두재를지지하는러더트렁크가있는삽형타에있어서모멘트 (N.m) 및힘 (N) 은다음식에의하여결정 된다. ( 그림 7 참조 ) 은다음중에서큰값으로한다. 여기서, : 타판의 부분에작용하는타력 : 타판의 부분에작용하는타력 선급및강선규칙

422 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 : 타판의 부분의중심의수직위치 : 타판의 부분의중심의수직위치 그림 3 슈우피이스에의해지지되는타 그림 4 1 점탄성지지반삽형타 454 선급및강선규칙 14

423 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 그림 5 점탄성지지반삽형타 그림 6 삽형타 그림 7 타두재를지지하는러더트렁크가있는삽형타 선급및강선규칙

424 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 3.4 타두재를지지하는러더트렁크 타두재가트렁크안에배치되고, 타의작동에의한응력을받는구조의러더트렁크에대해서는굽힘및전단에의한등가응력은사용재료의 이하로하여야한다 타두재를내포하는러더트렁크에있어, [.1.1] 에규정하는타판에의해발생하는압력이러더트렁크의용접부에작용하는것에있어, 러더트렁크의굽힘응력은다음을만족하여야한다. 8/k 여기서, 러더트렁크에있어재료계수 k는.7 이상으로한다. 굽힘응력의계산에서고려되는길이는러더트렁크하부베어링의높이의중심과트렁크가외판또는스케그하부에고착된점사이의거리로한다 러더트렁크에사용하는강재는용접성이좋고레이들분석에서탄소성분이.3 % 를초과하지않고탄소당량 (CEQ) 가.41을초과하지않아야한다 러더트렁크와외판또는스케그하부의연결부용접은완전용접으로하여야한다. 필릿어깨반경은실시가능한범위에서크게하고, 다음식에의한값으로한다. 4/k Nmm 인경우 r = 6 mm < 4/k Nmm 인경우 r =.1 D 1 (3 mm 이상이어야한다.) 여기서 D 1 은 [3..1] 에따른다. 반경형성은그라인더작업으로할수도있다. 디스크그라인더를사용하는경우, 그라인더자국이용접방향으로향하지않도록한다. 상기반경은게이지를사용하여정확도를확인하여야하며, 적어도 4개의외형측면에대하여확인하고확인기록을검사원에게제출한다 용접개시전에용접준비, 용접자세, 용접조건, 용접재료, 예열, 후열처리및검사절차를포함하는상세용접시공절차서를우리선급에제출하여야한다. 용접절차서는우리규칙에재료및용접에관한적용요건에근거하여승인되어야한다. 제조자는개개의용접을추적가능하도록관리하기위해용접, 후열처리및점검의기록을유지하여야한다. 또한, 이것들의기록을검사원에게제출하여야한다 용접완료후최소 4시간이내에비파괴검사를실시하여야한다. 해당용접부에대해서자분탐상및 1 % 의초음파탐상을실시한다. 용접부는균열, 용해부족및용입불량이없어야한다. 비파괴검사의기록은검사원에게제출하여야한다 러더트렁크에강이외의재료를사용하는경우에는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다 외판또는스케그하부의판두께는트렁크의판두께와부합되어야한다. 456 선급및강선규칙 14

425 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 4. 러더커플링 4.1 일반 커플링은타두재의토크가충분히전달되도록설계되어야한다 플랜지에의한커플링의경우는플랜진의모서리로부터커플링볼트중심선까지의거리는볼트지름의 1.배보다작아서는안된다. 수평커플링의경우는최소 개의볼트가타두재축의앞쪽으로배치되어야한다 커플링볼트는정확히맞는볼트이어야한다. 볼트및너트는풀어지지않도록효과적으로고정되어야한다 삽형타의커플링플랜지의요구두께 t f 가 5 mm 이하의경우또는 [4.4] 및 [4.5] 에의한콘커플링을적용하는경우에만, [4.] 에규정하는수평커플링으로하는것이가능하다. 4. 수평커플링 4..1 커플링볼트의지름 (mm) 은다음값이상이어야한다. d b.6 D kb k n e r 3 여기서, D : [6] 에따른타두재의지름 (mm) n : 볼트의총수로서, 6 이상이어야한다. e : 볼트배치의중앙에서각볼트의중심선까지의평균거리 (mm) k r : [1.4.] 에규정하는타두재의재료계수 k b : [1.4.] 에규정하는볼트의재료계수 4.. 커플링플랜지의두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. t f.6 D k k n e r 3 f ( 이상 ) 여기서, k f : [1.4.] 에따른커플링플랜지의재료계수 볼트구멍이없는커플링플랜지의두께는 이상이어야한다. 볼트구멍의바깥부분의폭은 이상이어야한다 커플링플랜지에는볼트를풀기위한 DIN6885 또는등가의표준에따라키를설치하여야한다. 볼트의지름을 1 % 증가하는경우에는키를생략하여도좋다. 선급및강선규칙

426 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 4..4 수평커플링플랜지는타두재와일체로서단조된것또는 [1.1.3] 의규정에의해타두재에용접하는것으로하여야한다 타본체에부착하는커플링플랜지의접합에대해서도 [1] 에따른다. 4.3 수직커플링 커플링볼트의지름 (mm) 은다음식에의한값이상이어야한다. d b.81 D n k k b r D, k b, k r, n 은 [4..1] 에따른다. 단, n 은 8 이상으로한다 커플링의중앙에있어서의볼트의단면 차모멘트 (cm ) 는다음식에의한값이상이어야한다. S.43D 커플링플랜지의두께 (mm) 는 (mm) 이상이어야한다. 볼트구멍바깥부분의폭은 이상이어야한다. 4.4 키가있는콘커플링 콘커플링은 c가 1:8에서 1:1의테이퍼를가지는것이좋다. 여기서 로한다. ( 그림 8 참조 ) 콘커플링의형상은정확히맞아야하며, 너트는그림 8의고정판등에의해충분히고정되어야한다 커플링길이 은일반적으로 이상이어야한다 타두재와타사이에는키가있어야하며, 키의전단면적 (cm ) 은다음식에의한값이상이어야한다 Q as d R k F eh1 여기서, Q F : [6] 에따른타두재의설계허용모멘트 (N.m) d k : 타두재의원추부분의키부착부에서의지름 (mm) R eh1 : 키재료의최소항복응력 (Nmm ) 458 선급및강선규칙 14

427 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 그림 8 키를갖는콘커플링 키와타두재의접합부또는키와콘커플링접합부 ( 둥근부분은제외 ) 의유효표면적 (cm ) 은다음식에의한값이상이어야한다. a k 5Q d R k F eh 여기서, R eh : 키, 타두재또는커플링부의재료의최소항복응력중작은것 (Nmm ) 너트의치수는다음과같다. ( 그림 8 참조 ) 높이 : h n =.6 d g 외경 ( 큰쪽의값 ) : d n = 1. d u 또는 d n = 1.5 d g 외부나사직경 : d g =.65 d 콘커플링부의마찰만에의해설계허용모멘트의 5 % 를전달된다는것이입증되어야한다. 이경우비틀림모멘트에대하여, [4.5.3] 에따른압입력및압입길이에관한규정을적용하여야한다. 비틀림모멘트 : Q' F. 5 QF 4.5 설치및분리를위한특별한배치의콘커플링 타두재의지름이 mm를초과할경우, 압입은유압방식에의하여이루어지도록한다. 이같은경우에콘은더욱가늘게하여 c 1: 1 에서 c 1: 으로한다. 선급및강선규칙

428 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 4.5. 유압방식에서너트는타두재또는핀틀에효과적으로고정되어야한다. 단, 타본체에너트를고정하는고정판을이용하여서는아니된다. ( 그림 9 참조 ) 그림 9 키없는콘커플링 전단면적 (mm ) 은다음식이상으로하는경우, 고정평강을너트유효한고정장치로본다. Ps 3 As R eh 여기서, Ps : 전단력 (N) P e : [4.5.3] 에따른압입력 (N) : 너트와타본체사이의마찰계수로서, 일반적으로 =.3 d 1 : 너트와타본체사이의마찰면의평균지름 d g : 너트의나사산직경 R eh : 고정평강재료의최소항복응력 (Nmm ) 압입력및압입길이 타두재와타본체사이의커플링에의하여비틀림모멘트를안전하게전달하기위하여압입길이와압입력은 [4.5.4] 및 [4.5.5] 에따라결정되어야한다 압입력 압입력은다음두값중큰값이상이어야한다. p p req req QF 1 1 d m 6 M b 1 d m 선급및강선규칙 14

429 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 여기서, Q F : [6] 에따른타두재의설계모멘트 (N.m) d m : 콘의평균지름 (mm) : 콘의길이 (mm) : 마찰계수로서근사적으로.15로한다. M b : 삽형타의경우, 콘커플링의굽힘모멘트 (N.m) 압입력은타두재콘부의허용면압을초과하지않아야한다. 허용면압은다음에따른다. p perm.8reh R eh : 거전 (gudgeon) 재료의최소항복응력 (Nmm ) dm d a d m : 그림 8에규정하는타두재콘부의평균직경 (mm) d a : 거전의외경 (mm) 으로, 1.5 이상으로한다 압입길이압입길이 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. p d m 1 E c. R c req 8 1 tm 여기서, R tm : 평균거칠기로서근사적으로.1로한다. c : [4.5.1] 에따른직경의기울기 다만, 압입길이 (mm) 는다음이하이어야한다. 1.6 R d m 4 E c 3. R c eh 8 tm 유압방식의경우타두재콘에대한요구압입력 P e(n) 은다음식에따라결정하는것이가능하다. c Pe preq d m. 유압을사용하는경우의마찰계수는참고값으로서.를사용하지만, 기계적처리및세부의거칠기에따라변한다. 결합순서에따라타의중량을원인으로하는부분압입의영향이발생하는경우, 우리선급이인정하는바에따라규정압입길이의결정에고려할수있다 핀틀베어링에대한압입압력 핀틀베어링에대한요구압입압력 (Nmm ) 은다음식에따라결정한다. p req B1 d.4 d m 여기서, B 1 : 핀틀베어링에서지지력 (N) ( 그림 4 참조 ) d m, : [4.5.3] 에따른다. d : 그림 8에따른핀틀직경 (mm) 선급및강선규칙

430 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 5. 타및타베어링 5.1 타본체의강도 타는타본체를보로서유효하다고보고, 수평및수직웨브에의해보강하여야한다. 타의후단부에대해서는추가로보강되어야한다 타본체의강도에대해서는 [3.3] 에따른직접계산에의하여검증하여야한다 컷아웃이없는타에대하여허용응력은다음에따른다. [3.3.3] 에정의된 M R 에의한굽힘응력 (Nmm ): b 11 [3.3.3] 에정의된 Q 1 에의한전단응력 (Nmm ): t 5 굽힘및전단에의한등가응력 (Nmm ) : v b 3 1 타판에커플링또는핀틀너트에접근하기위한개구가있는경우, [5.1.4] 에따른허용응력을적용한다. 단, 개구부모서리의반경이.15 ( : 개구의높이 ) 보다미만일경우, 보다작은허용응력값을요구하는것이가능하다 컷아웃이있는타 ( 반삽형타 ) 의경우다음의응력값이하로하여야한다. MR에의한굽힘응력 (Nmm ): Q1에의한전단응력 (Nmm ): 5 Mt에의한비틀림응력 (Nmm ): t 5 굽힘및전단에의한등가응력, 굽힘및비틀림에의한등가응력 (Nmm ): 여기서, M R C R f B 1 1 f (N.m) Q 1 = C R (N) f 1, f : 그림 1 에따른다. t : 비틀림응력 (Nmm ): (N.m) t M t ht C R : 고려하는단면아래의부분 ( 의부분 ) 에의한타력 (N) e : 비틀림모멘트의거리로서 부분의압력중심과고려하는단면의유효단면적의중심인 a-a 선의수 평거리 ( 그림 1 참조 ) 압력중심에대해서는면적 A 의전단에서후방으로.33 의위치라고가정 46 선급및강선규칙 14

431 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 한다. 여기서, 는면적 의평균폭으로한다.,, : 그림 1에따르는값 (cm). 수직웨브사이의거리 은 1. 이하이어야한다. 타판의굽힘반경은판두께의 4~5배이상으로한다. 단, 5 mm 보다작아서는아니된다. 전침수시의타및국부구조물의고유진동수는프로펠러의진동수 ( 회전수 날개수 ) 보다 1 % 높이할것을권 장한다. 관련이있는경우, 더욱높은범위에있는것을권장한다. A - B A a r r A f 1 f B x t a h x a e a 그림 1 러더의치수 5. 타판 5..1 타판의두께 (mm) 는다음식에따른다. t P 1.74a p k.5 R 여기서, p R C 1 T 3 1 R A (knm ) : 판부재의보강되지않은폭의짧은쪽의값 (m) a b.5 인경우, 최대 1. : 판부재의지지되지않은최대폭 (m) 단, 판두께는 9장 절에따른선체후부의외판두께이상이어야한다. 또한, 치수와용접에대한사항은 [1.1.1] 에따른다. 5.. 타의측판과웨브와의접합에관해서는테논 (tenon) 용접을사용해서는안된다. 필렛용접을적용하기가곤란 한경우는측판은웨브에용접하는플랫바에슬롯용접하는방법으로연결해야한다 웨브의두께 (mm) 는 [5..1] 에따른타판두께의 7 % 이상이어야하며, 어떤경우에있어서도다음식이상이 어야한다. tmin 8 k 해수에노출된웨브는 [5..1] 에따라크기가결정되어야한다. 선급및강선규칙

432 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 5.3 타판구조와단강또는주강의일체형부품과의연결 일반사항타두재또는핀틀의하우징을구성하는단강또는주강의일체형부품은일반적으로 개의수평웨브와 개의수직웨브에의해타구조물에연결하여야한다 타두재하우징과의연결부에있어서최소단면계수타두재하우징의일체형부품과의연결부에있어서수직웨브및타판으로형성되는타판구조의단면계수 (cm ) 는다음식이상이어야한다. w S c S 3 H 1 E H X k d 1 H E k1 4 여기서, c S : 다음에따른계수 c S =1 : 타판에개구가없는경우또는개구가완전용입으로용접된판에의해밀폐된경우 c S =1.5 : 타의고려하는단면위에개구가있는경우 D 1 : [3..1] 에따른타두재의직경 (mm) H E : 타판의하단과의일체형부품의상단사이의수직거리 (m) H X : 고려하는단면과일체형부품의상단사이의수직거리 (m) k, k 1 : 타판및타두재의재료계수 타두재하우징과의연결부에있어서단면계수의계산타두재하우징부의일체형부품에연결하는타판구조의단면에있어서단면계수는타의대칭축에대하여계산하여야한다. 이단면계수의계산에있어서고려하는타판의폭 (mm) 은다음식에의한값이하로하여야한다. b s V H X m 여기서, s V : 두수직웨브의간격 (m) ( 그림 11 참조 ) H X : [5.3.] 에따른거리 m : 계수로서일반적으로 3으로한다. 타두재고정볼트에접근하기위한개구를완전용입으로용접되지않은경우, 개구부를경감하여야한다. ( 그림 11 참조 ) 수평웨브의두께일체형부품부근수평웨브의판두께및수평웨브사이의타판두께 (mm) 는다음식에의한값중큰것으로하여야한다. t H = 1. t P t H d.45 s S H 여기서, t P : [5..1] 에따른다. d S : 다음에따른직경 (mm) 464 선급및강선규칙 14

433 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 d S =D 1 : 타두재와결합하는일체형부품의경우 d S =d A : 핀틀과결합하는일체형부품의경우 D 1 : [3..1] 에따른타두재의직경 (mm) d a : [5.5.1] 에따른핀틀의직경 (mm) s H : 두개의수평웨브사이의간격 (mm) 직접계산의결과에근거하여적당하다고인정하는경우, 다른두께의적용도가능하다. 이경우, 직접계산의 결과및관련자료를우리선급에제출하여야한다. 그림 11 타판구조와타두재하우징의연결부횡단면 일체형부품과용접한타판및수직웨브의두께타두재하우징부의일체형부품과용접한수직웨브및해당일체형부품하방의타판두께에대해서는표 에의한값이상이어야한다. 표 타판및수직웨브의두께 타의종류슈피스로지지하는타 ( 그림 3) 반삽형및삽형타 ( 그림 4 내지 6) 수직웨브의두께 (mm) 타판의두께 (mm) 개구가없는경우 개구경계 개구가없는경우 개구부 는 [5..1] 의정의에따른다. 선급및강선규칙

434 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 일체형부품의돌출부일체형부품은돌출부를갖는구조로하여야한다. 타의수직및수평웨브는이돌출부에맞대기용접을한다. 웨브의판두께를다음값미만으로할경우, 이돌출부를설치할필요는없다. 1 mm : 반삽형타의하부핀틀의하우징부일체형부품과용접한웨브및삽형타의타두재커플링부의일체형부품과용접한수직웨브의경우 mm : 기타의웨브 타토크를타본체내부에연장된축에의하여타에전달하는경우, 연장축은타본체내의연장된길이의상부 1 % 의위치에서지름이 D t 또는 D 1 의큰쪽의값을지름으로하여야한다. 충분한지지가제공된다면아래쪽으로.6 D t 까지, 삽형타의경우보강된지름의.4배까지테이퍼될수도있다. 5.4 타베어링 베어링에는라이너와부시를취부하여야한다. 최소두께는다음에따른다. t min = 8mm : 금속및합성재료 t min = mm : 리그넘재료소형의선박에서부시를취부하지않은경우의타두재에있어서는취항후에기계가공할수있도록지름을적당히증가시켜야한다 적당한윤활장치가제공되어야한다 베어링력은 [3.3] 에규정하는직접계산의결과에따른다. 초기추정으로써베어링력은탄성지지를고려하지않고결정될수있다. 두개의지지가있는표준적인타의경우타력 C R 은타면적의무게중심으로부터수직거리에따라서지지점에분포된다. 반삽형타의경우러더혼에서의지지력 (N) 상부베어링에서의지지력 (N) b 및 c는그림 14 참조한다 베어링면의투영면적 A b ( 베어링높이 라이너의외경 ) (mm ) 은다음식에의한값이상이어야한다. B A b q 여기서, B : 지지력 (N) q : 표 3에따른허용면압 466 선급및강선규칙 14

435 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 스테인레스및내마모성강, 청동및가열압착청동그래파이트는비합금강과상당히다른점이있으므로각각에대한예방책이요구된다 베어링높이는베어링의지름이상, 지름의 1.배를초과해서는안된다. 베어링높이를베어링지름미만으로하는경우, 보다높은압력을허용하도록하여야한다. 슈피스및러더혼의핀틀베어링의두께는핀틀직경의대략 1/4이어야한다. 표 3 베어링재료의표면압력 q 베어링재료 q [ Nmm ] 리그넘바이트.5 화이트메탈, 윤활유 4.5 합성재료 (1) 5.5 강 (), 청동및가열압착청동그래파이트 7. (1) () 합성재료는형식승인품이어야한다. 표면압력은베어링제조자의사양과시험에따라 5.5 Nmm 을초과하는면압을인정하는경우가있다. 단, 1 Nmm 을넘어서는아니된다. 타두재라이너와승인된조합으로사용하는스테인레스및내마모성강시험에의해검증된경우, 7 Nmm 를초과하는면압을인정하는경우가있다. 5.5 핀틀 핀틀은 [4.4] 및 [4.6] 에규정하는조건을만족하는치수이어야한다. 핀틀의지름 (mm) 은다음식에의한값이상이어야한다. d a.35 B1k r 여기서, B 1 : 지지력 (N) k r : 재료계수 ([1.4.] 참조 ) 5.5. 라이너또는부시의두께 (mm) 는다음또는 [5.4.1] 의최소값이상이어야한다. t.1 B 원추형상의핀틀의경우, 테이퍼는다음에적합하여야한다. 1:8 to 1:1 : 슬러깅너트를이용하는경우 1:1 to 1: : 오일분사및유압너트를이용하는경우 선급및강선규칙

436 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 핀틀은의도하지않은헐거워짐이나떨어져나가는것을방지할수있도록설치되어야한다. 너트및나사에대하여는 [4.4.5] 및 [4.5.] 의요건을적용한다. 5.6 베어링틈새 금속베어링재료의베어링틈새 (mm) 는다음이상이어야한다. d b 1 1. 여기서, d b : 부시의내면의지름 (mm) 5.6. 비금속베어링재료를사용하는경우, 베어링틈새는재료의부풀기및열팽창특성치를고려하여특별히결정하여야한다 틈새는지름에서 1.5 mm 미만이어서는아니된다. 자기윤활형부시의경우, 제조자의사양에따라이값을작게할수가있다. 6. 타두재의설계허용모멘트 6.1 일반 타두재의설계허용모멘트는다음식에따른다. Q F 3 t D.664 k r D t : [3.1] 에따른타두재의지름 (mm) 실제로이용되는타두재의지름 D ta 을계산에의해얻어진지름 D t 보다큰것으로하는경우, 상기식에서 D t 대신에 D ta 를사용하여야한다. 단, 상기식의적용상의 D ta 는 1.145D t 보다클필요는없다. 7. 스토퍼, 고정장치 7.1 스토퍼 커드란트 (quadrants) 또는틸러의운동은양현에설치된스토퍼에의하여제한된다. 스토퍼및선체와연결되는받침대는타두재의설계허용모멘트에대하여사용재료의항복응력을초과하지않는충분한강도를가지는구조로하여야한다. 468 선급및강선규칙 14

437 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 7. 고정장치 7..1 타를원하는위치에고정할수있도록각조타장치는고정장치를설치하여야한다. 고정장치및선체에있는받침대뿐만아니라이장치도강한구조로되어서 [6] 에규정하는타두재의설계허용모멘트에서재료의항복응력을초과하지않는충분한강도를가지는구조로하여야한다. 선박의속도가 1 knot를초과하는경우설계허용모멘트는속도를 1 knot로하는경우의타두재의지름에대하여계산하는것으로하여도좋다 스토퍼및고정장치에대해서는우리선급의관련규정을참고한다. 8. 프로펠러노즐 8.1 일반 이하의요건은내부지름이최대 5m인프로펠러노즐에대하여적용한다. 그이상의지름을지닌노즐에대하여는특별히고려하여야한다 고정노즐의선체구조에의부착은특별한주의를기울여야한다. 8. 설계압력 8..1 프로펠러노즐에대한설계압력 (knm ) 은다음식에따른다. p c d p d p d N Ap 여기서, N : 최대축출력 (kw) A p : 프로펠러회전면의면적 (m ) D : 프로펠러지름 (m) : 다음식에따른계수로서최소값은.1로한다 c : 계수로서다음에따른다. ( 그림 1 참조 ) c = 1. : 구역 c =.5 : 1구역및 3구역 c =.35 : 4구역 N A p 선급및강선규칙

438 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 그림 판두께 노즐외판의두께 (mm) 는다음식에의한값이상이어야한다. 단, 7.5 mm 미만으로하여서는아니된다. t t t k 여기서, t : 두께 (mm) 로서다음에따른다. t 5a p d a : 링보강재의간격 (m) t k : 허용쇠모량 (corrosion allowance)(mm) t 1 일때 t k 1. 5 t t 1 일때 t k 최소.1.5,3. k 8.3. 구역 3에있어서노즐내부의보강링의두께는구역 3에대한노즐외판두께이상이며, 최소 7.5 mm 이상이어야한다. 8.4 단면계수 그림 1의단면의중립축에대한단면계수 (cm ) 는다음식에의한값이상이어야한다. w n d bv 여기서, d : 노즐의내경 (m) b : 노즐의길이 (m) n : 계수로서다음에따른다. n =1. : 선회식노즐 n =.7 : 고정노즐 47 선급및강선규칙 14

439 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 8.5 용접 노즐의외축및내측의노즐외판은가능한한이중연속용접에의하여내부보강링에용접되어야한다. 플러그용접은외측의노즐외판에대해서만허용된다. 9. 러더혼및슈피스의치수 9.1 슈피스 슈피스의 z 축에대한단면계수 (cm ) 는다음식에의한값이상이어야한다. W z B x 8 1 k 여기서, B 1 : [3.3] 의규정에따른다. 점지지타의경우, 슈피스의탄성을무시하면, 그지지력은대략 B 1 = C R/이다. : 각각의단면의타축에서의거리 (m) 로서, 다음에따른다. min max : 그림 13 및 [3.3.] 에따른다. 그림 13 슈피스 9.1. y축에대한단면계수는다음이상이어야한다. 러더포스트및타축이없는경우 W y Wz 러더포스트또는타축이있는경우 Wz Wy 3 선급및강선규칙

440 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 x 5 위치에서의단면적 (mm ) 은다음값이상이어야한다. B1 A s k 굽힘응력및전단응력을고려한등가응력은길이 이내의어떠한위치에서도다음값이하로해서는아니된다. v b k 여기서, B x 1 b W B 1 A s z 9. 반삽형러더혼 ( 일점탄성지지 ) 9..1 굽힘모멘트 (N.m), 전단력 (N) 및비틀림모멘트 (N.m) 의분포는다음식에따라결정된다. 굽힘모멘트 : M B z b 1 M b max 1 B d 전단력 : Q B1 비틀림모멘트 : M T B 1 e( z ) 초기부재치수결정을위하여러더혼의굽힘을무시하는경우, 지지력 B 1(N) 은다음식에따라계산하는것이가능하다. B C 1 R b c 여기서, b, c, d, e (z) 및 z는그림 14 및그림 15에따른다. b는타면의중심위치에서구한다. 47 선급및강선규칙 14

441 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 그림 14 러더혼의치수 그림 15 러더혼에작용하는하중 9.. 러더혼의횡방향 x 축에대한단면계수 (cm ) 는어떠한 z 위치에있어서도다음값이상이어야한다. W x M b k 러더혼의어느단면에있어서도전단력 Q에의한전단응력 (Nmm ) 은다음값이하이어야한다. 48 k 전단응력은다음식에따른다. B 1 A h 여기서, A h : 러더혼의 y축방향의유효전단면적 (mm ) 선급및강선규칙

442 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 9..4 러더혼의어떠한 z 위치에있어서도, 등가응력 (Nmm ) 은다음값이하이어야한다. v b 3 T 1 k 여기서, M b W T b x M T AT th 3 1 A T : 고려하는위치에있어서러더혼에둘러쌓인단면적 (mm ) t h : 러더혼판의두께 (mm) 9..5 러더혼의판두께를결정할때는 [5.] 내지 [5.4] 를만족하여야하고, 두께는 (mm) 이상이어야한다 힘을적절히전달하기위해러더혼의외판은종방향거더에연결하는등에의해적절히선미구조와연결하여야한다. ( 그림 16 참조 ). 그림 16 러더혼과선체구조의연결 9..7 러더혼의횡방향웨브는충분한수를선체에인접하는갑판까지도달하도록하여야하며, 적당한두께를가지는것이어야한다 선체와의완전한연결을확보하기위하여러더혼의횡방향웨브와동일선상에견고한실체늑판을설치하여야한다. 이러한늑판의두께는 6장 1절또는 9장 절에따른선저외판두께의 5 % 증가된것이어야한다 러더혼은선미탱크의중심선격벽 ( 제수격벽 ) 과연결되어야한다. 474 선급및강선규칙 14

443 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 9..1 러더혼과외판의접합하는부분을곡면으로연결하는것으로하는경우, 부착되는개소중앙부에있는 A-A 단면에있어서러더혼의요구단면계수의약 5 % 는횡방향웨브에의한것이어야한다. 즉, A-A 단면은부착부의곡이시작되는위치의상방.7 r의단면으로한다. ( 그림 17 참조 ) 그림 17 러더혼과외판의접합부 9.3 반삽형러더혼 ( 이점탄성지지 ) 굽힘모멘트러더혼의일반적단면에작용하는굽힘모멘트 (N.m) 는다음에따른다. 러더혼의상부와하부지지점사이 M H = F A1z 러더혼상부지지점보다위쪽 M H = F A1z+F A(z-d lu) 여기서, F A1 : 그림 5에따른러더혼하부지지점에서의지지력 (N) 으로, B 1 과동일한값을취한다. F A : 그림 5에따른러더혼상부지지점에서의지지력 (N) 으로, B 와동일한값을취한다. z : 그림 19에규정하는길이로 d 미만으로한다 (m). d lu : 그림 18에따른러더혼하부와상부베어링사이의거리 (m) ( ) 그림 18 러더혼의굽힘모멘트계산을위한기하학적매개변수 선급및강선규칙

444 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 9.3. 전단력러더혼의일반적인단면에작용하는전단력 Q H(N) 는다음에따른다. 하부와상부러더혼베어링사이 Q H=F A1 러더혼상부베어링의위쪽 Q H=F A1+F A 여기서, F A1, F A : 지지력 (N) 토크러더혼의일반적인단면에작용하는토크 (N.m) 는다음에따른다. 하부와상부러더혼베어링사이 M T = F A1e (z) 러더혼상부베어링의위쪽 M T = F A1e (z)+f Ae (z) 여기서, F A1, F A e (z) : 지지력 (N) : 그림 19에따른비틀림모멘트지지거리 (m) 그림 19 러더혼기하학적매개변수 전단응력계산 a) 하부와상부러더혼베어링사이의일반적인단면에대하여응력은다음식으로계산한다. : 전단응력 (Nmm ) 은다음에따른다. FA 1 s A H : 중공의러더혼에대한비틀림응력 (Nmm ) 은다음에따른다. M T1 3 T F t T H 실체구조의러더혼에대해서는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 476 선급및강선규칙 14

445 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 b) 러더혼상부베어링보다위쪽의일반적인단면에대하여응력은다음식으로계산한다. : 전단응력 (Nmm ) 은다음에따른다. s FA1 FA A H : 중공의러더혼에대한비틀림응력 (Nmm ) 은다음에따른다. M T1 3 T F t T H 실체구조의러더혼에대해서는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 여기서, F A1, F A: 지지력 (N) A H : y축방향에관한러더혼의유효전단면적 (mm ) M T : 토크 (N.m) F T : 러더혼의외벽부의평균면적 (m ) t H : 러더혼의외벽부의판두께 (mm) 로서, 임의의러더혼의단면에있어서 의최대값은 t H 가최소가되는위치에서계산한다 굽힘응력계산그림 14에규정된길이 d 범위내의러더혼의일반적인단면에대하여응력은다음식으로계산한다. : 굽힘응력 (Nmm ) 은다음에따른다. M B W H X M H : 고려하는단면에서의굽힘응력 (N.m) W X : X축에대한단면계수 (cm )( 그림 19 참조 ) 비고상기 [9..5] 내지 [9..1] 의규정은이점탄성지지타에대해서도적용한다. 1. 러더커플링플랜지 일체형의단조, 주조플랜지또는단조, 주조의용접구조의플랜지를사용하지않는경우, 타의수평커플링플랜지는판두께를증가한타본체의부재에 11장 1절에규정하는일면또는양면개선완전용입용접으로타에연결되어야한다.( 그림 참조 ) 선급및강선규칙

446 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 = 타판의두께 (mm) = 실제플랜지의두께 (mm) = (mm) 여기서, <5mm = (mm) 여기서, 5 mm 그림 타의수평커플링플랜지 1.1. 커플링플랜지는판두께방향의강도저하에대비하여적절한여유를가지는것으로하여야한다. 필요한경우, 용접결합의타당성에관하여계산에의한검증을하여야한다 타두재와플랜지의용접결합은그림 1에따른다. 그림 1 타두재와커플링플랜지의용접결합 478 선급및강선규칙 14

447 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 11. 선회식추진장치 11.1 일반 배치선회식추진장치는다음으로구성된다. ( 그림 참조 ) 조타기 베어링 선체지지부 시스템의타기부 포드추진장치의경우, 전기모터를내장한다. 그림 선회식추진장치 적용 이규정은선체지지부, 타기부및포드에적용한다. 조타기와베어링은우리선급의관련규정에적합하여야한다 작동조건선박이최대속력으로항해중에서선회식추진장치의각현으로의최대각도가설계자에의해규정되어야한다. 일반적으로최대선회각도는어떤회전방향에대해서도 35도미만이어야한다. 일반적으로선속에대한회전각도가승인용으로제출된경우, 최대각도이상의회전이인정될수있다. 11. 배치 도면승인포드및타기부의구조적배치에대한도면에추가하여선회식추진장치의지지부배치도가우리선급에승인용으로제출되어야한다. 지지부의치수및지지부에작용하는최대하중이이도면에명시되어야한다 고정장치선회식추진장치는손상상태에서의도하지않은방향으로추진되지않도록장비의회전을방지하기위하여기계적으로고정할수있어야한다. 선급및강선규칙

448 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 11.3 설계하중 선회식추진장치의판및보강재의치수결정을위한면외압은선박이최대속력으로항해중에서최대선회각 ( 양방의회전방향 ) 에서결정한다. 선회식추진장치에작용하는총힘은장비의외부표면에작용하는면외압의총량이다. 면외압및작용력의계산서를우리선급에제출하여야한다 판부재 선회식추진장치의타기부판부재선회식추진장치의타기부판의두께 (mm) 는 C R/A를 [11.3] 에따른면외압력으로대체하고 [5..1] 에따른것이상이어야한다 포드의판포드의판두께 (mm) 는 6장 1절혹은 9장 절에따른것이상이어야한다. 여기서, 면외압은 [1.1.3] 에의해계산된다 웨브포드추진장치의타기부웨브두께는 [5..3] 에따른다. 여기서, 면외압은 [11.3] 에의해계산된다 일반보강재 포드의일반보강재 포드의일반보강재치수는계산된다. 6 장 절또는 9 장 절에따른것이상이어야한다. 여기서, 면외압은 [11.3] 에의해 차지지부재 해석기준선회식추진장치의 1차지지부재치수계산는다음요건에따라직접계산으로설계자가실시한다. 구조모델은포드, 추진장치의타기부, 베어링및선체지지부로구성 선회식추진장치와선체구조의결합을나타내는경계조건 [11.6.] 에따른하중 설계자에의한직접계산해석 ( 구조모델, 하중및응력계산, 강도평가 ) 을참고로서우리선급에제출하여야한다 하중 선회식추진장치의 1차지지부재에대한직접계산에서설계자는다음의하중을고려하여야한다. 중력에의한하중 부력 선박이최대속력으로항해시각현으로회전할수있는최대각에서계산된최대하중 최대선회각이상의회전각에상응하는선속에대한조타가능한선회각도에있어서최대하중 ([11.1.3] 조 ) 프로펠러의역회전에의한급정지시의계산된최대하중 포드의 18도선회에의한급정지시의계산된최대하중 참 48 선급및강선규칙 14

449 1 장선체의장 11 편 1 장 1 절 강도평가 [11.6.] 에정의된하중에대하여계산된 1 차지지부재의본미세스 (Von Mises) 의등가응력 (Nmm ) 은다음식에적합하여야한다. 여기서, : 허용응력 (Nmm ) 으로다음값중에서작은값에따른다. =.75 = 선회식추진장치의선체지지부 해석기준 선회식추진장치의선체지지부치수는 [11.6.1] 의요건에따라설계자에의해직접계산으로한다 하중 선회식추진장치의선체지지부에대한직접계산에서고려되는하중은 [11.6.] 에따른다 강도평가 [11.6.] 에규정하는하중조건에대하여계산된선체지지부의본미세스 (Von Mises) 의등가응력 (Nmm ) 은다음식에따른다. 여기서, : 허용응력으로다음에따른다. = 65/k r k r : [1.4.] 에따른재료계수 보다큰 는등가응력의위치와직접계산평가의방법에따라개별적으로우리선급의승인을받아야 한다. 선급및강선규칙

450 1 장선체의장 11 편 1 장 절 제 절 불워크및가드레일 1. 일반 1.1 서론 이절의요건은건현갑판, 선루갑판및건현갑판상의갑판실 1층상부에설치하는불워크및가드레일의배치에적용한다. 1. 일반사항 1..1 건현갑판, 건현갑판위의선루갑판, 건현갑판및선루갑판끝단의갑판실 1층에서모든노출부에효과적인불워크또는가드레일이설치되어야한다. 1.. 불워크또는가드레일의높이는갑판으로부터적어도 1m이어야한다. 그러나높이가선박의통상적인운항에지장을주는경우에는적절한보호조치가있고정부요건에적합한경우그높이를낮출수있다 선루가트렁크로연결된경우건현갑판의노출부전체에대하여개방레일을설치한다 B-1형선박은폭로부길이의적어도절반에대하여건현갑판노출부에개방레일을설치하거나 9장 6절 [5.5.] 에적합한방수구를설치한다 건현계산에포함되는불워크및.6 B 이상너비의트렁크를갖는선박은폭로부길이의적어도절반에대하여트렁크주위의건현갑판노출부에개방레일을설치하거나 9장 6절 [5.3.1] 에적합한방수구를설치한다 한단또는양단이개방된선루를갖는선박은선루에적절한방수구를설치한다 불워크의하부에방수구는 9장 6절 [5] 의요건에적합하여야한다.. 불워크.1 일반사항.1.1 규칙에따라불워크는상단부에적절한바로보강되어야하고. m 이하의간격에스테이또는브래킷으로지지되어야한다. 스테이의자유변혹은브래킷은보강되어야한다. 불워크의스테이및빔은하부의빔과일치하여야하며혹은부분횡보강재를이용하여빔과연결되어야한다. 다른방법으로스테이의하부끝단이종보강재에의해보강될수도있다. 선급및강선규칙

451 1 장선체의장 11 편 1 장 절.1. B-6 및 B-1형선박에서전단으로부터.7 L까지에위치한브래킷또는스테이의간격은 1. m 이하이어야한다..1.3 불워크가끝나는곳에서스테이또는브래킷의치수는 [.] 에따라증가시킨다..1.4 규칙에따라불워크는현측후판의상부끝단또는양상측판에연결되지않아야하나이것이어려운경우연결의상세가선급에개별적으로검토되어야한다.. 부재치수..1 높이가 1m를초과하지않는건현갑판상의불워크, 총두께는 6.5 mm 이상이어야한다. 불워크의높이가 1.8 m 이상인경우두께는같은위치의선루측면에대한계산과동일하다. 불워크의높이가 1. m와 1.8 m 사이인경우는선형보간하여계산한다... 하역설비에사용되는아이플레이트, 계선용또는예인용의호오서홀또는페어리더주위의불워크판과스테이는적절히보강되어야한다...3 선루의끝단및측판이불워크로연결되는부분은측판과동일한두께이어야하고이러한부분의불워크에개구가있는경우두께를증가시키거나적절한방법으로보강되어야한다...4 불워크하부에있는스테이의단면계수 (cm ) 는다음에따른값이상이어야한다. w 77sh B 여기서, s : 스테이의간격 (m) h B : 상부끝단과갑판사이의불워크높이 (m) 스테이와갑판의연결단면이상기단면계수의계산에고려되어야한다. 스테이의벌브또는면재는갑판에 용접된경우에만고려한다. 이경우하부갑판보는양면연속용접으로한다. 갑판에연결되지않고보강재가 있는스테이의최소단면계수계산은개별적으로선급에따른다. 선미부에서불워크가현측후판에연결된경우 6 mm 이하의너비를갖는취부판이스테이단면계수계산에고려될수있다...5 불워크의개구는선원의보호를위하여적어도 [3.1.] 의요건과동일하여야한다. 이목적으로수평적으로배치하는것을대신하여 3 mm 간격으로수직레일또는바를인정할수있다...6 갑판에목재화물을운송하는선박은특별한건현요건에적합하여야한다. 484 선급및강선규칙 14

452 1 장선체의장 11 편 1 장 절 3. 가드레일 3.1 일반사항 가드레일이있는경우선측후판의상단부가가능한한낮게유지되어야한다 하부의개구는 3 mm 이하이어야하고그상부로는 38 mm 이하이어야한다 현단또는선측후판이원형으로된경우지주는평평한갑판에위치하도록한다 고정식, 제거식또는힌지식지주는 1.5 m 정도의간격으로설치한다. 적어도매세번째지주는브래킷또는스테이로지지한다. 제거식또는힌지식지주는고정시킬수있어야한다 특별한경우에한정된길이에대하여가드레일을대신하여와이어로프만인정할수있다. 와이어는턴버클로팽팽해져야한다 두개의고정된지주또는불워크사이에서가드레일을대신하여작은길이에한하여체인을인정할수있다. 선급및강선규칙

453 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 제 3 절 의장 기호 이절에정의되지않은기호는 1장 4절을참조한다. EN : [.1] 에정의된의장수 1. 일반 1.1 일반 이절의요건은항내또는부근및보호지역에서임시적인계선에적용한다. 그러므로이절의요건에적합한장비는악천후의완전노출해안에서또는움직이거나표류하는선박을지탱하는용도가아니다 이절의요건에적합한장비는앵커가끌리지않는해저지반에서선박을지탱하는용도이다. 파지지반이불량한경우앵커의파지력은현저히감소된다 묘박장치에대한의장수 (EN) 는조류.5 m/s, 풍속 5 m/s 및체인의방출길이와해수깊이의비가 6에서 1을고려한것이다 평상시선박은한개의앵커를사용하는것으로한다.. 의장수.1 의장수.1.1 일반 모든선박은의장수 EN에따라표 1과같이앵커및앵커체인 ([3.3.5] 에따른로프 ) 을설치하여야한다. 일반적으로스톡리스앵커를적용한다. 의장수가 16을넘는선박은설비의결정에서개별적으로선급의승인이있어야한다. 표 1 설비 스톡리스앵커스터드앵커체인의장수지름 (mm) 수 (1) 단량 (kg) 길이 (m) 넘고이하제1종제종제3종 선급및강선규칙

454 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 스톡리스앵커스터드앵커체인의장수지름 (mm) 수 (1) 단량 (kg) 길이 (m) 넘고이하제1종제종제3종 선급및강선규칙 14

455 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 (1) 스톡리스앵커스터드앵커체인의장수지름 (mm) 수 (1) 단량 (kg) 길이 (m) 넘고이하제1종제종제3종 [3..4] 참조..1. 선박의의장수의장수 EN은다음수식에따른다. EN = /3 +hb+.1a 여기서, : 하기만재흘수선에대한형배수량 (t) h : 하기만재흘수선에서갑판실상부까지의유효높이로다음수식에따른다. h = a+σh n h 계산에서현호와트림은고려하지않는다. a : 선박중앙의하기만재흘수선에서상갑판까지길이 (m) h n : B/4이상의너비를갖는선루또는갑판실의 n번째층의중심선에서높이 (m). B/4를초과하는너비를갖는갑판실이 B/4 이하너비를갖는갑판실상부에있는경우하부갑판실의높이는무시한다. A : 하기만재흘수선상부로길이 L 내에있고 B/4 이상의너비를갖는선체, 선루및갑판실의측면적 (m ) 높이가 1.5 m 이상인고정된스크린또는불워크는 h 및 A 계산에서갑판실의일부로간주한다. 특히, 그림 1 에서빗금부분을포함한다. 해치코밍및콘테이너같은갑판화물의높이는 h 및 A 계산에서제외할수있다. 3. 의장 3.1 일반사항 모든묘박설비, 예인비트, 계선볼라드, 페어리더클리트및아이볼트는설계하중에사용할수있도록제작및선체에취부되어야한다. 선급및강선규칙

456 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 3.1. 묘박설비는체인이손상되거나엉키지않도록하여야하고모든작동조건에서앵커를보호하여야한다. 3. 앵커 3..1 일반사항 앵커의치수는다음요건에적합하여야한다. 앵커는승인도에따라제작및검사되어야한다. 3.. 일반앵커각앵커의무게는표 1에따른다. 총앵커의무게가표 1 이상인경우각앵커의무게는기준에서 ±7 % 의오차를인정한다. 핀과부속품을포함하여스톡리스앵커의해드무게는앵커무게의 6 % 이상이어야한다. 스톡앵커의경우스톡을제외한앵커의무게는표 1의스톡리스앵커무게의 8 % 이상이어야한다. 스톡의무게는연결새클을포함하고스톡을제외한앵커의무게 5 % 이상이어야한다. 그림 1 의장수에포함되는불워크또는고정스크린의유효면적 3..3 고파지력및초고파지력앵커선급의재료에대한적용요건에따라승인된일반앵커보다파지력이높은고파지력 (HHP) 및초고파지력 (VHHP) 앵커는사전조율이나해저면의놓음에대한특별한고려를필요로하지않는다. 선수앵커로사용되는고파지력또는초고파지력앵커는각앵커의무게가표 1의일반스톡리스앵커의 75 % 또는 5 % 이상이어야한다. 일반적으로초고파지력앵커는 15 kg 이하이다 세번째앵커 세개의앵커가있는경우, 두개는체인에연결하고항시사용할수있도록위치하여야하고, 세번째앵커는예비품으로이용할수있으나선급에서는요구하지는않는다 고파지력앵커의승인검사고파지력앵커의승인을위하여다양한해저상태에대하여시험을실시한다. 이러한시험으로고파지력앵커의파지력이적어도같은무게의보통스톡리스앵커파지력의두배이어야한다. 고파지력앵커의무게범위에대한승인에서시험은무게범위의대표적인앵커크기에대하여실시한다. 이때적어도두종류의크기에대하여시험을실시한다. 승인되는최대크기의무게는시험되는최대크기의 1배이하이어야하며, 최소무게는시험최소무게의.1배이상이어야한다 초고파지력앵커승인시험초고파지력앵커의승인에서적어도세가지해저형태즉부드러운진흙혹은개흙, 모래혹은자갈그리고단단한진흙혹은비슷한조합물질에서시험을실시한다. 이러한시험으로초고파지력앵커의파지력이적어도같은무게의보통스톡리스앵커파지력의네배또는같은무게의고파지력앵커파지력의두배이어야한다. 파지력시험하중은재료에대한선급규칙에따른앵커의내력하중이하로한다. 초고파지력앵커의무게범위에대한승인에서시험은무게범위의대표적인앵커크기에대하여실시한다. 이때적어도세종류의크기즉무게범위의상위, 중위및하위에대하여시험을실시한다. 49 선급및강선규칙 14

457 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 3..7 고파지력및초고파지력앵커의시험요건일반적으로시험은예인선으로실시한다. 해안에서시험은개별적으로선급의승인을득한다. 시험할앵커와동일형식의기존승인된앵커의비교에의한해상시험은개별적으로선급의승인에의한다. 각크기에대하여시험을위한두개의앵커 ( 고파지력앵커시험을위한일반스톡리스앵커와고파지력앵커, 초고파지력앵커시험을위한일반스톡리스앵커와초고파지력앵커, 일반스톡리스앵커가없는경우고파지력앵커와초고파지력앵커 ) 는같은무게이어야한다. 무게에적합한직경으로각앵커에연결되는체인의길이는생크를수평하게끌수있어야한다. 이목적을위하여방출된체인의길이와해수깊이의비는보통 1이어야한다. 이비가작으면개별적으로선급의승인을득하여야한다. 각앵커와해저형태에따라세번의시험을한다. 끄는힘은동력계로측정하며, 동력계대신에예인선의 RPM 및볼라드인력의곡선으로인정될수있다. 앵커의복원이나파괴의가능성에관하여주의를한다. 3.3 앵커체인 재료앵커체인은강의종류및제조형식에따라제1종, 제종또는제3종으로구분한다. 앵커체인에사용된재료의종류및제조방법은각제작자마다선급의승인을받아야한다. 체인을만드는소재와체인완성품은선급의재료규칙에적합하도록시험한다. 제1종으로만든앵커체인은고파지력또는초고파지력앵커에사용하지않는다 스터드붙이체인의치수 스터드붙이체인의무게및치수는선급의규칙에적합하여야하고직경은표 1 이상이어야한다 스터드없는체인 의장수 9 미만의선박은 [3.3.1] 에서의정의와같이내력하중에동일한강도이고사용강의등급이동일한경우스터드붙이앵커체인을대신하여스터드없는체인을선급이인정할수있다 앵커체인의배치앵커체인은각 7.5 m이고디 (Dee) 형또는러그리스 (Lugless) 형섀클로연결되어야한다. 표 1에따른앵커체인의총길이는두개의앵커에같은길이로나눈다. 다만, 다르게배치되는경우개별적으로선급의판단에따른다. 선박이.5 m/s 이상의조류에묘박하는경우선급은더무거운체인을요구할수있다 와이어로프스터드붙이또는쇼트체인을대신하여다음과같은경우에와이어로프가사용될수있다. 선박의길이가 3 m 미만인경우양쪽앵커에와이어로프 선박의길이가 3 m에서 4 m 사이인경우한쪽앵커에와이어로프상기와이어로프는총길이가표 1에따른스터드붙이체인길이의 1.5배이어야하고최소파단하중이스터드붙이체인에상응하여야한다. ([3.3.] 참조 ) 1.5 m 또는앵커의격납위치와윈치사이의길이중에서작은길이로와이어로프와앵커사이에짧은체인을연결한다. 3.4 부속품 일반사항앵커체인이디 (Dee) 형일반섀클로서로연결된경우앵커는첫째체인의링크에디 (Dee) 형앤드섀클로연결할수있다. 분리형링크는 Dee형앤드섀클을대신하여사용될수있다. 이러한경우 [3.4.] 에따른직경이증가된앤드링크는생략된다. 여러길이의체인이러그리스섀클로연결되고직경이증가된링크가있는경우앵커는특별한페어 (pear) 모양의러그가없는끝단샤클또는부속품의부착으로첫째체인에연결할수있다. 선급및강선규칙

458 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 3.4. 치수부속품의직경은표 이상이어야한다. 부속품은직경이증가된스터드링크와앤드링크사이의다음품목들로구성된다. 직경이 1. d인스위블 직경이 1.1 d인증가된스터드링크다른구성품인경우개별적으로선급의승인에따른다. 표 부속품의직경 부착품 직경 (mm) 단말샤클개방단말링크확장스터드링크보통스터드링크러그리스 (Lugless) 샤클 1.4 d 1. d 1.1 d d d 여기서, d : 보통링크의직경 (mm) 재료연결섀클과앤드섀클의강도는연결되는체인의강도와동일하여야하고선급규칙에따라시험하여야한다 예비부속품예비의페어 (pear) 러그리스끝단샤클또는부속품은예비앵커의사용이가능하도록하여야한다. 3.5 토우라인및무어링라인 일반 표 3 에따른토우라인은예인선또는다른선박으로예인되는선박의부속품이어야한다 재료토우라인및계선라인은와이어, 자연섬유, 합성섬유또는와이어와섬유의혼합물일수있다. 표 3에따른절단강도는와이어또는자연섬유로프에참조한다. 와이어및자연섬유로프는선급규칙에따라시험한다 와이어와이어는아연도금되고표 4에따른형식이어야한다. 와이어가윈치드럼에손상되는경우계선윈치에사용되는와이어는섬유심재대신으로금속심재로제작될수있다. 일반적으로와이어는금속심재에추가하여 186 스레드이상이어야한다. 표 3 토우라인및무어링라인 의장수 토우라인 (1) 무어링라인 넘고 이하 최소길이 절단하중 (kn) 수 () 각길이 (m) 절단하중 (kn) 선급및강선규칙 14

459 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 의장수 토우라인 (1) 무어링라인 넘고 이하 최소길이 절단하중 (kn) 수 () 각길이 (m) 절단하중 (kn) 선급및강선규칙

460 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 (1) () 의장수 토우라인 (1) 무어링라인 넘고 이하 최소길이 절단하중 (kn) 수 () 각길이 (m) 절단하중 (kn) 토우라인은강제적인것은아니며, 이것은선박의길이 18 m 이상의선박에권고된다. [3.5.4] 참조 표 4 와이어구성 절단하중 (kn) 와이어구성 소선수최종인장강도 (Nmm ) 와이어구성 BL < ~ 섬유심재 6 스트랜드 16 < BL < ~ 섬유심재 6 스트랜드 BL > or 177 ~ 섬유심재 6 스트랜드 무어링라인의수각무어링라인의절단하중이 49 kn을초과할때선박라인의총절단하중이표 3을초과한경우강도가작으면서표 3 보다무어링라인의수가많거나표 3 미만인경우강도가크면서표 3 보다계선라인의수가적은것을인정할수있다. 어느경우든지라인의수는 6 이상이어야하고각라인의절단하중은 49 kn을초과하여야한다 무어링라인의길이 각무어링라인의길이는총길이가표 3에따른것의합보다큰경우표 3에따른것의 7% 까지경감할수있다 합성섬유로프와자연섬유로프의절단하중등가일반적으로섬유로프는폴리아미드또는다른동등합성섬유로만든다. 합성섬유로프와자연섬유로프절단하중 (kn) 의등가는다음수식에따른다. B LS 8 / 9 B 7.4 LN 494 선급및강선규칙 14

461 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 여기서, δ : 합성섬유로프의연신율로 3 % 이상이다. 3.6 호오스파이프 호오스파이프는적절한기준에따라제작한다. 위치및기울기는작동으로인한선체손상을피하며, 체인을잘인도하고앵커의효과적인격납이되도록배치한다. 이를위하여체인의크기에적합한마찰방지판을갑판및외판에설치한다. 호오스파이프주위의외판은적절히보강한다 체인을잘인도하기위하여호오스파이프는롤러를설치할수있다. 이롤러의직경은완전임프린트 (imprint) 이면체인크기의 1배이상, 부분적인임프린트 (imprint) 이면 1배이상이어야한다 팀버, 승강스토퍼등과같이모든계류설비는검사원의검사를득하여야한다. 3.7 윈들라스 일반 윈들러스는동력구동이고체인의크기와앵커의무게에적합하여야한다. 윈들라스는체인을호오스파이프로잘인도하도록적절히위치하여야한다. 윈들라스주위의갑판은적절히보강한다 연속인장력의계산에서가정연속인장력 ( ) 의계산에서윈들라스는다음조건에서동력이공급되어야한다. 일반스톡리스앵커 뷰폿 6의풍력 3노트의조류속도 묘박깊이 1 m 부력및호오스파이프의효율 (7 % 로가정 ) 을감안한 여유치를제외한선급규칙에따른앵커의무게 앵커는한번에하나를들어올림부력때문에체인의무게가선급규칙보다작아지며, 단위길이당무게 (kg/m) 는다음의수식에따른다. 여기서, d : 체인의직경 (mm) 연속인장력의계산 [3.7.] 의가정에따르며, 윈들러스동력은표 5 에따른연속인장력이적어도 3 분간공급되어야한다. 선급및강선규칙

462 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 표 5 연속인장력 체인의재료 연속인장력 (kn) 연강 고장력강 초고장력강 =.375 =.45 =.475 여기서, d : 체인의직경 (mm) 일시과부하윈들라스의동력은앵커를올리기위하여일시과부하가필요하다. 일시과부하는연속인장력의 1.5배이상이어야하고 분을유지하여야한다. 과부하상태의속도는 [3.7.5] 에따른보통속도미만일수있다 권양속도 앵커및체인을감아올리는속도는평균.15 m/s 이상이어야한다. 속도는 3연 (8.5 m) 를수중으로내린상태에서 연에대하여측정한다 윈들러스제동윈들러스제동은동력의단절상태에서앵커및체인을멈출수있는충분한능력이있어야한다. 증기로구동되지않는윈들러스는역지장치가있어야한다. 브레이크붙이윈들러스및케이블승강크러치는응력부의영구변형또는미끄러짐없이체인의절단하중의 45 % 를견디어야한다 체인스토퍼 체인스토퍼가설치된경우이는체인의절단하중 8 % 를견디어야한다. 체인스토퍼가없는경우윈들러스는응력부의영구변형또는미끄러짐없이체인의절단하중의 8 % 를견디어야한다 그린파랑하중하기만재흘수선으로부터폭로갑판의높이가.1 L 또는 m중작은것미만인경우선수 L/4 내에위치한윈들러스의고정장치는파랑에대하여보호를하여야한다. 그린파랑압력및적용면적은다음에따른다. ( 그림 참조 ) 축방향에수직하게 knm 를작용및그방향에대한투영면적 축방향에수평하게 15 knm 를내측 / 외측으로구분하여작용및그방향에대한투영면적의 f배 여기서, f : f = 1+B/H, 단.5 이하 B : 축에수평하게측정한윈들러스의너비 H : 윈들라스의높이 계선윈치가윈들라스와통합체인경우윈들러스로취급한다. 496 선급및강선규칙 14

463 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 그림 힘과무게의방향 그린파랑하중에대한윈들러스고정장치에서의힘윈들러스를갑판에고정하는볼트, 초크및스토퍼에서힘은 [3.7.8] 에따른그린파랑하중을고려하여계산한다. 윈들러스는 N볼트그룹으로지지된다. ( 그림 3 참조 ) 볼트그룹에작용하는축력 Ri는인장이양의값이며, 다음수식에따른다. 여기서, P x : 축에수직으로작용하는힘 (kn) P y : 축에수평으로작용하는내측또는외측중에서큰힘 (kn) h : 윈들러스지지대위로축까지의높이 (cm) x i, y i : N볼트그룹의중심에서 i볼트그룹까지의 X 및 Y의좌표계 A i : i 그룹의전체볼트단면적 (cm ) I x, I y : N 볼트그룹에대한관성력 R si : 윈들러스자중으로인한 i볼트그룹에서정반력 (kn) i볼트그룹에작용하는전단력 F xi, F yi 및조합력 F i(kn) 는다음수식에따른다. g g 선급및강선규칙

464 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 여기서, : 마찰계수로.5 M : 윈들러스의질량 (ton) N : 볼트그룹의수 축인장 / 압축력및면압력은지지구조물의설계에고려한다. 그림 3 부호규칙 앵커및체인에대한윈들러스의강도기준윈들러스의각부와스토퍼에서응력은사용되는재료의항복응력미만이어야한다. 상기응력의계산에서다음사항에주의한다. 각종응력집중 동력및체인의갑작스런구동에의한동하중 계산방법및근사치 윈들러스고정장치의강도기준 i볼트그룹의각볼트에서축인장응력은 [3.7.9] 에따라계산한다. [3.7.9] 에따라계산되는수평력 F xi 및 F yi 는전단초크에의해지지된다. 취부된볼트가한방향또는양방향에서전단력을지지하도록설계된경우에는각볼트에서의등가본미세스 (Von Mises) 응력 (Nmm ) 는다음수식에따른다. 여기서, 는내력에의한볼트의응력합성수지가사용된경우게산에서특별히고려한다 갑판과의연결윈들라스및스토퍼는갑판에효과적으로설치하여야한다. 3.8 체인스토퍼 체인스토퍼는일반적으로선박이묘박하고있을때체인에의한윈들러스에작용하는인장을감소시키기위하여윈들러스와호오스파이프사이에설치한다. 체인스토퍼는체인의절단하중 8 % 를견디어야한다. 체인스토퍼주위의갑판은보강한다. 같은목적으로일부의체인이격납된앵커무게를지탱하도록사용될수있 498 선급및강선규칙 14

465 1 장선체의장 11 편 1 장 3 절 으나이는체인스토퍼로간주하지않는다 윈들러스와호오스파이프가거리가멀고체인스토퍼가없는경우체인이윈들러스에잘인도되도록적절한배치가필요하다. 3.9 체인로커 체인로커의크기는모든체인을넣을수있고윈들러스에쉽게인도되도록하여야한다 두개의체인을상용하는경우체인로커도두구획으로하고각각하나의체인을모두를넣을수있어야한다 체인의선박쪽끝단은선박구조의적절히보강된부착물에섀클로고정되어야한다. 일반적으로이러한부착물은체인의절단하중 15 % 이상을견디어야한다. 유사시부착물은체인로커외부로쉽게이탈이되어야한다 체인로커가충돌격벽후방에위치할경우, 주위격벽은수밀이어야하고배수장치를설치하여야한다. 3.1 페어리더및볼라드 페어리더및볼라드는예인, 계선에적합한크기및설계로취부되어야한다. 선급및강선규칙

466 11 장구조및시험 11 편 11 장 11 편 11 장 구조및시험 제 1 절 건조 제 절 용접 제 3 절 구획의시험 선급및강선규칙 14 51

467 11 장구조및시험 11 편 11 장 1 절 제 1 절 건조 1. 구조의상세 1.1 따낸개구부, 판의모서리 창구모서리, 따낸개구부의절단면은적절히가공처리되어야하며또한노치가없어야한다. 원칙적으로절단면의드래그라인등을그대로두고용접해서는안되며완만하게그라인딩처리를하여야한다. 모든모서리는적절한둥근모양이되도록하여야한다. 열또는기계로절단한판재또는면재의절단면은그모서리가예리해서는안되며, 위에규정한대로마무리하여야한다. 이규정은절단면의드래그라인등, 특히강력갑판의상부가장자리및이와유사하게용접이음부, 단면변화부또는구조상의불연속부에도적용되어야한다 해치개구모서리는기계절단 (machine cut) 하여야한다. 1. 냉간가공 1..1 파형격벽을냉간가공할때, 내측굽힘반경은판의건조두께의 배보다작아서는안된다. 균열의방지를위하여냉간가공전에열적절단자국 (flame cutting flash) 또는기계가공자국 (sheering burrs) 을제거하여야한다. 냉간가공후모든구조부재, 특히굽힘끝단부의판가장자리에대하여는균열의발생여부에대하여검사하여야한다. 가장자리균열이무시할수있을정도로사소한경우를제외하고는모든균열이발생한부재는불합격으로처리되어야한다. 보수용접은허용되지않는다. 1.3 조립, 정렬 (alignment) 구조부재를조립하거나구획을탑재하는동안지나치게큰하중을사용하는것은피해야한다. 가능한한개별구조부재에발생된주요변형은다음조립공정이전에교정되어야한다. 구조부재는 IACS 권고 No.47에의한표 1의요건에따라정렬되거나, 우리선급이인정하는공인제작기준의요건에따라정렬되어야한다. 중요한부재의경우, 필요하다면제어용천공 (control drillings) 을뚫고, 완료후다시용접하여야한다. 용접완료후곡직과정렬은재료의특성에심각한영향을주지않는방법으로실시되어야한다. 의심스러운경우, 우리선급은절차시험 (procedure test) 또는시공시험 (working test) 을요구할수있다. 선급및강선규칙 14 53

468 11 장구조및시험 11 편 11 장 1 절 표 1 정렬 (t, t 1 과 t : 건조두께 ) 맞대기용접부의정렬 상세표준허용기준비고 강도부재 나머지 ( 단, 최대 4. mm 까지 ) 는얇은판부재 필릿용접부의정렬 강도부재및고응력부재 나머지 대안으로, 정렬을체크하기위하여힐라인을사용할수있음 가 보다작은경우, 는 으로한다. 필릿용접부의정렬 강도부재및고응력부재 나머지 대안으로, 정렬을체크하기위하여힐라인을사용할수있음 가 보다작은경우, 는 으로한다. ( 비고 ) 강도부재 라함은다음부재를뜻한다 : 강력갑판, 내저판, 선저판, 하부스툴, 횡격벽의하부, 빌지호퍼및단일선측산적화물선의선측늑골. 54 선급및강선규칙 14

469 11 장구조및시험 11 편 11 장 1 절 길이방향 T 면재의정렬 상세표준허용기준비고 강도부재 = 8. mm T- 또는 L- 형강의높이정렬 강도부재 나머지 = 3. mm 패널보강재의정렬 ( 비고 ) 강도부재 라함은다음부재를뜻한다 : 강력갑판, 내저판, 선저판, 하부스툴, 횡격벽의하부, 빌지호퍼및단일선측산적화물선의선측늑골. 선급및강선규칙 14 55

470 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 제 절 용접 1. 일반사항 1.1 적용 이절의규정은선체구조용접이음부의용접준비, 시공및검사에대하여적용한다 선체구조부의용접은적용하는용접방법및재료에대하여우리선급의기량자격을가진용접사에의해서만실시되어야한다 용접을하고자하는모재및이음의형식에대하여우리선급의승인을받은용접절차시방서및용접용재료를사용하여야한다 이음부의용접은우리선급의승인을받은용접표준에따라실시되어야한다 조선소에서채택한용접품질표준은우리선급에제출되어야하며, 별도로규정되지않는한모든용접이음부에적용되어야한다 완성된용접이음부의품질은우리선급검사원이만족하는것이어야한다 용접부에대한비파괴검사는용접부에균열이나유해한내부결함이없음을입증하기위하여비파괴검사방안에나타나있는위치에대하여실시되어야한다. 1. 용접용재료및용접절차 1..1 사용하는용접용재료는우리선급의승인을받은것이어야한다. 용접용재료의승인에대하여는규칙 편 장에따른다. 1.. 사용하는용접절차는우리선급의승인을받은것이어야한다. 용접절차인정시험에대하여는규칙 편 장에따른다 재료의종류및등급에따라적절한용접용재료를선택하여야한다. 용접용재료의선택에대하여는규칙 편 장또는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 선급및강선규칙 14 57

471 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 1.3 용접사및비파괴검사자 용접사 수동및반자동용접은규칙 편 장에따라우리선급의기량자격을보유한자가실시하여야한다 자동용접에종사하는자 자동용접기및장비를조작하는작업자는우리선급이인정하는절차에따라충분히훈련되고, 자격을보유한자이어야한다 비파괴검사자비파괴검사는우리선급이인정하는표준에따라적절하게자격을인정을받은자가실시하여야한다. 1.4 제출서류 우리선급의승인을받기위하여제출되는용접표준에는적용되는용접절차의종류, 용접자세등선체구조부재를용접으로조립하는데필요한자료를포함하여야한다 우리선급의승인을받기위하여제출되는비파괴검사방안에는적용되는용접절차, 적용되는비파괴검사방법, 검사수및위치등과관련된필요한자료를포함하여야한다.. 용접이음의형식.1 일반사항.1.1 이음의형식및개선형상은적용되는용접절차에적합하여야한다.. 맞대기용접..1 일반사항 판의맞대기이음은우리선급의승인을받은특수한용접절차를제외하고는양면에서완전용입으로용접되어야한다... 두께가상이한판의용접두부재의건조두께차가 4mm를초과하는판을용접하는경우, 두꺼운판을테이퍼가공한다. 테이퍼부의길이는두부재의건조두께차의 3배보다작아서는안된다...3 개선, 루트간격개선및루트간격은적용되는용접절차및개선형상에따른다..3 T 또는십자이음.3.1 일반사항판과이웃한다른판의연결뿐아니라판과주요지지부재및보강재웨브와의이음은그림 1에나타낸바와같이필릿용접또는깊은용입 (deep penetration) 용접으로이루어진다. 58 선급및강선규칙 14

472 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 그림 1 T 또는십자이음 t : 모재의두께 (mm) f : 용접되지않는루트면 (mm) 일반적으로 t : 필릿용접의각장 (mm) : 목두께 ( 각목 ) (mm).4 완전용입용접.4.1 적용다음의이음부에대하여는어떠한경우라도완전용입용접이어야한다. 외판구조에러더혼및축브라켓을연결하는경우 러더스톡연결부에러더측판을연결하는경우 화물구역에위치하고, 횡방향하부스툴의설치가없이수직파형격벽과내저판을연결한경우 수직파형격벽과횡방향하부스툴의정판을연결하는경우 필러에걸리는하중이인장인경우, 판부재에필러를연결하는경우 ( 즉, 기관실, 선수및갑판실 ) 선박중앙부.6 L간의강력갑판, 현측후판및선저판에개구지름이 3 mm를넘는파이프관통부를시공하고, 보강판을용접하는경우 하기만재흘수선아래의해수에대해경계를형성하는건조두께 1mm 이하판을용접하는경우. 건조두께가 1mm를넘는경우에는최대루트면길이 f=t/3을가지는깊은용입용접이허용될수있다.( 그림 참조 ).4. 쉐더 (shedder) 판이파형격벽의하부에부착된경우, 쉐더판은파형격벽및하부스툴의정판에일면용입용접또는동등한방법으로용접되어야한다..4.3 하부스툴측판은하부스툴정판및내저판에완전용입용접으로연결되어야한다. 깊은용입용접도허용될수있다..4.4 지지늑판은내저판에완전용입용접으로연결되어야한다. 깊은용입용접도허용될수있다..4.5 일반적으로 4에서 6도사이의적절한홈개선각및개선간격을가져야하며, 필요하다면, 양면용접을위하여이면따기 (back gouging) 가요구된다. 선급및강선규칙 14 59

473 11 장구조및시험 11 편 11 장 절.5 깊은용입용접.5.1 깊은용입용접은그림 와같이정의된다. 그림 깊은용입용접.6 필릿용접.6.1 필릿용접의종류, 크기및적용모재건조두께 5 mm까지의필릿용접의종류및크기는표 1과같이 5종류로구분되며, 또한선체구조에대한필릿용접의적용은표 에따라야한다. 이에추가하여, 3장 6절그림19에나타낸선측늑골의 a 및 b 구역에대하여는각목은각각.44 t 및.4 t이어야한다. 여기서 t는두개의연결부재중얇은쪽의모재두께를말한다. 51 선급및강선규칙 14

474 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 표 1 필릿용접의범주 범주 필릿용접의종류 인접한판의건조두께 (1) 필릿용접부의각장 () 필릿용접부의길이필릿용접부의피치 F 양쪽연속용접 F1 F F3 F4 양쪽연속용접 양쪽연속용접 양쪽연속용접 단속용접 < < < < ( 비고 ) (1) 는인접한판의건조두께 (mm), 그림 1에나타난바와같이십자이음의경우, 연속부재와인접한판중 얇은쪽의두께이다. 각각의인접한판에대하여독립적으로고려되어야한다. () 필릿용접의각장은 3장 3절표 1에서규정한부식여유두께 에대응하여다음과같이적절하게조정되어 야한다 mm > 5 인경우 +.5 mm 5 > 4 인경우 +. mm 4 > 3 인경우 -.5 mm 3 인경우 (3) 용접각장은.5 mm 단위로반올림한다 선급및강선규칙

475 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 표 필릿용접의적용 선체구역 부재 적용장소 취부되는부재 범주 수밀판경계판 F1 부재단부의브래킷 일반보강재및칼라판 F1 디프탱크격벽 F3 1차지지부재와칼라판의웨브 F 표에서별도로 판 ( 디프탱크격벽제외 ) F4 규정하지아니한일반구역 (1) 일반보강재의웨브 조립보강재의면재 단부 ( 스팬의 15%) 나머지 F F4 브래킷이없는 1차지지부재및일반보강재의단부 갑판, 외판, 내저판, 격벽판 F 브래킷이있는 1차지지부재및일반보강재의단부 갑판, 외판, 내저판, 격벽판 F1 일반보강재선저및내저판 F3 중심선거더 선수선저보강부의외판 상기이외의내저판및외판 F1 F 선저및이중선저 인터코스탈판을포함한측거더 선저및내저판 외판및내저판양단에서 프레임간격길이 F F3 늑판 호퍼탱크부근의중심선거더및측거더 나머지 F F3 중심선거더의브래킷중심선거더, 내저및외판 F 웨브보강재늑판및거더 F3 이중선측구조의측면및내측단일선측구조의선측늑골 주요지지부재의웨브 측판, 내측판및주요지지부재의웨브 F 3장 6절 선측늑골및브래킷 선측외판 그림 19 참조 트리핑브래킷 선측외판및선측늑골 F1 강력갑판 13 나머지 F1 선박중앙부.6 L 내의선측외판 심용입 < 13 선측외판 F1 갑판 기타갑판 일반보강재및인터코스탈거더 선측외판 일반보강재 갑판 F F4 F3 창구코밍 갑판 창구길이의 15% 의창구모서리 나머지 F1 F 웨브보강재코밍웨브 F4 51 선급및강선규칙 14

476 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 적용장소 선체구역 부재 취부되는부재 범주 비수밀격벽구조 경계부 제수격벽 F3 격벽단부브래킷이설치되지아니한일반보강재격벽판경우, 단부 ( 스팬의 5 %) F1 외판, 갑판, 단부 ( 스팬의 15 %) F1 내저판, 격벽 나머지 F 주요지지부재 (1) 웨브판 탱크내부및선수단으로부터.15 L내에위치 F 면재 면적이 65 cm 초과하는면재 F 나머지 F3 선미단 내부재 경계및상호간 F 베드판 주기, 스러스트베어링, 보일러지지대및주발전기엔진부근 F1 시팅 거더및브래킷 거더판 주기및스러스트베어링부근 F1 내저판및외판 주기및스러스트베어링부근 F 외부격벽 갑판 F1 일반보강재 측판및갑판 단부 ( 스팬의 15 %) F3 나머지 F4 () 선루및갑판실브래킷이없는 F1 1차지지부재및경우측벽및 1차지지부재의웨브일반보강재의단면브래킷이있는 F 경우 필라 필라 힐및헤드 F1 통풍통 창구 갑판 F1 타심재를형성하는수직늑골 F1 타 타골 타판 F3 위이외의타골 F (1) 창구덮개의경우, 용접크기를 F, F1, F 대신 F1, F, F3이각각적용된다. () 일면 ( 편면 ) 연속용접이적용될때, 용접크기는 F3이적용된다. (3) 실내격벽은이범주에포함되지않는다. 실내격벽의용접은선급이적절하다고인정하는바에따른다..6. 단속용접단속용접대신에양쪽연속필릿용접을하는경우, 필릿용접부의각장은 F3 범주이어야한다..6.3 두판의연결각도가작은경우의필릿용접의크기필릿용접되는두판의각도가그림 3에서처럼 9도가아닌경우, 큰각도를가지는측에서의필릿용접의크기는다음식에따라증가되어야한다. t t 1 sin 선급및강선규칙

477 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 여기서, t : [.3.1] 에규정한필릿용접의각장 (mm) 그림 3 연결각도.6.4 깊은용입용접 깊은용입용접의필릿용접각장은용접절차인정시험에따라, 표 1에규정한값의 15 % 만큼감소시킬수있다..7 겹치기이음용접.7.1 일반사항겹치기이음용접은다음의경우로서, 우리선급의특별한승인을받은경우에만사용할수있다. 이중판의바깥둘레용접 아주작은응력을받는내부구조요소.7. 필릿용접 겹치기이음은 F1 범주의필릿용접크기를가져야한다..8 슬롯용접.8.1 일반사항슬롯용접은우리선급의승인을받아아주특별한경우에만사용할수있다. 그러나선박의중앙부.6 L 이내의선체외판바깥쪽및강력강판상의이중판에대한슬롯용접은허용되지않는다..8. 필릿용접의크기 슬롯용접의슬롯은적합한모양의것으로, 슬롯구멍의바닥둘레모두에충분히용융비드가형성되도록하여야한다. 필릿용접의각장은 F1이어야하며, 슬롯의피치는우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 3. 이음의상세 3.1 빌지킬연결 빌지킬이 3장 6절 [6.5.] 에따라매개이중판 (intermediate flat) 을통하여선체외판과연결되는경우, 매개이중판은만곡부외판및빌지킬에용접되어야한다 매개이중판과빌지킬의맞대기용접은완전용입으로하여야하며, 외판의맞대기용접이음부와는떨어져야한다. 만곡부외판의맞대기용접부와매개이중판의맞대기용접부는교차위치에서각각용접비드를제거하여편평하게하여야한다. 514 선급및강선규칙 14

478 11 장구조및시험 11 편 11 장 절 매개이중판은길이방향가장자리를따라모재두께의.3배정도의각목으로연속필릿용접을하여야한다. 매개이중판단부끝에서의각목은그림 4에서처럼매개이중판두께의.5배까지증가시켜야하나만곡부외판두께를초과해서는안된다. 선체외판에대한이중판의끝면에서의용접크기의변화는약 45도이하의각도로형성되어야한다. ( 그림 4 참조 ) 그림 4 빌지킬용접배치 선급및강선규칙

479 11 장구조및시험 11 편 11 장 3 절 제 3 절 구획의시험 1. 일반사항 1.1 정의 숍프라이머 숍프라이머 (shop primer) 라함은조립작업중에부식을방지하기위한방법으로서표면처리를한후그리고조립전에도포하는얇은도장을말한다 보호도장보호도장이라함은구조물을부식으로부터보호하는최종도장을말한다 구조시험구조시험이라함은탱크의밀폐성과설계의구조상적합여부를확인하기위하여수행하는수압시험을말하며, 실제로제한사항들이많아서수압시험을실시할수없는경우 ( 예를들어, 탱크정부에서요구되는수두압력을실제로적용하기어려울경우 ) 에는수압-공기압시험 (hydropneumatic test) 으로대신할수있다. 수압-공기압시험을할경우, 시험상태는탱크의실제하중상태에가능한한가까운것이어야한다 수압-공기압시험수압-공기압시험은수압과공기압을결합한시험으로, 탱크의정부까지물을채우고부가적인공기압력을가하여시험하는방법이다. 부가적인공기압력은우리선급이적절하다고인정하는바에따른다. 다만다음 [.] 에서규정하는압력이상이어야한다 기밀시험기밀시험이라함은공기또는기타매개물을이용하여구조물의밀폐성을확인하기위한시험을말한다 사수시험사수시험이라함은수압시험이나기밀시험을적용할수없는구조부재및선체의수밀성을보전하는데한몫을하는기타요소들에대한밀폐성을확인하기위한시험을말한다. 1. 적용 1..1 독립형탱크를포함한탱크와수밀또는풍우밀이요구되는구조에대한시험조건은다음의규정에따른다. 1.. 이시험의목적은선박의건조시또는대규모수리시구조부재에대한강도및 / 또는밀폐성을검사하기위한것이다 이어지는후속작업때문에구조부재의강도나수밀성에나쁜영향을주지않도록하기위하여건조나수리작업이거의완료된단계에서검사원의입회하에시험을하여야한다. 선급및강선규칙

480 11 장구조및시험 11 편 11 장 3 절. 시험방법.1 구조시험.1.1 구조시험은숍프라이머의작업후에실시할수있다..1. 다음의두조건중어느한조건을만족하는경우에는보호도장을한후구조시험을할수있다. 보호도장을하기전에검사원에의해모든용접부가육안으로자세하게검사된경우 보호도장을하기전에기밀시험을한경우.1.3 기밀시험을하지않는경우, 다음의용접부에대하여는구조시험후에보호도장을하여야한다. 자동또는수동의모든탑재용접부 탱크경계의모든수동필릿용접연결부및수동의완전용입용접부. 기밀시험..1 표 1 에따라기밀시험을수행하는경우, 시험동안에는공기압을 Pa 로유지하여야한다... 검사에앞서탱크내의공기압을 Pa 까지올리고약 1 시간동안유지하여안정상태에도달한이후에시험압력으로낮추어야한다. 또한, 탱크주변에는안전을위하여최소한의인원이되도록통제하여야한다...3 시험에관련된사람들의안전상문제가없는경우에는탱크내의공기압이 Pa 의압력으로안정된상태에도달한이후시험압력으로낮추지않고기밀시험을할수있다...4 용접부에는기밀을효과적으로식별할수있는검지액을도포하여야한다...5 시험될구획에과도한압력이발생하는것을방지하고, 시험압력을확인할수있도록시험압력에해당하는높이까지물로채운 U자관을설치하여야한다. 다만, U자관의단면적은공기를공급하는관의단면적보다커야한다. 또한, U자관의경우추가적으로마스터압력게이지를사용하여시험압력을확인할수있어야하며, 우리선급이동등하다고인정하는경우다른방법을사용할수있다...6 자동용접을제외한탱크경계의모든필릿용접연결부, 탑재용접부및완전용입용접부에대하여는보호도장을하기전에기밀시험을실시하여야한다. 자동탑재용접부및수동또는자동의선행탑재용접부에대하여는조선소에서운영하고있는품질관리공정을고려하여검사원의판단에따라일부를선택하여유사하게시험을하도록할수있다. 기타다른용접부에대하여는육안검사를철저히하여검사원이만족하는경우에는보호도장을적용한후기밀시험을할수있다...7 우리선급이인정하는경우기타다른시험방법을적용할수있다. 518 선급및강선규칙 14

481 11 장구조및시험 11 편 11 장 3 절.3 사수시험.3.1 구조물의밀폐성을확인하기위하여표 1에따른사수시험을하는경우, 호스내의압력은. MPa이상이어야하며, 최대 1.5 m 이내의거리에서시험하여야한다. 노즐의지름은 1 mm 이상이어야한다..4 수압-공기압시험.4.1 수압 - 공기압시험을할경우기밀시험에대한경우와마찬가지로안전에대한사전주의가선행되어야한다..5 기타시험방법.5.1 기타다른시험방법이동등한시험방법으로인정되는경우에는이를적용할수있다. 3. 시험요건 3.1 일반사항 시험에대한일반적인규정은표 1 에따른다. 선급및강선규칙

482 11 장구조및시험 11 편 11 장 3 절 표 1 일반적인시험규정 요목번호시험할구조물시험방법시험압력비고 1 이중저탱크구조시험 (1) - 넘침관의상단까지의수두 다음중큰값 : - 격벽갑판까지의수두 탱크경계면 (boundary) 은최소한한쪽면에서구조시험 이중선측탱크구조시험 (1) 다음중큰값 : - 넘침관의상단까지의수두 - 탱크정부에서상방.4 m 까지의수두 탱크경계면은최소한한쪽면에서구조시험 () 3 다음중큰값 : 탱크격벽및디프탱크구조시험 (1) - 넘침관의상단까지의수두 - 탱크정부에서상방.4 m 까지의수두시험연료유탱크구조시험 - 해당되는경우, 압력도출밸브의정격압력 탱크경계면은최소한한쪽면에서구조 4 평형수화물창구조시험 (1) - 넘침관의상단또는창구코밍의상단중에서큰값 다음중큰값 : 탱크로사용되는 선수창과 선미창 구조시험 - 넘침관의상단까지의수두 선미관을설치후선미창의시험을실시 5 탱크로사용되지않는선수창 SOLAS Ch. II-1 Reg.14 참조 - 탱크정부에서상방.4 m 까지의수두 탱크로사용되지않는선미창기밀시험 6 코퍼댐구조시험 (3) - 넘침관의상단까지의수두 다음중큰값 : - 탱크정부에서상방.4 m 까지의수두 SOLAS Ch. II-1 7 수밀격벽 Reg.14 참조 (4) 5 선급및강선규칙 14

483 11 장구조및시험 11 편 11 장 3 절 요목번호시험할구조물시험방법시험압력비고 건현갑판하의수밀문또는격벽갑판하 8 의수밀문 SOLAS Ch. II-1 Reg.18 참조 9 복판타기밀시험 디프탱크와접하고있지아니하는축로 1 사수시험 (shaft tunnel) 11 외판문사수시험 1 탱크의수밀창구덮개사수시험 13 풍우밀창구덮개및기타폐쇄장치사수시험 14 충돌격벽의후방에있는체인로커구조시험체인로커상단까지의수두 15 독립형탱크구조시험넘침관의상단까지의수두. 다만,.9 m 이상일것 16 평형수덕트구조시험평형수펌프의최대압력 ( 비고 ) (1) 유사한구조를갖는각형식의탱크에대하여적어도하나의탱크가설계승인과관련하여구조시험을받은경우, [.] 에규정된조건하에서기밀시험또는수압 - 공기압시험을할수있다. 일반적으로, 연속건조되는동형선의경우에는후속호선에대하여구조시험을반복할필요가없으나, 이러한시험의경감은탱커및겸용선의화물구역의경계및격리된화물또는오염물질을저장하는탱크에대하여는적용하지않는다. 구조시험의결과, 기밀시험에서발견되지않은심각한결함또는취약점이드러나면모든탱크에대하여구조시험을하여야한다. () 해당되는경우, 탱크의정부 (highest point) 라함은해치를포함하지않은갑판까지측정하여야한다. 큰해치를갖고있으며액체화물이나평형수를싣는화물창의경우에탱크의정부지점은해치의정부까지측정하여야한다. (3) 적용된용접절차및건조방법과관련하여우리선급이필요하다고인정하는경우에는 [.] 에규정된조건하에서기밀시험또는수압 - 공기압시험을할수있다. (4) 기설치된의장품 ( 기계류, 케이블, 배전반, 절연재등 ) 에손상을주지않고사수시험을할수없는경우에는우리선급의판단에따라모든교차부 (crossings) 및용접연결부에대한자세한육안검사로대체할수있다. 필요한경우액체침투탐상시험또는초음파탐상시험을요구할수있다. 선급및강선규칙 14 51

484 1 장부기부호 11 편 1 장 11 편 1 장 부기부호 제 1 절 GRAB 부기부호 선급및강선규칙 14 53

485 1 장부기부호 11 편 1 장 1 절 제 1 절 그랩 (GRAB) 추가부기부호 기호 이절에정의되지않은기호는 1장 4절에따른다. M GR : 그랩의무게 (ton) s : 중간에서측정한보강재의간격 (m) 1. 기본개념 1.1 적용 이절에따라최대무게 [X] 톤의그랩으로양하 / 적하하도록설계된화물창을갖는 1장 1절 [3.] 에따라추가부기부호 GRAB [X] 를부여한다 이추가부기부호에도불구하고더큰그랩을사용할수있으나선주나작업자는정기적이고빈번한사용으로인한내저판의손상및조기교체에대하여인지하여야한다.. 치수.1 판.1.1 내저판최저점상방 3. m까지의내저판, 호퍼탱크경사판, 횡격벽하부스툴, 횡격벽판및내측선각 ( 빌지웰은제외 ) 판의순두께 (mm) 는다음중에서큰것으로한다. 6장및 7장의요건에따른 t [.1.] 및 [.1.3] 에따른 t GR.1. 내저판의순두께 t GR 은다음식에따른다. tgr.8m GR 5 sk.1.3 내저판최저점상방 3. m까지의호퍼탱크경사판, 횡격벽하부스툴, 횡격벽판및내측선각 ( 빌지웰은제외 ) 의순두께 t GR(mm) 은다음식에따른다. tgr.8m GR 4 sk 선급및강선규칙 14 55

486 13 장운항중인선박의신환기준 11 편 13 장 11 편 13 장 운항중인선박의신환기준 제 1 절 선급의유지 제 절 두께계측과승인기준 선급및강선규칙 14 57

487 13 장운항중인선박의신환기준 11 편 13 장 1 절 제 1 절 선급의유지 1. 일반 1.1 적용 산적화물선의선급유지에대한검사요건은단일선체산적화물선에대하여는 1편 3장 절에그리고이중선체산적화물선에대하여는 1편 3장 6절에따른다. 두께계측은선급유지를위하여시행되어야할중요한부분중의하나이고, 이들계측자료의분석은선체구조의수리및신환의결정및그범위를정하는데중요한요소이다 (Void) (Void) 1. 정의 1..1 국부적인부식국부적인부식이라함은매우국부적인형상의점부식 (pitting), 홈파기, 끝단부식, 넥킹효과또는기타부식을말한다. 1.. 과도한부식과도한부식이라함은부식의유형을평가한결과, 부식의정도가 와 + 사이에계측치가있는경우를말한다 갑판구역갑판구역은선체거더강도에기여하는톱사이드탱크의수평스트레이크상방또는톱사이드탱크가없는경우기선으로부터.9 D 상방의모든다음항목을포함한다. 강력갑판 갑판스트링거 현측후판 선측외판 수평및수직스트레이크를포함한톱사이드탱크경사판 위에언급된판에부착된종방향보강재 1..4 선저구역선저구역은선체거더강도에기여하는호퍼경사판상부까지의또는호퍼탱크가없는경우내저판까지의다음의항목을포함한다. 용골판 선저외판 빌지외판 내저판 호퍼탱크경사판 현측외판 위에언급된판에부착된종방향보강재 선급및강선규칙 14 59

488 13 장운항중인선박의신환기준 11 편 13 장 1 절 1..5 중립축구역중립축구역은갑판구역과선저구역사이의다음의판만을포함한다. 예를들면, 선체외판 내측선체판, 있는경우 53 선급및강선규칙 14

489 13 장운항중인선박의신환기준 11 편 13 장 절 제 절승인기준 기호이절에서정의되지아니하는기호는 1장 4절에따른다. : 신환두께로서, 신환되어야하는구조부재의최소허용두께 (mm) = _ - - _ :.5년의검사간격동안일어날수있다고예상되는쇠모두께를고려한예비두께 (mm), ( =.5 mm) : 3장 3절에정의되는총부식추가 (mm) : 적용한경우 _ 을포함하는건조두께 (mm) : 에추가하여선주의부식쇠모여유로서자발적으로더해지는자발적두께 (mm) : 한개의부재에대하여계측된두께, 즉운항중인선박의정기적검사들동안그한개의부재에대하여취하여진여러계측을평균한두께 (mm) 1.1 국부기준 1.1 적용 국부기준에고려되는항목은단일선체산적화물선의경우 UR Z1., 이중선체산적화물선의경우 UR Z1.5 에정의되어있다. 1. 국부적인부식이외의부식에대한신환두께 1..1 각부재에대하여강재신환은계측된두께 가신환두께보다작은경우요구되며, 다음식에따른다. < 계측된두께 가다음과같은경우 : < < + 강재신환을대신하여도장제조자의요건에따른도장을하거나또는매년두께계측을할수있다. 도장은양호한상태로유지되어야한다. 1.3 국부부식의신환두께 장 5절에따라도장이요구되는지역의점부식 (pitting) 이 15 % 를초과하는경우 ( 그림 6 참조 ), 점부식 (pitting) 의범위를파악하기위하여두께계측을시행하여야한다. 이 15 % 는판의한쪽면에대한점부식 (pitting) 또는홈파기에만기초한다. 점부식 (pitting) 이상기와같이 15 % 를초과하는경우, 판의가장심하게점부식 (pitting) 된부분에서 3 mm 이상의부분에대하여모재까지깨끗이청소한후점부식 (pitting) 이가장깊은 5점에대하여두께계측을시행한다. 이러한점부식 (pitting) 에대하여측정된가장작은두께를기록하여야한다. 13장 1절 [1..1] 에정의된점부식 (pitting), 홈파기또는기타국부적인지역의최소잔류두께는다음값보다커야한다. 다만, 보다클필요는없다. 건조두께의 75 %: 늑골과끝단브래킷의웨브및플랜지에있는경우 건조두께의 7 %: 각면으로 3 mm 폭에걸쳐서각선측늑골에부착된외판, 호퍼탱크및톱사이드탱크판에있는경우 선급및강선규칙

490 13 장운항중인선박의신환기준 11 편 13 장 절 그림 1 점부식 (pitting) 상태그림 (5 % 에서 5 %) 1.4 전체강도기준 전체강도기준의항목 전체강도기준으로고려되는부재는 [1.] 의정의된갑판구역, 선저구역및중립축구역의부재이다 신환두께전체강도기준은선저구역, 갑판구역과중립축구역의평가에의하여정의되고, 그상세는다음과같다. a) 선저구역과갑판구역두께계측에의하여결정된현재의선체거더단면계수는 5장 1절의규칙에따라제공총두께로계산된단면계수의 9 % 이상이어야한다. 이를대신하여, 고려하는구역에서계측된부재들에대한단면적의합인선저구역과갑판구역에대한현재의단면적이제공총두께로결정된해당구역에대한단면적의 9 % 보다작아서는아니된다. b) 중립축구역중립축구역에대한현재의단면적, 즉이구역에서계측된판에대한단면적의합이중립축구역의제공총단면적의 85 % 보다작아서는아니된다. 만일주어진횡단면에서, 선체거더강도에기여하는모든부재의실제쇠모가갑판및선저지역에서는 1 % 미만이고중립축지역에서는 15 % 미만인경우, 이횡단면의전체강도기준은자동적으로만족되고더이상의확인은요구되지아니한다. 53 선급및강선규칙 14