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영원 경
7 years ago
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1 Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society Vol. 16, No. 4 pp , ISSN / eissn D printing 으로제작된금속코어와치과용도재간의전단결합강도평가 정재관 1, 이수옥 2, 김기백 3* 1 대전보건대학교치기공과, 2 충북보건과학대학교치위생과, 3 고려대학교보건과학연구소 Evaluation of shear bond strength between metal core fabricated by 3D printing and dental porcelain Jae-Kwan Jung 1, Su-Ok Lee 2, Ki-Baek Kim 3* 1 Dept. of Dental Laboratory Technology, Daejeon Health Sciences College 2 Dept. of Dental Hygiene, Chungbuk Health Sciences University 3 Research Institute of Health Sciences, Korea University 요약 3D 프린팅기술은최근치과용보철물제작기술로도입이되었다. 본연구의목적은 3D 프린팅기술에의해제작된금속코어와상부도재와의전단결합강도를평가하는것이다. 본연구를위해 30개의금속코어를제작하였다 (cast 15개, 3D printing 15개 ). 금속코어에치과용도재를축성하여시편제작을완료하였다. 완성된시편의전단결합강도는 crosshead speed 1mm/min 으로하중을가하여측정하였으며, 두그룹의전단결합강도값사이에는통계적으로유의한지알아보기위하여 Mann-Whitney test를이용하였다 ( 유의수준 0.05). 측정이끝난후시편을대상으로파절양상을분석하였다. 본연구를위한실험설계, 금속코어제작, 도재축성등의시편제작부터실험수행과수행후실험데이터분석과통계분석그리고파절된시편을대상으로한파절양상분석까지총 6개월이소요되었다. 실험결과 cast 50.14, 3D printing MPa 를갖는것으로조사되었고, 통계적으로도유의하였다. 파절양상은두집단모두시편의대부분이혼합형파절양상을보였다. 이와같은결과들로미루어볼때 3D 프린팅에의해제작된금속도재관제작을위한금속코어는임상적으로허용이가능할것으로사료된다. Abstract The purpose of this study was to evaluate the shear bond strength between metal core fabricated by 3D printing and dental porcelain. Thirty metal cores were fabricated(cast 15ea, 3D printing 15ea). The porcelain for each group was builded to the metal core. Sample was loaded to shear force(crosshead speed 1mm/min) in a universal material testing machine. The fracture samples were analyzed failure aspect. The means were statistical analyzed using by Mann-whitney test(α=0.05). The period of experimental(metal cores fabrication, dental porcelain build up, data analysis, statistical analysis, failure aspect analysis and others) for this study took six months. The mean±sds of shear bond strength was 50.14±1.60MPa for the cast group, and 54.36±3.18MPa for the 3D printing group(p=0.035). The failure aspect showed mixed failure. As a results, metal cores fabricated by 3D printing method were clinically acceptable range. Key Words : 3D printing, Metal-Ceramic crown, Shear bond strength 1. 서론 최근창조경제의일환으로제조업이눈부시게발전하 고있다. 산업부분전반적으로아날로그시대에서디지털시대로전환되는요즘의료분야또한발전을거듭하고있다. 치과의료분야도이런사회적분위기를반영하 이논문은 2014년도대전보건대학교교내연구비지원에의한논문임. * Corresponding Author : Ki-Baek Kim(Korea Univ.) Tel: kimkb@korea.ac.kr Received January 6, 2015 Accepted April 9, 2015 Revised (1st February 10, 2015, 2nd February 13, 2015, 3rd February 26, 2015) Published April 30,

2 한국산학기술학회논문지제 16 권제 4 호, 2015 듯진료방식이빠른속도로바뀌어가고있으며 [1], 그중에서도보철물제작방식의발전이가장두드러진다. 치과보철물제작재료로서금속은그들의뛰어난물리적성질, 구강내안정적인화학적성질, 채내무해한생물학적성질등의이유로지난수십년간사용되어왔다. 그동안금속을이용하여치과보철물을제작할경우처음부터끝까지모두수작업에의했다. 그러나최근제작기술의발전과함께제작이자동화되어가고있다 [1]. 오로지술자의손에의하여제작되던치과보철물이 CAD-CAM(computer aided design-computer aided manufacturing) 기술이도입되면서보철물의설계는물론제작까지컴퓨터를이용한자동화방식에의해제작이가능해졌다. CAD-CAM 기술은환자의구강이재현된모니터상의디지털모형에전용프로그램을이용하여보철물을설계하고가공장비를이용하여보철물을제작하는순서에의해완성한다. 보철물제작하는방식으로서처음에는삭제법 (subtractive method) 중에하나인 CNC(computer numerical control) 기법이이용되었는데, 이방법에의한제작방식은다음과같다. 컴퓨터를이용하여설계된보철물의디자인정보를토대로블록형태로공급된재료를삭제하여원하는결과물을얻는다. 이방법의경우자동화방식에의해보철물이제작되므로기존의수작업보다편리한장점이있으나원하는결과물을얻기위해나머지재료의낭비가심하다는점그리고치아와같이함몰부위가심한형태를갖고있는대상의경우재현능력이우수하지못한단점이있다 [2]. 이런삭제법의단점을보완코자첨가법 (additive method) 이도입되었다. 첨가법은흔히 3D 프린팅기법으로정의되며, 이기술에의하면블록형태로재료가공급되던삭제법과는달리액상혹은가루형태로공급되며, 공급된재료를대상으로원하는만큼원하는부위에고온의레이저를이용하여소성시킨다 [3]. 특히이기술들중하나인레이저선택용융기술 (selective laser sintering) 은최근최과용보철물제작기술로도입되었는데, 이기술도티타늄혹은코발트크롬합금가루를대상으로필요한부위에레이저를선택적으로조사하면조사된부분의분말이소결된다. 소결된분말은약 20 μm의두께로얇은층을이루는데, 이런공정이반복되면얇은층들이쌓이고쌓여원하는결과물이완성되는적층기법이다 [4]. 이기술들은현재금속도재관제작을위한금속코어제작을위해주로이용되고있다. 금속도재관의구조는하부금속코어위에상부도재가축성된형태의보철물로서물리적, 화학적, 생물학적성질은물론심미적요인까지환자에게만족감을제공하고있어현재가장널리이용되는보철물중에하나이다 [5]. 금속도재관의임상적성공여부를가늠하는요인에는여러가지가있겠으나가장중요한요인중에하나는하부금속코어와상부도재와의결합력이다 [6,7]. 이러한이유때문에최근에도금속도재관을구성하고있는하부금속코어와상부도재와의결합력과관련한연구는활발히이루어지고있는실정이다. 하부금속코어재료로서그동안주로니켈-크롬합금이사용되었는데 [8], 이합금의경우성분중포함되어있는니켈과베릴륨의생물학적문제로인해몇몇유럽국가들에서는사용을제한하고있는실정이다 [9,10]. 때문에최근에는코발트- 크롬합금이하부금속코어재료로서사용되고있으며 [11], 이합금과상부도재와의결합력을평가한연구결과가보고되고있다. 한연구에서는코발트- 크롬합금과상부도재와의결합강도가평균 58.4 MPa 이라고보고하였으며 [12], 그외에도다른연구들을살펴보면평균 MPa[13], MPa[14] 등으로보고되었다. 그러나이들연구는기존의제작방식인수작업에의해제작된하부금속코어와상부도재와의결합력을평가한연구로서기존의방식에의하면전부수작업에의존하므로시간과재료의낭비가심한단점이있다. 때문에본연구에서는기존의제작방식이아닌최근도입된 3D 프린팅기술에의해코발트- 크롬합금기반의하부금속코어를제작하고자한다. 3D 프린팅기술에의한치과보철물제작은많은장점을제공한다. 기존의제작방식의노동집약적, 경험의존적, 시간의낭비등의단점을보완하여주며, 치과보철물을규격화, 표준화할수있는장점이있다. 그러나현재이방식에의해제작된보철물의임상적성공여부를평가한연구는제한적이다. 이에본연구에서는 3D 프린팅에의해제작된금속코어 ( 코발트- 크롬합금 ) 와상부치과도재와의전단결합강도를평가함으로써이기술에의해제작된금속코어의임상적허용가능성을전단결합강도를중심으로가늠하여보고자한다. 2586

3D printing 으로제작된금속코어와치과용도재간의전단결합강도평가 2. 연구대상및방법 2.1 연구대상 2.1.1 연구재료본연구를위해금속도재관제작을위한금속코어재료를선정하였다.

3 3D printing 으로제작된금속코어와치과용도재간의전단결합강도평가 2. 연구대상및방법 2.1 연구대상 연구재료본연구를위해금속도재관제작을위한금속코어재료를선정하였다. 실험군인 3D 프린팅에의해제작된금속코어를비교평가하기위한대조군선정은현재이용되고있는주조용금속 (WirobondR 280, BEGO GmbH, Bremen, Germany) 을선정 (Cast group) 하였다. 실험군제작을위하여치과용 3D 프린팅장비 (EOS M270, EOS GmbH, Munich, Germany) 를이용하였으며, 치과용전용재료 (SP2, EOS GmbH, Munich, Germany) 를실험군제작을위한재료로선정 (3D printing group) 하였다. 대조군과실험군제작을위해선정된재료모두는코발트를주성분으로한치과용금속도재관제작을위한금속코어용으로사용되는금속들이며, 성분은 Table 1과같다. Table 1. The composition of materials (unit: %) 시편제작대조군과실험군을제작순서의첫번째로금속코어를제작하였다. 금속코어의디자인은전단결합강도평가를위한디자인으로제작하였으며 [18,19], 선행연구를참고하여 Fig. 1과같이설계하였다. 대조군의경우주조에의하여제작을하였는데, 정확한규격의시편제작을위하여주조전치과용캐드프로그램을이용하여정확한시편의크기를디자인하였다. 디자인이완료된파일을토대로필요한정보를 1차적으로 3차원프린팅장비 (ProJetR3510, 3D systems, Rock Hill, SC, USA) 를이용하여레진목업 (mock up) 코어 15개를제작하였다. 제작된 15개의레진코어는통상적인치과왁스소각기술에의하여매몰소환과정을거쳐최종적으로고주파주조기를이용하여주조를하였다. 주조가끝난후제작된금속코어의상부도재가축성될면은직경 50 μm의산화알루미늄분말을이용하여샌드블라스팅을수행하였다. 샌드블라스팅목적은주조시발생한산화막제거와상부도재와의물리적결합력증진을위해서수행하였다. Groups Co Cr W Mo Si Fe Mn Ga max max Cast D max max printing 금속코어재료들을선정한후상부도재부분제작을위한치과용도재로서금속코어재료제조회사에서권장하는재료 (VITA VM13, Bad Säckingen, Germany) 를선정하였다. 또한해당도재재료의선정이유는대조군과실험군의금속코어제작을위해선정한재료들과의열팽창계수를고려함이다. 금속과도재의열팽창계수 는도재소성후냉각시압축응력이발생되는데이때두재료의열팽창계수의차이가클경우미세크랙이발생될수있다. 때문에열팽창계수는금속코어와상부도재의결합력에영향을미치는가장중요한요인 [15,16] 중에하나로서두재료의열팽창계수는가급적유사하되금속이미세하게높은것이좋다고보고되었다 [17]. 사용된재료들의열팽창계수는 Table 2와같다. Table 2. The coefficient of thermal expansion of materials. Groups Coefficient of thermal expansion Cast core x D printing core x 10-6 Porcelain x 10-6 Fig. 1. The design of specimen 완성된금속코어위에앞서선정한치과용도재를축성하였는데, 축성은샌드블라스팅처리된면위에반복축성법에의해 Fig. 1과같이높이 4 mm, 직경 4 mm의크기로축성하는방식으로대조군시편총 15개를완성하였다. 대조군완성후실험군제작을위하여대조군제작시사용하였던시편디자인파일을이용하였다. 동일한파일사용이유는시편의크기를최대한같게하기위함이다. 시편디자인이완성된파일을토대로 3차원프린팅장비 (EOS M270, EOS GmbH, Munich, Germany) 를이용하여 2587

4 한국산학기술학회논문지제 16 권제 4 호, 2015 금속가루를선택적으로용융시키는방법에의하여실험군제작을위한금속코어 15개를제작하였다. 제작된 15 개의금속코어위에대조군제작시사용하였던동일한치과용도재를이용하여 Fig. 1과같이높이 4 mm, 직경 4 mm의크기로축성하여실험군 15개를완성하였다. 째는접착성파절 (adhesive failure) 로서금속코어와상부도재의접착면에서분리가일어나는형태이다. 끝으로세번째혼합형파절 (mixed failure) 는앞서설명한파절의두가지양상이복합적으로일어나는경우를말한다 [20]. 2.2 연구방법 전단결합강도제작이완료된두집단의시편을대상으로만능재료시험기 (OTU-05S, Oriental TM, Siheung, Korea) 를이용하여전단결합강도를측정하였다. 측정중시편의흔들림을방지하기위해금속부분은 Fig. 2와같이공업용에폭시를이용하여견고히고정한후금속부분은측정장비의전용지그를이용하여 2차적으로고정하였다 통계적분석두그룹 (Cast, 3D printing) 에서측정된전단결합강도의평균을산출하였으며, 두집단의평균은서로통계적으로유의한지알아보기위하여통계적분석을수행하였다. 시편의수를고려하여비모수검정법인만위트니검정 (Mann-Whitney test) 을이용하였으며, 유의수준은 0.05로설정하였다. 적용된모든통계분석은 IBM SPSS version 20(SPSS, Chicago, IL, USA) 를이용하였다. 3. 연구결과 3.1 전단결합강도두집단에서측정된전단결합강도의평균 ± 표준편차는 Fig. 3과같이각각 Cast group ± 1.60, 3D printing group ± 3.18 MPa 이었다. 두집단의평균사이에는통계적으로유의한지알아보기위하여실시한 Mann-Whitney test 결과에서는두집단이통계적으로유의하였다 (p=0.035), [Fig. 3]. Fig. 2. Measurement of shear bond strength 고정된시편에서금속코어와상부도재의경계면을대상으로만능재료시험기의하중바를이용하여압력을가하였다. 이때압력바의하강속도는 1 mm/min의속도로금속코어와상부도재가떨어질때까지압력을가하였다 [Fig. 2] 시편의파절양상관찰전단결합강도측정이끝난시편들을대상으로파절양상을관찰하였다. 파단된시편의금속표면을디지털전자현미경 (KH-7700, Hirox, Kyoto, Japan) 을이용하여관찰하였는데, 60배율로확대고정한후도재가축성되었던금속면을관찰하였으며, 파절양상은총세가지로구분하였다. 첫번째는응집성파절 (cohesive failure) 인데이는하나의재료에서파절이일어나는경우이며, 두번 Fig. 3. Mean ± SDs of the shear bond strength metal core and dental porcelain(p=0.035), (Cast: metal core fabricated by cast method, 3D printing: metal core fabricated by 3D printing method), (unit: MPa). 자세한통계분석결과는 Table 3과같다. 평균순위에서도 3D printing group이 Cast group 보다높은것으로조사되었으며, 두집단의평균순위의차이와평균의차이 2588

035 a Cast : metal core fabricated by cast method, 3D printing: metal core fabricated by 3D printing method. b Obtained by Mann-Whitney test. 3.2 시편의파절양상전단결합강도측정이끝난시편들의금속코어에서치과용도재가접착되어있던면을중심으로파절양상을관찰하였다.

5 3D printing 으로제작된금속코어와치과용도재간의전단결합강도평가 가거의일치하였다. Mann-whitney의 U값이 2.0이었으며, 이에대한통계분석결과유의한것으로조사되었다 (p=0.035), [Table 3]. Table 3. The results of statistical analysis of shear bond strength for two groups Groups a N Mean SDs Mean rank Cast D printing Mannwhitney U b P value b a Cast : metal core fabricated by cast method, 3D printing: metal core fabricated by 3D printing method. b Obtained by Mann-Whitney test. 3.2 시편의파절양상전단결합강도측정이끝난시편들의금속코어에서치과용도재가접착되어있던면을중심으로파절양상을관찰하였다. 각집단의시편들의파절양상분석은 Table 4와같다. 분석결과파절양상은 Fig. 4와같이두집단모두대부분치과용도재가잔존하는형태인혼합형파절 (mixed failure) 양상을보였다. Fig. 4. Fracture aspects of two groups by digital microscope(60x magnification). A: cast group, B: 3D printing group Table 4. Results of failure aspect of two groups for shear bond strength test Groups N Cast 15 3D printing 15 Cohesive failure Cohesive in porcelain 3 Cohesive in porcelain 2 4. 고찰 Adhesive failure Mixed failure 본연구에서는최근치과용보철물제작기술로새롭게도입된 3D 프린팅기술에의해제작된금속코어 (3D printing group) 와치과용도재와의전단결합강도를측정하였다. 그리하여기존의주조기술로제작된동일한형태의금속코어 (cast group) 들과비교평가함으로써임상적허용가능성을전단결합강도를기준으로가늠하여보고자하였다. 실험한결과 Cast group ± 1.60, 3D printing group ± 3.18 MPa 로측정되었다. 즉 3D 프린팅기술에의하여제작된금속코어들이치과용도재와높은전단결합력을갖는것으로조사되었고, 통계적으로도유의하였다 (p=0.035). 이에대한원인으로서는여러가지가있겠으나금속코어의제작방법에따른차이인것으로사료된다. 기존의주조법의경우금속주괴를이용하여주괴를통째로녹인후미리형성해놓은음형의공간에채우게된다. 때문에주조후형성된금속코어는표면이매끄러운반면 3D 프린팅기법에의해적층기술로제작된금속코어의표면은제작과정에서금속분말을부분용융시키는적층기법에의해제작되는만큼표면이주조에의해제작된것보다는다소거칠다. 표면이거칠다는것은결국도재와의접촉되는면적이주조에의한금속코어보다더넓다는것을의미하며물리적인결합효과또한증대될수있다. 이런이유로기존의주조방식보다 3D 프린팅에의해제작된금속코어가도재와의결합력이더우수한것으로사료된다 [21,22]. 마찬가지이유로서실제제작된금속도재관이구강내적용시에는본연구를위한시편구조보다코어와상부도재간의접촉면적이증가할것으로보아결합력은높아질것으로생각된다 [21, 22]. 또한 ISO에명시된금속도재관용금속코어재료로서상부도재와의결합력이최소 25MPa 이상은되어야한다 2589

6 한국산학기술학회논문지제 16 권제 4 호, 2015 는 [20] 기준수치보다더높았으며, 이런근거들로유추해보았을때 3D 프린팅에의해금속도재관용금속코어를제작하는것은결합력에있어서는임상적으로허용이가능할것으로사료된다. 본연구에서는금속코어와상부도재의결합력을측정하는방법으로전단결합강도를측정하였다. 이방법은두재료의결합력을측정시사용되는가장일반적인방법중에하나로써두재료가분리될때까지전단력을가한후파단시의힘을면적으로나누어결합력을산출하는방법이다 [23]. 이때접촉면응력이발생하는것이단점이므로이를제거한인장력시험이최근에는결합력을평가하는실험방법으로사용되는데, 이방법의경우시편의설계, 결합면등에불균일한힘의전달등의오류로정확한측정에무리가있는것으로보고되었다 [24]. 이와같은이유로본연구에서는전단결합강도로두재료의결합력을평가하였으며, crosshead speed 1 mm/min 은 ISO 11405에근거하였다. ISO 규정에의거하면 0.45~1.05 mm/min 이적절하다고명시되어있으며 [20], 이보다높을경우결과값에영향을줄수있다고선행연구를통해보고되었다 [25]. 파절양상을분석한결과에서는두집단모두에서대부분의시편들이혼합형파절양상을보였는데, 이는상부도재의파절강도보다금속코어와도재의결합력이더낮았기때문인것으로사료된다. 만약이와반대로결합력이더높았다면응집성파절양상을보였을것으로사료된다 [26]. 그러나이는실험을위한구조로설계된시편을대상으로분석한결과로서실제임상에서구강내적용된금속도재관의파절양상은달라질수도있다고사료된다. 그이유는구강내환경은정적인환경이아닌동적인환경으로써여러방향의저작압에대한응력발생을압축력, 인장력등과같이한가지로단정짓기에는무리가있다고사료된다. 결국저작압에대한응력은복합력으로작용하게되며, 이밖에도환자의개인적인습관 ( 이갈이등 ) 에의해발생되는여러가지응력에의해다양한형태의파절양상혹은치핑 (chipping) 등이발생될수있다고사료된다 [27]. 이부분에대한정확한근거자료를위하여실제금속도재관을근거로서치아를모방한연구모형을대상으로저작압에대한결합력을평가하는연구가후속연구로진행되어야할것으로사료된다. 금속도재관은현재가장많이시술되는심미보철물 중에하나로서 [28] 구강내장착후수명을결정짓는요인들로여러가지가있겠으나그중가장중요한하나는금속과도재의결합력이다. 선행연구에따르면금속도재관의금속과도재의파절율이 10% 이내로비교적적지않은비율이라는것이조사되었다 [29,30]. 금속과도재의결합력에영향을미치는요인에는두재료의열팽창계수의차이, 금속표면의산화막생성여부, 도재축성방법, 금속코어의제작방법등이있으며 [31], 본실험에서는금속코어의제작방법이외에다른변수들을통제하고자노력하였고, 측정방법에있어서도신뢰도높은측정이되도록노력하였다. 그러나대조군과실험군의금속코어제작에사용된금속들의성분이완전히같지않았다는점은통제하지못한변수로지적될수있겠으나진행될추후연구에서해결해야할과제로사료된다. 또한실험을위한시편디자인으로서구강내보철물의디자인과는다소거리가먼점, 시편의개수의부족등은본연구의한계점으로사료된다. 또한 3D 프린팅기술에의해제작된보철물의유용성을보다타당성있게논하기위해서는앞으로도다양한여러요인들에대한평가및연구가진행되어야할것으로사료된다. 5. 결론최근치과용보철물제작기술로서 3D 프린팅기술이도입되었으나이기술에의해제작된보철물의평가에관한연구는부족한실정이다. 때문에본연구에서는 3D 프린팅에의해제작된금속코어의임상적허용가능성을상부도재와의전단결합강도를근거로가늠해봄으로써해당종사들에게참고자료를제시하고자하였다. 그결과 3D 프린팅에의해제작된금속코어는기존의주조방식에의해제작된것보다더높은전단결합강도를갖는것으로조사되었으며, ISO 기준치보다도높은것으로조사되었다. 이런결과들로미루어볼때 3D 프린팅기술로제작된금속도재관제작을위한금속코어는임상적으로허용이가능할정도의도재와의결합력을갖고있는것으로평가된다. 2590

7 3D printing 으로제작된금속코어와치과용도재간의전단결합강도평가 References [1] J. H. Kim, J. K. Jung, K. B. Kim, Evaluation of validity of three dimensional dental digital model made from blue LED dental scanner, Journal of Korea Academia-Industrial cooperation Society, Vol. 15, No. 5, pp , DOI: [2] J. R. Strub, E. D. Rekow, S. Witkowski, Computer aided design and fabrication of dental restorations: current systems and future possibilities, Journal of the American Dental Association, Vol. 137, No. 9, pp , DOI: [3] A. S. Bidra, T. D. Taylor, J. R. Agar, Computer aided technology for fabricating complete dentures: systematic review of historical background, current status, and future perspectives, Journal of Prosthetic Dentistry, Vol. 109, No. 6, pp , DOI: [4] R. van Noort, The future of dental devices is digital, Dental Materials, Vol. 28, No. 1, pp. 3-12, DOI: [5] R. P. O`Conner, J. R. Mackert Jr, M. L. Myers, E. E. Parry, Castability, opaque masking, and porcelain bonding of 17 porcelain-fused-to-metal alloys, Journal of Prosthetic Dentistry, Vol. 75, No. 4, pp , DOI: [6] K. B. Kim, J. H. Kim, A study on the shear bond strength of veneering ceramics to the lithium disilicate (IPS e.max CAD) core, Journal of Dental Hygiene Science, Vol. 13, No. 3, pp , [7] K. B. Kim, J. H. Kim, Influence of low temperature degradation on bond strength of yttria-stabilized tetragonal zirconia polycrystal core to veneering ceramic, Journal of Dental Hygiene Science, Vol. 14, No. 1, pp.29-34, [8] K. J. Anusavice, Phillips science of dental materials. 11th ed, pp , Philadelphia:W.B. Saunders, [9] L. H. Pierce, R. J. Goodkind, A status report of possible risks of base metal alloys and their components, Journal of Prosthetic Dentistry, Vol. 62, No. 2, pp , DOI: [10] R. W. Wassell, A. W. G. Walls, J. G. Steele, Crowns and extra-coronal restorations: materials selection, British Dental Journal, Vol. 192, No. 4, pp , DOI: [11] J. H. Kim, W. S. Kim, K. B. Kim, Evaluation of fitness of metal-ceramic crown fabricated by cobalt-chrome alloy, Journal of Korean Society of Dental Hygiene, Vol. 13, No. 2, pp , DOI: [12] T. Korkmaz, V. Asar, Comparative evaluation of bond strength of various metal ceramic restorations, Materials & Design, Vol 30, No. 3, pp , DOI: [13] N. Nieva, C. Arreguez, R. N. Carrizo, C. Saborido Molé, G. M. Lagarrigue, Bonding strength evaluation on metal/ceramic interfaces in dental materials, Procedia Materials Science, Vol. 1, pp , DOI: [14] T Külünk, M Kurt, Ç Ural, Ş Külünk, S Baba, Effect of different air-abrasion particles on metal-ceramic bond strength, Vol. 6, No. 3, pp , [15] M. J. Reyes, Y. Oshida, C. J. Andres, T. Carco, S. Hovijitra, D. Brown, Titanium-porcelain system. Part III: effects of surface modification on bond strengths, Bio-Medical Materials and Engineering, Vol. 11, No. 2, pp , [16] P. J. Steiner, J. R. Kelly, A. A. Giuseppetti, Compatibility of ceramic-ceramic systems for fixed prosthodontics, The International Journal of Prosthodontics, Vol. 10, No. 4, pp , [17] R. G. Craig, M. L. Ward, Restorative dental materials. 10th ed, pp , St. Louis: Mosby, [18] M. Ishibe, A. J. Raigrodski, B. D. Flinn, K. H. Chung, C. Spiekerman, R. R. Winter, Shear bond strengths of pressed and layered veneering ceramics to high-noble alloy and zirconia cores, Journal of Prosthetic Dentistry, Vol. 106, No. 1, pp , DOI: [19] R. M. Joias, R. N. Tango, J. E. Junho de Araujo, M. A. Junho de Araujo, S. Ferreira Anzaloni Saavedra Gde, T. J. Paes-Junior, E. T. Kimpara, Shear bond strength of a ceramic to Co-Cr alloys, Journal of Prosthetic Dentistry, Vol. 99, No. 1, pp , 2008 DOI: [20] International Organization for Standardization, Dental Materials-guidance on testing of adhesion to tooth structure, ISO/TR 11405, nternational Organization for Standardization, Geneva, Switzerland, [21] A. V. Gusarov, T. Laoui, L. Froyen, V. I. Titov, Contact thermal conductivity of a powder bed in selective laser sintering, International Journal of Heat and Mass Transfer, Vol. 46, No. 6, pp ,

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untitled J Dent Hyg Sci Vol.13, No.3, 2013, pp.290-295 RESEARCH ARTICLE Lithium Disilicate (IPS e.max CAD) 코어와전장도재사이의전단결합강도에관한연구 김기백ㆍ김재홍 고려대학교일반대학원보건과학과치의기공전공 A Study on the Shear Bond Strength of Veneering Ceramics