대한치과보철학회지 :Vol. 40, No. 1, 2002 CAD/CAM 으로제작한코누스내관의변연적합 조선대학교치과대학보철학교실 김인섭 강동완 Ⅰ. 서론컴퓨터로디자인하여, 절삭가공 1,2) 이나방전가공 3,4) 으로보철물을제작하는새로운방법이전통적인주조법의대안으로제안되어상

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명수 범
5 years ago
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1 대한치과보철학회지 :Vol. 40, No. 1, 2002 CAD/CAM 으로제작한코누스내관의변연적합 조선대학교치과대학보철학교실 김인섭 강동완 Ⅰ. 서론컴퓨터로디자인하여, 절삭가공 1,2) 이나방전가공 3,4) 으로보철물을제작하는새로운방법이전통적인주조법의대안으로제안되어상업적으로이용되고있다. 5-7) 치과영역에도입되어이용되고있는 CAD/ CAM (Computer Aided Design/ Computer Aided Manufacturing) 체계는지대치의 3차원입력과수복물의설계및재료가공으로나눌수있다. 지대치의자료를입력하기위해서는 CER- EC2(Sirona Dental systems GmbH, Bensheim, Germany) 에서적용하고있는비접촉식입력방식 8) 과 Procera (Nobel Biocare, Goteborg, Sweden) 에서이용하고있는접촉식입력방식이이용되고있다. 9,10) 석고모형에서의입력을위해사용되는접촉식3차원입력기는가는탐침을사용하면숨겨진연조직하방의변연을정확히찾을수도있는장점을가지고있으나시간이많이소요된다는단점을가지고있다. 11,12) 비접촉식인레이저스캐너는자료를수집하는시간이짧다는장점을가지고있지만수집된데이터가상대적으로부정확하고난반사의문제를가지고있다. 13,14) 따라서정확한데이터를얻기위해서는지대치의여러방향에서반복입력하여합성하는과정을거쳐야한다. 인공치관의설계를위해서는삭제된지대치의외면을확대복사하거나, 지대치중삭제되지않은자연치질부분의외연을연장하여인레이의교합면을형성하는등의인공치관의외면형성방법이개발되어이용되고있다. 14,15) 본연구에이용된 CATRS (Computer Aided Teeth Reconstruction System, Dental Graphic, Seoul, Korea) 16) 는원추관설계가가능하며변연과접착제공간등의내면형성의변수를술자가임의로지정할수있고외면형성의변수중축면의변수를지정할수있다. 절삭가공이란초경합금으로만들어진절삭공구를 10,000 20,000rpm 으로회전시켜가공될재료를절삭하는것으로이절삭공구가지나갈경로는 CAM 프로그램에서지정되며가공속도는재료와절삭공구의특성에의해결정된다. 17) 가공물의크기가크거나가공면을활택하게할수록, 재료의가공성이낮을수록시간이많이소요된다. Celay 시스템 (Mikrona AG, Spreitenbach, Switzerland) 은복사절삭가공에의해도재블럭을가공하며 7) CEREC 시스템에의해도재인레이, 도재라미네이트등이절삭가공되고있다. 2,8) 또한방전가공과절삭가공의병합방법은제작할치관의내면에대한음형의전극을만들어서내면을가공하고외면은절삭가공하는방법으로 Procera에서채택하고있다. 18) 가공된보철물은변연적합의정확도에의해그가치를평가할수있다. 전통적인주조법에의해제작된수복물은최적의기공조건에서 50μm 이하의변연적합을구현할수있다고하였지만 19-21) 임상에서는 100μm 이상의변연간격도보고되고있다. 22,23) 그러나최근의 CAD/CAM 기술을이용한보철물의가공은정밀도에있어서는전통적인주조기법의수준에접근하거나더욱정밀해지고있다. 24,25,8) 이와같이수복물제작에있어서 CAD/CAM 기술이주조법의한계를넘어발전해가고있지만국내에서는이에대 30

2 한연구가미비하였다. 따라서본연구는접촉식3차원입력기로지대치의 3차원정보를입력하고, CATRS로원추내관을설계한후절삭가공으로제작하는 CAD/CAM을이용한인공치관의제작시스템을고안하여제작된인공치관의변연적합을평가하는데있다. Ⅱ. 연구재료및방법 1. 금속주모형과복제모형제작시험모델제작을위해 A50-Assortment 362번 (TRIMUNT corporation, Kyoto, Japan) 의하악좌측제1대구치의삭제된모형을원추내관에맞게변형하여기초모형을만들고이를복제하여 UNIMET- AL2(Shofu inc. Japan) 금속주모형을제작하였다 (Fig. 1). 이모형에는 chamfer 변연이부여되었고, 변연폭경은약 mm 이다. 원추관용밀링머신으로 4 의편측기울기를형성하였으며모든모서리와꼭지점은둥글게하였다. 이주모형을복제하기위하여각 15mm의가로, 세로, 높이를지닌자가중합레진트레이를만들어서 polyvinylsiloxane 인상재 (EXAFLEX, GC America Inc. Chicago, IL, USA) 로주모형의인상을채득하고, 경식고 (NEW PLASTONE, GC Corporation, Tokyo, Japan) 을부어주모형다이를만들었다. 2. 지대치의 3차원입력과원추내관의설계주모형다이에서 PIX-4(Roland D.G., Hamamatsu, Japan) 로 3차원자료를수집하였다. x 축은바닥판의전후방이동에의해 y, z 축은탐침이상하, 좌우로움직여 1시간 32분동안자표를수집하였다. 각좌표값의간격은 50μm 이며좌표사이의요철은직선으로간주되어입력된다. 입력과정중탐침의움직임은 2차원상으로모니터에나타난다 (Fig. 2). 입력후 40,000개정도의좌표는컴퓨터상에서그물망이나면형태의지대치로표현된다 (Fig. 3). 3. CATRS에서변연설정 3차원으로입력된지대치데이터에서기포등의 Fig. 1. Master model of prepared tooth. Fig. 2. Two-dimensional image of the scanned die. Fig. 3. Modelling of master die using contact digitizer. 31

3 오류를수정하고모델링하여컴퓨터상에서지대치의모형을만든후변연을찾는다. 컴퓨터는구강점막과치아를구분하지못하므로구강점막과치아를분리하는과정이필요하나본실험에서이용된주모형다이는변연이선명하므로이과정이생략되었다. 모델링된지대치변연부의급격한기울기변화를이용하여프로그램이자동으로변연을찾은후, 자세히볼수있도록변연부를확대하여 z축을중심으로 5 10 씩회전시키며오류가있는곳을수동으로수정하여변연을완성하였다. 4. 치아의내면설계모델링된지대치의외면과변연에기초하여인공치관의내면을설계한다. 원추관의내면은지대치의외면으로부터 40μm 정도떨어지게확대하여접착제공간을형성하며, 변연에서는 20μm 정도로좁게형성하여긴밀한변연적합을유도하였다. 5. 외면의설계내관의최소, 최대두께와원추각의요소를지정하여원추내관을설계하였다 (Fig. 4). 본연구에서는각각 0.3mm, 0.7mm, 4 로지정하였다. 6. 절삭가공설계된원추내관을 AEM600AT(SHENO FANG YVAN Technology Co. Ltd, Taipeh Taiwan) CAM으로알루미늄과티타늄을재료로절삭가공하여알루미늄원추내관내면 10개와티타늄관내면1 개 (Fig. 5) 및티타늄관 1개를절삭가공하였다. 알루미늄의가공 1) 황삭 17) 에는지름 3mm 의 ball-end mill 을사용하였으며회전속도 12,000rpm, 가공깊이 1mm, 가공간격 0.1mm, 가공여유 0.5mm로냉각액을뿌리며가공하였다. 2) 중삭에는지름 2mm 의 ball-end mill 을사용하여가공간격 0.5mm, 가공여유 0.2mm로가공하였다. 3) 정삭에는지름 1mm의 ball-end mill을사용하여가공하였으며가공간격 0.05mm, 가공여유 0mm 로가공하고, 같은조건으로 flat-end mill 을사용하여안쪽모서리를선명하게가공하였다. 회전속도와이송속도는절삭되는양상을보면서조절하였다. 위와같은조건으로알루미늄 1개의내면을먼저가공한후에 y 축을기준으로 180 회전시켜외면을가공하였다. 티타늄의가공티타늄의가공특성을조사하기위하여알루미늄과유사한조건으로티타늄을가공하였다 (Fig. 6). 1) 황삭에는지름 3mm의 ball-end mill을사용하여회전속도 14,000rpm, 가공깊이 0.1mm, 가공 Fig. 4. Conical Inner crown on CATRS. Fig. 5. Inner surface of aluminium and titanium conical inner crown fabricated with CAM. 32

4 Fig. 6. Titanium conical inner crown fabricated with CAM. Fig. 7. Marginal discrepancy of conical inner crown on SEM MM - master model MD - marginal discrepancy AC - aluminium crown 간격 0.1mm, 가공여유 0.5mm로가공하였다. 2) 중삭에는지름 2mm의 ball-end mill을사용하여가공간격 0.1mm, 가공여유 0.05mm로가공하였다. 3) 정삭에는지름 1mm의 ball-end mill을사용하여가공간격 0.05mm, 가공여유 0mm 로가공하고, flat-end mill로가공하여모서리를선명하게하였다. 7. 주사전자현미경에의한변연측정알루미늄원추내관을집게를이용하여약 100gm 의압력으로주모형에부착한후, 근 원심과협 설측의 4개의지점에서주사전자현미경 (JSM- 5410LL, JEOL Japan) 으로 350배의배율에서지대치의장축에대하여수직방향에서변연간격을측정하였다 (Fig. 7). 8. 통계처리통계프로그램인 SPSS 로각측정점에대한평균과표준편차를계산하였으며, 가설검증을하고평균에대한 95% 신뢰구간을추정하였다. Ⅲ. 연구결과 1. 접촉식3차원입력기에의한표면재현성접촉식입력기로입력하여모델링한모형은표면이거칠고, 경사진측면에서는탐침이미끄러진부분에서좌표값이불안정하게나타났다. 이러한오류는 CATRS 상에서수정이가능하였다. 변연부에서도미끄러진부분은연속성이없이불규칙한면의형태를보였고, 변연이짧게입력된것으로추정되는곳도있었다. 2. 가공된각재료의표면형태비교주사전자현미경으로 1000배의배율로관찰한결과알루미늄은절삭공구가지나간자국이선명하게나타나며, 절삭공구에의해알루미늄이연속적으로패인형태가보였다 (Fig. 8). 변연에서는알루미늄이떨어져나가짧아진곳이있었다. 티타늄은육안으로는평활한면의형태를보였고, 주사전자현미경하에서도절삭면이알루미늄에비하여평활하였으며, 절삭이잘된곳은절삭공구의흔적만보였고금속이절삭되지않고밀려패인곳도관찰되었다. 밀린곳과절삭이잘된곳은서로다른층판이겹친것과같은양상을나타났지만이와같 33

Fig. 8. Picture of the aluminium conical inner crown surface fabricated with CAM on SEM. Fig. 9. Picture of the titanium conical inner crown surface fabricated with CAM on SEM.

각측정부위별평균과표준편차는근심 68±57μm, 원심 68.5±19μm, 협측 86.1±30μm, 설측 107±53μm 이었다 (Table Ⅰ). 전체평균과표준편차는 83.2±43μm, 최대값은 202μm 이었으며, 최소값은 13μm 이었다. 100μm 이상의간격을보인곳은 11개로 28.9 % 이었으며, 50μm 이하의간격을보인변연은 7개로 18.4% 였다.

5 Fig. 8. Picture of the aluminium conical inner crown surface fabricated with CAM on SEM. Fig. 9. Picture of the titanium conical inner crown surface fabricated with CAM on SEM. 은양상이티타늄의순도에관련된결함인지는확인하지못하였다 (Fig. 9). 3. 변연적합 측정값과비교할대조군이없으므로모든측정값들의평균을구하고그평균에대한신뢰구간추정을하였다. 통계처리는다음과같이수행하였다. 우 10개의치아에서근심, 원심, 협측, 설측의 4개의지점에서측정하였으며, 모두 38개의측정자료를얻었다. 변연이길게가공되어읽을수없는부위를지닌 2개는통계에서제외시켰다. 각측정부위별평균과표준편차는근심 68±57μm, 원심 68.5±19μm, 협측 86.1±30μm, 설측 107±53μm 이었다 (Table Ⅰ). 전체평균과표준편차는 83.2±43μm, 최대값은 202μm 이었으며, 최소값은 13μm 이었다. 100μm 이상의간격을보인곳은 11개로 28.9 % 이었으며, 50μm 이하의간격을보인변연은 7개로 18.4% 였다. Table Ⅰ. Mean and standard deviation of the marginal discrepancies at four marginal locations (unit:μm) Surface n Mean SD Min-Max Mesial Distal Buccal Lingual Total n : number SD : standard deviation Table Ⅱ. Result of one-way ANOVA test for the marginal discrepancies measured in all groups Sum of Squares df Mean Square F Sig. Between Groups Within Groups Total

6 Table Ⅲ. Result of one-sample test for the confidence interval estimation Test Value = 0 95% Confidence Interval t df Sig.(2-tailed) Mean Difference of the Difference Lower Upper marginal discrepancies 선 4개의측정위치간의평균의차이를일원배치법으로검정하여 5% 의유의수준에서평균간에유의한차이가없다라는검정결과를얻었다 (Table Ⅱ). 이결과에따라측정위치에관계없이 38개의측정치를모두사용하여전체평균에대한 95% 신뢰구간을추정하였다 (Table Ⅲ). 계산된 95% 신뢰구간은 μm 였다. 검정결과는다음과같다. Ⅳ. 총괄및고안 CAD/CAM의운영에있어 CEREC 시스템에서는진료실에장비를두고운영하고있으며, Procera 는치과의사가주모델을만들고멀리떨어져있는 3 차원입력소에서지대치의자료를컴퓨터에입력하여모뎀을통하여스웨덴이있는가공공장에보내보철물을가공하는운영체계를가지고있다. 27) 이러한차이는제작시간과이용되는장비의가격에의해발생하므로시스템의개발과정에서가격과시간의요소를중요하게고려해야할것으로사료된다. 지대치형성일반적으로 CAD/CAM을위한지대치는가공오차를줄이기위하여모서리와꼭지점이둥글게되어야하며축면경사도는클수록좋으며편측으로 5 6 이상의기울기를가져야한다. 13) 또한변연과지대치의축면이만나형성하는음형모서리는접촉식입력기의탐침이감지하지못하기때문에변연은 chamfer 형태이어야하며변연의폭은 mm의폭을가져야한다. 25,15) 본연구에이용된주모형은원추관에자주이용되고절삭가공이쉬운하악제1대구 치를이용하였으며유지를증가시키기위하여 4 의편측기울기를주었으며, 변연은 chamfer 형으로하였다. 또한접촉식입력기를이용할때에는탐침두께의절반이상의변연폭을가져야하므로 mm의변연폭을부여하였다. 3차원입력지대치의표면은 x, y, z의좌표로컴퓨터에입력되며 CAD 프로그램은좌표를기초로치아표면의형태를그래픽으로재현한다. 3차원입력기는지대치표면의좌표를생성하는기계이다. 접촉식에서는스태핑모터와서보모터의펄스값으로 x, y 좌표값을찾아내고 x, y 좌표상에서미세접촉감지기가치아의표면에접촉한순간의 z축모터의펄스값을 z 좌표로설정한다. Procera의접촉식 3차원입력기는탐침을 15 20g 의압력으로다이와접촉시키고다이를회전시키며한번에 200μm 상승하며좌표를읽어간다. 9,27) 입력된좌표는 20,000 50,000개정도이며오차는 10μm 이다. 10,27) 본연구에이용된 Pix-4의감지기의오차는 25μm 이며 50μm 간격으로좌표를읽어간다. 50μm 간격사이의구조물은각각의좌표를직선으로연결된것으로간주한다. 대개의입력오차는술자가지정하는접착공간내에서수용되지만모서리나꼭지점에서는접착공간의범위를벗어날수도있다. 또한50μm 간격으로좌표를읽어가기때문에변연을정확하게인식하지못하고 50μm 만큼치아의중심쪽지점을변연으로결정할수도있다. 탐침은대부분지름이 1mm이고끝의모양이 ball 형태의것을이용한다. 이러한탐침은 ball tip이들어갈수없는예리한열구를감지하지못한다. 접촉식입력기는변연과 35

7 경사진면에서탐침의미끄러짐이간혹나타났다. 미끄러진부분에서는 z축좌표가겹치므로모양이찌그러진다. 미끄러진데이터는 Pix-4가다시읽어서스스로수정하거나프로그램상에서수정이되지만일부는해결되지않고남아있었다. 특히협측과설측에서변연적합에영향을준것으로추정된다. 또한경사면에서의미끄러짐때문에면데이터를만들때 IGES Surface Format 형식에서는균일한면을만들지못하였다. 지대치의 3차원입력에필요한시간은임상적으로는중요한의미를가진다. pix-4 는지대치를입력하는시간이 1시간 32 분이어서 Procera의 3 5 분 16,18) 에비하여긴시간이소요되었다. 변연설정입력된지대치에서인공치관의설계는변연설정, 내면형성, 외면형성의과정을거친다. 마스터모델을바로입력하여변연을찾는방법은아직보고되지않고있다. 상용되고있는 CAD/CAM 대부분이다이를만들어입력하고변연을찾고있다. DCS(DCS production) 에서이용하는접촉식3차원입력기는다이모형에서먼저수동으로변연을찾은후에나머지지대치치면을입력한다. 11) Procera에서는모델링된지대치의변연부를확대하여 10 씩회전시키며수동으로변연을찾은후에자동으로변연을형성한다. 9) 본연구에서는자동으로변연을찾은후수동으로수정하였다. 인공치관의설계초기의치과영역에이용되는 CAD/CAM 기술중가공기술에비하여인공치관을설계하는 CAD 기술은아직성과가미진하여도재관의코어나인레이를설계하는수준이었다. 11) CEREC에서는삭제되지않은교두정과중심구를술자가지정하고삭제전의모양과 FGP record 를이용하여인레이의교합면을설계하며 15), Procera 에서는지대치를입력한후에 12 20% 확대된지대치를설계하여 CAM 으로작업다이를만들고여기에 99.9% 이상의산화알루미늄으로도재관코어를축성하고소성하여원래의크기로수축시키는방법으로코어를제작하고있다. 9,25,28) 그 러나교합면을포함한인공치관의설계는아직연구가미약하여임상에널리이용되지못하고있으나일부의연구에서는성과를거두고있다. 14,29) 인공치관설계에있어서초기에는 2차원언어에기반한그래픽기술을이용하였기때문에입체적인인공치관을표현하고제어하는데어려웠다. 14) 그러나최근의 3차원그래픽언어의개발로인공치관의설계에서비약적인발전을기대할수있게되었다. CATRS 는아직교합면을형성하지는못하고있으며지대치의외면을확대복사하여접착제공간을설정하며치관의외면설계요소중의하나인축면의변수를지정하여외면을형성하고있다. 절삭가공본연구에서는알루미늄과티타늄을가공재료로하였기때문에원추내관에주로사용하는금합금에대한가공정보는얻지못하였다. 알루미늄 1개의절삭가공에필요한시간은 5시간 45분이었다. 티타늄을절삭가공하기위해서는 16시간 20분의시간이필요하였다. 이시간은숙련도에의해 20% 정도빨라질수있다. 절삭가공시간은공구의수와이송속도, 가공간격, 가공깊이에의해결정된다. 기계금속공업에서사용되는일반적인금속에대한절삭방법은표준화되어있다. 17) 그러나치과에서사용되는금속에대한가공방법은잘알려져있지않다. 또한양각에서는어떠한모양도쉽게절삭하지만음각에서는공구의크기가클수록표현력이떨어져서내면모서리나꼭지점이깎이지않으므로주모형의모서리를둥글게하는것이필요하였다. 지대치는교합면쪽으로의경사는크고가공깊이가얕을수록가공성이좋다. 13) 가공공구의길이는공구지름의 3배가보통이다. 본연구에이용된주모형의삭제된면의높이는 5.2mm이므로지름 2mm의공구까지는상품화된보통의공구로절삭이가능하나, 지름 1mm, 길이 6mm의공구는특별히제작된공구를사용하여이송속도를느리게하고가공간격은 0.05mm, 가공깊이를 0.05mm로얕게하여가공하였다. Besimo 11) 는절삭가공후에변연에서티타늄이깨져나간곳이발견되었으며그부분의변연간격이증가했다고보고하였다. 절삭가공된재료의표면을주사전자현미경으로관찰시변연의일부는불규칙하 36

8 였다. 이것은가공시절삭공구에의해예리한변연이패여나간것으로추정된다. 또한 100μm 이상의변연간격을보이는곳은지대치의 3차원입력과정중변연부위에서탐침이미끄러진부분이거나가공과정중변형된부분으로사료된다. 이러한이유로각시편마다변연간격에심한차이를보였으며측정가능한것들중에서변연의범위는 13μm 202μm 였다. 오류의가능성 CAD/CAM 제작과정중각단계에서변연간격이커질가능성이일차적으로삭제된지대치의 3차원입력시에발생한다. 레이저의경우에는 reflective coating 시에발생하고입력과정과컴퓨터프로그램에서기포등의오류를수정하는과정에서도발생한다. 15) 또한절삭공구의형태에결함이있는경우나, 공구의마모, 다이아몬드절삭공구에서다이아몬드가떨어져나와오류의원인이되며 8) 절삭과정에서도 CAM 기계의떨림이나회전축의흔들림에기인된오류도있다. 또한절삭되는재료도오류의원인이된다. 전성이높은재료는절삭공구가지나가는방향으로밀려나가서거친표면이형성된다. 또한금속을절삭하는절삭공구는절삭면이날카로운연속면이므로절삭면의매끄럽지만도재의경우에는표면이거친다이아몬드절삭공구를이용하므로절삭면이거칠고, 변연의날카로운부분이깨져서변연간격이벌어지는원인이되기도한다. 8) 또한조각기형 CAM 은최대 4축까지가공하므로내면을먼저가공하고가공재료를 180 회전시킨후외면을가공하게된다. 이때 x, y 축중에하나를기준으로제자리에위치시켜야하는데오류의원인이되며, 숙련된기술을요한다. 변연간격임상적으로수용가능한변연간격에대해서많은논란이있었다. Kydd 30) 는박막두께와변연누출의상관관계를보고하였으며, Christensen 31) 은적정한변연간격은 40μm 이라고하였다. 전통적인주조법에의한보철장치의변연적합에관한연구는최적의기공조건에서 50μm 이하의적합을구현할수있다 는것을보여주고있다 ) 그러나임상적인연구에따르면주조보철물은 100μm 이상의변연간격을수용할수있다고하였다. McLean 등 22,23) 은5년이상구강내에있었던 1000개의수복물을조사하여 120 μm 의변연간격이임상적으로받아들일수있는최대한계라고하였다. CAD/CAM으로가공한보철장치의변연적합을살펴보면 CEREC2 에서는 56±27μm 8), 59±35μm 15) 의변연간격이보고되었고, CICERO 연구에서는 μm 의범위였다. 24) 또한 DCS에의한연구에서는 μm 의변연간격이보고되었으며 11), Procera에의한여러연구에서는각각 μm 25), 55 70μm 9), 83μm 28) 의변연간격이보고되었다. 또한 Procera의정밀도실험에서절삭가공에서 μm, 방전가공에서 μm 범위의오차를보고하여변연적합을줄일가능성을더욱높였다. 3) 주조금합금도재관과방전가공된티타늄관의변연적합에대한비교연구에서는금합금도재관에서 47±17μm, 티타늄관에서 61±34μm 의변연적합을얻었으나유의한차이는없다고하여 CAD/CAM 에의한변연적합이주조법의수준에도달하였음을보여주었다. 35) 그러나이러한연구성과에도불구하고 McLean 22) 의연구에서보여지듯이임상에서 50μm 전후의정밀도를달성하기는어렵다. 주조관과 CAD/CAM 에의한인공치관의변연적합에대한여러연구에서는 120μm 를임상적으로허용가능한오차로보고있으며 3,9,10,24,25,28), Molin 등 36) 은콤포지트세멘트에서 μm 가이상적인변연간격이라고보고하였다. 이상의변연간격에대한연구를정리하면, McLean 22) 의주장에근거하여 120μm 까지를임상적으로받아들여지는변연간격으로상정할수있으나기공과정의개선으로정밀도가높아짐에따라점차 50μm 가적정한변연간격으로주장되고있으며, 이양자의주장을수용하면 μm 적정한범위로가정할수있다. 이가정에근거하여본연구의결과인평균 83.2μm 와신뢰구간 μm 는임상적으로이용가능한범위안에있다고추정할수있다. 그러나원추관에주로사용되는재료에대한연구가아니었지만금속마다절삭특성이다르므로치과용재료로주로쓰이는금합금과티타늄의가공에대 37

9 한연구가더있어야할것으로사료되었다. 또한치과용 3차원입력기와 CAD 프로그램을이용한교합면과외면의설계및가공시간과비용을줄이기위한연구가추후계속되어야할것으로사료되었다. Ⅴ. 결론 CAD/CAM을이용한원추내관을제작하기위하여삭제된하악좌측제1대구치를금속주모형으로만들고, 접촉식입력기로 3차원입력을하였다. CATRS 로변연을찾고, 접착공간을지정하여원추내관의내면을설계하였다. 설정된내면위에원추각과최대두께, 최소두께를지정하여외면을형성하였다. 설계된원추내관을알루미늄과티타늄을재료로하여 CAM 으로절삭가공하였다. 가공한알루미늄원추내관을주모형에장착하고주사전자현미경으로변연간격을측정하여다음과같은결론을얻었다. 1. 접촉식3차원입력기로입력하여모델링한모형에서불규칙한변연의형태를보였다. 2. 가공된알루미늄표면은절삭공구에의해긁힌흔적이있으며, 티타늄의표면은평활하였다. 3. 변연간격의평균은 83.2±43μm 이었으며, 신뢰구간은 μm 이었고 (p<0.05), 100 μm 를넘는비율은 28.9% 이었다. 위와같은결과로 CAD/CAM을이용한인공치관제작의시스템을완성하여제작된원추내관의변연적합이임상적으로사용가능한범위내에있다고추정할수있었다. 참고문헌 1. LaBarre, E.E., Belser, U.C., Meyer, J.M., Watanabe, L.. Computer-aided design and transverse strength of screw-retained attachment. Int. J. Prosthodont., 7: , Liu, P.R., Isenberg, B.P., Leinfelder, K.F.. Evaluating CAD-CAM generated ceramic veneers. J.A.D.A., 124:59-63, Andersson, M., Carlsson, L., Persson, M., Bergman, B., Accuracy of machine milling and spark erosion with a CAD/CAM system. J. Prosthet. Dent., 76: , Schmitt, S.M., Chance, D.A., Cronin, R.J.. Refining cast implant-retained restorations by electrical discharge machining. J. Prosthet. Dent., 73: , Evans, D.B.. Correcting the fit of implantretained restorations by electric discharge machining. J. Prosthet. Dent., 77: , Maeda, Y., Minoura, M., Tsutsumi, S., Okada, M., Nokubi, T.. A CAD/CAM System for Removable Denture. Part I: Fabrication of Complete Dentures. Int. J. Prosthodont., 7:17-21, Rinke, S., Huls, A., Jahn, L.. Marginal Accuracy and Fracture Strength of Conventional and Copy-Milled All-Ceramic Crowns. Int. J. Prosthodont., 8: , Mormann, W.H., and Schug J.. Grinding precision and accuracy of fit of CEREC2 CAD-CIM inlays. J.A.D.A., 128:47-53, Andersson, M., Razzoog M.E., Od n, A., Hegenbarth E.A., and Lang, BR.. Procera : A new way to achieve an all-ceramic crown. Quintessence Int., 29: , Persson, M., Andersson, M., and Bergman, B.. The accuracy of a high-precision digitizer for CAD/CAM of crowns. `, 74: , Besimo, C., Jeger, C., and Guggenheim, R.. Marginal adaptation of titanium frameworks produced by CAD/CAM techniques. Int J Prosthodont., 10: , Dastane, A., Vaidyanathan, T.K., Vaidyanathan, J., Mehra, R., and Hesby, R.. Development and evaluation of a new 3-D digitization and computer graphic system to study the anatomic tissue and 38

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12 ABSTRACT MARGINAL ADAPTATION OF THE CONICAL INNER CROWN FABRICATED WITH CAD/CAM In-Sup Kim, D.D.S., M.S.D., Ph.D., Dong-Wan Kang, D.D.S., M.S.D., Ph.D. Department of Prosthodontics, College of Dentistry, Chosun University This study was to evaluate the fabrication method and marginal adaptation of the conical inner crown fabricated with CAD/CAM. The informations on abutment teeth were transferred to a computer with a micro contact digitizer, which had a 50μm accuracy on the master die. A conical inner crown was designed on a computer and a real crown was machined based on this design using CAM. The marginal fit of a computer-machined conical inner crown was assessed using electron microscopy. Measurement of the marginal gap between the conical inner crown and the abutment was performed on four different locations (mesial, distal, buccal, and lingual surfaces) of the finish line. The evaluation was based on 10 test specimens. The results were as follow. 1. The mean marginal gap between the conical inner crown and abutment tooth was 83.2±43 μm, 28.9% of the specimen showed marginal gap over 100μm. 2. The fabrication method using CATRS and CAM provided clinically acceptable marginal fitness compared to conventional casting method (P<0.05). 41

ORIGINAL ARTICLE DOI: /jkap Procera AllCeram 을이용한도재관의임상적변연적합도에관한연구 송영균 1 조인호 2 이종혁 3 단국대학교치과대학치과보철학교실 1 대학원생, 2 교수, 3 조교수 완전도재수복물은

ORIGINAL ARTICLE DOI: /jkap Procera AllCeram 을이용한도재관의임상적변연적합도에관한연구 송영균 1 조인호 2 이종혁 3 단국대학교치과대학치과보철학교실 1 대학원생, 2 교수, 3 조교수 완전도재수복물은 ORIGINAL ARTICLE DOI:10.4047/jkap.2008.46.5.470 송영균 1 조인호 2 이종혁 3 단국대학교치과대학치과보철학교실 1 대학원생, 2 교수, 3 조교수 완전도재수복물은뛰어난심미성을가지고있어, 환자들의심미적욕구를충족시킬수있다. 이러한도재관을제작함에있어 CAD/CAM 시스템을이용하는것은시간과비용을절약할수있는장점을가지고있으며, 정밀도또한점차높아지고있다.