52 Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers Vol. 23, No. 1, pp. 52-60, 2019 Research Paper DOI: http://dx.doi.org/10.6108/kspe.2019.23.1.052 고공환경모사를위한병렬형이젝터구성에따른특성연구 신동해 a 유이상 a 신민규 a 오정화 a 고영성 a, * 김선진 b A Numerical Analysis on Performance of Parallel Type Ejector for High Altitude Simulation Donghae Shin a Isang Yu a Minku Shin a Jeonghwa Oh a Youngsung Ko a, * Sunjin Kim b a School of Aerospace Engineering, Chungnam National University, Korea b School of Fire Safety Engineering, Chungnam State University, Korea * Corresponding author. E-mail: ysko5@cnu.ac.kr ABSTRACT In this study, the performance and structure of a parallel ejector comprised of multiple single ejectors were confirmed through numerical analysis. The same design variables (mass suction ratio, compression ratio, and expansion ratio) relevant to the performance of a single ejector were considered in the design of the parallel ejector. Analytical results showed that there was no significant difference in the performance of either system related to the operating mass suction ratio; however, the systemsize was significantly reduced. In addition, it was confirmed that when ejectors of the same performance capacity are arranged in parallel, the combined mass suction ratio is lower than that of the single ejector, allowing a lower pressure to be realized. The results of the analysis indicated that the parallel ejector s performance is not significantly different from that of any single ejector, but confirmed that the parallel ejector can offer a configurationdependent advantage in size and operation. 초 록 본연구에서는수치해석을활용하여여러개의이젝터로구성된병렬형이젝터의성능과구조에대한특성을확인하였다. 병렬이젝터의설계는단일이젝터와동일한설계변수 ( 질량흡입비, 압축비, 팽창비 ) 를사용하였다. 해석결과에의하면, 병렬형과단일이젝터의작동질량흡입비의비가같을경우에는성능에있어큰차이를보이지않았으나, 시스템의크기가작아지는이점이있음을확인하였다. 또한, 동일성능의이젝터를병렬로배치하였을때는질량흡입비가단일보다감소하여더낮은압력을구현하는것을확인하였다. 해석결과를종합하면병렬형이젝터성능은단일이젝터와크게다르지않으나, 병렬형이젝터구성에따라서는크기와작동에이점이있음을확인하였다. Key Words: Parallel Type Multi-Ejector( 병렬형멀티이젝터 ), High-Altitude Environment Simulation( 고공환경모사장치 ), Entrainment Ratio( 질량흡입비 ) Received 20 September 2018 / Revised 9 January 2019 / Accepted 12 January 2019 Copyright C The Korean Society of Propulsion Engineers pissn 1226-6027 / eissn 2288-4548 Nomenclature : Primary mass flow This is an Open-Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License(http://creativecommons.org /licenses/by-nc/3.0) which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited.
제 23 권제 1 호 2019. 2. 고공환경모사를위한병렬형이젝터구성에따른특성연구 53 : Secondary mass flow : Entrainment ratio : Primary flow chamber pressure : Ejector chamber pressure : Ejector exit pressure : Nozzle exit pressure : Primary flow chamber temperature : Mixing flow temperature : Primary flow gas constant : Mixing flow gas constant : Nozzle exit mach number : Mixing flow mach number : Nozzle exit area : Mixing section area : Primary flow specific heat ratio : Mixing flow specific heat ratio : Nozzle efficiency : Each ejector x longitudinal : Each ejector total longitudinal 1. 서론 현재우리나라는나로호 (KSLV-1) 의발사경험을통해서우주발사체독자개발을위한기반을확보하고, 더욱나은우주발사체의경쟁력확보하기위해앞선발사체보다고성능의한국형발사체 (KSLV-2) 개발이진행중이다. 이처럼우주발사체의개발이진행됨에따라보다많은 payload와효율성이높은고성능의로켓이요구되고있다. 고성능로켓개발에있어로켓의높은안정성과신뢰성확보를위한, 로켓에대한성능검증은필수적이다. 그러나실제비행을통해서로켓엔진의성능을검증하는것은현실적으로어려움이따른다. 따라서지상에서로켓엔진에대한지상연소시험이수행되어야만한다. 하지만고공에서구동되는로켓엔진의경우고팽창비를가진노즐이장착되는데, 이를지상에서아무런보조시험장치없이연소시험을수행할경우에는정확한추력측정및고공점화특성등을파악하기는어려움이따른다. 또한노즐내부에유동박리현상이나타나며심할경우로켓엔진에파손이발생할 수있다. 따라서실제로켓이비행하는영역에서의환경을모사하는고공모사시험기술이반드시확보되어야한다. 현재지상에서고공환경모사하려는방법으로로켓에연소가스의모멘텀을이용하는디퓨저와보조연소장치나고압가스를활용하여로켓의연소가스를흡입하는이젝터가있다. 이중이젝터는단순한기계적원리로구동이되며설비의유지보수가편리한점이있어많은분야에서사용이되고있으며, 그중고공모사시험설비에사용되는이젝터는디퓨저의후단에장착되어초기진공환경을구현하여로켓엔진의초기점화특성을확인하고디퓨저후단의배압을낮춰디퓨저의시동을원활하게하는데활용된다. 이젝터에대한국외연구로는 Bonninngton, S. T. 등은일차원해석방법을통하여초음속이젝터의설계방법에대해연구하고다양한설계절차를확립하였다 [1]. German, R. G. 등은로켓고고도환경모사용이젝터-디퓨저에대하여시동압력비와최소압력에서의유동특성을수직충격파의거동과관련하여확인하였으며, 이젝터의혼합부직경이이젝터의성능과시동압력에영향을미치는것을확인하였다 [2]. Mitchell, J. W. 는실험과해석을통해적합한이젝터형상설계를확인하였으며, 축소형모델테스트를통하여해석을검증하였다. 그결과, 주유동이부유동을충분하게끌어들이기위해서는충분한간극이필요하다는것을확인하였다 [3]. 국내연구로는유이상등은단일이젝터의주유동과부유동의질량흡입비와노즐출구와이젝터입구부의간극및혼합부직경대길이비에따른단일이젝터성능특성을상온실험으로파악하고검증을하였으며, 임경진등은시동압력과이젝터내부현상에대한수치해석적연구를통해, 디퓨저 -이젝터시스템의구성방안에따른특징을확인하였고, 부유동질량유량에의한이젝터성능변화를확인하였다 [4,5]. 또한, 김태완등은고공환경모사시험설비구축에있어단일이젝터를활용한디퓨저-이젝터시스템을구축하여연소가스시험모델에대한성능평가를수행하였다 [6]. Fanshi Kong 등은여러노즐형상에따른이젝터
54 신동해 유이상 신민규 오정화 고영성 김선진 한국추진공학회지 효율에 대한 연구 및 혼합 가이드 유/무에 따른 압축비, 팽창비가 있다. 또한, 주요 현상 변수로는 이젝터 성능에 대한 연구 등을 수행하였다[7,8]. 김 이젝터 혼합부의 직경 대 길이 비(L/D)와 이젝터 세훈 등은 화학레이저 구동 환경 모사를 위해 수축부 입구 직경과 노즐 출구부까지 거리( ) 이젝터 시스템을 활용하였으며, 목표 부유동 질 등이 이젝터 성능 변수에 영향을 주는 것으로 알 량유량을 흡입하여 구현 압력조건을 만족하기 려져 있다. Fig. 2는 이젝터 위치별 기호를 나타낸 위해서 병렬형 이젝터를 활용하였다[9,10]. 또한, 다. 앞서 언급한 바와 같이 부유동의 질량유량은 남궁혁준 등은 성능이 다른 두 개의 노즐을 활용 이젝터 설계에 있어 중요한 변수가 되며, 이젝터의 하여 다양한 고공을 모사할 수 있는 병렬형 설계 질량 흡입비, 팽창비, 압축비가 설계 변수로 선정 절차를 수립에 관한 기초 연구만이 제한적으로 수 된다. 이 설계 변수를 통하여 이젝터 노즐과 이젝 행하였다[11]. 터 혼합부를 설계한다. 이처럼 현재까지는 주요 성능 변수 및 구조 형 이젝터는 디퓨저와 달리 부유동을 흡입하게 된 상에 따른 단일 이젝터의 성능 특성에 대해 중점 다. 이에 Fig. 1과 같이 주유동이 팽창되는 위치에 적으로 연구가 주로 수행되었으나 고공 환경을 모 서 구현하고자 하는 압력이 형성되는데 이론적 설 사하기 위하여 여러 개의 이젝터를 동시에 사용하 계 절차에 있어서는 주유동 노즐 출구의 압력( ) 는 병렬형 이젝터에 대한 연구는 국내에는 제한적 과 챔버 압력( )이 같다는 가정 하에 설계한다. 으로 수행되고 있다. 이에 본 연구에서는 단일 이젝터와 설계변수인 ), 팽창비( ), 압축비( ) 질량 흡입비( 또한, 이젝터 설계 시 주유동과 부유동이 혼합되는 영역에서 주유동과 부유동의 상호 작용에 의해 압 력 형성에 따라 Aerodynamic throat가 형성이 된 가 동일한 여러 경우의 병렬형 이젝터를 설계하고, 다. Aerodynamic throat는 많은 변수들에 의하여 이 병렬형 이젝터 시스템에 의해 흡입되는 부유동 종속되는데 주유동과 부유동의 질량유량, 그리고 질량유량이 고정 상황에서 질량 흡입비에 따라 병 이젝터 혼합부 직경에 의한 영향이 주된 요인이기 렬형 이젝터가 단일 이젝터와 달리 어떠한 특성을 때문에 이를 설계 시 충분히 고려해야 한다[12]. 보이는지에 대해서 수치해석을 활용하여 확인하고 이젝터가 구현하고자 하는 질량 흡입비와 압력 조 자 한다. 이를 통해 향후 실제 고공환경 모사 시험 건에 따라 Eq. 1~3 수식으로 설계할 수 있다[13]. 설비 설계 및 구축에 있어 병렬형 이젝터의 활용 가능성을 살펴보고자 한다. 2. 이젝터 설계 및 수치해석 방법 2.1 이젝터 작동 원리와 설계 이젝터의 작동에 대한 상세 상황은 다음 Fig. 1 Fig. 1 Behaviour of primary and secondary fluid stream inside ejector[14]. 과 같이, 저속 고압의 주유동이 노즐을 통과하면 고속 저압의 유동으로 바뀌게 되고 이 주유동의 전단작용에 의해서 부유동이 흡입되면서 이젝터 챔버 내부는 저압환경이 구현된다. 또한, 형상 설 계에 복잡한 점이 있지만, 이러한 전단 작용을 극 대화한 노즐을 사용할 경우 이젝터 성능 향상에 도움이 된다[7]. 이젝터의 주요 설계/성능 변수는 질량 흡입비, Fig. 2 Symbols for each position of ejector.
제 23 권제 1 호 2019. 2. 고공환경모사를위한병렬형이젝터구성에따른특성연구 55 (1) 또한, 설계시유동은정상상태로주유동과부유동압력및질량유량은일정하게유지되며, 혼합구간에서유동이완전히혼합된다고가정하고혼합유동이초음속유동이라면수직충격파는이젝터혼합부내부에존재한다는가정에따라설계를진행한다 [11]. 이젝터혼합부과노즐목의면적비는 Eq. 4~5와같이정리된다. (2) (3) (4) 이 /2, /3, /4와같이줄어들게된다. 이에각이젝터유량조건에맞는축소형이젝터가설계되어병렬로배치된다. 이경우에는전체이젝터시스템의총유량 ( + ) 은단일과병렬형모두같게되며이를다음 Fig. 3과같이도식화하였다. 그결과, 병렬형의경우설계에있어단일과동일한성능을나타내지만그크기는줄어드는것을확인하였다. 2.2.2 작동질량흡입비가감소하는경우부유동의질량유량을 이라고할때, 단일이젝터와동일한크기의이젝터를여러개로병렬배치하는경우이다. 이경우에는각이젝터가감당해야하는부유동질량유량은이젝터수에따라 /2, /3 순으로줄어들게되며이에각이젝터당질량흡입비는 /2, /3 순으로감소하게된다. 이경우에는전체이젝터시스템의총유량은 +, +2, +3 순으로증가하게되며이를다음 Fig. 4의그림과같이도식화하였다. 그결과, 각이젝터가부담하는부유동의감소로단일에비해구현압력이낮아질것이다. (5) 이후이젝터수축부입구는흡입되는부유동질량유량과부유동챔버의정압그리고주유동의출구면적의합으로계산되며이는혼합부면적의일정배수이상이면충분하다. 이는보통추천치를활용하며본설계에서는약 1.3배를활용하였다 [4,11]. 2.2 병렬형이젝터구성 2.2.1 작동질량흡입비가단일이젝터와같을경우부유동질량유량이 이라고할때, 이젝터의수를 2, 3, 4로늘어나면각이젝터가감당해야하는부유동은 /2, /3, /4로줄어들게된다. 또한, 질량흡입비가단일이젝터와같을경우에는주유동량이이라고할때이젝터수에맞게유량 (a) Single ejector (b) Parallel type ejector Fig. 3 Ejector configurations with fixed entrainment ratio. Fig. 4 parallel-type ejector with decreased entrainment ratio.
56 신동해 유이상 신민규 오정화 고영성 김선진한국추진공학회지 2.3 최종이젝터설계수치최종적으로해석과시험을위해설계된모든이젝터의설계변수 ( 질량흡입비, 압축비, 팽창비 ) 는동일하며, 설계된모든이젝터의주요수치및각 Case 별이젝터당유량및시스템전체유량은다음 Table 1과같다. 부피비 ( ) 는 Case 1의단일이젝터를크기를기준으로각 Case 2 ~ 4의병렬형이젝터에대한상대적크기를나타낸것이다. Case 1은해석의기준이되는단일이젝터로단일이젝터의성능검증을위한경우이다. Case 2와 Case 3은작동질량흡입비가단일이젝터와같을경우에대한병렬형이젝터의성능검증을위한경우이며, Case 4 는작동질량흡입비가감소하는경우에대한병렬형이젝터의성능검증을위한경우이다. 수치해석조건변수로는 Case 1 ~ 3은동일질량흡입비로 Case 4는 Case 1 ~ 3의질량흡입비에절반의조건으로진행하였다. 3. 수치해석및결과 즐입구의주유동은 Pressure - inlet, 부유동은해석상황에따라 mass - inlet과 Pressue outlet을사용하였다 [7]. 외기의경우대기조건과유사하게모사하기위해서이젝터출구직경에약 20배를주어 Pressure Far Field로구성하였다. 중심축은 axis로주었으며나머지는 wall 로지정하였다. 최종해석격자는다음 Fig. 5와같이구성하였다. 3.2 난류해석모델선정해석은 Fluent 14를활용하였으며난류해석모델결정에있어 모델은격자의 wall 근처에서의감쇠수식및 wall로부터의거리없이적용하고유동흐름의난류와 wall의표면의거칠기및유량의유입을잘나타낼수있는모델이다. 그러나 모델과달리유동흐름특성에민감하여 모델을적용하여해석을수행하는데주의가필요하다. 따라서 모델과 모델의이점만을채택한 SST 모델로해석을수행하였다 [14]. 수치해석모델에대한정보는 Table 2와같다. 3.1 격자구성및경계조건 Gambit 2.4를통하여해석하고자하는이젝터의격자를구성하였다. 각기다른격자수로여러격자를구성하여격자최적화를진행한결과, 격자수약 20만개부터부유동챔버압력변화가일정한것을확인하여해당격자로해석을수행하였다. 또한, 해석의정확도를높이고이젝터벽면의영향을확인하기위하여이젝터벽면의격자를조밀하게구성 ( ) 하고인접한격자크기를비슷하게구성했다. 경계조건으로는노 Fig. 5 Final Mesh Grid. Number of Ejectors Cylinder diameter (m) Table 1. Designed ejector parameter for each case. Nozzle throat diameter (m) Area ratio ( ) Volume ratio ( ) Mass Entrainment Ratio ( ) Mass Flow per nozzle (kg/s) Secondary mass flow per ejector (kg/s) Case 1 1 0.0282 0.00538 27.46 1 Standard 0.33 0.106 0.0355 Case 2 2 0.01994 0.0038 27.46 0.7 Identical 0.33 0.053 0.0175 Case 3 3 0.01628 0.0031 27.46 0.38 Identical 0.33 0.036 0.0117 Case 4 2 0.0282 0.00538 27.46 2 Decrease 0.165 0.106 0.0175
제23권 제1호 2019. 2. 고공 환경 모사를 위한 병렬형 이젝터 구성에 따른 특성 연구 57 Table 2. CFD Conditions. Solver Dimension Solver Type Solver 2D Space Energy Eq Viscous Fluid Courant Number Residual 2-D Density-Based Axisymmetric ON SST k-omega Nitrogen (Ideal gas) 0.1-50 0.00001 3.3 수치해석 수렴성 판단 수치해석의 수렴성에 대한 판단은 수치해석 Fig. 6 Local Pressure Comparison of Test and CFD. 수행 간 inlet 영역의 유량과 outlet 영역으로 나 오는 유량이 동일하게 유지되고 진공 챔버의 압 력이 일정하게 유지되고, 수렴 판단은 잔차 (residual)가 10^-5이하 일 때 수렴하는 것으로 판단하였다[14]. 3.4 수치해석 신뢰성 확인 본 연구에서 활용된 해석 조건의 신뢰성을 확 Fig. 7 baseline ejector for Mach number. 인하기 위해 단일 이젝터의 수치해석 결과를 상 온 실험을 통한 결과와 비교해 보았다. 비교 결 과, 부유동 흡입 구 챔버 구현 압력과 이젝터 위 치별 벽면 압력의 분포 경향성이 상당히 유사한 것을 Fig. 6을 통하여 확인할 수 있었으며, 이를 통해 수치해석 결과에 대한 신뢰성을 확인할 수 있다. Fig. 8 baseline ejector for pressure. 3.5 해석 결과에 대한 고찰 각 Case의 설계 점에서의 해석 결과의 압력 분포 및 마하수 분포 그리고 벽면 압력은 Fig. 7~9와 같으며 질량 흡입비 변화에 따른 각 Case 의 해석 결과는 Fig. 10과 Table 3과 같이 정리 하였다. 3.5.1 단일 이젝터 성능 Case 1 모델은 단일 이젝터로 그 성능은 Fig. 9, 10과 Table 3을 통해 확인 할 수 있다. 해석 결과를 보면 설계 조건에서의 부유동 챔버 구현 Fig. 9 Wall pressure of each case. 압력은 약 0.36 bar 로 확인이 되었다. 해당 이 젝터의 성능에 있어서는 Fig. 10을 보면 작동 질 하며 이젝터의 구현 압력이 낮아지는 것을 확인 량 흡입비가 감소하면 팽창비와 압축비가 증가 하였다.
58 신동해 유이상 신민규 오정화 고영성 김선진 한국추진공학회지 설계 점에서의 Case 1 ~ 3의 해석 결과(Table 3, Fig. 7 ~ 10 참조)를 보면 부유동 챔버 압력이 약 0.36 bar이고 압력과 마하수 분포에 있어 각 Case 별로 큰 차이를 보이지 않았다. 즉, 작동 질량 흡입비가 동일한 병렬형 이젝터는 동일한 성능을 내지만 이젝터 수가 늘어남에 따라 상대 적 크기는 감소하는 장점이 있음을 확인하였다. 다음은 작동 질량 흡입비가 감소하는 병렬형 이젝터에 대한 경우로 이는 Case 1과 Case 4 모 델 해석 결과 비교를 통해 확인 할 수 있다. 이 경우 각 이젝터 당 감당하는 부유동의 감소로 작동 질량 흡입비가 감소함으로써 Table 3의 결 과와 같이 이젝터가 구현하는 부유동 챔버의 압 Fig. 10 Performance of Parallel Type Multi-Ejector. 력이 약 0.288 bar로 낮아지는 것을 확인할 수 있다. 즉, 부유동 질량유량이 고정된 상황에서는 Table 3. Case 1 Case 2 Case 3 Case 4 CFD Analysis Results Entrainment Ratio. according to Ejector performance 일 이젝터와 같이 질량 흡입비 변화에 따라 그 동일 사이즈의 이젝터를 병렬형으로 배치하여 활용하면 질량 흡입비를 낮춰 이젝터가 더 낮은 압력을 구현 할 수 있음을 확인하였다. Chamber pressure [bara] 0.1 153 7.69 0.13 성능이 결정 된다. 또한, 각 Case에 대해 질량 0.165 70.89 3.47 0.288 흡입비 변화에 따른 Fig. 10과 Table 3의 결과를 0.33 56.97 2.79 0.358 미루어보면 병렬형 이젝터 성능은 단일 이젝터 0.4 50 2.5 0.4 와 크게 다르지 않으나, 병렬형 이젝터 구성에 0.1 155 7.75 0.129 따라서는 크기와 작동에 이점이 있음을 확인하 0.165 71.42 3.57 0.266 였다. 0.33 56.71 2.74 0.364 0.4 50.25 2.51 0.398 0.1 156 7.81 0.128 0.165 71.8 3.59 0.278 0.33 56.57 2.74 0.365 본 연구에서는 실제 고공환경 모사 시험 설비 0.4 50.38 2.52 0.3968 설계 및 구축에 있어 병렬형 이젝터의 활용 가 0.165 70.89 3.47 0.288 능성을 확인하고자 수행되었다. 수치해석을 통하 결과를 종합하면 병렬형 이젝터의 성능은 단 4. 결 론 여 병렬형 이젝터 시스템의 작동 질량 흡입비가 3.5.2 병렬형 이젝터 성능 단일 이젝터와 동일할 경우와 감소할 경우에 대 먼저, 작동 질량 흡입비가 동일한 병렬형 이젝 하여, 단일 이젝터와 동일한 설계변수(질량 흡입 터에 대한 경우로 이는 Case 1 ~ 3 모델 해석 비, 압축비, 팽창비)를 가지는 병렬형 이젝터가 결과 비교를 통해 확인 할 수 있다. 앞선 설계에 단일 이젝터와 구성에 따라 어떠한 특성을 보이 서 이젝터 수가 증가함에 따라 이젝터의 크기가 는지에 대해서 확인해 보았으며 다음과 같은 결 크게 감소하는 것을 확인 할 수 있었다. 또한, 론을 얻었다.
제 23 권제 1 호 2019. 2. 고공환경모사를위한병렬형이젝터구성에따른특성연구 59 (1) 작동질량흡입비가단일이젝터와동일할경우이젝터의크기와상관없이내부유동에있어마하수및압력분포는단일과병렬형이유사하게나타는것을확인하였으며, 챔버압력구현에있어서도단일과병렬형이유사하게나타는것을확인하였다. (2) 이젝터의설계변수가동일한상황에서작동질량흡입비가동일할경우에는단일과병렬형이젝터의성능에는큰차이가없지만이젝터크기측면에있어서는병렬형이젝터가단일이젝터의비해이점이있음을확인하였다. (3) 이젝터의설계변수가동일한병렬형이젝터의작동질량흡입비가감소할경우에는진공챔버구현압력이낮아지는것을확인하였다. (4) 종합하면병렬형이젝터가단일이젝터에비해구현압력의범위에있어여유가있다고할수있으며, 이는곧단일이젝터에비해서더높은고도를모사를하거나더많은부유동질량유량을흡입할수있다고할수있음을확인하였다. 이에이젝터를활용하는고공환경모사시험설비구축에있어서다음과같이추천한다. (1) 이젝터를활용한고공환경모사설비구축에있어여러개의이젝터를활용하는것에제약이있을경우성능이높은단일이젝터시스템을구축하여활용한다. (2) 이젝터를활용한고공환경모사시험설비구축에있어시험설비크기에대한제약이나이젝터성능에한계가있을경우상대적으로성능이낮은여러개의이젝터를활용한병렬형이젝터시스템을구축하여활용한다. 이로써본연구는고공환경모사를위한병렬형이젝터의기초설계및구축방안을확립하였다. 이에본연구는향후고공환경모사를위한병렬형이젝터설비구축및연구에기초 자료로활용될것이라판단한다. 후 기 본연구는충남대학교자체연구과제사업의 지원을받아서수행되었으며, 이에감사드립니 다. References 1. Bonnington, S.T. and King, A.L., Jet Pumps and Ejectors, A State of the Art Review and Bibliography, 2nd ed., BHRA Fluid Engineering, Cranfield, Bedford, UK, 1976. 2. German, R.C., Bauer, R.C. and Panesci, J.H., "Methods for determining the performance of ejector-diffuser systems," Journal of Spacecraft and Rockets, Vol. 3, No. 2, pp. 193-200, 1966. 3. MITCHELL J. W. Design Parameters For Subsonic Air-Air Ejectors NR-090-342, 1938. 4. Yu, I.S., Kim, T.W., Kim, M.S., Ko, Y.S. and Kim, S.J., A Study on Design and Performance of an Ejector using Cold Gas, Journal of the korean Society of Propulsion Engineers, Vol. 19, No. 2, pp. 38 45, 2015. 5. Yim K.J., Kim H.J., Ko Y.S. and Kim S.H., A Numerical Study on Performance Characteristics of Sub-scale Ejector with Cold Gas, 2013 KSPE Fall Conference, Republic of Korea, pp. 253-258, Nov. 2013. 6. Kim, T.W., A Study on the Design and Operation Characteristics about High Altitude Environment Simulation Test Equipment of a Compact Liquid Rocket Combustor, Ph.D. Dissertation, School of Aerospace Engineering, Chungnam National University, Daejeon, Republic of
60 신동해 유이상 신민규 오정화 고영성 김선진한국추진공학회지 Korea, 2016. 7. Kong F.S., Kim H.D. and Jin Y.Z., Computational Study of Supersonic Chevron Ejector Flows, Journal of the Korean Society of Propulsion Engineers, Vol. 17, No. 6, pp. 89-96, 2013. 8. Kong F.S., Kim H.D., Jin Y.Z. and Toshiaki Setoguchi, Computational Analysis of Mixing Guide Vane Effects on Performance of the Supersonic Ejector-Diffuser System, Open Journal of Fluid Dynamics, Vol. 2, No. 3, pp. 45-55, 2012. 9. Kim S.H., Jin J.K. and Kwon S.J., Study of Ejector System for cw High Power Chemical Lasers Operating, The Korean Society of Mechanical Engineers Spring conference, Republic of Korea pp. 1715-1719, April 2004. 10. Kim S.H., Jin J.K and Kwon S.J., A Development of an Ejector System for Operating of Chemical Lasers(Ⅲ) - Development and Performance Validation of a Full - Scale Ejector System for High Power Chemical Lasers, Transactions of the KSME, B, Vol. 29, No.1, pp. 9-15, 2005. 11. Namkoung. H.J., Shim. C.Y., Lee., J.H. and Park., S.S., Multi-Ejector Design for High Altitude Simulation, 2011 KSPE Fall Conference, Republic of Korea, pp. 705-708, Nov. 2011. 12. Choi J.S, Yu I.S., Shin D.H., Lee H.J. and Ko Y.S., A Study on Ejector Performance Characteristics by Ejector Geometry/ Performance Variables, Journal of the Korean Society for Aeronautical & Space Sciences, Vol. 46, No. 6, pp. 496-502, 2018. 13. Chaqing, L., Gas Ejecotr Modeling For Design and Analysis, Ph.D. Dissertation, Department of Nuclear Engineering Texas A&M University, College Station, T.X., U.S.A. 2008. 14. Mitta. M.K.l, Performance Analysis of Ejector Enhanced Multi Evaporator Cascade Refrigeration, Department of Mechanical Engineering Thapar University, PATIALA, India, 2014. 15. Bartosiewicz, Y., Aidoun. Z,, Desevaux. P., and Mercadier. Y,, "Numerical and experimental investigations on supersonic ejectors," International Journal of Heat and Fluid Flow, Vol. 26, No. 1, pp. 56 70, 2005.