KAID. Vol. 17 No. 1, 상호 호환성 임프란트에서 지대나사의 풀림에 관한 연구 조선대학교 치과대학 보철학교실 오현주 권혁신 정재헌 i 서 트 지대나사의 풀림을 방지하기 위한 연구가 활발하 론 게 진행되어 왔는데 Carr 등15'은 나사풀림 방

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건주 심
5 years ago
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1 KAID. Vol. 17No. 1, 상호 호환성 임프란트에서 지대나사의 풀림에 관한 연구 조선대학교 치과대학 보철학교실 오현주권혁신정재헌 i 서 트 지대나사의 풀림을 방지하기 위한 연구가 활발하 론 게 진행되어 왔는데 Carr 등15'은 나사풀림 방지와 연 골유착성 임프란트를 이용한 완전 혹은 부분 무치 관하여 나사의 크기, 구성성분의 재질, 회전력 악 환자의 치료는 매우 성공적인 방법으로 평가되고 (torque), 마찰력, 있다. 5 장기간의 성공적 예후가 이를 뒷받침해 왔으며, 임프란트 치료에 있어서 적절한 나사조임에 주고 있으며, 최근에는 다양한 형태의 임프란트가 개 대한 개념이 점차 중요한 부분으로 인식되어 가고 발되어 치과임상에서 널리 사용되고 있는 추세이다 있다고 했다. Binon 등8>은 임프란트 구성성분의 부적 임프란트를 이용한 상실치아 수복방법은 가철 합이 빈번한 나사풀림, 만성적인 나사파절 뿐 아니라 성 보철물 사용에 따른 불편, 건전한 치질의 삭제등 치태침착, 불리한 연조직 반응. 골유착의 상실등을 과 같은 문제를 해결할 수 가져올 있는 반면에 문제점들도 많이 보고되고 있는데 임프란트 시술과 관련된 문 preload 등에 대해 주로 논의하여 수 있으므로, 구성성분의 정확한 적합이 매 우 중요하다 하였다. Burguete 등12>은 가해진 회전 제점으로는 임프란트와 치조골간의 결합의 파괴, 임 력과 나사에 발생한 preload의 관계를 기계설계학적 플랜트 자체의 파절, 임프란트와 보철물 연결부의 손 원칙에 입각하여 설명하고 지대나사 조임시 상, 상부 보철물의 파절, 시멘트의 파괴. 지대나사의 회전력의 중요성을 강조하였으며, 풀림 및 파절, 치조골의 소실 등을 들 수 있으며 이 분간의 부적합이 미치는 영향, 적절한 조임장치 들이 궁극적인 임프란트 실패를 야기하게 된다 31. (torque device)의 사용에 대해서도 언급하였다. J m 적정 임프란트 구성성 이러한 다양한 문제점 중 특히 임프란트 지대나사 us 등24>은 지대나사의 재료와 설계도 나사연결부의 의 풀림은 임프란트 보철과 관련된 중요한 임상적 안정성(screw jaint stability)에 영향을 미치는 인자라 문제라 할수 있는데 임프란트 지대나사의 풀림과 관 고 지적하였다. 련하여 Ekfeldt 등16>은 단일 임프란트 보철물에 대한 임상적 평가에서 가장 두드러진 문제점이 지대나사 의 풀림이고 그 빈도는 48% 에 달한다고 했으며, 국내에서는 문 등3>이 3종류의 임프란트 시스템의 회전력과 동하중하에서의 나사헐거워짐을 측정한 바 있으며, 강 등11은 지대나사 조임방법과 와셔(washer) McGlumphy등 은 단일치 뿐만 아니라 부분 무치악 사용에 의한 풀림 현상의 변화를 의 경우나 cantilever를 갖는 보철물에서는 지대나사 다. 공학적 구조해석법 인 유한요소법을 이용한 연구 의 풀림이 더 빈번하게 발생된다 하였다. 도 있었는데, 황 등41은 다양한 육각구조가 임프란트 지대나사의 풀림에 따른 임상적 문제점으로는 임 보철물의 실험하기도 하였 안정성과 나사의 헐거워짐에 미치는 영향 프란트 구성성분 및 상부구조의 파절과 인접 임프란 에 대해 실험하였고, 고 등2>은 임프란트와 상부 보철 트에 과도한 하중을 초래할 수 있다. 따라서 임프란 물간의 적합5 가 떨어질수록 임플랜트 구성성분의 본 논 문 은 1997년 조 선 대 학 교 학 술 연 구 비 의 지 원 을 받 아 연 구 되 었 음.

2 13 안정성에 유해한 영향을 미친다고 보고 하였다. 이와 같은 여러 생역학적인 문제에도 불구하고 여 고정체가 에폭시 레진블럭 중앙에 수직으로 위치 될 수 있도록 하였고, 레진블럭의 크기는 각각 3X2 치과 임프란트의 적용범위가 광범위해지고 환자의 X 4.5cm로하여 하중장치 (loading machine) 의 의치사용의 기피와 에 장착될수 있도록 하였다 (Fig. 1)18) 맞물려 수종의 치과 임프란트 시스템들이 개발되어 소개되고 있다. 특히 임프란트 의 기능적인면 외에도 심미적인 회복에 고정부 2) 지대주 선택 및 상부 보철물 제작 대한 관심 하부 고정체에 연결되는 상부 지대주로는 Sten- 이 고조되면서 단일 임프란트 수복에 있어서 많은 Oss, 3i, Branemark system에서 상호 호환성이 있다고 심미적 수복방법들이 제안되고 있으며 이는 주로 임 프란트 고정체에 연결되는 상부 구조물의 형태에 의 해 이루어진다고 볼수 있다17). 따라서 각 시스템에서 도 좀더 심미적이면서 조직 두께의 보상이 가능한 다양한 임프란트 지대주를 개발하고 있다. 그중 임프 알려진 지대주 중 일반적으로 임상에서 널리 사용되 고 있는 hex-lock 형태의 지대주를 선택하였고, 지대 나사는 각 지대주별로 3개씩 실험조건을 동일하게 의 선택하였다 (Table 1). 부여하고자 Steri-Oss 시스템 HL Hexed abutment와 3i 시스템의 Gold UCLA 란트 구성성분을 상호 교환하여 사용하는 것은 경제 및 Briiemark 성, 융통성, 편리함 등의 이유로 임상의에게는 매우 방이 gold 이고 상부가 plastic으로 제조된 지대주를 매력적인 일이라 할수 있다. 이러한 호환 가능성은 최근들어 보다 이러한 상호 선택하였다. 선택한 지대주를 이용하여 자연 소구치 보편화 되어 있기 때문에 임상에서 의 형태, 폭경. 길이등을 고려하여 납형을 제작한 다 호환 술식의 안정성과 효율성이 평가 음 매몰하였고, type H gold alloy를 사용하여 통법데 되어야 할 것이다. 따라서 본 연구에서는 상호 호환성이 있는 서로 다른 임프란트 시스템에서 지대나사의 안정성을 평 가해보고자, Steri-Oss 시스템의 고정체에 임상에서 널리 사용되는 SterHDss, 3i, Branemark system의 지 대주를 시스템의 UCLA abutment는 모두 하 연결하여 일정한 하중을 가한 후 회전력 측 로 주조, 연마하여 상부 보철물을 제작하였다. 상부 보철물의 교합면에는 잠금나사를 위치 시킬 수 있게 나사삽입구멍 (access hole)을 형성하였고 이 hole의 중심으로부터 1.5mm 떨어진 부위에 dynamic loading machine에 의한 반복적인 동하중을 적용할 수 있도 록 설측교두부위를 편평하게 형성하였다 1 (Fig. 2). 정기를 이용하여 지대나사의 풀림 회전력을 측정 평 가하여 다소의 지견을 얻었기에 이에 보고하는 바이 다. Table 1. Kinds of abutment using in the study Implant system II. 연구재료 및 방법 Sten-Oss Kind of abutment HL Conical abutment HL Hexed abutment 1. 연구재료 3i 1) 고정체의 선택 및 블럭(bloc피의 제작 임프란트 하부 고정체로는 현재 임상에서 널리 사 용되고 있는 SterHDss system의 직경 3.8mm thread E/P abutment Gold UCLA abutment Branemark Estheticone abutment UCLA abutment type으로서 상부는 0.75mm 높이의 external hex 구조 를 갖는 pure titanium fixture 3개를 선택하였다. 그후 Steri-Oss Sten-Oss. Yorba Linda, CA, USA 골내에 매식체가 유착된 상태를 재현 하고자 선택된 3i Implant Inovations, Inc., Florida, USA 3개의 임프란트 고정체를 치과용 써베이어를 이용하 Branemark Nobel Biocare, Goteborg, Sweden

3 14 nn Fig. 1. Abutment connection fixture with in epoxy resin block Fig. 2. Wax pattern of superstructure used by abutment pressor)에서 발생하는 공기압을 이용하여 일정한 힘 3) 회전력 측정기(torque gauge) 회전력 측정기 (Model 9 BTG, Tohnichi Mfg. Co., Japan)는 시계방향으로 돌리며 나사를 일정한 회전 을 반복적으로 가할 수 있도록 제작되어 있어서 힘 의 크기, 횟수, 방향 등을 조절할 수 있도록 되어 있 다. 공기압축기, 압력 밸브, 전자개폐기, 계수기(auto 력으로 조일 수 있고, 시계 반대방향으로 돌리면서 counter), 테이블로 구성되어 있고. 테이블에는 직접 나사가 풀리는데 필요한 회전력을 측정할 수도 있는 힘을 가하는 피스톤부, 위치를 조절하는 기구이다(Fig. 3). 각 시스템에서 제공되는 지대나사 을 고정하는 장치 등이 있다.(Fig. 4). 공기압축기에 용 드라이버를 회전력 측정기에 연결하여 회전력이 장치, 블록 서 나오는 압력을 압력밸브에서 조절하여 하중의 크 기를 정할 수 있으며. 전자개폐기와 계수기를 이용하 전달되도록 하였다. 여 하중을 가하는 횟수 및 빈도의 저작하중을 가할 목적으로 특별히 제작한 하중장 정할 수 있도록 되어 있다. 치를 이용하였는데 이 장치는 공기압축기 (aircom- Fig.3. Torque gauge 조절이 가능하며, 피스톤의 위치를 조절하여 하중점의 위치 및 방법을 4) 하중장치 (loading machine) Fig.4. Loading machine

4 15 III. 연구성적 2. 연구방법 1) 하중(loading)의 부여 상호 호환성이 있는 임프란트의 지대나사 안정성을 임프란트 고정체에 상부 보철물을 연결하고 3i 시 스템의 torque driver를 이용하여 지대나사를 각각 loncm의 회전력으로 조이고 풀기를 반복한 후 3회 째 완전히 결합시켰다 1쪼 90>. 동하중의 부여는 지대 나사의 풀림에 주로 영향을 미치는 경사 하중을 재 현하기 위하여 450의 경사하중을 부여하였고 하중력 Breedmg 등10\J m us 등24>, 문 등3벼 실험자료 은 를 참고로 하여 6 kgf로 결정하였다. 또한 각각의 경 우에 대해서 구강내 저작주기를 고려하여 1초에 1희 씩 분 동안 총 1,000회의 반복하중을 부여하였 평가해 보고자, Sten-Oss 시스템의 고정 체에 Steri- Oss. 3i, Branemark system의 지대주를 연결한 후 하 중장치를 이용하여 6 kgf의 하중을 임프란트 장축방 향에 대하여 450로 1초에 을 가하였다. 그후 나사의 회전력 측정기를 이용하여 지대 풀림 희 전력을 9회 반복 측정한 결과 Steri- Oss 시스템의 HL Conical abutment는 1.83±0.06Ncm HL Hexed abutment는 1.77±0.15Ncm이었고, 3i 시스템의 E/F abutment는 UCLA 다. 한번씩 1000회의 반복하중 abutment는 2.00±0.17Ncm. 2.03±0.06Ncm 이 었 으 며, Branemark 시스템의 Estheticone abutment는 2) 풀림회전력 측정 회전력을 보였다 (Table 2). 전력을 점차 증가시키면서 지대나사가 처음으로 풀 리는 시점 (initial unscrewing point) 의 값을 기록하였 다. 상기 과정을 3개의 레진 블록에 서로 다른 지대 나사 3개씩을 사용하여 각각 3회씩 총 9회를 측정하 여 그 값을 평균하였다. 이때 풀림 회전력의 측정은 레진블럭을 하중장치의 고정부에 고정한 상태에서 시행하였다. 각각의 자료에 대한 통계적 평가하기 위하여 SPSSWIN 프로그램의 유의성을 일원분산분 석 (one way ANOVA )을 사용하였고. 사후 비교검정 법으로는 Sheff 테스트를 이용하였다. 측정된 지대나사의 풀림 회전력간의 유의성 비교 는 ANOVA 테스트를 적용하였는데 Table 3 에서 보여주고 있으며 그 결과는 sheff test를 통한 유 의성 검증의 결과는 Table 4 에서 볼수 있다. 즉 Steri-Oss 고정체에 3i 시스템의 Gold UCLA abut- ment를 연결하여 지대나사의 풀림 회전력을 측정 하였을때 2.03±0.06Ncm로 가장 큰 풀림 회전력을 보 였고. Brinemark system의 Estheticone abutment를 연결한 경우가 0.73±0.15Ncm로 가장 적은 지대나사 풀림 회전력을 보였다. 각 지대나사간의 통계적 유의 성은 Branemark system의 Estheticone Table 2. The mean value of screw loosening between Steri-Oss fixture and interchangeable abutments(unit: Ncm) Implant system Kinds of abutment Mean value cf screw loosening Steri-Oss HL Conical abutment 1.83土0.06 HL Hexed abutment 1.77±0.15 E/P abutment 2.00士ftl7 Gold UCLA abutment 2.03±0.06 Estheticone abutment 0.73±(U5 UCLA abutment 1.73±0.12 Branemark 0.73士 0.15Ncm. UCLA abutment는 1.73±0.12Ncm의 풀림 회전력 측정기를 시계반대 방향으로 돌려 풀림회 3i Gold abutment

5 16 와 Steri-Oss 시스템의 HL Conical abutment 및 HL UCLA abutment, Branemark 시스템의 UCLA Hexed abutment, 3i 시스템의 E/P abutment, Gold abutment 와유의성있는차이를보였다 (P 0.01). Table 3. Result of ANOVA of screw loosening by abutment gro니p Source d.f SS MS F P Between groups <0.001 Within groups Total ANOVA ;Analysis of varience d.f; degree of freedom SS ; sum of squares MS ; mean of squares Table 4. Result of sheff test Implant system Abutment Steri-Oss 3i Branemark HL HL Hexed E/P Gold UCLA Estheticone UCLA Comical ** :P < 0.01

6 17 근접하게 되는 settling이 발생하게 된다는 것이다. 전 IV. 총괄 및 고안 체 settling 효과가 나사의 탄성신장(elastic elongation) 임프란트의 임상적 효율성이 입증되고 장기간 예 보다 크면 더 이상 나사를 잡아줄 접촉력 이 없게 되 대한 보고가 증가함에 따라 임프란트는 치과 어 풀리게 된다는 것이다. 이러한 settling효과를 나사 임상에서 우수한 보철물의 유지장치로 널리 이용되 풀림방지에 이용하기도 하는데, 이는 나사를 조여 풀 있으며, 이에 따라 다양한 임프란트 시스템이 개 리기를 기다린 뒤 다시 조이기와 풀기를 몇 차례 반 발되어 활용되고 있다. 특히 최근에는 서로 다른 시 복함으로써 계면들 사이에 발생하는 settling에 의한 스템의 고정체와 지대주를 연결하여 보철물을 제작 풀림현상을 미리 진행시켜 풀림현상을 억제한다는 할 수 있는 제품들이 소개되어 임상진료에 많은 편 것이다. 강 등1)은 이 효과를 응용하여 임플랜트 지대 리함을 제공하고 있다. 나사 조이기와 풀기를 반복한 결과 3회째 조임에서 후에 고 임프란트 보철의 실패 유형중 가장 빈번하게 발생 가장 큰 풀림 회전력을 보였다고 보고하기도 하였다. 되는 것은 지대나사의 풀림과 보철물의 파절을 들 따라서 본 연구에서도 고정체에 지대주를 연결할 때. 수 있는데 이러한 나사풀림과 관련된 선학들의 연구 지대나사를 조이기와 풀기를 반복한 후 3회째 완전 에 의하면 W1MSJ띠 27;!L:S) 지대나사의 풀림은 두 가 히 결합시켰다. 또한 반복된 실험으로 발생할 수 있 지의 기전에 의해 발생할 수 있다 하였다3241그 기전 는 나사산의 파괴를 줄여주고, 이를 통하여 정확한 의 하나는 preload 와 연관되는 것인데1이 끼 풀림 회전력을 측정하고자 3회 모두 지대나사와 고 일단 나사를 조이게 되면 가해진 회전력은 나사내에서 인 정체를 바꾸어 측정하였다. 장력으로 전환된다. 이 인장력이 나사두부에서 나사 나사내에 형성된 preload의 크기가 구성성분간의 산까지 나사의 전체에 작용하여 나사가 신장되게 되 긴밀한 연결이 성공적으로 지속될 수 있을지를 결정 며, 이것에 의해 지대원주와 임프란트간에 접촉력을 하게 되는 것이다 ᄄᄄ 나사를 손으로 조여 불충분 발생시켜 서로를 잡아두는 조임쇠 (damp) 역할을 하 한 회전력을 가하게 되면 preload가 적정수준 이하가 게 된다. 나사에 형성된 이 인장력을 preload라는 용 될 수 있어 적절한 회전력으로 조여진 경우에 반해 어로 설명하기도 하며, preload의 크기는 나사 재료가 주기적인 풀림이 유발될수 있으며21>. 지대나사에 과 가지는 항복강도의 50-75%에 달하는 것이 바람직하 도한 회전력을 가하게 되면 나사산이 벗겨지거나 나 다고 하였다32). 그런데, 외력이 작용하게 되면 임플랜 사가 파절될 수 있고 골유착을 방해하고 주위골의 트 가장자리에 있는 파괴시 미세파절에 의해 골유착이 깨지는 문제가 발생할 수 키려는 모멘트(upsetting moment)가 발생하게 되는 도 있다261. 다시말해. 지대나사를 조일 때 불충분한 데나사가 가지는 저항 모멘트가 발생된 모멘트와 preload는 적은 교합력하에서도 과부하 상태를 유발 대등하면 평형이 유지되지만, 나사의 항복강도를 초 하여 지대나사가 쉽게 풀릴 수 있으므로 나사풀림이 과하는 굽힘 력 (bending force) 이 가해지면 나사에 영 발생하지 않으면서, 골유착과 나사구초물에 대한 손 구변형이 일어나 preload의 상실이 있게 된다. 이는 상이 없는 범위의 조임 회전력이 요구되는 것이다 지대원주와 임프란트간의 접촉력을 감소시키게 되어 1U2J5'26). Goheen 등 은 임프란트에 대한 임상경력이 결과적으로 나사연결부가 쉽게 풀리게 된다. 또 다른 많은 치과의사들에게 손으로 쥘 수 있는 드라이버를 설명은 임프란트 표면의 미세거칠기(macroroughness) 가지고 일정 회전력으로 지대나사를 조이게 한 후 로 인해 서로 완벽하게 접촉할 수 발생한 회전력을 측정한 결과 술자에 따라 많은 차 회전축 주위로 연결을 없는 상태에서 미세 이를 보여 기계적인 조임장치(torquing device) 의 사 움직임 (micromovement) 이 조래되어 두 표면이 서로 용을 제안했다. 기계적인 조임장치를 사용하여 적정 외력에 의해 접촉부가 마모되어 표면간에

7 18 회전력을 표준화하는 것에 대한 중요성을 인식하여 나사들의 결합은 나사의 직경. 나사산의 간격, 각 몇몇 제조희사들이 조임장치를 개발해내고 있다. 그 각 나사산의 넓이가 동일하면 숫나사와 암나사간의 예로 Nobelpharma Torque Controller(Nobelpharma AB 접촉면적에 관계없이, Gothenburg, Sweden), 나사의 안정성에 영향을 미치는 나사간의 접촉 면적 3i Torque Driver(3i, West 결합되게 된다. 그러나 결합된 Palm Beach, FL), Aocu-Tarque(Implant System, Ir 을 측정할 방법이 없게 된다. 이에 vine, CA)등을 들수 있다. 일반적으로 Branemark 시 나사의 접촉면적이 나사의 안정에 미치는 영향을 고 본 연구에서는 스템의 경우 지대나사와 gold cylinder을 연결하는 금 려하여 이를 치과 임프란트 지대나사 풀림 방지에 나사는 loncm 지대원주와 고정체를 연결하는 지대 응용해보려는 의도를 가지고 지대나사의 조이기와 나사는 20Ncm, CeraOne abutment(nobelpharma Swe- 풀기를 반복하여 3회째 결합시킴으로써 고정체와 지 den)와 같은 단일 임플랜트 보철물은 32Ncm의 조임 대나사간의 접촉을 최대한으로 증가시키고 이를 풀 회전력을 사용하도록 제안하고 있으며, Steri-Oss 시 어 풀림 회전력을 측정함으로써 상호 호환성이 있는 스템의 경우 티타늄 지대나사를 조이는데 35Ncm의 지대나사의 안정성을 평가하는 방법을 이용하였다. 회전력을 사용하도록 하고 있다. 본 연구에서는 임플 또한 임프란트 보철물은 생체기능성의 측면에서 랜트 고정체와 상호 호환성을 갖는 지대주의 지대나 구강이라는 특수한 환경내에서 저작시 발생하는 교 사 안정성을 수동적인 상태에서 상대적으로 비교하 합력에 대해 적절히 지지할수 있도록 생체역학적으 기 위하여 3i system의 loncm torque wrench를 사용 로 설계되어야 한다. 임프란트 보철물에 가해지는 해 균일한 조임력으로 지대나사 조이기 풀기를 반복 교합력 중 수직압은 지대나사의 풀림에 하여 3회째 완전히 결합시켰다. 즉 지나치게 큰 조임 미치지 않는 반면 측방압은 력의 사용은 지대나사의 육각형의 구조를 큰 영향을 보철물에 위해한 영향 파괴시킬 을 미치게 된다. 따라서 본 연구에서는 측방력하에 수 있고, 과도한 preload를발생시켜 고정체와 지대주 서 임프란트 지대나사의 안정성을 평가하고자 치아 의 수동적인 결합을 오히려 방해할 수 있으므로 본 의 장축에 대해 45 의 하중을 부여하였다. 연구에서는 수동적이면서도 정확한 결합을 실험적으 로 유도하기 위해 loncm의 회전력을 적용하였다. 되어 왔는데 Haack 등1 은 회전력을 가하여 신장된 한편, J m us 등241은 나사안정성에 영향을 미치는 변수로 조임 지대나사의 안정성에 관한 연구는 다양하게 진행 나사의 길이로부터 preload를 계산했으며, Goheen 등 회전력의 양 뿐만 아니라 나사두부의 18). Carr 등141, Miller 등 은 측정장치를 직접 장착하여 설계, 나사의 재료 등도 포함될 수 있다고 했으며. preload를 측정하는 방법을 이용하여 지대나사의 안 Burguete 등12제 의하면 나사에 가해진 회전력과 정성을 평가하였다. 본 연구에서는 나사를 풀리게 하 preload의 상관관계에는 나사의 마찰계수(coefficient 는데 of friction), 성에 대한 척도로 사용하여*씨 기하학(geometry), 재료의 물리적 성 필요한 회전력의 크기를 나사 연결부의 안정 지대나사의 안정 질(material properties) 등이 작용한다고 하였다. 이를 성을 평가한 좀 더 상세히 살펴보면 마찰계수는 나사의 접촉면적, 시스템의 Gold UCLA abutment를 연결하여 지대나 나사산의 경도(hardness), 표면마무리, 윤활제의 양 사의 풀림 희전력을 측정하였을때 2.03±0.06Ncm로 및 성질, 나사 조임시 속도에 의존하며. 기하학적 가장 큰 풀림 회전력을 보였고, Branemark system의 요소로는 나사의 반경나사산의 형태를 들 수 있고, Estheticone abutment를 연결한 경우가 0.73±0.15Ncm 물리적 성질에는 탄성계수(modulus of elasticity), 포 로 가장 작은 풀림 회전력을 보였다. 와송 비 (Poissons ratio), 항복강도(yield stress)등 다양 한 요소들이 관여한다고 하였다. 결과 Sten-Oss 시스템의 고정체에 또한 각 지대나사별 풀림 3i 회전력을 비교해 보면 Steri-Oss 시스템의 고정체에 자사의 지대주를 연결

8 19 한 경우 HL Conical abutment 경우에는 1.83土 abutment와, SterHDss 시스템의 0.06Ncm, 있는 타사 HL Hexed abutment는 1.77±0.15Ncm이었 다. Steri-Oss 시스템의 고정체에 호환성이 있는 타 제품인 3i 시스템의 UCLA abutment, 고정체에 호환성이 E/P abutment Gold Branemark 시스템의 Estheticone abutment abutment UCLA abutment를 연결하여 일정한 하중 는 2.00±0.17Ncm, Gold UCLA abutment는 2.03土 을 부여한 후 지대나사의 풀림 회전력을 측정하여 0.06Ncm로 다음과 같은 결과를 얻었다. 사 제품인 3i 지대주를 연결한 경우 E/P 자사제품인 Steri-Oss 지대주의 지대나 사에 비해 다소 큰 풀림 회전력을 보였으나 통계적 1) Steri-Oss 시스템의 고정체에 자사제품인 SterHDss 으로 유의한 차이는 나타내지 않았다. 그러나 Steri-Oss 시스템의 고정체에 호환성이 있 HL Conical abutment를 연결하여 지대나사의 풀 는 타사 제품인 Bnmemark 지대주의 지대나사의 림 회전력을 측정한 결과 1.83±0.06Ncm였고, HL 풀림 회전력을 즉정한 결과 Estheticone abutment는 Hexed abutment는 1.77±0.15Ncm 였다. 0.73±0.15Ncm로 가장 작은 풀림 회전력을 보였고 2) Steri-Oss 시스템의 고정체에 호환성이 있는 타사 다른 지대나사들과 유의성있는 차이를 보였(P 0.01) 제품인 3i 시스템의 는데 이는 지대나사를 조이고 풀기를 반복하는 과정 지대나사의 에서 Estheticone abutment의 Hex 구조가 쉽게 파괴 0.17Ncm, Gold UCLA abutment는 2.03±0.06Ncm 되어 충분한 조임력을 부여하지 못한 결과라고 생각 였다. 된다. 또한 상호 호환성이 있는 임플랜트의 상부구조 E/P abutment를 연결하여 풀림 회전력을 측정한 3) Steri-Oss 시스템의 고정체에 호환성이 결과 2.00土 있는 타사 고정체간의 간극을 측정한 김등의 연구에 의하 제품인 Branemark 시스템의 Estheticone abutment 면 Branemark 시스템의 Estheticone abutment 가 가 를 연결하여 지대나사의 풀림 회전력을 측정한 장 큰 간극을 보였는데 본 연구결과와 관련하여 볼 결과 0.73±0.15Ncm, UCLA abutment는 1.73 ± 때 이와같은 간극이 상부구조와 고정체간의 완전한 0.12Ncm였다. 와 수동적 적합을 방해하여 반복된 하중하에서 지대나 4) 각 지대나사간 풀림 회전력을 일원분산분석(one 사에 과부하를 유발하여 Estheticone abutment의 풀 way 림회전력이 다른 지대나사에 비해 작게 나타난 것으 테스트를 통하여 비교검정한 로 사료된다. 시스템의 Estheticone abutment와 다른 abutment 이상의 연구결과를 통해 볼 때. 동일한 시스템의 A N O V A )을 이용하여 분석하고, Sheff 결과, Branemark 들 간의 통계적 유의성있는 차이를 보였다(P 0.01). 고정체와 상호 호환성있는 지대주의 사용시 지대나 사의 안정성을 확보할수 있어 상호 호환성있는 지 대주가 치과 임상에서 다양함과 편리함을 바탕으로 참 고 문 헌 널리 사용될 수 있으리라고 사료된다. 1. 강윤모. 조인호 : 치과 임프란트 지대나사의 풀 V. 결 론 림현상에 관한 연구. 대한치과보철학회지, 34(1) 1-14, 안정성 2. 고용석, 정재헌 : "상부구조물 적합도에 따른 골 을 평가해 보고자 Steri-Oss 시스템의 고정 체에 steri- 유착성 임프란트 보철물의 유한요소법적 응력분 Oss 시스템의 HL Conical abutment, HL 석 조선대 석사학위 논문, 상호 호환성이 있는 지대주의 지대나사의 Hexed

9 20 3. 문익훈정재헌 : 수종 임프란트 시스템에서의 12. Burguete, R.L., Johns, R.B., Patterso, E.A. : 회전력에 관한 연구 대한치과보철학회지, 33 * Tightening characteristics for srewed joints in the : 황영 필계기성 : 단일 임프란트 보철물의 HexLock 형태에 따른 유한요소법적 응력분석 대한 치과보철학회지, 34(2): Albrektsson, T., Zarb, G., Worthington, P., Eriksson, osseointegrated dental implants, J. Prosthet. Dent., 71: , Carr, A.B., Brunski, J.B., Hurley, E.: 'The effect of finishing and polishing techniques on impalant cylinder preload. ; 9th Annual Meeting of A.R. : The long term efficiency of currently used the Academy of Osseointegration(Abstract) Int. dental implants: A review and proposed criteria of J. Oral Maxillfac. Implant, 10: success, Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 1: Beaty, K.: The role of screw in implant systems Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 9(special suppl): Carr, A.B., Brunsik, J.B., Labishak, J.Bagle, B., : Preload comparison between as-received and cast-to implant cylinders. J. Dent. Res., 72(IADR Abstracts) No. 695, Carr, A.B., Larsen. E.Papazolou, E.Toth, B. 7. Binon, P.P. : Evaluation of machining accuracy McGlumphy, B. : Reverse torque of various and consistency of selected implants, standard screw design implants in babbons,j. Dent. Res., abutments, and laboratory analogs, Int. J. Prosth 73(IADR Abstracts) No odont., 8: , Binon, P., Weir, D. Watanabe, L. Walker, L. 16. Ekfeldt, A.Carlsson, G.E. B rjesson, G. : Clinical evaluation of the single-tooth restora : Implant component compatibility. In Laney, tions supported by osseontegrated implant : A W.R., Tolman, T.E(eds), [Proceedings of the 2nd retrospective study Int. J. Oral M axillofac. international congress on tissue integration in Implants, 9: ,1994. oral, orthopedic and maxillofacial reconstruction 17. English, C.E. : *lmplant-supported versus Sep. 1990, Mayo medical center, implant-natural tooth supported fixed partial Rochester, Minnesota.] Chicago, Quintessence, dentures Dental Symposia, 1: Branemark P.I., Zarb, G.A., Albrektsson, T.: Tissue integrated prostheses : osseointegration in 18. Goheen, K.L., Vermilyea, S.G., Vassoughi, J., Agar, J.R.: 'Torque generated by hnad held sere- clincal dentistry, Chicago, Quintessence, p 253 w dirvers and mechanical torquing devices for osseointegrated implants, Int. J. Oral Maxillofac. 10. Breeding, L.C., Dixon, D.L.Nelson, E. W. Tietge, J. D. : Torque required to loosen single-tooth Implants, 9: , Haack, J.E., Sakaguchi, R.L., Sun, T.Coffey implant abutment screw before and after simulated J.P. : Determination of preload stress in dental function, Int. J. Prosthod. 6(5): , implant screws J. Dent. Res., 73(IADR Abstracts) 11. Burguete, R.L.Johns, R.B., Patterson, E.A. : Optimal tightening of screw in oral implant Int. J. No.808, Haack, J.E., Sakaguchi, R.L. Sun, T., Coffey, J.P.: Oral Maxillofa. Implants(Meeting Abstract), 115, Elongation and preload stress in dental implant abutment screws Int. J. Oral Maxillofac. Implants,

10 21 10: partial edentulism J. Prosthet. Dent., 67: Hurson Steve : Practical clinical guidelines to prevent screw loosening Int. J. Dental Symposia, 3:22-25, Patterson, E.A., Johns, R.B.: Theoretical analy sis of the fatigue life of fixture screws in osseoin 22. Jemt, T. : Osseointegrated implants for single tooth replacement : a 1-year report from a multicenter prospective study,, Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 6: tegrated dental implants Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 7:25-34, Shigley, J.E. : Mechanical engineering design 3rd Ed. New York. McGraw Hill, p Jemt, T., Linden, B., Lekhlm, U.: Failures and 33. Shigley, J.E., Mischke, C.R. : Standard handbook complications in 127 consecutively placed fixed of machine design, 1st ed. New York. McGraw partial prostheses supported by Branemark Hill, p. 23,26,1996. implants: From prosthetic treatment to first annual checkup Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 7: J rn us, L.Jemt, T., Carlsson, L. : Loads and designs of screw joints for single crowns supported by osseointegrated im plants Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 7: , Kallus, T.BressingC., Odont, D. : Loose gold screws frequently occur in full-arch fixed prostheses supported by osseointegrated implants after 5 years, Int. J. Oral Maxillofac. Implants, 9: , McGlumpy, E.A. : Keeping implant screws tight : the solution, Dental Symposia, 1: M iller, R.B., McGlumpy, E.A.Kerby, R.E. : Comparison of abutment screw preload in different implant designs, J. Dent. Res., 73(IADR Abst racts) No.807, Misch, C.E.: Contemporary implant dentistry, Mosby-Year Book, Inc, St. Louis, Muyphy, T.R. : The timing and mechanism of the human masticatory stroke. Arch. Oral Biol., 10: , Naert, I., Quirynen, M., van Steenberghe, D., Darius, P.: Six-year prosthᄋdontic study of 509 consecutive inserted implants for the treatment of

11 22 Abstract A Study on the Loosening of the Abutment Screw of Interchangeable Implant Hyun-Joo Oh, Hyeog-Sin Kweon, Chae-Heon Chung Department, of Prosthodontics, College of Dentistry, Chosun University This study was aimed at evaluating the screw stability between inter changeable abutment and fixture by means of examining the loosening of abutment screw. Diameter 3.8mm thread type of pure titanium fixture in Steri-Oss system was chosen, and it had 0.75mm height of external hexed structure on its top. HL Hexed and HL conical abutment were selected in Steri-Oss, E/P and Gold UCLA abutment were selected in 3i and Estheticone and UCLA abutment were selected in Branemark system. Fixtures were mounted in the epoxy resin block and superstructures were constructed with the above-mentioned abutments. To test screw stability under the condition of loading, implant-superstructure combinations were tightened to the torque of loncm and the load of 6kgf and l 000cycles was applied, and then the torque required to loosen the abutment screw was measured with the torque gauge. The obtained results were as follows : 1.The screw stability of Steri-Oss HL Hexed abutment was 1.77±0.15Ncm, and that of HL Conical abutment was 1.83±0.06Ncm. 2.The screw stability of 3i E/P abutment was 2.00 ± 0.17Ncm, and that of 3i Gold UCLA abutment was 2.03 士0.06Ncm. 3.The screw stability of Branemark Estheticone abutment was 0.73 ±0.15Ncm and that of Branemark UCLA abutment was 1.73±0.12Ncm. 4.Each screw stability was analyzed by one way ANOVA and compared by sheff test. In result, there was significant difference between Branemark Estheticone abutment and other abutment(p<0.01).

7-2È£

7-2È£ original article OA A comparative study on accuracy of the implant torque devices for screw tightening Hi-Chan Jung 1, Chang-Mo Jeong 2 1 Graduate student, DDS,MSD Dept of Prosthodontic Dentistry, College